Ch ap i t r e V I
Et u d e s i s m iq u e
CHAPITRE 6
Etude sismique.
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INTRODUCTION : L’étude de l’action due au séisme est régie par le RPA 99 v 2003. Il fixe les règles de conception et de calcul des constructions en zones sismiques, ces calculs dépendent de : - la zone séismique ; - la nature du site ; - la catégorie des ouvrages ; - la nature de la structure.
I- REGLES DE CALCUL : L’objectif de ces règles est la détermination des forces sismiques.
Le calcul des forces sismiques peut être mené selon 3 méthodes : - Méthode statique équivalente ; - Méthode d’analyse modale spectrale ; - Méthode d’analyse dynamique par accélérogrammes ;... I-A- METHODE D’ANALYSE MODALE SPECTRALE : 1- Principe : L’analyse modale spectrale désigne la méthode de calcul des effets maximaux d’un séisme sur une structure ; elle est caractérisée par : - la sollicitation sismique directe sous forme d’un spectre de réponse. - le comportement supposé élastique de la structure permettant le calcul des modes propres. L’analyse modale est basée sur les observations suivantes : - la réponse d’une structure est prépondérante au voisinage de certaines fréquences ; - le comportement de la structure pour ces fréquences est appelé mode de vibration. - le comportement global peut être considéré comme la somme des contributions des différents modes. Cette méthode est applicable à tous type de structure (bâtiments réguliers ou irrégulier, ouvrages spéciaux, ...)
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2- Définition d’un spectre de réponse : C’est la courbe donnant les valeurs maximales des accélérations, des vitesses ou des déplacements enregistrées par des sismographes de caractéristiques dynamiques connues. CONSTRUCTION D’UN SPECTRE DE DEPLACEMENT
Maximum des déplacements relatifs
Spectres pour diverses valeurs amortissements ξ Allure du spectre élastique
Période T=2π/ω Déplacement relatif
Déplacement relatif Accélérogramme enregistré
t
m
m’
t
k’ ; ξ’
k;ξ
t (s) ω
k m
Le spectre du RPA est le suivant :
T Q 0 T T1 1.25 A 1 2.5η 1 T R 1 Q T1 T T2 2.5 η 1.25 A R Sa 2 g Q T 3 2.5 η 1.25 A T2 T 3.0s 2 R T 2 5 Q T2 3 3 3 2.5 η 1.25 A T 3.0s R 3 T Avec : T : période de vibration du mode considéré ; T1, T2 : période caractéristique du site ( tab. 4.7. du RPA 99 v 2003) ; 7 0.7 , si ξ ≠ 5 %; η : facteur de correction de l’amortissement : 2 A : coefficient d’accélération de la zone. Q : facteur de qualité (tab. 4.4. du RPA 99 v 2003) ; R : coefficient de comportement de la structure ( tab. 4.3. du RPA 99 v 2003). 94
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3- La force sismique de niveau pour le mode i :
Fki
Où
γki :
S a i i Wk g
ki 2 k ki k
coefficient du mode de vibration du mode ( i) pour le niveau (k) ;
W Φ
2
αi : coefficient de participation modale : αi
k
ki
1 ; Wk
W Φ 2
k
Φi :
W W
ki ki
avec :
ki
amplitude du niveau k dans le mode i.
Φk1
Fk1
Φk2
MODE 1
Fk2
MODE 2
Φk3
Fk3
MODE 3
4- L’effort tranchant au niveau (k) : n Sa i W j Vki g jk
5- L’effort tranchant à la base : n
V0i
Fki i
Fk1
MODE 1
Vk1
Vk2
Fk2
MODE 2
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Fk3
MODE 3
Vk3
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6- Sollicitation de calcul : E
E 12 E 22 E 32 ... E i2
(Cas ou les réponses modales sont
indépendantes les unes des autres) E : sollicitation de calcul qui peut être [M, N, V, Δ]. Ei : sollicitation du mode (i) qui peut être [M i, Ni, Vi, Δi]. Si la sollicitation est l’effort tranchant V i l’expression devient : Vk
V12 V22 V32 ...
I-B- METHODE STATIQUE EQUIVALANTE : Applicable aux bâtiments courants, mais son application est limitée (art. 4.1.2 du RPA 99 v 2003) : - Aux bâtiments réguliers en plan et en élévation, dont la hauteur ne dépasse pas 65m en zone I et II et 30m en zone II b et III. - Aux bâtiments irréguliers respectant les conditions de hauteur citées ci-dessus, ainsi qu’aux conditions suivantes : Zone I :
- tous groupes d’usage.
Zone II a :
- groupe d’usage3. - groupe d’usage 2 avec H ≤ 7 niveaux ou 23m. - groupe d’usage 1B avec H ≤ 5 niveaux ou 17m. - groupe d’usage 1A avec H ≤ 3 niveaux ou 10m.
Zone II b et III :
- groupe d’usage 3 et 2 avec H ≤ 5 niveaux ou 17m. - groupe d’usage 1B avec H ≤ 3 niveaux ou 10m. - groupe d’usage 1A avec H ≤ 2 niveaux ou 8m.
1- Conditions générales : Les conditions générales pour les structures régulières sont les suivantes : 1- La structure ne doit pas comportée d’éléments porteurs verticaux dont la charge ne se transmette pas en ligne directe à la fondation. Nous donnant dans la figure qui suit des exemples de cas ne satisfaisant pas à cette condition :
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2- Dans chaque un des deux plans verticaux passant par le centre de torsion, la structure doit pouvoir être réduite à un système plan ne comportant q’une seul masse à chaque niveau.
3- Le bâtiment doit comporter au moins trois plans de contreventements non concourants et de rigidités comparables. 4- Les planchers doivent présenter une rigidité suffisante par rapport aux contreventements verticaux. 5- La forme du bâtiment en plan ainsi que la distribution des masses et des rigidités suivant la hauteur doit satisfaire aux conditions de régularité définie dans l’ art. 3.5.1. du RPA 99 v 2003. 2- Méthodologie de Calcul : Force sismique total appliquée à la base : donnée par l’ art. 4.2.3. du RPA 99 v 2003. V
A D Q W R
Avec : A : coefficient d’accélération dynamique moyen, dépend de la zone sismique et du groupe d’usage du bâtiment. Il est donné par le tab. 4.1 du RPA 99 v 2003. Dans notre étude : A = 0.3. D : facteur d’amplification dynamique moyen, dépend de la catégorie du site, de l’amortissement et de la période fondamentale T (art. 4.2.3 formule 4.2 du RPA 99 v 2003)
2.5η 0 T T2 2 T2 3 D 2.5η T2 T 3s T 2 5 T 3 3 3 2.5η 2 T 3s T T T2 : période caractéristique liée à la catégorie du site ( art. 4.3.3. tab. 4.7 du RPA 99 v 2003). Dans notre cas : site meuble S3 T2 = 0.5 s.
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Q 1
5
P
a
7
0.7 , si ξ ≠ 5 %. 2 ξ(%) pourcentage d’amortissement critique : dépend du matériau constitutif, du type de la structure et de l’importance des remplissages ( art. 4.2.3. tab. 4.2 du RPA 99 v 2003). Dans notre cas, comportement mixte portique-voil avec 6 10 remplissage léger. 8% η = 0.837 > 0.7. 8 Q : facteur de qualité : dépend de la redondance et de la géométrie des éléments constitutifs de la structure, de la régularité en plan et en élévation et de la qualité de contrôle de la construction ( art. 4.2.3 formule 4.2 du RPA 99 v 2003). η : facteur de correction de l’amortissement :
dans notre étude : Q = 1.15.
1
R : coefficient de comportement de la structure : sa valeur dépend du système de contreventement (art. 4.2.3. tab. 4.3 du RPA 99 v 2003). Dans notre cas : R = 5. Détermination des forces sismiques : Une fois l’effort tranchant total à la base ( V) déterminé, on le distribue sur les différents niveaux au prorata de leurs poids et hauteur, d’où : Fk
V
w k hk w k hk
Tel que : Fk : force sismique appliquée au niveau k. Wk : poids de l’étage k. hk : hauteur de l’étage k. Art. 4.2.5. du RPA 99 v 2003 : pour tenir compte des modes supérieur de vibrations et si la période fondamentale T > 0.7 s ; on applique une force concentrée F t au sommet qui doit être inférieur ou égale à 0.25 V. Ft = 0.07 T.V La partie restante soit (V- F t) doit être distribuée sur la hauteur de la structure suivant la formule : w k hk Fk V Fk w k hk
Art. 4.3.6. du RPA 99 v 2003 : la résultante des forces sismiques à la base obtenue par la méthode modale spectrale, doit être supérieur à 80% de la résultante des forces sismiques obtenue par la méthode statique équivalente.
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II- APPLICATION : II-A- METHODE STATIQUE EQUIVALANTE : 1- Sens x-x : T= 1.0063 sec 0.5 s < T < 3 s
T 2.5 2 T
2 3
0.5s 1.313 0.837 T2
Effort tranchant à la base : V Données : A = 0.3 D = 1.313 Q = 1.15 R=5 W= 59.132 MN
A D Q W R
V = 5.357 MN
Force sismique de niveau : T = 1.0063 s > 0.7 s F t = 0.07 T.V = 0.377 MN < 1.153 MN (= 0.25 V) ; Vérifié.
F V F Wk hk t k Wk hk W F F k t k Niveaux: 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
hk (m) 38.08 34.34 30.60 26.86 23.12 19.38 15.64 11.90 8.16 4.08
Wk (MN) 6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072 Σ=
hk.Wk 236.781 195.257 176.164 157.265 135.368 113.470 91.572 70.936 49.115 24.774 1250.702
99
V-Ft 4.98 4.98 4.98 4.98 4.98 4.98 4.98 4.98 4.98 4.98
Fk (MN) 0.943 0.777 0.701 0.626 0.539 0.452 0.365 0.282 0.196 0.099
Vk (MN) 1.320 2.097 2.798 3.424 3.963 4.415 4.780 5.062 5.258 8.357
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Ft = 0.337 0.943 1.320 0.777 2.097 0.701 2.798 0.626 3.424 0.534 3.963 0.452 4.415 0.365 4.780 0.282 5.062 0.196 5.258 0.099 5.357
Fk (MN)
Vk (MN)
2- Sens y-y : 2
T= 1.826 sec 0.5 s < T < 3 s
T 3 2.5 2 T
0.5s 0.882 0.837 T2
Effort tranchant à la base : V Données : A = 0.3 D = 0.882 Q = 1.15 R=5 W= 59.132 MN
A D Q W R
V = 3.599 MN
Force sismique de niveau : T = 1.826 s > 0.7 s F t = 0.07 T.V = 0.460 MN < 0.9 MN (= 0.25 V) ; Vérifié.
Wk hk Fk V Ft Wk hk W F F k t k
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Niveaux: 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
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hk (m) 38.08 34.34 30.60 26.86 23.12 19.38 15.64 11.90 8.16 4.08
Wk (MN) 6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072 Σ=
hk.Wk 236.781 195.257 176.164 157.265 135.368 113.470 91.572 70.936 49.115 24.774 1250.702
V-F F k (MN) 2.699 0.511 2.699 0.421 2.699 0.380 2.699 0.339 2.699 0.292 2.699 0.240 2.699 0.198 2.699 0.153 2.699 0.106 2.699 0.053
Vk (MN) 0.971 1.392 1.772 2.111 2.403 2.648 2.846 2.999 3.105 3.158
Ft = 0.460 0.551 0.971 0.421 1.392 0.380 1.772 0.339 2.111 0.292 2.403 0.245 2.648 0.198 2.846 0.153 2.999 0.106 3.105 0.053 3.158
Vk (MN)
Fk (MN)
II-B- METHODE D’ANALYSE MODALE SPECTRALE : 1- Sens x-x : Données : Site S3 T 1 = 0.15 s ; T 2 = 0.50 s. w = 0.837 A = 0.3 Q = 1.15 R=5
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CALCUL DES FORCES SISMIQUES DE NIVEAUX :
Fki
S a i i Wk g
Mode 1 : T = 1.0063 s T2 < T < 3s α = 65.377 % F ki =
Niveaux : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
0.074 . W k . Φk
k
6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072
ki ki
avec :
ki 2 k ki k
Sa 0.113 g γki
Wk . Φk 6.218 4.907 4.185 3.478 2.728 2.032 1.399 0.876 0.445 0.134 26.403
1.000 0.863 0.727 0.594 0.466 0.347 0.239 0.147 0.074 0.022 Σ=
W W
Wk. Φk² 6.218 4.235 3.043 2.066 1.271 0.705 0.334 0.129 0.033 0.003 18.037
γk 1.464 1.263 1.064 0.870 0.682 0.508 0.350 0.215 0.108 0.032
0.674 0.674 0.532 1.206 0.453 1.659 0.377 2.036 0.296 2.332 0.220 2.552 0.152 2.704 0.095 2.799 0.048 2.847 0.014 2.861 Fk1 (MN)
Vk1 (MN)
Vx1 = 2.861 MN
Mode 2 : T = 0.165 s T2 < T < 3s α = 21.668 % F ki =
Sa 0.180 g
0.029 . W k .
γki
102
Fk (MN) 0.674 0.532 0.453 0.377 0.296 0.220 0.152 0.095 0.048 0.014
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Niveaux : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
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Wk . Φk 6.218 2.496 -0.466 -2.998 -4.731 -5.515 -5.287 -4.232 -2.883 -1.318 -18.716
Φk
k
6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072
1.000 0.439 -0.081 -0.512 -0.808 -0.942 -0.903 -0.71 -0.479 -0.217 Σ=
Wk. Φk² 6.218 1.096 0.038 1.535 3.823 5.196 4.774 3.005 1.381 0.286 27.351
γk 0.684 0.300 -0.055 -0.350 -0.553 -0.645 -0.618 -0.486 -0.328 -0.148
Fk (MN) 0.166 0.067 -0.012 -0.080 -0.126 -0.147 -0.141 -0.113 -0.077 -0.035
γk 0.347 0.000 -0.259 -0.354 -0.258 -0.028 0.245 0.359 0.471 0.351
Fk (MN) 0.056 0.000 -0.039 -0.054 -0.039 -0.004 0.037 0.056 0.074 0.055
0.166 0.166 0.067 0.233 0.012 0.220 0.080 0.140 0.126
0.014
0.147 -0.133 0.141 -0.274 0.113 -0.387 0.077 -0.464 0.035 -0.498 Fk2 (MN)
Vk2 (MN)
Vx2 = -0.498 MN
Mode 3 : T = 0.063 s T2 < T < 3s α = 9.038 % F ki =
Niveaux : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
k
6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072
Sa 0.293 g
0.026 . W k . γ ki Φk
1.000 0.001 -0.745 -1.019 -0.743 -0.080 0.704 1.035 1.356 1.011 Σ=
Wk . Φk 6.218 0.006 -4.289 -5.966 -4.350 -0.468 4.122 6.170 8.162 6.139 15.742
103
Wk. Φk² 6.218 0.000 3.195 6.080 3.232 0.037 2.902 6.386 11.067 6.206 45.324
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EFFORT SISMIQUE TOTAL : Les réponses de deux modes de vibrations i et j de périodes T i et T j et d’amortissement ξi et ξ j ; sont considérées comme indépendant si le rapport r = T i / T j vérifie :
Ti 10 r T j 10 i j ; avec (Ti ≤ T j) ; art. 4.3.6. du RPA 99 v 2003 Dans notre cas : ξi = ξ j = 8%
T2 T 0.164 .0555 1 T3 0.382 .0555 T2 T3 0.063 .0555 T1
r
10 10 8
0.555
vérifié vérifié vérifié
Ainsi, les réponses des modes de vibrations sont indépendantes d’où : Vx
V12 V22 V32 2.907 MN
2- Sens y-y : Données : Site S3 T 1 = 0.15 s ; T 2 = 0.50 s. w = 0.837 A = 0.3 Q = 1.15 R=5 CALCUL DES FORCES SISMIQUES DE NIVEAUX : Fki
S a i i Wk g
avec :
104
ki ki
W W
ki 2 k ki k
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Mode 1 : T = 1.826 s T2 < T < 3s α = 65.12 % F ki =
Niveaux : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Sa 0.076 g
0.049 . W k . γ ki
Wk 6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072
Wk . Φk 6.218 4.907 4.180 3.472 2.723 2.020 1.388 0.864 0.433 0.121 26.326
Φk
1.000 0.863 0.726 0.593 0.465 0.345 0.237 0.145 0.072 0.020 Σ=
Wk. Φk² 6.218 4.235 3.034 2.059 1.266 0.697 0.329 0.125 0.031 0.002 17.997
γk 1.463 1.262 1.062 0.867 0.680 0.505 0.347 0.212 0.105 0.029
Fk (MN) 0.446 0.352 0.300 0.249 0.195 0.145 0.099 0.062 0.031 0.009
γk 0.675 0.293 -0.061 -0.355 -0.550 -0.633 -0.598 -0.471 -0.288 -0.108
Fk (MN) 0.155 0.062 -0.013 -0.077 -0.119 -0.137 -0.130 -0.104 -0.064 -0.024
0.446 0.446 0.352 0.797 0.300 1.097 0.249 1.346 0.195 1.541 0.145 1.686 0.099 1.785 0.062 1.847 0.031 1.878 0.009 1.887 Fk1 (MN)
Vk1 (MN) Vy1 = 1.887 MN
Mode 2 : T = 0.293 s T2 < T < 3s α = 20.65 % F ki =
Niveaux : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Wk 6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072
Sa 0.180 g
0.037 . W k . γ ki Φk
1.000 0.434 -0.090 -0.525 -0.815 -0.937 -0.886 -0.697 -0.427 -0.160 Σ=
Wk . Φk 6.218 2.468 -0.518 -3.074 -4.772 -5.486 -5.188 -4.155 -2.570 -0.972 -18.048
105
Wk. Φk² 6.218 1.071 0.047 1.614 3.889 5.141 4.596 2.896 1.097 0.155 26.724
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Et u d e s i s m iq u e
0.155 0.155 0.062 0.217 0.013 0.204 0.077 0.127 0.119
0.008
0.137 -0.129 0.130 -0.259 0.104 -0.362 0.064 -0.427 0.024 -0.451 Fk2 (MN)
Vk2 (MN) Vy2 = -0.451 MN
Mode 3 : T = 0.063 s T2 < T < 3s α = 9.038 % F ki =
Niveaux : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Wk 6.218 5.686 5.757 5.855 5.855 5.855 5.855 5.961 6.019 6.072
Sa 0.293 g
0.026 . W k . γ ki Φk
1.000 -0.001 -0.768 -1.125 -0.687 0.007 0.736 1.352 1.089 0.818 Σ=
Wk . Φk 6.218 -0.006 -4.421 -6.587 -4.022 0.041 4.309 8.059 6.555 4.967 15.113
106
Wk. Φk² 6.218 0.000 3.396 7.410 2.763 0.000 3.172 10.896 7.138 4.063 45.056
γk 0.335 0.000 -0.258 -0.377 -0.230 0.002 0.247 0.453 0.365 0.274
Fk (MN) 0.042 0.000 -0.030 -0.044 -0.027 0.000 0.029 0.054 0.044 0.033
Ch ap itr e VI
Et u d e s i s m iq u e
EFFORT SISMIQUE TOTAL : Les réponses de deux modes de vibrations i et j de périodes T i et T j et d’amortissement ξi et ξ j ; sont considérées comme indépendant si le rapport r = T i / T j vérifie :
Ti 10 r T j 10 ; avec (Ti ≤ T j) ; art. 4.3.6. du RPA 99 v 2003 i j Dans notre cas : ξi = ξ j = 8%
T2 T 0.160 .0555 1 T3 0.382 .0555 T2 T3 0.061 .0555 T1
r
10 10 8
0.555
vérifié vérifié vérifié
Ainsi, les réponses des modes de vibrations sont indépendantes d’où : Vy
V12 V22 V32 1.944 MN
II-C- COMPARAISON DES DEUX METHODES : art. 4.3.6. du RPA 99 v 2003 Méthode statique équivalente :
Méthode modale spectrale :
Sens x-x : Sens y-y :
Vmod a Vstat Vmod a Vstat
2.907 5.357 1.944 3.158
Vx 5.357 MN Vy 3.185 MN
Vx 2.907 MN Vy 1.944 MN
57.27% Vmod a 80% Vstat 61.56% Vmod a 80% Vstat
Conclusion : Il faudra augmenter les valeur des réponses données par la méthode d’analyse modale avec le rapport : 0.8 V stat / Vmoda.
107
Ch ap itr e VI
SENS X-X :
niveau : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Et u d e s i s m iq u e
0.8 Vstat Vmod a
1.474
mode 1 Fk (MN) Vk (MN) 0.674 0.674 0.532 1.206 0.453 1.659 0.377 2.036 0.296 2.332 0.220 2.552 0.152 2.704 0.095 2.799 0.048 2.847 0.014 2.861
mode 2 Fk (MN) Vk (MN) 0.166 0.166 0.067 0.233 -0.012 0.221 -0.080 0.141 -0.126 0.015 -0.147 -0.132 -0.141 -0.273 -0.113 -0.386 -0.077 -0.463 -0.035 -0.498
mode 3 Fk (MN) Vk (MN) 0.056 0.056 0.000 0.056 -0.039 0.017 -0.054 -0.037 -0.039 -0.076 -0.004 -0.080 0.037 -0.043 0.056 0.013 0.074 0.087 0.055 0.142
108
TOTAL F ot V ot 0.696 0.696 0.536 1.230 0.455 1.674 0.389 2.041 0.324 2.333 0.265 2.557 0.211 2.718 0.158 2.826 0.117 2.886 0.067 2.907
Correction F cor V cor 1.027 1.027 0.790 1.813 0.671 2.467 0.574 3.009 0.478 3.440 0.390 3.769 0.310 4.007 0.233 4.165 0.173 4.254 0.098 4.286
Ch ap itr e VI
SENS Y-Y :
niveau : 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Et u d e s i s m iq u e
0.8 Vstat Vmod a
1.300
mode 1 Fk (MN) Vk (MN) 0.446 0.446 0.352 0.798 0.300 1.098 0.249 1.347 0.195 1.542 0.145 1.687 0.099 1.786 0.062 1.848 0.031 1.879 0.009 1.888
mode 2 Fk (MN) Vk (MN) 0.155 0.155 0.062 0.217 -0.013 0.204 -0.077 0.127 -0.119 0.008 -0.137 -0.129 -0.130 -0.259 -0.104 -0.363 -0.064 -0.427 -0.024 -0.451
mode 3 Fk (MN) Vk (MN) 0.042 0.042 0.000 0.042 -0.030 0.012 -0.044 -0.032 -0.027 -0.059 0.000 -0.059 0.029 -0.030 0.054 0.024 0.044 0.068 0.033 0.101
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TOTAL F ot V ot 0.474 0.474 0.357 0.828 0.302 1.117 0.264 1.353 0.230 1.543 0.199 1.693 0.166 1.805 0.133 1.883 0.084 1.928 0.042 1.944
Correction F cor V cor 0.616 0.616 0.464 1.076 0.392 1.451 0.344 1.759 0.299 2.005 0.259 2.200 0.216 2.346 0.172 2.448 0.109 2.506 0.054 2.526
Ch ap itr e VI
Et u d e s i s m iq u e
II-D- CALCUL DES DEPLACEMENTS : D’après l’art. 4.43. du RPA 99 v 2003 : le déplacement horizontal à chaque niveau k est calculé comme suit : δk = R δ ek δek : déplacement dû aux forces sismiques.
R : coefficient de comportement. Ainsi, le déplacement relatif au niveau k par rapport au niveau k-1 est égal à : Δk = δ k – δ k-1 D’après l’art. 5.10. du RPA 99 v 2003 : Δk ne doit pas dépasser 1% de la hauteur d’étage. Les résultats traduisant ce qui vient d’être énoncé, sont comme suit : SENS X - X Niveaux: δek (cm) δk (cm) Δk (cm) Δadmis (cm) δek (cm) 10 1.753 8.766 1.088 3.750 3.699 9 1.536 7.678 1.086 3.750 3.234 8 1.318 6.592 1.078 3.750 2.770 7 1.103 5.515 1.059 3.750 2.308 6 0.891 4.456 1.023 3.750 1.858 5 0.687 3.433 0.961 3.750 1.421 4 0.494 2.472 0.876 3.750 1.011 3 0.319 1.596 0.708 3.750 0.647 2 0.178 0.888 0.554 4.080 0.338 1 0.067 0.334 0.334 4.080 0.106
SENS Y - Y δk (cm) Δk (cm) Δadmis (cm) 18.493 2.323 3.750 16.170 2.319 3.750 13.851 2.310 3.750 11.541 2.252 3.750 9.289 2.182 3.750 7.107 2.050 3.750 5.057 1.822 3.750 3.236 1.547 3.750 1.688 1.160 4.080 0.528 0.528 4.080
La condition imposée par le règlement, à savoir Δk ≤ 1% he ; est satisfaite dans les deux sens.
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