Carga Circulante en Circuito Cerrado Por El Metodo de Dilucion

DISEÑO DE PLANTAS METALURGICAS I

DETERMINACION DE LA CARGA CIRCULANTE EN CIRCUITO CERRADO POR EL METODO DE DILUCION

Desca!a

Densid

Pes

%S

%

Dilució

ad #$#

o H2O n &'2 $#(# )'(&& ($)&

#)) #&&

-)2 .(2 -&(&' #(.&& #$# '#(2 #'(&' (2).

"olino

O*+ Clasi,( U*+ Clasi,(

2 Paa co"/le0a el cuado se usa los si!uien0es ,o"ulas1 %S =

k =

ρ−1000 x 100 kρ

G e −1 Ge

Ge =

w V

P= ρ −w V

1000 − P

=

o

D =

100−%S

%S P 

ρ 

Densidad de /ul/a !*l0 3  cons0an0e de solución %S  /ocen0a4e de sólidos P  /eso de a!ua 5  /eso de los sólidos secos 6  7olu"en del a!ua desalo4ado

/eso de a!ua


DO  !ado de dilución Ge  Ga7edad es/eci8ca del "ineal( Calculo del % sólidos Peso de H2O P  #$# 9 &'2  $2' ! 6olu"en del H2O desalo4ado 6  # 9 $2'  ):2 c") ¿ del mineral=

982 gr 3

=2.64

372 cm

Cons0an0e de sólidos k =

2.64 −1 2.64

=0.621

1610 −1000 = 61.01 %S = 0.621 ( 1610 )

Gado de dilución( o

D d =

100−61.01 61.01

=0.639

+ac0o de Ca!a ciculan0e( o

o

D o − D d Factor CC = o o D d − D u Factor CC =

1.499− 0.639 =2.123 0.639− 0.234

Tonela4e de CC  . ; 2(#2)  '.(&2 TM % Ca!a CC  # ; 2(#2)  2#2() % BALANCE DE MATERIA EN UN CIRCUITO CERRADO DE MOLIENDA


Poduc0os

Densidad

%S

!*l0 Desca!a "olino #': Ali"en0( #-#

:2 % -2 %

2' % .' %

Clasi8cado U*+ O*+

:: % ) %

2) % : %

2. #2-

+ac0o de Ca!a Ciculan0e  2(22' +  '- TMS*d


2:.()' TMS

274.38 x 28 106.70 TM = 72 381.08 TM de Pulpa

381.08 TM x día x 264.2 gal = 37.366 G  P  M TM 3 1.87 3 x día x 1440 min x 1 m m

PUNTO B: Mineal '- = #'&()' Agua =

274.38 x 48 52

=



2:.()' TMS

253.30 TM

527.68 TM de Pulpa

A!ua a!e!ada  2-)($' 9 #$(:  #.$($ TM H 2O Flujo=

% H2O

527.68 TM x día x 264.2 gal =64.10 G  P  M TM 3 1.51 3 x día x 1440 minx 1 m m

PUNTO C: Mineal  #'&()'



#'&()' TMS

Agua =

189.38 x 23 56.56 TM = 77 245.99 TM de Pulpa

Flujo=

245.99 TM x díax 264.2 gal =22.11 G  P  M TM 3 2.04 3 x día x 1440 min x 1 m m


PUNTO D: Mineal  '- TMS Agua = Flujo=

85 x 70 30

=



'- TMS

198.3 TM 283.3 TM de Pulpa

283.3 TM x día x 264.2 gal = 41.756 G  P  M TM 3 1.25 3 x día x 1440 min x 1 m m

APLICACIONES Lue!o de >a?e eali@ado el es0udio de in7es0i!ación "e0al!ica e,een0e a la li?eación de es/ecies "inealó!icas 7aliosas de un "ineal P? 9 Bn 9 A! se /lan0ea la "odi8cación del cicui0o con7encional de "olienda clasi8cación /e7ia e7aluación de la ca/acidad de los eui/os  ?alance de "a0eia /aa dic>a "odi8cación se euiee el diseo de un sis0e"a de ?o"?eo  ciclona4e en el cicui0o ac0ual ade"Fs se cuen0a con la si!uien0e in,o"ación( a) CIRCUITO CONVENCIONAL ACTUAL


b) EVALUACION DE LOS EQUIPOS: U0ili@ando ca0Flo!o DEN6ER all "il : ; : Ca/acidad Ton*H  $(& 9 )(- Ton*H( Mo0o  2 H/ •

Tratamiento Actual = •

171 + 285 24

=19

Ton !r

Den7e Clasi8cado S/ial1 U0ili@ando Ca0alo!o

DiF"e0o del s/ial  -. Aena as0illada JSANP RAKING  #(- Ton*H( Overfow – poo !rea – S"#are $ee% & 'rea (e $o(o (e %a"#e e p*e+, SEPARATION  $- 9 )2- "es> J"alla J2#  .. Tratamiento Actual =

171 24

=7.13

Ton !r

-) CIRCUITO MODI.ICADO: PaF"e0o de diseo  7aia?les o/ea0i7as Gado de li?eación O*+ ciclón  $)% "alla 2 G 9 S/ de "ineal  )(. Se/aacion Reueida en el ciclón  #  Ca!a ciculan0e 0o0al  #)()) % → +eed Jali"en0ación • • • • •

# %  2'#)())%  

En0onces

  ):#(.- TMSPD


De / +ae: CC U*+ del clasi8cado  $:($:-%  2-#()' CC U*+ del ciclón  )2()2- %  #2(:

OBSERVACION: Clasi8cado S/ial  2-#()'*2.  #(.: TMSPD Ca/acidad del "olino  2'- = #2(: = 2-#()'  $-$(.Ca/acidad del "olino  $-$(.-*2.  2:()- Ton*H( SOLUCION: 01 BALANCE DE MATERIA DEL CIRCUITO MODI.ICADO PUNTO A: TMSPD  2'-( .- = #2(: = 2-#()'  $-$(.- TMSPD 100

S= D + 1 S=

100 = 64.67 0.5463 + 1

TMPDJH2O  $-$(.- ; (-.$)  )-'($2 TMPDJH 2O


G  P  M =

18.3473 x TMSPD

%SD p 18.3473 x 656.45 =101.21 G  P  M = 64.67 x 1.84

PUNTO B: TMSPD  $-$(.- TMSPD %S =

( D p−1 ) .100  (Gr − Sp )

( Gr −Sp −1 )  D p ( 1.80−1 ) .100  ( 3.4 ) =62.96 %S = ( 3.4 −1 ) ( 1.80 ) " = %S

S− 1 S ( D p

−

1000

=

D=

k  D p 100−62.96 62.96

)

x 100

=0.5883

TMPD  $-$(.- ; (-'')  )'$(#& TMPD JH2O G  P  M =

18.3473 x 656.45 62.96 x 1.80

=106.27

CALCULO DEL TONELA2E DEL AGUA AGREGADO ENTRE LOS PUNTOS A3B TMPD JH2O  )'$(#&. 9 )-'($2)  2:(-: TMPD JH 2O PUNTO C: TMSPD  $-$(.- 9 2-#()'  .-(#: TMSPD %S = D=

( 1.47−1 ) .100  ( 3.4 ) =45.29 ( 3.4 −1 ) ( 1.47 )

100− 45.29 =1.208 45.29

TMPD JH2O  .-(: ; #(2'  .'&()2 TMPD JH 2O G  P  M =

18.347 3 x 405.07 45.29 x 1.47

=111.63

CALCULO DEL TONELA2E DE AGUA AGREGADO AL CLASI.ICADOR )'$(#& =   #).('# = .'&()2   2):(&PUNTO E: TMSPD  .-(: %S = D=

( 1.35−1 ) .100  ( 3.4 ) = 36.73 ( 3.4 −1 ) ( 1.35 )

100−36.73 36.73

=1.72

TMPD JH2O  #(:2 ; .-(:  $&$(:2 G  P  M =

18.3473 x 405.07 =149.83 36.73 x 1.35

CALCULO DEL TONELA2E AGREGADO EN LA BOMBA 3 CA2ON TMPD JH2O  $&$(:2 9 .'&()2  2:(.


PUNTO G: TMSPD JH2O  .-(:2 9 #2(:  2'%S = D=

( 1.28−1 ) .100  ( 3.4 ) =30.97 ( 3.4 −1 ) ( 1.28 )

100−30.97 =2.227 30.97

TMPD JH2O  2(22: ; 2'-  $).( $& G  P  M =

18.3473 x 285 30.97 x 1.28

=131.82

PUNTO D: %S = D=

( 1.85−1 ) .100 ( 3.4 ) = 65.09 ( 3.4 −1 ) ( 1.85 )

100−65.09

= 0.5363 65.09 18.3473 x 251.38 =38.30 G  P  M = 65.09 x 1.85

PUNTO .: %S = D=

( 1.87−1 ) .100  ( 3.4 ) =65.91 ( 3.4 −1 ) ( 1.87 )

100−65.91 = 0.5172 65.91

TMSPD JH2O  (-#:2 ; #2(:  $2(# G  P  M =

18.3473 x 120.07 =17.87 65.91 x 1.87

CALCULO DE AGUA AGREGADO A LAS ARENAS DEL CLASI.ICADOR TMPD JH2O  #).('# =  = $2(# = #-  )-'($2   #.$(:#

,1 SELECCI4N DE BOMBA 3 CICLON A DETERMINACION DE LA 6ELOCIDAD LIMITE DE SEDIMENTACION O 6ELOCIDAD CRITICO J6c( Da0os1 D-  #-   (#- "" DiF"e0o No"al DN 0u?  ) 1 De ca0Flo!os d i  )($' /ul!( 3.068 pulg x Ρ/

2.54 cm 10 mm =7793 mm x 1 pulg 1 cm

 #()- TM*")( G 9 S/  )(. % S/  C5  )$(:) % PRIMER METODO J8! 2 100

C #

=

S#

=

( ρ p

−

G r S p −

1

)

1

−


C # =

100 ( 1.35 −1 ) 3.4 −1

= 14.58 $ 15

SEGUNDO METODO S 3.4 = =2.52 S 1.35 1 pie mt pie& V c =1.4 x = 4.59 &eg 0.3048 mt &eg

SEGUNDO METODO J8!( : % S7  COLUMNA O ALTURA DINAMICA TOTAL DEL SISTEMA JCDT ó ADT

5CP a( Colu"na Es0F0ica de Desca!a JBd

=

#$( ?( Colu"na Es0F0ica de Succión JBs



#(- c( Pedidas en +icción en 0u?e
Calculo de JL L  Lon!i0ud de la 0u?e
1273 )

d

2

( Seg¿ )

d ""

gal 3.785 x =9.45 ¿ 60 min &eg d i = * ∫ ¿ 77.93 mm ) =149.83


V =

1.272 x 9.42 77.93

2

=1.98

mt &eg

1.98 pie& =6.50 0.3048 &eg

$(- /ies*se!  .(-& /ies*se! No >a aena"ien0o CALCULO DE 6$( 2

' x x V ! 'd= d x 2g

L  2'(2.' " 6  #(&' "*se! D  (::&) " !  &('# "*se!2 ,  +i! N ) DATOS1  "0 Tu?  ::(&) "" P6C 6elocidad del Vu4o  #(&' "*se! 0.019 x 28.248 x 1.98 ! 'd= 0.07793 x 9.81

2

#()' "CA

6$+ EN TUBERIA DE SUCCION

CALCULO DE L L  lon!i0ud de la 0u?e
' xxV dx2g 2 0.019 x 1.50 x 1.98 ! '&= 0.07793 x 2 g ! '&=

(:) "CA

"CP H,  H,d = H,s H,  #()' = (:)  #(.-) "CA #(.-) "CP = #(.-) d( Pedidas de Ad"isión desde el Tanue o"?a a Tu?e
2

6i  6elocidad "edia del Vuido en la 0u?e

05 x 1.98 ! i= 2 x 9.81

2

 (# "CP

=

(# e( Pedida en la 0u?e
" (V 2 1 /2 } - {V} rsub {3 ) ! e = 2g

K  #(#-

He  los ca0alo!o 0u?e
2(.$& ; 2(-. ; #  $2:# "" 2

1.15 ( 3.06 −1.98 ) =0.07 mCP ! e = 2 ( 9.81 )

= (: ,( Colu"na de Pesión del ciclón JH/ "anó"e0o Pesión /o"edio del ciclón  ## l?*/ul! 2 → K!*c"2 2

l( "g 1 pulg =0.7733 11 x x 2 2 pulg 2.2l( ( 2.54 cm) Pre&i+nCicl+n ! p= ! p=

( ) "g

cm

2

x 10

Sm 0.7733 x 10 =5.37 mCP 1.35

-(): H" JADTX CDT "CP H"  #(.-) = (# = (: = #$( 9 #(- = -(): H"  2#('2) 2#('2) C CON6ERSION DE LA COLUMNA DE PULPA a Colu"na de a!ua Po /ue?as e;/ei"en0ales ca7e en cen0o la elación si!uien0e  !a8co la +i!( ! w =

! m !,

=


Donde1 H5  CDT "CA H"  CDT "CP !, =

Columnade Pulpa ( 'ig .5 ) Columna de Agua

Da0os1 D-  (#- "" S  %S/  )$(:) % ≈ ):% HR  ('& de la !a8ca ! w =

21.823 0.89

=24.52 mCA

H5  '(.- /ies de H 2O D SELECCIYN DE LA OMA SRL 9 DEN6ER Del ca0alo!o de la ?o"?a SRL 8!( $X con e7es0i"ien0o de !o"a( Da%o+: Q  &(.- l0*se! "CA  2.(-.

Se o?0iene el 0a"ao de ?o"?a ) ; ) SRL 9 DEN6ER Ti/o1 Cen0i,u!aX un ode0e a?ie0oX con as/iación /o un lado( E PUNTO DE OPERACIYN DE LA OMA JCu7as caac0e
E8ciencia  .-% R(P(M( Ju"no ó e"/elle  #$ (/("( NPSH eueido  ## /ies


+ CAPACIDAD JPOTENCIA DE LA OMA1 Paa H/ Paa >alla el H/ eueida u0ili@a"os la si!uien0e ecuación( !p ( pump(lake !or&e power )= !p=

Capacit-in g  p  m x Total.ead ∈ 'eet x Gr − Spo' &lurr3960 x e''icienc-

149.83 x 84.473 x 1.35 3960 x 0.45

H/  &($ ≈ # H/

G NPSH OTENIDO1 6a"os >alla con la si!uien0e elación( /PS! o(tenido =

! a ( mCA )− ! u ( mCA ) Sm

+ 0 &−( ! '&+ ! i )

De la 8!( N /esión de 7a/o de H 2O 6s /esión a0"os,Zica Ha  Pesión a0"os,Zica en "CA JDa0o1 .- "sn" H7  Pesión de 7a/o del l<uido a la T de ?o"?eo "CA JDa0o1 2C S"  Ga7edad es/eci8ca de la /ul/a( Bs  Al0ua es0F0ica de Succión H,s  Pedidas /o ,icción en 0u?e
Ha  -(&



H7  (2 J!a8co

5.9− 0.2 + 1.50 −( 0.073 + 0.10 ) 1.35 /PS! 12T3/4D1 =5.55 mCP =1821 pie& CP /PS! o(tenido =

NPSH o?0enido J#'2# /ies  NPSH  J## /ies No >a ca7i0ación(

H SELECCIYN DE TAMAÑO DEL HIDROCICLON( De la 8!( & JCclon /e,o"ance S>o0JManual Ke?s MODEL D Da%o+: Q  #.&(') G(P(M RANGE SEPARATION  #  PRESSURE DROP Jcolu"na de /esión  ## PSI


Se o?0iene "odelo D# Ke?s J cilindo 9 # es0a selección del 0a"ao del ciclón es ,unción del 0a"ao de se/aación en la o/eación eueida(

Carga Circulante en Circuito Cerrado Por El Metodo de Dilucion

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