Calculo Estructural Techumbre de 13.30x19.00 Coah - Copia

INGENIERO CIVIL

VICTOR ALFONSO LOPEZ ORTEGA

ARQUITECTO

MEMORIA DE CALCULO Y DISEÑO ESTRUCTURAL

PROYECTO: TECHUMBRE PARA CANCHA DE BASQUET BALL DE 13.30 MTS. DE ANCHO POR 19.00 MTS. DE LARGO MUNICIPIO: TORREÓN ESTADO: COAHULIA.

CONSULTOR: ARQ. ING. VICTOR ALFONSO LOPEZ ORTEGA.

OCTUBRE 2013

CED. PROF. 1 734 741

PROYECTO TECHUMBRE

PERITO COLEGIADO DRO. No. 301

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ARQUITECTO

CONTENIDO

I.GENERALIDADES. 1.1 ESTRUCTURACION. 1.2 NORMAS EMPLEADAS. 1.3 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS. 1.4 REFERENCIAS. 1.4.1 ARQITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA 1.4.2 ESTRUCTURACION – CONFIGURACION. II. ESTADOS DE CARGA Y COMBINACIONES DE CARGA. 2.1 ESTADOS DE CARGA. 2.2 COMBINACIONES DE CARGA. 2.3 ALTERNANCIAS DE CARGA. III. 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7

ANALISIS ESTRUCTURAL CARGAS GRAVITACIONALES Y DE VIENTO. FACTORES PARA EL ANALISIS. PRESION DE VIENTO EMUJE DE VIENTO SELECCIÓN DE PERFILES METALICOS. REVISION DEL POLIN REVISION DE LA ARMADURA (CABRILLA) REVISION DE LA VIGA DE RIGIDEZ.

IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES. 4.1 DESPLAZAMIENTOS 4.2 DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS V. DISEÑO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO. 5.1 DISEÑO DE ZAPATAS Y DADOS. 5.2 DISEÑO Y REVISION DE ELEMENTOS, COLUMNAS Y PLACAS DE APOYO Y ANCLAJES. 5.3 DISEÑO DE ELEMENTOS DE ACERO. 5.3.1 VERIFICACION DE MIEMBROS DE ACERO. 5.3.2 VERIFICACION DE LARGUEROS, CABRILLAS Y CARTELAS. VI. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. 6.1 CONCLUSIONES. 6.2 RECOMENDACIONES. 6.3 ESPECIFICACIONES CONSTRUCTIVAS.

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I.


ARQUITECTO

GENERALIDADES. LA PRESENTE MEMORIA AL ANALISIS POR VIENTO Y CALCULO ESTRUCTURAL POR CARGAS GRAVITACIONALES, DEL PROYECTO “ TECHUMBRE PARA CANCHA DE BASQUET BALL DE 13.30 MTS. DE ANCHO POR 19.00 MTS. DE LARGO PARA EL MUNICIPIO DE TORREON, COAHUILA” CONSISTE EN UNA TECHUMBRE LIGERA PARA DAR RESGUARDO SOLAR Y PLUVIAL A DICHA CANCHA RECREATIVA QUE PUEDA ASI MISMO CALASIFICARSE COMO DE USOS MULTIPLES Y QUE INCLUSO PUEDA SER UTILIZADO COMO PATIO PARA EVENTOS CIVICOS DENTRO DE LA EDIFICACIONES EXISTENTES.

1.1 ESTRUCTURACION. PROPUESTA CONSTRUCTIVA: EL SISTEMA ESTRUCTURAL PROYECTADO CONSISTE EN UNA TECHUMBRE DE TIPO LIGERO A BASE DE LAMINA ACANALADA TIPO INDUSTRIAL GALVANIZADA DE CALIBRE 26 Ó 28 APOYADA SOBRE LARGUEROS DE PERFIL ESTRUCTURAL TIPO “MON TEN” 5MT14 Ó 5EP14, ESPACIADOS @ METRO Y CON CLAROS DE 4.75 MTS. LOS QUE A SU VEZ SE APOYARAN SOBRE VIGAS O “CABRILLAS” TIPO APIÑADAS COLOCADAS @ 4.75 METROS, APOYADAS SOBRE PUNTALES O POSTES PROPUESTOS CON PERFILES METALICOS,LA CABRILLA SE CONSTRUIRA A BASE DE 2 PTR DE 2”X2”X CALIBRE 10 TANTO PARA LA CUERDA SUPERIOR COMO PARA LA INFERIOR Y PARA LAS MONTANTES Y DIAGONALES CON UN SOLO PERFIL DE LA MISMA ESPECIFICACION QUE PODRAN IR REFORZADOS SI ASI LO INDICA EL CALCULO CON ACARTELAMIENTOS DE PLACA DE 3/16”, EN ESTE CASO LA ESTRUCTURA SERA DE TIPO APIÑADA CON CUERDAS PARALELAS, COMO YA SE MENCIONÓ LAS “CABRILLAS” SE APOYARAN SOBRE LAS COLUMNAS METALICAS QUE SERAN DE PERFIL HECHO A BASE DE PLACA DE 1/4" PARA EL ALMA Y DE 3/8” PARA LOS PATINES QUE A SU VEZ IRAN APOYADAS SOBRE PLACA (PLINTO) DE 1/2" DE ESPESOR EN SECCION CUADRADA, MISMA QUE IRA ANCLADA CON 4 REDONDOS DE 3/4” AL DADO DE CIMENTACION QUE SE UNE CON LA ZAPATA DE TIPO AISLADA, DE CONCRETO ARMADO QUE SE UTILIZARA COMO ELEMENTO DE SOPORTE O BASAMENTO DE LA ESTRUCTURA EN SU CONJUNTO, LA CIEMNTACION PROPUESTA SE CONSTITUYE POR 10 ZAPATAS DE TIPO ASILADO DE CONCRETO f’c= 200 kg/cm2 ARMADO CON VARILLAS DE ACERO, ESTAS ZAPATAS SE DESPLANTARAN SOBRE PLANTILLA DE ENRASE DE CONCRETO POBRE f’c= 100 kg/cm2. COMO MINIMO A 1.30 MTS. DE PROFUNDIDAD, SOBRE TERRENO SANO E INALTERADO, ADEMAS SE PROPONE QUE LA ESTRUCTURA VAYA CUBIETRA PERIMETRALMENTE POR UN FALDON DE LAMINA CAL 24 QUE SE APOYARA SOBRE CABRILLAS DE RIGIDEZ LATERAL FABRICADA CON ELEMENTOS DE PRT DE 2”X2” CAL 10. ES RECOMENDABLE QUE LA SUPERESTRUCTURA EN SU CONJUNTO DEBA CONTRAVENTEARSE Y RIGIDIZARSE PARA QUE LA CUBIERTA TRABAJE COMO UN “DIAFRAGMA RIGIDO” CON TIRANTES DE “PTR” DE 1” COLOCADOS ENTRE LOS POLINES @ TERCIO DE LOS EXTREMOS. (VER PLANO), PARA QUE DE ESTA FORMA SE COMPORTE EN CONJUNTO COMO UNA MESA EN BLOQUE RIGIDO SUJETADA Y FIJADA POR LOS EMPOTRAMIENTOS CON LA CIMENTACION QUE EVITARAN DEFORMACIONES EXCESIVAS CONTRA EL EFECTO DE VIENTO, PERO ADEMAS QUE SE FORME UNA CONEXIÓN RIGIDA ENTRE LAS COLUMNAS DE APOYO PARA GARANTIZAR AUSENCIA DE DEFORMACIONES EXCESIVAS A EFECTOS DE LAS CARGAS HORIZONTALES INDUCIDAS POR EL VIENTO, POR LO TANTO ADEMAS DE ESTE ELEMENTO SE PROPONE CONTARVENTEAR CON REDONDO DE 1/4" LOS PANELES ENTRE COLUMNAS EN CUADRO DE AJEDREZ PARA ASI MISMO GARANTIZAR MAXIMA RIGIDEZ A NIVEL DEL PLANO DEL DIAFRAGAMA QUE FORMARA LA TECHUMBRE.

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1.2 NORMAS EMPLEADAS. SE SIGUEN LAS DISPOSICIONES DE LOS REGLAMENTOS Y NORMAS NACIONALES E INTERNACIONALES DESCRITOS A CONTINUACION: REGLAMENTO DEL DEPARTAMENTO DEL DISTRITO FEDERAL N.T.E. NORMAS TECNICAS DE EDIFICACION. A.C.I AMERICAN CONCRET INSTITUTE. AISC LRFD 99 CFE. DISEÑO POR VIENTO. SE ENTIENDE QUE TODOS LOS REGLAMENTOS ESTAN EN VIGENCIA Y SON DE ULTIMA EDICION. 1.3 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS. ACERO ESTRUCTURAL ( A 36): RESISTENCIA A LA FLUENCIA fy = 2 500 KG/CM2.(grado 36) MODULO DE ELASTICIDAD E = 2 039 000 KG/CM2. MODULO DE POISSON U = 0.30 ACERO LISO (ASTM A-615) RESISTENCIA A LA FLUENCIA fy = 4 200 KG/CM2. MODULO DE ELASTICIDAD E = 2 100 000 KG/CM2. PLACAS (A 36) RESISTENCIA A LA FLUENCIA fy = 2 500 KG/CM2.(grado 36) MODULO DE ELASTICIDAD E = 2 039 000 KG/CM2. ACERO: CABRILLAS METALICAS: Fy = 36 KSI; Fu = 58 KSI CORRUGADO: Fy = 4200 kg/cm2. SOLDADURA: electrodos: Fexx = 60KSI (E70XX- AWS, para hacer liso) Fexx=70KSI (E70XX-AWS,para acero corrugado) COBERTURA: Pu= 8.50 kg/cm2 (lamina ondulada o tipo industrial) 1.4 REFERENCIAS. SE TOMA COMO REFERENCIA PARA EL CALCULO EL CROQUIS DE PROYECTO CON LA SIGUIENTE: 1.4.1 ARQITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA LA ARQUITECTURA DE LA TECHUMBRE ES SIMPLE DISEÑANDOSE UNA CUBIERTA EN DISPOSICION APIÑADA APOYADA SOBRE COLUMNAS DE PERFIL TIPO COMPUESTO A BASE DE PLACAS DE 1/4" Y 3/8”, REFORZADAS CON VIGAS-CELOSIAS O “CABRILLAS SECUNDARIAS DE RIGIDEZ” FIJADAS A LA COLUMNA DE SECCION VARIABLE Y A LAS CABRILLAS O ARMADURAS FABRICADAS CON PTR DE 2”X2”X1/8” O PTR 2”X2”CAL 10, PARA CONFORMAR UNA GEOMETRIA ESQUELETICA EN FORMA DE MESA DE CARGA. 1.4.2 ESTRUCTURACION – CONFIGURACION. A CONTINUACION SE OBSERVAN LOS DETALLES EN ALZADO Y PLANTA DE LA ESTRUCTURACION PROPUESTA CON EL PROYECTO EN LAS TRES OPCIONES PLANTEADAS.

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PROPUESTA CONSTRUCTIVA 14.80 0.95 0.75

0.95

0.95

0.95

0.95

0.95

PENDIENTE 2%

6.65

0.95

PENDIENTE 2%

13.30

0.75 1.50

1.50

7.6615 TECHUMBRE DE 13.30X 19.00 METROS

6.00 6.1615

1.10 0.20 0.10

ARMADURAS CUERDAS SUPERIORES E INFERIORES 2 PTR 2”X2”CAL 10, DIAGONALES Y MONTANTES PTR 2”X2”CAL 10

1.20

12.10

ALZADO LATERAL DE LA TECHUMBRE

A

4.75

B

4.75

s/esc.

C

4.75

D

4.75

E

1

1.20

POLINES 5MT14 TIRANTES PTR 1”X1”X1/8” DE CONTRAVENTEO @ 1/3 DEL CLARO

TUBO MECANICO Ø 8” CED. 30 Ó PUNTAL DE PLACA DE SECCION VARIABLE

12.10 14.50

PLACA DE 40X40 CMS. ESP. 1/2"

ZAPATA DE CONCRETO F’c= 200 kg/cm2. Arm. c/vars.Ø 1/2" @ 20 cms. c.a.c. en ambas direcciones

Asiento: 2∟de 2”x2”x3/16”

2

1.20 1.20

3.55

1.20

3.55

1.20 20.20 19.00

3.55

PLANTA DE CIMENTACION Y ESTRUCTURAL DE LA TECHUMBRE

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1.20

3.55

1.20

s/esc.


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A


B 4.75

C 4.75

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D 4.75

E 4.75

19.00 0.795 0.79 0.79 0.79 0.79 0.795

1.50

7.823 6.00

ALZADO FRONTAL DE LA TECHUMBRE

s/esc.

DETALLE ESTRUCTURAL DE EMPATE TECHUMBRE-PUNTALES

CANALON DE LAMINA GALVANIZA DA FALDON DE LAMINA CAL 24

4 OREJAS CON PLACA DE 1/2" Y PERNO DE 3/4" CON CHAVETA (APOYO FIJO)

PLACA DE 1/2" EN ANGULO DEL 2%

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FINALMENTE SE ADOPTA LA PROPUESTA CONSTRUCTIVA POR CONSIDERARLA MAS RIGIDA A LOS EFECTO DE CARGAS LATERALES Y ADEMAS DE MAS PRACTICA EJECUCION. A CONTINUACION SE PRESENTAN LOS DETALLES DE BASAMENTOS Y JUNTAS DE ELEMNTOS ESTRUCTURALES.

COLUMNA DE SECCION VARIABLE, DE PLACA DE 1/4" y 3/8”

DADO DE 40X40 CMS. DE CONCRETO ARMADO

1.10

0.20 1.20 DETALLE DE BASAMENTOS DE CONCRETO ARMADO (ZAPATA AISLADA)

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II.


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ESTADOS DE CARGA Y COMBINACIONES DE CARGA.

2.1 ESTADOS DE CARGA. CARGA MUERTA: EL VALOR DE LAS CARGAS MUERTAS UTILIZADAS COMPRENDE EL PESO PROPIO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES COMO SON: VIGAS O CABRILLAS PRINCIPALES, VIGUETAS O POLINES (LARGUEROS), VIGAS DE RIGIDEZ ENTRE COLUMNAS, ARRIOSTRES, COLUMNAS, PLACAS, ETC. SEGÚN LAS CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES DESCRITAS EN EL ITEM 1.3, PUDIENDOSE CONSIDERAR EN UN DADO CASO TAMBIEN EL PESO DE EQUIPOS SUSPENDIDOS Y/O ACABADOS COMO SIGUE; PESO DE POSIBLE FALSO CIELO RASO---------------------------------------------------10 KG/M2. ACCESORIOS DE ORNATO POR EVENTOS--------------------------------------------------5 KG/M2 LUMINARIAS PARA VISION NOCTURNA-----------------------------------------------------10 KG/M2 COBERTURA DE LA LAMINA CAL 26--------------------------------------------------------10 KG/M2 CARGA VIVA: EL VALOR DE CARGA VIVA EMPLEADA ES DE 10 ó 30 KG/M2.( POR MANTENIMIENTOS SOBRE LA TECHUMBRE) CARGAS LATERALES: CARGAS DE VIENTO W. SE CONSIDERARA PARA EL DISEÑO A LA ESTRUCTURA SEGÚN SU IMPORTANCIA, COMO AQUELLA DE TIPO “B” Y DE ACUERDO A SU RESPUESTA ANTE LA ACCION DEL VIENTO, COMO AQUELLA DE TIPO 2. 2.2 COMBINACIONES DE CARGA. LA COMBINACION A CONSIDERAR SOLO IMBOLUCRA LAS CARGAS GRAVITACIONALES Y LAS DE VIENTO.

PARA EL CASO NO SE CONSIDERARAN CARGAS POR SISMO PORQUE EL PROYECTO SE ENCUENTRA EN ZONA ASISMICA DENTRO DEL PAIS. 2.3 ALTERNANCIAS DE CARGA. SE EFECTUARAN PARA EL CALCULO LAS ALTERNANCIAS DE CARGA DE ACUERDO A LAS COMBINACIONES, PERO AL CASO POR SER DE POCA MAGNITUD SE CONSIDERARA UNA APLICACIÓN SIMULTANES COMO CASO CRITICO CON SU FACTORIZACION RESPECTIVA.

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III. ANALISIS ESTRUCTURAL CARGAS GRAVITACION GRAVITACIONALES ALES Y DE VIENTO. 3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS.

PARA EL CASO: FT=1.00

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Como para el caso: Z<10 ENTONCES: Frz= 1.137

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LA VELOCIDAD REGIONAL PARA LA ZONA DE COAHUILA PARA UN PERIODO DE RETORNO DE 200 AÑOS ES DE 100 A 153 KM/HR. SEGÚN ISOTACAS:

POR LO TANTO LA VELOCIDAD DE DISEÑO PARA EL CASO SERA: VD = 1.00X1.137X153=173.96; SE APROXIMA A 180 KM/HR. 3.2 PRESION DE VIENTO.

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PARA EL CASO: G= (0.392 X635)/(273+21)=0.8466 SE APROXIMA A 0.85 POR LO TANTO;

qz = 0.0048 X 0.85 X 1802 = 132.19 APROXIMAMOS A 135 KG/M2 ESTA PRESION DE VIENTO RESULTA EXAGERADA POR EL PERIODO DE RETORNO ASIGNADO, CONSIDERANDO PARA LA ESTRUCTURA UNA VIDA UTIL DE 30 AÑOS REALMENTE LA INCIDENCIA DE UN VIENTO RAFAGA COMO EL INDICADO TIENE UNA PROBABILIDAD DESPRECIABLE, POR LO TANTO SE TOMARA RELAMENTE UNA PRESION DE VIENTO DEL 15% DE LA CALCULADA

PZ= 0.15X135=20.25 KG/M2.

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ARQUITECTO

PARA EL CASO:

COMO EL ANGULO QUE RESULTA ES DE PRACTICAMENTE 1O SI LA MONTANTE CENTRAL LA DIMENSIONAMOS EN .1.50 METROS, ENTONCES Γ=1O Y EL VALOR DE: CPB= 0.40 LIBRE DEBAJO CPS=-0.40 LIBRE DEBAJO A BARLOVENTO: PN=0.40X 1.00X1.5X20.25=12.15 KG/M2 ( APLICA COMO UNA PRESION PERPENDICULAR) A SOTAVENTO: PN=-0.40X1.00X1.5X20.25= -12.15 KG/M2 ( APLICA COMO UNA SUCCION). PARA EL ANALISIS TOMAREMOS LA PRESION MAS ALTA Y LA CONSIDERAREMOS COMO UNA SUCCION DISTRIBUIDA UNIFORMEMENTE EN LA CUBIERTA. 3.3 EMUJE DE VIENTO. EV= PNX AREF.= 12.15X(5.40X17.35)= 1 138.33 KG. A BARLOVENTO. EV= PNX AREF.= 12.15X(5.40X17.35) =1 138.33 KG. A SOTAVENTO SOBRE EL FALDON EL EMPUJE DEL VIENTO ES: 135 X 5.40 X 1.50 = 1 093.50=1 100 KG.

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DATOS DE PERFILES A UTILIZAR EN TECHUMBRE. POLINES.

Perfil

Plgs.

Tipo

DxB

12MT10 12"x3-1/2" 12MT12 12"x3-1/2" 12MT14 12"x3-1/2" 10MT10 10"x3-1/2" 10MT12 10"x3-1/2" 10MT14 10"x3-1/2" 9MT10 9"x3-1/4" 9MT12 9"x3-1/4" 9MT14 9"x3-1/4" 8MT10 8"x 3" 8MT12 8"x 3" 8MT14 8"x 3" 7MT10 7"x2-3/4" 7MT12 7"x2-3/4" 7MT14 7"x2-3/4" 6MT10 6"x2-1/2" 6MT12 6"x2-1/2" 6MT14 6"x2-1/2" 5MT10 5"x2" 5MT12 5"x2" 5MT14 5"x2" 4MT10 4"x 2" 4MT12 4"x 2" 4MT14 4"x 2" 3MT12 3" x 1 3/4' 3MT14 3" x1 3/4'

Calibre

10 12 14 10 12 14 10 12 14 10 12 14 10 12 14 10 12 14 10 12 14 10 12 14 12 14

Peso

Área

(Kg/ml)

(Cm2)

D

13.74 10.64 7.55 12.37 9.55 6.78 11.13 8.59 6.20 9.91 7.78 5.62 8.87 6.97 5.03 7.82 6.16 4.46 6.42 5.07 3.68 5.73 4.53 3.29 3.84 2.77

17.12 13.24 9.41 15.38 11.89 8.44 13.86 10.71 7.72 12.34 9.69 6.99 11.03 8.68 6.27 9.73 7.67 5.55 7.99 6.31 4.58 7.12 5.64 4.10 4.80 3.47

305 305 305 254 254 254 229 229 229 203 203 203 178 178 178 152 152 152 127 127 127 102 102 102 76 76

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Dimensiones en (mm) B

d

t

R

89 25 3.42 9.5 89 22 2.66 9.5 89 19 1.90 9.5 89 25 3.42 9.5 89 22 2.66 9.5 89 19 1.90 9.5 83 22 3.42 9.5 83 19 2.66 9.5 83 19 1.90 9.5 76 19 3.42 9.5 76 19 2.66 9.5 76 19 1.90 9.5 70 19 3.42 9.5 70 19 2.66 9.5 70 19 1.90 9.5 64 19 3.42 9.5 64 19 2.66 9.5 64 19 1.90 9.5 51 19 3.42 9.5 51 19 2.66 9.5 51 19 1.90 9.5 51 19 3.42 9.5 51 19 2.66 9.5 51 19 1.90 9.5 44 18 2.66 4.8 44 17 1.90 4.8

Eje X- X Sx Cm3 149.31 116.01 79.54 115.62 90.04 61.62 93.83 73.06 51.81 74.25 58.98 42.41 58.20 46.35 33.84 43.99 35.15 25.77 29.03 23.33 17.22 21.14 17.08 12.66 11.11 8.27

Ix Cm4 2275.53 1769.21 1262.27 1468.42 1144.29 817.71 1072.43 835.12 607.91 754.37 599.26 437.08 517.39 412.04 301.27 335.23 267.85 196.35 184.32 148.17 109.33 107.39 86.74 64.30 42.30 31.50

Eje Y - Y rx Cm 11.53 11.56 11.58 9.77 9.81 9.84 8.80 8.83 8.88 7.82 7.86 7.91 6.85 6.89 6.93 5.87 5.91 5.95 4.80 4.85 4.89 3.88 3.92 3.926 2.97 3.01

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Iy Cm4 159.38 121.29 84.19 151.37 114.92 79.86 114.58 86.59 64.15 84.07 68.06 50.56 64.44 52.35 39.03 47.94 39.12 29.26 25.42 20.96 15.86 23.32 19.25 14.58 13.30 10.15

Sy Cm3 24.18 18.16 12.42 23.74 17.83 12.17 19.35 14.41 10.67 15.35 12.43 9.23 13.07 10.62 7.92 10.94 8.93 6.68 7.39 6.09 4.61 7.15 5.90 4.47 4.94 3.78

ry Cm 3.06 3.06 2.99 3.14 3.11 3.08 2.88 2.84 2.88 2.61 2.65 2.69 2.42 2.46 2.50 2.22 2.26 2.30 1.78 1.82 1.86 1.81 1.85 1.89 2.32 2.38

_ X

Factor COL.Q fb=2100

Cm

Kg/cm2

2.28 2.21 2.11 2.51 2.45 2.33 2.33 2.24 2.24 2.14 2.14 2.14 2.06 2.06 2.06 1.97 1.97 1.97 1.64 1.64 1.64 1.82 1.82 1.82 1.76 1.76

0.72 0.66 0.58 0.78 0.73 0.64 0.82 0.75 0.67 0.85 0.79 0.71 0.89 0.83 0.76 0.94 0.88 0.79 0.98 0.93 0.86 1.00 0.99 0.93 0.99 0.96


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Perfil

Sección Nominal mm.

Cal. M.S.G. No.


Reac. Max. Permitida Kg.

Carga Concent. Max. Permitida Kg.

12 MT 10 12 MT 12 12 MT 14 10 MT 10 10 MT 12 10 MT 14

305 x 89 10 972 305 x 89 12 500 305 x 89 14 142 254 x 89 10 1011 254 x 89 12 533 254 x 89 14 163 Coeficiente de Flexión

2756 1550 639 2849 1624 691

8 MT 10 8 MT 12 8 MT 14 7 MT 10 7 MT 12 7 MT 14 6 MT 10 6 MT 12 6 MT 14 5 MT 10 5 MT 12 5 MT 14 4 MT 10 4 MT 12 4 MT 14 3 MT 12 3 MT 14

203 x 76 10 1063 203 x 76 12 558 203 x 76 14 187 178 x 70 10 1082 178 x 70 12 574 178 x 70 14 197 152 x 64 10 1101 152 x 64 12 590 152 x 64 14 208 127 x 51 10 1120 127 x 51 12 605 127 x 51 14 218 102 x 51 10 1139 102 x 51 12 621 102 x 51 14 228 76 x 44 12 909 76 x 44 14 457 Coeficiente de Flexión

2960 1713 733 3005 1754 774 3050 1788 800 3100 1828 827 3145 1820 850 2089 1044

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ARQUITECTO

6.00

6.25

6.50

7.00

7.50

8.00

8.50

------------750 2.50 ------------------------568 459 340 299 224 130

------------814 2.75 ------------------------470 379 281 247 185 157

------------880 3.00 ------------------------395 319 236 208 156 187

------396 309 211 1021 3.50 ------------------398 320 236 290 234 174 114 153 255

------345 269 184 1172 4.00 ------611 487 355 462 369 271 305 245 181 222 179 133 ----333

392 305 209 304 236 162 1333 4.50 ------483 385 281 365 292 214 281 194 143 ----------422

347 270 185 269 209 143 1505 5.00 499 396 285 391 311 227 296 236 173 195 157 116 ----------521

PROYECTO TECHUMBRE

8.75

9.00

9.50

10.00

10.50

11.00

12.00

328 310 278 251 226 207 174 255 241 216 195 176 161 135 175 165 148 134 120 110 93 254 240 215 194 175 161 --198 187 168 151 136 125 --135 128 115 104 93 86 --1595 1687 1880 2083 2197 2521 3000 5.25 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 --453 412 347 295 255 222 --360 328 275 235 202 176 --259 236 198 169 145 127 --355 323 272 231 195 --- --283 257 216 184 159 --- --206 188 158 135 116 --- --268 244 205 --- --- --- --214 195 164 --- --- --- --157 143 120 --- --- --- --------- --- --- --- --------- --- --- --- --------- --- --- --- --------- --- --- --- --------- --- --- --- --------- --- --- --- --------- --- --- --- --------- --- --- --- --574 630 750 880 1021 1172 ---


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ARQUITECTO

PROYECTO TECHUMBRE


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ARQUITECTO

PROYECTO TECHUMBRE


PTR

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ARQUITECTO

PROYECTO TECHUMBRE


PTR

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ARQUITECTO

LAMINA GALVANIZADA

PESO LAMINA CALIBRE 26= 6.43/(0.9144X1.8288)=3.84 KG/M2

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PROYECTO TECHUMBRE


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ARQUITECTO

ESTRUCTURA METALICA (TECHUMBRE Y CUBIERTA) PARA EL CASO SE PRESENTA EL CALCULO DE UNA ESTRUCTURA UN POCO MAYOR QUE SE CONSIDERA COMO ESTRUCTURA PATRON Y QUE POR LO TANTO SIENDO ESTA ESTRUCTURA PROPUESTA MENOR QUE LA PATRON RESULTARA MAS SOBRADA A LA ACCION DE CARGAS. REVISION DEL POLIN. DATOS DEL POLIN: ESPECIFICACION.- 6MT14Ó 6EP14 CON LARGO DE 6 METROS POR QUE LAS CABRILLAS IRAN A CADA 5.40 METROS.

y B t

x

C

x

A

Sección del polín.

y PERFIL 6EP14; PESO 4.21 ó 4.46 KG/M.L. ; AREA 5.55 CM2. DIMENSIONES: A=152 MM.; B=64 MM.; C=19 MM.;

t =1.9 MM.;

R= 9.5 MM.

PROPIEDADES: Sx = 25.77 cm3.; IX = 196.354 cm4. rx = 5.95cms. Sy = 6.68 cm3. Iy =

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29.26 cm4.

ry = 2.30cms.

PROYECTO TECHUMBRE


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ARQUITECTO

ESTIMACION DE CARGAS: EL AREA TRIBUTARIA QUE SOPORTA CARGA MUERTA Y CARGA VIVA DE CADA POLIN ES LA SEPARACION ENTRE LOS MISMOS POR LA LONGITUD DE POLIN, EN ESTE CASO: AREA TRIBUTARIA.- 1.00X5.40=5.40 M2. CRGA MUERTA (D).PESO PROPIO DEL POLIN________________5.40 N________________5.40 X 4.46=_______________________________ __________________ 24.0840 KG. PESO DE LAMINA TRIBUTARIA__________5.40 TRIBUTARIA__________5.40X1.00X3.84=____________________________20.7360 _________________________20.7360 KG. PESO DE TIRANTES ptr 1”x 1” “AZUL_____2.00X1.00X1.18=___________________________ =___________________________ 2.3600 KG. CARGA MUERTA TOTAL=______________________________ ____________________________________________________________47.1800 _________________________47.1800 KG. CRAGA VIVA (L).CONSIDERAREMOS 20 KG/M2. PARA EL CASO COMO ES UNA TECHUMBRE PARA COBERTURA Y RESGUARDO SE CONSIDERA EN CASO CRITICO UNA PERSONA SOBRE EL POLIN (PESO DE UNA PERSONA RSONA DE MANTENIMIENTO 80 KG KG) 80/5.40=14.81=15.00 kg/m2. CRAGA VIVA TOTAL=____________________15.00X5.40 L=____________________15.00X5.40X1.00=___________________________81.0000 ___________________________81.0000 KG. CARGA DE VIENTO (W).LA PENDIENTE ENTE DE LA CUBIERTA ES DE 10 Y PRACTICAMENTE ES HORIZONTAL Y POR OTRO LADO NO EXISTEN MUROS DE CONFINAMIENTO Y ESTA LIBRE POR DEBAJO: DEBAJO CARGA DE VIENTO ENTO TOTAL=______________12.15 TOTAL=______________12.15X5.40X1.00=____________________ 1.00=____________________

65.6100 KG.

PARA EL CASO: U=(1.2X47.18)+(1.6X81.00)+(0.8X65.61)= 238.704 APROXIMAMOS MAMOS A 240 KG. DOMINANDO LA CARGA GRAVITACIONAL CARGA DISTRIBUIDA: CONSIDERAREMOS MOS UNA CARGA DISTRIBUIDA DE 250 KG. PARA HACER MÁS CRITICO EL CASO EN PRESION PERPENDICULAR: U=250/5.40=46.29 = 50.00 KG/M.L. EL MOMENTO ÚLTIMO: MU = WL2/8= 50 X5.402/8= 182.25 KG-M. = 18 225.00 KG-CM. LA FUERZA DE TENSION Y/O COMPRESION: 18 225.00/15.5= 1 175.80 KG.

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ARQUITECTO

EL ESFUERZO DE TENSION Y/O COMPRESION: FT = 1 175.80/(5.55/2)=423.71 KG/CM2.

Fy=36x70.31=2531.16 kg/cm2.; Pn=2531x(5.55/2)=7023.525 kg/cm2.; Pu=0.90x7023.525=6321.17 COMO: 423.71<6321.17; LA SECCION RESISTE COMPETENTEMENTE A TENSION.

POR LO TANTO EL ESFUERZO CRITICO O DE PANDEO PARA EL POLIN SUJETADO A LOS TERCIOS DE SU LONGITUD POR LOS TIRANTES SERÁ:

Fe= (Π2X2 039 000)/(181.33/5.95)2=21 667.63 KG. COMO: 1 175.80 < 21 667.63; LA SECCION RESISTE COMPETENTEMENTE A COMPRESION SIN PANDEARSE.

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ARQUITECTO

MOMENTO RESISTENTE PLASTICO:

My =(2531X6.4X15.52)/6 = 648 610.93 KG-CM. COMO: 18 625.00 KG-CM. < 648 610 KG-CM.; LA SECCION RESISTE ESISTE COMPETENTEMENTE EL MOMENTO FLEXIONANTE. LA FLECHA PERMISIBLE PARA UNA VIGA ES: 1/300 DEL CLARO= 540/300=1.80 CMS. LA FLECHA QUE SE PRESENTA POR LA ACCION DE LA CARGA AUMENTANDOLA A 100 KGS PARA HACERLA MAS CRITICA ES:

max

. =0.064 CMS.

COMO: 0.064<1.80: EL POLIN ES COMPETENTE. REVISION DE LA ARMADURA: EL ANALISIS ESTRUCTURAL DE LA ARMADURA SE E EFECTUARA FECTUARA UTILIZANDO EL PROGRAMA “SAP2000” QUE TRABAJA POR EL METODO DE ELEMENTOS FINITOS PARA UN ANALISIS ESTATICO Y CONSIDERANDO QUE TRABAJA COMO VIGA SIMPLEMENTE APOYADA. PERO CON RESTRICCION HORIZONTAL SOLAMENTE EN UNO DE LOS APOYOS (EL APOYO FIJO)..

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ARQUITECTO

DATOS DE LOS PERFILES ESTRUCTURALES DE LA ARMADURA: PARA LA CUERDA SUPERIOR E INFERIOR SE SELECCIONÓ 2 PERFILES “PTR” 2” X 2” x 1/8”, UTILIZANDOSE EL MISMO PERFIL PARA LAS DIAGONALES Y MONTANTES.

A CM2. 3.7164

1/8”(0.3175cms.)

d 5.08

I CM4. 14.8833

S CM3.

r CM. 1.9978

d1 4.445 b1 4.445

b 5.08 ANALISIS DE CARGAS SOBRE LA CABRILLA PROPUESTA: CARGA MUERTA: PESO DE LACUBIERTA_____________5.40 X17.35X3.84=____________________359.7696 KG. PESO DE LOS POLINES___________ 20.00 X 5.40 X 4.46=___________________481.6800 KG. PESO PROPIO ARMADURA: PESO CUERDA SUPERIOR_________2 X 17.38X 4.46 =____________________ 155.0296 KG. PESO TRAVESAÑOS VERT.____________1.50X19.00X2.91 =__________________82.9350 KG. PESO TRAVESAÑOS DIAG.___________1.84X18.00X2.91 =___________________ 96.3792 KG. PESO CUERDA INFERIOR_________2 X 17.38 X 4.46=______________________ 155.0296 KG. TOTAL CARGA MUERTA__________________________________________________1 330.8230 KG. CARGA VIVA: PESO DE PERSONAS EN MANTENIMIENTO___2.5 X 17.35 X 5.40 =__________234.225 KG. PRESION DE VIENTO: PRESION DE VIENTO S/ CUBIERTA.12.15 X 17.35 X 5.40 =_______________1 171.1250 KG.

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ARQUITECTO

LA CARGA ÚLTIMA:

U=(1.2 X 1 330.823)+(1.6 X 234.225 234.225)+(0.8X1 171.125)= 2 908.6474 KG.(PRESION) KG. LA CARGA POR NUDO SERA: 2908.6474/18=161.59 /18=161.59 KG./NUDO. TOMAREMOS 200 KG/NUDO. PARA RA AUMENTAR LA CARGA EN POR EFECTO DE UN VIENTO RAFAGA EXTRAORDINARIO ACTUANDO SOBRE LA T TECHUMBRE, ECHUMBRE, TRATANDO DE APLASTARLA SOBRE SUS POSTES. LA CARGA DISTRIBUIDA IBUIDA SOBRE LA ARMADURA SER SERÁ: 2908.6474/17.35 =167.64 KG. /M.L. TAMBIEN LA APROXIMAMOS S A 200 2 KG/M.L. CON EL MISMO CRITERIO DESCRITO. CROQUIS DE LA ARMADURA PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL CON LAS CARGAS GRAVITACIONALES Y EL EMPUJE DE VIENTO LATERAL CALCULADO CALCULADOS APLICADAS SOBRE LA ESTRUCTURA, CONSIDERANDO APOYO MOVIL EN UNO DE LOS EXTREMOS Y APOYO FIJO EN EL OTRO.

100 200

200

200 200

200

200

200 200

200

200 200

200 200

200 200

200 200 100

PENDIENTE 2%

1.50 1 100

7.6615 TECHUMBRE DE 16.15X27.00 METROS

6.75 6.1615

1.10 0.20 0.10

1.20

15.30

SISTEMA DE CARGAS SOBRE LA ARMADURA DE LA TECHUMBRE TECHUM

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PROYECTO TECHUMBRE

s/esc.


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ARQUITECTO

TODAS LAS ACCIONES DE CARGA SON DE 200 KG, EXCEPTO LAS EXTREMAS QUE SON DE 100 KGS. LA CARGA QUE DOMINA ES LA DEL VIENTO CRITICO GENERANDO UN EMPUJE EN UNO DE LOS EXTREMOS O FALDON DE LA TECHUMBRE A DOS AGUAS DE PENDIENTE AL 2%. LA CORRIDA DEL CÁLCULO NOS DA LOS SIGUIENTES VALORES DE CARGA AXIAL MAXIMOS: A COMPRESION: 5 947.24 KGS. EN LA CUERDA SUPERIOR A TENSION:

6 035.10 KGS. EN LA CUERDA INFERIOR

MONTANTES: 2 565.19 KGS. A COMPRESION. 216.02 A TENSION. DIAGONALES: 2 573.29 KGS. A TENISON, 2 215.20 A COMPRESION.

SE APLICO PROGRAMA DE CALCULO SAP 2000 PARA LO CUAL SE MODELO LA ESTRUCTURA CONSIDERANDO LAS GEOMETRIAS Y DIMENSIONES PROPUESTAS ASI COMO LOS MATERIALES DE LOS MIEMBROS Y SECCIONES SELECCIONADAS PARA TODOS Y CADA UNO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES PLANTEADOS, AL LOS CUALES SE APLICÓ CARGA GRAVITACIONAL Y DE EMPUJE DE VIENTO. CONCLUSIONES: SE CONCLUYE QUE EL TRABAJO DE LA ESTRUCTURA MEJORA ENORMEMENTE COLOCANDOLE UN APOYO MOVIL EN UNO DE LOS EXTREMOS PARA PERMITIR EL DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL A EFECTOS DE TEMPERATURA Y NO GENERAR SOBREESFUERZOS EN LA ARMADURA POR EFECTOS DE LA DILATACION, CON ESTO TODAS LAS BARRAS DE LA ESTRUCTURA SOPORTAN FUERZAS AXIALES DE MENOR MAGNITUD, QUE EN EL CASO DE COLOCAR DOS APOYOS FIJOS, TRANSMITIENDOSE A LAS COLUMNAS UNA MAYOR FUERZA HORIZONTAL QUE PROCURA UN MOMENTO FLEXIONANTE FUERTE. POR LO TANTO LAS COLUMNAS DEBERAN AUMENTAR SU RIGIDEZ SI ES NECESARIO. Y DEBERAN DISEÑARSE ADECUADAMENTE LOS CAPITELES DE LAS COLUMNAS PARA PROVEERLES UN APOYO FIJO ADECUADO.

A CONTINUACION SE OBSERVA EL MODELO DE ANALISIS ESTRUCTURAL DESARROLLADO PARA LA CORRIDA DE CALCULO CORRESPONDIENTE

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ARQUITECTO

REACCIONES

FUERZAS AXIALES MODELO DESARROLLADO PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL SAP 2000 MOSTRANDO CARGAS AXIALES.

DIAGRAMA DE DEFORMACIONES BAJO LA ACCION DE LAS CARGAS ESTIMADAS.

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ARQUITECTO

OBTENCION DE ESFUERZOS PERMISIBLES PARA LOS PERFILES METALICOS DE LA ARMADURA. (ACERO A-36) IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES. 4.1 DESPLAZAMIENTOS. LOS DESPLAZAMIENTOS VERTICALES QUE RESULTAN EN LA ESTRUCTURA VAN DE 0.001 A 0.007 MTS. LOS DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES EN LAS CABRILLAS DE LA VIGA VAN DE 0.0000288 MTS. A 0.00214 MTS. EN PROMEDIO. 4.2 DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS EL DESPLAZAMIENTO MAXIMO VERTICAL DE LA ESTRUCTURA ES DE 0.00795 MTS. EN EL CENTRO DEL CLARO. EL DESPLAZAMIENTO MAXIMO HORIZONTAL 0.00214 MTS. EN EL EXTREMO MOVIL. V. DISEÑO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO. 5.1 DISEÑO DE ZAPATAS Y DADOS.(Diseño de cimentación)

SE PLANTEA PARA EL CASO UNA CARGA PUNTUAL DE 5 TONELADAS PARA QUE EL BASAMENTO TENGA GARANTIZADA SU CAPACIDAD DE CARGA SIN POSIBILIDAD DE ASENTAMIENTOS, PUES SE CONSIDERA QUE LA CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO ES DE 1 KG /CM2, QUE ES UNA CAPACIDAD DE CARGA DE UN SUELO REALMENTE BAJA. AUNQUE EN LA REALIDAD FISICA DEL LUGAR SEA MAYOR; ESTO SE HACE ASI PARA ASEGURAR LA AUSENCIA DE ASENTANIENTOS DE LA ESTRUCTURA. SE PROPONE ZAPATA DE CONCRETO ARMADO EN DIMENSIONES DE 1.20 X 1.20 MTS. DE 20 CMS DE PERALTE TOTAL CON DADO DE TRANSMISIÓN DE CARGA DE 40X40 CMS. DESPLANTADA A UNA PROFUNDIDAD DE 1.30 MTS. CON EL SIGUIENTE ARREGLO

5 ton 0.40

1.10

1.30

0.40

0.20

1.20

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ARQUITECTO

Cargas por basamento: Peso dado:

0.40x0.40x1.10x2400

= 422.40

Peso relleno:

[1.202-0.402] x1.10x2000

=2 816.00

Peso zapata:

0.20x1.20x1.20x2400

= 691.20

Peso plantilla:

0.05x1.20x1.20x2200

= 158.40

Carga total del basamento:

=4 088.00

Carga total sobre el cimiento (suelo de lugar):

=4.088+5.000= 9.088 ton

Reacción del terreno.

9088 ! 0.6311 $ "# 120

Como: q adm.= 1 kg/cm .>0.6311: Aceptable, el terreno tiene una capacidad de carga aproximada de 1kg/cm2 El terreno resiste competentemente sin peligro de asentamiento. Cortante.

.

V= WL= 0.6311x40x120= 3 029.28kgs. % Peralte.

&' 40 0.6311(40(120( 60 585.60 ! − "# 2 2 %. 60 585.60 , 3.282 "#3. /0(1 46.87(120

Como 16> 3.28 la sección es competente Cortante. ∅5" 0.851(,(0.536´" 0.85(120(16(0.53(200. 12 232.38 !3. Como 12 232.38 > 3 029.28 la sección resiste satisfactoriamente.

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ARQUITECTO

Acero de refuerzo. 83 &1, − -9&1,: − 83 0.0405(120(16 − -90.0405(120(16: −

2%0&1 ;<

2(60 585.60(0.0405(120 1.00 "# 0.9(4200

Utilizando varillas Ø1/2”, as= 1.27 cm2 El número de varillas es, No.Vars.=1.00/1.27= 0.78= 1 varillas. Resulta insuficiente por baja cuantía; Acero por temperatura. As= 0.002xbxd= 0.002x120x16= 3.84 cms2 No. vars.=3.84/1.27= 3.0236 = 4 VARS. Separación = 120 /4-1 = 40.00 cm Regiría el acero por temperatura. Se adoptarían varillas de Ø1/2” @ 20cms. c.a.c.

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ARQUITECTO

CROQUIS DE LA ZAPATA AISLADA. COLUMNA DE ACERO FABRICADA CON PLACA DE 1/4" Y DE 3/8” SOBRE PLACA DE ½” ANCLADA A DADO DE CONCRETO ARMADO

RELLENO COMPACTADO CON MATERIAL DE BANCO (CALICHE) AL 95% DE LA PRUEBA PROCTOR ESTANDARD, CON PIZON MECANICO Y EN CAPAS NO MAYORES DE 15 cms.

DADO DE CONCRETO f’c= 200 kg/cm2. EN SECCION DE 40X40 cms. CON ALTURA DE 1.10 MTS. ARMADO CON 8 VARS ϕ 1/2” ESTRIBOS ϕ 3/8” @ 25cms. c.a.c.

1.10

1.10 0.20 1.30 ZAPATA DE CONCRETO f’c=200 kg/cm2. ARMADA CON VARS ϕ ½”@ 20 cms. c.a.c. EN AMBAS DIRECCIONES, EN DIMENSIONES DE 0.20X1.20X1.20MTS.

0.40 1.20

20 5

0.40

40 120

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0.40 PALANTILLA DE CONCRETO POBRE f’c=100 kg/cm2. DE 5 CMS. DE ESPESOR MINIMO

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ARQUITECTO

5.2 DISEÑO Y REVISION DE ELEMENTOS, COLUMNAS Y PLACAS DE APOYO Y ANCLAJES.

REVISION DE ELEMENTOS DE LA CABRILLA LONGITUDES MAXIMAS DE LAS BARRAS: BARRAS DIAGONALES

1.84 MTS.

BARRAS VERTICALES

1.50 MTS.

BARRA CUERDA INFERIOR 1.07 MTS. (APROX). BARRA CUERDA SUPERIOR 1.07 MTS. (APROX). K=0.65 (PARA RESTRICCION EN AMBOS EXTREMOS). ESFUERZO PERMISIBLE A TENSION: Ft≤ 0.6Fy≤0.5Fu Ft≤(0.6x2531)≤(0.5x4078) Ft≤1518.60≤2039.00

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ARQUITECTO

CUERDAS: =133.68

KL/r = (0.65x107.5/1.9978)= 34.97 < 4.71√ Fe= (Π2x2039000)/34.972=16 456.05

Fcr= (0.658Fy/Fe)Fy = (0.6580.1538)2531 = 2 373.20 KG/CM2. EL ESFUERZO ACTUANTE EN LAS CUERDAS ES: 5 947.24/3.7164X2 = 800.13 KG/CM2;

LA SECCION SOPORTA EL ESFUERZO DE COMPRESION SIN PANDEOS.

LAS BARRAS VERTICALES Y LAS DIAGONALES RESULTARON CON MUY POCA MAGNITUD DE FUERZAS DE COMPRESION Y DE TENSION, POR LO QUE SE CONSIDERRAN DENTRO DE RANGO CON MUCHA HOLGURA DE RESISTENCIA.

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ARQUITECTO

REVISION A TENSION EL ESFUERZO PERMISIBLE DEL ACERO A TENSION FT= O.6 Fy = 0.6X2531= 1518.6 6 035.10/ 3.7164X2 = 811.955: RESISTEN LAS SECCIONES COMPETENTEMENTE LOS ESFUERZOS DE TENSION CONCLUSIONES: SE CONCLUYE QUE LA ESTRUCTURA CUMPLE EN PRACTICAMENTE TODOS SUS ELEMENTOS. DIAGONALES: =133.68

KL/r = (0.65x184)/1.9978= 59.86 < 4.71√ Fe= (Π2x2039000)/59.862=5 616.21

Fcr= (0.658Fy/Fe)Fy = (0.6580.45)2531=2 096.49 KG/CM2. EL ESFUERZO ACTUANTE EN LAS DIAGONALES ES: 2 573.29 KGS. A TENISON, 2 215.20 A COMPRESION. PARA EL CASO EL ESFUERZO RESULTA UN POCO MAYOR POR LO QUE ES PROBABLE EL PANDEO, POR LO TANTO SE COLOCARA UN ELEMENTO ACARTELADO EN SUS EXTREMOS PARA REDUCIR EL LARGO DEL ELEMENTO, PROPONIENDOSE CARTELA DE 1/4" DE 25X25CMS, EN LOS DOS EXTREMOS. LAS BARRAS VERTICALES TIENEN MENOR CARGA AXIL Y MENOR LONGITUD, SIENDO LA MISMA SECCION DE PTR QUE LAS DIAGONALES, POR LO TANTO TAMBIÉN SON COMPETENTES PARA EL DISEÑO. REVISION A TENSION EL ESFUERZO PERMISIBLE DEL ACERO A TENSION FT= O.6 Fy = 0.6X2531= 1518.6 2 573.29/3.7164 = 692.41.: RESISTEN LAS SECCIONES COMPETENTEMENTE LOS ESFUERZOS DE TENSION CONCLUSIONES: SE CONCLUYE QUE LA ESTRUCTURA CUMPLE EN PRACTICAMENTE TODOS SUS ELEMENTOS. REVISION DE LOS POSTES (PUNTALES): LOS PUNTALES SE VEN SOMETIDOS EN SUS EXTREMOS A UNA CARGA AXIAL DE 2 528.21 KGS. Y A UN MOMENTO FLEXIONANTE DE 1540X6.00=9 240 KG-MTO.(924 000 KG-CM) POR EL EFECTO DEL ACOSO DEL VIENTO SOBRE EL APOYO FIJO. LA COLUMNA SE PROPONE FABRICADA CON PLACAS DE 1/4"PARA EL ALMA Y 3/8”PARA LOS PATINES CON LA SIGUIENTE SECCION:

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3/8”

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3/8”

1/4

1/4

20 CMS.

40 CMS.

20 CMS. 20 CMS. SECCION INFERIOR

SECCION SUPERIOR

LA COLUMNA SERA DE 6.00 METROS DE ALTURA Y SE COLOCARA SOBRE PLACA BASE O PLINTO DE 1/2" EN LA PORCION INFERIOR DE 40 X40 CMS. CON 4 AGUJEROS PARA PERNOS DE 3/4" Y EN SU PARTE SUPERIOR SE COLOCARA PLACA ABACO COMO REMATE EN ANGULO DE 2% TAMBIEN DE PLACA DE 1/2".

30

30

10

30

20 40 CMS.

10

30

20 CMS. 10

20

10

PLINTO

ABACO

DIMENSIONAMIENTO DE LAS COLUMNAS EN PLANTA

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OBTENCIÓN DE LAS PROPIEDADES GEOMÉTRICAS DE LA SECCIÓN DISEÑADA PROGRAMA SECCIONES:

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A=49.590325 CM2. INFERIOR; A= 62.29 CM2. I= 3 772.14 CM4.; r=8.721 CM. ESFUERZO DE C OMPRESION: (P/A)+(Mc/I)=(2528.21/49.59)+(924000X10/3772.14)=2500.52 KG/CM2 ESFUERZO DE TENSION: (P/A)-(Mc/I)=(2528.21/49.59)+(924000X10/3772.14)=-2398.55 KG/CM2 =133.68

KL/r = (0.65x600/8.721)= 44.71 < 4.71√

Fe= (Π2x2039000)/44.712=10 067.17 Fcr= (0.658Fy/Fe) Fy = (0.6580.2514)2531 = 2 278.21 KG/CM2. APARENTEMENTE LA SECCION ES INSUFICIENTE PERO HAY QUE RECORDAR QUE LA SECCION ES VARIABLE Y SE TOMO PARA REVISION LA SECCION MAS PEQUEÑA, POR LO TANTO AL DUPLICARSE EL PERALTE EN EL ABACO DE LA COLUMNA LA SECCION SE CONCLUYE COMPETENTE. VI. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

RECOMENDACIONES: RIGIDIZAR LA TECHUMBRE CON TENDONES DIAGONALES EN LOS PANELES ENTRE CABRILLAS EN CUADRO DE AJEDREZ. AFINESE LA PENDIENTE DE LA CUBIERTA DE LA TECHUBRE EN UNA SOLA LINEA CONTINUA PARA FACILITAR LAS LABORES DE INSTALACION DE LOS PANELES, ENTRE LAS ARMADURAS QUE VAN A INSTALAR, Y COLOQUESE A LOS POLINES DONDE SE TIENE CADA NUDO DE LA ARMADURA PREFERIBLEMENTE, PARA EL CASO DEBERAN EFECTUARSE AJUSTES CONSTRUCTIVOS DE ACUERDO A UN PROYECTO DE ADECUACION ESTRUCTURAL Y ESTETICA. SE PLANTEAN @ 100 CMS. C.A.C. SOBRE LAS CABRILLAS. CON LA REVISION ESTRUCTURAL DE LA PROPUESTA DE LA TECHUMBRE Y EL PROYECTO DE SUS BASAMENTOS PLANTEADOS, SE CONCLUYE EN CUANTO A LAS SUBESTRUCTURAS DE APOYO, QUE TODAS LAS CIMENTACIONES O BASAMENTOS PROPUESTOS SON ADECUADOS PERO SE RECOMIENDA ACARTELAR LOS DOS PANELES CERCANOS A LOS PUNTALES COMO MINIMO. LA ZAPATA SE PUEDE REDUCIR EN DIMENSIONES, POR LO CUAL SE PUEDEN ADOPTAR EN PLANTA 1.20 X 1.20 MTS. DEJANDO EL DADO EN LAS DIMENSIONES CALCULADAS. SE RECOMIENDA COLOCAR LA VIGA DE RIGIDEZ ENTRE PUNTALES COMO SE MUESTRA EN ESTE ALZADO FRONTAL DE LA TECHUMBRE Y ADEMAS CONTRAVENTEAR CON DOS CRUZADOS DE REDONDO DE 1/2" ENTRE PUNTALES EN LAS CUATRO ESQUINAS EXTREMAS DE LA ENVOLVENTE DE LA NAVE, CON EL OBJETO DE QUE LA ESTRUCTURA PRESENTE UNA MAYOR RESISTENCIA A LAS SUCCIONES DE UN VIENTO RAFAGA, AUNQUE ESTO NO ES IMPRESCINDIBLE, POR LO QUE PUEDE OMITIRSE. SE RECOMIENDA QUE UNO DE LOS APOYOS DE LA CABRILLA SE DE TIPO DESLIZANTE PARA LO CUAL SE PODRA UTILIZAR ANGULO RANURADO Y BALINES SOBRE PLACA CAPITEL EVITANDO EL MOVIMIENTO VERTICAL HACIA ARRIBA, EL OTRO APOYO SERA DE TIPO FIJO Y PODRA DISEÑARSE CON UN PERNO DE ROTACION CON SU CHAVETA.

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CANTIDADES ESTIMADAS DE MATERIALES. TECHUMBRE.LAMINA PINTRO CALIBRE 26__ (19X114.80)+ (2X19X1.50)+ (2X14.80X1.50) _= 382.60 M2.___( 1 470.00 KG.) POLIN 5MT14_______________________18X19=342M.L.________________________________(1 260.00KG.) TIRANTES PTR 1”X1”CAL 14, AZUL________16 X 14.80=236.80 M.L._________________________(675.00 KG.) ARMADURA: CUERDAS SUPERIOR E INFERIOR________14.80X4X5=296.00M.L.________________________(870.00 KG.) MONTANTES Y DIAGONALES________((1.50X17)+(1.77X16))X5=269.1 M.L._________________(785.00 KG.) CARTELAS PLACA 3/16”____________0.25X.25X8X5=2.5 M2________________________________(100 KG.) VIGAS DE RIGIDEZ: CUERDAS MONTANTES Y DIAGONALES PTR 2”X2”X 1/8”((6X1.69)+(5X1.5)+(4.75X2))X8+=217.12 M.L_(631 KG.) PUNTALES DE PLACA: PLACA DE 1/4" ALMA__________(0.20+0.40)/2X6X10=18.00 M2.___________________________(900.00 KG.) PATINES PLACA 3/8”__________(0.20X6X2X10)=24.00 M2.____________________________(1 800.00 KG.) PLINTO PLACA DE 1/2"________0.40X0.40X10= 1.60 M2._______________________________( 160.00 KG.) ABACO PLACA DE 1/2"_______0.20X0.41X10=0.82 M2._________________________________( 82.00 KG.) PERNOS DE REDONDO DE 3/4" DE 70 CMS.____4X0.70X10=28 M.L._________________________( 65 KG.) CIMENTACION.EXCAVACION EN CEPA PARA ZAPATA_______1.35X1.20X1.20X10=____________________________19.44 M3. CONCRETO F’c= 100 KG/CM2 EN PLANTILLA___0.05X1.20X1.20X10=_________________________0.80 M3. ZAPTA DE CONCRETO F’c= 200 kg/cm2._______0.20x1.2x1.2x10=_____________________________2.90 M3. DADO DE CONCRETO F’c= 200 kg/cm2._______0.40x0.40x1.10x10=___________________________1.80 M3. RELLENO COMPACTADO_____________(1.22-0.42)X1.10X10=________________________________14.10 M3. ACERO DE REFUERZO EN ZAPATAS Y DADOS VARS Ø 1/2"_(7X2X1.40X10)+(8X1.8X10)=340 M.L.____340.00 KG. ACERO DE REFUERZO EN ESTRIBOS Ø 3/8”___6X1.80X10=108.00 M.L_______________________77.00 KG.

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ATTE. EL CONSULTOR.

ARQ.ING.VICTOR ALFONSO LOPEZ ORTEGA.

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Calculo Estructural Techumbre de 13.30x19.00 Coah - Copia

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