Bombeo Neumatico Basico Schlumberger

Bombeo Neumático Carlos Alanís Hernán Gómez Esteban Tapia ALS, MXS Contrato No. 425028816 ―Servicio integral de optimización e implementación de sistemas artificiales de producción en la Región Sur (Paquete 1)‖ 29 de noviembre de 2010

Bombeo Neumático. Agenda Schlumberger PROBLEM STATEMENT

Presentación de participantes Introducción al sistema BN Configuraciones típicas de BN Recomendaciones API e ISO. Tipos de Válvulas y sus Mecanismos Mandriles, Candados y Herramienta pateadora Secuencia de descarga de un pozo. Relaciones matemáticas de los gases que aplican para Bombeo Neumático Flujo del gas en orificios de la válvula “Gas Passage” Métodos de diseño de Bombeo Neumático Optimización de BN

Introducción al sistema de Bombeo Neumático


Válvula de descarga Unloading Valve MandrilLift Mandrel Gas

Profundidad

Choke VInjection álvula de inyección

Ptp N.L.

Bombeo Neumático Principio básico: Disminuir la Densidad de los fluidos.

Tubing Tubería de producción

Operating Valve Válvula de operación E mpacador Packer

Pwf

Pws

Introducción al sistema de Bombeo Neumático Choke VInjection álvula de inyección

 P   P   P   P   P               L T  L  ace  L  f  L e  L Wext




Los Sistemas Artificiales de producción disminuirán la presión de fondo: Inyección Neumático

de

gas

Bombeo

transfiriendo energía desde la bomba subsuperficial hasta la superficie a los fluidos. BEC, BHJ,BM, BNI, etc.



Gasto de gas, MMpcd

Óptimo teórico


Óptimo en función de las restricciones y económico

MandrilLift Mandrel Gas

Curva de respuesta del sistema Producción vs Inyección de gas

Inestable

Válvula de descarga Unloading Valve

Gasto de líquido, bpd














Configuraciones típicas de Bombeo Neumático

Configuraciones de Bombeo Neumático

Otras Configuraciones de Bombeo Neumático

PRODUCCIÓN GAS

GAS

PRODUCCIÓN

TP de 2/8”

TR de 5”

Nivel de Líquido

VÁLVULAS CONVENCIONALES

VÁLVULA DE DESCARGA

VÁLVULA OPERANTE

Otras Configuraciones de Bombeo Neumático

Inyección de gas

Producción

INYECCIÓN DE GAS

TUBERÍA FLEXIBLE

Carga puncher

Recomendaciones API (American Petroleum Institute) Bombeo Neumático API VT 6 Gas Lift Manual (Libro 6 de la Serie de Formación Profesional) API Spec 11V1—Especificaciones de Equipo de Bombeo Neumático API RP 11V2—Prueba de desempeño de válvulas de Bombeo Neumático API RP 11V5—Operación, Mantenimiento e Identificación de problemas de instalaciones de Bombeo Neumático. API RP 11V6—Diseño de instalaciones de Bombeo Neumático Continuo API RP 11V7—Reparación, Pruebas y Configuración de válvulas de Bombeo Neumático. API RP 11V10—Diseño y Operación de BNI y cámara de acumulación. API RP 19V9— Diseño, Operación e identificación de problemas para BN en terminaciones duales.

Recomendaciones ISO (International Standards Organization) Bombeo Neumático ISO 17078—Especificaciones de equipo de bombeo neumático ISO 17078.1 -> Mandriles de bolsillo para BN ISO 17078.2 -> Dispositivos de control de flujo para BN (Válvulas) ISO 17078.3 -> Herramientas (Kick Over) y Candados para instalar válvulas de BN ISO 17078.4 -> Guía y prácticas de Bombeo Neumático

Tipos de Válvulas y sus Mecanismos 3 tipos básicos de válvulas de 1” y 1 ½” para Bombeo Neumático Válvulas de descarga Válvulas de orificio Válvulas Ciega • ESTANDAR • IGUALADOR AS

• OPERANTES POR LA PRESIÓN • ORIFICIO CUADRADO DE INYECCIÓN (CASING, IPO) • OPERANTES POR LA PRESION • VENTURI (NOVA) • SHEAR DE PRODUCCIÓN (PPO) • VÁLVULAS DE RESPUESTA PROPORCIONAL (THROTTLING)

3 Válvulas especiales recuperables, disponibles en 1” & 1-1/2” : Circulantes

Inyección de agua

Inyección de químico • CON RESORTE. • DOMO NITROGENO

Tipos de Válvulas y sus Mecanismos. Clasificación Desbalanceadas – Las válvulas abren y cierran a diferente presión (Spread) – Presión de cierre constante – Presión de apertura variable (TP) Balanceadas – Las válvulas abren y cierran a la misma presión – Controladas 100% presión de inyección Válvula de presión regulada (Throttling pressure) – Válvula proporcional o de flujo continuo – Cerrada. 50% a 100% sensible a la presión de TR – Abierta. Sensible a la presión de TP – Incremento de presión en TR para abrir – Disminución en TP o TR para cerrar

Válvulas Ciega

17/64‖

Válvulas de Descarga

Tienen su sección 1. Candado Roscado 2. Domo de nitrógeno 3. Fuelles 4. Empaques aislando el área de inyección 5. Vástago 6. El asiento 7. El puerto

Válvula tipo de presión regulada

Válvula tipo PPO

Válvula tipo IPO


Válvulas de Orificio Orificio de bordes cuadrados

Orificio Venturi (Nova)

• Válvulas diseñadas para un volumen definido de gas en función de las presiones de casing y tubería.

Mecánica de las Válvulas desbalanceadas Regulador de presión

Válvula de BN con resorte Diafragma/ Fuelles

Resorte

Vástago Upstream/ Casing Upstream

Downstream

Asiento Puerto

Downstream/Tubing

Mecánica de las Válvulas desbalanceadas F=PXA Pc= Presión de Casing Pb= Presión del fuelle Ab= Área del fuelle Ap = Área del puerto

Presión en la TR para cerrar la válvula

Pb

pvc  pb

Pb

Spread  pvo - pvc Pc1

Pt

Spread 

(pb - pt )R 1- R

Cuando está cerrada Para Abrir….. Fo = Pc1 (Ab - Ap) + Pt Ap

Pc2

Cuando está abierta Para Cerrar….. Fc = Pc2 (Ab)

Mecánica de las Válvulas desbalanceadas Presiones para Abrir & Cerrar válvulas Fuerzas para cerrar (IPO Valve) Fc = PbAb Fuerzas para abrir (IPO Valve) Fo1 = Pc (Ab- Ap) Fo2 = Pt Ap Por lo tanto

Fo = Pc (Ab - Ap) + Pt Ap

Las fuerza son iguales en el momento justo antes de abrir Pc (Ab - Ap) + Pt Ap = Pb Ab

Solucionando para Para la presión de casing

Pb - Pt (Ap/Ab) R = Ratio Pc = ---------------------si Ap/Ab 1 - (Ap/Ab)

Pb - Pt (R) Pc = ------------1-R Solución para la presión de cierre o de los fuelles

Pb = Pc (1 - R) + Pt (R)

Pc= Presión de Casing Pb= Presión del fuelle Ab= Área del fuelle Ap = Área del puerto

Mecánica de las Válvulas desbalanceadas Presiones para Abrir & Cerrar válvulas  Presión de apertura en el taller, ptro 

Presión establecida en el diseño



Fijada en el taller y corresponde a la presión de apertura en el pozo

pd @ 60 F ptro  1- R pd z60 F Tcs pd @ 60  F  zd Td

Mecánica de las Válvulas desbalanceadas 0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

2000

DEPTH FTTVD

4000

6000

8000

10000

12000

14000

DRAWDOWN

TUBING PRESSURE CASING PRESSURE

FBHP

SIBHP

Ejercicio

DESIGN CASING P. TO OPEN

Fluido producido

GAS inyectado AT SURFACE

REQUIRED CASING P TO CLOSE

1250 PSI

TUBING P. @ DEPTH

???????? VALVE # 1

1310 PSI

1274 PSI

360 PSI ???????? VALVE # 2

1260 PSI

1236 PSI

640 PSI

1050 PSI ???????? VALVE # 3

1200 PSI

1194 PSI

Pb = Pc (1-R) + Pt (R) 27 JG Oct-2004

Artificial Lift Sep 21st 2007

NOTE : ALL VALVES 3/16” R-20 R = 0.038 1-R = 0.962

DOME P.

Mecánica de las Válvulas balanceadas o parcialmente balanceadas

Balance de fuerzas Pvo@Tv(Ab-As) + Pvo@Tv (Am-Av) =Pbt(Ab)

Cuando …Am = Av + As Pvo@Tv = Pbt Pvo@Tv(Ab-As) + Pvo@Tv (Av) =Pbt(Ab) Cuando …Av= As Pvo@Tv = Pbt

Mecánica de las Válvulas balanceadas o parcialmente balanceadas Desventajas: • Construcción complicada y de mayor costo • Los mecanismos de balance se convierten en trampas de suciedad y sólidos Ventajas • Menor spread en las balanceadas • Permite inyectar volúmenes de gas mayores con un puerto de inyección sin excesivo spread.

Factores importante en el mecanismo de las válvulas para válvulas operadas por presión de inyección  Efecto de la Presión de la tubería o del pozo Representa cantidad presión, en que la presión del casing se ve reducida.

 Factor de la Presión de la TP, P.P.E. or T.E.F. Ap PPE 

Ab 1 - Ap Ab

De tal forma que la Pc se ve afectada por PPE

Pc  Pbt

(1 - Ap Ab ) - Pp * PPEF

Factores importante en el mecanismo de las válvulas para válvulas operadas por presión de inyección  El spread en la válvula desbalanceada Está originado por el diseño y construcción de la válvula debido a la diferencia de áreas sobre las que actúan las presiones.

Spread = Pvo – Pvc

( Pb - Pt )R Spread  1- R

 El spread en la válvula balanceada tiende a ser cero.

Factores importantes en el mecanismo de las válvulas operadas por presión de inyección

Válvulas operada por presión de tubería o por fluido (PPO). Válvulas desbalanceadas con doble elemento de carga Presión en la TP para abrir la válvula Área del puerto Ap R  Área del fuelle Ab pd - pc (R )  St 1- R

Pvo= Presión de la válvula abierta Pd= Presión del domo St = Presión del fuelle Ab= Área del fuelle Ap = Área del puerto

Tubería

pvo 

pt

St pc

Ab Ap Casing

Válvulas operada por presión de tubería o por fluido (PPO). Presión en la TP a la cual la válvula cierra pvc  pd  St (1- R )

Tubería

pt

Ab

St pc

Ap Casing

Presión de apertura en el taller, Ptro ptro 

pd @ 60  F  St 1- R

Válvulas operada por presión de tubería o por fluido (PPO). Curva de comportamiento del paso de gas Si la válvula se encuentra en la región de “throttling” la caída de presión a través del puerto acoplada con el efecto del resorte ocasionará una respuesta proporcional de la válvula al incremento o decremento de presión en la TP

Válvulas operada por presión de tubería o por fluido (PPO).

Cuando Pcasing = Ptp la válvula está abierta pero no hay flujo de gas. Una vez abierta la válvula esta cierra hasta que la presión por la TP disminuye.

Válvula tipo de presión regulada

Válvula tipo PPO

Válvula tipo IPO


Válvulas de Orificio

•Válvula operante comúnmente. •Siempre abierta – permite la inyección de gas cuando existe una diferencial de presión positiva entre espacio anular y la tubería de producción. •La inyección es controlada por el tamaño del orificio. •La válvula check previene que los fluidos del pozo entren a la

válvula y hacia el espacio anular.

Válvulas de Orificio. Dos tipos de orificio Orificio de bordes cuadrado s

Perfil tipo Venturi (Nova)

• Válvulas diseñadas para un volumen gas determinado en función de las presiones. • Válvula check.

Válvulas de Orificio. Dos tipos de orificio

Resumen de clasificación de válvulas

Aplicación

Tipos de Válvulas

Ciegas

Estándar Igualadoras

Descarga

IPO PPO Throttling

Orificio

Bordes cuadrados NOVA (Venturi)

Aplicaciones especiales

Balanceadas

Construcción

Desbalanceadas

Circulantes Inyección de agua Inyección de químicos

Mandriles para Bombeo Neumático •

•

El mandril es una sección tubular que permite colocar la válvula a la profundidad deseada que permite el paso del gas desde el espacio anular, hacia la válvula de BN y después a la tubería de producción. Se instala en la tubería de producción, puede ser de: –

–

Tipo convencional, donde la válvula va enroscada externamente con un protector superior, para recuperar dicha válvula es necesario sacar la sarta de producción. Tipo bolsillo, donde la válvula es posible colocarla y recuperarla con línea de acero y la herramienta conocida como pateadora.

PROBLEM STATEMENT

Mandriles para bombeo neumático

1.

Mandril

Candado

Válvula


Mandriles para bombeo neumático Mandril Convencional

• La válvula se coloca externamente, por lo que es necesario sacar el aparejo de producción para cambio del asiento de las válvulas o del tipo de válvulas de descarga a válvula de orificio (bordes cuadrados o NOVA™


Mandriles para bombeo neumático. Limitaciones Físicas. En función de los fluidos presentes en el pozo: •H2S, CO2 y Aromáticos •Materiales de construcción especiales En función de las presiones presentes en el fondo del pozo: •Durante la terminación •Limpiezas y Estimulaciones En función del tipo de pozo: •Vertical (Tubing less) •Desviado (Angulo de inclinación) •Horizontal (Profundidad de la sección horizontal)

Candados para válvulas recuperables.

Válvulas de 1 ½‖ con mandriles serie MMA Válvulas de 1‖ con mandriles serie KBM, KBMM, KBMG y KBG

Válvulas de 1 ½‖ con mandriles serie MMM, MMG, MMRG

Herramienta para instalar y recuperar válvulas. ―Kickover‖

Candados para válvulas recuperables.

Relaciones matemáticas que aplican para Bombeo Neumático. Presión del gas con la profundidad


Ec. de Balance de energía: 2 2 v dP  Δ v  g Δx  lw  w  0 1 2g g c c Válvula de descarga Unloading Valve MandrilLift Mandrel Gas

ΔH

Para una columna estática, sin fricción ni trabajo realizado: 2


 v dP  1

g Δx  0 gc

Resoviendo para un gas real, suponiendo temperatura promedio: Operating Valve Válvula de operación E mpacador Packer

p p v superf

e

      

0.01877 γ ΔH  g    Tz  

Relaciones matemáticas que aplican para Bombeo Neumático. Choke VInjection álvula de inyección

p p v superf

e

      

0.01877 γ ΔH  g    Tz  

Donde: Válvula de descarga Unloading Valve

ΔH

MandrilLift Mandrel Gas

pv = Presión a la profundidad ΔH, psi


Psuperf = Presión en la cabeza del pozo, psi gg = Densidad relativa del gas (aire = 1) H = Profundidad, pie


T = Temperatura promedio, °R z = Factor de compresibilidad del gas, a Pprom y T

Relaciones matemáticas que aplican para Bombeo Neumático. Choke VInjection álvula de inyección

Modelo de Ikoku para un conducto anular :

pc 

Válvula de descarga Unloading Valve MandrilLift Mandrel A Gas

ΔH

(p

2 ci

)

 A * exp(- XTDV )

667 f qg2 T 2 z 2 (exp( XMV ) - 1)

(dci - dto )3 (dci  dto )2


XTDV 

Operating Valve Válvula de operación

XMV 

E mpacador Packer

0.0375g g Dv Tz

0.0375g g Dm Tz

El factor de fricción se calcula con la ecuación de Colebrook & White y el Número de Reynolds con la ecuación:

N

Re



20105.6 qg g g

 g (dci  dto )

Flujo de gas en orificios (Gas Passage) •

Flujo de gas a través de un estrangulador: Cook & Dotterwich (Craft, Holden & Graves) (k 1) 2 qg 

k  R k -1  g g (T )

155.5 Cd A p1 2 g

k

-R

qg = Caudal de gas a 14.7 psi y 60°F, Mpcd Cd = Coeficiente de descarga A = Área del estrangulador, pg2 p1 = Presión corriente arriba del estrangulador, psi p2 = Presión corriente abajo del estrangulador, psi g = 32.17 pies/seg2 k = Cp / Cv (Aproximadamente 1.31 para gas k natural)  2  (k -1) gg = Densidad relativa del gas, (aire Ro = 1)   k 1  T = temperatura de entrada, °R R = p2 / p1 > Ro

k

  

Válvulas de Orificio de bordes cuadrados

Flujo crítico

Flujo subcrítico

La relación de flujo crítico para gas natural generalmente se presenta a: pt / pc = 0.55

Válvulas de Orificio NOVA™ con perfil venturi

Válvulas de Orificio NOVA™ con perfil venturi

Gas de inyección

Orificio

Presión, psi

1850

1000

0

1655

Orificio de bordes cuadrados

Longitud

Métodos de Diseño de Bombeo Neumático. PROBLEM STATEMENT

 Espaciamiento Universal (Caída de presión constante de la presión de inyección)

 Factor de seguridad (Bias)  Ptmin-Ptmax  PERFLIFT

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A 1. Dibujar una curva IPR/IPC para diferentesPROBLEM RGL’s STATEMENT (400:1 a 1500:1) 2. La cantidad de gas a inyectar para alcanzar los distintos gastos con las diferentes RGL’s. 3. Generar la curva de respuesta del sistema.      

Pwh=240psi RGA=400 Prof perf=8000ft PI=1.0bpd/psi SGgas=0.65 SGH20=1.07

    

API=35 T=150F TP=2 7/8 Ps=2200psi Pb=1800psi

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A IPR

PROBLEM STATEMENT

2500

Presion, PSI

2000

1500

1000

500

0 0

200

400

600

800 Gasto, BPD

1000

1200

1400

1600

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A IPR

2500

PROBLEM STATEMENT

Presion, PSI

2000

1500

1000

500

0

0

100

200

300

400

500

600

700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 Gasto, BPD

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A 300-psi

2825-ft

10,825-ft

2,050-psi

PROBLEM STATEMENT

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A PROBLEM STATEMENT

BPD/GLR

400

500

600

800

1000

1200

1500

100

2240

1950

1650

1150

900

850

800

400

1900

1600

1400

1200

1100

1040

1000

800

2050

1750

1550

1350

1250

1200

1150

1200

2100

1900

1650

1500

1400

1390

1250

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A IPR/ OUTFLOW

PROBLEM STATEMENT

2500

2000

GLR 400

Presion, PSI

1500

GLR 500 GLR 600 GLR 800 1000

GLR 1000 GLR 1200 GLR 1500

500

0 0

100

200

300

400

500

600

700 800 Gasto, BPD

900

1000 1100 1200 1300 1400 1500

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A PROBLEM STATEMENT

Qgas=(RGL-RGA)*Q/1000[=] MSCFD

Para una GLR de 500, encontramos un gasto de 550BPD por lo que la cantidad de gas necesaria para dicha producción serian 55MSCFD

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio A Curva de respuesta del sistema con BN PROBLEM STATEMENT

1000 900 800

Gasto, BPD

700 600 500 400 300 200 100 0 0

100

200

300

400 500 600 700 Inyeccin de gas, MSCFD

800

900

1000

1100

Métodos de Bombeo Neumático. Ejercicio B. Espaciamiento universal de mandriles. • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • •

TUBERIA PRODUCCION GEOMOETRIA PRODUCCION ESPERADA CORTE DE AGUA API AGUA S.G. GAS S.G. PROFUNDIDAD EMPACADOR EXTREMO TP MID PERF PRESION CABEZA TP PRESION ESTATICA PI FORMACION RGL PRESION KICKOFF PRESION DE INYECCION GAS DISPONIBLE TEMPERATURA @ PERF TEMPERATURA @ SUPERFICIE TEMP. FLUYENTE @SUPERFICIE GRADIENTE FLUIDO CONTROL

: 3.5‖ : Vertical Well : 2,000 bpd : 95 % : 35° : 1.08 : 0.65 : 9300 FT : 9500 FT : 10,000 FT : 150 psig : 2,800 psig : 5 stb/d/psi : 150:1 : 1,400 psig : 1,200 psig : 2.0 MMSCF/D : 210° F : 70° F :120 ° F : 0.465 psi/ft

• DIBUJAR… PROBLEM STATEMENT 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9.

Línea Mid-Perf Línea empacador Ps Gradiente estático desde Ps Presión de inyección Presión Kick-Off Pws (calculada del PI) Gradiente fluyente de pozo Punto mas profundo de inyección 10. Presión en cabeza 11. RGL arriba de la inyección

FWHP(150 psi)

Deepest Inj. Point (6,7 Min DP(150 psi)

FBHP (2,400 Draw psi) Down

Packer (9,300 ft) Mid Perfs (10,000 f SBHP (2,800 psi)

FWHP(150 psi)

First Inj. Point (3,000 f

Second Inj. Point (4,70

Third Inj. Point (5,900 Fourth Inj. Point (6,500 Deepest Inj. Point (6,7

FIBP (2,400 psi)

Packer (9,300 ff) Mid Perfs (10,000 f

SIBP (2,800 psi)

FWHP(150 psi)




FIBP (2,400 psi)

Packer (9,300 ft) Mid Perfs (10,000 f

SIBP (2,800 psi)

Espaciamiento universal de mandriles con factor de seguridad Caída de presión constante de la presión de inyección

PROBLEM STATEMENT PD (MIN) = PPEF x 100psi + SF Valve OD (in)

5/8

1

1-1/2

Port Size (in)

SF (psi)

1/8

10

5/32

15

3/16

20

1/8

5

3/16

10

1/4

15

5/16

20

3/16

5

1/4

10

5/16

15

3/8

20

7/16

25

PD (MAX) = 20psi +PPEF x 200psi

Método IPO Ptmin/Ptmax PROBLEM STATEMENT

PD = (PPEF x (Ptmax – Ptmin))+ SF(Optional)

FWHP(150 psi)

Ptmin

Ptmax




FIBP (2,400 psi)


SIBP (2,800 psi)

FWHP(150 psi)




FIBP (2,400 psi)


SIBP (2,800 psi)

Cálculo de presión en el banco de calibración Factor de PROBLEM STATEMENT corrección por temperatura Factor de efecto de la presión de producción ΔP inyección Presión en el domo de la válvula Presión en el domo de la válvula a condiciones estándar

Presión en el banco de calibración

Optimización Gas Lift. Diseños y Diagnóstico Schlumberger Un pozo

Validación de información y Actualización del Modelo

Análisis Nodal Curva de del sistema

Conjunto de pozos

Diagnóstico

Condición de las válvulas

Modelo de RED

Optimización

Actualización de las curvas de respuesta del sistema

Recopilación de resultados, Supervisión y Visualización

Optimización Gas Lift. Diagrama de flujo INICIO

Información de pozo •Recepción •Validación

Instalación de equipos y accesorios Superficie y fondo

Modelo de pozo •Pipesim •Design Pro

Sensibilidad Parámetros •Gas inyectado •Presión de inyección •Estrangulador •Presión del sistema •Punto de inyección •Tipo de válvula

Schlumberger

Cambio o Mantenimiento Equipo y accesorios

Generación del Reporte de Análisis Conclusiones Recomendaciones •Corto •Mediano •Largo Plazo

FIN

Optimización Gas Lift. Información de Pozo

Schlumberger

•Estado Mecánico actual •Historia de producción, Aceite, Gas y Agua. •Historia de presiones en superficie, Ptp, Pld, Estrangulador. •Histórico y tendencia de la Pws •Registros de presión de fondo por estaciones, Pwf •Registros de temperatura de fondo continuos, Twf •Propiedades de los fluidos •Estudio PVT

Optimización Gas Lift. Modelo del Pozo

Schlumberger

Optimización Gas Lift. Sensibilidad de parámetros Schlumberger

Pozo Samaria 99. Sistema de BNC.

Gasto, bod

700

600

50%

500

60%

400

70%

300

80%

200

90%

100

AFOROS 2010

0 0

1

2

3 Gas, MMpcd

4

5

Optimización Gas Lift. Solución a las Recomendaciones Schlumberger

 Cambio en el gasto de inyección  Actuador Eléctrico

Línea de BN Línea de producción


 Cambio en la presión de inyección  Si existen limitante entonces:  Cambio del tipo de válvula.


 Profundidad de inyección (Tubería flexible)

Optimización Gas Lift. Solución a las Recomendaciones. Mandriles Pack off Schlumberger A.V. 3 ½” 11X7 1/16” 10M PSL 3 FIP/EPN

30”

48 M

7”

341 M

20”

964 M

 Profundidad de inyección (Puncher)

Ancla mecánica

Empacador superior Tubo espaciador

BL 7”

2865 M

13 3/8”

2986 M

Mandril con Válvula

INICIO DESV. A 4100 M

9 7/8”

4498 M

Tubo espaciador

4748 - 4750 M 4755 M

EMP 7”

4781 M

BL 5”

4802 M

7”

5016 M

5055 -5083 M

ANOMALIA

5096 M

5650-5680 M

5800 M

Empacador inferior

5”

Ancla mecánica

Optimización Gas Lift. Adquisición y Transmisión de Schlumberger datos de fondo. LiftWatcher

Optimización Gas Lift. Adquisición y Transmisión de Schlumberger datos de superficie Medición del Gas de inyección

Presión de Superficie , Ptp, Pcas

Temperatura de Superficie , Ptp, Pcas

Adquisición de datos

Transmisión de la información

Bombeo Neumatico Basico Schlumberger

Recommend Documents