BAB V HASIL DAN PEMBAHASAN
5.1
Lalu lintas Harian Rata β rata (LHR) Untuk mengetahui jenis
Tabel 3.1 Golongan dan kelompok jenis kendaraan
Sumber : Pedoman survei pencacahan manual Pengelompokan golongan kendaraan dapat mewakili perhitungan perkerasan dari perhitungan Lalu lintas harian rata β rata dengan rumus : LHR0
= LHR x (1+i)n
LHR2012
= 17944 x (1+6 %)10
LHR2012
= 17945,79 = 17946
3.2.2. Faktor Pertumbuhan lalu lintas
Jumlah kendaraan dari tahun ke tahun akan terus bertambah karena Faktor perkembangan daerah,kemampuan masyarakat membeli kendaraan dan lain-lain faktor ini di nyatakan dalam persen pertahun dengan persamaan : Growth factor = Growth factor = Growth factor = 3.2.3. Tingkat Layanan Nilai indeks pelayanan akhir (p t ) ditetapkan berdasar volume lalulintas ADT = 2012 sebesar 3 (Tabel 3.2). Selanjutnya βPSI dapat dihitung dengan perhitungan sebagai berikut: βπππΌ = π0 β ππ‘
(3.3)
βπππΌ = 4,2 β 3 = 1,2
3.2.4. Standar Deviasi Standar deviasi keseluruhan (S 0 ) adalah gabungan simpangan standar dari perkiraan lalulintas dan pelayanan perkerasan. Besarnya nilai standar deviasi keseluruhan pada AASHTO ini tergantung jenis perkerasan dan variasi lalulintas. Kisaran standar deviasi (S 0 ) yang disarankan untuk perkerasan lentur adalah 0,35 β 0,45. Untuk perkerasan lentur dengan mempertimbangkan variasi lalulintas digunakan standar deviasi keseluruhan (S 0 ) sebesar 0,45. 3.2.5. Faktor ESAL Fungsi logaritma dari perbandingan antara kehilangan tingkat pelayanan dari p 0 sampai p t dengan kehilangan tingkat pelayanan p 0 = 4,2 dan p t = 3 dinyatakan sebagai nilai G. Untuk menentukan Faktor ESAL, nilai G dihitung dengan nilai p t yang telah ditentukan sebelumnya yaitu sebesar 3. Nilai G dapat dilihat pada perhitungan berikut: G = log (
)
G = log (
)
G = log (
)
G = -0,3521 = 0,4 = 0,4
3.4.6
Lalu lintas Rencana ESAL Lalu lintas rencana merupakan perkalian antara lalu lintas harian rata βrata
dengan faktor pertuumbuhan lalu lintas dan jumlah hari dalam satu tahun. Kemudian untuk mencari lalu lintas rencana ESAL, lalu lintas rancana di kali dengan faktor ESAL. Dirumuskan dalam persamaan seperti berikut ini : Lalu lintas rencana
= LHR x GF x 365 = 15000 x 13,18 x 365 = 72.160.500
Lalu lintas rencana ESAL
= Lalu lintas rencana x ESAL = 72.160.500 x =
Jumlah nilai lalulintas rencana ESAL selanjutnya dikali dengan faktor distribusi arah dan lajur. Pembuktian telah menunjukan bahwa D D
dapat
bervariasi dari 0,3 sampai 0,7 tergantung pada arah yang βterisi bebanβ dan yang βtidak terisi bebanβ. Sedangkan D L ditentukan berdasarkan jumlah lajur seperti ditunjukan pada Tabel 3.3. Tabel 3.3. Distribusi kendaraan berdasarkan jumlah lajur Fungsi Jalan
Tingkat Keandalan (R) Dalam Persen Urban Rural
Jalan Tol
85 β 99,9
80 β 99,9
Arteri
80 β 99
75 β 95
Kolektor
80 β 95
75 β 95
50 β 80
50 β 80
Lokal 1993) (Sumber: AASHTO,
Tingkat Reliabilitas berdasar pada nilai rencana ESAL dapat dilihat pada Tabel 3.4. Tingkat Reliabilitas berdasarkan nilai rencana ESAL Nilai Rencana ESAL (106) < 0,1 0,1β 5,0 5,0 β 10,0 > 10,0 (Sumber: Alberta Transport and Utilities, 1997)
Reliabilitas 75 85 90 95
Korelasi antara nilai deviasi standar normal (Z R ) dan Reliabilitas (R) ditunjukan pada Tabel 3.4. Tabel 3.4. Deviasi standar normal (Z R ) yang mewakili tingkat Reliabilitas (R)
Reliabilitas (R)
Deviasi Standar Normal (Z R ) 50 -0,000 60 -0,253 70 -0,524 75 -0,674 80 -0,841 85 -1,037 90 -1,282 91 -1,340 92 -1,405 (Sumber: AASHTO, 1993)
Reliabilitas (R) 93 94 95 96 97 98 99 99,9 99,99
Deviasi Standar Normal (Z R ) -1,476 -1,555 -1,645 -1,751 -1,881 -2,054 -2,327 -3,090 -3,750
Berdasarkan Tabel 3.5 untuk jalan kolektor pada daerah rural, maka nilai Reliabilitas berkisar antara 75 β 95 %. Dengan pendekatan nilai rencana ESAL antara 898726,2 sesuai Tabel 23 nilai Reliabilitas dapat ditetapkan sebesar 85 %. Untuk nilai Reliabilitas 85% sesuai pada Tabel 24 maka nilai Z R sebesar -1,037. 3.2.7. Reliabilitas Reliabilitas
adalah
nilai
profitabilitas
dari
kemungkinan
tingkat
pelayanan yang dipandang dari sudut pemakai jalan. Dapat juga diartikan sebagai
cara
menggabungkan
beberapa
tingkat kepastian
pada
proses
perencanaan untuk memastikan bahwa berbagai alternatif rencana akan bertahan pada periode analisa. Tingkat Reliabilitas yang disarankan untuk berbagai klasifikasi jalan sesuai dengan fungsinya ditunjukan pada Tabel 3.6. Tabel 3.6. Tingkat Reliabilitas berdasarkan fungsi jalan
Fungsi Jalan Jalan Tol Arteri Kolektor
Tingkat Keandalan (R) Dalam Persen Urban Rural 85 β 99,9
80 β 99,9
80 β 99
75 β 95
Lokal 80 β 95 75 β 95 (Sumber: AASHTO, 1993) 50 β 80 50 β 80 Tingkat Reliabilitas berdasar pada nilai rencana ESAL dapat dilihat pada Tabel 3.7. Tabel 3.7. Tingkat Reliabilitas berdasarkan nilai rencana ESAL Nilai Rencana ESAL (106) < 0,1 0,1β 5,0 5,0 β 10,0 > 10,0
Reliabilitas 75 85 90 95
(Sumber: Alberta Transport and Utilities, 1997) Korelasi antara nilai deviasi standar normal (Z R ) dan Reliabilitas (R) ditunjukan pada Tabel 3.8. Deviasi standar normal (Z R ) yang mewakili tingkat Reliabilitas (R) Reliabilitas (R) 50 60 70 75 80 85 90 91 92
Deviasi Standar Normal (Z R ) -0,000 -0,253 -0,524 -0,674 -0,841 -1,037 -1,282 -1,340 -1,405
Reliabilitas (R) 93 94 95 96 97 98 99 99,9 99,99
Deviasi Standar Normal (Z R ) -1,476 -1,555 -1,645 -1,751 -1,881 -2,054 -2,327 -3,090 -3,750
(Sumber: AASHTO, 1993) Berdasarkan Tabel 3.8 untuk jalan kolektor pada daerah rural, maka nilai Reliabilitas berkisar antara 75 β 95 %. Dengan pendekatan nilai rencana ESAL
antara 898726,2 sesuai Tabel 23 nilai Reliabilitas dapat ditetapkan sebesar 85 %. Untuk nilai Reliabilitas 85% sesuai pada Tabel 24 maka nilai Z R sebesar -1,037. 3.2.8. Modulus resilent tanah dasar Karakteristik mutu tanah dasar pada perencanaan perkerasan lentur ditentukan oleh nilai resilient modulus (M R ). Resilient Modulus adalah nilai hubungan dinamis antara tegangan dan regangan yang mempunyai karakteristik nonlinear. Dari hasil perhitungan kumulatif 90 % sebelumnya, didapat nilai CBR rencana sebesar 3,25%. Dengan menggunakan persamaan dari Heukelom and Klomp (1962) korelasi antara nilai CBR Corps of Engineer dan nilai resilient modulus (M R ) dihitung seperti berikut: ππ
(ππ π) = 1500 Γ πΆπ΅π
(3.7)
Dengan : MR
= resilent modulus
CBR
= California Bearing Ratio
3.2.9. Drainage coefficient Faktor
yang
digunakan
untuk
memodifikasi
koefisien
kekuatan
relatif sebagai fungsi yang menyatakan seberapa baiknya struktur perkerasan dapat mengatasi pengaruh negatif masuknya air ke dalam struktur perkerasan. Dalam buku ini diperkenalkan konsep koefisien drainase untuk mengakomodasi kualitas
sistem
drainase
yang
dimiliki
perkerasan
jalan.
Tabel
3.9
memperlihatkan definisi umum mengenai kualitas drainase. Tabel 3.9.Definisi kualitas drainase Kualitas drainase Baik sekali Baik Sedang Jelek Jelek sekali Sumber : AASHTOβ93
Air hilang dalam 2 jam 1 hari 1 minggu 1 bulan air tidak akan mengalir
Faktor untuk memodifikasi koefisien kekuatan relatif ini adalah koefisien
drainase (m) dan disertakan ke dalam persamaan Indeks Tebal Perkerasan (ITP) bersama-sama dengan koefisien kekuatan relative (a) dan ketebalan (D). Tabel 3.9 memperlihatkan nilai koefisien drainase (m) yang merupakan fungsi dari kualitas drainase dan persen waktu selama setahun struktur perkerasan akan dipengaruhi oleh kadar air yang mendekati jenuh. Tabel 3.9.Koefisien drainase (m) untuk memodifikasi koefisien kekuatan relative material untreated base dan subbase pada perkerasan lentur
Kualitas drainase Baik sekali Baik Sedang Jelek Jelek sekali
Persen waktu struktur perkerasan dipengaruhi oleh kadar air yang mendekati jenuh <1% 1β5% 5 β 25 % > 25 % 1,40 β 1,35 1,35 β 1,30 1,30 β 1,20 1,2 1,35 β 1,25 1,25 β 1,15 1,15 β 1,00 1 1,25 β 1,15 1,15 β 1,05 1,00 β 0,80 0,8 1,15 β 1,05 1,05 β 0,80 0,80 β 0,60 0,6 1,05 β 0,95 0,08 β 0,75 0,60 β 0,40 0,4
Sumber : AASHTOβ93 3.2.10. SN rencana SN yang sebelumnya digunakan untuk menentukan faktor ESAL (LEF) dimasukan pada persamaan dasar AASHTO untuk menentukan SN rencana. Apabila tidak memenuhi maka nilai SN ditentukan ulang dari SN yang digunakan untuk menentukan faktor ESAL (LEF). Pembuktian nilai SN memenuhi persamaan dasar AASHTO dengan memasukan nilai dan asumsi yang telah ditentukan sebelumnya adalah sebagai berikut: π
π
πππΌ
(
)
π
π
Dengan : W18
=
Perkiraan nilai kumulatif ekivalen beban kendaraan dari aplikasi ESAL (Equivalent Single Axle Load)
ZR
=
deviasi normal yang mewakili nilai relialibilitas (R)
S0
=
gabungan kesalahan baku dari perkiraan beban lalulintas dan kinerja suatu perkerasan jalan
SN
=
Structural number, Nilai korelasi total suatu tebal perkerasan yang dibutuhkan
βPSI
=
selisih antara indeks pelayanan awal dan akhir
MR
=
resilient modulus (psi)
3.4.11. Tebal masing β masing lapisan perkerasan Menurut AASHTO 1993 nilai tebal minimum setiap lapis perkerasan ditunjukan Tabel 3.10. Tebal minimum lapis perkerasan Volume Lalulintas ESAL < 50.000 50.001 β 150.000 150.001 β 500.000 500.001 β 2.000.000 2.000.001 β 7.000.000 > 7.000.000
(Sumber: AASHTO, 1993)
Beton Aspal (inch) 1,0 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0
Fondasi Agregat (inch) 4 4 4 6 6 6
