165640064 07 Asentamiento y Diseno de Tuberias de Revestimiento

7

Perforación

GUÍA DE DISEÑO

y e o t d n s a e i í r m e a o t b t u n T n e e s e i A d m i l t o e s ñ e a v r e s a i e P D R

GUÍA DE DISEÑO PARA EL ASENTAMIENTO Y DISEÑO DE TUBERIAS DE REVESTIMIENTO

GUIA DE DISEÑO PARA EL ASENTAMIENTO Y CONTENIDO DISEÑO DE TUBERIAS 1. OBJETIVO DE REVESTIMIENTO

2. INTRODUCCIÓN 3. CONCEPTOS GENERALES 4. M E T O D O L O G Í A PA R A E L ASENTAMIENTO DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO 5. D IS EÑ O D E TU BE RÍ AS D E REVESTIMIENTO 6. CONSIDERACIONES ADICIONALES Nomenclatura. Referencias

Las tuberías de revestimiento tienen un papel muy importante en la perforación de pozos, ya que representan una porción muy significativa del costo total del pozo, entre el 15 y 35%. Por lo anterior, una selección óptima de los tubulares puede generar un ahorro importante en el costo total del pozo. En esta guía se muestran los conceptos que se deben considerar para el asentamiento y diseño de las tuberías de revestimiento, para que éstas puedan resistir las cargas impuestas durante la Perforación, Terminación y Reparación de Pozos, al mínimo costo.

GUÍA DE DISEÑO PARA EL ASENTAMIENTO Y DISEÑO DE TUBERIAS

1. OBJETIVO

intermedia.

El objetivo de esta guía es establecer los criterios básicos para el Asentamiento y Diseño de Tuberías de Revestimiento, que nos permitan usar TR's con características suficientes para resistir las cargas impuestas durante la Perforación, Terminación y Reparación de Pozos, al mínimo costo.

La determinación de las profundidades de asentamiento esta en función de las condiciones geológicas a perforar. El criterio de selección de la profundidad de asentamiento varía de acuerdo a la función específica de cada sarta de tubería de revestimiento. El aislamiento de zonas deleznables, zonas de pérdida de circulación y zonas de presión anormal, rigen los principales criterios de selección.

2. INTRODUCCIÓN En la construcción y durante la vida útil de un pozo petrolero, las tuberías de revestimiento son preponderantes, para lograr el objetivo del pozo. Por lo tanto la determinación de la profundidad de asentamiento y la selección de cada sarta de TR's, forman parte importante del diseño de la perforación. Además, las TR's representan una considerable porción del costo total del pozo, que varía entre el 15 y 35%, del mismo. Por lo anterior, cualquier reducción en el costo de los tubulares, puede generar ahorros sustanciales en el costo total del pozo. De acuerdo con las funciones específicas de las tuberías de revestimiento, las cuales se describen en la sección de conceptos generales, éstas se clasifican como: tubería superficial, tubería intermedia y tubería de explotación o producción. Dependiendo de la profundidad y complejidad del pozo, en ocasiones es necesario utilizar más de una tubería .

Por lo que respecta al diseño se establece que las tuberías de revestimiento deberán resistir las cargas impuestas durante la perforación, terminación y reparación de un pozo, al mínimo costo. El alcance de esta guía es definir los criterios para determinar las profundidades de asentamiento de las tuberías, tomando en cuenta las condiciones de cada tipo de tubería, así como los principales esfuerzos que actuarán sobre la tubería de revestimiento, las consideraciones para el diseño de cada tipo de tubería y el análisis de esfuerzos biaxiales. Lo anterior, como antecedente necesario para el uso de software técnico especializado para el asentamiento y diseño final de los diferentes tipos de tuberías de revestimiento.

3. CONCEPTOS GENERALES

Pagina cinco

Tubería intermedia.- Se cementa en la cima de la zona de presión anormalmente alta, para cambiar la base al lodo de perforación e incrementar la densidad del mismo. Cuando las zonas de presión anormal se extienden en profundidad, o se presentan intercalaciones de zonas de alta y baja presión, será necesario A continuación se describe emplear más de una tubería intermedia. brevemente la finalidad del Tubería de explotación.- Permite la asentamiento de cada uno de los explotación selectiva de los intervalos tipos de tuberías de revestimiento: que presenten las mejores características. Los principales parámetros que influyen en la determinación de la profundidad de asentamiento de las TR's son: Una vez construido el perfil de geopresiones, el siguiente paso, en el diseño del pozo, es determinar el asentamiento de las tuberías de revestimiento. El proceso se realiza partiendo del fondo del pozo, hacía la parte superior, como se indica en la Figura 1.

1. Diámetro requerido al objetivo. 2. Ti po d e f or m ac ió n y s u contenido de fluidos 3. Presión de formación y fractura 4. Densidad del fluido de control 5. Presión diferencial 6. Máximo volumen al brote Figura 1 Asentamiento de TR's durante la perforación Respecto al diseño de la tubería de Tubo conductor.- Su objetivo es aislar revestimiento, se consideran tres pasos acuíferos superficiales y tener un medio básicos: para la circulación del fluido de perforación. 1.Determinar el diámetro y longitud Tubería superficial.- Tiene como de las sartas de tuberías. objetivo, aislar acuíferos 2. Calcular el tipo y magnitud de esfuerzos que serán superficiales e instalar conexiones encontrados. superficiales de control.


T.R que no fallaran al estar las cargas.

sujetos a

Por lo tanto, el objetivo del diseño es permitir el control de las condiciones esperadas del pozo, para que las sartas sean seguras y económicas. En la evaluación apropiada de las cargas que actúan a lo largo del pozo, se deberán hacer consideraciones especiales, de acuerdo a la profundidad. Así, el diseño de los tubulares debe hacerse por separado. Estos es: (1) Tubería superficial, (2) Tubería intermedia, (3) Tubería intermedia como liner, (4) Liner de explotación, (5) Tubería de producción. La carga de presión interna debe ser considerada en primer lugar, ya que dictará las condiciones iniciales para el diseño de la tubería de revestimiento. El siguiente criterio a considerar es la carga al colapso que deberá ser evaluada y las secciones deberán ser recalculadas de ser necesario. Una vez que los pesos, grados y longitudes de las secciones han sido determinados para cumplir con las cargas de presión interna y colapso, se deberá evaluar la carga por tensión. El paso final es verificar las reducciones por efectos biaxiales en esfuerzo de presión interna y resistencia al colapso causados por las cargas de tensión y compresión respectivamente. La representación gráfica de los diferentes esfuerzos se muestra en la figura 2.

Fuerza de Tensión .-

Presión Interna.-

Colapso.-

Fuerza de compresión.-

Figura 2.- Esfuerzos que actúan en la tubería de revestimiento.

4. METODOLOGÍA PARA EL ASENTAMIENTO DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO La metodología propuesta en esta guía es un método gráfico y consta de los siguientes puntos: 1.Recopilación de Información y graficación de parámetros. 2.Asentamiento de la TR de Explotación 3. Asentamiento de la TR Intermedia 4. Asentamiento de la TR Superficial

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4.1. Recopilación de Información y graficación de parámetros

área donde se planea perforar el pozo para tomar en cuenta, en el programa final, la posible presencia de: estratos Para la planeación del asentamiento de salinos, zonas de lutitas hidratables y/o TR's es necesario considerar la deleznables, acuíferos, estratos con H2S o CO2, zonas depresionadas, fallas, siguiente información1: zonas de alta presión, formaciones no consolidadas, formaciones altamente Diámetro de la T.R. de fracturadas o vugulares, formaciones producción o del agujero en la con aportación de agua, etc.

última etapa.

Trayectoria programada. Columna geológica programada Sección estructural Presión de poro y de fractura. Márgenes de viaje empleados durante el movimiento de tuberías. Margen del fluido de perforación para control de posible brotes. Densidades del fluido de control Con esta información disponible, se procede a generar un gráfico de gradientes de densidad equivalente de la presión de poro y de fractura2 (Figura 3). A los valores de la presión de poro y fractura se les deberá afectar por un margen de control que considere los efectos de viaje de la tubería (pintoneo y succión) y la posible ocurrencia de un brote. El rango de valores que se maneja para estos márgenes se explica más adelante. Además, es conveniente conocer el

ASENTAMIENTO DE TR`S GRADIENTE (gcc)

Asentamiento

Figura 3.- Graficación de gradientes para el Asentamiento de TR's.

4.1.1 Márgenes de Control sobre la Presión de Poro (MPp) El margen de control sobre la presión de poro estará conformado por la suma del margen de viaje y un factor de seguridad. Para estos márgenes es necesario realizar cálculos de las presiones de empuje y succión en pozos de correlación o suponiendo una geometría conocida del pozo a perforar.


Esto se debe realizar a diferentes profundidades, en función de las propiedades del fluido de control, la geometría del pozo y a diferentes velocidades de viaje de la sarta de perforación en condiciones críticas (barrena embolada) y/o diferentes velocidades de introducción de las tuberías de revestimiento. Sin embargo, existen valores reportados en la literatura3,4 que varían entre 0.024 a 0.060 gr/cc para el margen de viaje (succión y empuje). Además de estos márgenes, es deseable emplear pesos de lodo que ejerzan una presión mayor a la presión de formación ( 20 kg/cm2), por lo que se debe considerar un factor de seguridad para la densidad equivalente del lodo a utilizar, de entre 0.024 a 0.036 gr/cc.

4.1.2 Margen de Control sobre la Presión de Fractura (MPf) Así mismo, se debe utilizar un margen de fractura por efecto de empuje durante la introducción de tuberías o en el caso del control de un brote, por lo que se debe reducir al gradiente de fractura pronosticado en el rango del margen de viaje (0.024 a 0.060 gr/cc) 3,4. Este valor puede ser obtenido para cada área en particular de pozos de correlación donde se hayan realizado operaciones de control de brotes, es decir, la densidad del fluido para controlar el brote menos la densidad del fluido de perforación antes de que ocurriera el brote. El valor recomendado es de 0.030 gr/cc.

Asumiendo lo anterior, se puede Margen Valores Valor definir el margen de control como la sobre la Pf Publicados recomendado suma del margen de viaje y el factor (gr/cc ) (gr/cc) d e s e g u r i d a d d a n d o c o m o Viaje 0.024-0.060 0.030 Total 0.030 resultando valores entre 0.05 a 0.10 gr/cc sobre el gradiente de presión de poro. Los valores recomendados Tabla 2 Márgenes de Control para la Presión de Fractura se muestran en la siguiente tabla: Margen sobre la Pp Viaje Seguridad

Valores Valor Publicados recomendado (gr/cc) (gr/cc) 0.024-0.60 0.030 0.024-0.036 0.025 0.055 Total

Tabla 1 Márgenes de Control para la Presión de Poro

4.1.3 Margen por efecto de presión diferencial La presión diferencial se define como la diferencia entre la presión hidrostática del fluido de control y la presión de formación, a cierta profundidad. Se deben obtener dos rangos, uno para

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la zona de transición (normal a anormal) y otro para la zona de presión anormal. Se pueden utilizar valores de acuerdo con la experiencia en cada área en particular. Además, existen valores generales reportados en la literatura3 sobre la cantidad de presión diferencial que puede tolerarse sin que ocurran pegaduras de tuberías, los cuales están entre:

Aunque generalmente la tubería de explotación se asienta hasta la profundidad total programada, se debe considerar que la premisa es asentarla a la profundidad donde se permita la explotación de los intervalos definidos.

4.3. Asentamiento de Tubería Intermedia

Se grafica la presión de formación más su margen de control, y la presión de fractura, menos su margen respectivo, Zonas de transición (normal a anormal) (todos expresados en gradiente de 2,000-2,300 lb/pg2 (140 y 160 kg/cm2) densidad de lodo equivalente) contra la Zonas de presión anormal 3,000-3,300 profundidad. lb/pg2 (210 y 230 kg/cm2 ). A partir del máximo valor de densidad a utilizar en el fondo del pozo, se proyecta Como se mencionó previamente, una una línea vertical hasta interceptar la vez determinados los gradientes de curva del gradiente de fractura afectado poro y fractura y los márgenes de por su margen de seguridad. La control, la determinación de las profundidad de esta intersección profundidades de asentamiento se definirá el asentamiento de la tubería realiza desde la profundidad total intermedia más profunda. programada hacia arriba. En función de la profundidad total del En pozos donde no exista evidencia de pozo y del comportamiento de las zonas de presión anormalmente alta, se geopresiones pronosticado, se establece que sólo se asentarán las procederá de la misma manera, en caso tuberías de explotación y la superficial, de que se requieran tuberías siempre y cuando las condiciones intermedias adicionales, como se ilustra en la Figura 4. Esto, hasta alcanzar la litológicas así lo permitan. A continuación se describe la profundidad de asentamiento de la metodología para cada tipo de tubería tubería superficial, que difiere del procedimiento anterior. de revestimiento. Para cada asentamiento de tubería 4.2. Asentamiento de la Tubería de intermedia, será necesario revisar el margen por presión diferencial para Explotación


asegurar que no se exponga al pozo a un riesgo de pegadura por presión diferencial.

     *D fin

 p 

inicio

i

(1)

10

ASENTAMIENTO DE TR`S GRADIENTE (gcc)

Asentamiento

Donde  es la densidad del fluido de control a la profundidad final de la T.R. que se esta revisando, y  la densidad del fluido de control a la profundidad del asentamiento o etapa anterior, en (gr/cc). fin

inicio

La condición que deberá cumplirse es: Para el asentamiento de la TR (1) (Figura 3), en la zona de Presión anormalmente alta :

Figura 4.- Asentamiento de TR's

4.3.1 Corrección por Presión Diferencial Una vez que las profundidades de asentamiento de las tuberías intermedias han sido establecidas, se deberán tomar en cuenta los problemas de pegadura por presión diferencial, para determinar si la sarta de tubería de revestimiento pudiera pegarse cuando sea introducida al pozo. Para esto, se evalúa la máxima presión diferencial que se puede presentar con el arreglo seleccionado. Esta revisión deberá hacerse desde la tubería más superficial (Figura 3. Asentamiento 2) hasta la más profunda (Figura 3. Asentamiento 1). 2 La presión diferencial ( y  p , en kg/cm ) a cualquier profundidad ( Di en m), se obtiene con la siguiente ecuación :

2  lim <210 kg/cm

Para el asentamiento de la TR (2) (Figura 3), en la zona de presión

2  lim <140 kg/cm

En caso de no cumplir alguna de estas condiciones se deberá corregir la profundidad de asentamiento de la tubería intermedia, por medio de la siguiente expresión :  lim * 10  corr = +  (2) fin

Di

inicio

Pagina once

La densidad del lodo,  fin corr puede emplearse para localizar la profundidad donde existe esta presión diferencial, con lo que se define la nueva profundidad de asentamiento de la TR intermedia.

4.4 Asentamiento de Tubería Superficial Para este caso es necesario considerar el concepto de la tolerancia al brote, en el cual se compara la curva del gradiente de presión de fractura con la presión generada en el pozo durante el control de un brote. En este caso el objetivo es seleccionar la profundidad de asentamiento que evite un brote subterráneo, por lo cual es necesario determinar una profundidad a la cual la formación tenga la capacidad suficiente para soportar las presiones impuestas por un brote. La metodología propuesta es la siguiente: a) Suponer una profundidad de asentamiento (Di). b) Con esta profundidad calcular a presión, expresada en gradiente, impuesta por un brote (E b, efecto de brote, en (gr/cc)), por medio de la Siguiente ecuación : Eb =

D D

*Ifc + Gf Mc

Donde I fc es el incremento en el fluido de perforación para controlar el brote en unidades de densidad equivalente, normalmente igual a 0.06 gr/cc, Gf mc es el gradiente de presión de formación afectado por el margen de control, (gr/cc), Di la profundidad de interés y Di la profundidad de la siguiente etapa de perforación, en (m). C) Determinar el gradiente de fractura para la profundidad seleccionada, Gfrac d) C om p a ra r E b c o n G f r a c , expresados en densidad equivalente. Si los valores coinciden entonces la profundidad supuesta es la profundidad mínima para el asentamiento de la TR superficial. e) En caso de que no coincidan estos valores, se debe suponer otra profundidad y repetir el proceso hasta que coincidan los valores de densidad equivalente. Cuando se caracterizan mecánicamente las formaciones (se conocen sus propiedades mecánicas y los esfuerzos in-situ) es posible optimizar los asentamientos de las TR's, en función de la estabilidad mecánica del agujero; ya que la ventana de


operación estará ahora en función de la presión de colapso de las paredes del pozo y de la presión de poro,como límite inferior, y del esfuerzo mínimo horizontal, como límite superior (ver Figura 5).

Figura 5. Optimización del Asentamiento de Tuberías

5.2 Factores de diseño

En el diseño de tubulares, los efectos de carga son separados de la resistencia 5. DISEÑO DE TUBERÍAS DE de la tubería por un factor de seguridad, conocido también como factor de REVESTIMIENTO diseño, cuya función es tener un respaldo en la planeación, debido a la 5.1 Recopilación de información Para seleccionar tubulares, la incertidumbre de las condiciones de información es fundamental. Para carga reales, además del cambio de las recopilarla, será necesario recurrir a propiedades del acero debido a la diferentes fuentes, como los programas corrosión y el desgaste. iniciales de perforación, expedientes de La magnitud de este factor de diseño se pozo, etc. Los datos necesarios para el basa, entre otras variables, en la diseño de tuberías son: confiabilidad y exactitud de los datos de esfuerzos usados para diseñar, en la Trayectoria de pozo o similitud de las condiciones de servicio y Geopresiones o las de prueba, y en el grado de exactitud Programa de lodos o de cargas supuestas para el diseño. Geometría o El API5 reportó los resultados de una Especificaciones de tuberías investigación de factores de diseño o aplicados a las tuberías de Inventario de tuberías o revestimiento. A partir del análisis Arreglos de Pozos Tipo o efectuado por 38 compañías, se obtuvieron los resultados mostrados en la tabla 3, donde se indica el rango del factor de diseño para cada condición de carga, y el valor recomendado. CONDICIONES DE CARGA

RANGO

RECOMENDADO

PRESIÓN INTERNA 1.0 – 1.35

1.125

COLAPSO

0.85 – 1.50

1.125

TENSIÓN JUNTA

1.50 – 2.0

1.60

TENSIÓN CUERPO

1.30 – 2.0

1.50

Tabla 3. Factores de diseño de TRS

Pagina trece

El factor de seguridad real es definido como la relación entre la resistencia del tubo y la magnitud de la carga aplicada. Por ejemplo, el factor de seguridad para la presión interna es el siguiente: FS = Resistencia a la presión interna Presión interna

5.3 Metodología de Diseño La metodología propuesta en esta guía es un método gráfico que considera las cargas máximas a las que se someterán las sartas de revestimiento. Los procedimientos generales se aplican para la tubería de revestimiento intermedia6. Para el diseño de las demás tuberías se requieren consideraciones adicionales, las cuales son mencionadas posteriormente.

5.3.1 Diseño por Presión Interna a) Línea de carga máxima por presión interna. Para evaluar la carga de presión interna, primero se deben definir los valores límite de presión interna en el fondo y en superficie, que se presentaran en el pozo. El límite de presión interna en superficie es definido generalmente igual al rango de presión de trabajo de las conexiones superficiales de control. La pr esi ón inter na de fondo máxima,considerada como una presión

de inyección, es igual al gradiente de fractura al nivel de la zapata de6 la tubería más un factor de seguridad de 3 0.12 gr/cm . Con los puntos determinados se obtiene la carga máxima por presión interna. Dado que la carga máxima ocurre cuando los puntos extremos son satisfechos simultáneamente, esta carga se presenta sólo bajo condiciones de un brote, con la existencia de más de un fluido en el pozo. Sí el gas es considerado en la cima, su interpretación gráfica sería como se muestra en la línea 1 de la Figura 6, si se invierte la posición de los fluidos quedaría como se muestra en la línea 2 de la misma figura. Es evidente que la carga ejercida por la línea 2 es mayor que la de la línea 1, por lo tanto; la configuración definida por la línea 2 (el lodo de control en la cima y gas en el fondo) constituye la línea de carga máxima por presión interna. Presión en Superficie

P R O

2

F U

1

N D I D A

1.- Gas en la cima 2.- Lodo en la cima

Presión de Inyección

D PRESIÓN Figura 6.- Carga por Presión Interna relativa a la posición de los fluidos dentro del agujero.


Para determinar la longitud de las columnas de lodo y gas, se resuelve el siguiente sistema de ecuaciones : D=x + y

(4)

P i = P s +0.1*  m *x+0.1*  g *y (5)  fracc+FS ) *D P i = 0.1* 

(6)

Con la solución de estas ecuaciones se determina la longitud de las columnas de fluido respectivas, y se obtiene la línea de carga máxima por presión interna, tal como se ilustra en la Figura 7.

P Donde D es la profundidad total, x es la longitud de la columna de lodo y y la longitud de la columna de gas; todos en (m). P i representa la presión de inyección, y Ps la presión en superficie; ambos en kg/cm2.  m es la densidad g es la densidad del gas,y  del lodo,  fracc es el gradi ente de fractura; en (gr/cm3). Finalmente FS es un factor de seguridad (0.12 gr/cm3). La solución de las ecuaciones 1, 2 y 3, se presenta a continuación:

R O F U

x =D - y

P int = Ps + 0.1 * x *  m

(7)

(8)

(9)

Interfase Lodo - Gas

Presión en Interfase

N D I D A D

frac + FS) * D - P s - 0.1 *  m* D y = 0.1 (  g -  m) 0.1 * ( 

Presión en Superficie

Presión de Inyección

PRESIÓN Figura 7 Línea de Carga Máxima por Presión Interna

b) Línea de carga de presión interna resultante

Pagina quince

Este procedimiento supone cargas de respaldo, y para el diseño a la presión interna se considera que en el caso más crítico, en la parte externa de la tubería, se ejercerá una presión debida al fluido de formación igual al gradiente del agua salada (densidad = 1.07 gr/cm3), conocida como línea de respaldo (Figura 8).

c) Línea de Diseño por Presión Interna Finalmente, a la línea de carga de presión interna resultante se le aplica un factor de diseño de 1.125 y se obtiene la línea de diseño por Presión Interna (Figura 8A). P R

Al restar, a cada profundidad, la línea de respaldo a la línea de carga máxima por presión interna, se obtendrá la línea de carga de presión interna resultante (ver Figura 8).

O

Línea de carga por Presión Interna Resultante

Línea de deDiseño por Presión Interna

F U N D I D

P R O F U N D I D A D


A D PRESIÓN Figura 8A Línea de Diseño por Presión Interna

Línea de Respaldo 1.07 gr /cm 3

Línea Línea de Carga Máxima por Presión Interna

PRESIÓN Figura 8 Línea de Carga por Presión interna Resultante

Una vez determinada la línea de diseño se está en condiciones de seleccionar entre las tuberías disponibles, y de preferencia de acuerdo con arreglos tipo para cada campo ó área, las tuberías que tengan características iguales o mayores a las requeridas por la línea de diseño. Se gráfica la resistencia a la presión interna de las tuberías y su intersección


la línea de diseño determinará la longitud de la sección, este procedimiento se repite hasta alcanzar la profundidad deseada (Figura 8B). P R O F

Línea de deDiseño por Presión Interna

Valores de Resistencia a la Presión Interna de cada sección

U N

La carga por colapso para la tubería de revestimiento intermedia es ejercida por el fluido en el espacio anular, y se considera a la densidad del lodo máxima a utilizar en la perforación del intervalo, que es generalmente cuando se procede a bajar la sarta de la tubería de revestimiento. El perfil de presión que genera esta columna de lodo se muestra en la Figura 9, como línea de carga máxima de colapso.

D I D

P R O F

A D PRESIÓN Figura 8B Diseño por Presión Interna

Se recomienda manejar un máximo de tres secciones, ya que un número mayor representa dificultades logísticas y para su introducción6. Al terminar ésta fase, el diseñador tendrá los pesos, grados y longitudes de cada sección de la tubería de revestimiento que cumplen con las cargas de presión interna. Este diseño tentativo es revisado a continuación para el diseño por presión de colapso.

5.4.2 Diseño por Presión de Colapso a) Línea de carga máxima por presión de colapso

U N

Carga máxima de colapso (Gradiente del lodo más pesado dentro del pozo)

D I D A D

PRESIÓN Figura 9. - Línea de Carga Máxima de Colapso

b) Línea de carga resultante La máxima carga de colapso ocurrirá cuando se presente una pérdida de circulación, y el nivel del lodo en el interior de la tubería de revestimiento disminuya, quedando vacía. Por otro lado, es poco probable que la presión hidrostática ejercida en la zapata de la tubería de revestimiento

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intermedia por la reducción en la columna llena de agua salada. Por lo tanto, al restar a la línea de carga máxima de colapso este respaldo, se obtiene una línea de carga de colapso resultante, como muestra la Figura 10. P

Carga máxima de colapso (Gradiente del lodo más pesado dentro del pozo)

R O F U N D I D A D

que los valores proyectados por la línea de diseño. En caso de que no se cumpla esta condición de carga por presión de colapso, se deberán seleccionar tuberías de mayor capacidad, las cuales implícitamente cumplirán además con la condición de carga por presión interna. P R O F

Línea de carga de colapso resultante

Línea de Diseño por Presión de Colapso

U N D I

Línea de Respaldo (1.07 gr/cc)

D A

PRESIÓN

D

Figura 10. - Línea de Carga Resultante por Colapso

C) Línea de Diseño a la Presión de Colapso Aplicando un factor de diseño de 1.125 para el colapso, resulta en la línea de diseño por presión de colapso ilustrada en la Figura 11A. Finalmente, se compara la resistencia a la presión de colapso de cada sección de tubería, seleccionada previamente en el diseño por presión interna, con la línea de diseño al colapso verificando que estas resistencias no intercepten la línea de diseño por presión de colapso, es decirque las resistencias de las


PRESIÓN Figura 11A. - Línea de Diseño por Presión de Colapso

P R O F U

Línea de Diseño por Presión de Colapso

Valores de Resistencia a la Presión de Colapso de cada sección

N D I D A D


Corrección en la selección de esta sección

PRESIÓN Figura 11B. - Diseño por Presión de Colapso


5.4.3 Diseño por Tensión a) Línea de Carga por Tensión Conociendo los pesos, grados y longitudes de las secciones que se obtuvieron en los diseños por presión interna y por colapso, se puede determinar la carga por tensión.

tubería, de esta manera se tiene CARGA AL GANCHO

Ws3 Fuerza 3

As3

Para este fin debemos hacer un balance de fuerzas que incluya la de flotación, que se interpreta como la reducción del peso de la sarta de tubería de revestimiento cuando se corre en algún líquido, a diferencia de cuando se corre en el aire. La flotación también se puede expresar como la resultante de fuerzas que actúa sobre todas las áreas expuestas de la sarta, es decir sobre los extremos y hombros de cada sección de tubería. La Figura 12 muestra las fuerzas actuando en cada área expuesta de una sarta de tubería de revestimiento, conformada por tres secciones. En este caso, sí la fuerza es compresiva se considera negativa, y sí es de tensión se toma como positiva. Por otro lado, las fuerzas actuando sobre las áreas de los hombros de los coples son despreciables para propósitos prácticos en el diseño de tuberías de revestimiento. Por lo anterior, el diseño por tensión se lleva a cabo desde el fondo hasta la superficie, y los puntos de interés son los cambios de peso entre secciones de

Ws2

As2

Ws1 Fuerza 2 As1

FUERZA 1

Figura 12. Diagrama de Fuerzas

T f = 6.45 * L * G i * A si

(10)

Donde T f es la fuerza de flotación, en kg, L es la profundidad de asentamiento de la TR, en (m), GI es el gradiente del fluido empleado, en (kg/cm2/m), y As1 es el área de la sección transversal de la primera tubería, en (pg2). La ecuación 7 aplica para el fondo del pozo, cuando la tubería se encuentra en compresión debido a las fuerzas de empuje a que esta sujeta. Para la primera sección de tubería la tensión T 1 se obtiene de: T i = -T f + W sl

(11)

Pagina diecinueve

donde el peso de la sección 1 ( W s1), en Con los valores obtenidos es posible construir la línea de carga por tensión (kg), estará dado por : (Figura 13). P W sl = 1.4913 * L sl * P u (12) R

Donde Ls1, es la longitud de la sección 1, en (m), y P u es el peso unitario de la tubería, en (lb/pie). Sí consideramos que se utilizara más de una sección de tubería, entonces se presentará una diferencia de área entre las secciones transversales de cada sección, por lo que dependiendo del sentido, ascendente o descendente de la fuerza, se sumara o restará de la tensión aplicada en la siguiente sección, como muestra la Figura 13, y se calculará como sigue:

O F U

Línea de carga por tensión

N D I D A D Sarta en Compresión

-

Cargas por Tensión

+

T i’ =T 1 + 6.45 * (L - L sl) * G1 * Asl - As2 (13)

Figura 13. - Línea de Carga por Tensión

Por lo que la tensión para la siguiente sección se obtendrá a partir de:

Es de notar que, más de una sección de la sarta de la tubería de revestimiento puede encontrarse en compresión.

T 2 = -T 1’ + W s2

(14) b) Línea de diseño por Tensión

y para la siguiente sección se procede A continuación se procede a obtener la línea de diseño por tensión, para lo cual de la misma manera: se emplea un factor de diseño. Para T 2’ =T 2 + 6.45 * (L - (L sl + L s2)) * (15) este caso existen dos opciones, uno como factor de seguridad de 1.6 o una G *  A - A  carga adicional de 25,000 kg como valor de sobre-jalón en caso de que se y la tensión para la sección 3 requiera tensionar la tubería por un (16) atrapamiento. En cualquier caso se T 3 = - T 2’ + W s3 debe utilizar el que resulte mayor. 1

s2

s3


La representación gráfica de ésta combinación de factores de diseño se muestra en la Figura 14 indicada como línea de diseño por tensión.

P R

Corrección en la selección de esta sección

O F U

c) Selección de Juntas

N

Con algunas excepciones, la parte más débil de una junta de una tubería de revestimiento en tensión es el cople; por ello, la línea de diseño a tensión es usada primeramente para determinar el tipo de cople o junta a utilizar. El criterio de selección es elegir el cople que satisfaga las cargas de la línea de diseño al menor costo posible (ver Figura 15).

I

D

P R O F U

Línea de carga por tensión

N D I D

Punto en que el factor de diseño es más grande que el sobre-jalón

A D

Línea de diseño por tensión

-

Cargas por Tensión

+

Figura 14. - Línea de Diseño por Tensión

resistencias a la Tensión de las juntas

D A D

Línea de diseño por tensión

-

Cargas por Tensión

+

Figura 15. - Diseño por Tensión

5.4.4 Efectos Biaxiales Al concluir el diseño por presión interna, presión de colapso, tensión y tipo de junta, han quedado definidos los pesos, grados y longitudes de cada sección; solo resta determinar las modificaciones en la resistencia por presión interna y por colapso causadas por la carga biaxial. Estas modificaciones pueden obtenerse usando la elipse de Holmquist y Nadai7, la cual se resume en la tabla 4:

TENSIÓN COMPRESIÓN

COLAPSO

P. INTERNA

Reduce

Aumenta

Aumenta

Reduce

Tabla 4 Efectos Biaxiales

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De acuerdo con lo anterior, el efecto más crítico es la reducción de la resistencia a la presión de colapso. Por lo tanto es conveniente evaluar esta reducción, y en su caso, corregir la línea de diseño por presión de colapso, empleando el siguiente proceso 8:

que el factor de diseño por presión de colapso (Fdc)cumple con la siguiente condición: F dc = Rcc > 1.125 P cr Donde P cr

(20)

es la presión de colapso

resultante. (17) Gráficamente, con los valores corregidos, se puede construir una nueva línea de resistencias a la presión b) Con el valor de X , se obtiene el valor de colapso corregidas de cada sección, y, en el caso de que alguna sección de Y: intercepte las líneas de diseño, se 2 ½ Y = (1 - 0.75 * X ) - 0.5 * X (18) deberá reducir la longitud de ésta a la profundidad de intersección, ó se c ) Se efectúa la corrección a la elegirá otra tubería de mayor resistencia a la presión de colapso por resistencia. efecto de la tensión, ( R cc en lb/pg2): Rcc = ( 0.07032 ) * Rc * Y (19) 6. CONSIDERACIONES ADICIONALES Como se menciono anteriormente, el Donde T es la tensión aplicada en la diseño de la TR intermedia sigue todos sección correspondiente, en (kg), Y m es l o s p r o c e d i m i e n t o s d e s c r i t o s el esfuerzo mínimo de cedencia del anteriormente. A continuación se grado de acero, en (lb/pg 2), As es el área e n u n c i a n l a s c o n s i d e r a c i o n e s d e l a s e c c i ó n t r a n s v e r s a l adicionales para las tuberías de correspondiente, en (pg 2), R c es la revestimiento superficial y de resistencia nominal al colapso de la explotación. tubería previamente seleccionada, en Además, se presentan más adelante (lb/pg2), y X y Y son parámetros recomendaciones para establecer adimensionales. arreglos de pozos tipo, y las consideraciones para el diseño de d) Para cada sección de tubería se tuberías de revestimiento en ambientes corregirá, por carga axial, la resistencia corrosivos y para pozos exploratorios. a la presión de colapso y se verificará a) Se calcula el parámetro X : X = (2.205) * T Y m * As


6.1 Tubería de Revestimiento Super-ficial 6.1.1 Diseño por Presión interna 7 Para determinar la línea de diseño a la presión interna se deben considerar los siguientes puntos: Para el control de un brote se procede con circulación normal, y al gas metano como fluido invasor. En el punto crítico del brote, toda la tubería se considera llena de gas. El respaldo será la presión de formación normal del área. El efecto del cemento se considera despreciable, ( ver Figura 16). .

.

.

.

En la figura 17 se ilustran las líneas de carga máxima, la resultante y la línea de diseño a la presión interna para la TR Superficial. Presión Interna Respaldo: presión de formación normal

Carga: Gas metano

presión de fractura


P R O

Línea deDiseño de por Presión Interna

F U N D I D A D

Línea de Respaldo 1.07 gr/cm3

Línea deCarga de Máxima por Presión Interna

PRESIÓN Figura 17 Diseño por Presión Interna TR Superficial

6.1.2 Diseño por Presión de Colapso Para el diseño por Presión de Colapso se toman en cuenta las siguientes consideraciones:

.

Se considera una pérdida de Circulación (Figura 18), quedando la columna del fluido de perforacion a una profundidad (nivel) equivalente a la zapata de la TR superficial.

Brote de gas

Figura 16.-Consideraciones de Diseño por Presión Interna para TR Superficial

La línea de diseño se construirá aplicando el factor de diseño correspondiente, de la misma manera

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que para la tubería intermedia Colapso e r i a

Carga: fluido de perforación etapa anterior

Respaldo: nivel del fluido

Pérdida de circulación

Figura 18.- Consideraciones de Diseño por Presión de Colapso para TR Superficial

De acuerdo a esto se grafica la línea de diseño a la presión de colapso, como se muestra en la figura 19. P R O F U N D I D A

Línea de Diseño a Presión de Colapso Línea de Carga Máxima y línea resultante

D

PRESIÓN Figura 19. - Diseño por Presión de Colapso para TR Superficial

6.2 Tubería de Revestimiento Intermedia Tipo Liner 6.2.1 Diseño por Presión interna En caso de incluir en el programa del pozo una TR Intermedia, Tipo Liner, el diseño se modificara solamente en el análisis a la Presión Interna. Como la presión de inyección y el peso del lodo serán mayores en la siguiente etapa, después del liner, estos valores deberán utilizarse para el diseño de la tubería de revestimiento intermedia, así como para el diseño del propio liner. Es decir, la línea de diseño a la presión interna se empleará para diseñar la tubería de revestimiento intermedia y el liner para presión interna. 6.3 Tubería de Revestimiento de Explotación 6.3.1 Presión Interna La presión interna a la que estarán sujetas las tuberías de revestimiento de explotación será la máxima que se espera tener en la perforación, terminación y producción del pozo. Esta presión puede originarse por un descontrol o control del pozo o por tratamiento que se realicen al mismo. Para el diseño a presión interna, se deberá considerar la máxima presión actuante dentro de la tubería, con el respaldo por la presión de formación y la resultante multiplicada por el factor de diseño (Figura 20).


6.3.2 Diseño por Presión de Colapso Dentro de la clasificación de tuberías de revestimiento, ésta es quizá la única que podría quedar totalmente vacía, debido a un desplazamiento total del fluido del pozo sin ninguna aportación o la declinación del yacimiento. Para el diseño al colapso, la tubería deberá considerarse totalmente vacía y actuando en el espacio anular la suma de la presión hidrostática de los fluidos contenidos; multiplicados por el factor de diseño (Figura 21).

Presión Interna Comunicación del aparejo de producción

Fluido empacante

Presión de fondo

Figura 20.- Consideraciones de Diseño por Presión Interna para TR de Explotación

6.4 Arreglos de Pozos Tipo Como se mencionó en la Introducción Colapso de esta guía, cualquier reducción en el costo de tuberías de revestimiento Carga:Fluido cuando fue puede generar ahorros sustanciales en corrido la TR el costo total de los pozos. Por tanto se establece que para uno o varios campos en desarrollo, donde las Pérdida del fluido empacante condiciones geológicas (litología, geología estructural), lo permitan, es recomendable tipificar los arreglos de tuberías para disminuir el número de combinaciones diámetro-gradoconexión, que faciliten la logística y reduzcan el costo de manejo y custodia (sí es el caso) de la tubería de Figura 21.- Consideraciones de Diseño por revestimiento. Presión de Colapso para TR de Explotación Para esto se recomienda:

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1. I nd en ti fi ca r l os a r re gl os históricos de tubería, empleados en los campos o áreas a tipificar, 2. R ev is ar l as c on di ci on es geológicas y de presiones de formación de los campos o áreas a estudiar. 3. Establecer condiciones de trabajo similares, dentro de los campos o áreas, en donde sea factible emplear tuberías de características semejantes. 4. Proponer arreglos tipo para los campos o áreas, y evaluar su costo-beneficio para definir la factibilidad de su implementación.

6.5 Diseño para ambiente corrosivos La corrosión deteriora el acero y reduce drásticamente las propiedades mecánicas de la tubería. Por lo tanto, es fundamental detectar ambientes agresivos que propicien este fenómeno para seleccionar correctamente el acero por emplear, y así prevenir el deterioro del tubo, pues, si esto ocurre, estaría en riesgo la integridad del pozo; además, se tendría que programar una intervención, que también supone costo, riesgo y pérdida de producción. Por lo tanto, el objetivo de seleccionar apropiadamente el acero es disponer

Algunos de los parámetros más importantes por considerar para determinar la naturaleza del ambiente en el pozo y sobre todo el nivel de corrosión en el sistema- son los siguientes: Presión parcial del H2S Presión parcial del CO 2

Efecto de la temperatura sobre la corrosión

6.6 Consideraciones para el diseño de tuberías de revestimiento en pozos exploratorios En el caso de pozos exploratorios es necesario tomar en cuenta las siguientes consideraciones para planear los asentamientos y diseñar las tuberías de revestimiento. Como punto de partida del programa de un pozo exploratorio, se debe utilizar la información geológica disponible, a partir de la sísmica. Con esta información, es posible estimar el comportamiento de las geopresiones2 y definir la profundidad de asentamiento de las tuberías de revestimiento, la cual será ajustada de acuerdo al pozo y a los datos reales obtenidos durante la ejecución de los trabajos de perforación. Es conveniente considerar que, en función del grado de conocimiento del área, se puede programar el empleo de herramientas de medición en tiempo


real durante la perforación, para una, NOMENCLATURA oportuna toma de decisiones, en caso As = de ajustes a los asentamientos As1 = programados. Respecto al diseño de las tuberías de As2 = revestimiento, también se utilizara la información estimada a partir de la As3 = sísmica, tomando en cuenta que el D = diseño deberá modificarse, sí es necesario, de acuerdo con la densidad Di = real del lodo de perforación utilizado en E b = cada etapa, cumpliendo con los F dc = factores de seguridad recomendados FS = Gf mc = en el apartado 5.3 de esta guía.

RECOMENDACIONES 1. El usar factores de diseño mayores a los requeridos, incrementa el costo de las sartas de TRs. Por lo cual, se recomienda estandarizar estos factores de diseño a los valores recomendados. 2. La selección de TR y roscas debe apegarse al diseño, respetando el criterio de manejar como máximo tres secciones por corrida. Esto evita costos excesivos de TR y problemas de logística para su introducción. 3. Se recomienda estandarizar los diseños de tuberías de revestimiento, en arreglos tipo por campo, lo que permitirá reducir el número de combinaciones diámetro-grado-tipo de rosca.

GI = I fc = L = Ls1 = Ls2 = Mpf = Mpp = P cr = Pi = P int = Ps = P u = R c = R cc = T = T 1 = T 2 =

Pagina veintiseis

T 3 = T f = W s1 = W s2 = W s3 = x = y = X = Y = Y m =

3.Applied Drilling Enginnering, Bourgoyne, MillHeim, Young, Chenevert.

Letras Griegas  lodo = = 

6.Maximum Load Casing Design, Char!es M, Prentice, DrilIingWellControl, Inc.; SPE 2560

 p =  fin=

7.A theorical and experimental approach to the problem of collapse of deep well casing, Holmquist, J.L. and Nadai, A.

 inicio = =  fincorr  m=  g =  = frac

4.Drilling Engineering “A Complete Well Drilling Approach”, Neal Adams. 5.Bulletin 5C3-API, Formulas and calculations for Casing, Tubing, Drill Pipe and Line Properties.

8.Manual de Diseño de Tuberías de Revestimiento, PEMEX-Gerencia de Desarrollo de Campos e Instituto Mexicano del Petroleo, 1991.

REFERENCIAS 1.Determination of Casing Setting 9.Guía de Diseño de Aparejos de Producción, Gerencia de IngenieríaDepth Using Kick Tolerance Concept, UPMP, 2003. Otto Santos, J.J. Azar, SPE-30220. 2.Guía para la Predicción de Geopresiones, Gerencia de IngenieríaUPMP, 2003.

165640064 07 Asentamiento y Diseno de Tuberias de Revestimiento

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