Descripción: En su sueño está su destino. ¿Quiere hacer fortuna? Consulte este libro. Contiene interpretaciones de los sueños, con enseñanzas especiales para los jugadores de lotería.
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Teoría de la menteDescripción completa
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PLACAS TECTONICAS La tectónica de placas es una “teoría de la Tierra” cuya capacidad de cuantificación y de predicción la colocan a la altura de las grandes teorías de otras ramas científi…Descripción completa
Profesor Asociado
CONTENIDO • Resi stenci a a la co mp resió n de Mur etes vací os • Resi stenci a a la com pr esión de Mur etes in yectados • Mód ul o de elastic id ad para M ur etes vací os • Mód ul o de elastic id ad para M ur etes I ny ect ado s
Resistencia a la compresión de la mampostería sin mortero de inyección
P
P
Configuración del especimen • Altura mínima 300 mm
• Espesor d e junt a 10 mm
h b
1.5
2.0
2.5
b
h
h b
2.67
3.33
4.0
5.0
INTERACCIÓN DE FUERZAS ENTRE EL MORTERO Y LA UNIDAD n o s is o P e d n ió c a l e R
la 2 f’m r te a f’m L n ó i c a 0 l e R
3 2 1 0
-f’m 0.50f’c
f’c
Mortero
Tracción Comp. 1.0f’m
Co
Tracción
Bloque 0.5f’m
Esfuerzo de Compresión
Esfuerzo Vertical
Variación del módulo de Poisson con el esfuerzo de compresión
Esfuerzo Lateral Vs Esfuerzo Vertical
Fisuración de tracción en la unidad de mamposterí
Teoría de falla (hipótesis) a. La resistencia a la compresión del mortero (f’cp) es menor que la resistencia de la unidad (f’cu). b. El mortero se deforma lateralmente en mayor proporción que las paredes de la unidad. c. f’cp se incrementa con los esfuerzos biaxiales de compresión (σxm) sobre el mortero cumpliendo la expresión de Richart: σym σym
= f’cp + 4.1 σxm (1)
:Esfuerzo vertical máx. a compresión del mortero.
Hipótesis (continuación) d. Se utiliza el criterio de falla de Coulomb para esfuerzos biaxiales. σxu
f’tu
+
σyu
f’cu
=
1
(2)
σxu
= esfuerzo de tracción en el bloque
σyu
= esfuerzo de compresión max. que resiste el bloque
f’tu
= resistencia a la tracción uniaxial del bloque.
f’cu = resistencia a la compresión uniaxial del bloque.
σy
CRITERIO DE FALLA DE COULOMB σxu
h/2
σx = σz
σxm
σxm
j
h/2 σxu
f’tu
f’tu
+
σyu
f’cu
σxu
= 1
σyu σ xu
σxu
σyu
f’cu
σy
σ
σyu
Hipótesis (continuación) e. El equilibrio de fuerzas horizontales generado es el siguiente: σxu * h = σxm * j (3) h : altura del bloque j : espesor de la junta de mortero σy
σxu
h/2 σxm
σxm
j
h/2 σxu
Resolviendo simultáneamente las tres expresiones se tiene:
4.1
h
f’tb
j
f’cu
+
f’cp f’cu f’cb
σy máx.
4.1
h
f’tb
j
f’cu
+ 1
Si se toma f’tb = 0.1f’cb y un factor de uniformidad U :
f’m =
f’cu U
h 0.41 j 0.41
+
f’cm f’cu
h j
+1
U : experimentalmente se ha determinado como 1.5 Ecuación de Hils dorf
DISTRIBUCION DEL ESFUERZO
y=
ymáx
y y
=U
f’m =
ymáx
U
f’m
f’m f’cu
f’m 2 = f’cu 3
0.8
0.41 hj + f’cp f’cu 0.41 h + 1 j
0.7 0.67
0.61
25
0.59
20
h/j
0.53
10
6
6
10
0.5 0.47
20
0.4
25
0.3 0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
f’cp f’cu
Excepciones (J. H. Arango
)
Corr ecci ones a f’cp •
Incluir el efecto de la relación de esbeltez en la junta 2
j Fe = 1 + 0.4
e -2
Esbeltez mortero del
• Incluir el efecto de la h idratación real del mortero de pega Con aditivo, factor de corrección : 1.0 Bloques de concreto 0.7 Unidades de arcilla Sin aditivo, factor de corrección : 0.7 Bloques de concreto 0.4 Unidades de arcilla • Cuando la resistencia del mortero es mayor que la del U’ = 0.5 +
f’cu f’cp
U’ ≥ 1
f’m = f’cu
U’
bloque
N SR - 9 8 D.3.7.5 Valor de f’m basado en la calidad de los materiales.
Rm =
2h 75 + 3h
f’cu +
50 Kp
f’cp
≤
75 + 3h
f’m = 0.75 Rm
El factor Kp hace aplicable esta expresión tanto para unidades de arcilla como de concreto.
0.8f’cu
f’m se gú n A C I Y U B C f'm V s f'cu Arcilla 40 My S
N
30
) a p M ( 20 m f'
My S N
10
0 0
20
40
60
f'cu (Mpa)
80
100
f’m s e g ún A C I y U B C f'm V s f'cu Concreto 30
) 20 a p (M m 'f 10
S yM
N
0 0
10
20
f'cu (Mpa)
30
40
Correlaciones para f’m • Hilsdorf • J. H. Arango • NSR-98 • UBC • ACI
Programa experimental
Resultados de resistencia a la compresión de unidades de mampostería en Colombia (para el CCCSR-84) Tipo de unidad
Procedencia TodoslosfabricantesenBogotá 1FabricanteenBogotá Todos los fabricantes en Bogotá 1FabricanteenBogotá Todos los fabricantes en Medellín Todos los fabricantes en Medellín Un lote de una fabrica en Medellín Varios lotes de una fabrica en Medellín (en obra)
Resultados de resistencia a la compresión de muretes de mampostería en Colombia (para el CCCSR-84). Tipo de unidad
CV Dimensiones Resistencia (kgf/cm²) (%)
Procedencia
Ladrillo tolete de arcilla
12 x 100 x 60
1 22
---
1FabricanteenBogotá
Bloque No.5 arcilla PH
12 x 118 x 60
15
---
1FabricanteenBogotá
Ladrillo arcilla PH
2U 15 x 20 x 40
17
3 2 .0
Todos los fabricantes en Medellín
Ladrillo arcilla PV
3U 10 x 15 x 30
45
3 1 .0
Todos los fabricantes en Medellín
Bloque de Concreto
2U 15 x 20 x 40
1 11
1 4 .6
Un lote de una fabrica en Medellín
Bloque de Concreto
2U 15 x 20 x 40
93
2 4 .0
Varios lotes de una fabrica en Medellín
Resumen de propiedades básicas de piezas de arcilla (U de los Andes para NSR-98) T ip o BloquHe ueco BloquTe olete
Absorción (%) 16 15
T.I.A. (g/min) 27 41
f’p (kgf/cm²) 50 190
f’t (kgf/cm²) 21 38
Resumen de resultados de ensayo a compresión de prismas (U de los Andes para NSR-98) T ip o BloquH e ueco BloqueTolete
f’m (kgf/cm²) 26 130
CV (%) 46
E (kgf/cm²) 15144
36
74773
CV (%) 70 72
Resumen de resultados de ensayo a compresión diagonal de muretes (U de los Andes para NSR-98)
Tipo Bloque Hueco Bloque Tolete
f’m (kgf/cm²)
CV (%)
4.5 9.0
53 49
Resultados investigación Unidades de Arcilla (para NSR-98) FACULTAD DE MINAS – LUNSA - INGECON ZONA DE MEDELLÍN
Ladrillera
R.Unidad
X (kgf/cm²)
V (%)
A
292
B
R.Murete
TipoUnidad
X V n (kgf/cm²) (%)
n
17.7
27
187
12.9
30
6x12x 4
58
21.5
32
58
17.9
30
1x013x50
C
134
24.1
28
95
17.0
30
10x13x 0
D
111
19.4
33
74
14.4
30
10x15x30
E F
261 261
23.7 20.6
30 30
177 174
16.0 14.3
30 30
10x15 x30 6x12 x24
Predicción de resistencias de muretes (JHA 1993) Unidad
Material b
Dimensiones h L
j
f’cu
Resistencia(kgf/cm²) f’cp f’cpc f’mr f’mtc
f’mr/f’mtc
Bloque
Concreto
15.0
20
40
1.0
166.7
108.0
151.2
115.5
109.4
0.98
Bloque
Concreto
15.0
20
40
1.0
165.7
89.0
178.0
134.8
115.8
0.86
Bloque
Concreto
15.0
20
40
0.4
126.2
102.3
168.3
100.6
101.0
1.00
Bloque
Concreto
15.0
20
40
0.7
126.2
102.3
156.8
96.9
96.7
1.00
Bloque Bloque
Concreto Concreto
15.0 15.0
20 20
40 40
1.0 1.3
126.2 126.2
102.3 102.3
144.7 134.6
88.3 93.7
91.9 87.8
1.04 0.94
Bloque
Concreto
15.0
20
40
1.7
126.2
102.3
121.7
92.9
83.6
0.90
Bloque
Concreto
15.0
20
40
2.0
126.2
102.3
90.2
81.9
79.4
1.00
Bloque
Concreto
12.5
25
40
0.4
212.3
73.7
121.2
168.9
139.3
0.83
Bloque
Concreto
12.5
25
40
0.7
212.3
73.7
112.9
159.0
136.1
0.86
Bloque
Concreto
12.5
25
40
1.0
212.3
73.7
104.1
146.4
135.1
0.92
Bloque
Concreto
12.5
25
40
1.3
212.3
73.7
96.9
144.2
134.7
0.93
Bloque
Concreto
12.5
25
40
1.7
212.3
73.7
87.6
140.2
134.1
0.96
Bloque
Concreto
12.5
25
40
2.0
212.3
73.7
79.6
134.4
132.8
0.99
A B
Arcilla Arcilla
12.0 15.0
10 10
24 30
1.0 1.0
292.0 57.7
167.5 167.5
134.0 134.0
186.5 57.9
164.1 57.7
0.88 1.00
C
Arcilla
13.0
10
30
1.0
133.9
177.5
142.0
94.8
92.9
0.98
D
Arcilla
15.0
10
30
1.0
110.7
128.0
100.8
74.1
72.6
0.98
E
Arcilla
15.0
10
30
1.0
260.7
205.0
164.0
177.1
161.2
0.91
E
Arcilla
12.0
6
24
1.0
260.7
191.0
152.8
173.7
163.3
0.94
Result ados Exper imentales V s Resulta dos Teór icos pa ra f' m 200 180 )² c m /f 160 g 140 k ( o c ir 120 ó e 100 T m 'f 80
60 40 40
60
80
100
120
140
f'm experimental (kgf/cm²)
160
180
200
Programa experimental (Posterior a NSR-98) • Resis tencia a la com presió n de Mure tes vacíos
• Resis tencia a la com presió n d e Muretes iny ectados • Módu lo d e elast icid ad para Mur etes vacíos • Módu lo de ela sti cid ad para M uretes inyectados
Número de ensayos realizados Morteros
171
Unidades
210
Muretes vacíos
210
Muretes inyectados
165
LADRILLERA A 200 100 60
120
250
Au=209 cm²
400
300 150
150
Au=245 cm²
Au=260 cm²
LADRILLERA B
200 100 100
400
300 150
Au=201 cm²
150
Au=311 cm²
400 150
Au=306 cm²
UNIDAD DE CONCRETO
250
400 150
Au=306 cm²
Dosificación de morteros usados en partes por volumen MURETE
PEGA
INYECCION
120 250
1 : 0.25 : 3
1 : 0.25 : 2.0
100 150 300
1 : 0.25 : 3
1 : 0.25 : 2.5
200 150 400
1 : 0.25 : 3
1 : 0.25 : 2.5
100 150 300
1 : 0.25 : 3
1 : 0.25 : 3.5
Ladrillera B
100 150 400 200 150 400
1 : 0.25 : 3 1 : 0.25 : 3
-------1 : 0.25 : 3.5
Ladrillera A
250 150 400
1 : 0.25 : 3
1 : 0.25 : 3.5
60 Ladrillera A
LAD RILLE RA A
320
410
270
250 120
150
300 400 150
h/b=2.25
h/b=2.13
h/b=2.73
LAD RILLE RA B
410
320 320
400 150
300
400
150 150
h/b=2.13
h/b=2.13
h/b=2.73
BLOQUE DE CONCRETO
510
400 150
h/b=3.4
Resistencia a la compresión de la mampostería no inyectada Resultados y evaluación de correlaciones
Resultados de los ensayos físicos para las unidades de mampostería Procedencia
Tipo de unidad
Area neta
6 12 25
(cm ) 209
r
Densidad (gr/cm 3)
Absorción (%)
(cm ) 301
0.69
1.84
14.1
10 15 30
245
424
0.58
1.80
14.9
20 15 40
260
545
0.48
1.82
14.2
10 15 30
201
430
0.46
1.71
18.0
10 15 40
311
607
0.51
1.66
17.3
20 15 40
306
600
0.51
1.27
17.4
25 15 40
306
546
0.56
2.30
6.6
2
Ladrill era A
Ladrill era B
Bloque
Area bruta 2
Resistencia a la compresión de unidades de mampostería Procedencia
Ladrill era A
Ladrill era B
Bloque
Tipo de unidad
Cantidad (n)
f’cu (MPa)
Desviación estándar (S)
Coeficiente de variación
(MPa)
(CV%)
12 25 6
30
36.5
3.06
8.4
10 15 30
30
20.2
1.75
8.7
20 15 40
30
16.3
2.13
13.1
10 15 30
30
10.4
0.91
8.8
10 15 40
30
6.0
0.47
4.8
20 15 40
30
6.7
0.91
13.8
25 15 40
30
24.0
1.96
8.2
Resistencia a la compresión de muretes vacíos y sus morteros correspondientes Procedencia
Ladrill era A
Ladrill era B
Bloque
Tipo d e unidad
f’cp (MPa)
n
f’m (MPa)
S (MPa)
CV (%)
61225
13.1
28
19.2
2.82
14.7
101530
15.0
27
15.9
2.62
16.5
201540
15.4
26
14.6
2.11
14.4
101530
13.1
29
8.4
1.11
13.2
101540
13.2
24
5.6
0.53
9.6
201540
12.8
25
6.9
0.82
11.8
251540
11.3
30
19.2
2.01
10.5
Valor experimental / teórico para f´m Procedencia
Ladrill era A
Ladrill era B
Bloque
Tipo de unidad
Hilsdorf
Arango
NSR-98
UBC
ACI
61225
0.98
0.92
1.00
1.15
1.63
101530
1.26
1.20
1.29
1.63
2.26
201540
1.35
1.30
1.38
1.82
2.49
101530
1.15
1.05
1.21
1.57
2.09
101540
1.29
1.02
1.43
2.10
2.52
201540
1.38
1.05
1.44
1.89
2.39
251540
1.27
1.21
1.24
1.18
1.18
Promedio
1.24
1.11
1.28
1.62
2.08
Resistencia a la compresión de la mamposteía con mortero de inyección
P
P
Deformación del murete inyectado P
P
Deformación del murete inyectado P1 1
1=
P1
m1
=
g1
Deformación del murete inyectado P2 2
2=
P2
m2
=
g2
Esfuerzos en el murete inyectado f’m
fcr
f’m
At = Am + Ag A g = (1 - r) A Am = r At
f’ mg A t = f’ m A m + f cr A g
f’ mg = f’ m r + f cr (1 –r)
Curva de esfuerzo deformación para la mampostería y el mortero de inyección. f’m > f’c r Criterio d e Hilsd orf
f’m
Mampostería
f’cr fcr =0.9375 f’cr Mortero de iny ecció n
0.001
0.002
0.003
Curva de esfuerzo deformación esquemática para la mampostería y el mortero de inyección f’m < f’c r f’cr fcr =0.9375 f’cr
Mortero de iny ecció n
f’m
Mampostería
0.001
0.002
0.003
Correlaciones para f’mg f’ mg = f’ m r
+ 0.9375 f’ 0.41 h
f’mg = f’cu U
cr
+
f’cp
j 0.41 h j
f’cu +1
(1 –r)
r + 0.9375 f’cr (1-r) Ecuación de Hils dorf
f’mg = 5.91 *(0.1f’cu + 0.0128 f’cp) * r + 0.9 f’cr (1- r) Ecuación d e Priest ley
f’mg = 0.75 (Rm r + 0.9 f’cr (1-r) )
≤
0.94 Rm NSR-98
Correlaciones Propuestas 0.41 f’cu f’mg = U
h j
0.41
+
f’cp f’cu
h +1 j
( más cor recci ones J.H . Arango )
f’mg =
2h 75 + 3h
f’cu +
r + (0.90 (0.75) f’cr (1-r)
50 Kp 75 + 3h
Tesis : A ndr és B erna l
f’cp
r + 0.9 Kcr f’cr (1-r)
Resistencia a la compresión de la mampostería inyectada Resultados y evaluación de correlaciones
Muretes inyectados y sus morteros correspondientes Procedencia
Ladrill era A
Tipo de unidad
f’cp
f’cr
n
f’mg
S
CV (%)
61225
14.3
10.3
27
19.0
3.06
16.1
101530
15.4
25.3
26
14.4
3.25
22.6
201540
15.4
13.5
28
11.8
2.49
21.2
101530
13.5
11.3
28
7.5
0.87
11.7
201540
13.0
14.9
21
6.5
1.03
15.9
251540
14.1
14.9
14
14.2
12.8
9.01
Ladrill era B
Bloque
Valor experimental / teórico para f´mg Procedencia
Ladrillera A
Tipo de unidad
Priestley ecuación (12)
Hilsdorf ecuación (34)
NSR-98
Propuesta
12 25 6
1.02
1.15
1.16
1.15
10 15 30
0.82
0.83
0.84
0.97
20 15 40
1.00
1.00
1.01
1.17
10 15 30
0.83
0.83
0.84
0.96
20 15 40
0.69
0.69
0.73
0.78
25 15 40
0.97
0.97
0.95
1.06
Ladrillera B
Bloque Promedio
0.89
0.91
0.92
1.02
Módulo de Elasticidad
Módulo de Elasticidad Esfuerzo Vs Deformación f’m
f s E
u
r e
o z
0.33 f’m
e
0.05 f’m
c
a
n
te
s
ASTM E 111
Deformación
Montaje para la medición del módulo de elasticidad de muretes L/2
h/2 h/2 j Longitud de medida 2 h +2 j
h
j h/2 h/2
L
El módulo de elasticidad en nuestro código de construcción • En 1984 CCCSR-84
Em = 1000 * f’m.
• En 1996 la primera revisión para la NSR-98 basada en el UBC-88 tomó como valor: Em = 750 *f’m en general. Em = 500 *f’m para muros confinados. • En 1998 la segunda revisión basada en el UBC-97: Em = 750 *f’m para mampostería en arcilla y concreto.
El módulo de elasticidad en nuestro código de construcción • En 1999 sufre su ultimo cambio hasta hoy basado ahora en el Building Code Requiremenments for Masonry Structures (ACI 530-1998), tomando como valor: Em = 900 *f’m para mampostería en concreto. Em = 750 *f’m para mampostería en arcilla.
Correlaciones Para Em • NSR-98 • UBC • ACI • Holm • Shalin
Correlaciones para Em Em = 900 *f’m para mampostería en concreto. Em = 750 *f’m para mampostería en arcilla.
NSR-98
Em = 750 *f’m
para mampostería en cualquier tipo de material constitutivo
UBC
Correlación para Em ACI Em Vs f'c u Concreto
240
Arcilla
SyM
210
) 180 a p 150 G ( 120 m E 90
M N
S N
60 30 0
0
20
40
60
f'cu (Mpa)
80
100
Correlaciones Para Em Em = 22 x W 1.5 x f’m
(psi) Holm
W = Densidad de las unidades de mampostería (lb/pie3) f’m = Resistencia a la compresión de la mampostería (psi)
Correlaciones para Em Shalin P Deformación del murete h/2 h+j
j h/2
P
Correlaciones para Em Shalin P1 Deformación del murete
1 h/2 h+j
h+j-
j h/2
P1
m
Correlaciones para Em Shalin m=
m
p
u
= = =
p y
+
u
(h + j) Em y
1
1-g =
Em
g +
Ep
Eu
*j
Ep y
*h
Eu
Donde: g =
h j+h
Despejando Em se tiene: h
1+ Em =
Eu Ep
j +
Eu h j
Correlación propuesta para Em (Arango y Bernal) Eu = K
x
( Wu ) 1.5 x
f’cu*
K = 0.11 para arcilla y 0.08 para concreto f’cu* = corregida f’cu dividido por el factor de corrección por esbeltez de la unidad obtenido a partir de la ecuación 5. Wu = densidad de la unidad
Ep = 0.11 x ( Wp ) 1.5 x Wp = Densidad del mortero
≈
f’cp*
2100 kg/m3
f’cp* = corregida f’cp * Kp (factor de corrección cuando se incluye aditivo retenedor de agua en la mezcla de mortero).
Correlación para Emg (Shalin) 1
Emg
=
g (1– r)
x
Eg + r x Eu
+
-g 1 (1– r)
Donde:
x
Eg + r x Ep
g=
h j+h
Correlación propuesta para Emg 1.5
Eg = 0.055 x (Wg)
x
f’cr
f’ cr corr egi da = f’cr * (factor de corrección cuando se incluye aditivo retenedor de agua en la mezcla de mortero).
Wg = Densidad del mortero ≈ 2100 kg/m3
Módulo de elasticidad de la mampostería Resultados y evaluación de correlaciones
E m V s f’m
Correlaciones para Em
Resultados experimentales de muretes vacíos para Em Procedencia
Ladrill era A
Ladrill era B
Bloque
Tipo de unidad
n
Em (MPa)
S (MPa)
CV
61225
18
12703.5
2869.4
22.6
101530
25
9124.4
1924.9
21.1
201540
17
14211.3
3512.9
24.7
101530
26
2439.9
409.1
16.8
101540
22
1528.9
257.0
16.8
201540
24
2654.5
429.6
16.2
251540
24
12744.2
3085.9
24.2
(%)
Valores obtenidos del coeficiente K E m = K * f’m
Valores de K para muretes vacíos P r o c ed en c i a
Ladrillera A
Ladrillera B
Bloque
Tipo de unidad
f’m (MPa)
Em (MPa)
K
61225
1 9 .2
1 2 7 0 3 .5
662
101530
1 5 .9
9 1 2 4 .4
574
201540
1 4 .6
1 4 2 1 1 .3
973
101530
8 .4
2 4 3 9 .9
290
101540
5 .6
1 5 2 8 .9
273
201540
6 .9
2 6 5 4 .5
385
251540
1 9 .2
1 2 7 4 4 .2
664
NSR-98: ARCILLA K = 750 y CONCRETO K = 900
Resultados experimentales de muretes vacíos para Emg Procedencia
Ladrillera A
Ladrillera B
Bloque
Tipo de unidad
n
Emg (MPa)
S (MPa)
CV (%)
61225
21
11666.2
3076.6
26.4
101530
22
6454.0
1668.3
25.8
201540
17
9859.2
2567.7
26.0
101530
21
2047.0
494.1
24.1
201540
16
2597.3
666.0
25.6
251540
10
9475.6
2686.6
28.4
Valores de K para muretes inyectados Procedencia
Ladrillera A
Tipo de unidad
f’mg (MPa)
Emg (MPa)
K
61225
1 9 .0
1 1 6 6 6 .2
6 14
101530
1 4 .4
6454. 0
4 48
201540
1 1 .8
9859. 2
8 36
101530
7 .5
2047. 0
2 73
201540
6 .5
2597. 3
4 00
251540
14 2
9475. 6
6 67
Ladrillera B
Bloque
NSR-98: ARCILLA K = 750 y CONCRETO K = 900
Valores experimentales para muretes vacíos Gráfico Em Vs f'm m E a d i ic t s a l e e d o l u d ó M
6 12 25 Lad A
25000
1300*f'm
20000
10 15 30 Lad A 20 15 40 Lad A
) 15000 a P M ( 10000
10 15 30 Lad B 10 15 40 Lad B 20 15 40 Lad B 25 15 40 Blo
5000 200*f'm 0 0
10
20
30
Resistencia a la compresión f'm (MPa)
Evaluación de correlaciones para Em Valor experimental / teórico Procedencia
Ladrillera A
Ladrillera B
Bloque
Tipo de unidad
UBC
ACI
NSR-98 0.88
Holm 1.28
Propuesta
61225
0.88
1.03
101530
0.77
1.16
0.77
1.04
0.96
201540
1.30
2.12
1.30
1.67
1.38
101530
0.39
0.50
0.39
0.42
0.38
101540
0.36
0.51
0.36
0.33
0.36
201540
0.51
0.72
0.51
0.78
0.67
251540
0.74
0.68
0.74
0.92
0.96
1.02
Evaluación de correlaciones para Emg Valor experimental / teórico Procedencia
