torres de enfriamiento

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III

Torres de Enfriamiento

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Indice

Índice Unidad I I I : “ Torres de Enfriamient o”

1. TORRES DE ENFRIAMIENTO...................................................................................... 1

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Refrigeración Industrial

UNI DAD I I I TORRES DE ENFRI AMI ENTO

1. TORRES DE ENFRI AMI ENTO

El condensador enfriado por aire, con tiro natural tiene un uso muy limitado, a causa de que el aire se mueve muy lentamente y no es capaz de retirar el calor rápidamente del condensador, por consiguiente, se necesitan superficies relativamente grandes. Uno de sus usos más comunes está en los refrigeradores domésticos. Es barato, fácil de construir y requiere muy poco mantenimiento. La capacidad del condensador puede incrementarse forzando el aire sobre las superficies (figura 3.1). Esta ilustración muestra un condensador de aire inducido. Se ha añadido un ventilador para incrementar el flujo.

Figur a 3.1 Condensador de covección forzada (vent ilador es).

Algunos de los condensadores antiguos de este tipo fueron construidos de tubo liso. Sin embargo, los condensadores hoy en día son generalmente de tubo aleteado. A diferencia del condensador de tiro natural, el de tiro forzado es más práctico para mayores cargas de enfriamiento. Los principales factores de limitación son económicos y de espacio disponible. En los condensadores enfriados por aire, pueden usarse ventiladores de flujo axial o del tipo centrifugo. La selección del ventilador depende de factores de diseño tales como resistencia al flujo, nivel de ruido, requisitos de espacio, etc. Las temperaturas y cantidades reales de aire y refrigerante se indican en la ilustración con el propósito de mostrar el balance de calor. La cantidad de calor cedida por el refrigerante es igual a la ganada por un condensador enfriado por agua. Sin embargo aquí el aire es el medio condensante. Entran 10 Kg de refrigerante con un contenido de calor de 160 Kcal/Kg y salen con un contenido de calor de 120 Kcal/Kg. Durante el mismo periodo de tiempo 336 metros cúbicos de aire pasan sobre el condensador con un incremento de temperatura de 4 °C ya que el aire entra a una temperatura de 26 °C y sale a 30 °C. Pag. 1

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La figura 3.2 muestra el balance real de calor. La cantidad de calor cedida por el refrigerante se determina multiplicando los kilogramos de refrigerante por la pérdida de calor. El calor ganado por el aire se calcula multiplicando los Kilogramos (volumen x densidad) de aire, por el calor específico del aire (0,24 Kcal/Kg°C) por la diferencia de temperatura.

Figur a 3.2 Balance de calor en un condensador enf riado por aire.

Sustituyendo valores encontramos que el refrigerante cede 400 Kcal de calor. Es necesario convertir metros cúbicos de aire a kilogramos multiplicando su volumen 336 m 3 por su densidad (1,24 Kg/m3). El peso del aire se multiplica primero por su calor específico (0,24) y después por 4 (incremento de temperatura en °C). Como lo muestra el cálculo esto es igual a 400 Kcal, indicando de nuevo que el calor perdido por el refrigerante debe ser igual al calor ganado por el medio condensante. La figura 3.3 ilustra el condensador evaporativo típico. Note que tiene ambos aspectos de los condensadores enfriados por aire y por agua. En el condensador evaporativo, el calor se absorbe desde el serpentín por medio de la evaporación del agua. En el caso de los condensadores enfriados por aire o agua no tiene lugar el proceso de evaporación. Descarga de aire Ventilador Placas eliminadoras

Entrega refrigerante gas Salida refrigerante líquido Admisión de aire

Entrada de agua Bomba de circulación

Figur a 3.3 Esquema de un condensador evaporat ivo.

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En la operación, se bombea agua desde un recipiente en la base de la unidad a una serie de toberas de aspersión y luego fluye sobre el serpentín de condensación. Al mismo tiempo el aire entra por la base, pasa a través del serpentín y rocío de agua y luego por los eliminadores que retiran el agua libre; posteriormente por los ventiladores, para ser descargado al exterior. El agua perdida por la evaporación se reemplaza con agua de la línea de suministro y el nivel de agua en el recipiente se controla por una válvula de flotador. Como las impurezas se sedimentan cuando el agua se evapora, se usa una pequeña, pero continua purga para reducir esta concentración. Se requieren grandes cantidades de calor para cambiar un líquido a vapor. El agua no es excepción. Cuando el rocío de agua se pone en contacto con el serpentín de refrigerante más caliente tiene lugar la evaporación. El calor necesario para evaporar esta agua viene del serpentín. Al mismo tiempo una cantidad igual de calor es cedida por el gas refrigerante caliente dentro del serpentín y el refrigerante se condensa. Mientras sucede este proceso, el ventilador está removiendo el aire cargado de humedad, del serpentín húmedo, remplazándolo con aire que tiene la habilidad de absorber más humedad. La capacidad de un condensador evaporativo se determina por la cantidad de calor que puede absorber el aire que entra. Por consiguiente, a mayor contenido de calor en el aire que entra, menor la capacidad; menor calor en el aire que entra, mayor la capacidad. De esto se ve que la capacidad del condensador evaporativo depende del contenido de calor del aire que entra. El contenido de calor del aire se calcula por medio de la temperatura de bulbo húmedo. Esta temperatura se determina fácilmente colocando un algodón húmedo sobre el bulbo de un termómetro ordinario y sosteniendo el termómetro sobre el flujo de aire que entra. La temperatura de bulbo húmedo es el menor valor que se lee. Después, cuando el algodón se empiece a secar, la temperatura subirá a la de bulbo seco. Puesto que la temperatura de bulbo húmedo puede usarse para calcular el contenido de calor del aire, se sigue que la diferencia entre la temperatura de bulbo húmedo del aire que entra y la del aíre que sale, junto con la cantidad de aire, determina la capacidad de cualquier condensador evaporativo. La figura 3.4 representa el balance de calor real a través del condensador evaporativo. El calor cedido por el refrigerante se encuentra multiplicando los Kgs de refrigerante, por la pérdida de calor por Kg. Por consiguiente 10 Kg de refrigerante por la pérdida de 40 Kcal dan 400 Kcal de pérdida en el condensador. El calor ganado por el aire se calcula multiplicando los Kgs de aire por el calor ganado por Kg. multiplicando los metros cúbicos de aire por su densidad, 1,24 Kg/m3, pueden determinarse los Kgs de aire. Si esta cantidad se multiplica por 7 Kcal/Kg, diferencia entre el calor en el aire que sale y el que entra, se encuentra la ganancia de calor. Los cálculos muestran que 400 Kcal son recogidos por el aire, lo cual es igual al calor cedido por el refrigerante.

Figur a 3.4 Balance de calor.

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En las primeras aplicaciones de los condensadores enfriados por agua en la refrigeración y el aire acondicionado fue práctica común, conectar los condensadores al acueducto de las ciudades y luego descargar el agua a una conexión de drenaje como se ilustra en la figura 3.5. Una válvula automática se colocaba en la línea y el flujo de agua era controlado por la cabeza de presión de operación del condensador mediante un sensor de presión. La temperatura del agua naturalmente afecta el comportamiento del condensador y la rata de flujo de cualquier carga de calor. Las temperaturas en los acueductos raramente suben de 10 a 13 °C aun en verano y frecuentemente caen a temperaturas mucho más bajas en invierno. Los condensadores conectados a los acueductos siempre se acomodan para flujo en serie, con varios pasos, para alcanzar máxima disipación de calor al agua, la cual es luego despreciada. Los condensadores que toman agua del acueducto usan sólo de 4 a 8 litros por minuto por tonelada de refrigeración. El circuito multietapa crea una caída grande de presión (P1 — P2 ) de 1,35 (20 psi) bares o más; sin embargo la mayoría de las presiones en acueductos son capaces de suplir el máximo requisito de presión (usualmente 1,7 bares -25 Psi-). A veces el costo y la escasez del agua de acueducto (a menos que se extraiga de lagos o pozos y se retorne) hace prohibitivo y aun fuera de la ley según códigos locales, su uso. Muchas disposiciones restringen la utilización del agua para la refrigeración y el aire acondicionado a tal punto que se hace necesario equipo enfriado por aire, aparatos que ahorran agua, tal como el condensador evaporativo descrito antes o la llamada torre de agua. Ratio de 4 a 8 lt/min/ton de refrig Agua entra a 15 °C

25 A 30 °c

Figur a 3.5 Condensador con fluj o en serie usando agua de acueducto.

Los condensadores evaporativos son por supuesto, eficientes aparatos de conservación de agua, pero tienen la desventaja de que requieren extensas conexiones de tuberías y recipientes en el montaje: esto tiende a subir los costos del trabajo y los riesgos de confiabilidad están sujetos a la habilidad de los instaladores. También evita el montaje, las pruebas y el embarque de unidades completas de refrigeración por parte del fabricante los cuales tienen requisitos mínimos de instalación. La tendencia actual es hacia el equipo compacto enfriado por aire para pequeños sistemas y el uso de torres de agua donde deben disiparse grandes cantidades de calor. El condensador (figura 3.6) cuando se usa con un flujo recirculado tal como en una torre de agua. se diseña para tubos paralelos con menos pasos de agua para acomodar una cantidad de agua mayor (12 a 16 litros/min/ton) y menor caída de presión (P1 - P2) de 0,6 bares (8 a 10 psi). La aplicación nominal de una torre de enfriamiento involucra un incremento de 6

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°C a través del condensador, con una temperatura de condensación aproximadamente de 6 °C sobre la temperatura de salida del agua.

SALIDA A 36°c

ENTRA A 30 °C 12 – 16 LT/MIN/TON

Figur a 3.6 Condensador operado con torr e.

Otra consideración en el uso de condensador enfriado por agua en flujo recirculado abierto, es el factor de suciedad, el cual afecta la transferencia de calor y la caída de presión. La suciedad es esencialmente el resultado de los depósitos en el interior de los tubos de agua, algunos de los cuales vienen de químicos sólidos (calcio), pero la mayoría de contaminantes biológicos (algas, etc.), mugre y polvo de la atmósfera. La incrustación progresiva, crea un efecto aislante que retarda el flujo de calor del refrigerante al agua. Cuando el diámetro interno de la tubería se reduce, también lo hace el flujo de agua, a menos que se aplique más presión. Con flujo de agua reducido naturalmente no puede absorber tanto calor y la temperatura de condensación sube, así como los costos de operación. En la selección de condensadores los ingenieros usualmente permiten suficiente exceso de tubería para anticiparse a los efectos de la suciedad, para mantener un comportamiento satisfactorio en operación normal, con un periodo razonable de servicio entre limpiezas. Para condiciones de extrema suciedad y pobre mantenimiento, se usan factores de suciedad mayores. Un mantenimiento apropiado, depende del tipo de condensador, significando que puedan necesitarse o emplearse limpieza mecánica o química o ambas, para retirar los depósitos o incrustaciones. La función de la torre de agua, es recoger el calor cedido por el condensador y descargarlo a la atmósfera, que lo realiza mediante evaporación. ¿Por qué la temperatura del agua en un lago es más baja que la de los alrededores durante un verano cálido? La evaporación superficial es la razón. La evaporación superficial es también lo que sucede cuando uno se coloca en frente de un ventilador eléctrico y siente un efecto de frescura por la humedad que se evapora sobre la superficie de la piel. La evaporación de agua sobre cualquier superficie, retira calor en el vapor de agua que se produce. Este calor se llama calor latente de vaporización. El aire, cuando absorbe calor del agua en esta forma, es capaz de enfriar el agua bajo la temperatura atmosférica. Cuando una kg de agua se evapora. toma aproximadamente 540 Kcal en la forma de calor latente. Y esta remoción de calor latente por el aire es el efecto de enfriamiento que hace posible enfriar el agua en la torre de enfriamiento a una temperatura por debajo de la del aire ambiente leída en un termómetro ordinario. Pag. 5

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En el trabajo de aire acondicionado y refrigeración, las temperaturas de bulbo seco y bulbo húmedo son la base para el diseño del sistema. Muy relacionado con las temperaturas de bulbo húmedo y bulbo seco está la humedad relativa. La humedad relativa es la relación de la cantidad de vapor de agua, realmente presente en un pie cúbico de aire respecto a la mayor cantidad de vapor que contendría el aire si estuviera saturado. Cuando la humedad relativa es 100% el aire no puede contener más agua y por consiguiente el agua no se evaporará de un objeto hacia el aire 100% húmedo. Pero cuando la humedad relativa del aire es menos de 100% el agua se evaporará de la superficie de un objeto, bien sea un lago, una esponja húmeda o las gotas de agua que caen en una torre de enfriamiento.

Cuando la humedad relativa es 100 % las temperaturas de bulbo húmedo y bulbo seco son iguales a causa de que cuando el termómetro de bulbo húmedo cuyo bulbo está cubierto con una tela húmeda, se gira, el agua no puede evaporarse de la tela. Pero cuando la humedad es menos de 100% la temperatura de bulbo húmedo será menor que la de bulbo seco, ya que e1 agua se evaporará de la tela y retirará calor latente del bulbo, enfriándolo bajo la temperatura de bulbo seco. A más seco el aire, mayor será la diferencia entre las temperaturas de bulbo seco y húmeda y más fácil será que se evapore el agua. Se sigue entonces, que la operación de la torre de enfriamiento, no depende de la temperatura de bulbo seco. La habilidad de la torre de enfriamiento para enfriar agua es una medida de que tan cerca puede traer la temperatura del agua a la temperatura de bulbo húmedo del aire ambiente. A menor temperatura de bulbo húmedo (lo cual indica aire fresco, humedad baja o una combinación de las dos) más bajo puede la torre enfriar el agua. Es importante recordar que ninguna torre de enfriamiento puede enfriar el agua por debajo de la temperatura de bulbo del aire que entra. En la práctica real, la temperatura final del agua estará unos pocos grados por encima de la temperatura de bulbo húmedo, dependiendo de las condiciones de diseño. La temperatura de bulbo húmedo seleccionada al diseñar una torre de enfriamiento para el servicio de aire acondicionado o refrigeración es usualmente cercana a la temperatura de bulbo húmedo máxima promedio, para los meses de verano en una localización dada. A manera de resumen, la razón por la cual las torres de enfriamiento enfrían es porque, el aire al pasar sobre una superficie de agua expuesta, retira pequeñas cantidades de vapor de agua, la pequeña cantidad de agua que se evapora (cerca al 1% por cada 6 °C de enfriamiento) retira una gran cantidad de calor del agua que se queda atrás. ¿Cómo enfrían las torres de enfriamiento? Hay dos tipos de torres de enfriamiento: de tiro mecánico y de tiro natural (figura 3.7). Una torre de tiro mecánico utiliza un ventilador para mover el aire a través de la torre siendo el ventilador parte integral de la torre. Una torre de tiro natural es aquella en la cual el movimiento del aire a través de la torre depende de las condiciones atmosféricas (viento).

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Figur a 3.7 a) Torr e de enf r iam ient o de t iro f orzado.

b) Tor r e de enf riam ient o de cir culación nat ural.

Cuando el agua al ser enfriada llega a las torres de enfriamiento de tiro mecánico, contiene calor que ha sido recogido en el condensador de la unidad de refrigeración o aire acondicionado, Este calor usualmente es cerca de 62,5 Kcal por minuto por cada tonelada de refrigeración. El agua entra a la torre al cabezal superior de distribución. Luego fluye a través de agujeros en el recipiente de distribución y dentro de la torre, llena de barras alternadas, las cuales retardan la caída del agua y la rompe en pequeñas gotas como se muestra en la figura 3.8. Mientras tanto, este aire pasa sobre cada gota y la evaporación resultante transfiere calor del agua tibia al aire. Finalmente el agua que cae, se enfría y se recolecta en el recipiente del fondo de la torre. Luego es bombeada al condensador enfriado por agua a recoger más calor. a)

b)

Figur a 3.8 a) Sección típica de una torr e de enfriam iento de t iro natur al b) Sección típica de una torre de enfri amiento de t iro for zado

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Cuando el agua de enfriamiento llega a la torre de enfriamiento de tiro natural, se conecta a la parte superior en donde entra a las toberas de aspersión. Estas toberas rompen el agua en finas gotas. La brisa natural que se mueve a través de los lados de la torre, con rejillas provee la acción de ventilación cuando caen las gotas. Enfriado el agua, es recogida en un recipiente en el fondo de la torre y bombeada para que realice de nuevo su trabajo de enfriamiento. La torre de tiro natural depende de las toberas que rompen el agua. Esta torre no tiene relleno ni ventilador y su tamaño, peso y requisitos de localización (comparados con las torres de tiro mecánico) han reducido su uso considerablemente. Sin embargo, en el trabajo normal de servicio en refrigeración puede haber ocasiones en donde el técnico sea llamado para servicio o mantenimiento de tales unidades y así es importante familiarizarse con la operación de las torres de flujo natural. ¿Cuáles términos y definiciones se aplican a las torres de enfriamiento? •

• •

Rango de enfriamiento es

el número de grados centígrados que se enfría el agua en la torre. Es la diferencia entre la temperatura del agua caliente que entra en la torre y la temperatura del agua fría que sale de la torre. Aproximación es la diferencia en grados Fahrenheit entre la temperatura del agua fría que sale de la torre y la temperatura del bulbo húmedo del ambiente. Carga de calor es la cantidad de calor “retirado” por la torre de enfriamiento en Kcal por hora (o por minuto). Es igual a los Kgs de agua circulada, multiplicadas por el rango de enfriamiento. 35 °C

Rango de enfriamiento

30 °C 28 °C

Aproximación

26 °C

AGUA CALI ENTE A LA TORRE

TEMP BULBO SECO DEL AI RE AGUA FRI A DE LA TORRE TEMPERATURA DE BULBO DEL AI RE

Por ejemplo una torre que circula 72 litros por minuto con un rango de enfriamiento de 5 °C tendrá una capacidad de: Q = m x ∆T x Ce Q = (72 lt/mim x 1 Kg/lt) x 60 min/hr x (5 °C) Q = 21600 Kcal/h = 7,14 ton Nota:

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El calor específico del agua es 1 Kcal/Kg°C (ó 1 btu/lb°F).

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La figura 3-9 representa un arreglo típico de tubería en una torre de tiro mecánico, al condensador de una unidad de tipo paquete de refrigeración o aire acondicionado.

Figur a 3.9

•

•

•

•

Cabeza de bombeo de

la torre de enfriamiento es la presión requerida para elevar el agua caliente que retorna, desde el nivel de la base de la torre, hasta la parte superior de la misma y forzarla a través del sistema de distribución. Este dato se encuentra en las especificaciones del fabricante y generalmente se expresa en m de cabeza (1 bar de presión = 10,33 m de cabeza de agua). Arrastre es la pequeña cantidad de agua perdida en la forma de finas gotas retenidas por el aire que circula. Es independiente de, y en adición a, las pérdidas por evaporación. Purga es la pérdida continua o intermitente de una pequeña fracción del agua que circula para evitar en el agua la formaci6n y concentración de químicos promotores de incrustaciones. Reposición es el agua requerida para remplazar el agua que sc pierde por evaporación, arrastre y purga.

Consideraremos ahora el diseño de la tubería del sistema. El primer paso es determinar el flujo de agua que será circulado, basado en la carga de calor dada. Normalmente las torres operan entre 14 a 16 lt/min/ton. Las líneas de suministro de agua deberán ser tan cortas como las condiciones lo permitan. La tubería de acero estándar (galvanizada), la tubería de cobre tipo “L” y la tubería plástica CPVC están entre los materiales satisfactorios, sujetos a las condiciones del trabajo y a los códigos locales. La tubería debe ser dimensionada de tal modo que la velocidad del agua no exceda a 1,5 m por segundo. La Tabla 7A lista pérdidas de fricción aproximadas en tubería de acero estándar y tubería de cobre tipo "L". La tubería de plástico tendrá la misma fricción de la tubería de cobre. Los datos están basados en agua limpia, una corrosión e incrustaci6n razonable y velocidad del flujo bajo el rango de 5 pies/seg. EJEMPLO:

Cien m de tubería de acero estándar de 1 ¼” tendrían una pérdida de presión de 4,31 m a 12 gal/min (45,4 lt/min), 50 m tendrían una pérdida de presión de 4,31 x 50/lOO = 2,15 m y 200 m tendrían una pérdida de presión de 4,31 x 200/100 = 8.62 m. Pag. 9

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Al usar la tabla, seleccione el tamaño de tubería que suministre un flujo y velocidad apropiados, para mantener los costos de instalación en un mínimo. Las pérdidas de fricción se expresan en m de cabeza por 100 m de longitud de tubería recta (vea el ejemplo anterior). El circuito completo de tubería debe analizarse para establecer cualquier necesidad de válvulas apropiadas para la operación y mantenimiento del mismo. Una forma de ajustar el flujo de agua es deseable; las válvulas de corte deben colocarse de tal modo que cada pieza de equipo puede aislarse para mantenimiento. Las válvulas y accesorios (codos, tees, etc.) crean una adición de pérdidas de fricción y cabeza de bombeo. La Tabla IB lista las pérdidas de fricción aproximadas, expresadas en metros de tubería equivalente. A continuación aparece un ejemplo de cálculos para el dimensionamiento de tubería: EJEMPLO:

Determine la cabeza de bombeo total requerida para una instalación de 5 ton que tiene 25 m de tubería de acero, 10 codos estándar, cuatro válvulas de compuerta y una altura neta estática en la torre de 1,5 m. La circulación de agua deberá ser 15 gal/min (47 lt/min) y la caída de presión a través del condensador es de 0,9 bares (13 psi) (datos obtenidos del fabricante). SOLUCI ON:

Una tubería de 1 ¼ pulg, permite para un caudal de 15 gal/min, una velocidad menor de 1,5 m/seg. Longitud equivalente en tubería de 1 1/4 plg

25 m, 1 1/4 pld de tubería de acero estándar 10 codos estándar 1 1/4 plg x 1,07 4 válvulas de compuerta de 1 1/4 x 0,23

25,0 m 10,7 m 0,92 m

TOTAL

36,62 m

Nota:

La presión o la pérdida de presión también puede expresarse en metros de agua (m H2O) o pies de agua (piesH2O) según la equivalencia:

1bar = 14,7 PSI = 10,33 m H2 O = 33,88 piesH2 O De la tabla IA, encontramos que 100 m de tubería de 1 1/4 plg, la pérdida es de 6,35 m; para Pérdida en 36,62 m de longitud =

36,62 100

x 6,35 = 2,33

Pérdida de presión debida a la tubería y accesorios

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metros de agua =

2,33 metros de agua

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Pérdida de presión debida al condensador = 0,9 x 10,33

=

9,3 metros de agua

Pérdida de presión debida a la altura estática en la torre de enfriamiento

=

1,5 metros de agua

TOTAL:

13,13 metros de agua

El tamaño de la tubería es adecuado, ya que la velocidad es menor de 1,5 metros/seg. ¿Cómo se selecciona la bomba? La selección se basa en los galones/min o lt/min (por ejemplo, 15 gal/min o 57 lt/min) y la cabeza total 13,13 m (ó 43 pies) de cabeza. El catálogo del productor de la bomba, dará la capacidad vs altura de cabeza y la potencia necesaria para hacer el trabajo. Hay muchos tipos de bombas en el mercado pero generalmente la unidad de menor velocidad (1750 rpm) es la recomendada para una operación silenciosa. Las unidades que operan a 3450 rpm generalmente cuestan menos, pero son más ruidosas. La bomba generalmente debe instalarse como sigue: •

• • • •

La bomba se localiza entre la torre y la unidad de refrigeración o aire acondicionado, de tal manera que el agua es “traída” desde la torre y “empujada" a través del condensador. Vea en la figura 3.9, un diagrama típico de tubería. Es buena práctica colocar una válvula de control de flujo (una válvula de compuerta es satisfactoria) en la línea de descarga. La bomba debe instalarse de tal modo que la succión esté por debajo del nivel del agua en el recipiente de agua fría en la torre. Esto asegura que la bomba permanezca cebada. Si no hay problema con el ruido, la bomba debe localizarse en el interior para eliminar el cableado externo y permitir el uso de un motor abierto o a pruebo de goteo. Si las circunstancias requieren de un motor exterior abierto o a prueba de goteo, las unidades deben cubrirse. La bomba debe ser accesible para el mantenimiento y debe instalarse de tal modo que permita un drenaje completo para paradas de invierno.

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TABLA I A. Pérdi das de fr icción aprox im adas en t uber ías est andar de acero y de cobr e ( Las pérd idas se dan en m de cabeza por cada 100 m de t uber ía) ¾” 1” 1 ¼” 1 ½” 2” Fluj o agua Lt / m in

GPM

22,7

6

34,0

9

45,4

12

56,8

15

83,3

22

113,5

30

170,3

45

Tipo Veloc tubería m/ s

Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L

Pérdida Cabeza m/ 100 m

Veloc m/ s

Pér di da Cabeza m / 100m

1,1 1,21

14,67 11,5

0,68 0,71

4,54 3,13

1,65 1,82

31,1 24,2

1,01 1,07

Vel oc m/ s

Pér di da Cabeza m/ 100m

9,72 6,63

0,59 0,61

2,75 2,38

1,36 1,42

16,4 11,3

0,78 0,93

1,7 1,78

24,9 17,1

Veloc m/ s

Pér dida Cabeza m/ 100 m

4,31 4,04

0,58 0,66

2,04 1,73

0,98 1,17

6,35 6,12

0,72 0,82

3,22 2,62

1,44 1,59

13,2 12,5

1.06 1,2 1,44 1,65

Veloc m/ s

Pérdida Cabeza m / 100m

6,25 5,57

0,64 0,69

1,85 1,40

11,1 9,44

0,88 0,95

3,29 2,45

1,31 1,42

6,96 5,20

Tabla I B Pérdidas de fricción aprox imadas en accesorios en m de t ubería equivalent e Diam. tubería

Válvula Compuer Totalmen. Abierta

Codo 45 °

¾” 1” 1 ¼” 1 ½” 2”

0,13 0,17 0,23 0,26 0,34

0,3 0,38 0,49 0,58 0,73

Codo d e barrido Codo std o largo o T T reduc. st d ½”

0,43 0,53 0,7 0,82 1,07

0,64 0,79 1,07 1,25 1,58

T std a tr avés del lado de salida

Codo de retorno cerrado

1,28 1,62 2,13 2,47 3,17

1,55 1,98 2,59 3,01 3,9

Válvula Check totalmen. abierta

Válvula de ángulo completam. abierta

Válvula globo completam. abierta

1,58 2,07 2,71 3,17 4,09

3,5 4,48 5,88 6,89 8,84

7,04 8,96 11,77 13,78 17,7

FI N DE LA UNI DAD

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