PROJEKT KURSI Kerkesat e projektit 1. Planvendosja e projektit dhe sonda. 2. Profilet gjeologjike dhe karakteristikat e shtresave. 3. Planimetrite dhe prerjet e objektit. 4. Planet e strukturave. 5. Llogaritja e ngarkesave. 6. Llogaritja e plintave elastike e te shtanget. 7. Llogaritja e themeleve te podrumit. 8. Llogaritja ne bazament elastik (trare ose pllake). 9. Llogaritja e themeleve me pilota. 10. Krahasimi ekonomik.
Vizatimet. 11. Planimetria e themeleve me plinta, perpunimi i plintave, dhe e pjeses se podrumit. 12. Planimetria e trareve me bazament elastik. 13. Perpunimi i nje trau. 14. Planimetria e themeleve me pilota dhe jasteku i tyre.
1
5. Llogaritja e ngarkesave.
Ngarkesa e normuar e soletes per nje meter katror.
Soleta e nderkatit 1.Pllaka
0.007 x 2000 = 14 daN/m2
2.Llaç çim. 0.02 x 2200 = 44 daN/m2 3.Rere.
0.02 x 1600 = 32 daN/m2
4.Suva.
0.02 x 1900 = 38 daN/m2 PLLAKA 0.7 cm
5.SOLETA a-Betoni.
(0.05+2 x 0.13 x 0.2) x 2500 = 255 daN/m2 2
b-Qeramika 2 x 0.37 x 0.2 x 700 = 104 daN/m
LLAÇ ÇIM. 2 cm RERE 2 cm BETON 5 cm QERAMIKE 20 cm
6.MURE TE BRENDSHEM
SUVA 2 cm
a.Mur tulle 20cm [(0.2 x 800 x 2.75) x 16.6] / 367.67 = 20 daN/m2 a.Mur tulle 10cm [(0.1 x 800 x 2.75) x 45.7] / 367.67 = 28 daN/m2 2.Suva. [(2 x 0.015 x 1900 x 2.75) x 62.3] / 367.67= 27 daN/m2 g = 565 daN/m2
Soleta e taraces. 1.Granil
0.02 x 1700 = 34 daN/m2
2.Hidroizolim 0.01 x 1200 = 12 daN/m2 3.Llaç çim.
0.02 x 2200 = 44 daN/m2
4.Rere.
0.02 x 1600 = 32 daN/m2
5.Suva.
0.02 x 1900 = 38 daN/m2
6.SOLETA a-Betoni.
(0.05+2 x 0.13 x 0.2) x 2500 = 255 daN/m2
b-Qeramika 2 x 0.37 x 0.2 x 700 = 104 daN/m2 g = 520 daN/m2
2
Soleta e taraces. 1.Pllaka
0.007 x 2000 = 14 daN/m2
2.Llaç çim.
0.02 x 2200 = 44 daN/m2
3.Rere.
0.02 x 1600 = 32 daN/m2
4.Beton
0.08 x 2500 = 200 daN/m2
2.Llaç çim.
0.02 x 2200 = 44 daN/m2
2.Hidroizolim 0.01 x 1200 = 12 daN/m2 2
3.Llaç çim.
0.02 x 2200 = 44 daN/m
4.Beton
0.05 x 2500 = 125 daN/m2 2
g = 515 daN/m
PLLAKA 0.7 cm LLAÇ ÇIM. 2 cm RERE 2 cm BETON 8 cm LLAÇ ÇIM. 2 cm HIDROIZOLIM 1 cm LLAÇ ÇIM. 2 cm BETON 4 cm
Ngarkesat e perkohshme mbi: Soleten e nderkatit dhe podrumit 150 daN/m2 x 1.4 = 210 daN/m2 Soleten e taraces 70 daN/m2 x 1.4 = 105 daN/m2
Ngarkesa e mureve per nje meter linear.
Per katin tip mur 20 cm 1.Mur tulle 0.2 x 800 x 2.66 = 426 daN/ml 2.Suva. 2 x 0.02 x 1900 x 3.06 = 233 daN/ml g = 660 daN/ml Per katin perdhe mur 20 cm 1.Mur tulle 0.2 x 800 x 3.34 = 535 daN/ml 2.Suva. 2 x 0.02 x 1900 x 3.74 = 285 daN/ml g = 820 daN/ml
Ngarkesa e parapetit per nje meter linear.
1.Mur tulle 0.9 x 800 x 0.1 = 72 daN/ml 2.Suva. (2 x 0.9+0.25) x 0.015 x 1900=58 daN/ml 3.Kapuç. 0.18 x 0.05 x 2500 = 23 daN/ml g = 153 daN/ml 3
GJEJ NGARKESAT QE TRANSMETOHEN NE THEMEL NGA KOLLONA. Per kollonen K1 Ngarkesa nga: Muret
5.05 x 660 x 1.2 x 5 + 5.05 x 820 x 1.2 = 24968 daN
Soleta e nderkatit
6.75 x (565 x 1.1+ 210) x 6 = 33676 daN
Soleta e taraces
6.75 x (520 x 1.1+ 105) x 1= 5242 daN
Parapeti
5.25 x 153 x 1.2 x 1 = 964 daN
Traret
5.25 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 20213 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K1
N = 93405 daN
Per kollonen K2 Ngarkesa nga: Muret
4.55 x 660 x 1.2 x 5 + 4.55 x 820 x 1.2 = 22496 daN
Soleta e nderkatit
6.75 x (565 x 1.1+ 210) x 6 = 33676 daN
Soleta e taraces
11.14 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 7542 daN
Shkallet
1.95 x 2.25 x 1000 x 6 x 1.1 = 28958 daN
Parapeti
4.95 x 153 x 1.2 x 1 = 909 daN
Traret
5.25 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 + 1.95 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 2 + 1.95 x 0.4 x 0.3 x 2500 x 5= 25283 daN
Kollonat Ngarkesa totale ne K2
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN N = 127246 daN
Per kollonen K3 Ngarkesa nga: Muret
5.1 x 660 x 1.2 x 5 + 5.1 x 820 x 1.2 = 25215 daN
Soleta e nderkatit
7.5 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 37418 daN
Soleta e taraces
7.5 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 5078 daN
Parapeti
5.5 x 153 x 1.2 x 1 = 1010 daN
Traret
5.5 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 21175 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K3
N = 98278 daN 4
Per kollonen K4 Ngarkesa nga: Muret
4.55 x 660 x 1.2 x 5 + 4.55 x 820 x 1.2 = 22496 daN
Soleta e nderkatit
21.75 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 108511 daN
Soleta e taraces
21.75 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 14725 daN
Parapeti
4.55 x 153 x 1.2 x 1 = 836 daN
Traret
10.75 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 41388 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K4 Per kollonen K5
N = 196311 daN
Ngarkesa nga: Soleta e nderkatit
19.125 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 95415 daN
Soleta e taraces
19.125 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 12948 daN
Shkallet
1.95 x 2.25 x 1000 x 6 x 1.1 = 28958 daN
Traret
9.7 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7= 37345 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K5 Per kollonen K6
N = 183048 daN
Ngarkesa nga: Muret
4.6 x 660 x 1.2 x 5 + 4.6 x 820 x 1.2 = 22743 daN
Soleta e nderkatit
15 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 74835 daN
Soleta e taraces
15 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 10155 daN
Parapeti
5 x 153 x 1.2 x 1 = 918 daN
Traret
8 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 30800 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K6
N = 147833 daN
Per kollonen K7 Ngarkesa nga: Soleta e nderkatit
30 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 149670 daN
Soleta e taraces
30 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 20310 daN
Traret
11 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 42350 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K7
N = 220712 daN 5
Per kollonen K8 Ngarkesa nga: Soleta e nderkatit
24.75 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 123478 daN
Soleta e taraces
24.75 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 16756 daN
Traret
9.95 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 38108 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K8
N = 186724 daN
Per kollonen K9 Ngarkesa nga: Muret
5.6 x 660 x 1.2 x 5 + 5.6 x 820 x 1.2 = 27687 daN
Soleta e nderkatit
15 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 74835 daN
Soleta e taraces
15 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 10155 daN
Parapeti
6 x 153 x 1.2 x 1 = 1102 daN
Traret
8.5 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 32725 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K9
N = 154886 daN
Per kollonen K10 Ngarkesa nga: Muret
4.55 x 660 x 1.2 x 5 + 4.55 x 820 x 1.2 = 22496 daN
Soleta e nderkatit
12.375 x (565 x 1.1 + 210) x 6 = 61739 daN
Soleta e taraces
12.375 x (520 x 1.1 + 105) x 1= 8378 daN
Parapeti
4.95 x 153 x 1.2 x 1 = 909 daN
Traret
7.45 x 0.4 x 0.5 x 2500 x 1.1 x 7 = 28683 daN
Kollonat
0.4 x 0.4 x 2500 x 1.1 x (3.06 x 5+1 x 3.75) = 8382 daN
Ngarkesa totale ne K10
N = 130596 daN
6
LLOGARITJA E PLINTAVE TE SHTANGET GJENDJA FIZIKE E SHTRESAVE. Nr i γ0 shtreses (kN/m3) Shtresa 1 27.3 Shtresa 2 Shtresa 3
26.1 27.1
γ (kN/m3)
W (%)
Ws (%)
Wd (%)
E·104 (kPa)
φ
C (kPa)
19.8 17 19.65
30.4 2.6 29.2
48 17.5 33.88
20 14.3 23.8
1.8 0.5 0.45
18 24 21
44 5 10
k
10-5 10-4 10-6
Treguesi I Perberjes Se Tokes. Per shtresen e pare: Ip=Ws1 – Wp1= 48 – 20= 28 % Ne baze te Ip percaktoj llojin e shtreses: ARGJILE Per shtresen e dyte: Ip=Ws2 – Wp2= 17.5 – 14.3= 3.2 % Ne baze te Ip percaktoj llojin e shtreses: SURERE Per shtresen e trete: Ip=Ws3 – Wp3= 33.88 – 23.8 = 10.08 % Ne baze te Ip percaktoj llojin e shterses: SUARGJILE
Treguesi I Gjendjes Se Porozitetit. Per shtresen e pare:
ε=
γ 01 (1 + 0.01W1 ) γ1
ε=
27.3 (1+0.01·30.04)=1.79 19.8
TOKE ME POROZITET TE LARTE Per shtresen e dyte:
ε=
γ02 (1 + 0.01W2 ) γ2
ε=
26.1 =(1+0.01·17.5)=1.803 17
TOKE ME POROZITET TE LARTE 7
Emertimi
Per shtresen e trete:
ε=
γ03 (1 + 0.01W3 ) γ3
ε=
27.1 (1+0.01·29.2)=1.78 19.65
TOKE ME POROZITET TE LARTE
Treguesi I Gjendjes Se Lageshtise. Per shtresen e pare:
IK1 =
W1
WP1 IP1
=
30.4 20 = 0.371 28
PLASTIKE
Per shtresen e dyte:
IK 2 =
W2
WP2 IP 2
=
2.6 14.3 = -3.66 3.2
E NGURTE
Per shtresen e trete:
IK3 =
W3
WP3 IP 3
=
29.2 23.8 = 0.54 10.08
PLASTIKE E BUTE
FAKTORI HIDROLOGJIK. Tabani i ujrave nentokesore vihet
Mbi NUNmax=0.5 m min
Mbi NUN
=1.5 m
→ Hzh=1.8 m
Kjo behet per te ruajtur themelin nga rreziku i sufozionit dhe i gerryerjes se bazamentit. FAKTORI HIDROLOGJIK. Thellesia e zhytjes se themelit duhet te jete
FAKTORI SIZMIK. Hzh≥Hgodines/10≥1.8 m→Hzh=2.2 m 8
Hzh>Hngritjes se tokes=60 cm Hzh>Hçarjeve te tokes argjilore=80 cm
PLINTI P1
Nga llogaritjet e ngarkesave ne marrim ngarkesen e pergjithshme qe realizohet ne koken e themelit. N1=935 kN M1= 227 kN·m Q1= 309 kN
Gjej aftesine mbajtese te shtreses ku do te mbeshtet tabani i themelit duke mare paraprakisht b=2m dhe Hzh=5.5m
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. Ath
N R Hzh m
=
935 383 2.4 20
Ath 2.797 Ath = 2.797
b
Pranoj b=1.7 m
b 1.673
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. b 1.673 Mp M Q Hzh =226.6+309 2.4= 430 Np N Ath Hzh m =935+2.8 2.4 20= 1069 e
Mp Np
=
430 =0.402 1069
L = b+e=1.7+0.4=2.1 m
Pranoj e = 0.4 m 9
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m
hth
L ak
2 tan kuf
2.1 0.4
=
2 ( tan 31)
o
hth 1.415
Pranoj hth=1.45 m
Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit.
max
max=
Np bL
Mp 6 bL
1069 1.7 2.1
2
Np e 6 bL
6 430 1.7 2.1
2
2
6 1069 0.4 1.7 2.1
2
max 299.516
10
PLINTI P2
Nga llogaritjet e ngarkesave ne marrim ngarkesen e pergjithshme qe realizohet ne koken e themelit. N1=1273 kN M1= 127.3 kN·m Q1= 190.5 kN
Gjej aftesine mbajtese te shtreses ku do te mbeshtet tabani i themelit duke mare paraprakisht b=2m dhe Hzh=2.9m
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. Ath
N R Hzh m
=
1273 383 2.4 20
Ath 3.809 b
Ath = 3.8
Pranoj b=2 m
b 1.952
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. Mp M Q Hzh = 127.3+ 190.95 2.4= 586 Np N Ath Hzh m =1273+2.67 2.4 20= 1456 e
Mp Np
=
586 =0.402 1456
Pranoj e = 0.4 m
e 0.402 L = b+e=2+0.4=2.4 m
11
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m
hth
L ak
2.4 0.4
=
2 tan kuf
2 ( tan 31)
o
hth 1.664
Pranoj hth=1.7 m
Hth+0.15
Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit. max
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. N R Hzh m
Ath
=
1962 383 2.4 20
Ath 5.87 b
Ath =
5.87
Pranoj b = 2.5 m
b 2.423
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. Mp M Q Hzh =196.2+295 2.4=903 Np N Ath Hzh m =1962+2.4 5.87 20=2244 e
Mp Np
=
1050 =0.402 2287
Pranoj e = 0.4 m
e 0.402
L = b+e=2.5+0.4=2.9 m 15
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m
hth
L ak
2 tan kuf
hth 2.08
2.9 0.4 2 ( tan 31)
o
Pranoj hth=2 m
Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit. max max=
Np bL
Mp 6 bL
2244 2.5 2.9
2
Np 6 e bL
903 6 2.5 2.9
2
2
2244 6 0.4 2.5 2.9
2
σmax<1.2R
max 309.484
=
16
PLINTI P5
Nga llogaritjet e ngarkesave ne marrim ngarkesen e pergjithshme qe realizohet ne koken e themelit. N1=1830 kN M1= 183 kN·m Q1= 295 kN
Gjej aftesine mbajtese te shtreses ku do te mbeshtet tabani i themelit duke mare paraprakisht b=2m dhe Hzh=5.5m
m 20
A 0.43
D 5.31
C 44
B 2.72
Hzh 2.4
R R=
m1 m2
A b
k 1.2 1.2 1
0.43 2
b 2
m1 1.2
k 1
m2 1.2
2 B Hzh D C 3 2 2.72 2.4 5.31 44 3
R 382.245
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. Ath
N R Hzh m
=
1830 382 2.4 20
Ath 5.475 b
Ath =
5.475
Pranoj b = 2.4 m
b 2.34
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. Mp M Q Hzh = 183+ 274.5 2.4= 842 Np N Ath Hzh m=1830+2.4 5.475 20=2093 e
Mp Np
=
842 =0.402 2093
Mp 841.8 3
Np 2.093 10
Pranoj e = 0.4 m
e 0.402
L = b+e=2.4+0.4=2.8 m 17
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m hth
L ak
2 tan kuf
=
2.8 0.4 2 ( tan 31)
o
hth 1.997
Pranoj hth=2 m Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit.
σmax<1.2R
18
PLINTI P6
Nga llogaritjet e ngarkesave ne marrim ngarkesen e pergjithshme qe realizohet ne koken e themelit. N1=1479 kN M1= 148 kN·m Q1= 222 kN
Gjej aftesine mbajtese te shtreses ku do te mbeshtet tabani i themelit duke mare paraprakisht b=2m dhe Hzh=5.5m
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. Ath
N R Hzh m
=
1479 382 2.4 20
Ath 4.425 b
Ath =
4.425
Pranoj b = 2.2 m
b 2.104
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. b 2.104 Mp M Q Hzh = 148+ 222 2.4=680 Np N Ath Hzh m =1479+2.4 20 4.425=1691 e
Mp Np
=
680 =0.402 1691
Pranoj e = 0.4 m L = b+e=2.2+0.4=2.6 m 19
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m hth
L ak
2 tan kuf
=
2.6 0.4 2 ( tan 31)
o
hth 1.831
Pranoj hth=1.85 m Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit. max
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. Ath
N R Hzh m
=
2208 383 2.4 20
Ath 6.606 b
Ath =
6.606
Pranoj b = 2.6 m
b 2.57
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. b 2.57 Mp M Q Hzh = 221+ 331.2 2.4=1016 Np N Ath Hzh m =2208+2.4 20 6.6= 2525 e
Mp Np
=
1016 =0.402 2525
e 0.402
Pranoj e = 0.4 m
L = b+e=2.6+0.4=3 m 21
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m hth
L ak
2 tan kuf
3 0.4
=
2 ( tan 31)
o
hth 2.164
Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit. max
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. Ath
N R Hzh m
=
1549 383 2.4 20
Ath 4.631 b
Ath =
4.631
Pranoj b = 2.2 m
b 2.152
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. b 2.153 Mp M Q Hzh = 280+ 233 2.4=713 Np N Ath Hzh m =1549+2.4 4.634 20=1771 e
Mp Np
=
713 =0.402 1711
e 0.402
Pranoj e = 0.4 m
L = b+e=2.2+0.4=2.6 m 25
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m hth
L ak
2 tan kuf
2.6 0.4
=
2 ( tan 31)
Pranoj hth=1.85 m
hth 1.831
Hth+0.15
Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit. max
Nga llogaritjet e ngarkesave ne marrim ngarkesen e pergjithshme qe realizohet ne koken e themelit. N1=1306 kN M1= 131 kN·m Q1= 196 kN
Gjej aftesine mbajtese te shtreses ku do te mbeshtet tabani i themelit duke mare paraprakisht b=2m dhe Hzh=5.5m
m 20
A 0.43
D 5.31
C 44
B 2.72
Hzh 2.4
m1 m2
R R=
A b
k 1.2 1.2 1
0.43 2
b 2
m1 1.2
k 1
m2 1.2
2 B Hzh D C 3 2 2.72 2.4 5.31 44 3
R 382.245
Gjej siperfaqen e tabanit te themelit duke marre parasysh permasat A=b2. Ath
N R Hzh m
=
1306 383 2.4 20
Ath 3.907 b
Ath =
3.907
b 1.977
Pranoj b = 2 m
Gjej jashteqendersine e ngarkesave ne tabanin e themelit. Mp M Q Hzh = 131+ 196 2.4=600 Np N Ath Hzh m =1306+3.907 2.4 20= 1494 e
Mp Np
=
600 =0.402 1494
Pranoj e = 0.4 m
e 0.402
L = b+e=2+0.4=2.4 m 27
Meqe e > [e] themeli meret asimetrik dhe lartesia e themelit te shtanget do te jete:
Kemi :αkuf=31o ak=0.4 m hth
L ak
2 tan kuf
2.4 0.4
=
2 ( tan 31)
o
hth 1.664
Pranoj hth=1.7 m Bej kontrollin e sforcimeve ne tabanin e themelit. max max=
LLOGARITJA E PLINTAVE ELASTIKE Llogaritja e plintave elastike eshte e njejte me perjashtim te llogaritjes se lartesise se themelit e cila percaktohet nga tre kondita. Kondita ne prerje e betonit te plintit nga kollona Kondita e sforcimeve kryesore Kondita e inkastrimit te fitilave te kollones ne plint. PLINTI P1 b=1.7
N1= 935 KN
L=2.1
M=93.5
Ath=3.57 m2
R=383 Kpa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. hth
N
2 ak bk Rpr m
=
935 2( 0.4 0.4) 1040 1
Pranoj hth=0.6 m
hth 0.562
Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=300 KPa Gjatesia konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: min e 300 C
L ak 2
e=
2.1 0.4 0.4 2
C 1.25
Sforcimi kryesor qe lind ne taban eshte:
max min 300 300 1.25 L C = 300 2.1 2.1 2 L 2
1 min 1 300
Forca prerese qe lind eshte:
Qmax=σ1·C=300·1.25=75 KN
29
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 935 = h0 540 1 Rt m Pranoj hth=0.7 m
h0 0.694 Kondita e inkastrimit te fitilave hth > 30·φ=30·1.6=48 cm
Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=70 cm
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=170 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=210 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=80 cm
a=5 cm
σ=3 kg/cm2
ho=hth-a Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit Cx
L ak
e
2
Cy
b ak 2
Cx
210 0.4 0.4=125 cm 2
Cy
170 0.4 =105 cm 2
Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit.
Mx
Cy
2
2
L
Mx 34728.75 kg m
My
Cx
2
2
b
My 39843.75 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve
Aox
My 2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.036
Aoy 0.02557
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.037
1 2Aoy
y 0.0259
30
Asx
x b ho Rb
Asy
Rs
Asx 0.00258 m
2
y L ho Rb Rs
Asy 0.00223 m
2
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 11 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 20 x Φ12 A
1
6 Ø16
70
-1.80
70
-1.80
-2.50
-2.50
20 Ø12
11 Ø18
210
170
1
6 Ø16
A
210
31
170
3 Ø5
PLINTI P2 b=2
N1= 1273 KN
L=2.4
M=93.5
Ath=3.57 m2
R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. hth
N
2 ak bk Rpr m
=
1273 2( 0.4 0.4) 1040 1
Pranoj hth=0.8 m
hth 0.765
Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=304 KPa Gjatesia konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: min e 300 C
L ak 2
e=
2.4 0.4 0.4 2
C 1.4
Sforcimi kryesor qe lind ne taban eshte:
max min 304 304 1.4 L C = 300 2.4 2.1 2 L 2
1 min 1 304
Forca prerese qe lind eshte:
Qmax=σ1·C=304·1.4=426 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 426 = h0 Rt m 540 1 Pranoj hth=0.8 m
h0 0.788
Kondita e inkastrimit te fitilave hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=80 cm 32
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=200 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=240 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=80 cm
a=5 cm
σ=3.06 kg/cm2
ho=hth-a Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit
Cx
L ak 2
e
Cy
Cx 1.4 m
b ak 2
Cy 0.8 m
Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit.
Mx
Cy
2
L
2
My
Mx 23500.8 kg m
Cx 2
2
b
My 59976 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve
My
Aox
2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.046
Aoy 0.01514
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.047 Asx
y 0.01525
x b ho Rb Rs
Asx 0.0039 m
1 2Aoy
2
Asy
y L ho Rb Rs
Asy 0.0015 m
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 16 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 14 x Φ12
33
2
1
A
6 Ø16
80
-1.60
80
-1.60
-2.40
-2.40
14 Ø12
16 Ø18
240
200
200
Ø5 - 4 1
6 Ø16
A
240
PLINTI P3 b=1.8 L=2.2 Ath=3.57 m2
N1= 983 KN M=98.3 R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. 983 N = hth 2 ak bk Rpr m 2( 0.4 0.4) 1040 1 hth 0.591
Pranoj hth=0.6 m Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=290 Kpa Gjatesia konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: min e 300 C
L ak 2
C 1.3
e=
2.2 0.4 0.4 2
34
C 1.3 kryesor qe lind ne taban eshte: Sforcimi
max min 290 290 1.3 L C = 290 2.2 2.1 2 L 2
1 min 1 290
Qmaxprerese 377 qe lind eshte: Forca
Qmax=σ1·C=290·1.3=377 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 377 = h0 Rt m 540 1 Pranoj hth=0.7 m
h0 0.698
Kondita e inkastrimit te fitilave hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=70 cm
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=180 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=220 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=80 cm a=5 cm σ=2.9 kg/cm2 kg 2.9 ho=hth-a 2 Llogarisim cm gjatesite e lira te konsolave te themelit Cx
L ak 2
e
Cy
Cx 1.3 m
b ak 2
Cy 0.7 m
Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit. Mx
Cy
2
2
L
Mx 15631 kg m
My
Cx
2
2
b
My 44109 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve Aox
My 2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.05
Aoy 0.01462
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.052
1 2Aoy
y 0.01473
35
Asx
x b ho Rb
Asy
Rs
Asx 0.0039 m
2
y L ho Rb Rs
Asy 0.0015 m
2
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 14 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 11 x Φ12 A
1
6 Ø16
70
-1.80
70
-1.80
-2.50
-2.50
11 Ø12
14 Ø18
220
180
1
6 Ø16
A
220
36
180
3 Ø5
PLINTI P4 b=2.5
N1= 1962 KN
L=2.9
M=197
Ath=3.57 m2
R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. N
hth
2 ak bk Rpr m
=
1962 2( 0.4 0.4) 1040 1
Pranoj hth=1.2 m
hth 1.179
Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=310 KPa Gjatesia e konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: min 300 C
L ak 2
e=
2.9 0.4 0.4 2
C 1.65
Sforcimi kryesor qe lind ne taban eshte: C 1.3
max min 310 310 1.65 L C = 310 2.9 2.1 2 L 2
1 min 1 310
Forca Qmaxprerese 403 qe lind eshte:
Qmax=σ1·C=310·1.3=403 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: h0
Qmax Rt m
=
403 540 1
Pranoj hth=0.8 m
h0 0.746 Kondita e inkastrimit te fitilave
hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=120 cm 37
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=250 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=290 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=120 cm
a=5 cm
σ=3.1 kg/cm2
ho=hth-a Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit Cx
L ak 2
e
Cy
Cx 1.65 m
b ak 2
Cy 1.05 m
Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit. Mx
Cy 2
2
L
My
Mx 49557.375 kg m
Cx
2
2
b
My 105496.875 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve Aox
My 2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.028
Aoy 0.01124
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.028 x b ho Rb Asx Rs
Asx 0.00443 m
2
1 2Aoy
y 0.0113 y L ho Rb Asy Rs
Asy 0.00206 m
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 18 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 19 x Φ12
38
2
A
1
-1.30
120
6 Ø16
-2.50
120
-1.30
-2.50
19 Ø12
18 Ø18
290
250
1
250
6 Ø5
6 Ø16
A
290
PLINTI P5 b=2.4 L=2.8 Ath=3.57 m2
N1= 1830 KN M=183 R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. hth
N
2 ak bk Rpr m
=
1830 2( 0.4 0.4) 1040 1
hth 1.1 Pranoj hth=1.1 m Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit.
σmax=σmin=305 KPa min 300 Gjatesia e konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: C
L ak 2
C 1.6
e=
2.2 0.4 0.4 2
39
C 1.3 kryesor qe lind ne taban eshte: Sforcimi
max min 306 306 1.6 L C = 306 2.4 2.1 2 L 2
1 min 1 306
Forca Qmaxprerese 489.6qe lind eshte:
Qmax=σ1·C=306·1.6=490 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 490 = h0 Rt m 540 1
Pranoj hth=1 m
h0 0.907 Kondita e inkastrimit te fitilave
hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=110 cm
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=240 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=280 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=110 cm a=5 cm σ=305 kg/cm2 kg 2.9 ho=hth-a 2 cm Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit Cx
L ak 2
e
Cy
b ak 2
Cx 1.6 m Cy 1 m Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit. Mx
Cy 2
2
L
Mx 42700 kg m
My
Cx
2
2
b
My 93696 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve Aox
My 2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.03079168
Aoy 0.01203
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.03128093
1 2Aoy
y 0.0121
40
Asx
x b ho Rb Rs
Asx 0.00432 m
2
Asy
y L ho Rb Rs
Asy 0.00195 m
2
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 17 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 18 x Φ12 A
1
6 Ø16
-1.40
110
110
-1.40
-2.50
-2.50
18 Ø12
17 Ø18
280
240
1
6 Ø16 - 3
A
280
41
240
5 Ø5 - 4
PLINTI P6 b=2.2
N1= 1479 KN
L=2.6
M=148
Ath=3.57 m2
R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. hth
N
2 ak bk Rpr m
=
1479 2( 0.4 0.4) 1040 1
Pranoj hth=0.9 m
hth 0.889
Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=296 KPa Gjatesia konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: min e300 C
L ak 2
e=
2.6 0.4 0.4 2
C 1.5
Sforcimi kryesor qe lind ne taban eshte: C 1.5
max min 296 296 1.5 L C = 296 2.6 2.1 2 L 2
1 min 1 296
Forca Qmaxprerese 444 qe lind eshte:
Qmax=σ1·C=296·1.5=444 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 490 = h0 Rt m 540 1 h0 0.822 Kondita e inkastrimit te fitilave
Pranoj hth=0.9 m
hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=90 cm 42
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=220 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=260 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=90 cm
a=5 cm
σ=296 kg/cm2
ho=hth-a Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit L ak b ak Cx e Cy 2 2 Cx 1.5 m
Cy 0.9 m
Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit. Mx
Cy
2
L
2
My
Mx 31168.8 kg m
Cx
2
2
b
My 73260 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve My
Aox
2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.04007823
Aoy 0.01443
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.04091526
Asx
x b ho Rb Rs
Asx 0.00419 m
2
1 2Aoy
y 0.01453
Asy
y L ho Rb Rs
Asy 0.00176 m
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 17 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 16 x Φ12
43
2
A
1
6 Ø16
90
-1.60
90
-1.60
-2.50
-2.50
16 Ø12
17 Ø18
260
220
1
220
4 Ø5
6 Ø16
A
260
PLINTI P7 b=2.6 L=3 Ath=3.57 m2
N1= 2208 KN M=221 R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. hth
N
2 ak bk Rpr m
=
2208 2( 0.4 0.4) 1040 1
hth 1.327
Pranoj hth=1.4 m Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=324 KPa min 300 Gjatesia e konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: L ak 3 0.4 0.4 C e= 2 2 C 1.7
44
C 1.5 kryesor qe lind ne taban eshte: Sforcimi
max min 324 324 1.7 L C = 324 3 3 L 2 2
1 min 1 324
Forca Qmaxprerese 550.8qe lind eshte:
Qmax=σ1·C=324·1.7=551 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 490 = h0 Rt m 540 1
Pranoj hth=1.1 m
h0 1.02 Kondita e inkastrimit te fitilave
hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=140 cm
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=260 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=300 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=140 cm kg a=5 cm σ=296 kg/cm2 2.9 2 ho=hth-a cm Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit Cx
L ak 2
e
Cy
b ak 2
Cx 1.7 m Cy 1.1 m Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit. Mx
Cy 2
2
L
Mx 58806 kg m
My
Cx
2
2
b
My 121726.8 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve Aox
My 2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.02233816
Aoy 0.00935
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.0225934
1 2Aoy
y 0.0094
45
Asx
x b ho Rb Rs
Asx 0.00434 m
2
Asy
y L ho Rb Rs
Asy 0.00208 m
2
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 18 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 19 x Φ12 A
-1.10
1
-1.10
140
140
6 Ø16
-2.50
-2.50
19 Ø5
18 Ø5
300
260
260
7 Ø5 1
6 Ø16
A
300
46
PLINTI P9 b=2.2
N1= 1594 KN
L=2.6
M=160
Ath=3.57 m2
R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. hth
N
2 ak bk Rpr m
=
1594 2( 0.4 0.4) 1040 1
Pranoj hth=1 m
hth 0.958
Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=310 KPa Gjatesia konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: min e300 C
L ak 2
e=
2.6 0.4 0.4 2
C 1.5
Sforcimi kryesor qe lind ne taban eshte: C 1.5
max min 310 310 1.5 L C = 310 2.6 2.2 2 L 2
1 min 1 310
Forca prerese qe lind eshte:
Qmax=σ1·C=310·1.5=465 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 465 = h0 Rt m 540 1 Pranoj hth=0.9 m
h0 0.861
Kondita e inkastrimit te fitilave hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=100 cm 47
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=220 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=260 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
hth=100 cm
a=5 cm
σ=310 KPa
ho=hth-a Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit Cx
L ak 2
e
Cx 1.5 m
Cy
b ak 2
Cy 0.9 m
Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit.
Mx
Cy 2
2
L
My
Mx 32643 kg m
Cx
2
2
b
My 76725 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve My
Aox
2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.04197382
Aoy 0.01511
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.04289376
Asx
x b ho Rb Rs
Asx 0.00439 m
2
1 2Aoy
y 0.01523
Asy
y L ho Rb Rs
Asy 0.00184 m
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 18 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 17 x Φ12
48
2
A
1
6 Ø16
100
-1.50
100
-1.50
-2.50
-2.50
17 Ø12
18 Ø18
260
220
220
5 Ø5 1
6 Ø16
A
260
PLINTI P10 b=2 L=2.4 Ath=3.57 m2
N1= 1306 KN M=221 R=383 KPa
Gjejme lartesine e themelit duke u nisur nga kondita ne prerje. 1306 N = hth 2 ak bk Rpr m 2( 0.4 0.4) 1040 1 hth 0.785
Pranoj hth=0.8 m Gjej lartesine e dobishme duke u nisur nga kondita e sforcimeve kryesore. Gjej sforcimet qe lindin ne skajet e tabanit te themelit. σmax=σmin=312 KPa min 300 Gjatesia e konsolit qe inkastrohet ne kollone eshte: L ak 2.4 0.4 0.4 C e= 2 2 C 1.4
49
Sforcimi kryesor qe lind ne taban eshte:
max min 312 312 1.4 L C = 312 2.4 2.4 2 L 2
1 min 1 312
Qmaxprerese 436.8qe lind eshte: Forca
Qmax=σ1·C=312·1.4=440 KN
Lartesia e dobishme e themelit eshte: Qmax 440 = h0 Rt m 540 1 Pranoj hth=0.9 m
h0 0.809
Kondita e inkastrimit te fitilave hth > 30·φ=30·1.6=48 cm Nga tre lartesite e gjetura pranojme me te madhen. hth=90 cm
Llogaritja e siperfaqeve te armimit me ngarkesen llogaritese. b=200 cm
e=40 cm
Rb=115 kg/cm2
L=240 cm
ak=40 cm
Rç=2100 kg/cm2
a=5 cm
σ=312 KPa
hth=90 cm 2.9
kg
2 ho=hth-a cm Llogarisim gjatesite e lira te konsolave te themelit L ak b ak Cx e Cy 2 2
Cx 1.4 m
Cy 0.8 m
Gjej momentet perkulese qe veprojne ne tabanin e themelit. Mx
Cy
2
L
2
Mx 23961.6 kg m
My
Cx
2
2
b
My 61152 kg m
Gjej siperfaqet e armimit sipas te dy drejtimeve Aox
My 2
b ho Rb
Aoy
Mx 2
L ho Rb
Aox 0.03679976
Aoy 0.01202
x 1
y 1
1 2Aox
x 0.037503
1 2Aoy
y 0.01209 50
Asx
x b ho Rb Rs
Asx 0.00351 m
2
Asy
y L ho Rb Rs
Asy 0.00136 m
2
Bejme armimin e plintit sipas drejtimit x me: 14 x Φ18 Bejme armimin e plintit sipas drejtimit y me: 12 x Φ12 A
1
-1.60
-1.60
90
90
6 Ø5
-2.50
-2.50
12 Ø12
14 Ø18
240
200
200
4 Ø5 1
6 Ø16
A
240
51
LLOGARITJA E ULJEVE TE PLINTAVE ELASTIKE Plinti P1 b=1.7
N1= 935 KN
hsh1=2 m
L=2.1
R=383 Kpa
hsh1=5 m
Ath=3.57 m2
Hzh=2.5 m
hsh1=10 m
Gjej presionin llogarites:
Pll P Pmat Pll
N1 γ Hzh A th
935 18 2.5 217 kPa 3.57
Percaktoj hi=1/4 - 1/8 e b dhe kryej llogaritjet si ne tabelen e meposhtme h1=0.2 m Llogaritjet vazhdojne deri sa σz< σT/5 E1=5000
LLOGARITJA E THEMELIT TE PODRUMIT. Llogarisim themelin e vazhduar nen murin e podrumit per kollonen me te ngarkuar
Llogarisim aftesine mbajtese te shtreses ne te cilen do te mbeshtet tabani i
themelit te podrumit. t1=1 m
t2=0.3 m
t2 tt=t1.383 1 +
γb
R
γt
m1 m2 k
R= 1.2
=1+
1.2 1
0.3 23 = 1.383 18
A b
2B Hzh t
DC
3
0.43 2 2 2.72
2 ( 2.06 1.383) 19.8 5.31 44 3
R 436.187
Ngarkesen nga kollona e shperndajme ne menyre uniforme ne murin e
podrumit dhe bashke me peshen e murit marim ngarkesen e shperndare qe vepron mbi themelin e vazhduar. N’=N4/L=1962/5.25=374 kN/ml Nm=bm·Hm·γ·n=0.3·2.81·23·1.1=22 kN/ml Np=N’+Nm=374+22=396 kN/ml
Llogarisim gjeresine e tabanit te themelit te vazhduar
F b=
Np th zh
R γ mes h
396 0.973 m2 437 20 1
A = 0.973 m 1m
pranoj b=1 m
Gjej raprtin bm/b dhe ne baze te tij percaktoj skemen.
bm 0.3 = = 0.3 <0.7 b 1
marim skemen si me poshte
62
Ea
Gjej presionin aktiv te dheut qe vepron mbi murin e podrumit
Gjejme momentet qe lindin ne kete pjese te pllakes duke e modeluar ate si nje tra te thjeshte te permbysur ne te cilin vepron ngarkesa e shperndare e presionit te tokes.
Duke pasur lartesine e pllakes dhe vlerat e momenteve bejme armimin e pllakes sipas drejtimit te momentit qe kemi gjetur. Per konstruimin e pllakes vendosim qe armimi do te behet ne brza qe jane sa 2°k dhe 2bk pra ne breza prej 80 cm. Per brezin e siperm te armimit Ao
M 2
b ho Rb
Ao 0.085 1
1 2Ao
0.089 As
b ho Rb Rs
As 0.00517 m
2
68
Bejme armimin e pllakes ne brezin e siperm me: 21 x Φ18 Per brezin e poshtem te armimit Ao
M 2
b ho Rb
Ao 0.151 1
1 2Ao
0.165 As
b ho Rb Rs
As 0.00961 m
2
Bejme armimin e pllakes ne brezin e siperm me: 21 x Φ24
69
LLOGARITJA E THEMELEVE TE THELLA ( PILOTAVE ) Pilota P6 N = 1479kN
Kollana me permasa 40 x 40 cm transmeton ne toke ngarkesat M = 148kNm Q = 222kN Projektojme themelin me pilota te parapergatitura me diameter d=40cm dhe me jastek te ulet betonarme
1. Llogaritja e karakteristikave gjeometrike te pilotes se parapergatitur
AP
πd2 3.14 0.42 0.1255 m2 4 4
UP=π·d=3.14·0.4=1.256 m
2. Gjejme lartesine e jastekur betonarme duke u nisur nga kushti: hj ≥ 2·dpi ≥ 2·40 = 80
Nga tabelat e librit marrim ferkimin kufitar ne funksion te gjendjes fizike te shtresave dhe z = 11m Ik1 = -3.66 → f1= 38.5 Ik2 = 0.371 → f2= 30.42 Ik3 = 0.54 → f3= 23.5 Llogarisim aftesine mbajtese te pilotes se varur P = Pf + Pσ = m ·k·[Rmes · Apil + Upil ·(l1 · f1 + l2 · f2 + l3 · f3)] P = 1 · 0.7 ·[2400·0.1255+1.256·(1·38.5+5·30.42+4·23.5) P = 461 kPa k = 0.7 per pilota qe punojne ne ngulje Rmes = 2.2MPa – rezistenca ne majen e pilotes f (z = 11m dhe llojit te tokes )
Aftesia mbajtese sipas materialit dpil = 40 > 30 ( m = 1 ) → φ = 1 Mb =200daN/ cm2 Rsh = 7000kPa c – 3 → Rs = 2100daN/ cm2 = 210000kPa As = 8φ20 =
7. Kontrolli i presioneve qe merr cdo pilote ne lidhje me aftesine mbajtese sipas dheut P0min ≤ Pdh · 1.05
72
340 ≤ 484 P0min ≤ Pdh · 1.2
436 ≤ 553
P0max ≤3 P0min 436 ≤3 340
T ≤ m
PH n
PH – aftesia mbajtese horizontale f ( permasat e pilotes, llojit te tokes ) m – koeficient qe gjendet net abele f (nr pilotave ) PH = 35 kN m = 0.8 222 = 0.61 ≤ m 80 4