SNI 1725:2016
Standar Nasional Indonesia
Pembebanan untuk jembatan
ICS 93.00
!adan Standardisasi Nasional
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
" !SN 2016 #ak $i%ta dilindun&i undan&'undan&. (ilaran& men&umumkan dan mem%erban)ak seba&ian atau seluru* seluru* isi dokumen dokumen ini den&an $ara dan dalam bentuk a%a%un serta dilaran& dilaran& mendistrib mendistribusikan usikan dokumen ini baik se$ara elektronik mau%un ter$etak tan%a i+in tertulis dari !SN !SN ,mail: dokin-obsn.&o.id ///.bsn.&o.id
(iterbitkan di akarta
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
(a-tar isi
Daftar isi.................................................................................................................................................................. i Prakata.................................................................................................................................................................. iv Pendahuluan ........................................................................................................................................................ v 1
Ruang lingkup ......................................................................................................................................... 1
2
Acuan normatif ........................................................................................................................................ 1
3
Istilah dan definisi .................................................................................................................................. 1
4
Ketentuan umum ....................................................................................................................................4
5 !
ilosofi perencanaan ............................................................................................................................ 5 akt aktor or "e"a "ann dan kom" kom"iinasi asi pem" m"ee"a "annan ................................................................................... #
# %
$e"an permanen ................................................................................................................................. 13 Aksi lingkungan .................................................................................................................................... 4&
1'
Aksi(aksi lainn)a .................................................................................................................................. 5%
11
Pem"e"anan rencana railing .......................................................................................................... .......................................................................................................... !1
12
Fender ..................................................................................................................................................... ..................................................................................................................................................... !2
*ampiran A......................................................................................................................................................... !4 Deviasi teknis .................................................................................................................................................... !! $i"liografi............................................................................................................................................................ !# +am"ar 1 ( ,otasi untuk perhitungan tekanan tanah aktif -oulom" .............................................. 1# +am"ar 2 . Prosedur perhitungan tekanan tanah pasif untuk dinding vertikal dengan urukan hori/ontal ............................................................................................................................................................ 1% +am"ar 3 . Prosedur perhitungan tekanan tanah pasif untuk dinding vertikal dengan urukan mem"entuk sudut .............................................................................................................................................2' +am"ar 4 . Distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever permanen nongravitasi nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada tanah "er"utir 22 +am"ar 5 . Distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever permanen nongravitasi nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada "atuan ............ 22 +am"ar ! . Distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever permanen nongravitasi nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam pada tanah "er"utir modifikasi 0setelah eng 1%!2 ...................................................................................................23 +am"ar # ( Distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada tanah kohesif ........................................................................................................................ 23 dan menahan tanah "er"utir ........................................................................................................................ +am"ar & . Distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal diskrit tertanam pada tanah kohesif dan menahan tanah kohesif ......................................................................................................................... ......................................................................................................................... 24 " !SN 2016
i
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
+am"ar % . Distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever sementara nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam pada tanah kohesif dan menahan tanah "er"utir modifikasi 0setelah eng 1%!2 ........................................... 24
+am"ar 1' . Distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan tidak terfaktor untuk dinding kantilever sementara nongravitasi nongravitasi dengan elemen dinding vertikal menerus tertanam pada tanah kohesif dan menahan tanah kohesif modifikasi 0setelah eng 1%!2 ................................ 25 +am"ar 11 . Distri"usi tekanan tanah untuk dinding terangkur )ang di"uat dari atas ke "aah pada tanah nonkohesif ..................................................................................................................... 2! +am"ar 12 ( Distri"usi tekanan tanah untuk dinding angkur )ang di"uat dari atas ke "aah dari lunak ke agak kaku pada tanah kohesif ........................................................................................... 2# +am"ar 13 ( Distri"usi tekanan tanah untuk dinding 67 dengan ketinggian sama dengan permukaan tim"unan ...................................................................................................................................... 2& +am"ar 14 ( Distri"usi tekanan tanah untuk dinding 67 pada tim"unan dengan kemiringan kemiringan 2& +am"ar 15 Distri"usi tekanan tanah untuk dinding 67 dengan tim"unan miring di atas dinding dan rata di "elakang dinding ......................................................................................................... 2% +am"ar 1! Distri"usi tekanan tanah untuk dinding modular fa"rikasi dengan tekanan t ekanan permukaan menerus ....................................................................................................................................... 2% +am"ar 1# Distri"usi tekanan tanah untuk dinding modular fa"rikasi dengan tekanan t ekanan permukaan tidak "eraturan ........................................................................................................................... 3' +am"ar 1& .ekanan hori/ontal pada dinding aki"at "e"an strip merata .................................... 31 +am"ar 1% .ekanan hori/ontal pada dinding aki"at "e"an titik .................................................... 32 +am"ar 2' .ekanan hori/ontal pada dinding aki"at "e"an garis tak "erhingga )ang "eker8a paralel terhadap dinding ................................................................................................................................ 32 +am"ar 21 .ekanan hori/ontal pada dinding aki"at "e"an garis "erhingga )ang tegak lurus terhadap dinding ............................................................................................................................................... 33 +am"ar 22 ( Distri"usi tegangan aki"at "e"an vertikal terpusat untuk perhitungan perhitungan sta"ilitas internal dan eksternal ..................................................................................................................................... 34 +am"ar 23 ( Distri"usi tegangan aki"at "e"an hori/ontal terpusat ................................................ 35 +am"ar 24 ( $e"an la8ur 9D: ........................................................................................................................ 3% +am"ar 25 ( Alternatif penempatan "e"an 9D: dalam arah meman8ang .......................................4' +am"ar 2! ( Pem"e"anan truk 9: 05'' k, .......................................................................................... 41 +am"ar 2# . Penempatan "e"an truk untuk kondisi momen negatif maksimum ...................... 43 +am"ar 2& ( aktor "e"an dinamis untuk "e"an untuk pem"e"anan la8ur 9D: ......................45 +am"ar 2% . +radien temperatur vertikal pada "angunan atas "eton dan "a8a ........................51 +am"ar 3' ( *uas pro)eksi pilar untuk ga)a aki"at aliran air ........................................................... 53 +am"ar 31 ( *endutan aki"at getaran 8em"atan ................................................................................... !' +am"ar A;1 ( Perencanaan "e"an 8em"atan ......................................................................................... !4
" !SN 2016
ii
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
a"el 1 . Kom"inasi "e"an dan faktor "e"an ........................................................................................ 11 a"el 2 ( $erat isi untuk "e"an mati ...........................................................................................................13 a"el 3 ( aktor "e"an untuk "erat sendiri .............................................................................................. 14 a"el 4 ( aktor "e"an untuk "e"an mati tam"ahan ............................................................................ 14 a"el 5 ( aktor "e"an aki"at tekanan tanah ......................................................................................... 15 a"el ! ( 6udut geser "er"agai material< 0=6 Department of the ,av) 1%&2a ........................1& a"el # . ipikal nilai "erat satuan fluida ekivalen untuk tanah ........................................................ 21 a"el & . inggi ekivalen tanah untuk "e"an kendaraan pada kepala .......................................... 3! 8em"atan tegak lurus terhadap lalu lintas ................................................................................................ 3! a"el % . inggi ekivalen tanah untuk "e"an kendaraan pada dinding penahan tanah paralel terhadap lalu lintas ........................................................................................................................................... 3! a"el 1' ( aktor "e"an aki"at pengaruh pelaksanaan ...................................................................... 3# a"el 11 ( >umlah la8ur lalu lintas rencana ............................................................................................... 3& a"el 12 ( aktor "e"an untuk "e"an la8ur 9D: ....................................................................................... 3% a"el 13 (............................................................................................................................................................ 41 aktor "e"an untuk "e"an 9: ..................................................................................................................... 41 a"el 15 . raksi lalu lintas truk dalam satu la8ur 0 p........................................................................... 4# a"el 1! . *?R "erdasarkan klasifikasi 8alan ......................................................................................... 4& a"el 1& ( emperatur 8em"atan rata(rata nominal ............................................................................... 4% a"el 1% ( 6ifat "ahan rata(rata aki"at pengaruh temperatur ............................................................5' a"el 2' ( Parameter T 1 dan T 2. .................................................................................................................. 5' a"el 21 ( aktor "e"an aki"at susut dan rangkak ............................................................................... 51 a"el 22 ( aktor "e"an aki"at pengaruh prategang ........................................................................... 51 a"el 23 ( Koefisien seret 0 C D dan angkat 0 C L untuk "er"agai "entuk pilar .............................. 52 a"el 24 ( aktor "e"an aki"at aliran air "enda han)utan dan tum"ukan dengan "atang ka)u...................................................................................................................................................................... 52 a"el 25 . Periode ulang "an8ir untuk kecepatan rencana air; ......................................................... 53 a"el 2! ( *endutan ekuivalen untuk tum"ukan "atang ka)u ........................................................... 54 a"el 2# ( aktor "e"an aki"at tekanan hidrostatis dan ga)a apung ............................................. 54 a"el 2& ( ,ilai V 0 dan Z 0 untuk "er"agai variasi kondisi permukaan hulu ................................... 5! a"el 2% . ekanan angin dasar ................................................................................................................. 5! a"el 3' . ekanan angin dasar 0 P B untuk "er"agai sudut serang ............................................... 5# a"el 31 . Komponen "e"an angin )ang "eker8a pada kendaraan ................................................ 5# a"el 32 ( aktor "e"an aki"at gesekan pada perletakan ................................................................. 5% a"el 33 . Kriteria kiner8a railing dan kiner8a terhadap tum"ukan ................................................... !2
" !SN 2016
iii
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
Prakata
6tandar ,asional Indonesia 06,I tentang 9Pem"e"anan untuk 8em"atan: adalah revisi dari 6,I '3(1#25(1%&% Pem"e"anan 8em"atan 8alan ra)a Pedoman perencanaan; Adapun "e"erapa ketentuan teknis )ang direvisi antara lain distri"usi "e"an D dalam arah melintang faktor distri"usi "e"an kom"inasi "e"an "e"an gempa "e"an angin dan "e"an fatik; 6tandar ini dimaksudkan se"agai pegangan dan petun8uk "agi para perencana dalam melakukan perencanaan teknis 8em"atan khususn)a aspek pem"e"anan; Dalam standar pem"e"anan untuk 8em"atan ini disampaikan perhitungan "e"an rencana )ang akan digunakan dalam perencanaan 8em"atan termasuk 8em"atan pe8alan kaki dan "angunan sekunder )ang terkait dengan 8em"atan terse"ut; 6tandar ini dipersiapkan oleh Komite eknis %1( '1 $ahan Konstruksi $angunan dan Reka)asa 6ipil pada 6u" Komite eknis Reka)asa >alan dan >em"atan %1('1(62 melalui +ugus Ker8a >em"atan dan $angunan Pelengkap >alan; ata cara penulisan disusun mengikuti Pedoman 6tandardisasi ,asional 0P6, '&@2''# dan di"ahas dalam forum rapat konsensus )ang diselenggarakan pada tanggal 24 kto"er 2'13 di $andung oleh 6u" Komite eknis )ang meli"atkan para narasum"er pakar dan lem"aga terkait serta telah melalui 8a8ak pendapat dari 1 e"ruari 2'1! sampai 3' aret 2'1!;
" !SN 2016
i
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
Penda*uluan
Pada tahun 1%#' Direktorat >enderal $ina arga menetapkan Peraturan uatan untuk >em"atan >alan Ra)a ,o; 12B1%#'; Peraturan ini kemudian diangkat men8adi ata -ara Perencanaan Pem"e"anan >em"atan >alan Ra)a 6,I '3(1#25(1%&%; Peraturan(peraturan ini kem"ali di"ahas oleh im Bridge Management System 0$6 )ang menghasilkan modifikasi dalam kaidah(kaidah perencanaan keadaan "atas la)an 0K$* dan keadaan "atas ultimit 0K$=; Acuan )ang "an)ak digunakan standar ini "ersum"er pada Austroads dan menghasilkan Peraturan 9$e"an >em"atan: Peraturan Perencanaan >em"atan $agian 2 $6(1%%2; 6tandar 9Pem"e"anan untuk >em"atan: )ang dipersiapkan pada tahun 1%&% dika8i ulang dan disesuaikan dengan Peraturan 9$e"an >em"atan: $6(1%%2 sehingga memungkinkan 8em"atan untuk mengakomodasikan pertum"uhan dan perilaku lalu lintas kendaraan "erat )ang ada sehingga muncul R6,I 2''5 tentang standar pem"e"anan pada 8em"atan; 6eiring dengan aktu standar terse"ut perlu diper"arui sesuai dengan kondisi terkini; Adapun "e"erapa ketentuan teknis )ang disesuaikan antara lain distri"usi "e"an D dalam arah melintang faktor distri"usi "e"an kom"inasi "e"an "e"an gempa "e"an angin dan "e"an fatik; 6tandar ini dimaksudkan se"agai pegangan dan petun8uk "agi para perencana dalam melakukan perencanaan teknis 8em"atan khususn)a aspek pem"e"anan;
" !SN 2016
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
“Hak Cipta Badan Standardisasi Nasional, Copy standar ini dibuat untuk penayangan di www.bsn.go.id dan tidak untuk di komersialkan”
SNI 1725:2016
Pembebanan untuk jembatan
1
uan& lin&ku%
6tandar ini menetapkan pers)aratan minimum untuk pem"e"anan "eserta "atasan penggunaan setiap "e"an faktor "e"an dan kom"inasi pem"e"anan )ang digunakan untuk perencanaan 8em"atan 8alan ra)a termasuk 8em"atan pe8alan kaki serta "angunan sekunder )ang terkait dengan 8em"atan terse"ut; Ketentuan mengenai pem"e"anan 8uga dapat digunakan untuk penilaianBevaluasi struktur 8em"atan )ang sudah "eroperasi; >ika 8em"atan diharapkan untuk memenuhi "e"erapa tingkat kiner8a pemilik 8em"atan "ertanggung 8aa" untuk menentukan tingkat kiner8a )ang diinginkan; 6tandar ini 8uga mem"erikan faktor "e"an minimum )ang diperlukan untuk menentukan "esarn)a "e"an("e"an rencana selama masa konstruksi; Pers)aratan tam"ahan untuk pem"angunan 8em"atan "eton segmental ditentukan dalam tata cara perencanaan 8em"atan "eton; Dalam hal khusus "e"an ("e"an dan aksi(aksi serta metode penerapann)a "oleh dimodifikasi dengan sei/in pemilik peker8aan; 2
$uan normati-
Dokumen referensi di "aah ini harus digunakan dan tidak dapat ditinggalkan untuk melaksanakan standar ini; 6,I 2&33@2''& Standar perenanaan !eta"anan gempa untu! #em$atan 3
Istila* dan de-inisi
=ntuk tu8uan penggunaan standar ini istilah dan definisi "erikut digunakan; 3.1 aksi lin&kun&an
pengaruh )ang tim"ul aki"at temperatur angin aliran air gempa dan pen)e"a"(pen)e"a" alamiah lainn)a 3.2 balok eksterior
"alok )ang "erada di lokasi paling tepi pada 8em"atan 3.3 balok interior
"alok )ang "erada di "agian dalam terhadap "alok eksterior pada 8em"atan 3.5 beban *idu%
semua "e"an )ang "erasal dari "erat kendaraan(kendaraan "ergerakBlalu lintas danBatau pe8alan kaki )ang dianggap "eker8a pada 8em"atan 3.6 beban k*usus
"e"an )ang merupakan "e"an("e"an khusus untuk perhitungan tegangan pada perencanaan 8em"atan
" !SN 2016
1 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
3.7 beban lalu lintas
seluruh "e"an hidup arah vertikal dan hori/ontal aki"at aksi kendaraan pada 8em"atan termasuk hu"ungann)a dengan pengaruh dinamis tetapi tidak termasuk aki"at tum"ukan 3.4 beban mati
semua "e"an tetap )ang "erasal dari "erat sendiri 8em"atan atau "agian 8em"atan )ang ditin8au termasuk segala unsur tam"ahan )ang dianggap merupakan satu kesatuan tetap dengann)a 3.9 beban mati %rimer
"erat sendiri pelat dan sistem lainn)a )ang dipikul langsung oleh tiap(tiap gelagar 8em"atan 3.10 beban mati sekunder
"erat ker" trotoar tiang sandaran dan lain(lain )ang dipasang setelah pelat dicor; $e"an terse"ut dianggap ter"agi rata di seluruh gelagar 3.11 beban %elaksanaan
"e"an sementara )ang dapat "eker8a pada "angunan secara men)eluruh atau se"agian selama pelaksanaan 3.12 beban %rimer
"e"an )ang merupakan "e"an utama dalam perhitungan tegangan pada setiap perencanaan 8em"atan 3.13 beban sekunder
"e"an )ang merupakan "e"an sementara )ang selalu diperhitungkan dalam perhitungan tegangan pada setiap perencanaan 8em"atan 3.1 beban teta%
"e"an dengan "esaran )ang diasumsikan konstan selama konstruksi atau "ervariasi dalam 8angka aktu )ang pan8ang 3.15 berat
ga)a gravitasi )ang "eker8a pada massa "enda terse"ut 3.16 downdrag
fenomena penurunan tanah relatif terhadap tiang pancang sehingga men)e"a"kan tanah )ang terdeformasi di sekitar tiang pancang cenderung menarik tiang pancang ke "aah sehingga mengurangi da)a dukung tiang 3.17 -aktor beban
pengali numerik )ang digunakan pada aksi nominal untuk menghitung aksi rencana
" !SN 2016
2 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
3.14 -aktor beban biasa
faktor "e"an )ang digunakan apa"ila pengaruh dari aksi rencana akan mengurangi keamanan 3.19 -aktor beban terkuran&i
faktor "e"an )ang digunakan apa"ila pengaruh dari aksi rencana akan menam"ah keamanan 3.20 jan&ka /aktu aksi
perkiraan laman)a aksi "eker8a terhadap umur rencana 8em"atan 3.21 lajur lalu lintas
"agian dari lantai kendaraan )ang digunakan oleh suatu rangkaian kendaraan 3.22 lajur lalu lintas ren$ana
la8ur lalu lintas dengan le"ar 2#5 m dari 8alur )ang digunakan tempat pem"e"anan lalu lintas rencana "eker8a 3.23 lantai kendaraan
seluruh le"ar "agian 8em"atan )ang digunakan untuk menerima "e"an dari lalu lintas kendaraan 3.2 lebar jalan
le"ar keseluruhan dari 8em"atan )ang dapat digunakan oleh kendaraan termasuk la8ur lalu lintas "ahu )ang diperkeras marka median dan marka )ang "erupa strip 3.25 lever rule
metode analisis )ang menggunakan distri"usi statika "e"an dengan asumsi tiap panel lantai merupakan perletakan sederhana sepan8ang gelagar kecuali pada gelagar eksterior 3.26 mechanically stabilized earth 0S,
konstruksi tanah )ang di"uat dengan perkuatan artifisial 3.27 %ro-il ruan& bebas jembatan
ukuran ruang dengan s)arat tertentu )ang meliputi tinggi "e"as minimum 8em"atan tertutup le"ar "e"as 8em"atan dan tinggi "e"as minimum terhadap "an8ir
" !SN 2016
3 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
4
etentuan umum
Peraturan ini "erisi ketentuan teknis untuk menghitung aksi nominal definisi tipe aksi serta faktor "e"an )ang digunakan untuk menghitung "esarn)a aksi rencana; 6ecara ringkas pengaruh "e"an dan kom"inasin)a "isa dilihat pada a"el 1; Aksi rencana diga"ungkan satu dengan )ang lainn)a sesuai dengan kom"inasi perencanaan )ang dis)aratkan dalam perencanaan 8em"atan; $angunan sekunder )ang merupakan "agian 8em"atan mempun)ai pers)aratan khusus dalam perencanaann)a; Pem"e"anan )ang harus digunakan dalam perencanaan "angunan sekunder tercantum dalam Pasal 12 tentang pem"e"anan rencana railing dan Pasal 13 tentang pem"e"anan %ender ; Perencana harus menentukan semua aksi )ang dapat ter8adi selama umur rencana 8em"atan; 6etiap aksi )ang tidak umum )ang tidak di8elaskan dalam tata cara ini harus dievaluasi dengan memperhitungkan "esarn)a faktor "e"an serta laman)a aksi terse"ut "eker8a; Apa"ila semua aksi telah diketahui seluruh kom"inasi )ang ada harus dihitung sesuai dengan Pasal !; 6uatu kom"inasi "erlaku untuk "agian dari 8em"atan sa8a dan "e"erapa aksi dapat ter8adi secara "ersamaan; ?al semacam ini harus "isa ditentukan oleh perencana; Aksi rencana diperoleh dengan cara mengalikan aksi nominal dengan faktor "e"an )ang sesuai; Dalam hal aksi )ang merupakan "e"an ter"agi merata seperti lapis permukaan aspal "eton pada 8em"atan "entang menerus dimana han)a se"agian aksi adalah mengurangi maka perencana harus menggunakan han)a satu nilai faktor "e"an untuk seluruh aksi terse"ut; Perencana harus menentukan faktor "e"an )ang men)e"a"kan pengaruh paling "esar; Perencana harus menentukan aksi(aksi )ang "ersifat normal atau )ang mengurangi; 6e"agai contoh perlu digunakan faktor "e"an terkurangi untuk "erat sendiri 8em"atan pada aktu menghitung ga)a angkat 8em"atan atau sta"ilitas "angunan "aah; Dalam semua hal faktor "e"an )ang dipilih adalah )ang menghasilkan pengaruh total ter"esar; Aksi(aksi rencana diga"ungkan untuk memperoleh kom"inasi pem"e"anan )ang telah ditentukan untuk dapat mem"edakan secara langsung "e"erapa kom"inasi dan mengurangin)a dengan kom"inasi )ang mem"erikan pengaruh paling kecil pada 8em"atan; Kom"inasi sele"ihn)a adalah )ang harus digunakan dalam perencanaan 8em"atan; Pen8elasan )ang terperinci dari "e"an("e"an rencana )ang digunakan harus dicantumkan dalam gam"ar perencanaan 8em"atan se"agai "erikut @ a; >udul dan edisi tata cara )ang digunakanC "; Per"edaan penting terhadap pers)aratan dalam tata cara iniC c; Pengurangan )ang dii/inkan dari 1'' "e"an lalu lintas rencanaC d; Eona gempa e; Aksi(aksi rencana )ang penting seperti @ kecepatan angin penurunanBper"edaan penurunan kecepatan arusB"e"an han)utan f; $e"an untuk perencanaan fondasi g; emperatur rencana untuk pemasangan perletakan dan siar muai Apa"ila diperlukan dalam pers)aratan perencanaan pelaksanaan dan urutan(urutan pemasangan atau "atasan khusus lainn)a harus dicantumkan dalam gam"ar rencana 8em"atan; $e"erapa aksi dapat mengurangi pengaruh dari aksi(aksi lainn)a; Dalam hal ini perencana harus menggunakan faktor "e"an )ang le"ih kecil untuk aksi(aksi terse"ut;
" !SN 2016
dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
“ H a k Ci pt a B a d a n St a n d ar di Nasional,
1 2
Copystandar inidibuat
03
untuk
5
8iloso-i %eren$anaan
>em"atan harus direncanakan sesuai dengan keadaan "atas )ang dis)aratkan untuk mencapai target pem"angunan keamanan dan aspek la)an dengan memperhatikan kemudahan inspeksi faktor ekonomi dan estetika; Dalam perencanaan Persamaan 1 harus dipenuhi untuk semua pengaruh ga)a )ang "eker8a "eserta kom"inasin)a tidak tergantung dari 8enis analisis )ang digunakan; 6etiap komponen dan sam"ungan harus memenuhi Persamaan 1 untuk setiap keadaan "atas; =ntuk keadaan "atas la)an dan ekstrem faktor tahanan harus diam"il se"esar 1 kecuali untuk "aut )ang ditentukan dalam perencanaan 8em"atan "a8a serta kolom(kolom "eton pada /ona gempa 2 3 dan 4 )ang ditentukan dalam perencanaan 8em"atan "eton . 6eluruh keadaan "atas harus dianggap memiliki tingkat kepentingan )ang sama "esar;
Q i
i
i
R
n
R
r
Dengan memperhatikan hal(hal se"agai "erikut @ =ntuk "e"an("e"an dengan nilai maksimum & le"ih sesuai maka @ i
D R I
0,95
=ntuk "e"an("e"an dengan nilai minimum
&
le"ih sesuai maka @
p e n ay a n g a n di w w w. b s n. g o. id d a n ti d a k u nt u k di k o m
1
i
1
D R I
eteran&an : i
i D
adalah faktor "e"an ke(i adalah faktor pengu"ah respons "erkaitan dengan daktilitas redundansi dan klasifikasi operasional adalah faktor pengu"ah respons "erkaitan dengan daktilitas adalah faktor pengu"ah respons "erkaitan dengan redundansi
R
adalah faktor pengu"ah respons "erkaitan dengan klasifikasi operasional I
Qi R n
adalah faktor tahanan adalah pengaruh ga)a adalah tahanan nominal adalah tahanan terfaktor
R r
5.1
eadaan batas da)a la)an
Keadaan "atas da)a la)an dis)aratkan dalam perencanaan dengan melakukan pem"atasan pada tegangan deformasi dan le"ar retak pada kondisi pem"e"anan la)an agar 8em"atan mempun)ai kiner8a )ang "aik selama umur rencana; 5.2
eadaan batas -atik dan -raktur
Keadaan "atas fatik dis)aratkan agar 8em"atan tidak mengalami kegagalan aki"at fatik selama umur rencana; =ntuk tu8uan ini perencana harus mem"atasi rentang tegangan aki"at satu "e"an truk rencana pada 8umlah siklus pem"e"anan )ang dianggap dapat ter8adi " !SN 2016
5 dari 67
SNI 1725:2016
selama umur rencana 8em"atan; Keadaan "atas fraktur dis)aratkan dalam perencanaan dengan menggunakan pers)aratan kekuatan material sesuai spesifikasi; Keadaan "atas fatik dan fraktur dimaksudkan untuk mem"atasi pen8alaran retak aki"at "e"an siklik )ang pada akhirn)a akan men)e"a"kan ter8adin)a kegagalan fraktur selama umur desain 8em"atan; 5.3
eadaan batas kekuatan
Keadaan "atas kekuatan dis)aratkan dalam perencanaan untuk memastikan adan)a kekuatan dan kesta"ilan 8em"atan )ang memadai "aik )ang sifatn)a lokal maupun glo"al untuk memikul kom"inasi pem"e"anan )ang secara statistik mempun)ai kemungkinan cukup "esar untuk ter8adi selama masa la)an 8em"atan; Pada keadaan "atas ini dapat ter8adi kele"ihan tegangan ataupun kerusakan struktural tetapi integritas struktur secara keseluruhan masih ter8aga; 5.
eadaan batas ekstrem
Keadaan "atas ekstrem diperhitungkan untuk memastikan struktur 8em"atan dapat "ertahan aki"at gempa "esar; Keadaan "atas ekstrem merupakan ke8adian dengan frekuensi kemunculan )ang unik dengan periode ulang )ang le"ih "esar secara signifikan di"andingkan dengan umur rencana 8em"atan; 5.5
(aktilitas
6istem struktur 8em"atan harus diproporsi dan didetailkan agar diperoleh perilaku deformasi inelastik pada keadaan "atas ultimit dan ekstrem se"elum mengalami kegagalan; Perangkat disipasi energi gempa dapat digunakan untuk menggantikan sistem pemikul "e"an gempa konvensional "eserta metodologi perencanaan tahan gempa )ang dimuat dalam Peraturan Perencanaan +empa untuk >em"atan; =ntuk keadaan "atas ultimit maka @ untuk komponen tidak daktail dan sam"ungan 1,05 D untuk perencanaan konvensional serta pendetailan )ang mengikuti peraturan 1,00 D ini 0,95 untuk komponen(komponen dan sam"ungan )ang telah dilakukan tindakan D tam"ahan untuk meningkatkan daktilitas le"ih dari )ang dipers)aratkan oleh peraturan ini; =ntuk keadaan "atas lain termasuk keadaan "atas ekstrem 0gempa maka @ D 1 5.6
edundansi
Alur ga)a ma8emuk dan struktur menerus harus digunakan kecuali terdapat alasan kuat )ang mengharuskan untuk tidak menggunakan struktur terse"ut; =ntuk keadaan "atas ultimit maka @ untuk komponen non redundan R 1,05 untuk komponen dengan redundansi konvensional R 1,00 untuk komponen dengan redundansi melampaui kontinuitas girder dan R 0,95 penampang torsi tertutup =ntuk keadaan "atas lain termasuk keadaan "atas ekstrem 0gempa maka @ R 1 5.7
e%entin&an o%erasional
Pemilik peker8aan dapat menetapkan suatu 8em"atan atau elemen struktur dan sam"ungann)a se"agai prioritas operasional; Pengklasifikasian harus dilakukan oleh otoritas )ang "erenang terhadap 8aringan transportasi dan mengetahui ke"utuhan operasional; =ntuk keadaan "atas ultimit maka @ untuk 8em"atan penting atau sangat penting 1,05 I " !SN 2016
6 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
untuk 8em"atan tipikal
1,00
I
untuk 8em"atan kurang penting =ntuk keadaan "atas lain termasuk keadaan "atas ekstrem 0gempa maka @ 0,95
I
5.4
I
1
elom%ok %embebanan dan simbol untuk beban
$e"an permanen dan transien se"agai "erikut harus dipehitungkan dalam perencanaan 8em"atan @ Be$an MS MA TA PL
Permanen
F F F F
"e"an mati komponen struktural dan non struktural 8em"atan "e"an mati perkerasan dan utilitas ga)a hori/ontal aki"at tekanan tanah ga)a(ga)a )ang ter8adi pada struktur 8em"atan )ang dise"a"kan oleh proses pelaksanaan termasuk semua ga)a )ang ter8adi aki"at peru"ahan statika )ang ter8adi pada konstruksi segmental F prategang
P' Be$an Transien S( TB T' TC TV )* BF TD TT TP S) )T )+ n )F ), s ), L )+
F F F F F F F F F F F F F F F F F
ga)a aki"at susutBrangkak ga)a aki"at rem ga)a sentrifugal ga)a aki"at tum"ukan kendaraan ga)a aki"at tum"ukan kapal ga)a gempa ga)a friksi "e"an la8ur 9D: "e"an truk 9: "e"an pe8alan kaki "e"an aki"at penurunan ga)a aki"at temperatur gradien ga)a aki"at temperatur seragam ga)a apung "e"an angin pada struktur "e"an angin pada kendaraan "e"an arus dan han)utan
8aktor beban dan kombinasi %embebanan
6
6.1
8aktor beban dan kombinasi %embebanan
+a)a total terfaktor )ang digunakan dalam perencanaan harus dihitung dengan menggunakan persamaan se"agai "erikut @ 04
Q Q i i
i
eteran&an :
adalah faktor pengu"ah respons sesuai Persamaan 2 atau 3 i
i
Qi
adalah faktor "e"an adalah ga)a atau "e"an )ang "eker8a pada 8em"atan
" !SN 2016
7 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
Komponen dan sam"ungan pada 8em"atan harus memenuhi Persamaan 1 untuk kom"inasi "e"an("e"an ekstrem seperti )ang ditentukan pada setiap keadaan "atas se"agai "erikut @ Kuat I
Kuat II
@ Kom"inasi pem"e"anan )ang memperhitungkan ga)a(ga)a )ang tim"ul pada 8em"atan dalam keadaan normal tanpa memperhitungkan "e"an angin; Pada keadaan "atas ini semua ga)a nominal )ang ter8adi dikalikan dengan faktor "e"an )ang sesuai; @ Kom"inasi pem"e"anan )ang "erkaitan dengan penggunaan 8em"atan
Kuat III
untuk memikul "e"an kendaraan khusus )ang ditentukan pemilik tanpa memperhitungkan "e"an angin; @ Kom"inasi pem"e"anan dengan 8em"atan dikenai "e"an angin
Kuat IG
"erkecepatan %' kmB8am hingga 12! kmB8am; @ Kom"inasi pem"e"anan untuk memperhitungkan kemungkinan adan)a
Kuat G
rasio "e"an mati dengan "e"an hidup )ang "esar; @ Kom"inasi pem"e"anan "erkaitan dengan operasional normal 8em"atan dengan memperhitungkan "e"an angin "erkecepatan %' kmB8am hingga 12! kmB8am; Kom"inasi pem"e"anan gempa; aktor "e"an hidup EQ )ang
7kstrem I
@
7kstrem II
mempertim"angkan "eker8an)a "e"an hidup pada saat gempa "erlangsung harus ditentukan "erdasarkan kepentingan 8em"atan; @ Kom"inasi pem"e"anan )ang menin8au kom"inasi antara "e"an hidup
*a)an I
terkurangi dengan "e"an )ang tim"ul aki"at tum"ukan kapal tum"ukan kendaraan "an8ir atau "e"an hidrolika lainn)a kecuali untuk kasus pem"e"anan aki"at tum"ukan kendaraan 0 TC ; Kasus pem"e"anan aki"at "an8ir tidak "oleh dikom"inasikan dengan "e"an aki"at tum"ukan kendaraan dan tum"ukan kapal @ Kom"inasi pem"e"anan )ang "erkaitan dengan operasional 8em"atan
*a)an II
@
dengan semua "e"an mempun)ai nilai nominal serta memperhitungkan adan)a "e"an angin "erkecepatan %' kmB8am hingga 12! kmB8am; Kom"inasi ini 8uga digunakan untuk mengontrol lendutan pada gorong( gorong "a8a pelat pelapis teroongan pipa termoplastik serta untuk mengontrol le"ar retak struktur "eton "ertulangC dan 8uga untuk analisis tegangan tarik pada penampang melintang 8em"atan "eton segmental; Kom"inasi pem"e"anan ini 8uga harus digunakan untuk investigasi sta"ilitas lereng; Kom"inasi pem"e"anan )ang ditu8ukan untuk mencegah ter8adin)a
*a)an III
pelelehan pada struktur "a8a dan selip pada sam"ungan aki"at "e"an kendaraan; @ Kom"inasi pem"e"anan untuk menghitung tegangan tarik pada arah
*a)an IG
meman8ang 8em"atan "eton pratekan dengan tu8uan untuk mengontrol "esarn)a retak dan tegangan utama tarik pada "agian "adan dari 8em"atan "eton segmental; @ Kom"inasi pem"e"anan untuk menghitung tegangan tarik pada kolom "eton pratekan dengan tu8uan untuk mengontrol "esarn)a retak;
" !SN 2016
4 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
atik
@
Kom"inasi "e"an fatik dan fraktur sehu"ungan dengan umur fatik aki"at induksi "e"an )ang aktun)a tak ter"atas;
aktor "e"an untuk setiap "e"an untuk setiap kom"inasi pem"e"anan harus diam"il seperti )ang ditentukan dalam a"el 1; Perencana harus men)elidiki "agian parsial dari kom"inasi pem"e"anan )ang dapat ter8adi harus diinvestigasi dimana setiap "e"an )ang diindikasikan untuk diperhitungkan dalam kom"inasi pem"e"anan harus dikalikan dengan faktor "e"an )ang sesuai; ?asil perkalian harus di8umlahkan se"agaimana ditentukan dalam Persamaan 1 dan dikalikan dengan faktor pengu"ah seperti )ang ditentukan dalam Pasal 5 ; aktor "e"an harus dipilih sedemikian rupa untuk menghasilkan kondisi ekstrem aki"at "e"an )ang "eker8a; =ntuk setiap kom"inasi pem"e"anan harus diselidiki kondisi ekstrem maksimum dan minimum; Dalam kom"inasi pem"e"anan dimana efek salah satu ga)a mengurangi efek ga)a )ang lain maka harus digunakan faktor "e"an terkurangi untuk ga)a )ang mengurangi terse"ut; =ntuk "e"an permanen harus dipilih faktor "e"an )ang menghasilkan kom"inasi pem"e"anan kritis; >ika pengaruh "e"an permanen adalah meningkatkan sta"ilitas atau kekuatan komponen 8em"atan maka perencana harus memperhitungkan pengaruh faktor "e"an terkurangi 0minimum; =ntuk "e"an aki"at temperatur seragam 0 )+ n terdapat dua faktor "e"an; Dalam hal ini nilai ter"esar digunakan untuk menghitung deformasi sedangkan nilai terkecil digunakan untuk menghitung semua efek lainn)a; Perencana dapat menggunakan EUn F '5' untuk keadaan "atas kekuatan asalkan perhitungan dilakukan dengan memakai momen inersia "ruto untuk menghitung kekakuan kolom atau pilar; >ika perencana melakukan analisis )ang le"ih rinci dimana perhitungan dilakukan dengan memakai momen inersia penampang retak )ang diperoleh dari hasil analisis untuk menghitung kekakuan kolom atau pilar maka perencana harus menggunakan EUn F 1'' untuk keadaan "atas kekuatan; 6ama haln)a seperti se"elumn)a untuk keadaan "atas kekuatan perencana dapat menggunakan faktor "e"an F '5' untuk PR dan SH saat menghitung pengaruh masing(masing ga)a pada 8em"atan non(segmental 8ika perencana menggunakan momen inersia "ruto pada aktu menghitung kekakuan kolom atau pilar )ang menggunakan struktur "eton; >ika kolom atau pilar menggunakan struktur "a8a maka harus digunakan faktor "e"anF 1'' untuk EUn PR dan SH ;
7valuasi sta"ilitas glo"al tim"unan serta lereng dengan atau tanpa fondasi dangkal atau fondasi dalam harus diselidiki pada Kondisi *a)an I dengan menggunakan faktor tahanan )ang "erlaku; =ntuk 8em"atan "oks girder "a8a )ang memenuhi ketentuan pada Peraturan Perencanaan >em"atan $a8a faktor "e"an untuk "e"an kendaraan TT dan TD harus diam"il se"esar 2'; aktor "e"an untuk "e"an gradien temperatur 0
TG
ditentukan "erdasarkan kondisi
peker8aan; >ika tidak ada hal )ang "isa men)e"a"kan peru"ahan nilai maka diam"il se"agai "erikut @ ''' 1'' '5'
@ @ @
dapat
untuk keadaan "atas kekuatan dan keadaan "atas ekstrim untuk keadaan "atas da)a la)an dimana "e"an hidup tidak ada dan pada keadaan "atas da)a la)an dimana "e"an hidup "eker8a;
aktor "e"an untuk "e"an aki"at penurunan 0
" !SN 2016
TG
SE
ditentukan "erdasarkan kondisi pro)ek;
9 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
>ika tidak ada hal )ang "isa men)e"a"kan peru"ahan nilai maka SE dapat diam"il se"esar 1'; Kom"inasi pem"e"anan )ang memperhitungkan penurunan fondasi 8uga harus memperhitungkan kondisi "ila penurunan tidak ter8adi; =ntuk 8em"atan )ang di"angun secara segmental maka kom"inasi pem"e"anan se"agai "erikut harus diselidiki pada keadaan "atas da)a la)an )aitu kom"inasi antara "e"an mati 0 MS "e"an mati tam"ahan 0MA tekanan tanah 0 TA "e"an arus dan han)utan 0 )+ susut 0S( ga)a aki"at pelaksanaan 0 PL dan prategang 0 P' ;
" !SN 2016
10 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016 abel 1 ; ombinasi beban dan -aktor beban MS MA TA P' PL S(
.eadaan Batas
Kuat I
p
Kuat II
p
Kuat III
p
Kuat IG
p
Kuat G
p
7kstrem I
p
7kstrem II
p
Da)a la)an I Da)a la)an II Da)a la)an III Da)a la)an IG atik 0D dan R -atatan
@
TT TD TB T' TP
-una!an sala" satu
)+
),s
), L
)+n
T-
)*
TC
TV
1''
(
(
1''
'5'B12'
TG
ES
(
(
(
14
1''
(
(
1''
'5'B12'
TG
ES
(
(
(
(
1''
14'
(
1''
'5'B12'
TG
ES
(
(
(
(
1''
(
(
1''
'5'B12'
(
(
(
(
(
(
1''
'4'
1''
1''
'5'B12'
TG
ES
(
(
(
EQ
1''
(
(
1''
(
(
(
1'
(
(
(
(
1''
(
(
(
1'
1'
'
'
'5'
1''
(
1''
1''
1''
'3'
1''
1''
1''B12'
TG
1''
13'
1''
(
(
1''
1''B12'
(
1''
'&'
1''
(
(
1''
1''B12'
TG
1''
(
1''
'#'
(
1''
1''B12'
(
'#5
(
(
(
(
(
( p
)S
1&
dapat "erupa MA TA PR PL SH tergantung "e"an )ang ditin8au MS
( EQ adalah faktor "e"an hidup kondisi gempa
" !SN 2016
BF
11 dari 67
'
ES
(
(
(
(
(
(
(
ES
(
(
(
(
1''
(
(
(
(
(
(
(
(
“Hak Cipta Badan Standardisasi Nasional, Copy standar ini dibuat untuk penayangan di id.go.bsn.www dan tidak untuk di komersialkan”
SNI 1725:2016
>ika komponen pracetak dan prategang digunakan dan dikom"inasikan dengan "alok "a8a pengaruh dari hal(hal "erikut harus diperhitungkan se"agai "e"an konstruksi 0 PL @ riksi antara dek pracetak dan "alok "a8a 8ika penarikan strand longitudinal pada pelat pracetak dilakukan se"elum pelat disatukan dengan "alok men8adi penampang komposit; +a)a induksi pada "alok "a8a dan s"ear onnetor 8ika penarikan tendonBstrand longitudinal pada pelat pracetak dilakukan setelah dek disatukan dengan "alok men8adi penampang komposit; Pengaruh adan)a rangkak dan susut )ang "er"eda pada "alok "a8a dan pelat "eton; Pengaruh efek Poisson )ang "er"eda pada "alok "a8a dan pelat "eton; aktor "e"an / )* untuk "e"an hidup pada keadaan "atas ekstrem I harus ditentukan "erdasarkan kondisi spesifik 8em"atan; 6e"agai pedoman dapat digunakan faktor / )* se"agai "erikut @ )* F '5 08em"atan sangat penting )* F
)* F
6.2
'3 08em"atan penting
' 08em"atan standar
8aktor beban %ada masa konstruksi
6.2.1 ,aluasi %ada keadaan batas kekuatan
Perencana harus men)elidiki semua kom"inasi pem"e"anan pada keadaan "atas kekuatan )ang diatur pada a"el 1 )ang dimodifikasi pada pasal ini; aktor "e"an untuk "erat sendiri struktur dan kelengkapann)a MS dan MA tidak "oleh diam"il kurang dari 125 pada aktu melakukan pemeriksaan keadaan "atas kekuatan kom"inasi I III dan G selama masa konstruksi; Kecuali ditentukan lain oleh pemilik peker8aan faktor "e"an untuk "e"an pelaksanaan dan setiap efek dinamis )ang terkait harus diam"il tidak kurang dari 15 untuk keadaan "atas kekuatan kom"inasi I; aktor "e"an untuk "e"an angin pada Keadaan $atas Kekuatan Kom"inasi III tidak "oleh kurang dari 125; 6.2.2 ,aluasi lendutan %ada keadaan batas l a)an
>ika di dalam kontrak dise"utkan "aha harus dilakukan evaluasi lendutan selama masa pem"angunan maka harus digunakan keadaan "atas da)a la)an kom"inasi I untuk menghitung "esarn)a lendutan )ang ter8adi kecuali ada ketentuan khusus )ang meru"ah ketentuan ini; $e"an mati aki"at peralatan konstruksi harus dianggap se"agai "agian dari "e"an permanen dan "e"an hidup )ang ter8adi selama pelaksanaan harus dianggap se"agai "agian dari "e"an hidup; $esarn)a lendutan )ang dii/inkan selama masa pem"angunan harus dicantumkan di dalam dokumen kontrak; 6.3
8aktor beban untuk %endon&krakan dan &a)a %aska tarik
6.3.1
Kecuali ditentukan lain oleh pemilik peker8aan "esarn)a ga)a rencana minimum untuk pendongkrakan adalah 13 kali "esarn)a reaksi aki"at "e"an permanen pada perletakan di"erlakukan pada posisi dengan dongkrak dipasang; >ika 8em"atan tidak ditutup untuk lalu lintas selama proses pengangkatan maka ga)a pendongkrakan harus memperhitungkan reaksi )ang tim"ul aki"at "e"an hidup terse"ut konsisten dengan pengaturan lalu lintas selama masa pengangkatan dikalikan dengan faktor "e"an untuk "e"an hidup;
" !SN 2016
12 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
6.3.2
+a)a rencana minimum )ang digunakan dalam perencanaan /ona angkur tendon paska tarik adalah 12 kali ga)a pendongkrakan maksimum; 7
7.1
!eban %ermanen =mum
assa setiap "agian "angunan harus dihitung "erdasarkan dimensi )ang tertera dalam gam"ar dan "erat 8enis "ahan )ang digunakan; $erat dari "agian("agian "angunan terse"ut adalah massa dikalikan dengan percepatan gravitasi 0 g ; Percepatan gravitasi )ang digunakan dalam standar ini adalah %&1 mBdetik 2; $esarn)a kerapatan massa dan "erat isi untuk "er"agai macam "ahan di"erikan dalam a"el 2 . abel 2 ' !erat isi untuk beban mati No.
!a*an
!erat isi 3 kN>m 6
era%atan massa 3 k&>m 6
*apisan permukaan "eraspal 22' 2245 0$ituminous earing sur%aes 2 #1' $esi tuang 0 ast iron #24' im"unan tanah dipadatkan 3 1#2 1#55 0ompated sand silt or lay Kerikil dipadatkan 0 rolled grael 4 1&&(22# 1%2'(2315 maadam or $allast 5 22' $eton aspal 0asp"alt onrete 2245 ! $eton ringan 0 lo density 1225(1%! 125'(2''' # %3 H 35 Pa $eton 22'(25' 232' 22 ''22 fJ c 224' 22% fJ c 35 H %4 H1'5 Pa & $a8a 0steel #&5 #&5' % #& &'' Ka)u 0ringan 1' Ka)u keras 0 "ard ood 11' 1125 Pengam"ilan kerapatan massa )ang "esar aman untuk suatu keadaan "atas akan tetapi tidak untuk keadaan )ang lainn)a; =ntuk mengatasi hal terse"ut dapat digunakan faktor "e"an terkurangi; Akan tetapi apa"ila kerapatan massa diam"il dari suatu 8a8aran nilai dan nilai )ang se"enarn)a tidak "isa ditentukan dengan tepat perencana harus memilih di antara nilai terse"ut )ang mem"erikan keadaan )ang paling kritis; 1
$e"an mati 8em"atan merupakan kumpulan "erat setiap komponen struktural dan non( struktural; 6etiap komponen ini harus dianggap se"agai suatu kesatuan aksi )ang tidak terpisahkan pada aktu menerapkan faktor "e"an normal dan faktor "e"an terkurangi; Perencana 8em"atan harus menggunakan keahliann)a di dalam menentukan komponen( komponen terse"ut; 7.2
!erat sendiri MS
$erat sendiri adalah "erat "agian terse"ut dan elemen (elemen struktural lain )ang dipikuln)a termasuk dalam hal ini adalah "erat "ahan dan "agian 8em"atan )ang merupakan elemen struktural ditam"ah dengan elemen nonstruktural )ang dianggap tetap; Adapun faktor "e"an )ang digunakan untuk "erat sendiri dapat dilihat pada a"el 3;
" !SN 2016
13 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
abel 3 ' 8aktor beban untuk berat sendiri
ipe "e"an etap
7.3
aktor "e"an 0 MS 5 Keadaan $atas *a)an 0 MSS 5 Keadaan $atas =ltimit 0 MS U 5 $ahan $iasa erkurangi 11' '%' $a8a 1'' 11' Aluminium 1'' '%' 12' '&5 $eton pracetak 1'' 13' $eton dicor di tempat 1'' '#5 14' Ka)u 1'' '#'
!eban mati tamba*an>utilitas MA
$e"an mati tam"ahan adalah "erat seluruh "ahan )ang mem"entuk suatu "e"an pada 8em"atan )ang merupakan elemen nonstruktural dan "esarn)a dapat "eru"ah selama umur 8em"atan; Dalam hal tertentu nilai faktor "e"an mati tam"ahan )ang "er"eda dengan ketentuan pada a"el 4 "oleh digunakan dengan persetu8uan instansi )ang "erenang; ?al ini "isa dilakukan apa"ila instansi terse"ut melakukan pengaasan terhadap "e"an mati tam"ahan pada 8em"atan sehingga tidak dilampaui selama umur 8em"atan; abel ' 8aktor beban untuk beban mati tamba*an
ipe "e"an etap
aktor "e"an 0 MA 5 Keadaan $atas *a)an 0 MAS 5 Keadaan $atas =ltimit 0 MAU 5 Keadaan $iasa erkurangi 01 2'' '#' =mum 1'' 14' '&' Khusus 0teraasi 1''
-atatan 01 @ aktor "e"an la)an se"esar 13 digunakan untuk "erat utilitas 7.3.1 etebalan )an& dii+inkan untuk %ela%isan kembali %ermukaan
6emua 8em"atan harus direncanakan untuk "isa memikul "e"an tam"ahan )ang "erupa aspal "eton sete"al 5' mm untuk pelapisan kem"ali di kemudian hari kecuali ditentukan lain oleh instansi )ang "erenang; *apisan ini harus ditam"ahkan pada lapisan permukaan )ang tercantum dalam gam"ar rencana; 7.3.2 Sarana lain di jembatan
Pengaruh dari alat pelengkap dan sarana umum )ang ditempatkan pada 8em"atan harus dihitung seakurat mungkin; $erat pipa untuk saluran air "ersih saluran air kotor dan lain( lainn)a harus ditin8au pada keadaan kosong dan penuh sehingga keadaan )ang paling mem"aha)akan dapat diperhitungkan; 7.
!eban akibat tekanan tana* TA
Koefisien tekanan tanah nominal harus dihitung "erdasarkan sifat (sifat tanah; 6ifat(sifat tanah 0kepadatan kadar kelem"a"an kohesi sudut geser dalam dan lain se"again)a harus diperoleh "erdasarkan hasil pengukuran dan pengu8ian tanah "aik di lapangan ataupun la"oratorium; $ila tidak diperoleh data )ang cukup maka karakteristik tanah dapat ditentukan sesuai dengan ketentuan pada pasal ini; ekanan tanah lateral mempun)ai hu"ungan )ang tidak linier dengan sifat(sifat "ahan tanah; ekanan tanah lateral pada keadaan "atas da)a la)an dihitung "erdasarkan nilai nominal dari s dan % ; ekanan tanah lateral pada keadaan "atas kekuatan dihitung dengan menggunakan nilai ,ilai(nilai rencana dari serta % nominal dari s dan nilai rencana dari serta % ; diperoleh dari nilai nominal dengan menggunakan faktor reduksi kekuatan; Kemudian " !SN 2016
1 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
tekanan tanah lateral )ang diperoleh masih "erupa nilai nominal dan selan8utn)a harus dikalikan dengan faktor "e"an )ang sesuai seperti )ang tercantum pada a"el 3; abel 5 ' 8aktor beban akibat tekanan tana*
ipe "e"an etap
aktor "e"an 0 TA 5 Kondisi $atas =ltimit 0 TAU 5 Kondisi $atas *a)an 0 TAS 5 ekanan tanah $iasa erkurangi ekanan tanah vertikal 125 '&' 1'' ekanan tanah lateral 125 '&' ( Aktif 1'' 14' '#' ( Pasif 1'' (
Diam
1''
013
-atatan 01 @ ekanan tanah lateral dalam
keadaandiam "iasan)a tidak diperhitungkan pada keadaan "atas ultimit;
anah di "elakang dinding penahan "iasan)a mendapatkan "e"an tam"ahan )ang "eker8a apa"ila "e"an lalu lintas "eker8a pada "agian daerah keruntuhan aktif teoritis; $esarn)a "e"an tam"ahan ini adalah setara dengan tanah sete"al '# m )ang "eker8a secara merata pada "agian tanah )ang dileati oleh "e"an lalu lintas terse"ut; $e"an tam"ahan ini han)a diterapkan untuk menghitung tekanan tanah dalam arah lateral sa8a dan faktor "e"an )ang digunakan harus sama seperti )ang telah ditentukan dalam menghitung tekanan tanah arah lateral; aktor pengaruh pengurangan dari "e"an tam"ahan ini tidak perlu diperhitungkan; ekanan tanah lateral dalam keadaan diam umumn)a tidak diperhitungkan pada keadaan "atas kekuatan; Apa"ila keadaan demikian tim"ul maka faktor "e"an untuk keadaan "atas kekuatan )ang digunakan untuk menghitung nilai rencana dari tekanan tanah dalam keadaan diam harus sama seperti untuk tekanan tanah dalam keadaan aktif; aktor "e"an pada keadaan "atas da)a la)an untuk tekanan tanah dalam keadaan diam adalah 1' tetapi harus hati(hati dalam pemilihan nilai nominal )ang memadai pada aktu menghitung tekanan tanah; 7..1 Pemadatan
>Ika digunakan peralatan pemadatan mekanik pada 8arak setengah tinggi dinding penahan tanah diam"il se"agai per"edaan elevasi diantara titik level perkerasan )ang "erpotongan dengan "agian "elakang dinding dan dasar dinding maka pengaruh tekanan tanah tam"ahan aki"at pemadatan harus diperhitungkan; 7..2 eberadaan air
>ika air tidak diper"olehkan keluar dari dinding penahan tanah maka pengaruh tekanan air hidrostatik harus ditam"ahkan terhadap tekanan tanah; >ika air dapat tergenang di "elakang dinding penahan tanah maka dinding harus direncanakan untuk memikul ga)a hidrostatik aki"at tekanan air ditam"ah dengan tekanan tanah; $erat 8enis terendam tanah harus digunakan untuk perhitungan tekanan tanah )ang "erada di"aah muka air; >ika level muka air "er"eda antara muka dinding maka pengaruh rem"esan terhadap kesta"ilan dinding dan potensi piping harus diperhitungkan; ekanan air pori harus ditam"ahkan terhadap tekanan tanah efektif dalam penentuan tekanan tanah lateral total; 7..3 Pen&aru* &em%a
Pengaruh inersia dinding dan kemungkinan amplifikasi tekanan tanah aktif dan atau mo"ilisasi massa tanah pasif aki"at ga)a gempa harus diperhitungkan;
" !SN 2016
15 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016 7.. enis'jenis tekanan tana* 7...5
H “
ekanan tana* lateral
ekanan tanah lateral harus diasumsikan linier se"anding dengan kedalaman tanah se"agai "erikut @ ! adalah koefisien tekanan tanah lateral 05 p ! s6
C t i a B d a r d i
eteran&an :
adalah tekanan tanah lateral 0kPa "isa "erupa ! o 0koefisien tekanan tanah kondisi diam atau C
p s
s a N i
3 adalah "erateni8 s tanah 0k,Bm
! a 0koefisien tekanan tanah kondisi aktif atau C ! p 0koefisien tekanan tanah kondisi pasif
C o p
6 adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah 0m
Resultan "e"an tanah lateral aki"at tim"unan diasumsikan "eker8a pada ketinggian ( B3 dari dasar dinding di mana ( adalah ketinggian dinding diukur dari permukaan tanah di "elakang dinding "agian "aah fondasi atau puncak pada telapak; 7.4.4.6
oe-isien tekanan tana* dalam kondisi diam k 0
=ntuk tanah terkonsolidasi normal dinding vertikal dan permukaan tanah koefisien tekanan tanah lateral dalam kondisi diam dapat diam"il se"agai @ o ! 1 sin 0! %
eteran&an :
adalah sudut geser efektif tanah adalah koefisien tekanan tanah lateral kondisi diam ! o
%
=ntuk tanah overkonsolidasi koefisien tekanan tanah lateral kondisi diam dapat diasumsikan "ervariasi se"agai fungsi rasio overkonsolidasi atau ria)at tegangan dan dapat diam"il se"agai @ ! o
1 sin % 7C' sin %
0#
eteran&an :
7C' rasio overkonsolidasi
anah lanau dan lempung tidak "oleh digunakan untuk urukan kecuali mengikuti prosedur desain )ang sesuai dan langkah(langkah pengendalian konstruksi dimasukkan dalam dokumen konstruksi memperhitungkan penggunaan tanah terse"ut; Perlu diperhitungkan 8uga peningkatan tekanan air pori dalam massa tanah; Ketentuan drainase )ang sesuai harus disediakan untuk mencegah ga)a hidrostatik dan rem"esan dari "elakang dinding fondasi; Dalam keadaan apapun tanah lempung plastis tidak "oleh digunakan untuk urukan;
" !SN 2016
16 dari 67
s t a n d a r i n i n u
p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n t i d a k u n t u k d i
SNI 1725:2016
#;4;4;#
“ H a k C i p t a B a d a n
oe-isien tekanan tana* akti- k a
dinding kaku
,ilai(nilai untuk koefisien tekanan tanah lateral aktif dapat diam"il se"agai "erikut@ 0&
sin2%
! a 2
o C
sin sin
Dengan 1 sin % sin
0%
%
2
n i
sinsin eteran&an : adalah sudut pada dindi ng "elakangerhadap t garis h o r/ontal0L i
adalah sudut geser antara urukan dan dinding 0L nilai diam"il melalui pengu8ian la"oratorium atau "ila tidak memiliki data )ang akurat dapat mengacu pada a"el !; adalah sudut pada urukan terhadap garis hori/ontal 0L
adalah adalah sudut geser efektif tanah 0L %
=ntuk kondisi )ang tidak sesuai dengan )ang di8elaskan dalam +am"ar 1 tekanan aktif dapat dihitung dengan menggunakan prosedur )ang didasarkan pada teori irisan dengan menggunakan etode Culmann;
" !SN 2016
17 dari 67
w
d i
.
k o m e r s i a l k a n ” d i u n t u a k n t i i d d . a k o d
SNI 1725:2016
abel 6 ' Sudut &eser berba&ai material? =S (e%artment o- t*e Na)@ 1942a
aterial $eton pada material fondasi se"agai "erikut @ $atuan Kerikil campuran kerikil . pasir pasir kasar Pasir halus hingga medium pasir kelanauan medium hingga kasar kerikil kelanauan atau "erlempung Pasir halus pasir kelanauan atau "erlempung halus hingga medium *anau kepasiran halus lanau non plastis *empung prakonsolidasi atau residual )ang sangat teguh dan keras *empung agak teguh hingga lempung teguh dan lempung kelanauan Pasangan "ata pada material fondasi memiliki faktor geser )ang sama
6udut geser 8 0M 35 2% . 31 24 . 2% 1% . 24 1# . 1% 22 . 2! 1# . 1%
urap "a8a terhadap tanah "erikut @ 22 Kerikil campuran kerikil . pasir "atuan "ergradasi "aik )ang diisi 1# pecahan Pasir campuran pasir . kerikil "erlanau "atuan keras "erukuran tunggal 14 Pasir "erlanau kerikil atau pasir "ercampur lanau atau lempung 11 *anau kepasiran halus lanau non plastis $eton pracetak atau turap "eton terhadap tanah "erikut @ 22 . 2! Kerikil campuran kerikil . pasir "atuan "ergradasi "aik )ang diisi pecahan 1# . 22 Pasir campuranpasir . kerikil "erlanau "atuan keras "erukuran tunggal 1# Pasir "erlanau kerikil atau pasir "ercampur lanau atau lempung 14 *anau kepasiran halus lanau non plastis $er"agai material struktural@ $atu "ata pada "atu "ata "atuan "eku dan metamorf@ ( $atuan lunak pada "atuan lunak 35 ( $atuan keras pada "atuan lunak 33 ( $atuan keras pada "atuan keras 2% $atu "ata pada ka)u dengan arah kem"ang ka)u men)ilang 2! $a8a pada "a8a pada hu"ungan turap 1# * @ 6udut geser pada a"el ! han)a dapat digunakan "ila tidak diperoleh data karakteristik tanah untuk mendukung analisis geoteknik 7...4
oe-isien tekanan tana* %asi- k
=ntuk tanah nonkohesif nilai koefisien tekanan tanah lateral pasif dapat diam"il dari +am"ar 2 untuk kasus dinding miring atau vertikal dengan tim"unan )ang rata dan +am"ar 3 untuk kasus dinding vertikal dan tim"unan miring; =ntuk kondisi lain )ang "er"eda dari )ang di8elaskan dalam +am"ar 2 dan +am"ar 3 tekanan pasif dapat dihitung dengan menggunakan prosedur "erdasarkan teori irisan; Ketika teori irisan )ang digunakan nilai "atas sudut geser dinding tidak "oleh diam"il le"ih "esar dari satu setengah sudut geser % ; =ntuk tanah kohesif tekanan pasif dapat dihitung dengan p p
! p s 6 2 ! p
eteran&an : p adalah tekanan tanah lateral pasif 0kPa s
adalah "erat 8enis tanah 0k,Bm 3 6 adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah 0m adalah kohesi tanah 0kPa ! p adalah koefisien tekanan tanah lateral pasif
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i
01' untuk di k o m e rs ia lk a n ”
" !SN 2016
14 dari 67
SNI 1725:2016
" !SN 2016
19 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
etode -luida ekialen untuk %er*itun&an tekanan lateral !ankine
etode fluida ekivalen dapat digunakan "ila teori tekanan tanah 'an!ine "erlaku; etode fluida ekivalen han)a "oleh digunakan 8ika tanah tim"unan "ersifat 9 %ree draining :; >ika kriteria ini tidak dipenuhi ketentuan Pasal #;4;2 dan Pasal #;4;4 harus digunakan untuk menentukan tekanan tanah hori/ontal; >ika metode fluida ekivalen digunakan tekanan tanah dasar p0kPa dapat diam"il se"agai @ p
011
e96
eteran&an :
adalah "erat 8enis tanah fluida ekivalen dan eq tidak kurang dari 4& k,Bm 3 6 adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah 0m eq
" !SN 2016
20 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i
SNI 1725:2016
Resultan "e"an tanah lateral aki"at "e"an urukan harus diasumsikan pada ketinggian ( B3 diukur dari dasar dinding di mana ( adalah ketinggian dinding diukur dari permukaan tanah ke "agian "aah fondasi; ,ilai "erat satuan fluida ekivalen untuk desain dinding dengan ketinggian tidak mele"ihi ! m dapat diam"il dari a"el #dengan@ adalah perpindahan puncak dinding )ang diperlukan untuk mencapai tekanan aktif minimum atau tekanan pasif maksimum dengan tilting atau translasi lateral 0m ( adalah tinggi dinding 0m adalah sudut tim"unan terhadap garis hori/ontal 0L Β $esarn)a komponen tekanan tanah vertikal )ang dihasilkan untuk kasus tim"unan miring dapat ditetapkan se"agai @ p p
012
p" tan
dengan p "
2
013
2
1
( e9
abel 7 ; i%ikal nilai berat satuan -luida ekialen untuk tana*
ipe tanah Pasir atau kerikil lepasBgem"ur Pasir atau kerikil padat medium Pasir atau kerikil padat
im"unan Diam Aktif e9 NB? F 1B24' 0k,Bm3 e 9 0k,Bm3 && !4'
im"unan dengan F25L Aktif Diam NB? F 1B24' e9 0k,Bm3 e9 0k,Bm3 1'4'
&''
&''
5!&
%!'
#2'
#2'
4&'
&&'
!4'
7...10 ekanan tana* lateral untuk dindin& kantileer non&raitasi
=ntuk dinding permanen distri"usi tekanan tanah lateral pen)ederhanaan )ang ditun8ukkan pada +am"ar 4 hingga +am"ar ! dapat digunakan; >ika dinding mendukung atau didukung oleh tanah kohesif untuk penggunaan sementara dinding dapat dirancang "erdasarkan metode analisis tegangan total dan parameter kuat geser undrained ; =ntuk itu distri"usi tekanan tanah pen)ederhanaan seperti )ang ditun8ukkan pada +am"ar # hingga +am"ar & dapat digunakan dengan "atasan se"agai "erikut @ Rasio tekanan oer$urden total untuk kuat geser undrained : s harus kurang dari 3 di dasar dinding ekanan tanah aktif tidak "oleh kurang dari '25 kali tekanan oer$urden efektif pada setiap kedalaman atau 55 kPaBm ketinggian dinding diam"il )ang ter"esar; =ntuk dinding sementara dengan elemen vertikal diskrit tertanam dalam tanah "utiran atau "atuan +am"ar 4 dan +am"ar 5 dapat digunakan untuk menentukan tahan pasif kemudian +am"ar # dan +am"ar & dapat digunakan untuk menentukan tekanan tanah aktif; $ila elemen dinding vertikal diskrit digunakan untuk perletakan maka le"ar $ dari setiap elemen vertikal harus diasumsikan sama dengan le"ar sa)ap atau diameter elemen untuk penampang )ang didorong dan diameter lu"ang untuk penampang )ang akan diisi "eton; $esarn)a "e"an tam"ahan di atas dinding untuk penentuan P a2 pada +am"ar # harus "erdasarkan irisan tanah di atas dinding pada area tekanan aktif; Pada +am"ar & se"agian " !SN 2016
21 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
pem"e"anan negatif pada atas dinding karena kohesi dia"aikan dan tekanan hidrostatik dalam retak tarik harus diperhitungkan namun tidak ditampilkan pada gam"ar;
" !SN 2016
22 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
" !SN 2016
23 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
" !SN 2016
2 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
“ H a k Ci pt a B a d a n St a n d ar di s a si N a si o n al , C o p y st a n d ar in i di b p e n ay a n
d a ti d
k o m er si al k
=ntuk dinding angkur )ang di"uat dari atas ke "aah tekanan tanah diestimasi sesuai Pasal #;4;4;11;1 dan #;4;4;11;2; Dalam perencanaan tekanan untuk dinding terangkur perlu diperhitungkan perpindahan dinding )ang dapat mempengaruhi struktur )ang "erdekatan danBatau utilitas "aah tanah; 7...11.1 ana* non ko*esi-
ekanan tanah pada dinding angkur sementara maupun permanen )ang di"uat pada tanah non kohesif dapat ditentukan sesuai +am"ar 11 dengan ordinat maksimum 0 a dari diagram tegangan )ang dihitung se"agai "erikut @ =ntuk dinding dengan satu level angkur @ a
! a s (
014
w w
.
b .
=ntuk dinding dengan level angkur ma8emuk @
2
! a s (
a
015
15( '5( l '5( n 1 eteran&an : a
! a s
adalah ordinat maksimum dari diagram tegangan 0k,Bm 2 adalah koefisien tekanan tanah aktif adalah "erat efektif tanah 0k,Bm 3 adalah tinggi galian 0m adalah 8arak dari permukaan tanah ke angkur paling atas 0m ke angkur paling "aah 0m adalah 8arak dari permukaan tanah
( ( 1 ( n;1 " !SN 2016
25 dari 67
u n t u k
SNI 1725:2016
T "i ' s
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y
adalah ga)a hori/ontal pada angkur ke i 0k,Bm adalah ga)a reaksi )ang ditahan oleh tanah dasar 0k,Bm
' s
' s
Dinding dengan satu level angkur
Dinding dengan angkur multilevel
Distri"usi tekanan tanah untuk tanah kohesif "erkaitan dengan angka sta"ilitas 0 : s )ang didefinisikan se"agai @ eteran&an : : s
01!
s (
Su
adalah "erat 8enis tanah 0k,Bm 3
s
(
S
d i
adalah kedalaman total penggalian 0m adalah kuat geser undrained tanah rata(rata 0kPa
b s .
u
7...11.2a ana* ko*esi- kaku *in&&a keras
=ntuk dinding terangkur sementara pada tanah kohesif kaku hingga keras 0 : s O 4 tekanan tanah dapat ditentukan dengan menggunakan +am"ar 11 dengan ordinat maksimum diagram tekanan tanah 0 pa se"agai @ pa '2 s ( hingga '4 s( 01# eteran&an :
p
a
s
(
. d i
a d d t i
t u u n
adalah ordinat maksimum dari diagram tegangan 0k,Bm 2
adalah "erat 8enis tanah 0k,Bm 3 adalah kedalaman total penggalian 0m
" !SN 2016
26 dari 67
k o m e r s i a l k a n ”
SNI 1725:2016
=ntuk dinding terangkur permanen pada tanah kohesif kaku hingga keras distri"usi tekanan tanah sesuai Pasal #;4;4;11;1 dapat digunakan dengan ! a "erdasarkan sudut geser terdrainase pada tanah kohesif; 7...11.2b ana* ko*esi- lunak *in&&a kaku
=ntuk dinding terangkur sementara atau permanen pada tanah kohesif lunak hingga keras 0: s ! tekanan tanah dapat ditentukan dengan menggunakan +am"ar 12 dengan ordinat maksimum diagram tekanan tanah 0 pa se"agai @ 01&
pa ! a s( eteran&an :
p
adalah ordinat maksimum dari diagram tegangan 0k,Bm 2
!
adalah koefisien tekanan tanah aktif
a
a
adalah "erat 8enis tanah 0k,Bm 3 adalah kedalaman total penggalian 0m
s
(
Dengan nilai ! a ditentukan dengan persamaan "erikut @ !
a
1
4Su
2
s (
2
d r
514Su$
1
(
s
(
'22
01%
eteran&an :
6u
Su$ s
d r
adalah kuat geser tidak terdrainase penahan tanah 0kPa adalah kuat geser tidak terdrainase pada dasar galian 0kPa adalah "erat 8enis tanah 0k,Bm 3 kedalaman muka runtuh tanah di "aah galian dasar 0m
nilai d r adalah kete"alan tanah dari "agian )ang lunak ke tanah kaku kohesif di dasar galian sampai suatu nilai maksimum Be B 2 di mana Be adalah le"ar galian;
' s
" !SN 2016
27 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
7...12
ekanan tana* lateral untuk dindin& terstabilisasi mekanik S, +a)a resultan per satuan le"ar dinding MS) ditun8ukkan dalam +am"ar 13 +am"ar 14 dan +am"ar 15 )ang "eker8a pada ketinggian "B3 di atas dasar dinding dihitung dengan
menggunakan rumus se"agai "erikut @ P ' 5!
a
s
2
02'
"
a
eteran&an : P a s
" ! a
adalah resultan ga)a per satuan le"ar 0k,Bm adalah "erat 8enis tanah 0k,Bm 3 adalah tinggi diagram tekanan tanah arah hori/ontal )ang ditun8ukkan dalam +am"ar 13 +am"ar 14 dan +am"ar 15 0m adalah koefisien tekanan tanah aktif sesuai Pasal #;4;4;# dengan sudut kemiringan tim"unan seperti ditun8ukkan dalam+am"ar 14 B )ang ditun8ukkan dalam +am"ar 15 dan < dan B dalam +am"ar 14 dan+am"ar 15; im"unan assa tanah "ertulang
im"unan
assa tanah "ertulang
aktor "e"an p )ang digunakan untuk "e"an maksimum )ang dipikul tulangan T ma= untuk kekuatan tulangan kekuatan sam"ungan dan perhitungan ca"ut se"esar tekanan vertikal aki"at "e"an mati untuk tekanan tanah vertikal; =ntuk dinding tersta"ilisasi mekanik nilai harus diam"il se"esar 1; " !SN 2016
24 dari 67
&
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
im"unan
assa tanah "ertulang
$esar dan letak ga)a resultan dan ga)a tahanan dari dinding modular pracetak ditentukan dengan menggunakan distri"usi tekanan tanah )ang ditun8ukkan dalam +am"ar 1! dan +am"ar 1#; $ilamana "entuk modular pracetak tidak "eraturan terdapat peralihan le"ar tekanan tanah harus dihitung dari modul paling atas hingga modul "aah "erdasarkan teori -oulom";
" !SN 2016
29 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
Peningkatan tegangan tanah terfaktor di "elakang dinding oleh karena "e"an tim"unan harus le"ih "esar dari "e"an tim"unan tidak terfaktor atau tegangan )ang dikalikan dengan faktor "e"an atau "e"an terfaktor )ang "eker8a pada elemen struktur )ang men)e"a"kan "e"an tim"unan dengan faktor "e"an se"esar 1; $e"an )ang "eker8a pada dinding karena adan)a elemen struktur di atas dinding tidak "oleh di"eri faktor dua kali; 7..5.1 !eban timbunan merata
$ila "e"an tim"unan )ang "eker8a "erupa "e"an merata maka tekanan tanah dasar harus dikalikan dengan tekanan tanah hori/ontal dengan nilai dirumuskan se"agai "erikut @ p
021
! s 9s
eteran&an : p adalah
tekanan tanah hori/ontal karena tim"unan merata 0kPa
! s adalah koefisien tekanan tanah karena tim"unan
9s adalah tim"unan merata pada permukaan "agian tekanan tanah aktif 0kPa 7..5.2 !eban titik@ beban &aris@ dan beban : dindin& dita*an dari %er&erakan
ekanan hori/ontal 0 p" )ang "eker8a pada dinding aki"at "e"an strip merata dapat diam"il se"agai @ " !SN 2016
30 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
2 p
sin cos0
p"
2 022
eteran&an : p adalah intensitas "e"an merata )ang "eker8a pada dinding 0kPa
adalah sudut sesuai dengan +am"ar 1& 0rad adalah sudut sesuai dengan +am"ar 1& 0rad 0ekanan
6elan8utn)a tekanan hori/ontal 0 p" )ang "eker8a pada dinding aki"at "e"an titik dapat diam"il se"agai @ p"
P '
3
Z>
2
2
'01 2
023
' Z
' 3
eteran&an : P adalah "e"an titik 0k, ' adalah 8arak antara "e"an titik terhadap titik )ang ditin8au pada dinding sesuai dengan
+am"ar 1% dimana ' = 2 y 2 6 2 0m > adalah 8arak hori/ontal diukur dari "elakang dinding terhadap "e"an titik 0m ? adalah 8arak hori/ontal diukur dari titik pada dinding dengan posisi tegak lurus dinding dan diukur hingga titik dimana "e"an "eker8a 0m Z adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah hingga titik pada dinding )ang ditin8au 0m adalah rasio Poisson
" !SN 2016
31 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
0$e"an titik
ekanan hori/ontal 0 p" )ang "eker8a pada dinding aki"at "e"an garis tak "erhingga 0+am"ar 2' )ang paralel terhadap dinding dapat diam"il se"agai @ p"
024
4* > 2Z 4
'
eteran&an : * adalah intensitas "e"an 0k,Bm > adalah 8arak hori/ontal diukur dari "elakang dinding terhadap "e"an garis 0m ? adalah 8arak hori/ontal diukur dari titik pada dinding dengan posisi tegak lurus dinding
dan diukur hingga titik dimana "e"an "eker8a 0m Z adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah hingga titik pada dinding )ang ditin8au 0m adalah rasio Poisson
+a)aBpan8ang
" !SN 2016
32 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
ekanan hori/ontal 0 p" )ang "eker8a pada dinding aki"at "e"an garis "erhingga 0+am"ar 21 )ang tegak lurus terhadap dinding dapat diam"il se"agai @
p"
* Z
1
Z A > 2
A3
Dengan A
1
12
1 B3
1 2 B
025
Z
>
1
Z 2
>
2
B
1
Z 2 >
1
eteran&an :
> 1 adalah 8arak diukur dari "elakang dinding hingga aal "e"an garis sesuai 0k, > 2 adalah pan8ang "e"an garis 0m Z adalah kedalaman diukur dari permukaan tanah hingga titik pada dinding )ang ditin8au 0m adalah rasio Poisson * adalah intensitas "e"an 0k,Bm
+a)aBpan8ang
$e"an mati terpusat harus diperhitungkan pada perencanaan sta"ilitas internal dan eksternal dengan menggunakan distri"usi vertikal merata 2 vertikal terhadap 1 hori/ontal untuk menentukan komponen vertikal tegangan terhadap kedalaman pada tanah "ertulang sesuai
" !SN 2016
33 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
dengan +am"ar 22; $e"an hori/ontal terpusat pada puncak dinding harus didistri"usikan pada tanah "ertulang sesuai dengan +am"ar 23;
d
ondasi telapak
Diferensikan terhadap permukaan tanah pada "agian "elakang dinding
=ntuk
=ntuk "e"an strip @
=ntuk d
=ntuk "e"an telapak terisolasi @ =ntuk "e"an titik @
adalah le"ar efektif "e"an pada kedalaman tertentu 0m D1 $% adalah le"ar "e"an 0m; =ntuk telapak dengan "e"an eksentris 0misaln)a pada telapak pada kepala 8em"atan; L adalah pan8ang telapak 0m P adalah "e"an per meter pan8ang telapak 0k,Bm
adalah "e"an pada telapak persegi atau "e"an titik 0m
P
V
Z 2
adalah kedalaman dimana le"ar efektif memotong muka dinding F 2d @$% 0m
d adalah 8arak antara "e"an vertikal terpusat dan "agian "elakang dinding 0m
" !SN 2016
3 dari 67
“ H a k C i p t a
S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k
. b s n . g o .i d d a n t i d a k u n t u k d i
SNI 1725:2016
+a)a lateral aki"at tekanan tanah +a)a lateral aki"at "e"an lalau(lintas +a)a lateral aki"at "angunan atas atau "e"an terkonsentrasi lainn)a
Distri"usi tegangan
a. (istribus (istribusii te&an&an te&an&an untuk untuk %er*itu %er*itun&an n&an stabil stabilitas itas interna internall
+a)a lateral aki"at "angunan atas atau "e"an terkonsentrasi lainn)a
>ika telapak terletak diluar /ona aktif di"elakang dinding "e"an telapak tidak perlu diperhitungkan pada perhitungan sta"ilitas eksternal b.
(ist (istri ribu busi si te&a te&an& n&an an untu untuk k %er %er*i *itu tun& n&an an stab stabil ilit itas as ekst ekster erna nall
$ila $ila "e" "e"an an ma matiti terpus terpusat at terle terletak tak di"el di"elaka akang ng tan tanah ah "ertul "ertulan ang g "e" "e"an an terse" terse"ut ut harus harus didistri"usi dengan cara )ang sama seperti pada tanah "ertulang; egangan vertikal )ang didistri didistri"usi "usi di"elakang di"elakang daerah daerah penu penulang langan an harus harus dikalika dikalikann den dengan gan ! a saat menentukan menentukan penga pengaruh ruh "e" "e"an an tim"un tim"unan an terhad terhadap ap sta"i sta"ilit litas as ekster eksterna nal;l; egan gangan gan hori/o hori/onta ntall )ang )ang didistri"usi di "elakang dinding sesuai dengan +am"ar 23 tidak "oleh dikalikan dengan ! a 7..5. amba*an amba*an beban akibat akibat beban *idu%
$e"a $e"ann tam" tam"ah ahan an aki" aki"at at "e"a "e"ann hidu hidupp haru haruss dipe diperh rhititun ungk gkan an 8ika 8ika "e"a "e"ann kend kendar araa aann diperkirakan diperkirakan akan meleati tim"unan dengan 8arak setengah tinggi dinding diukur dari muka "elakang dinding; $ila "e"an tam"ahan adalah untuk 8alan ra)a intensitas "e"an harus konsisten dengan ketentuan "e"an hidup; >ika "e"an tam"ahan "ukan untuk 8alan ra)a maka pemilik peker8aan harus menentukan "e"an tam"ahan terse"ut; Peningkatan tekanan hori/ontal aki"at "e"an hidup dapat diestimasi dengan rumus se"agai "erikut @
" !SN 2016 67
35 dari
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
02!
! s "e9
p
eteran&an :
adalah tekanan tanah hori/ontal aki"at tam"ahan "e"an hidup 0kPa
p
s
!
"
adalah "erat 8enis tanah 0k,Bm 3 adalah koefisien tekanan tanah adalah tinggi tanah ekivalen untuk "e"an kendaraan 0m
e9
inggi tanah ekivalen 0 "e9 untuk pem"e"anan 8alan ra)a pada kepala 8em"atan dan dinding penahan tanah dapat diam"il sesuai dengan a"el & dan a"el %; Interpolasi linier dapat dilakuk dilakukan an untuk tinggi dinding dinding lainn)a lainn)a;; inggi inggi dinding dinding diam"il diam"il se"agai se"agai 8arak 8arak diukur diukur dari permukaan tim"unan dan dasar telapak sepan8ang permukaan tekanan )ang ditin8au; abel abel 4 ; in&&i ekialen tana* untuk beban kendaraan %ada ke%ala jembatan te&ak lurus lurus ter*ada% lalu lintas
inggi kepala 8em"atan 0m
"e9 0m
15 m 3m !m
12 '% '!
abel abel 9 ; in&&i ekialen tana* untuk beban kendaraan %ada dindin& %ena*an tana* %aralel ter*ada% lalu lintas
inggi dinding penahan tanah 0m 15 m 3m !m
"e9 0m 8arak dari muka "elakang
dinding ke tepi lalu lintas 'm '3 m atau le"ih '! 15 '! 12 '! '!
7..5.5 eduksi beban tamba*an tamba*an
>ika "e"an kendaraan ditransfer pada pelat lantai )ang 8uga didukung oleh struktur selain tanah maka dii/inkan untuk reduksi "e"an tam"ahan; 7..6 eduksi karena tekanan tana*
=ntuk =ntuk goron gorong(g g(goro orong ng dan 8em"a 8em"atan tan serta serta kompon komponenn enn)a )a diman dimanaa tekana tekanann tan tanah ah dap dapat at mengu me nguran rangi gi efe efekk "e"an "e"an lain lain maka maka reduks reduksii harus harus di"at di"atasi asi pada pada tekana tekanann tan tanah ah )ang )ang permanen akan muncul; 6e"agai alternatif reduksi se"esar 5' dapat digunakan tetapi tidak perlu dikom"inasikan dengan faktor "e"an terkurangi; 7..7 "owndrag
Kemungkinan peningkatan dondrag pada pada tiang pancang atau fondasi pipa harus dievaluasi 8ika @ anah "erupa material kompresi"el seperti lempung lanau atau tanah organik im"unan im"unan akan terletak dekat dengan tiang pancang atau fondasi pipa seperti pada tim"unan pada tim"unan oprit; uka air tanah rendah *ikuifaksi dapat ter8adi " !SN 2016
36 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
>ika >ika pot potens ensii dondrag pada pada tiang pancang atau pipa ada aki"at penurunan tanah relatif preloading terhadap terhadap tiang pancang pancang kemudian kemudian potensi potensi dondrag tidak tidak dihilangkan dengan preloading tanah untuk mengurangi penurunan tanah atau mitigasi lainn)a maka tiang pancang harus direncanakan direncanakan untuk menahan dondrag Perl Perluu dipe diperh rhititun ungk gkan an pote potens nsii "e"a "e"ann aki" aki"at at dondrag den denga gann me mengg ngguna unakan kan "e" "e"an an tim"u tim"unan nan tekni teknikk per"a per"aika ikann tan tanah ah dan dan ata atauu drain drainase ase vertik vertikal al dan pen pengu gukur kuran an untuk untuk memonitor penurunan; =ntuk =ntuk keadaan "atas "atas kuat I dondrag aki"at penurunan likuifaksi harus diker8akan pada tiang pancang atau pipa dikom"inasi dengan "e"an lain pada grup "e"an; Dondrag aki"at aki"at likuifaksi tidak "oleh dikom"inasikan dengan dondrag aki"at aki"at penurunan konsolidasi; =ntuk "e"an dondrag )ang )ang "eker8a pada kelompok tiang maka pengaruh kelompok tiang harus diperhitungkan; >ika >ika "e"a "e"ann tran transi sien en "eke "eker8 r8aa untu untukk me meng ngur uran angi gi "esa "esarn rn)a )a dondrag dan dan redu reduks ksii ini ini diperhitungkan dalam perencanaan tiang pancang atau pipa reduksi terse"ut tidak mele"ihi porsi "e"an transien sama dengan pengaruh ga)a dondrag; +a)a aki"at dondrag pada tiang pancang dan tiang "or dapat ditentukan se"agai "erikut @ *ang *angka kahh pert pertam amaa )ait )aituu teta tetapk pkan an prof profilil tana tanahh dan dan prop proper ertiti tana tanahh untu untukk perh perhititun unga gann penurunan penurunan langkah selan8utn)a )aitu lakukan perhitungan perhitungan penurunan tanah sepan8ang tiang pancang kemudian tentukan pan8ang tiang )ang akan terkena dondrag; >ika penurunan tanah tan ah se"esa se"esarr 1 cm ata atauu le"ih le"ih "esar "esar relatif relatif terhad terhadap ap tiang tiang pan pancan cang g maka maka dondrag disumsikan dapat ter8adi; 7.5 7.5
Pen& Pen&ar aru* u* teta teta% % %ela %elaks ksan anaa aan n
Penga Pengaruh ruh tetap tetap pel pelaks aksan anaan aan adala adalahh "e" "e"an an )ang )ang dise" dise"a" a"kan kan oleh oleh met metod odee dan urutan urutan pelaksanaan peker8aan 8em"atan; $e"an ini "iasan)a mempun)ai kaitan dengan aksi(aksi lainn)a seperti pra(penegangan dan "erat sendiri; Dalam hal ini pengaruh faktor ini tetap harus dikom"inasikan dikom"inasikan dengan aksi(aksi terse"ut t erse"ut dengan faktor "e"an )ang sesuai; $ila pengaruh tetap )ang ter8adi tidak "egitu terkait dengan aksi rencana lainn)a maka peng pengar aruh uh ters terse" e"ut ut haru haruss dima dimaks ksud udka kann dala dalam m "ata "atass da)a da)a la)a la)ann dan dan "ata "atass ulti ultimi mitt menggunakan faktor "e"an sesuai dengan a"el 1'; abel 10 ' 8aktor beban akibat %en&aru* %elaksanaan
ipe "e"an etap 8
4.1
aktor "e"an 0 PL 5 U Keadaan $atas *a)an 0 PLS 5 Keadaan $atas =ltimit 0 PL 5 $iasa erkurangi 1'' 1'' 1''
!eban lalu lintas =mum
$e"an lalu lintas untuk perencanaan 8em"atan terdiri atas "e"an la8ur QDQ dan "e"an truk QQ; $e"an la8ur QDQ "eker8a pada seluruh le"ar 8alur kendaraan dan menim"ulkan pengaruh pada 8em"atan )ang ekuivalen dengan suatu iring(iringan kendaraan )ang se"enarn)a; >umlah total "e"an la8ur QDQ )ang "eker8a tergantung pada le"ar 8alur kendaraan itu sendiri; $e"an truk QQ adalah satu kendaraan "erat dengan 3 gandar )ang ditempatkan pada "e"erapa posisi dalam la8ur lalu lintas rencana; iap gandar terdiri atas dua "idang kontak " !SN 2016
37 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
pem"e"anan )ang dimaksud se"agai simulasi pengaruh roda kendaraan "erat; ?an)a satu truk QQ diterapkan per la8ur lalu lintas rencana; 6ecara umum "e"an QDQ akan men8adi "e"an penentu dalam perhitungan 8em"atan )ang mempu me mpun) n)ai ai "enta "entang ng sedan sedangg sampa sampaii pan pan8a 8ang ng sedang sedangkan kan "e" "e"an an QQ digun digunaka akann unt untuk uk "entang pendek dan lantai kendaraan; Dalam keadaan tertentu "e"an QDQ )ang nilain)a telah diturunkan atau dinaikkan dapat digunakan 0lihat Pasal &;5; 4.2 4.2
Aaju Aajurr lalu lalu lin linta tas s ren ren$a $ana na
6ecara umum >umlah la8ur lalu lintas rencana ditentukan dengan mengam"il "agian integer dari hasil pem"agian le"ar "ersih 8em"atan 0 dalam mm dengan le"ar la8ur rencana se"esar se"esar 2#5' mm; Perencan Perencanaa harus harus memperhi memperhitung tungkan kan kemungki kemungkinan nan "eru"ahn "eru"ahn)a )a le"ar le"ar "ersih 8em"atan dimasa depan sehu"ungan dengan peru"ahan fungsi dari "agian 8em"atan; >umlah maksimum la8ur lalu lintas )ang digunakan untuk "er"agai le"ar 8em"atan "isa dilihat dalam a"el 11; *a8ur lalu lintas rencana harus disusun se8a8ar dengan sum"u meman8ang 8em"atan; abel 11 ' umla* lajur lalu lintas ren$ana
ipe >em"atan 01 6atu *a8ur Dua Arah tanpa edian
Dua Arah dengan edian
*e"ar $ersih >em"atan 02 0mm 3''' O H 525' 525'OO H #5'' 525' #5'' #5'' O H 1'''' 1'''' 1'' '' O H 125'' 125'' 125 '' O H 1525' 1525' 55''OO O &''' 55'' &''' &25' O O 1'#5' 11''' 11''' O O 135'' 135'' 13#5' 13# 5' O O 1!25' 1!5''
>umlah *a8ur *alu *intas Rencana 0 n 1 2 3 4 5 ! 2 3 4 5 !
-atatan 01 @ lalu lintas rencana harus =ntuk 8em"atan tipe lain 8umlah la8ur ditentukan oleh instansi )ang "erenang; -atatan 02 @ *e"ar 8alur kendaraan adalah 8arak minimum antara ker" atau rintangan untuk satu arah atau 8arak antara ker"BrintanganBmedian dan median untuk "an)ak arah;
$erdasarkan a"el 11 "ila le"ar "ersih 8em"atan "erkisar antara 3''' mm sampai 5''' mm maka 8umlah 8alur rencana harus diam"il satu la8ur lalu lintas rencana dan le"ar 8alur rencana harus diam"il se"agai le"ar 8alur lalu lintas; >ika 8em"atan mempun)ai le"ar "ersih antara 525' mm dan #5'' mm maka 8em"atan harus direncanakan memiliki dua la8ur rencan rencana a masin masing( g( masing masing sele"a sele"arr le"ar le"ar "ersih "ersih 8em"a 8em"atan tan di"agi di"agi dua; dua; >ika >ika 8em"at 8em"atan an memp me mpun un))ai le"a le"arr "ers "ersih ih anta antara ra ##5' ##5' mm dan dan 1''' 1''''' mm mm ma maka ka 8em" 8em"at atan an haru haruss direncan direncanakan akan memiliki memiliki tiga la8ur la8ur rencana rencana masing(ma masing(masing sing sele"ar sele"ar le"ar le"ar "ersih "ersih 8em"atan 8em"atan di"agi tiga; 4.3
!eban la lajur B( B( T" T"
$e"an la8ur QDQ terdiri atas "e"an ter"agi rata 0$R )ang diga"ung dengan "e"an garis 0$+ seperti terlihat dalam +am"ar 24; Adapun faktor "e"an )ang digunakan untuk "e"an la8ur QDQ seperti pada a"el 12;
" !SN 2016 67
38 dari
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016 abel 12 ' 8aktor beban untuk beban lajur B(
ipe "e"an ransien
>em"atan $eton $oks +irder $a8a
a “ k H
aktor "e"an 0 TD 5 Keadaan $atas *a)an 0 TDS 5 Keadaan $atas =ltimit 0 TDU 5 1'' 1&' 1'' 2''
C t i
n a t
4.3.1 Intensitas beban B(
$e"an ter"agi rata 0$R mempun)ai intensitas 9 kPa dengan "esaran 9 tergantung pada pan8ang total )ang di"e"ani L )aitu seperti "erikut @ >ika L 3' m @ 9 F %' kPa 02# >ika L 3'm
'5
02&
15 L
@ 9 F %' 9
!Pa
N a s i
o C n s t d a
adalah ni tensitas "e"an ter"agirata 0$R dalamarah meman8ang 8em"atan 0kPa
eteran&an: L
o n a l
adalah pan8ang total 8em"atan )ang di"e"ani 0meter
#$T
d i b u n a i t i %ntensitas #$T& k'(m
p e n n a a y n a
%ntensitas
#T!&) k*a
i #T!
$e"an garis terpusat 0$+ dengan intensitas p k,Bm harus ditempatkan tegak lurus
b s .
terhadap arah lalu lintas pada 8em"atan; $esarn)a intensitas p adalah 4%' k,Bm; =ntuk mendapatkan momen lentur negatif maksimum pada 8em"atan menerus $+ kedua )ang identik harus ditempatkan pada posisi dalam arah melintang 8em"atan pada "entang lainn)a;
a d
4.3.2 (istribusi beban D(D
$e"an QDQ harus disusun pada arah melintang sedemikian rupa sehingga menim"ulkan momen maksimum; Pen)usunan komponen(komponen $R dan $+ dari "e"an QDQ secara umum dapat dilihat pada +am"ar 24; Kemudian untuk alternatif penempatan dalam arah meman8ang dapat dilihat pada +am"ar 25;
" !SN 2016
39 dari 67
i . d
d t i n u
i d
k o m k e r a s n a i ” l
SNI 1725:2016
Distri"usi "e"an hidup dalam arah melintang digunakan untuk memperoleh momen dan geser dalam arah longitudinal pada gelagar 8em"atan; ?al itu dilakukan dengan mempertim"angkan "e"an la8ur 9D: terse"ar pada seluruh le"ar "alok 0tidak termasuk parapet ker" dan trotoar dengan intensitas 1'' untuk pan8ang ter"e"ani )ang sesuai; 4.
!eban truk DD TT
6elain "e"an 9D: terdapat "e"an lalu lintas lainn)a )aitu "e"an truk QQ; $e"an truk QQ tidak dapat digunakan "ersamaan dengan "e"an 9D:; $e"an truk dapat digunakan untuk perhitungan struktur lantai; Adapun faktor "e"an untuk "e"an 9: seperti terlihat pada a"el 13; " !SN 2016
0 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
abel 13 ' 8aktor beban untuk beban B
aktor "e"an
ipe "e"an
>em"atan
ransien
$eton $oks +irder $a8a
Keadaan $atas *a)an 0
S TT
5
Keadaan $atas =ltimit 0
1'' 1''
U TT
5
1&' 2''
4..1 !esarn)a %embebanan truk B
0@5 m 5m
' 96 m
1@75 m
0@5 m
2@75 m 50 kN
150 mm
25 kN
750 mm
250 mm 250 mm 150 mm
225 kN
225 kN
25 kN
750 mm
112@5 kN
750 mm
112@5 kN
250 mm
250 mm
250 mm
250 mm
112@5 kN
750 mm
2@75 m
112@5 kN
S
Pem"e"anan truk QQ terdiri atas kendaraan truk semi@trailer )ang mempun)ai susunan dan "erat gandar seperti terlihat dalam +am"ar 2!; $erat dari tiap(tiap gandar dise"arkan men8adi 2 "e"an merata sama "esar )ang merupakan "idang kontak antara roda dengan permukaan lantai; >arak antara 2 gandar terse"ut "isa diu"ah(u"ah dari 4' m sampai dengan %' m untuk mendapatkan pengaruh ter"esar pada arah meman8ang 8em"atan; 4..2 Posisi dan %en)ebaran %embebanan truk DD dalam ara* melintan&
erlepas dari pan8ang 8em"atan atau susunan "entang umumn)a han)a ada satu kendaraan truk QQ )ang "isa ditempatkan pada satu la8ur lalu lintas rencana; =ntuk 8em"atan sangat pan8ang dapat ditempatkan le"ih dari satu truk pada satu la8ur lalu lintas rencana; Kendaraan truk QQ ini harus ditempatkan di tengah(tengah la8ur lalu lintas rencana seperti terlihat dalam +am"ar 2!; >umlah maksimum la8ur lalu lintas rencana dapat dilihat dalam a"el 11 tetapi 8umlah le"ih kecil "isa digunakan dalam perencanaan apa"ila menghasilkan pengaruh )ang le"ih "esar; ?an)a 8umlah la8ur lalu lintas rencana dalam nilai "ulat harus digunakan; *a8ur lalu lintas rencana "isa ditempatkan di mana sa8a pada la8ur 8em"atan; 4..3 ondisi -aktor ke%adatan lajur
Ketentuan pasal ini tidak "oleh digunakan untuk perencanaan keadaan "atas fatik dan fraktur dimana han)a satu 8alur rencana )ang diperhitungkan dan tidak tergantung dari 8umlah total la8ur rencana; >ika perencana menggunakan faktor distri"usi "e"an kendaraan untuk satu la8ur maka pengaruh "e"an truk harus direduksi dengan faktor 12'; etapi 8ika " !SN 2016
1 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
perencana menggunakan leer rule atau metode statika lainn)a untuk mendapatkan faktor distri"usi "e"an kendaraan maka pengaruh "e"an truk tidak perlu direduksi; Kecuali ditentukan lain pada pasal ini pengaruh "e"an hidup harus ditentukan dengan mempertim"angkan setiap kemungkinan kom"inasi 8umlah 8alur )ang terisi dikalikan dengan faktor kepadatan la8ur )ang sesuai untuk memperhitungkan kemungkinan terisin)a 8alur rencana oleh "e"an hidup; >ika perencana tidak mempun)ai data )ang diperlukan maka nilai(nilai pada a"el 14; dapat digunakan saat meneliti 8ika han)a satu 8alur terisi "oleh digunakan saat meneliti pengaruh "e"an hidup 8ika ada tiga atau le"ih la8ur terisi; abel 1 ; 8aktor ke%adatan lajur m
>umlah la8ur )ang di"e"ani 1 2
faktor kepadatan la8ur 12 1
=ntuk tu8uan menentukan 8umlah la8ur ketika kom"inasi pem"e"anan mencakup "e"an pe8alan kaki seperti )ang ditentukan dalam Pasal &;% dengan satu atau le"ih la8ur kendaraan maka perencana harus menentukan "aha "e"an pe8alan kaki akan mengisi salah satu la8ur kendaraan; aktor(faktor )ang ditentukan dalam a"el 14 tidak "oleh digunakan untuk menentukan faktor distri"usi "e"an kendaraan; Dalam hal ini perencana harus menggunakan leer rule untuk menentukan "e"an )ang "eker8a pada "alok eksterior; 4.. !idan& kontak roda kendaraan
$idang kontak roda kendaraan )ang terdiri atas satu atau dua roda diasumsikan mempun)ai "entuk persegi pan8ang dengan pan8ang #5' mm dan le"ar 25' mm; ekanan "an harus diasumsikan terdistri"usi secara merata pada permukaan "idang kontak; 4..5 (istribusi beban roda %ada timbunan
$e"an roda harus didistri"usikan pada pelat atap gorong(gorong 8ika te"al tim"unan kurang dari !'' mm; >ika te"al tim"unan le"ih dari !'' mm atau perencana menggunakan cara perhitungan pendekatan )ang dii/inkan atau melakukan analisis )ang le"ih rinci maka "e"an roda diasumsikan ter"agi rata seluas "idang kontak )ang "ertam"ah "esar sesuai kedalaman dengan kemiringan se"esar 115 kali kedalaman tim"unan dengan memperhatikan kondisi kepadatan la8ur; =ntuk area dimana kontri"usi "e"erapa roda mengalami tumpang tindih maka "esarn)a "e"an terdistri"usi ditentukan "erdasarkan "e"an total di"agi dengan luas area; =ntuk gorong(gorong "entang tunggal pengaruh dari "e"an hidup dapat dia"aikan 8ika te"al tim"unan le"ih te"al dari 24'' mm dan le"ih "esar dari pan8ang "entangC sedangkan untuk gorong(gorong dengan "entang menerus pengaruh "e"an hidup dapat dia"aikan 8ika te"al tim"unan le"ih "esar di"andingkan 8arak "ersih antara dinding terluar; >ika momen aki"at "e"an hidup "eserta impak pada pelat "eton "erdasarkan distri"usi "e"an roda melalui tim"unan le"ih "esar di"andingkan dengan aki"at "e"an hidup dan impak 8ika dihitung "erdasarkan le"ar strip ekivalen gorong(gorong maka harus digunakan momen )ang ter"esar;
" !SN 2016
2 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
4..6 Penera%an beban *idu% kendaraan
Kecuali ditentukan lain pengaruh "e"an hidup pada aktu menentukan momen positif harus diam"il nilai )ang ter"esar dari @ pengaruh "e"an truk dikalikan dengan faktor "e"an dinamis 0$D atau pengaruh "e"an terdistri"usi QDQ dan "e"an garis K7* dikalikan $D =ntuk momen negatif "e"an truk diker8akan pada dua "entang )ang "erdampingan dengan 8arak gandar tengah truk terhadap gandar depan truk di"elakangn)a adalah 15 m 0+am"ar 2# dengan 8arak antara gandar tengah dan gandar "elakang adalah 4 m; 15 m 5m
4m
5m
4m
+andar )ang tidak mem"erikan kontri"usi pada ga)a total harus dia"aikan dalam perencanaan; $e"an kendaraan dimuat pada masing(masing 8alur masing(masing dan harus diposisikan untuk mendapatkan pengaruh )ang ter"esar dalam perencanaan; $e"an truk harus diposisikan pada le"ar 8em"atan sehingga sum"u roda mempun)ai 8arak se"agai "erikut@ a; =ntuk perencanaan pelat kantilever @ 25' mm dari tepi parapet atau railing dan "; =ntuk perencanaan komponen lainn)a @ 1''' mm dari masing(masing sum"u terluar roda truk; Kecuali ditentukan lain pan8ang la8ur rencana atau se"agian dari pan8ang la8ur rencana harus di"e"ani dengan "e"an terdistri"usi QDQ; 4..6.1 !eban *idu% untuk ealuasi lendutan
>ika pemilik peker8aan menginginkan agar 8em"atan memenuhi kriteria lendutan aki"at "e"an hidup maka lendutan harus diam"il se"agai nilai )ang ter"esar dari @ lendutan aki"at aki"at "e"an satu truk atau lendutan aki"at $R 4..6.2 !eban ren$ana untuk %elat lantai kendaraan@ sistem lantai kendaraan serta %elat atas &oron&'&oron&
Ketentuan pada pasal ini tidak "erlaku 8ika pelat direncanakan "erdasarkan perencanaan empiris; >ika perencana menggunakan metode strip untuk menganalisis pelat lantai kendaraan dan pelat atap gorong(gorong maka ga)a(ga)a rencana harus dihitung dengan ketentuan se"agai "erikut@ >ika pelat mem"entang dalam arah melintang tegak lurus terhadap arus lalulintas maka han)a satu gandar dari "e"an truk )ang digunakan untuk menghitung ga)a geser atau momen lentur rencana; >ika pelat mem"entang dalam arah meman8ang searah dengan arus lalu lintas maka@ a; =ntuk pelat atap gorong(gorong danBatau 8em"atan "eton tipe pelat dengan "entang kurang dari 45'' mm han)a satu gandar "e"an truk )ang harus digunakan dalam perencanaan; "; =ntuk kasus lainn)a termasuk 8em"atan "eton tipe pelat 0tidak termasuk pelat atas gorong(gorong dengan "entang le"ih "esar dari 45'' mm semua "e"an )ang dise"ut dalam Pasal & harus ditin8au dalam perencanaan;
" !SN 2016
3 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
>ika perencana menggunakan metode )ang le"ih rinci untuk menganalisis pelat lantai kendaraan ga)a rencana harus ditentukan dengan ketentuan se"agai "erikut@ >ika pelat mem"entang dalam arah melintang maka han)a satu gandar dari "e"an truk )ang harus digunakan pada perhitungan; >ika pelat mem"entang dalam arah meman8ang 0termasuk 8em"atan "eton tipe pelat maka semua "e"an )ang dise"ut dalam Pasal & harus digunakan dalam perhitungan; $e"an roda harus diasumsikan sama "esarn)a pada setiap gandar dan amplifikasi "e"an gandar aki"at ga)a sentrifugal dan pengereman tidak perlu dipertim"angkan untuk perencanaan pelat lantai kendaraan; 4..6.3 !eban %elat kantileer
=ntuk perencanaan pelat kantilever dengan "entang kurang dari 1&'' mm dari sum"u gelagar eksterior terhadap tepi dalam parapet maka "e"an roda dapat diganti men8adi "e"an garis dalam arah meman8ang 8em"atan dengan intensitas 1# k,Bm "er8arak 25' mm dari tepi dalam parapet; $e"an hori/ontal pada pelat kantilever aki"at tum"ukan kendaraan dengan parapet harus sesuai dengan ketentuan pada Pasal 11; 4.5
lasi-ikasi %embebanan lalu lintas
4.5.1 Pembebanan lalu lintas )an& dikuran&i
Dalam keadaan khusus dengan persetu8uan instansi )ang "erenang pem"e"anan QDQ setelah dikurangi men8adi #' "isa digunakan; Pem"e"anan lalu lintas )ang dikurangi han)a "erlaku untuk 8em"atan darurat atau semipermanen; aktor se"esar #' ini diterapkan untuk $R dan $+ )ang tercantum dalam Pasal &;3 dan ga)a sentrifugal )ang dihitung dari $R dan $+ seperti pada Pasal &;&; aktor pengurangan se"esar #' tidak "oleh digunakan untuk pem"e"anan truk QQ atau ga)a rem pada arah meman8ang 8em"atan seperti tercantum dalam Pasal &;#; 4.5.2 Pembebanan lalu lintas )an& berlebi* overload
Dengan persetu8uan instansi )ang "erenang pem"e"anan QDQ dapat diper"esar di atas 1'' untuk 8aringan 8alan )ang dileati kendaraan "erat; aktor pem"esaran di atas 1'' ini diterapkan untuk $R dan $+ )ang tercantum dalam Pasal &;3 dan ga)a sentrifugal )ang dihitung dari $R dan $+ seperti pada Pasal &;&; aktor pem"esaran di atas 1'' tidak "oleh digunakan untuk pem"e"anan truk QQ atau ga)a rem pada arah meman8ang 8em"atan seperti tercantum dalam Pasal &;#; 4.6
8aktor beban dinamis
Kecuali 8ika diper"olehkan dalam Pasal &;!;1 "e"an statis truk rencana harus diper"esar sesuai dengan $D "erdasarkan +am"ar 2&; +a)a sentrifugal dan ga)a rem tidak perlu diper"esar; aktor "e"an dinamis tidak perlu diterapkan pada "e"an pe8alan kaki atau "e"an ter"agi rata $R; Komponen 8em"atan )ang ada didalam tanah )ang tercakup dalam Pasal 12 maka dapat digunakan faktor "e"an dinamis seperti )ang ditentukan dalam Pasal &;!;1 . aktor "e"an dinamis tidak perlu diterapkan untuk@ Dinding penahan )ang tidak memikul reaksi vertikal dari struktur atas 8em"atan dan komponen fondasi )ang seluruhn)a "erada di"aah permukaan tanah; aktor $e"an Dinamis 0$D merupakan hasil interaksi antara kendaraan )ang "ergerak dan 8em"atan; $esarn)a $D tergantung pada frekuensi dasar dari suspensi kendaraan " !SN 2016
dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
"i as
komersialkan”
3'
an)a antara 2 ?/ sampai 5 ?/ untuk kendaraan "erat dan frekuensi dari getaran lentur 8em"atan; =ntuk perencanaan $D din)atakan se"agai "e"an statis ekuivalen; $esarn)a $+ dari pem"e"anan la8ur QDQ dan "e"an roda dari Pem"e"anan ruk QQ harus cukup untuk mem"erikan ter8adin)a interaksi antara kendaraan )ang "ergerak dengan 8em"atan dengan dikali $D; $esarn)a nilai tam"ah din)atakan dalam fraksi dari "e"an statis; $D ini diterapkan pada keadaan "atas da)a la)an dan "atas ultimit; $R dari pem"e"anan la8ur 9D: tidak dikali dengan $D; =ntuk pem"e"anan QDQ@ $D merupakan fungsi pan8ang "entang ekuivalen seperti tercantum dalam +am"ar 2& ; =ntuk "entang tunggal pan8ang "entang ekuivalen diam"il sama dengan pan8ang "entang se"enarn)a; =ntuk "entang menerus pan8ang "entang ekuivalen L) di"erikan dengan rumus@ L) F
02%
L L a
maT
eteran&an : La adalah pan8ang "entang rata(rata dari kelompok "entang )ang disam"ungkan secara Lma=
menerus adalah pan8ang "entang maksimum dalam kelompok "entang )ang disam"ungkan secara menerus
=ntuk pem"e"anan truk QQ $D diam"il 3'; ,ilai $D )ang dihitung digunakan pada seluruh "agian "angunan )ang "erada di atas permukaan tanah; =ntuk "agian "angunan "aah dan fondasi )ang "erada di "aah garis permukaan nilai $D harus diam"il se"agai peralihan linier dari nilai pada garis permukaan tanah sampai nol pada kedalaman 2 m; =ntuk "angunan )ang terku"ur seperti haln)a gorong(gorong dan struktur "a8a(tanah nilai $D 8angan diam"il kurang dari 4' untuk kedalaman nol dan 8angan kurang dari 1' untuk kedalaman 2 m; =ntuk kedalaman antara "isa diinterpolasi linier; ,ilai $D )ang digunakan untuk kedalaman )ang dipilih harus diterapkan untuk "angunan seutuhn)a; 50 40 D B
F 3 0 D $
30
20
10
0 0
50
100 Bentangg
150
0m
200
(m)
aktor "e"an dinamis dalam persen untuk gorong(gorong dan struktur )ang terku"ur lainn)a harus diam"il se"agai "erikut@ $D F 33 U 03'' . '125 D) ' Keterangan @ D) F kedalaman tim"unan minimum di atas struktur 0mm
" !SN 2016
5 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i
SNI 1725:2016
4.7
+a)a rem harus diam"il )ang ter"esar dari @ 25 dari "erat gandar truk desain atau 5 dari "erat truk rencana ditam"ah "e"an la8ur ter"agi rata $R +a)a rem terse"ut harus ditempatkan di semua la8ur rencana )ang dimuati sesuai dengan Pasal &;2 dan )ang "erisi lalu lintas dengan arah )ang sama; +a)a ini harus diasumsikan untuk "eker8a secara hori/ontal pada 8arak 1&'' mm diatas permukaan 8alan pada masing( masing arah longitudinal dan dipilih )ang paling menentukan; =ntuk 8em"atan )ang dimasa depan akan diru"ah men8adi satu arah maka semua la8ur rencana harus di"e"ani secara simultan pada saat menghitung "esarn)a ga)a rem; aktor kepadatan la8ur )ang ditentukan pada Pasal &;4;3 "erlaku untuk menghitung ga)a rem; 4.4
=ntuk tu8uan menghitung ga)a radial atau efek guling dari "e"an roda pengaruh ga)a sentrifugal pada "e"an hidup harus diam"il se"agai hasil kali dari "erat gandar truk rencana dengan faktor C se"agai "erikut @ C %
2
2
031
g' l eteran&an : adalah kecepatan rencana 8alan ra)a 0mBdetik % adalah faktor dengan nilai 4B3 untuk kom"inasi "e"an selain keadaan "atas fatik dan 1'
untuk keadaan "atas fatik 2 g adalah percepatan gravitasi@ %;& 0mBdetik ' l adalah 8ari(8ari kelengkungan la8ur lalu lintas 0m
Kecepatan rencana 8alan ra)a harus diam"il tidak kurang dari nilai )ang ditentukan dalam Perencanaan +eometrik >alan $ina arga; aktor kepadatan la8ur ditentukan dalam Pasal &;4;3 "erlaku pada aktu menghitung ga)a sentrifugal; +a)a sentrifugal harus di"erlakukan secara hori/ontal pada 8arak ketinggian 1&'' mm diatas permukaan 8alan; Dalam hal ini perencana harus men)ediakan mekanisme untuk meneruskan ga)a sentrifugal dari permukaan 8em"atan menu8u struktur "aah 8em"atan; Pengaruh superelevasi )ang mengurangi momen guling aki"at ga)a sentrifugal aki"at "e"an roda dapat dipertim"angkan dalam perencanaan; 4.9
Pembebanan untuk %ejalan kaki T*
6emua komponen trotoar )ang le"ih le"ar dari !'' mm harus direncanakan untuk memikul "e"an pe8alan kaki dengan intensitas 5 kPa dan dianggap "eker8a secara "ersamaan dengan "e"an kendaraanpada masing(masing la8ur kendaraan; >ika trotoar dapat dinaiki maka "e"an pe8alan kaki tidak perlu dianggap "eker8a secara "ersamaan dengan "e"an kendaraan; >ika ada kemungkinan trotoar "eru"ah fungsi di masa depan men8adi la8ur kendaraan maka "e"an hidup kendaraan harus diterapkan pada 8arak 25' mm dari tepi dalam parapet untuk perencanaan komponen 8em"atan lainn)a; Dalam hal ini faktor "e"an dinamis tidak perlu dipertim"angkan; 4.10 !eban akibat tumbukan kendaraan T+ 4.10.1 Pelindun& struktur
Ketentuan pada Pasal &;1';2 tidak perlu ditin8au 8ika struktur 8em"atan sudah dilindungi dengan salah satu pelindung se"agai "erikut @ anggulC Palang independen setinggi 13#' mm )ang tahan tum"ukan dipasang pada permukaan tanah dalam 8arak 3''' mm dari "agian 8em"atan )ang ingin dilindungiC atau " !SN 2016
6 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
Parapet dengan tinggi 1'#' mm dipasang minimal 3''' mm dari "agian 8em"atan )ang ingin dilindungi; 6truktur maupun "entuk palang atau penghalang terse"ut diatas harus direncanakan agar mampu menahan "e"an tum"ukan setara =8i *evel 5 se"agaimana ditentukan dalam Pasal 11; 4.10.2 umbukan kendaraan den&an jembatan
Kecuali 8em"atan dilindungi dengan pelindung 8em"atan semua kepala 8em"atan dan pilar dengan dalam 8arak %''' mm dari tepi 8alan atau dalam 8arak 15''' mm dari sum"u rel harus direncanakan untuk mampu memikul "e"an statik ekivalen se"esar 1&'' k, )ang diasumsikan mempun)ai arah sem"arang dalam "idang hori/ontal "eker8a pada ketinggian12'' mm diatas permukaan tanah; 4.10.3 umbukan kendaraan den&an %ara%et
Ketentuan Pasal 11 "erlaku; 4.11 !eban -atik 4.11.1 !esaran dan kon-i&urasi
$e"an fatik merupakan satu "e"an truk dengan tiga gandar seperti )ang ditentukan pada Pasal &;4 dimana 8arak gandar tengah dan gandar "elakang merupakan 8arak )ang konstan se"esar 5''' mm; aktor "e"an dinamis seperti )ang ditentukan dalam Pasal &;! harus digunakan dalam menghitung "e"an fatik; 4.11.2 8rekuensi
rekuensi "e"an fatik harus diam"il se"esar *alu *intas ?arian 0*?R untuk satu la8ur lalu lintas rencana; rekuensi ini harus digunakan untuk semua komponen 8em"atan 8uga untuk komponen 8em"atan )ang memikul 8umlah truk )ang le"ih sedikit; >ika tidak ada informasi )ang le"ih lengkap dan akurat maka perencana dapat menentukan 8umlah truk harian rata( rata untuk satu 8alur se"esar @ L(' SL F pt U L(' eteran&an : L(' L(' SL pt
032
adalah 8umlah truk rata(rata per hari dalam satu arah selama umur rencana adalah 8umlah truk rata(rata per hari dalam satu la8ur selama umur rencana adalah fraksi truk dalam satu la8ur sesuai a"el 23; abel 15 ; 8raksi lalu lintas truk dalam satu lajur pt >umlah la8ur truk
1 2 3 atau le"ih
1'' '&5 '&'
$ila tidak terdapat informasi )ang akurat mengenai lalu lintas harian rata(rata maka dapat digunakan *?R "erdasarkan klasifikasi 8alan sesuai dengan a"el 1!;
" !SN 2016
7 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
abel 16 ; A# berdasarkan klasi-ikasi jalan
Kelas fungsional Primer
Arteri Kolektor Arteri
6ekunder
Kolektor *okal
Kelas rencana ipe I @ kelas ipe II *?R I 6emua lalu lintas II 1';''' H 1';''' II 2';''' H 2';''' ,A !;''' H !;''' ,A 5'' H 5''
kelas I I II I II II III III IG
4.11.3 (istribusi beban untuk -atik 4.11.3.1 etode rin$i
>ika 8em"atan dianalisis dengan menggunakan metode )ang rinci se"uah truk rencana harus diposisikan dalam arah melintang dan arah longitudinal 8em"atan agar diperoleh rentang tegangan maksimal pada "agian 8em"atan )ang ditin8au tidak tergantung pada posisi lalu lintas atau la8ur rencana pada lantai kendaraan 8em"atan; 4.11.3.2 etode %endekatan
>ika 8em"atan dianalisis dengan menggunakan metode pendekatan maka harus digunakan faktor distri"usi untuk satu la8ur lalu lintas rencana; 9
9.1
ksi lin&kun&an =mum
Aksi lingkungan memasukkan pengaruh temperatur angin "an8ir gempa dan pen)e"a"( pen)e"a" alamiah lainn)a; $esarn)a "e"an rencana )ang di"erikan dalam standar ini dihitung "erdasarkan analisis statistik dari ke8adian(ke8adian umum )ang tercatat tanpa memperhitungkan hal khusus )ang mungkin akan memper"esar pengaruh setempat; Perencana mempun)ai tanggung 8aa" untuk mengidentifikasi ke8adian(ke8adian khusus setempat dan harus memperhitungkann)a dalam perencanaan; 9.2
Penurunan ,S abel 17 ' 8aktor beban akibat %enurunan
ipe "e"an
aktor "e"an 0 ES 5 Keadaan $atas *a)an 0 S 5 Keadaan $atas =ltimit 0 ES
Permanen
1'
U ES
5
,BA
>em"atan harus direncanakan untuk "isa menahan ter8adin)a penurunan )ang diperkirakan termasuk per"edaan penurunan se"agai aksi da)a la)an; Pengaruh penurunan dapat dikurangi dengan adan)a rangkak dan interaksi pada struktur tanah; aktor "e"an untuk penurunan dapat digunakan sesuai dengan a"el 1#; Penurunan dapat diperkirakan dari pengu8ian )ang dilakukan terhadap lapisan tanah; Apa"ila perencana memutuskan untuk tidak melakukan pengu8ian tetapi "esarn)a penurunan diam"il se"agai suatu anggapan maka nilai anggapan terse"ut merupakan "atas " !SN 2016
4 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
atas dari penurunan )ang "akal ter8adi; Apa"ila nilai penurunan ini "esar perencanaan "angunan "aah dan "angunan atas 8em"atan harus memuat ketentuan khusus untuk mengatasi penurunan terse"ut; 9.3
+a)a dalam )ang ter8adi karena deformasi aki"at rangkak dan susut harus diperhitungkan dalam perencanaan; 6elain itu pengaruh temperatur gradien harus dihitung 8ika diperlukan; +a)a (ga)a )ang ter8adi aki"at adan)a pengekangan deformasi komponen maupun tumpuan serta deformasi pada lokasi dimana "e"an "eker8a harus diperhitungkan dalam perencanaan; 9.3.1 em%eratur merata ,-n
Deformasi aki"at peru"ahan temperatur )ang merata dapat dihitung dengan menggunakan prosedur seperti )ang di8elaskan pada pasal ini; Prosedur ini dapat digunakan untuk perencanaan 8em"atan )ang menggunakan gelagar ter"uat dari "eton atau "a8a; Rentang temperatur harus seperti )ang ditentukan dalam a"el 1&; Per"edaan antara temperatur minimum atau temperatur maksimum dengan temperatur nominal )ang diasumsikan dalam perencanaan harus digunakan untuk menghitung pengaruh aki"at deformasi )ang ter8adi aki"at per"edaan suhu terse"ut; emperatur minimum dan maksimum )ang ditentukan dalam a"el 1& harus digunakan se"agai T mindesign dan T ma=design pada Persamaan 33; 9.3.1.1 Sim%an&an kibat !eban em%eratur
$esaran rentang simpangan aki"at "e"an temperatur 0 T harus "erdasarkan temperatur maksimum dan minimum )ang didefinisikan dalam desain se"agai "erikut @ T L
T m aT
T m in
design
033
design
eteran&an : L adalah pan8ang komponen 8em"atan 0mm α
adalah koefisien muai temperatur 0mmBmmBV- abel 14 ' em%eratur jembatan rata 'rata nominal em%eratur jembatan em%eratur i%e ban&unan atas rata'rata minimum jembatan rata'rata 16 maksimum
*antai "eton di atas gelagar atau "oks "eton; *antai "eton di atas gelagar "oks atau rangka "a8a; *antai pelat "a8a di atas gelagar "oks atau rangka "a8a; -AAA, 01
" !SN 2016
15 -
4' -
15 -
4' -
15 -
45 -
emperatur 8em"atan rata(rata minimum "isa dikurangi 5L- untuk lokasi )ang terletak pada ketinggian le"ih "esar dari 5'' m diatas permukaan laut;
9 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
abel 19 ' Si-at ba*an rata'rata akibat %en&aru* tem%eratur odulus oe-isien %er%anjan&an !a*an ,lastisitas akibat su*u E Pa
12 T 1'(! per -
$a8a $eton@ Kuat tekan H3' Pa Kuat tekan 3' Pa
2'';''' 4#''WfcJ
1' T 1'(! per 11 T 1'(! per -
4#''WfcJ
Pengaruh temperatur di"agi men8adi@ 1 Gariasi temperatur 8em"atan rata(rata digunakan dalam menghitung pergerakan pada temperatur dan sam"ungan pelat lantai dan untuk menghitung "e"an aki"at ter8adin)a pengekangan dari pergerakan terse"ut 0 )+n C Gariasi temperatur rata(rata "er"agai tipe "angunan 8em"atan di"erikan dalam 7rrorX Reference source not found; 1&; $esarn)a nilai koefisien perpan8angan dan modulus elastisitas )ang digunakan untuk menghitung "esarn)a pergerakan dan ga)a )ang ter8adi di"erikan dalam a"el 1%; Perencana harus menentukan "esarn)a temperatur 8em"atan rata(rata )ang diperlukan untuk memasang sam"ungan siar muai perletakan dan lain se"again)a dan harus memastikan "aha temperatur terse"ut tercantum dalam gam"ar rencana; 2 Gariasi temperature 0 )- di dalam "angunan atas 8em"atan atau per"edaan temperatur dise"a"kan oleh pemanasan langsung dari sinar matahari di aktu siang pada "agian atas permukaan lantai dan pelepasan kem"ali radiasi dari seluruh permukaan 8em"atan di aktu malam; +radien temperatur nominal arah vertikal untuk "angunan atas "eton dan "a8a di"erikan dalam +am"ar 2%; Parameter )ang digunakan mencakup T 1 T 2 dan T dengan nilai sesuai pada a"el 2'; =ntuk tipe 8em"atan )ang le"ar diperlukan perhitungan untuk menin8au gradien per"edaan temperatur dalam arah melintang; ,ilai A dapat diam"il se"agai "erikut @ =ntuk "angunan atas ter"uat dari "eton dengan tinggi gelagar se"esar 4'' mm atau le"ih nilai A sama dengan 2'' mm =ntuk "angunan atas ter"uat dari "eton dengan tinggi gelagar le"ih rendah dari 4'' mm nilai A diam"il le"ih kecil 1'' mm dari tinggi actual =ntuk "angunan atas ter"uat dari "a8a nilai A diam"il se"esar 2'' mm dan 8arak t diam"il se"agai kete"alan pelat lantai; abel 20 ' Parameter T dan T / T 1 0L- T 2 0L-
*okasi 8em"atan H 5'' m di atas permukaan laut 5'' m di atas permukaan laut
12 1#
& 11
T 0L- ' O T H 5
,ilai T dapat diam"il se"esar ' kecuali "ila dilakukan ka8ian spesifik situs tetapi nilai T diam"il tidak mele"ihi 5L-;
" !SN 2016
50 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
T
100 mm
T /
#an)a untuk struktur &ela&ar baja
in&&i ban&unan atas
T
200 mm
Pengaruh rangkak dan pen)usutan harus diperhitungkan dalam perencanaan 8em"atan "eton; Pengaruh ini dihitung menggunakan "e"an mati 8em"atan; Apa"ila rangkak dan pen)usutan "isa mengurangi pengaruh muatan lainn)a maka nilai dari rangkak dan pen)usutan terse"ut harus diam"il minimum 0misaln)a pada aktu transfer dari "eton prategang; abel 21 ' 8aktor beban akibat susut dan ran&kak ipe "e"an aktor "e"an 0 SH 5
Keadaan $atas *a)an 0
S SH
Keadaan $atas =ltimit 0 '5
5
1'
etap
U
5
SH
-atatan @ Yalaupun susut dan rangkak "ertam"ah lam"at menurut aktu tetapi pada akhirn)a akan mencapai nilai )ang konstan 9.3.3 Pen&aru* %rate&an& *!
Prategang akan men)e"a"kan pengaruh sekunder pada komponen (komponen )ang terkekang pada "angunan statis tidak tentu; Pengaruh sekunder terse"ut harus diperhitungkan "aik pada "atas da)a la)an ataupun "atas ultimit 0a"el 22; Prategang harus diperhitungkan se"elum 0selama pelaksanaan dan sesudah kehilangan tegangan dalam kom"inasin)a dengan "e"an("e"an lainn)a; abel 22 ' 8aktor beban akibat %en&aru* %rate&an&
ipe "e"an
aktor "e"an 0 PR 5 Keadaan $atas *a)an 0 S 5 Keadaan $atas =ltimit 0 PR
etap
1'
U PR
5
1'
Pengaruh utama prategang adalah se"agai "erikut@ a pada keadaan "atas da)a la)an ga)a prategang dapat dianggap "eker8a se"agai suatu sistem "e"an pada unsur; ,ilai rencana dari "e"an prategang terse"ut harus dihitung menggunakan faktor "e"an da)a la)an se"esar 1'; " pada keadaan "atas ultimit pengaruh sekunder aki"at ga)a prategang harus dianggap se"agai "e"an )ang "eker8a;
" !SN 2016
51 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016 9.
liran air@ benda *an)utan dan tumbukan den&an batan& ka)u ,2
H “
+a)a seret nominal ultimit dan da)a la)an pada pilar aki"at aliran air tergantung pada kecepatan air rata(rata sesuai dengan Persamaan 34; aktor "e"an untuk perhitungan ga)a aki"at aliran air dapat digunakan sesuai dengan a"el 24; 2 034 T 0,5C DV s Ad EF
C D adalah koefisien seret 0lihat ta"le 23 eteran&an : T )F adalah ga)a seret 0k, V s adalah kecepatan air rata(rata "erdasarkan pengukuran di lapangan 0mBs Ad adalah luas pro)eksi pilar tegak lurus arah aliran dengan tinggi sama dengan
kedalaman aliran 0lihat +am"ar 3' 0m 2 abel 23 ' oe-isien seret + "6 dan an&kat + 36 untuk berba&ai bentuk %ilar
$entuk pilar
Koefisien seret 0C D
0G
Koefisien angkat 0C L
n i
C L
u d a b i t t u u n
1H
o N n a a s l i
t s
ara" aliran
B a a n d
C o p y
E0
C t i
a y p a e n n
0I
Tida! dapat diguna!an
o . b s n .w w
abel 2 ' 8aktor beban akibat aliran air@ benda *an)utan dan tumbukan den&an
batan& ka)u
ipe "e"an
aktor "e"an 0 E F 5 Keadaan $atas *a)an 0 S 5 Keadaan $atas =ltimit 0 EF
ransien
1'
U
EF
*ihat a"el 25
5
.
a d d k a t i
k o m e r s i a l k u a n n t ” u d k i
" !SN 2016
52 dari 67
SNI 1725:2016
Kedalaman aliran
A3
Arah aliran
Ad
Pilar
$ila pilar tipe dinding mem"uat sudut dengan arah aliran ga)a angkat melintang akan semakin meningkat; ,ilai nominal dari ga)a angkat dalam arah tegak lurus ga)a seret adalah @ T
0 , 5C LV s
035
2
A
E F
L
eteran&an: V S adalah kecepatan air 0mBs C L adalah koefisien angkat 0lihat ta"le 23 AL adalah luas pro)eksi pilar se8a8ar arah aliran dengan tinggi sama dengan kedalaman
aliran 0lihat +am"ar 3' 0m 2 abel 25 ; Periode ulan& banjir untuk ke$e%atan ren$ana air. ondisi
Periode ulan& banjir
8aktor beban
Da)a la)an ( untuk semua 8em"atan =ltimit@ >em"atan "esar dan penting
2' tahun
1;'
1'' tahun
2'
5' tahun 5' tahun 2' tahun
15 1' 1'
01
>em"atan permanen +orong(gorong02 >em"atan sementara
-atatan 01
-atatan 02
@ >em"atan "esar dan penting harus ditentukan oleh Instansi )ang "erenang @ +orong(gorong tidak mencakup "angunan drainase
Apa"ila "angunan atas 8em"atan terendam koefisien seret 0 C D )ang "eker8a di sekeliling "angunan atas )ang dipro)eksikan tegak lurus arah aliran "isa diam"il se"esar 22 kecuali apa"ila data )ang le"ih tepat tersedia untuk 8em"atan )ang terendam ga)a angkat akan meningkat dengan cara )ang sama seperti pada pilar tipe dinding; Perhitungan untuk ga)a( ga)a angkat terse"ut adalah sama kecuali "ila "esarn)a AL diam"il se"agai luas dari daerah lantai 8em"atan; +a)a aki"at "enda han)utan dihitung menggunakan Persamaan 3! dengan@ C D F 1'4 >ika tidak ada data )ang le"ih tepat luas pro)eksi "enda han)utan "isa dihitung seperti "erikut@ a untuk 8em"atan )ang permukaan airn)a terletak di "aah "angunan atas luas "enda han)utan )ang "eker8a pada pilar dihitung dengan menganggap "aha kedalaman " !SN 2016
53 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
minimum dari "enda han)utan adalah 12 m di"aah muka air "an8ir; Pan8ang hamparan dari "enda han)utan diam"il setengahn)a dari 8umlah "entang )ang "erdekatan atau 2' m diam"il )ang terkecil dari kedua nilai ini; " untuk 8em"atan dimana "angunan atas terendam kedalaman "enda han)utan diam"il sama dengan kedalaman "angunan atas termasuk sandaran atau penghalang lalu lintas ditam"ah minimal 12 m; Kedalaman maksimum "enda han)utan "oleh diam"il 3 m kecuali apa"ila menurut pengalaman setempat menun8ukkan "aha hamparan dari "enda han)utan dapat terakumulasi; Pan8ang hamparan "enda han)utan )ang "eker8a pada pilar diam"il setengah dari 8umlah "entang )ang "erdekatan; +a)a aki"at tum"ukan dengan "atang ka)u dihitung dengan menganggap "aha "atang dengan massa minimum se"esar 2 ton han)ut pada kecepatan aliran rencana harus "isa ditahan dengan ga)a maksimum "erdasarkan lendutan elastis ekuivalen dari pilar dengan rumus se"agai "erikut @ M V 2 a T )F F 03! d eteran&an: M adalah massa "atang ka)u se"esar Z 2 ton V a adalah kecepatan air permukaan 0mBdt pada keadaan "atas )ang ditin8au; Dalam hal
tidak adan)a pen)elidikan )ang terperinci mengenai "entuk diagram kecepatan di lokasi 8em"atan V a "isa diam"il 14 kali kecepatan rata(rata V s d e adalah lendutan elastis ekuivalen 0m 0lihat a"el 2! abel 26 ' Aendutan ekuialen untuk tumbukan batan& ka)u d e2 0m ipe pilar
Pilar "eton massif iang "eton perancah iang ka)u perancah
''#5 '15' '3''
+a)a aki"at tum"ukan ka)u dan "enda han)utan lainn)a 8angan diam"il secara "ersamaan; um"ukan "atang ka)u harus ditin8au secara "ersamaan dengan ga)a angkat dan ga)a seret; =ntuk kom"inasi pem"e"anan tum"ukan "atang ka)u harus ditin8au se"agai aksi transien; 9.5
ekanan *idrostatis dan &a)a a%un& ,-
Permukaan air rendah dan tinggi harus ditentukan selama umur "angunan dan digunakan untuk menghitung tekanan hidrostatis dan ga)a apung; Dalam menghitung pengaruh tekanan hidrostatis kemungkinan adan)a gradien hidrolis )ang melintang "angunan harus diperhitungkan; abel 27 ' 8aktor beban akibat tekanan *idrostatis dan &a)a a%un&
ipe "e"an
ransien
-AAA, 01
aktor "e"an 0 EU 5 S Keadaan $atas =ltimit 0 EUU 5 Keadaan $atas *a)an 0 EU 5 erkurangi $iasa 01 1' 011 1'' 1' 0'%01
@ Angka )ang ditun8ukkan dalam tanda kurung digunakan untuk "angunan penahan air atau "angunan lainn)a dengan ga)a apung dan hidrostatis sangat dominan
$angunan penahan tanah harus direncanakan mampu menahan pengaruh total air tanah kecuali 8ika tim"unan "isa mengalirkan air; 6istem drainase demikian "isa merupakan irisan dari tim"unan )ang mudah mengalirkan air di "elakang dinding dengan "agian "elakang dari irisan naik dari dasar dinding pada sudut maksimum !'L arah hori/ontal; " !SN 2016
5 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
“ H a k C i p t a B a d a n
Pengaruh da)a apung harus ditin8au terhadap "angunan atas )ang mempun)ai rongga atau lo"ang )ang memungkinkan udara ter8e"ak kecuali apa"ila ventilasi udara dipasang; Da)a apung harus ditin8au "ersamaan dengan ga)a aki"at aliran; Dalam memperkirakan pengaruh da)a apung harus ditin8au "e"erapa ketentuan se"agai "erikut@ a pengaruh da)a apung pada "angunan "aah 0termasuk tiang dan "e"an mati "angunan atasC " s)arat(s)arat sistem ikatan dari "angunan atasC c s)arat(s)arat drainase dengan adan)a rongga(rongga pada "agian dalam supa)a air "isa keluar pada aktu surut; 9.6
N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i
!eban an&in
9.6.1 ekanan an&in *ori+ontal
ekanan angin )ang ditentukan pada pasal ini diasumsikan dise"a"kan oleh angin rencana dengan kecepatan dasar 0 V B se"esar %' hingga 12! kmB8am; $e"an angin harus diasumsikan terdistri"usi secara merata pada permukaan )ang terekspos oleh angin; *uas area )ang diperhitungkan adalah luas area dari semua komponen termasuk sistem lantai dan railing )ang diam"il tegak lurus terhadap arah angin; Arah ini harus divariasikan untuk mendapatkan pengaruh )ang paling "er"aha)a terhadap struktur 8em"atan atau komponen(komponenn)a; *uasan )ang tidak mem"erikan kontri"usi dapat dia"aikan dalam perencanaan; =ntuk 8em"atan atau "agian 8em"atan dengan elevasi le"ih tinggi dari 1'''' mm diatas permukaan tanah atau permukaan air kecepatan angin rencana V DZ harus dihitung dengan persamaan se"agai "erikut@ eteran&an : V
DZ
25 V o
ln
V 1'
Z
V B
d i p e n a y a n
03#
Z o
V DZ adalah kecepatan angin rencana pada elevasi rencana E 0kmB8am V 10 V B Z
V o
Z o
w
. adalah kecepatan angin pada elevasi 1'''' mm di atas permukaan tanah atau di atas permukaan air rencana 0kmB8am b . adalah kecepatan angin rencana )aitu %' hingga 12! kmB8am pada elevasi 1''' mm )ang akan menghasilkan tekanan seperti )ang dise"utkan dalam %;!;1;1 dan Pasal %;!;2; adalah elevasi struktur diukur dari permukaan tanah atau dari permukaan air dimana d "e"an angin dihitung 0E 1'''' mm meteorologi a adalah kecepatan gesekan angin )ang merupakan karakteristik d t i se"agaimana ditentukan dalam a"el 2& untuk "er"agai macam tipe permukaan di hulu 8em"atan 0kmB8am n t u adalah pan8ang gesekan di hulu 8em"atan )ang merupakan karakteristik meteorologi ditentukan pada a"el 2& 0mm d
i
V 10 dapat diperoleh dari@
grafik kecepatan angin dasar untuk "er"agai periode ulang survei angin pada lokasi 8em"atan dan; 8ika tidak ada data )ang le"ih "aik perencana dapat mengasumsikan "aha V 10 < V B F %' sBd 12! kmB8am;
" !SN 2016
55 dari 67
k s o i a m l k a e r
SNI 1725:2016
“ H a k Ci pt a B a d a n St a n d ar di Nasional,
34
abel 24 ' Nilai 0 dan 5 0 untuk berba&ai ariasi kondisi %ermukaan *ulu
Kondisi V 0 0kmB8am Z 0 0mm
*ahan er"uka 132 #'
6u" =r"an 1#! 1'''
Kota 1%3 25''
9.6.1.1 !eban an&in %ada struktur , s
>ika di"enarkan oleh kondisi setempat perencana dapat menggunakan kecepatan angin rencana dasar )ang "er"eda untuk kom"inasi pem"e"anan )ang tidak meli"atkan kondisi "e"an angin )ang "eker8a pada kendaraan; Arah angin rencana harus diasumsikan hori/ontal kecuali ditentukan lain dalam Pasal %;!;3; Dengan tidak adan)a data )ang le"ih tepat tekanan angin rencana dalam Pa dapat ditetapkan dengan menggunakan persamaan se"agai "erikut@
P D
P B
V
DZ
2
V B
eteran&an : P B adalah tekanan angin dasar seperti )ang ditentukan dalam a"el 2% 0Pa abel 29 ; ekanan an&in dasar Angin "isap Komponen Angin te!an
"angunan atas Rangka kolom
0Pa
0Pa
C o p y st a n d ar in i di b u at u nt u k p e n ay a n g a n di w w w. b s n. g o. id d a n ti d a k u nt u k di
dan pelengkung $alok Permukaan datar
'''24 '''24 '''1%
'''12 ,BA ,BA
+a)a total "e"an angin tidak "oleh diam"il kurang dari 44 k,Bmm pada "idang tekan dan 22 k,Bmm pada "idang hisap pada struktur rangka dan pelengkung serta tidak kurang dari 44 k,Bmm pada "alok atau gelagar; 9.6.1.1a !eban dari struktur atas
Kecuali 8ika ditentukan di dalam pasal ini 8ika angin )ang "eker8a tidak tegak lurus struktur maka tekanan angin dasar P B untuk "er"agai sudut serang dapat diam"il seperti )ang ditentukan dalam a"el 3'dan harus diker8akan pada titik "erat dari area )ang terkena "e"an angin; Arah sudut serang ditentukan tegak lurus terhadap arah longitudinal; Arah angin untuk perencanaan harus )ang menghasilkan pengaruh )ang ter"uruk pada komponen 8em"atan )ang ditin8au; ekanan angin melintang dan meman8ang harus diterapkan secara "ersamaan dalam perencanaan;
" !SN 2016
56 dari 67
SNI 1725:2016
abel 30 ; ekanan an&in dasar * # untuk berba&ai sudut seran&
6udut serang Dera8at ' 15 3' 45 !'
Rangka kolom dan pelengkung $e"an $e"an lateral longitudinal Pa Pa '''3! ''''' '''34 ''''! '''31 '''13 '''23 '''2' '''11 '''24
+elagar $e"an lateral Pa '''24 '''21 '''2' '''1! ''''&
$e"an longitudinal Pa ''''' ''''3 ''''! ''''& ''''%
9.6.1.1b
+a)a melintang dan longitudinal )ang harus diker8akan secara langsung pada "angunan "aah harus dihitung "erdasarkan tekanan tekanan angin dasar se"esar '''1% Pa; =ntuk angin dengan sudut serang tidak tegak lurus terhadap "angunan "aah ga)a ini harus diuraikan men8adi komponen )ang "eker8a tegak lurus terhadap "idang tepi dan "idang muka dari "angunan "aah; Komponen(komponen ini "eker8a tegak lurus terhadap pada masing(masing permukaan )ang mengalami tekanan dan perencana harus menerapkan ga)a(ga)a tersenut "ersamaan dengan "e"an angin )ang "eker8a pada struktur atas; 9.6.1.2
ekanan angin rencana harus diker8akan "aik pada struktur 8em"atan maupun pada kendaraan )ang melintasi 8em"atan; >em"atan harus direncanakan memikul ga)a aki"at tekanan angin pada kendaraan dimana tekanan terse"ut harus diasumsikan se"agai tekanan menerus se"esar 14! ,Bmm tegak lurus dan "eker8a 1&'' mm diatas permukaan 8alan; Kecuali 8ika ditentukan didalam pasal ini 8ika angin )ang "eker8a tidak tegak lurus struktur maka komponen )ang "eker8a tegak lurus maupun paralel terhadap kendaraan untuk "er"agai sudut serang dapat diam"il seperti )ang ditentukan dalam a"el 31 dimana arah sudut serang ditentukan tegak lurus terhadap arah permukaan kendaraan; abel 31 ; om%onen beban an&in )an& bekerja %ada kendaraan
6udut
dera8at ' 15 3' 45 !'
Komponen tegak lurus ,Bmm 14! 12& 12' '%! '5'
Komponen se8a8ar ,Bmm ''' '1& '35 '4# '55
9.6.2 ekanan an&in ertikal
Kecuali ditentukan lain dalam Pasal %;!;3 8em"atan harus mampu memikul "e"an garis meman8ang 8em"atan )ang merepresentasikan ga)a angin vertikal ke atas se"esar %;!U1' (4 Pa dikalikan le"ar 8em"atan termasuk parapet dan trotoar; +a)a ini harus ditin8au han)a untuk Keadaan $atas Kuat III dan *a)an IG )ang tidak meli"atkan angin pada kendaraan dan han)a ditin8au untuk kasus pem"e"anan dimana arah angin dianggap "eker8a tegak lurus terhadap sum"u meman8ang 8em"atan; +a)a meman8ang terse"ut mempun)ai titik tangkap pada seperempat le"ar 8em"atan dan "eker8a secara "ersamaan dengan "e"an angin hori/ontal )ang ditentukan dalam Pasal %;!;1; 9.6.3 Instabilitas aeroelastik
Pengaruh ga)a aeroelastik harus diperhitungkan dalam perencanaan 8em"atan dan komponen(komponenn)a )ang rentan terhadap "e"an angin; =ntuk tu8uan pasal ini semua " !SN 2016
57 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d
SNI 1725:2016
“ H a k Ci pt a B a d a n St a n d ar di s a si N a si o n al , C o p y st a n d ar in i di b
w w w. b s n. g
d a n ti d a k u nt u k di k o m er si al k
8em"atan dengan rasio pan8ang "entang terhadap le"ar 8em"atan le"ih "esar dari 3' dianggap se"agai 8em"atan )ang rentan terhadap pengaruh aeroelastik angin; Pada kasus ini perencana 8uga harus menin8au kasus getaran ka"el karena adan)a induksi ka"el dengan angin danBatau hu8an; 9.6.3.1 8enomena aeroelastik
enomena aeroelastik )ang perlu ditin8au dalam perencanaan "erupa orte= galloping %lutter dan divergensi; 9.6.3.2 Pen&endalian res%ons dinamik
>em"atan "eserta komponen strukturaln)a termasuk ka"el harus direncanakan terhadap kegagalan fatik aki"at osilasi induksi orte= dan galloping ; >em"atan harus direncanakan terhadap kegagalan aki"at diergene dan %lutter sampai 12 kali kecepatan angin rencana )ang "eker8a pada ketinggian lantai 8em"atan; 9.6.3.3 =ji tero/on&an an&in
=8i eroongan Angin )ang representatif dapat digunakan untuk memenuhi pers)aratan Pasal %;!;3;1 dan Pasal %;!;3;2; 9.7
Pen&aru* &em%a
>em"atan harus direncanakan agar memiliki kemungkinan kecil untuk runtuh namun dapat mengalami kerusakan )ang signifikan dan gangguan terhadap pela)anan aki"at gempa; Penggantian secara parsial atau lengkap pada struktur diperlukan untuk "e"erapa kasus; Kiner8a )ang le"ih tinggi seperti kiner8a operasional dapat ditetapkan oleh pihak )ang "erenang; $e"an gempa diam"il se"agai ga)a hori/ontal )ang ditentukan "erdasarkan perkalian antara koefisien respons elastik 0 C sm dengan "erat struktur ekivalen )ang kemudian dimodifikasi dengan faktor modifikasi respons 0 ' d dengan formulasi se"agai "erikut @ 03% ) * C sm , t
' d
eteran&an: ) * adalah ga)a gempa hori/ontal statis 0k, C sm adalah koefisien respons gempa elastis ' d adalah faktor modifikasi respons , t adalah "erat total struktur terdiri dari "e"an mati dan "e"an hidup )ang sesuai 0k,
Koefisien respons elastik C sm diperoleh dari peta percepatan "atuan dasar dan spektra percepatan sesuai dengan daerah gempa dan periode ulang gempa rencana; Koefisien percepatan )ang diperoleh "erdasarkan peta gempa dikalikan dengan suatu faktor amplifikasi sesuai dengan keadaan tanah sampai kedalaman 3' m di "aah struktur 8em"atan; Ketentuan pada standar ini "erlaku untuk 8em"atan konvensional; Pemilik peker8aan harus menentukan dan men)etu8ui ketentuan )ang sesuai untuk 8em"atan nonkonvensional; Ketentuan ini tidak perlu digunakan untuk struktur "aah tanah kecuali ditentukan lain oleh pemilik peker8aan; Pengaruh gempa terhadap gorong(gorong persegi dan "angunan "aah tanah tidak perlu diperhitungkan kecuali struktur terse"ut meleati patahan aktif; Pengaruh ketidaksta"ilan keadaan tanah 0misaln)a @ likuifaksi longsor dan perpindahan patahan terhadap fungsi 8em"atan harus diperhitungkan; Perhitungan pengaruh gempa terhadap 8em"atan termasuk "e"an gempa cara analisis peta gempa dan detail struktur mengacu pada 6,I 2&33@2''& Standar perenanaan !eta"anan gempa untu! #em$atan
" !SN 2016
54 dari 67
p e n n g a a y n a
SNI 1725:2016
10 ksi'aksi lainn)a 10.1
+esekan pada perletakan termasuk pengaruh kekakuan geser dari perletakan elastomer; +a)a aki"at gesekan pada perletakan dihitung menggunakan han)a "e"an tetap dan nilai rata(rata dari koefisien gesekan 0atau kekakuan geser apa"ila menggunakan perletakan elastomer; abel 32 ' 8aktor beban akibat &esekan %ada %erletakan 8aktor beban + S an&ka /aktu BF
BF
ransien
$iasa 13
1'
erkurangi '&
-AAA, 01 +a)a aki"at gesekan pada perletakan ter8adi selama adan)a pergerakan pada "angunan atas tetapi ga)a sisa mungkin ter8adi setelah pergerakan "erhenti; Dalam hal ini gesekan pada perletakan harus memperhitungkan adan)a pengaruh tetap )ang cukup "esar ; 10.2 Pen&aru* &etaran 10.2.1 =mum
+etaran )ang diaki"atkan oleh adan)a kendaraan )ang leat di atas 8em"atan dan aki"at pe8alan kaki pada 8em"atan pen)e"erangan merupakan keadaan "atas da)a la)an apa"ila tingkat getaran menim"ulkan "aha)a dan ketidakn)amanan seperti haln)a keamanan "angunan; 10.2.2 embatan standar tan%a trotoar
+etaran pada 8em"atan harus diselidiki untuk keadaan "atas da)a la)an terhadap getaran; 6atu la8ur lalu lintas rencana dengan pem"e"anan Q"e"an la8ur DQ dengan faktor "e"an 1' harus ditempatkan sepan8ang "entang agar diperoleh lendutan statis maksimum pada 8em"atan; *endutan ini tidak "oleh melampaui apa )ang di"erikan dalam +am"ar 3' untuk mendapatkan tingkat kegunaan pada pe8alan kaki; Yalaupun pasal ini mengi/inkan ter8adin)a lendutan statis )ang relatif "esar aki"at "e"an hidup perencana harus men8amin "aha s)arat(s)arat untuk kelelahan "ahan dipenuhi; 10.2.3 embatan standar den&an trotoar dan jembatan %en)eberan&an oran&
+etaran pada "angunan atas untuk 8em"atan pen)e"erangan harus diselidiki pada keadaan "atas da)a la)an; Perilaku dinamis dari 8em"atan pen)e"erangan harus diselidiki secara khusus; Pen)elidikan )ang khusus ini tidak diperlukan untuk 8em"atan pen)e"erangan apa"ila memenuhi "atasan( "atasan se"agai "erikut@
" !SN 2016
59 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
a per"andingan antara "entang dengan kete"alan dari "angunan atas kurang dari 3'; =ntuk 8em"atan menerus "entang harus diukur se"agai 8arak antara titik(titik laan lendut untuk "e"an mati; " frekuensi dasar )ang dihitung untuk getaran pada "angunan atas 8em"atan )ang terlentur harus le"ih "esar dari 3 ?/; Apa"ila frekuensi )ang le"ih rendah tidak "isa dihindari ketentuan dari "utir c "erikut "isa digunakan; c apa"ila getaran 8em"atan terlentur mempun)ai frekuensi dasar )ang dihitung kurang dari 3 ?/ lendutan statis maksimum 8em"atan dengan "e"an 1' k, harus kurang dari 2 mm; 10.2. asala* &etaran untuk jembatan bentan& %anjan& atau ban&unan -leksibel
Perilaku dinamis 8em"atan dengan "entang le"ih "esar dari 1'' m 8em"atan gantung dan struktur ka"el 0 a$le stayed aki"at kendaraan angin atau "e"an lainn)a harus memperoleh pen)elidikan )ang khusus; 10.3 !eban %elaksanaan
$e"an pelaksanaan terdiri atas@ a "e"an )ang dise"a"kan oleh aktivitas pelaksanaan itu sendiri danC " aksi lingkungan )ang mungkin tim"ul selama aktu pelaksanaan; Perencana harus mem"uat toleransi untuk "erat perancah atau )ang mungkin akan dipikul oleh "angunan se"agai hasil dari metode atau urutan pelaksanaan; Perencana harus memperhitungkan adan)a ga)a )ang tim"ul selama pelaksanaan dan sta"ilitas serta da)a tahan dari "agian("agian komponen; Apa"ila rencana tergantung pada metode pelaksanaan struktur harus mampu menahan semua "e"an pelaksanaan secara aman; Perencana harus men8amin "aha tercantum cukup detail ikatan dalam gam"ar untuk men8amin sta"ilitas struktur pada semua tahap pelaksanaan; -ara dan urutan pelaksanaan dan tiap tahanan )ang terdapat dalam rencana harus diperinci dengan 8elas dalam gam"ar dan spesifikasi; 6elama aktu pelaksanaan 8em"atan tiap aksi lingkungan dapat ter8adi "ersamaan dengan "e"an pelaksanaan; Perencana harus menentukan tingkat kemungkinan ke8adian demikian dan menggunakan faktor "e"an sesuai untuk aksi lingkungan )ang "ersangkutan; idak perlu untuk mempertim"angkan pengaruh gempa selama pelaksanaan konstruksi;
" !SN 2016
60 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
11 Pembebanan ren$ana railing ungsi utama railing )aitu untuk mem"erikan keamanan kepada pengguna 8alan; 6eluruh sistem pengaman lalu lintas railing dan railing kom"inasi secara struktur dan geometrik
harus tahan terhadap "enturan kendaraan; $e"erapa hal )ang perlu diperhitungkan antara lain @ Perlindungan terhadap penumpang kendaraan saat "er"enturan dengan railing ; Perlindungan terhadap kendaraan lain )ang "erada dekat dengan lokasi "enturan; Perlindungan terhadap manusia dan properti 8alan dan area lain di"aah struktur 8em"atan; Kemungkinan peningkatan kiner8a railing ; 7fektivitas "ia)a; ampak dan ke"e"asan pandang terhadap kendaraan )ang leat; 11.1 riteria %emili*an kinerja
6alah satu dari kiner8a "erikut harus ditentukan untuk perencanaan pengaman lalu lintas )aitu se"agai "erikut @ Kiner8a 1 @ Digunakan pada 8alan dengan kecepatan rencana rendah dan volume kendaraan )ang sangat rendah 8alan lokal dengan kecepatan rencana rendahC Kiner8a 2 @ Digunakan pada 8alan lokal dan kolektor dengan kondisi "aik seperti 8umlah kendaraan "erat )ang sedikit dan ram"u kecepatan sedikitC Kiner8a 3 @ Digunakan pada 8alan arteri dengan kecepatan rencana tinggi dengan campuran kendaraan "erat )ang sangat rendah dan kondisi 8alan )ang "aikC Kiner8a 4 @ Digunakan pada 8alan arteri dengan kecepatan rencana tinggi 8alan "e"as ham"atan 8alan ekspress dan 8alan antar kota dengan campuran truk dan kendaraan "eratC Kiner8a 5 @ Digunakan sesuai dengan kriteria kiner8a 4 dan 8ika kendaraan "erat memiliki porsi "esar terhadap lalu lintas harian atau saat kondisi 8alan mengharuskan kriteria kiner8a railing )ang tinggiC Kiner8a ! @ Digunakan pada 8alan )ang dapat dilalui truk tipe tanker atau kendaraan dengan "e"an gravitasi )ang cukup "esar; Pihak )ang "erenang memiliki tanggung 8aa" untuk menentukan kriteria kiner8a )ang paling tepat untuk 8em"atan; Kriteria kiner8a )ang dipilih harus sesuai dengan "erat kendaraan dan kecepatan serta sudut tum"uk sesuai a"el 33; 11.2 Peran$an&an railing 'ailing kendaraan harus memiliki muka rel )ang menerus di sisi(sisi lalu lintas; Ram"u dengan elemen rel harus "erada di sisi luar railing ; Kontinuitas struktur pada elemen railing dan angkur u8ung harus diperhitungkan; 6istem railing dan sam"ungann)a terhadap lantai
dapat digunakan setelah melalui pengu8ian tum"ukan )ang sesuai dengan kriteria kiner8a )ang diharapkan;
" !SN 2016
61 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016 abel 33 ; riteria kinerja railing dan kinerja ter*ada% tumbukan Karakteri stik
r uk
kendaraan
o"il
Y 0, $0mm + 0mm 6udut tum"uk 0[ Kriteria kiner8a KK(1 KK(2 KK(3 KK(4 KK(5 KK(!
#''' &''' 1#'' 1#'' 55' 55' 2'L 2'L 5' #' 1'' 1'' 1'' 1''
5' #' 1'' 1'' 1'' 1''
pickup 2'''' 2''' #'' 25L 5' #' 1'' 1'' 1'' 1''
6atu unt i
truk van
trailer tipe
r uk trail er tipe
ruk traktor(
van
&'''' 22'''' 245' 23'' 125' 1!3' 15L 15L Kecepatan 0kmB8am ,BA ,BA ,BA ,BA ,BA ,BA &' ,BA ,BA ,BA ,BA ,BA
355''' 245' 1&5' 15L
tanker 355''' 245' 2'5' 15L
,BA ,BA ,BA ,BA &' ,BA
,BA ,BA ,BA ,BA ,BA &'
a B
12 2ender 12 12.1 Prinsi% %eren$anaan ender 12Perencanaan %ender "erdasarkan dua prinsip mendasar "erikut @ 12a; struktur %ender se"agai peredam energi tum"ukan kapal sampai ke tingkat kekuatan i/in 12 pilar 8em"atanC 12"; struktur %ender se"agai pelindung pilar 8em"atan terhadap energi tum"ukan kapal; 127nergi tum"ukan kapal dihitung "erdasarkan perumusan ga)a(akselerasi 0 F ma se"agai 12"erikut @ 12 g 12 F 0 = d= 04'
n u
. ) . )
2
C ( '5, 0V
041
eteran&an: . ) F J=5 C (
DL , V g
w
adalah energi kinetik dari kapal desain 0tm adalah ga)a pelindung struktur 0t se"agai fungsi lendutan T 0m adalah koefisien hidrodinamis masa air )ang "ergerak "ersama kapal )ang merupakan interpolasi antara @ ( 1'5 untuk 8arak "e"as dasar kapal ke dasar perairan '5 T D* ( 125 untuk 8arak "e"as dasar kapal ke dasar perairan '1 T D* adalah draft kedalaman kapal pada "e"an penuh 0m adalah tonase perpindahan kapal 0t atau "erat total kapal pada "e"an penuh 0on adalah kecepatan tum"ukan kapal 0mBs
a d a t i k d
d t i u u k n
adalah gravitasi 0F %& mBs 2
um"ukan kapal diperhitungkan ekuivalen dengan ga)a tum"ukan statis pada o")ek )ang kaku dengan rumus "erikut @ P 0D,T 1B20125V S
.
042
k o m k e r a s n a i ” l
" !SN 2016
62 dari 67
SNI 1725:2016
eteran&an: P S adalah ga)a tum"ukan kapal se"agai ga)a statis ekuivalen 0t D,T adalah tonase "erat mati muatan kapal 0t F "erat kargo "ahan "akar air dan persediaan V adalah kecepatan tum"ukan kapal 0mBs
Dalam keadaan khusus diperlukan analisis dinamis untuk menentukan energi dan ga)a tum"ukan kapal;
12.2 (ata lalu lintas ka%al
Data )ang diperlukan dalam perencanaan ga)a tum"ukan mencakup@ a; lalu lintas kapal@ tipe 8umlah konstruksi tonase pan8ang le"ar frekuensi pelintasan draft da)a kuda ke"e"asan vertikal cara pengoperasian tipe pela)anan "arang "aaan utama dan tempat pela)anan setempatC "; kecepatan kapal@ transit tum"ukanC c; keadaan lingkungan@ cuaca angin dan arus geometri 8alan air kedalaman air ketinggian pasang surut keadaan pela)aran kepadatan lalu lintas kapal; 12.3 lasi-ikasi ka%al desain
6ehu"ungan dengan faktor risiko dalam penentuan kapal desain untuk perencanaan "e"an tum"ukan pada pilar 8em"atan terdapat klasifikasi 8em"atan se"agai "erikut @ a; 8em"atan kritis@ "erat kapal desain terlampaui oleh 5 8umlah lintasan kapal dalam satu tahun atau maksimum 5' lintasan kapal per tahun 0pilih )ang terkecil C "; 8em"atan "iasa@ "erat kapal desain terlampaui oleh 1' 8umlah lintasan kapal dalam satu tahun atau maksimum 2'' lintasan kapal per tahun 0pilih )ang terkecil;
" !SN 2016
63 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
Aam%iran in-ormati- a*a%an %eren$anaan beban jembatan
*angkah perencanaan "e"an untuk 8em"atan ditun8ukkan dalam +am"ar A;1 "erikut @
IDENTIFIKASI BEBAN YANG TERKAIT
APAKAH BEBAN‐BEBAN TERANT!" DA#A"
PERAT!RAN$ TIDAK
YA
HIT!NG AKSI DAN PI#IH
FAKT%R BEBAN
EK TERHADAP BEBERAPA PENGAR!H YANG SIFATNYA "ENG!RANGI !BAH AKSI N%"INA# KE DA#A" AKSI
RENANA "ENGG!NAKAN FAKT%R BEBAN
AKSI
AKSI
RENANA
RENANA
!#TI"IT
DAYA #AYAN
K%"BINASI BEBAN
K%"BINASI RENANA TERPI#IH
Diagram alir men)esuaikan dengan urutan di dalam "atang tu"uh; Pen8elasan +am"ar A1 adalah se"agai "erikut@ 1 Aksi(aksi 0"e"an perpindahan dan pengaruh lainn)a dikelompokkan kedalam "e"erapa kelompok )aitu aksi tetap "e"an lalu lintas aksi lingkungan dan aksi(aksi lainn)a; Aksi 8uga diklasifikasikan "erdasarkan kepada laman)a aksi terse"ut "eker8a )aitu aksi tetap dan aksi transien; Klasifikasi ini digunakan apa"ila aksi( aksi rencana diga"ung satu sama lainn)a mendapatkan kom"inasi pem"e"anan )ang akan digunakan dalam perencanaan 8em"atanC " !SN 2016
6 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o .i d d a n
SNI 1725:2016
2 6emua aksi )ang mungkin akan mempengaruhi 8em"atan selama umur rencana terle"ih
H “
dahulu harus diketahui; 6etiap aksi )ang tidak umum )ang tidak di8elaskan dalam standar ini harus dievaluasi dengan memperhitungkan "esarn)a faktor "e"an dan laman)a aksi terse"ut "eker8aC 3 $e"erapa aksi dapat mengurangi pengaruh dari aksi(aksi lainn)a; Dalam keadaan ini maka faktor "e"an )ang le"ih rendah "isa digunakan se"agai aksi pengurang; Dalam hal aksi ter"agi rata seperti lapis permukaan aspal "eton pada 8em"atan "entang menerus dimana se"agian aksi "erfungsi se"agai pengurang maka han)a digunakan satu nilai faktor "e"an ultimit )ang digunakan untuk seluruh aksi terse"ut; Perencana harus menentukan salah satu faktor "e"an 0dapat "e"an normal atau terkurangi )ang men)e"a"kan pengaruh paling "urukC 4 Dalam menentukan faktor "e"an )ang men)e"a"kan pengaruh paling "uruk perencana harus mengam"il keputusan dalam menentukan aksi(aksi mana )ang "ersifat normal atau mengurangi; 6e"agai contoh perencana perlu menerapkan faktor "e"an sta"ilitas "angunan "aah; Dalam semua hal "agaimanapun faktor "e"an )ang dipilih
C t i
a d B
n a t S
terkurangi untuk "erat sendiri 8em"atan "ila menghi tung ga)a angkatiang t atau
adalah faktor )ang menghasilkan pengaruh total ter"urukC 5 Aksi rencana harus diga"ungkan "ersama untuk memperoleh "er"agai kom"inasi "e"an )ang telah ditentukan se"elumn)a; ?al ini dilakukan untuk "isa mem"andingkan secara langsung "e"erapa kom"inasi dan menga"aikan kom"inasi )ang mem"erikan pengaruh paling kecil pada 8em"atan; Kom"inasi )ang lolos adalah kom"inasi )ang harus digunakan dalam perencanaan 8em"atan;
" !SN 2016
65 dari 67
C o p n d s t a a
i
k o m e r s i a l k a n ” d i u n t u k t i d a k d a n i d . g o . b s n . a w n w u w n d t i u k p d e n i a b u y a a t n
SNI 1725:2016
(eiasi teknis
9Pem"e"anan untuk 8em"atan: memuat "e"erapa pen)esuaian "erikut@ 1; +a)a rem dan ga)a sentrifugal )ang semula mengikuti Austroads disesuaikan dengan AAS(T7C 2; aktor "e"an ultimit dari 9$e"an >em"atan: $6(1%%2 direduksi dari nilai 2 ke 1& untuk "e"an hidup )ang sesuai AAS(T7C untuk "oks "a8a faktor "e"an hidup men8adi 2'; 3; Kapasitas "e"an hidup keadaan "atas ultimit 0K$= dipertahankan sama sehingga dengan faktor "e"an 1& menim"ulkan kenaikan kapasitas "e"an hidup pada keadaan "atas la)an 0K$* se"esar 111 C 4; Kenaikan "e"an hidup la)an atau nominal 0K$* meliputi @ 9$e"an : truk desain dari 45 ton men8adi 5' ton C $e"an roda desain dari 1' ton men8adi 1125 ton C 9$e"an D: ter"agi rata 0$R dari \ F & kPa men8adi % kPa C 9$e"an D: garis terpusat 0$+ dari p F 44 k,Bm men8adi 4% k,Bm 5; $e"an mati ultimit 0K$= diam"il pada tingkat nominal 0faktor "e"an F 1 dalam pengecekan sta"ilitas geser dan guling dari fondasi 8em"atanC !; Pem"e"anan gempa menggunakan peta gempa dengan pro"a"ilitas terlampaui # dalam #5 tahun 0gempa 1''' tahunC #; Perhitungan tekanan tanah la8ur lalu lintas rencana luas permukaan "idang kontak "e"an truk )ang semula mengikuti $6 disesuaikan dengan AA6? )aitu se"esar #5' mm T 25' mmC &; Pem"e"anan rencana railing di"uat sesuai dengan AA6? dengan ! kriteria kiner8a;
" !SN 2016
66 dari 67
“ H a k C i p t a B a d a n S t a n d a r d i s a s i N a s i o n a ,l C o p y s t a n d a r i n i d i b u a t u n t u k p e n a y a n g a n d i w w w . b s n . g o . i d
