Conclusiones y Recomendaciones PRESAS PRESASConclusiones y Recomendaciones PRESAS PRESASConclusiones y Recomendaciones PRESAS PRESASConclusiones y Recomendaciones PRESAS PRESASConclusiones y…Descripción completa
Introducción al curso de presasDescripción completa
Descripción: Cimentación de Presas Homogeneas
presas rcc
presas rigidasDescripción completa
Concepto de una presa y sus solicitacionesDescripción completa
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Detalle de presas derivadorasDescripción completa
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MODELO DE INFORME SOBRE PRESAS HIDRAULICASDescripción completa
Presas de escollera con pantalla de hormigónDescripción completa
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1. Ejer Ejercic cicio io 1. De Dete terrmi mina narr el ta tallud mí míni nimo mo ne nece cesa sari rio o en el paramento paramen to de aguas debajo de una presa de gravedad de 90m de altu al tura ra so sobr bre e el vé vért rtic ice, e, pa para ra qu que e se cu cump mpla la la co cond ndic ició ión n de esta es tabi bili lida dad d de de desl sliz izam amie ient nto o en la co comb mbin inac ació ión n no norrma mall de solicitaciones correspondiente a la situación A. !a comprobación se "ar# en el plano de cimientos supuesto "orizontal. $l talud agua arriba es de 0.10. Aguas abajo, debido a la e%istencia de un contra embalse, se tiene permanentemente una carga de agua de 1m en el plano de drenaje, situado a un metro aguas abajo del vértice de la presa, la sub&presión se reduce a 1'( de la e%istente en el par#metro aguas arriba. $l peso especí)co de la *#brica es de .+t'm(, la co"esión del terreno de . -'cm el coe)ciente de rozamiento de 0./0. !a cota de est# situado a la altura del vértice del per)l de la presa. o tener en cuenta en el c#lculo el e*ecto *avorable de la cu2a de coronación, ni el empuje pasivo que actuar# sobre el tacón del pie de aguas debajo de la presa.
1. 1
T = E H
2
T = γ ∆ H 2
∆ H = 89−12= 77 mts.
T =
1 2
( ) tn
1
3
m
T =2964.50
2.
( 77 mts )
2
tn m.
N = P + E V − S
3eso4
(
P = 1
∗
9 90 2
P1=972
)
tn m.
2
m ∗ 2.4
tn m
3
(
P2=
90t 2∗ 90 2
P2=9720 t 2
)
2
m ∗2.4
tn 3 m
tn m.
P= P1 + P2
P=972 + 9720 t 2
tn m.
Empuje vertical. 1
2
EV = t ∗ γ ∗∆ H 2
1
1
tn
2
m
EV = ∗0.10∗1
EV =296.45
3
∗( 77 mts )
tn m.
Supresión. 1
2
S = ∗ K S∗( t 1 + t 2 )∗ H 2
1
S = ∗( 1 )∗( 0.10 + t 2)∗( 77 ) 2
S =296.45 + 2964.5 t 2
5eemplazando4 N = P + E V − S
2
N =( 972+ 9720 t 2 ) + 296.45 −296.45 + 2964.5 t 2 N = 972+ 6755.5 t 2
T≤
N ∗tg ∅ C ∗ B + C R C C
(972 +6755.5 t )∗0.8 2
2964.5 ≤
1.2
(
2964.5 ≤ 648 + 4503.67 t 2
25
+
tn m
2
(
∗ 9 + 90 t 2
)
4
) + ( 56.25 +562.5 t ) 2
2964.5 ≤ 704.25 + 506.17 t 2
0.4461 ≤ t 2
t 2 =0.45
Ejercicio 2. 5ealizar el dise2o estructural de la sección mostrada
;istema de cargas 3eso propio de la estructura P1=3.16 tn. P2=2.10 tn. /= γ (∗&∗dn∗1
/=1∗3∗2∗1
/=6 tn
An#lisis de presiones
σ $ =
P 1+ 2 P2 + /
( & + 2 $ )∗10000 1
2
( kg / cm )
σ $ =
( 3.16 + 2∗2.10 + 6 ) 1000 ( kg / cm ) 3.7∗10000 2
2
σ $ = 0.36 ( kg / cm )
2
∴ σ $ < σ t ⇒ 0.36 kg / cm < 4.5 kg / cm
2
' n"%( (s$nt(m)$nt" .
;olicitaciones por e*ecto del terreno el peso del agua ES =10.3684 tn / m
.
2
E( =0.5∗ γ (∗dn tn / m 2
E( =0.5∗1∗2 tn / m E( =1 tn / m
.
.
.
<$=<; D$ D6;$><
A*ectamos a la carga ultima por un *actor de seguridad? despreciando las cargas de sismo viento
0 =1.4 D + 1.7 1
D@carga muerta * +=
* +=
E(∗dn 3
1∗2 3
−
−
Es∗% 3
10.3684∗2.5 3
* +=−7.97 tn −m 1
2
* B= ∗2∗& − * + 8
2 =γ (∗dn 2 =1∗2 =2 tn 1
2
* B= ∗2∗3 − 7.97 8
1
2
* B= ∗2∗3 − 7.97 8
* B=5.72 tn−m
D6;$>< D$ !A ;$::6<4 =anto para la loza de base como para los partes laterales se dise2aran con momento negativo. $scogemos el momento m#s crítico el cual es cuando el canal esta vacío * 0 =−9.68 tn−m
D6;$>< D$ !A !<;A D$ <D<
* 0
+ S = ∅ f
(
∗(d − ) 2
( + )=
d =30 −
5
2.54 2
23.73 cm
d ( = = 4.746 ,-)m$-( (,-"3)m(c)"n 5
=0.90 ,(-('f ´ c =210 kg / cm 2
∅
+ S =
0.90∗4200∗(23.73−
+ S =11.92 cm
(= (= (=
5
9.68∗10
4.746 2
)
2
+ S∗f " .85 f ´ c∗& 11.92∗4200 0.85∗210∗3 11.92∗4200
" .85∗210∗3 00
( =0.93 .. !$-d($-"
7allamos la nueva #rea de acero + S =
9.68∗10
5
0.90∗4200∗(23.73−
+ S =11.00 c m
0.93 2
)
2
s(m"s : 9 ∅ 1 / 2
cada 0.33m
Acero trasversal
∅
Acero trasversal
∅
3 8 3 8
Acero principal
4$s,(c)(m)n$t"≤ 3 $ 3∗0.30 c(d( 0.90 m
D6;$>< D$ !<; B5<; !A=$5A!$; * 0
+ S = ∅ f
∗(d − ( )
(
d =35 −
2
5+
2.54 2
)
= 28.73 cm
d ( = =5 .746 ,-)m$-((,-"3)m(c)"n 5
=0.90 ,(-('f ´ c =210 kg / cm 2
∅
+ S =
0.90∗4200∗(28 .73−
+ S =9.90 cm
(=
(=
5
9.68∗10
5 .746 2
)
2
+ S∗f " .85 f ´ c∗& 9.90∗4200 0.85∗210∗250
( =0.93 .. !$-d($-"
7allamos la nueva #rea de acero + S =
5
9.68∗10
0.90∗4200∗(28 .73−
+ S =9.06 c m
0.93 2
)
2
s(m"s : 8 ∅ 1 / 2
cada 0.31m
Acero principal
Acero trasversal
∅
Acero trasversal
∅
D5SE67 85N+1
3 8
3 8
4 $s,(c)(m)n$t" ≤ 3 $ 3∗0.35
c(d( 1.05 m
Ejercicio 3. !a )gura muestra una presa de concreto cimentada
en arena )na situada sobre un lec"o rocoso impermeable. !a presa tiene una losa impermeable de + m de longitud en la super)cie de la arena aguas arriba de la presa. !a arena es anisotrópica con coe)cientes de permeabilidad de ,+%10& m's C%10&C m's en sentido "orizontal vertical, respectivamente. :alcular a8 !as pérdidas por )ltración en estado estacionario por debajo de la presa b8 !a sub presión en la base de la presa c8 $l m#%imo gradiente "idr#ulico a la salida.
a. !as pérdidas por )ltración en estado estacionario debajo de la presa4
/=
%∗ N f N d
∗√ K 3∗ K 9
% =d)f$-$nc)(d$c(-g(s.
K 3 =d)-$cc)"n%"-)9"nt(#
N d =nm$-" d$ c()d(s d$ ,"t$nc)(#.
K 9 =d)-$cc)"n!$-t)c(#
N f =nm$-" d$ c(n(#$sd$ f#:"
N f =4 N d =12 −5
K 3 =5.4∗10 m / sg. −6
K 9 =6∗10 m / sg.
/=
8∗4 12
∗√ 5.4∗10 ∗6∗10 −5
−6
−5
/= 4.8∗10 m / sg
b. Diagramas de supresiones. S n S = H − ( %) N d
% =c(-g( %)d-(#)c( S n= nm$-"d$ #)n$(s $2),"t$nc)(#$s . N d =nm$-" d$ c()d(s $2),"t$nc)(#$s
S 3=10 −
S 4 =10−
S 5=10 −
3 12
( 8 )=8 mts .
4 12
5 12
( 8 ) =7.33 mts.
( 8 )=6.67 mts .
.
S 6=10 −
S 7=10 −
S 8=10 −
S 9=10 −
6 12
7 12
8 12
9 12
( 8 )=6 mts.
( 8 )=5.33 mts.
( 8 )= 4.67 mts.
( 8 )= 4 mts.
Diagrama de supresiones de la presa.
8m 42m
2m 6m 9m S1 S2
S=
[
( S +S ) 9
3
2
2
S =54 m ∗1
S =54
S3
S4
S5
S6
S7
S9 S8
S10
S11
]
∗( 9 ) ; w tn m
3
tn m
c. #%ima gradiente "idr#ulica. =12 nEmero de Primero. !a red de ujo est# compuesta de N d
