INDICE: 1.INTRODUCCION 2.OBJETIVO GENERAL 3.OBJETIVOS ESPECIFICOS 4. MARCO TEORICO 4.1.1.DEFINICION PRENSAS 4.1.2.TIPOS DE PRENSAS 4.1.3.USOS MAS FRECUENTES 4.2.1.VOLANTE DE INERCIA 4.3.1.CORREAS TRAPECIODALES 4.3.2.TIPOS DE CORREAS 4.4.1.TRANSMISION EN MOVIMIENTO 4.5.1.CIGUEÑAL 4.6.1.MECANISMO EN CHAPA METALICA 5.CALCULOS 5.1.1.FUERZA NECESARIA DEL ESTAMPADO 5.2.1.ENERGIA NECESARIA DEL ESTAMPADO 5.3.1.VOLANTE DE INERCIA 5.3.2.ENERGIA VOLANTE 5.3.3.ANALISIS Y DISEÑO DEL DIAMETRO EXTERNO DEL VOLANTE 5.3.4.MOMENTO INERCIA 5.3.5. DIAMETRO EXTERNO 5.3.6. PESO VOLANTE 5.3.7.RECALCULO DE LA ENERGIA DEL VOLANTE 5.4.1.POTENCIA MOTOR 5.5.1.CORREAS TRAPEZOIDALES 5.5.2.POTENCIA 5.5.3.VELOCIDAD CORREA 5.5.4.DISTANCIA OPTIMA ENTRE CENTROS 5.5.5.LONGITUD DE LA CORREA 5.5.6.DISTANCIA REAL ENTRE CENTROS 5.5.7.TRANSMISIBLE DE CORREAS (NUMERO DE CORREAS) 5.6.1.POLEA MOTRIZ 5.7.1.EJE EXCENTRICO 5.7.2.TORQUE MOTOR 5.7.3.REACCIONES 5.7.4.MOMENTO FLECTOR 5.7.5.DIAMETRO DEL EJE 5.7.6.FATIGA 5.7.7.COEFICIENTE DE SEGURIDAD 5.8.1.COJINETES 5.9.1.BIELA 5.10.1. EMBRAGUE 6.SIMULACION EN SAP DE LA ESTRUCTURA DE SOPORTE DE LA PRENSA EXCENTRICA 7.CONCLUSIONES 8.BIBLIOGRAFIA
PROYECTO “DISEÑO Y CALCULO DE UNA PRENSA EXCENTRICA” 1.INTRODUCCION.La maquina utilizada para la mayoría de las operaciones de trabajo en frio y algunos en caliente, se conoce como prensa. Consiste de un bastidor que sostiene una bancada y un ariete, una fuente de potencia, y un mecanismo para mover el ariete linealmente y en ángulos rectos con relación a la bancada. Una prensa debe estar equipada con matrices y punzones diseñada para ciertas operaciones especificas. La mayoría de operaciones de formado, punzonado y cizallado, se pueden efectuar en cualquier prensa normal si se usan matrices y punzones adecuados. Las prensas tienen capacidad para la producción rápida, puesto que el tiempo de operación es solamente el que necesita para una carrera del ariete, mas el tiempo necesario para alimentar el material. Por consiguiente se pueden conservar bajos costos de producción.
2.OBJETIVO GENERAL.
Diseño y calculo de una prensa excéntrica para acero inoxidable de 3mm de espesor
3.OBJETIVOS ESPECIFICOS.
Calculo de la fuerza necesaria para el estampado Calculo de la energía necesaria para el estampado Calculo volante de inercia Calculo Energia del volante Analisis y diseño del diámetro externo del volante de inercia
Calculo momento de inercia Calculo Diametro externo Calculo masa Volante Recalculo de la Energia otorgada por el volante Calculo Potencia motor Calculo de correas trapezoidales Calculo eje excéntrico Calculo Torque motor Calculo reacciones Calculo momento flector Calculo del diámetro del eje Calculo a la Fatiga Calculo de coeficiente de seguridad
Calculo de Cojinetes Calculo Biela Calculo embrague Simulacion en Sap de la estructura de la prensa
4.MARCO TEORICO.4.1.1.Definicion de prensas: La prensa mecánica o prensadora es una máquina que acumula energía mediante un volante de inercia y la transmite bien mecánicamente (prensa de revolución total) o neumáticamente (prensa de revolución parcial) a un troquel o matriz mediante un sistema de biela-manivela. Actualmente las prensas de revolución completa (también llamadas de embrague mecánico o de chaveta) . La fuerza generada por la prensa varía a lo largo de su recorrido en función del ángulo de aplicación de la fuerza. Cuanto más próximo esté el punto de aplicación al PMI (Punto Muerto Inferior) mayor será la fuerza, siendo en este punto (PMI) teóricamente infinita. Como estándar más aceptado los fabricantes proporcionan como punto de fuerza en la prensa de reducción por engranajes 30º y en las prensas de volante directo 20º del PMI. 4.1.2.Tipos de prensas.-
Por su sistema de transmisión pueden clasificarse en : prensas a volante directo, prensas de reducción, prensas de doble reducción, prensas de reducción paralela y prensas de cinemática especial. Por su estructura se pueden clasificar en «prensas de cuello de cisne y prensas de doble montante (dentro de estas existen las monobloc y las de piezas armadas por tirantes). Por su velocidad se clasifican en prensas convencionales(de 12 a 200 golpes minuto en función de su tamaño), prensas rápidas (de 300 a 700 golpes por minuto) y prensas de alta velocidad (de 800 hasta 1600 golpes por minuto); las más rápidas son de fabricación japonesa y suiza. Otro tipo de prensas aparecidas recientemente son las "servoprensas", en estas prensas se elimina el embrague y el volante de inercia obteniendo toda su energía de uno o varios servomotores conectados al eje principal mediante reductoras planetarias o epicloidales, o mediante palancas articulas. La aparición de estas máquinas ha impulsado también el desarrollo de prensas hibridas de distintos tipos (con servo y volante y embrague). 4.1.3..Usos mas frecuentes.-
Estas prensas se emplean en operaciones de corte, estampación, doblado y embuticiones pequeñas. No son adecuadas para embuticiones profundas al aplicar la fuerza de forma rápida y no constante. No obstante el desarrollo de prensas con cinemática compleja (prensas de palanca articulada o prensas link drive) ha hecho posible que puedan usarse para embuticiones más profundas y con aceros de alta resistencia elástica, ya que este tipo de prensas mecánicas reduce su velocidad cerca del PMI pudiendo deformar la chapa sin romperla. 4.2.1.Volante de inercia:
Un volante de inercia o Volante Motor es, en mecánica, un elemento totalmente pasivo, que únicamente aporta al sistema una inercia adicional de modo que le permite almacenar energía cinética. Este volante continúa su movimiento por inercia cuando cesa el par motor que lo propulsa. De esta forma, el volante de inercia se opone a las aceleraciones bruscas en un movimiento rotativo. Así se consiguen reducir las fluctuaciones de velocidad angular. Es decir, se utiliza el volante para suavizar el flujo de energía entre una fuente de potencia y su carga. En la actualidad numerosas líneas de investigación están abiertas a la búsqueda de nuevas aplicaciones de los volantes. Algunos ejemplos de dichos usos son:
Absorber la energía de frenado de un vehículo, de modo que se reutilice posteriormente en su aceleración. Como dispositivos para suavizar el funcionamiento de instalaciones generadoras de energía eléctrica mediante energía eólica y energía fotovoltaica, así como de diversas aplicaciones eléctricas industriales. En los ferrocarriles eléctricos que usan desde hace mucho tiempo un sistema de freno regenerativo que alimenta la energía extraída del frenado nuevamente a las líneas de potencia; con los nuevos materiales y diseños se logran mayores rendimientos en tales fines.
4.3.1.Correas Trapezoidales Para la transmisión de troqué de una máquina motriz a una máquina conducida, existe al menos tres métodos muy utilizados: Transmisión con engranajes, correas flexibles de caucho reforzado y cadenas de rodillos. Dependiendo de la potencia, posición de los ejes, relación de transmisión, sincronía, distancia entre ejes y costo; se seleccionará el método a utilizar.
A veces, pequeños problemas en una empresa pueden ser resueltos con soluciones inmediatas. Principalmente cuando los recursos están próximos a nosotros, sin exigir grandes investigaciones. 4.3.2.Tipos de correas Las correas más usadas son las planas y las trapezoidales. La correa en V o trapezoidal es completamente fabricada con sección transversal en forma de trapecio. Esta provista de caucho revestida de lona y esta formado en su interior por cordones vulcanizados para soportar las fuerzas de tracción.
Otra de las correas utilizadas es la correa dentada, para los casos en las que no se pueden o no se debe tener ningún deslizamiento, como en el comando de válvulas de los automóviles. 4.4.1.Transmisión de movimiento En la transmisión por poleas y correas, la polea que transmite el movimiento es llamada polea motora o conductora. La polea que recibe movimiento y fuerza es la polea conducida. La manera en la que se colocan las correas que determinan el sentido de rotación de las poleas. Así tenemos: Sentido directo de rotación, de la correa y las poleas tienen el mismo sentido El tipo de correa que se llegara a usar es una trapezoidal por diferentes motivos. Las correas trapezoidales o en V son las más utilizadas y preferidas que las planas por que: Prácticamente no presentan deslizamiento; Permite el uso de poleas muy próximas; Elimina los ruidos en los choques, típicos de las correas planas. Existen varias normalizaciones de las coreas trapezoidales 4.5.1.CIGUEÑAL: El conjunto de cigüeñal incluye tanto el cigüeñal como la excéntrica de regulación de carrera preocupa si interesa y el freno del. Estos componentes son los que determinan el carácter cíclico excentrico de la prensa. En la parte excéntrica y unidos solidariamente la manzana también excéntrica y de regulación de la carrera a su de estas dos excentricidades a la longitud de media carrera y la combinación de éstas son las que permite obtener diversos valores de carrera es casi por un mecanismo de cuña o de arco presentados rectos o inclinados.
No tiene por objeto reducir la velocidad del árbol en el momento de diciembre ayer para evitar choques demasiado fuerte sobre la chaveta del embrague normalmente suele utilizar dos tipos de freno 4.6.1.MECANISMO CORTE CHAPA Este mecanismo consta del eje excéntrico y la biela que mediante un movimiento de rotación de la excéntrica acciona a la biela el cual obtiene un movimiento alternativo para realizar el corte.
5. CALCULOS.5.1.1.CALCULO DE LA FUERZA NECESARIA: Acero inoxidable Espesor=3mm
F Psc kg Fuente: manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky Donde: F: Fuerza necesaria para el corte [kg.] s: Espesor del material [mm.] s= 3mm P: Longitud de la línea de corte ó perímetro de corte [mm.]. P=240 mm σc: esfuerzo de corte del material [kg/mm2]. σc =601MPa=61.25(Kg/mm2) (
)
(
)
Fuerza necesaria es: (
)
(
)
5.2.1CALCULO ENERGIA NECESARIA PARA EL ESTAMPADO: En la operación de corte en matrices es necesario determinar la energía de corte para saber si es operable en una prensa excéntrica.
E
1.16SFX kg* m 1000
Fuente: manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky Donde: E=Energía de corte necesaria. [kg*m] S=espesor del material. [mm.] F=fuerza de corte [kg.] X=Porcentaje de penetración Material
LATON
ZINC
ALUMINIO
COBRE
% De penetración
20
25
30
30
Material
SAE 1010
SAE 1020
SAE 1030
INOX
% De penetración
38
28
22
15
Tabla: porcentaje de penetración de diferentes materiales según Crane – Plastic, Working in Presses. Se calcula la energía tomando las siguientes consideraciones: Propiedades mecánicas según Marks.
F= 45000 Kg.
La fuerza es constante
%P= 0,15
el porcentaje de penetración es constante
S (mm)
el espesor es variable
E (Kg*m)
la energía es variable
La prensa excéntrica de 45 toneladas almacena una energía de : Datos:
S= 3 mm
P= 0.15
ACERO INOX
Reemplanzando en la formula E=23.49 [kg*m] 5.3.1.CALCULO VOLANTE DE INERCIA.El volante de inercia sirve para almacenar energía y controlar la variación de la velocidad de esta máquina, distribuyendo la energía dentro de un ciclo, de tal manera que ceda su energía. Los datos que tenemos en cuenta en nuestro diseño son los siguientes: 1. F = Fuerza del estampado = 45000 Kg 2. Velocidad nominal del volante = 200rpm 3. Grado de irregularidad del volante
fuente: análisis y diseño de volantes de inercia de materiales compuestos-Llios Ripoll Masferer 4. Los constructores de prensas recomiendan: Velocidad angular: -
W = 10 – 45 rad/seg
para prensas sin reducción por engranajes
y
retardos de hasta 10 % -
W = 40 – 85 rad/seg
para prensas con dos o más reducciones por engranajes y retardos de
orden de 15 - 20 % fuente: Catalogo STILCRAM “prensas a la volada” 5. Para el material del volante tomamos acero fundido gris Para nuestros calculo tomamos W=20(rad/s) 5.3.2.CALCULO ENERGIA DEL VOLANTE:
La ecuación es la siguiente:
E1
N 2 D 2G kg * mm 52942857
Fuente: manual del ingeniero mecánico -Marks Pág. 1952 Donde: E1=Energía que almacena el volante [kg*mm] N=velocidad angular del volante [rpm] D=Diámetro exterior del volante [mm.] G= peso del volante [kg.] Para realizar el cálculo de la energía del volante tomamos como referencia del catalogo SOCRAM” presas a la volada” N= 200[rpm] D=465[mm] G=210[kg] De donde resulta una energía de: E1=34.306 [kg*m] 5.3.3.ANALISIS Y DISEÑO DEL DIAMETRO EXTERNO DEL VOLANTE DE INERCIA: Según el análisis del capitulo 9 del libro análisis y diseño de volantes de inercia de materiales compuestos-Llios Ripoll Masferer ed.2005 y manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky. Asumimos: D2: 360mm
D3:160mm b: 100 mm c: 40mm Asumimos según catalogo STILCRAM(APENDICE)
Sacamos el energía cinética necesaria para el troquelado en una vuelta del volante es: (
)
manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky. donde: W2= velocidad angular máxima alcanzada por el volante W1= es la velocidad angular mínima del volante en el
momento de troquelado y se relaciona de la siguiente manera: (
)
Grado de irregularidad del volante:
W= es la velocidad media por otro lado sacamos del texto de analis y diseño de volantes de inercia la siguiente ecuación que nos permite relacionar las dos ultimas formulas:
F= fuerta máxima de corte C= distancia entre el pison y el punto muerto que viene dado por las siguiente tabla según romanosky:
el valor de C. depende de la capacidad de la prensa excéntrica. Procedemos con el calculo: F= 45000 Kg C: 2 mm (Valor sacado del rango de la tabla mostrada anteriormente)
(
)
(
)
Calculo de la formula de grado irregularidad volante para calcular w2y w1.Velocidad angular media viene recomendado por fabricantes: W = 10 – 45 rad/seg
para prensas sin reducción por engranajes y retardos de hasta 10 %
W = 40 – 85 rad/seg
para prensas con dos o más reducciones por engranajes y
retardos de orden de 15 - 20 % fuente: Catalogo STILCRAM “prensas a la volada” Donde escogemos: Grado de irregularidad del volante:
W=21 rad/s
(
)
(
)
1ra.ecuacion Calculo de la formula de energía cinetica para calcular w2y w1: Anteriormente se calculo: E=90 Kg*m (
)
2da ecuación Haciendo sistemas de ecuaciones sacamos: Velocidad minima: (
)
(
)
Velocidad máxima:
5.3.4.CALCULO DEL MOMENTO DE INERCIA
manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky. 5.3.5.CALCULO DEL DIAMETRO EXTERIOR.(
)
(
)
. Acero gris fundido I=0.84 Kg/m2 b= 0.1m c=0.04m D2=0.38m D3=0.16 Resolviendo:
De=390mm
5.3.6.Calculo Masa del Volante: En función al dimensionamiento del volante-romanosky:
(
)
(
) (
)
(
)
(
)
(
)
Masa total = m1+m2`+m3 = 54.95 Kg 5.3.7.CALCULO DE LA ENERGIA CON LOS NUEVO DATOS: La ecuación es la siguiente:
N 2 D 2G kg * mm E1 52942857 Fuente: manual del ingeniero mecánico -Marks Pág. 1952 Donde: E1=Energía que almacena el volante [kg*mm] N=velocidad angular del volante [rpm] = 200 rpm D=Diámetro exterior del volante [mm.] = 390 mm G= peso del volante [kg.] =54.95 Kg La energía resulta:
E: 6.31 Kg*m
Lo cual no satisface a la energía necesaria para el estampado por lo que deberemos aumentar los rpm del volante a 400 rpm
N 2 D 2G kg * mm E1 52942857 Fuente: manual del ingeniero mecánico -Marks Pág. 1952 N = 400[rpm] Reemplazando:
D = 390 [mm.]
G= 54.95[kg.] E = 25.25 Kg*m
Con el recalculo satisface la energia del volante a la energia que se necesita para el estampado: Energia del volante
E=25.25 Kg*m
Energia del estampado
E=23.49 Kg*m
5.4.1CALCULO DE LA POTENCIA DEL MOTOR.-
*
+
Fuente: Elementos de maquina Fratschner
Donde: H=Potencia del motor [cv] Ec=Energía obtenida con un 10% de reducción de las rpm [kgf*m]= Ec=90*(0.9)=81Kg*m n=Velocidad angular del volante [rpm] n=400 rpm N=Rendimiento N=0.85 Reemplazando:
H=8.47 Cv
con factor de conversión se obtiene: Potencia=8.35 Hp Del catalogo weg: (apéndice) Motor Trifasico Potencia: 10 Hp Modelo: w21 Par Polos=IV N= 1460rpm F=50 Hz Peso Aprox=100.9 Kg
5.5.1.CALCULO DE CORREAS TRAPEZOIDALES.El siguiente se realiza mediante el método sugerido por OPTIBELT: Datos para el calculo:
Pot:10 Hp
N=1460 rpm
PP=IV trifásico
5.5.2.Calculo potencia de diseño.Nd=N*fs Nd.- Potencia de diseño N.-Potencia a transmitir N=10Hp=7.46Kw Fs.-Factor de servicio Fs=1.2 Reemplazando.-
Nd= 8.95 kw Determinacion del tipo de Correa(apéndice):
Grafico: n=1460
Nd=8.95Kw
Correa apropiada.- Norma din 2215-tipo A / 13 5.5.3.CALCULO DE VELOCIDAD CORREA.-
Rpm=1460
d=100mm
Reemplazando.
V=8.05m/s
Diametro de la polea según la velocidad recomendado. D=118 mm 5.5.4.DISTANCIA OPTIMA ENTRE CENTROS.Según OPTIBELT. Aminimo=1.2(d2-d1)=1.2*(390+118)=609.6 mm Amaximo=2,7(d2-d1)=2.7*(390+118)=1371 mm Aoptimo=(Amin+Amax)/2=609.6+1372/2=990 mm Ao=990mm
5.5.5.LONGITUD DE CORREAS.Según OPTIBELT. (
)
( (
)
Ao=distancia optima entre centros=990mm D2= 390mm D1=118mm (
)
(
(
)
5.5.6.DISTANCIA REAL ENTRE CENTROS.(
)
A=distancia real Ao=distancia optima entre centros=990mm Ln=longitud nominal normalizada=3454 Optibelt A13 L=longitud calculada Ao=distancia optima entre centros=990mm ( 5.5.7.CALCULO TRANSMISIBLE POR CORREAS.-
N= Potencia motor = 8.95 KW Z = numero de correas Coeficiente de angulo = Optibet A13 = 0.6 C1= Coeficiente de correlacion=0.96 Fs= factor de servicio=1.2
)
)
)
Reemplazando
Z=2.08
Ya que nos sale mas a dos tomamos como z=3 para el numero de correas Z= 3 (#CORREAS) 5.6.1.DISEÑO POLEA MOTRIZ.-
Fuente:elementos de maquina fratschner De=diámetro externo del volante = 390mm Nv=rpm volante=400 Nn=rpm motriz=1460 Reemplazando
dp=106.8 mm
Redondeando
dp=107 mm
5.7.1.CALCULO EJE EXCENTRICO.Para proceder al siguiente calculo debemos tener en cuenta:
Fuerza en Fy y Fz Peso del volante Apoyos puntuales Torque motor
Procedemos a la descomposición de fuerzas según el esquema de la biela. (Estampado en frio de chapa metalica-Mario Rossi) Fuerza vertical a 30º antes del punto muerto Inferior: Fy = 45000 Kg Mt = F * OB Cos β = Fy / F F = Fy / cos B
Según la ley de senos tenemos:
OA AC sen sen30 º Sen β = 0,0620 rad β = 3,56º = 0,0621 rad Cos β = 0,9980 α = 90 – (30 +β) = 0,985 rad F = 45545 Kg Fz = F * sen β Kg Fz = 2727.27 Kg
5.7.2.CALCULO TORQUE MOTOR.Según shigley.
T=Torque=Lb/pulg H=Potencia motor=10Hp N=rpm=1460 Reemplazando
T=431.5Lb/pulg
Transformando
T=7.69Kg/mm
5.7.3.CALCULO DE LAS REACCIONES.Plano X-Y
Pv
Pv=peso volante=54.95 Kg Fy=45000Kg
T
Rb
Fy
Rc
T=7.69 Kg/mm L1=L3= 160mm
L1
L2
L3
L2= 400 mm ∑
Diagrama de esfuerzos cortante
Rb+Rc+Fy-Pv=0
∑ Diagrama de momentos
-Rc*160-Pv*160-Fy*200+T
Haciendo sistemas de ecuaciones Rb=-41663 Rc=-3281 Momentos Maximos son: Mmax= 7696 Mmin= 656 PLANO X-Z
Fz=2727Kg Ra
Fz
Rb L1=L3= 160mm
L1
L2
Diagrama Fuerzas cortantes
L3 ∑ Ra+Rb+Fz=0
∑
Diagrama de momentos flectores
Ra*160+Fz*200=0 Haciendo sistemas de ecuaciones obtenemos Ra=-1363 Rb=-1363 Momentos máximos son: Mmax=-272
5.7.4.CALCULO DEL MOMENTO FLECTOR MAXIMO √ Mmax1=7696 Mmax2=272 √ Momento flector
Mf=7700.8 Kg*m
5.7.5.CALCULO DEL DIAMETRO DEL EJE.Según shigley (( N=Factor de seguridad Asumimos n=1.8 Sy=Resistencia a la fluencia SAE 1045 Sy=4500Kg*cm2 factor conversión
) )
Sy=45x10*4 Kg*m2 M=Momento Flector máximo T=Momento torsor máximo Reemplazando: D=55 mm
SAE 1045
5.7.6.DISEÑO DEL EJE.-
160
160 200
5.7.7.CALCULO A LA FATIGA SAE 1045 (SHILEY) GOODMAN MODIFICADO
d= *
[.
Sy = 4500 kg/cm2 Sut= 7500 kg/cm2 Se= ka kb kc kd ke kf Se
ka = 1 (Factor acabado superficial ) kb= 0,75 (Factor de tamaño )
/
.
/ ]+
[(.
/
.
/ )]
kc = 0.6 ( Factor de carga) kd= 1 (Factor de temperatura) ke= 1 (Factor de efectos diversos) kf= 1 + q (kt - 1) = 1 + 0,86 (kt - 1) = 1,275 q= 0,86 (factor de sensibilidad) kT =1,32 (factor de concentración de esfuerzo) Se = 0,504 (1;0,146) Sut Se= 0,504 (0,96) (7500)= 3628,8 Se= 1 0,75 0,6 1 1 1,275 3628,8 ⁄
Se= 2073,85
Mta = 7,69
⁄
= 20,73
⁄
Mtm = 0 ⁄
Mta =
GOODMAN
d= 0
( )
1 [.
/
.
/ ]
d= 27,5 mm d= 30 mm Asumimos 30 mm para el rodamiento 5.7.8.CALCULO DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD FLUENCIA VON - MISES
*.
/
.
/+
(
) (
)
n= n=
= 2,88 no falla la fluencia
5.8.1.CALCULO COJINETES (RODAMIENTOS).DIN 625 CATALOGO FAC PROCECEDIMINTO DE CALCULO SHIGLEY
Fo
Fo
= Fo= CAPACIDAD DE DISENO CARGA RADIAL Fo= 3281 , (
Catalago Rodamientos FAG 6006 FAG Cdinamica = 12, t kn
)
(
)
(
)
,
-
5.9.1.CALCULO BIELA.VALOR EXCENTRICIDAD = 55 m i= ⁄ L= longitud de la biela = es la excentricidad i= coeficiente de relación de longitud de la biela y la excentricidad Recomienda de valor: L= ⁄ = 366 mm (
)
SIGUIENDO EL EJEMPLO DE ELEMENTOS MAQUINA FRATSCHNER DE LA PAG. 382 L
Fm= fuerza media F= 45000 Fm= 0,6 F Fm= 27000 kg n= 400 rpm Pm= StE 1045= 4500 kg/cm2 L
= 12,6 cm = 12,6 N
L= 130 mm d= 30mm Pmv
⁄
Pm= h= 0,6 d= 0.630mm h= 18mm
⁄
OK
b= 0,9
L=0,920 = 117mm
5.10.1.CALCULO EMBRAGUE
SAE 3125 ⁄
ST= 75
Sy 50
⁄
S impacto = 6
⁄
LT
T
T
L
T
d L= 50 mm = 20 mm = 16 mm
d CALCULAREMOS T PARA DEFINIR EL DIAMETRO DEL EMBRIAGUE n= 5 n= 400 rpm potencia = 100 Bajo método de shygley F=
.
/
(
)
F= 34mm F=
6.SIMULACION EN SAP DE LA ESTRUCTURA DE SOPORTE DE LA PRENSA EXCENTRICA 7.CONCLUSIONES.
8.BIBLIOGRAFIA
