PERENCANAAN POND PONDASI ASI TI T I ANG BOR BOR PADA PROYEK PROY EK GEDUN GEDUNG G MENARA M ENARA PALMA Galeh A.Putro Ju J urusan Tek Teknik Sip Sipil Fakulta ltas Teki Tekik k Sip Sipil dan Perencanaan, Univ Unive ersita itas Gunadarma
Proyek royek Pembangunan Gedung Gedung Men Menara Palm alma terdi terdirri dari dari 27 lan lantai tai dan dan 3 llan antai tai basemant. Pada perencanaa perencanaan perhitungan hitungan pondasi pondasi proyek proyek ini ini menggunakan enggunakan pondasi bore pile, dan dim dimensi yang diguna digunakan kan pada perencanaan perhi perhitungan tungan ini ini menggunakan dim dimensi 80 cm dan dan 100 cm pada pada kedalam kedalaman 14 m dan 16 m . Tujuan ujuan perencanaa perencanaan n ini ini adal adalah untuk untuk mendapatkan pondasi tiang tiang bor yang memiliki daya dukung dukung yang am aman dan mendapatkan penurunan pondasi yang yang masih asih ditol ditoleransi eransikan. kan. Pada Pada perhitungan perhitungan perenca perencana naan ponda pondasi si tian tiang g bor ini untuk perhitunga perhitungan daya daya dukung ujung ttiiang ang dan sel selimut tian tiang digun diguna akan metode LC LCPC (Laboratoire Central des Ponts et Chaussees) yang berdasa berdasarkan rkan data lapangan yaitu yaitu sondir. sondir. Perhitungan erhitungan pen penurunan urunan tiang tunggal diguna digunakan kan metode metode semi empir piris dan penurunan penurunan kelompok kelompok tiang tiang menggunakan enggunakan metode V esic sic dan NSP SPT T. Dari hasil sil perhitung rhitungan an perencan rencanaa aan ponda pondasi tian tiang g borini bor ini dapat dipilih tian tiang g Bor Bor dengan dengan diam diameter eter 100 cm dan panj panjang pondasi pondasi 16 m. H Hal al ini dil dilihat berdasarkan rdasarkan hasil sil perhitungan perhitungan dengan dengan cara cara manual yaitu yaitu penurunanya tanahnya tanahnya sebesar 0.025 0.025 m untuk pondasi diam diameter 100 cm. sedangkan sedangkan penurunan pondasi berdasarkan rkan anali alisis sis program program FB-PI ER dida didapat pat penurunan sebesar esar 0.001 m pada pada pondasi dengan diam diameter 100 cm. K ata kunci : Tiang ang bor, bor, daya dukung, penu penuruna runan, n, FB FB-Pier
PENDAHULUAN Proyek pem pembang banguna unan Gedung Gedung Mena enara Palm Palma terleta rletak di J ln.HR n.HR.Ra .Rasuna Sai Said, Kuni K uninga ngan, Ja J akarta Selat latan dan terdiri iri da dari 27 27 la lantai da dan 3 lantai ba basemant. Dalam lam pembangunan Gedung Perkantor Perkantoran an Menara Pal Palm ma tersebut maka diperl diperlukan perencanaan rencanaan struktur truktur atas (up structure) structure) dan struktur struktur bawah (sub (sub structure). structure). Pada penuli penulisa san n iini ni diba dibaha has tentan tentang perencanaa perencanaan n strukt struktur ur bawah (sub (sub structure) enggunakan pondasi tiang tiang bor bor structure) dengan menggunakan dalam dalam beberapa diam diameter dan panjang panjang tiang tiang yang berbeda. Tuju Tujua an penulis lisa an Tug Tugas Akhir Akhir in ini ad adalah lah untuk merencanakan dan mendesain pondasi pada proyek pembangunan gedung gedung perkantoran perkantoran Men M enara Pal Palm ma. Dalam penuli ulisan ini ini, penuli ulis mem membatasi masalah tenta tentang ng menghi enghitung tung Perhitunga Perhitungan n daya daya dukung ujung ujung dan selimut tian tiang g dengan metode L CPC (Laboratoire Central des Ponts et Chaussees) Chaussees),, perhitungan rhitungan dan anal nalisa daya dukung dukung aksi aksial al (tunggal tunggal maupun aupun kelomp kelompok ok)) dan dan llate ateral pondasi pondasi,, perhitunga hitungan n penurunan penurunan pondasi berdasarkan rkan rumus rumus Vesic dan NSPT SP T, mendesain sain dan menentukan enentukan dim dimensi pondasi, pondasi, menghitung enghitung penul penulanga angan pondasi yang akan digunakan, digunakan, Menghit Menghitung ung dan menentukan dim dimensi pile cap berdasarkan SKSNI SK SNI T15-1991 -1991-03. -03.
LANDASAN TEORI Dasar – dasar Perencanaan Secara umum, perencanaa perencanaan pondasi tiang mencakup daya dukung dukung sebagai end bearing pile( pile (daya dukung ujung) ujung) maupunfriction aupunfriction pile( pile (daya dukung gesek) gesek).. Sifat tanah yang yang variable variable yang diko dikom mbina binasik sikan dengan beb beban an-beba beban yang taktakdiperhi diperhitungk tungkan an sebel ebelumnya atau atau gerakan tanah yang terjadi terjadi kem kemudian udian (umpamanya oleh oleh gempa) dapat menyebabkan penurunanpenurunan-penurunan penurunan berlebi berlebihan. han. Adapun perancangan perancangan yang baik baik itu itu memerlukan erlukan persyaratan rsyaratan-persyaratan, yai yaitu tu:: 1. Penentuan maksud pembuatan bangunan, kem kemungki ungkinan pemuatan umurur-pemakaian, akaian, profil tanah, cara kontruksi dan biaya kontruksi. 2. Penentuan entuan kebutuha kebutuhan-k n-keb ebutuhan utuhan pemilik. 3. Pembuatan rancangan, tetapi sambi sambill memastikan astikan hal itu itu tidak tidak menurunkan mutu lingkungan ngkungan yang yang men mengha ghasi sillkan tingka tingkatt res resiiko yang yang dapa dapatt ditan ditanggun ggung g oleh oleh sem semua piha pihak : masyarakat, pemilik dan perekayas perekayasa. a. I dealnya, bil bila akan dioptim dioptimasi semuanya uanya,, perlu rlu dim dimasukkan asukkan pe peta lokas lokasii sondi sondir, r, boring boring,, dan hasil sil uji uji laboratorium oratorium untuk untuk seti setia ap sam sampel pel boring boring.. Satu hal penting ting yang harus diperha diperhatikan tikan dalam merancang str strukturuktur-ba bawah dal dalam memenuhi enuhi stabi stabilitas jan jangka gka panjang panjang yaitu, yaitu, perhatian perhatian harus harus dibe diberikan pada pada peletakan dasa dasar pondasi. si. Pondasi ondasi harus harus dil di letakkan kkan pada pada kedalaman yang cukup cukup untuk menanggulangi nggulangi resiko resiko erosi permukaan permukaan gerusan, kembang susut susut tan tanah, dan ganggua gangguan n tanah di sekitar kitar pondasi pondasi lainnya. ainnya. Ada A dapun persyaratan-persyarata persyaratan n yang yang harus harus dipen dipenuhi dalam dalamperancangan perancangan pondasi pondasi adalah: 1. Faktor aktor aman terhada terhadap p keruntuhan ak akibat terlam terlampauinya pauinya kapasitas kapasitas dukung tanah harus dipenuhi. 2. Penurunan pondasi harus masi masih h dal dalam batas batas--batas nil nilai yang yang ditol ditoleran eransi sikan. kan. Penurunan yang tak tak seragamharus ti tidak menga mengakibatkan kerusakan pada str strukt uktur. ur. Perencanaan Pembebanan Pondasi Gaya luar luar yang bekerja kerj a pada kepal kepala a tian tiang g seperti gayalongitudinal gayalongitudinal ( gaya tekan tekan pemancangan maupun gaya tarik tarik) dan gaya orthogonal (gaya horizontal pada tiang tegak) serta serta momen lentur lentur yang bekerj bekerja a pada ujung ujung tiang tiang harus dir direncanakan sedemikian daya daya dukung tanah pondasi, si, tegangan pada tiang tiang dan geseran geseran pada kepala kepala tiang akan lebih kecil dari batas-batas yang diizinkan. Gaya tarik gaya pemancangan gaya horizontal
Momen lentur
Sumber : Mekanika Tanah dan dan Teknik Ponda Pondasi, si, Dr I r. Suyono Sosrodarsono Sosrodarsono
Gamba Gambar 1. Beban yang Bekerja Bekerja pad pada a Kepa Kepala Tiang ang
Penentuan entuan beb beban sendir ndiri dan komponen ban banguna gunan n dapa dapat dil di lihat hat dari peraturan peraturan SKB SK BI (standar dar Kontruk K ontruksi si Banguna angunan n Gedung) tah tahun 1987. 1987. Perencanaa ncanaan n Ponda Pondas si T iang Daya Dukung Aksial Daya dukung ak aksial sial adal adalah ah daya daya dukung dukung pondasi yang diaki diakibatkan tkan adanya gaya longitudinal akiba akibat pemancangan ancangan maupun gaya gaya tarik tarik ke atas pondasi. Pada ada perenca perencana naan pondasi untuk kepentinga ntingan penuli ulisan ini penul penuliis menggun enggunakan akan perhitungan perhitungan berdasarkan berdasarkan data llapan apangan(I gan (In-situ n-situ Test) yaitu yaitu dengan metode etode berdasarkan berdasarkan Uji sondir/ sondir/CPT CPT (Cone Penetration Test) K apas apasitas Aksial A ksial T iang ang T ungg unggal Qu Qp Qs Wp Dimana : Qu =Daya dukung ultimit tiang (ton) Qp =Daya dukung ujung tiang (ton)
Qs =Daya dukung selimut tiang (ton) Wp =Berat tian tiang g (ton), (ton), berat tian tiang g umunnya sanga sangat keci kecill dan dap dapat at diabaikan diabaikan
a) Daya Daya Dukung Uj ung T iang '
Qp qp Ap '
qp qcakc Dimana : Qp Daya Dukung ujung tiang (ton) Ap L uas ujung tiang (cm (cm2)
q' p =Tahanan ujung tiang (kg/cm2) qca =tahan tahanan ujung ujung konus pad pada a ujung tian tiang g (kg/c (kg/cm m2) kc =factor ujung konus b) Daya Dukung Selimut Tiang Qs f s As Dimana ana : Qs Daya dukung (ton) As L uas penampang tiang tiang (m2) f = f s =Tahanan gese gesek selimut tian tiang g ((kg/ kg/m m2) c) Daya Daya Dukung I j in dan dan Fakto Faktorr K eamanan anan Q Qizin u F Dimana : Qizin =Daya dukung dukung izi izin tian tiang (ton) Qu =Daya dukung ultimit tiang (ton) F =Faktor keam keamanan anan
K apas pasitas tas A ksial ksial K elompo lompok k Tiang Tiang Meskipun pada tiang tiang yang berdi berdiam ameter besar atau untuk untuk beban yang ringan sering sering diguna digunakan pondasi tian tiang g tunggal tunggal untuk memikul kolom olom atau beban struktur, struktur, nam namun pada pada lazim azimnya beb beban an kol kolom struktur struktur atas atas dapa dapat pula pula dipi dipikul kul oleh oleh suatu kelom kelompok pok tian tiang. g. a) J umlah lah Tian Tiang Pon Pondasi (n (n) P n= Qijin Dimana ana : n =J umlah tia tiang P =Beban yang diberikan (kN) Qijin =Daya dukung ijin pondasi (kN) b) Daya Daya Dukung A ksial K elompok lompok Ti Tiang Daya dukung kelompok tiang Σ Qu =m.n(Qp +Qs) Dimana ana : Qp =Daya dukung ujung (kN) Qs =Daya dukung selimut tiang (kN) m =J uml umlah tian tiang g pada pada deretan deretan baris n =J umlah tian tiang g pada deretan kol kolom Daya dukung dukung bl blok ti tiang be berukuran L x Bg Bg x D Σ Qu =Lg x Bg x c x Nc +[Σ 2(Lg +Bg) x c x ∆L] Dimana ana : Σ Qu =Daya dukung tiang kelompok (kN) L g =Panjang kelompok tiang (m) Bg =L eba ebar kelo kelom mpok tian tiang (m) (m) Nc =K oefisi oefi sien en daya daya dukung dukung tanah C =Nil Ni lai kohe kohesi tanah (kN/m (kN/m2) ΔL =Panjang Panjang tian tiang (m) (m) c) Efis fi siens nsii K elompok lompok T iang ang (Eg) Qu Eg = nxQu Dimana ana : Qu =Daya dukung tiang kelompok (kN) Eg =Efi =E fisien siensi si kelo kelom mpok pok tia tiang n =J umlah tian tiang Daya Dukung Tanah Pu ' Pu Ps
qu .Ap As. f s.D f Dimana ana
: Pu ' =beban ultimit total untuk pondasi dalam (ton). Pu =beban ultimit total untuk pondasi dangkal (ton). Ps =tahan tahanan ges gesek pada pada dindi dinding ng pondasi (ton). ton). Ap =luas dasar pondasi (m2 ).
f s =faktor gesekan.
D f =kedalaman pondasi (m).
qu =Daya dukung ujung tiang (kN/m2) Penurunan Penurunan Pondasi Tiang Tunggal karen karena penurunan penurunan dipeng dipengaruhi aruhi mekanism ekanisme pengal pengaliihan beba beban, n, maka penyelesa penyelesaiian untuk untuk perhitungan perhitungan penurunan hanya bersif bersifat pende pendekatan. Metode Metode yang digunakan digunakan dalam dalam perhitungan perhitungan penurunan tiang tiang tunggal ini adalah dengan menngunakan metode semiempiris. S Ss Sp Sps Dimana ana : S =penurunan nurunan total ponda pondasi tian tiang g tunggal tunggal (m) Ss =penurunan nurunan akiba akibat deform ormasi axial axial tian tiang g tunggal (m (m) Sp =penurunan dari ujung tiang (m) Sps =pe =penurunan tian tiang g akiba akibat beban beban yang yang dial dialiihkan sepanj panjang ang tian tiang g (m (m) (Q p .Qs )L Ss Ap E p
Sp
C p Qp D.qp
Q D 2 Ssp ws (1 vs )I ws p.L Es Dimana ana : Qp =beban ban yang yang didukung didukung ujung ujung tian tiang g (kN (kN) Qs =beban yang yang didukun didukung g sel selimut tian tiang (kN (kN)) Qws =gesekan gesekan rata-rata rata-rata yang bekerja ekerj a sepanjang njang tiang. tiang. p.L qp =daya dukung batas diujung tiang (kN/m2) A p =luas penampang tiang tiang (m) (m) L =panjan njang g tian tiang g (m) D =diam diameter tian tiang g (m) P =keliling tiang (m) =koefi koefisien sien yang bergantung rgantung pada pada distri distribusi busi gesekan seli selimut sepanjan njang g pondasi 2 Es =modulus elastisitas tanah (kN/m ) vs =poi poisson’ on’s ratio ratio tanah I ws =factor penga ngaruh L = 2 0,35 D Penuruna nurunan n Pon P ondas dasi T iang ang K elompok lompok Penurunan kelom kelompok tian tiang g umumnya lebih lebih besar dar daripada ponda pondasi si tian tiang g tunggal tunggal karena arena pengaruh pengaruh tegangan tegangan pada daerah yang lebi lebih h luas luas dan lebi lebih h dalam dalam. Ada beberapa metode yang dapat pat diguna digunakan untuk menghi enghitung tung penurunan kelom kelompok tian tiang, g, dian diantarnya tarnya yaitu yaitu :
a) M etode Ve Vesic (1977) (1977) Beberapa erapa penyel penyeliidikan dikan tenta tentang ng penurunan nurunan tian tiang g kelom kelompok yang telah telah dil dilapor aporkan kan dal dalam am literatur memiliki hasil sil yang yang sanga sangat beragam beragam. Hubungan ubungan yang pal paliing sederhana untuk menen enentukan tukan pen penurunan urunan tian tiang g kelomp kelompok ok dibe diberikan ri kan Vesic Vesic sebagai berikut rikut : Bg Sg S D Dimana ana : Sg =penurunan kelompok tiang (m) S =penurunan pondasi tian tiang g tunggal (m) Bg =lebar kelompok tiang (m) D =diameter tiang (m) b) M etodeBerdasark Berdasarkan an Hasi Hasi l N – SPT Mayerhof’ ayerhof’s mengembang bebe beberapa metode empir piris untuk menentukan tukan penurunan penurunan pada pada kelom kelompok tian tiang g yai yaitu den denga gan n berdasa rdasarkan rkan nil nilai SP SPT dan CPT. Me M enurut nurut Mey Meye erhof’ rhof’s hasi hasill yang ditem ditemukan berdasarkan rkan observasi yang dil dilakukan dari kedua metode diata diatas s [2] penuruna penurunan n yang didap didapat at tida tidak lebih l ebih dari 0,3 in in (8 mm) . Berikut adalah formula untuk menen enentukan tukan penurunan nurunan tian tiang g kelomp kelompok ok dnerdasarkan nil nilai SP SPT T:
Sg
0,17.Br.qe.I Bg / Br r.N
zi 0.5 8Bg Dimana ana : Sg =penurunan nurunan kelom kelompok ti tiang ang (m (m) Br =lebar yang yang disyaratkan disyaratkan =1 ft ft =0,3 =0,3 m qe =tekana tekanan pad pada da dasar sar pondasi =P/Lg.B /L g.Bg g (kg/m (kg/m2) r =tegangan tanah =2000lb/ft2 =100 kPa =10000 kg/m2 Bg =lebar kelompok tiang (m) N =N – SPT pada kedalaman zi sampai zi +Bg Zi =kedalam kedalaman 2/3 L diba dibawah pil pile I 1
Daya Dukung Late L aterral a) Daya Daya Dukung Late L ateral T iang T ungg unggal Pada perhitungan perhitungan daya dukung lateral lateral menggunakan enggunakan metode Poulus. oulus. B Berdasa erdasark rkan an hasil sil penelitian tian Poulus Poulus,, def defleksi maksim ksimum terja terjadi pada permuka rmukaan an tanah. nah. Defl Defle eksi tersebut but diaki diakibatkan batkan adanya beban hori orisontal dan momen yang terjadi terjadi pada kepala kepala tiang. tiang. E p xI p K N = nh xL5 1 x xD 4 Ip 6 H ρ= xI ' F nh xL2 M f =K H .L Dimana ana :
K N =Faktor fleksibilitas tiang I p =Momen inersia tiang nh =Modulus variasi (kN/m3) ρ =Faktor fleksibilitas tiang H =Beban lateral pa pada kepala kepala tian tiang g (kN (kN) I’ ρF =Faktor penga pengaruuh el elastis tis yang yang mempengaruhi garuhi defleksi defl eksi akiba akibatt beba beban n hor horiisontal dan momen MF =Momen yang terjadi untuk kondisi kepala tiang terjepit (kNm) K =K onstan onstanta yang yang terdapat dari grafik grafik b) Daya Daya Dukung L ateral K elompok lompok Ti Tiang n
HG =
H
j
j 1
Dimana ana :
HG =Beban lateral kelompok tiang (kN) H j =Beban lateral lateral ti tiang ang tunggal (kN (kN) HG =Beban late lateral pada kepala kepala tian tiang (kN (kN) n =J umlah tian tiang
Dimensi Dan Penulangan Pile Cap Perencan erencanaan jum jumlah tian tiang g dalam dalam kelom kelompok seba sebaiiknya disusun disusun seca secara sistem sistematis atis atau atau bentuk geom geome etri trinya terta rtata baik baik.. Hal ini dituj ditujukan ukan agar teg tegangan yang yang terjadi terjadi pada pelat beton tida tidak terlal terlalu u besar. Perenca erencana naan an pil pile cap harus dibua dibuat cukup cukup besar besar dan am aman. an. Teb Tebal pile cap harus dite itentukan sedemikia ikian n rupa agar dapat memenuhi ketentuan SKSN SK SNII T-1515-1991 1991-03, 03, yaitu : Vu .Vc
2 1 1 f 'c .bo .d Vc 1 f 'c .bo .d < Vc 6 3 c bo 2xb h 2xd Memilih tegan tegangan tanah tanah terbesa terbesar yang terj terjadi adi akibat akibat Vu dan Mu, yaitu : V M grmaks u u Ap w Vu M u Ap w Menentukan momen pondasi : 1 Mu = .wu.l 2 2 Menentukan rasio rasio tulanga tulangan balance alance dan rasio rasio tulanga tulangan maksim aksimum sesuai dengan, yaitu yaitu : gr min
ρb
f 'c 600 f y . 600 f y
= 0,85. 1.
ρmaks =0,75. ρb
Menentukan entukan rasio rasio tulan tulangan gan minim nimum, yaitu yaitu
1,4 f y Menentukan entukan luas luas tulangan : As =ρ.b.d Dimana ana : V u =Gaya geser geser terfakto terfaktorr padapenam penampang (kN) kN) V c =Tegangan geser ijin beton (kN) βc =Rasio sisi sisi panjang panjang terhada terhadap sisi pendek dek penam penampang kolom kolom f’c =K uat tekan beton yang yang disyara disyaratk tkan an (Mpa) bo = Perim erimeter, yaitu yaitu keli keliling penampang pang yang yang terdapa terdapatt teganga tegangan geser sedem sedemikian ki an d hingga hingga penampang diangg dianggap ap terletak terletak pada jarak terhadap sisi kolom. 2 d =Tebal efektif ktif pile pile cap ρmin =
PERENCANAAN PERE NCANAAN DESAIN DESAIN TUL T UL ANGAN PONDASI PONDASI BOREPILE Tula Tulan ngan merupakan suatu fun fungsi ya yang sangat penting ing untuk struktur beton karena daya dukung struktur beton bertulan bertulang g didap didapatkan atkan dari dari hasi hasill kerja kerj a sam sama anta antara ra beton beton dan tulanga tulangannya. Perencan Perencanaa aan n pemakaian akaian tulangan tulangan mengikut engikutii sesuai dengan dengan peraturan SKSNI SK SNI T15-1991 -1991-03. -03. Menentukan entukan tulangan tarik tarik pondasi pondasi. 1. Menen enentukan tukan eksentri eksentrisi sitas. tas. M e u Pu 2. K emudian udian tran tranfform ormasikan asikan kolom kolom bundar bundar menjadi penam nampang persegi persegi ekival ekivalen en untuk menentukan menentukan eksentri ksentrisitas sitas dalam dalamkeadaan daan balan balanced. a) Teb Tebal dalam lam arah len lentur sebesar 0,8h b) L ebar kolom kolom segi egiempat ekivalen ekivalen Ag b 0,8h c) L uas tulan tulanga gan n total total Ast didi didistri stribus busiikan pada dua lapis 1 n 2 As As ' D 2 4 d) Ja J arak antar lapis tulangan 2 Ds 3 e) Ja J arak tulangan (te (tekan/ta /tarik) ik) terhadap tepi terlua luar beton 1 d’ =ds = (Ds 2/ 3Ds ) 2 f) J f) Ja arak tulangan tarik terhadap tepi terlua luar daerah tekan d =0,8h – d’ 3. Cek apakah eksentri trisitas sitas rencana yang yang dibe diberrikan e lebih besar besar atau lebih lebih kecil kecil daripada eksentrisitasbalanced eksentrisitas balanced eb.
eb =
600d 600 f y
eb d e b Pnb 0,85 f c 'bab As ' f s' As f s f 's 600
1 2 0,85h ab As '. f s ' As .Fy Ds 2 2 2 3
M nb 0,85f c 'bab
eb e , ji jika eksentr ksentriisitas sitas (e) kurang dari eb maka keruntuhan yang yang terjadi terjadi berupa keruntuhan keruntuhan tekan. tekan. 4. Cek apakah kuat tekan tekan rencana penampang (Pr) lebi lebih h besar dari kuat tekan tekan rencana yang bekerj bekerja a (Pu). Factor reduksi kekuatan =0,7 Ast =n. ¼ π . (D)2 Ag =¼ π. (D)2 A st Ag f y
m
0,85. f c ' 0,85e 0,38 h
2 0,85e m g Ds 0,85e Pn 0,85 f c 'h 0,38 0,38 2,5h h h Pr Pn Syrat Pr Pu ……………….o.k 2
J ika ika Pr < Pu, Pu, maka ubahlah lah ukuran kolom lom dan (atau) tulangannya. Se Selanjut jutnya ulan ulangi gi langkah angkah 3 dan 4. ANALI SI S PROGRAM PROGRAM FB – PIER Sejum Sejumllah bes besar masalah alah teknik teknik pondasi pondasi dapa dapat di anal analiisis sis dan/atau dan/atau dirancan dirancang secara effi eff isen sen dengan memakai kom komputer digi digital tal.. keuntungan keuntungan – keuntungan keuntungan khusus khusus dalam dalampemakaian akaian kom komputer te terhim rhi mpun karena karena : 1. Mampu mencoba sederet variabl vari able e problem problem untuk mem memperoleh peroleh rasa/pengal pengalaman tentang tentang efek pembuatan buatan spesif spesifikasi, kasi, atau memakai seperangkat seperangkat parameter yang khusus. 2. Menghinda ghindari keharusan keharusan data data tabul tabulasi asi atau kurva-k kurva-kurva urva rajah rajah yang biasanya biasanya memerlukan erlukan inte interpol rpolas asii dan penyede penyederhanaan berl berlebih ebih dari model pondasi itu. 3. Membuat sediki sedikit mungkin ungkin kesal kesalah ahan an per perhitungan hitungan dari dari : a. Pemasukan tombol yang salah salah padawaktu waktu pemakaian akaian kalku kalkullator. ator. b. Meniadakan eniadakan lan langkahgkah-llangkah angkah perhitungan hitungan. Suatu program compute computerr yang berfungsi itu biasa biasanya mencakup sem semua langkah langkah perancangan. Seperangkat
penghit penghitunga ungan tagan tagan itu itu mungki mungkin n ti tida dak k mencakup encakup seti setiap ap lan langkah gkah untuk setiap jum jumlah lah alas lasan (lu (lupa, tak sadar,kecerobohan dan sebagainy inya). c. Chip hip kalkul kalkulator ator yang yang tel telah rusak seb sebagian agian dan tak tak mungkin ungkin terdeteksi terdeteksi kecuali kecuali denga dengan memakai dua kalkul kalkulator. ator. Chi Chipp-chi chip p computer puter seri sering ng dipe diperriksa secara inter ntern pada ada waktu mulai ulai dihi di hidupkan dupkan dayanya dayanya ( power-up) power-up),, atau hasil sil keluarannya keluarannya sudah sedemikian memburuk sehingga sehingga kesalaha kesalahann-kesal kesalaha ahan chip chip dapa dapatt tereteksi secara visua visual. 4. Dengan adanya hasi hasill keluaran keluaran dari dari mesin cetak cetak compute computer, r, kita kita mempunyai punyai rekaman kertas dari permasa permasalahan ahan untuk arsip arsip kantor, kantor, ttan anpa kebutuhan mengal galih-tul h-tuliiskan data dari langkahgkah-langkah angkah la lanjuta njutan. n. Ca Cara ini ini mencegah cegah terjadiny terjadinya a kesalahan ahan--kesalahan pen pengutipan gutipan sep seperti erti 83 terhadap 38 yang sej sejenis. K erugian erugian utam utama pada pem pemakaian akaian program programcom computer ial ialah ah bahwa sukar untuk menyusun suatu program program generasi pertama yang bebas kesalaha kesalahan, nil ni lai program program cendrung meningkat eningkat pada setiap setiap tahapan tahapan revisi revi si.. Adapun dapun lan langkahgkah-llangkah angkah dasar yan yang g dil dilakukan ji jika akan akan mengan enganali alisa pondasi pondasi dengan menggunakan progr program amFlorida Florida Pier dapa dapat di ditunj tunjukk ukkan an sebagai agai berikut berikut : 1. Menentukan entukan Model Type T ype Rencana cana 2. Analysis 3. Menentukan entukan Geometri dan dan Sif Sifat Pond Pondas asii Tiang ang 4. Menentukan entukan K arakteristik rakteristik Tan T anah 5. Menentukan entukan Beban eban - Beban Yan Y ang g Be Bekerja kerja 6. A nalisis Data Data M ETODE PERENCANAAN Tah Tahapan pe perencanaan po pondasi tiang pa pancang me merupakan ta tahapan pe perhit rhitu ungan se secara manual dengan menggunakan beberapa metode etode sesuai dengan peratur raturan an-peratur peraturan yang telah telah ditetapkan. ditetapkan. Tah Tahapan apan perhitungan hitungan dim dimulai ulai dengan perhitungan perhitungan pem pembebanan, pene penentua ntuan dim dimensi ti tiang, ang, perhitunga rhitungan n daya daya dukung dukung tian tiang, g, perhitungan rhitungan jumlah jumlah tian tiang g pondasi, pondasi, penentuan dim dimensi dan penul penulanga angan pile cap. cap. Berikut ini diagram alir perencanaan pondasi tiang pancang dan perencanaanpile perencanaanpile cap: cap : Perencanaan ncanaan Pondasi ondasi Berikut ini adalah diagram alir dari perencanaan desain pondasi: Mulai
Data : 1. Penyelidikan tanah 2. Pembebanan struktur struktur
A
A Perhitungan Perhitungan Daya Dukung Dukung Aksi Aksial al Tiang Tun Tunggal 1. K apasitas Uj Ujung Ti Tiang 2. K apasi asitas tas Sel Selimut Tiang 3. Daya Dukung Ultimit
Perhitun rhitunga gan Daya Dukung Aksial ksial K elompok Ti Tiang 1. Menentukan ntukan Jum J umlah Ti Tiang 2. Menentukan ntukan Daya Dukung K elompok Ti Tiang ang 3. Menentukan Efi Ef isiensi siensi K elompok Ti Tiang
Perhitunga rhi tungan Penurunan 1. Penurunan tiang tiang tunggal 2. Penurunan kelom kelompok tiang tiang
Perhitung rhitungan Daya Dukung L Late ateral 1. Tian Tiang Tun Tunggal 2. K elompok pok Ti Tiang
Desain pile cap 1. Teb Tebal pile cap 2. Tula Tulan ngan pile cap
Desain Tul Tulan anga gan Pond Pondasi 1. Menentukan tulang tulangan tarik tarik pondasi 2. Menentukan tulanga tulangan geser pondasi
Sele Selesai
Gambar 2. Di Diagram agram A lir Peren Perencanaan Pondasi ondasi
Daya Daya Dukung Aksial T iang ang Tung Tungg gal Berikut ini adalah diagram alir dari daya dukung aksial tiang tunggal :
Mulai
Data Struktur dan dan DataTana (sondir)
Tentukan J enis Tian Tiang, Dimensi Pon Pondasi (D) dan Panjang Panjang Pondasi (L)
Hitung Lua Luas Pe Penam nampang pang Pondasi Pondasi ( Ap ) Ap
1 4
. .D2
Hitung tung Daya Dukung Ujung Tiang ( Qp ) Metode tode L CPC CPC ( Laboratoire central des Ponts et Chaussees) Q p qp.' Ap
Hitung L uas uas Seli Selimut Pe Penam nampang pang Pondasi ( As ) As ( D).L
Hitun Hi tung g Daya Dukung Selimut Ti Tiang ( Ps ) Metode tode L CPC CPC ( Laboratoire central des Ponts et Chaussees)
Qs f s.As
Hitung Daya Dukung Ultimit Tiang ( Qu )
Qu Qp Qs
A
A Ten Tentukan Fak Faktor Kea Keamanan Pon Pondasi (F ) Dan Hitun Hi tung g Daya Daya Dukung Izi Izin n Yan Y ang Me Merupakan Daya Dukung Satu Pondasi Tiang Qijin
Qu FK
Selesai
Gambar 3. Di Diagram gram Alir Day Daya a Dukung Aksi Aksial al Ti T iang Tun Tungga gga Daya Daya Dukung Aksial K elompo lompok k Ti T iang ang Berikut ini adalah diagram alir perhitungan daya dukung aksial kelompok tiang : Mulai Hitun Hi tung Jum J umlah Tia Ti ang
J umlah lah Tian Tiang
P Qijin
Menentukan ntukan Daya Dukung K elompok elompok Ti Tiang ang
Qu m.n(Qp Qs ) dan Qu L g .Bg .cu .Nc [2(L g Bg )cu .L] Menentuka ntukan n Efisie siensi nsi K elompok Tiang
Eg
dayadukung kelom kelompoktiang jum jumlah lahtiang xdayadukung tiangtunggal
Selesai
Gambar 4. Dia Di agram gram A lir Daya Dukung Aksial ksial Kelom K elompok pok Ti Tiang
Penurunan Berikut ini adalah diagram alir dari penurunan :
Mulai
Ten Tentukan penurunan akiba ibat defor formasi axial ial tian iang tunggal (Qp .Qs )L Ss Ap E p
Ten Tentukan penurunan dari ujun jung tian iang C p Qp Sp D.q
Ten Tentukan penurunan tian iang akiba ibat beban yang dialih ialihk kan sepanjan jang tian iang Q D 2 Ssp ws (1 vs )I ws p.L Es penurunan urunan total total ti tiang tunggal S Ss Sp Sps
penuruna penurunan n kelom kelompok pok tian tiang g 1. metodevesic metode vesic Bg Sg S D 2. metode N – SPT
Sg
0,17.Br.qe.I Bg / Br r.N
Selesai
Gambar 5. Dia Di agramA lir Pen Penurunan
Daya Dukung Late L aterral Berikut ini adalah diagram alir dari daya dukung lateral :
Mulai
Hitung momen I nersia rsia tian tiang g (I p ) Ip
64
.d4
Hitu Hi tung ng factor factor keka uan uan tia tiang (T) (T ) EI T 5 Nh
Hitung K N
K N
E p.I p Nh.L5
Hitung kapasitas lateral ultimit tiang tunggal (Hu)
H .I ' F 2 Nh.L
Hitung momen L ateral Tiang Tun Tungg ggal al ( M f )
M f H .L Hitun Hi tung g Daya Daya Dukung L ateral K elompok Ti Tiang
(Hg) Hg)
n
Hj j i
Sele Selesai
Gambar 6. Di DiagramA lir Daya Daya Dukung La Lateral teral
Desain Pile cap Berikut ini adalah diagram alir dari desain tulangan pilecap : Mulai
Tentukan Dimensi Kolom Kolom dan Daya Dukung Dukung I jin ( Qijin ) Tentukan Beban Aks Aksial ial Kolom Kolom( Vu ) Asumsi Tebal Pilecap ( h ) Hitun Hitun d =h – d’ Periksa Periksa Tebal Akiba kibat Lua L uas Gese Geser Pon Pons s Hitung Perbandi rbanding ngan Antara Sisi Sisi K olom olomTerpanj rpanjang dan Te Terpende rpendek c b h Hitun Hi tung g K eliling (Pe (Perim ri meter) ter) Pe Penampang Y ang Terdapat Teg Tegangan Geser 0
2a 2dd
Hitun Hi tung g K uat Gese Geser Aki A kiba bat Lua Luas Geser Pon Pons Kol Kolo o 2 1 Vc 0,61 f 'c.b0.d 6 c
Vc
0,6. 13. f 'c.b0.d
Diam Diambil Hitun Hi tung gan Yan Y ang Te Terkeci rkecil tidak
Vu < Vc ya
Periksa Periksa Tebal Akiba kibat Lua L uas Gese Geser Pon Pons s Asumsi Tebal Pilecap ( h ) Hitun Hi tung g d =h – d’ A
B
A
Hitung c
B
1danb0 D d.d
Hitung K uat uat Geser Aki A kiba batt Lua L uas s Geser Pon Pons s Pondasi 2 f 'c.b0.d Vc 0,61 1 c 6 Vc 0,6. 1 . f 'c.b0.d
3
Diam Diambil Hitun Hi tung gan Ya Y ang Terkeci rkecil
Vc >Vu
tidak
Tebal pileca di erbe rbesar
ya
Tentukan Dimensi Pilecap
Hitung Berat Sendiri Pilecap dan Hitung Momen Pondasi
Hitung max 0,75 0,85 f 'c 1 600 dan min 1,4 f y f y 600 f y
Hitung 1 1 1 2 m Rn m f y
ρmin
ρ < ρ < ρmaks
ρ < ρ < ρmin
Gunakan nilai ρmin Hitun Hi tung g Tulang Tulangan Ast b d
Sele Selesai
Gambar 7. Dia Diagram gram A lir Des Desain Tul Tulan angan gan Pil Pi lecap cap
Gunakan nilai maks
Des Desain T ulang ulangan an Bore Bore Pile Pi le Berikut ini adalah diagram alir dari desain tulangan pondasi :
Mulai
Menentukan Tul Tulan angan gan Tari Tarik k Pond Pondasi
Hitung
e
Mu Pu
Asumsi Ø tulan tulanga gan Ast 14 .D 2 Hitung Tebal Segi Empat Ekivale 0,8.h Hitun Hi tung gL Le ebar Segi Segi Empat Eki Ekiva vallen 2 .D L 4 0,8h L uas uas tulangan total Ast jumlah lahtulangan jum (D) 2 As As ' 1 2 4 Hitun Hi tung g J arak arak Ant Antar ar Lap Lapisan san Tulangan
J 23 .D'
Hitun Hi tung g J arak arak Lap Lapisan san Dengan Tepi Te T erlua rluar Be Beto
(d' ds ) 0,5.Ds J
Hitun Hi tung g Jara Jarak k Tulan Tulanga gan Tekan Tekan Deng Dengan Tepi T rlua rluar Daerah Tekan
d 0,8.h d' A
A Hitun Hi tung g e Balanc
eb 600.d 600 f y Hitung a Balanc
ab 0,85.eb Hitung f s '
f s ' 600.eb d' eb
Hitung Momen Balan Balance ce ( M ub ) danPu Balance
Pnb 0,85 f c 'bab As ' f s' As f s 1 2 0,85h ab As '.f s ' As .Fy Ds 2 2 2 3
M nb 0,85 f c 'bab
Hitung ebal balanc
eb
M ub Pub
e eb ya
K eruntuha runtuhan Ta Tarik rik
Hitung Nilai As . f s '
Hitung Nilai d d'
B
A
tidak
K eruntuhan runtuhan Te Tekan
A
B
Hitung Nilai Pn
Hitung Nilai Pn
Perbesar kol kolom om dan (atau) tulan tulanga
tidak
Pn Pu ya
Sele Selesai
Gambar 8. Dia Diagram gram A lir Tulan ulangan Ta Tarik rik Pond Ponda asi
TAHAP TA HAP ANAL I SA FB-PIER Berikut ini adalah diagram alir perhitungan dengan program FB-Pier :
Mulai
Menentu an : 1. J umlahPondasi asi Arah X dan Y 2. Ja J arak Ant Antar ar Pondasi asi X dan Y 3. Pan Panjang Pondasi 4. Penentuan Satuan Satuan Pe Perhitungan rhitungan
A
A
Input nput Data Pondasi : 1. Memasukkan data data struktur pondasi 2. Pen Penentuan ntuan linie nier dan non linie nier 3. Penambahan dan pengurangan panjang pondasi 4. Memasukkan atau merubah data properti pondasi 5. Menentukan ntukan el elevasi pondasi dari muka t an anah ah
I nput Data Pil Pi lecap cap : 1. Mem M emasukkan data pilecap 2. Pe Penentuan ntuan elevasi pil pilecap 3. Pen Penentuan ketebalan alan pil pilecap 4. Penentuan nilai elastisitas pilecap 5. Pen ntua ntuan poisso oisson n rati rati
1. 2. 3. 4. 5.
I nput nput Data DataTanah : Memasukkan Data Data Tanah Penentuan Multiplier / Mult 1 Penentuan muka air air tanah Penentuan J umlah lapisan tanah Memasukkan atau merubah data karateristi ri stik k tanah
Input Data Beban : 1. Memasukkan Data Data Pembebanan 2. Men M enambahkan / mengurangi beban 3. Men M enentukan arah beban 4. Menentukan besanya beban
Program dijalanka
Output Progr Program am: 1. Momen maksim aksimumakibat akibat beban aksial ksial 2. Deform Deformasi akiba akibatt beban hori horison sontal tal 3. Pen Penurunan Pondasi akibat akibat beban aksial aksial
Sele Selesai
Gambar 9. ia i agramA lir Pe Perhitung rhitungan an Dengan Dengan ProgramFB-Pier
DATA PERENCANAAN Pada perencanaan aan pondasi datadata-data yang diperl diperluk ukan an adal adalah data str strukt uktur ur atas bangunan dan dan data data hasi hasill penyel penyelidik dikan tana tanah. Data Data strukt struktur ur atas ban bangun gunan an yang diguna digunakan adal adalah ah denah denah dan detai detaill strukt struktur ur atas dan data pembebanan bangunan, gunan, sedangkan data hasil hasil penyel penyeliidikan dikan tanah tanah yang diguna digunakan adal adalah ah pen penguji gujian tana tanah di lapan apangan gan dan penguji gujian di laboratorium. Data Struktur Atas Banguna Bangunan n Data-data struktur truktur bangunan bangunan adalah sebagai sebagai beriku berikutt : 1. Fungsi bangun bangunan =Gedung Gedung perk perkan antoran toran 2 2. L uas tanah =4720 m 3. L uas bangun bangunan =45.211,7 m2 4. Ju J umlah lah lan lantai =27 =27 lan lantai dan 3 basemant. 5. L okasi okasi =J l. Hr.R Hr.Ra asuna Said, kav kav 6. K uni uningan Ja J akarta- Selatan. 6. Data bebanban-be beban ban tiap tiap kolom kolom Tab Tabel 1.Data beban per – kolom lom Pot . As A
As 1 As 1'
As 2 As 3
As 4
As B As C
FRAME 2763 2763 2759 2756 2753 2750 2747 258 250 2775 2778 2791 2805 2814 2772 267 245 2835 2847 2856 2867 2876 2832 1820 1816 1810 1785 1742 1715 5883 1868 5932 5932 1911
P (ton ) 69.90 134.30 59.94 57.59 122.01 66.88 132.36 132.36 131.66 111.12 273.77 287.26 293.10 273.59 103.65 773.42 824.68 107.89 1528.43 2179.50 2278.36 1540.60 105.16 109.42 1980.02 299.52 312.60 2008.57 109.20 610.15 797.74 579.38 579.38 790.64
Pot . As 5
As D As E As 6
As F As 7
As 7' As 8 As G
FRAME 2204 2204 2294 2352 2220 72 1210 6204 6204 1393 280 273 2376 2368 2599 281 274 265 256 2617 2606 263 255 268 248 2731 2728 2719 2716 2705 2680
P (ton ) 119.79 119.79 2088.98 2135.22 121.56 654.29 655.80 614.52 614.52 624.40 110.33 1943.25 2011.39 109.07 180.26 112.37 1516.11 2037.78 2085.44 1535.74 107.01 194.53 132.54 794.00 800.24 65.92 93.10 39.04 52.56 91.76 62.38
Data Penyelidikan Tanah Data penye penyellidikan dikan tanah berguna berguna dalam menen enentukan tukan karakteristi karakteristik/ k/jjenis pondasi pondasi yang yang akan akan diguna digunakan. Beri Berikut kut data data tana tanah untuk untuk bangunan ngunan ini ini :
L empun cu =16 kpa =1,54 t/m3
L empun cu =18 kP =1,46 t/m3
L empun cu =20 kPa =1,50 t/m3
L anau nau kepa kepasira siran tanah keras keras =1,50 t/m3 Gambar 4.1 4.1 Pen Penampang Tan Tanah 1. Hasil asil perhitungan perhitungan daya dukung dukung ujung ujung tian tiang g denga dengan menggun enggunakan akan metode L CPC yaitu : Tab Tabel 2. Daya Dukung Ujun Ujung Tian Tiang Dengan Met Metode LCPC Dimeter (m)
Panjang Pondasi (m)
Daya Daya Dukung Ujung Tiang (ton)
14
169,560
16
452,160
14
264,937
16
706,500
0.8 1
Tab Tabel 3. Daya dukung selimut tian iang untuk pondasi dengan diam iameter 0.8 mkedalam laman pondasi 14 m 2
2
2
Dept Dept (m) (0-5)
Jenis Tanah Tanah clay clay
q c (Kg/cm ) 30.4
f s (kg/cm ) 23
A s (cm ) 1256
Qs (kg) 28888
(5-10) (10-14)
clay clay clay
26.83
21 37.5
1256
26376
1004.8
37680
82.25
92944
Tab Tabel 4. Daya dukung selimut tian iang untuk pondasi dengan diam iameter 1 mdan kedalam laman pondasi 16 m Dept Dept (m) (0-5)
Jenis Tanah Tanah clay
(5-10) (10-13) (13-16)
clay clay clay clay clay
2
2
q c (Kg/cm )
f s (kg/cm )
30.4 26.83 82.25 240
23 21 38 40
2
As (cm ) 1570 1570 942 942
Qs (kg)
36110 32970 35325 37680 142085
Tab Tabel 5. Daya Duk Dukung Selimut Tian Tiang Dengan Met Metode LCPC Dimeter (m)
0.8 1
Panjang Pondasi (m) 14 16 14
Daya Daya Dukung Seli Seli mut Tiang (ton) 92,944 113,668 116,180
16
142,085
Tab Tabel 6. Daya Dukung Ultim Ultimate Tian Tiang Dengan Met Metode LCPC Dimeter (m)
Panjang Pondasi (m)
Daya Daya Dukung Ultimate Tiang (ton)
14
262,504
16
565,828
14
381,117
16
848,585
0.8 1
Tab Tabel 7. Daya Dukung Izin Tian Tiang Dimeter (m)
Panjang Pondasi (m)
Daya Dukung izin Tiang (ton)
14
105,002
16
226,331
14
152,447
16
339,434
0.8 1
Tab Tabel 8. J umlah lah Tian Tiang pondasi Ø0.8 mpada kedalam laman 14 m As As A
As 1 As 1'
As 2
FRAME 2763 2759 2756 2753 2750 2747 258 250 2775 2778 2791 2805 2814 2772 267
P (to n) 69.90 134.30 59.94 57.59 122.01 66.88 132.36 132.36 131.66 111.12 273.77 287.26 293.10 273.59 103.65 773.42
Qa (ton) (to n)
n 1 2 1 1 2 1 2 2 1 3 3 3 3 1 8
As As 5
As D As E As 6
As F As 7
FRAME 2204 2294 2352 2220 72 1210 6204 6204 1393 280 273 2376 2368 2599 281 274
P (to n) 119.79 2088.98 2135.22 121.56 654.29 655.80 614.52 614.52 624.40 110.33 1943.25 2011.39 109.07 180.26 112.37 1516.11
Qa (ton) (to n)
105.00
n 2 20 21 2 7 7 6 6 1 19 19 1 2 1 15
As 3
As 4
As B As C
245 2835 2847 2856 2867 2876 2832 1820 1816 1810 1785 1742 1715 5883 1868 5932 5932 1911
824.68 107.89 1528.43 2179.50 2278.36 1540.60 105.16 109.42 1980.02 299.52 312.60 2008.57 109.20 610.15 797.74 579.38 579.38 790.64
105.00
8 1 15 21 22 14 1 1 19 3 3 19 1 6 8 6 8
As 7' As 8 As G
265 256 2617 2606 263 255 268 248 2731 2728 2719 2716 2705 2680
20 20 15 1 2 2 8 8 1 1 1 1 1 1
2037.78 2085.44 1535.74 107.01 194.53 132.54 794.00 800.24 65.92 93.10 39.04 52.56 91.76 62.38
ju ml ah to tal pond po ndasi asi = 401
Tab Tabel 9. J umlah lah Tian Tiang pondasi Ø1 mpada kedalam laman 14 m As As A
As 1 As 1'
As 2 As 3
As 4
As B As C
FRAME 2763 2763 2759 2756 2753 2750 2747 258 250 2775 2778 2791 2805 2814 2772 267 245 2835 2847 2856 2867 2876 2832 1820 1816 1810 1785 1742 1715 5883 1868 5932 5932 1911
P (to n) 69.90 134.30 59.94 57.59 122.01 66.88 132.36 131.66 111.12 273.77 287.26 293.10 273.59 103.65 773.42 824.68 107.89 1528.43 2179.50 2278.36 1540.60 105.16 109.42 1980.02 299.52 312.60 2008.57 109.20 610.15 797.74 579.38 579.38 790.64
Qa (ton) (to n)
152.45
n 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 1 5 6 1 10 15 15 11 1 1 13 2 2 13 1 4 6 4 6
As As 5
As D As E As 6
As F As 7
As 7' As 8 As G
FRAME 2204 2294 2352 2220 72 1210 6204 1393 280 273 2376 2368 2599 281 274 265 256 2617 2606 263 255 268 248 2731 2728 2719 2716 2705 2680
P (to n) 119.79 2088.98 2135.22 121.56 654.29 655.80 614.52 624.40 110.33 1943.25 2011.39 109.07 180.26 112.37 1516.11 2037.78 2085.44 1535.74 107.01 194.53 132.54 794.00 800.24 65.92 93.10 39.04 52.56 91.76 62.38
Qa (ton) (to n)
152.45
ju ml ah to tal pond po ndasi asi = 285
n 1 14 14 1 5 5 5 5 1 13 13 1 2 1 10 14 14 10 1 2 1 6 6 1 1 1 1 1 1
Tab Tabel 10. J umlah lah Tian Tiang pondasi Ø0.8 mpada kedalam laman 16 m As
FRAME
P (to n)
As A
2763 2763 2759
As 1 As 1'
As 2 As 3
As 4
As B As C
Qa (ton) (to n)
n
As
FRAME
P (to n)
69.90 134.30
1 1
As 5
2204 2294
119.79 2088.98
2756 2753 2750
59.94 57.59 122.01
1 1 1
2352 2220 72
2135.22 121.56 654.29
2747 258 250 2775 2778
66.88 132.36 132.36 131.66 111.12 273.77
1 1 1 1 2
1210 6204 6204 1393 280 273
655.80 614.52 614.52 624.40 110.33 1943.25
2791 2805 2814 2772 267 245 2835
287.26 293.10 273.59 103.65 773.42 824.68 107.89
2 2 2 1 4 4 1
2376 2368 2599 281 274 265 256
2011.39 109.07 180.26 112.37 1516.11 2037.78 2085.44
2847 2856 2867 2876 2832 1820 1816 1810 1785 1742 1715 5883 1868 5932 5932 1911
1528.43 2179.50 2278.36 1540.60 105.16 109.42 1980.02 299.52 312.60 2008.57 109.20 610.15 797.74 579.38 579.38 790.64
2617 2606 263 255 268 248 2731 2728 2719 2716 2705 2680
1535.74 107.01 194.53 132.54 794.00 800.24 65.92 93.10 39.04 52.56 91.76 62.38
226.31
7 10 10 7 1 1 9 2 2 9 1 3 4 3 4
As D As E As 6
As F As 7
As 7' As 8 As G
Qa (ton) (to n)
n 1
10 10 1 3 3 3 3 1 9
226.31
ju ml ah to tal pond po ndasi asi = 202
9 1 1 1 7 9 10 7 1 1 1 4 4 1 1 1 1 1 1
Tab Tabel 11. J umlah lah Tian Tiang pondasi Ø1 mpada kedalam laman 16 m As
FRAME
P (to n)
As A
2763 2763 2759 2756 2753 2750 2747 258 250 2775 2778 2791 2805 2814 2772 267 245 2835 2847 2856 2867 2876 2832 1820 1816 1810 1785 1742 1715 5883 1868 5932 5932 1911
69.90 134.30 59.94 57.59 122.01 66.88 132.36 132.36 131.66 111.12 273.77 287.26 293.10 273.59 103.65 773.42 824.68 107.89 1528.43 2179.50 2278.36 1540.60 105.16 109.42 1980.02 299.52 312.60 2008.57 109.20 610.15 797.74 579.38 579.38 790.64
As 1 As 1'
As 2 As 3
As 4
As B As C
Qa (ton) (to n)
n
As
FRAME
P (to n)
Qa (ton) (to n)
As 5
2204 2294 2352 2220 72 1210 6204 6204 1393 280 273 2376 2368 2599 281 274 265 256 2617 2606 263 255 268 248 2731 2728 2719 2716 2705 2680
119.79 2088.98 2135.22 121.56 654.29 655.80 614.52 614.52 624.40 110.33 1943.25 2011.39 109.07 180.26 112.37 1516.11 2037.78 2085.44 1535.74 107.01 194.53 132.54 794.00 800.24 65.92 93.10 39.04 52.56 91.76 62.38
339.43
339.43
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 1 5 7 7 5 1 1 6 1 1 6 1 2 3 1 3
As D As E As 6
As F As 7
As 7' As 8 As G
ju ml ah to tal pond po ndasi asi = 148
Tab Tabel 12. Daya Dukung Kelo Kelom mpok Tian Tiang Diameter Tian Tiang (m)
Panjang Pondasi (m)
0,8
14
1
14
J umlah lah Tian Tiang
Daya Dukung Kelompok Kelompok Tiang T iang (ton)
2 3 4 5 6 2 3 4 5
525.008 787.512 1050.016 1312.52 1575.024 757.21 1135.815 1514.42 1893.025
n 1 7 7 1 2 2 2 2 1 6 6 1 1 1 5 6 6 5 1 1 1 3
3 1 1 1 1 1 1
0,8
16
1
16
6 2 3 4 5 6 7 2 3 4 5 6 7
2271.63 1131.656 1697.484 2263.312 2829.14 3394.968 5092.452 1697.17 2545.755 3394.34 4242.925 5091.51 7637.265
Tab Tabel 13. Effis Effisie ien nsi K elom lompok Tian Tiang Diameter Tian Tiang (m)
Panjang Pondasi (m)
0,8
14
1
14
0,8
16
1
16
J umlah lah Tian Tiang 2 3 4 5 6 2 3 4 5 6 2 3 4 5 6 7 2 3 4 5 6 7
Daya Dukung Kelompok Kelompok Tiang T iang (ton) 525.008 787.512 1050.016 1312.52 1575.074 757.21 1135.815 1514.42 1893.025 2271.63 1136.68 1705.02 2273.36 2841.7 3410.04 5092.452 1679.17 2545.755 3394.34 4242.925 5091.51 7637.265
EFFISIENSI EFFIS IENSI KELOMPOK KELOMPOK TIANG 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.29 0.99 1.00 1.00 1.00 1.00 1.29
Tab Tabel 14. Penurunan pondasi tian iang tunggal Diameter tiang (m)
Panjang pondasi (m)
Penurunan (m)
0.8
14
0.023
1
14
0.027
0.8
16
0.028
1
16
0.032
Out Put Hasil Analisa Dengan Program Fb-Pier]
Gambar 5.15. 5.15. Penomeran eran kelom kelompok tian tiang g
Gambar 5.16. Momen Akiba ki bat Be Beban Beban eban Horizontal orizontal
Gambar 5.17. Gaya Geser Ti T iang Aki Akiba bat Be Beban Horizontal orizontal
Gambar 5.18. Gaya Perlawa erlawanan nan Tanah a. Ju J umlah lah tiang kelom lompok 2 Tab Tabel 5.18 nilai ilai gaya maksimumpada tiang M axi aximum pile pile force forces Value Pil Pi le Max she shear in 2 directi direction on 0.6642E 0.6642E+ +02 K N 2 Max she shear in 3 dire direction ction -0.1566 0.1566EE-07 07 K N 2 Max momen omentt about 2 axis 0.1537E0.1537E-07 kNkN-m 2 Max momen omentt about 3 axis -0.3965E+ 0.3965E+03 kNkN-m 2 Max axial xial force -0.8488E 0.8488E+ +03 kN 2 Max torsional torsional force force 0.4875 0.4875E E-11 kN-m kN- m 1 Max dem demand/capacity city ratio ratio 0.7655E 0.7655E--03 2 Tab Tabel 5.19 nilai ilai gaya maksimumpada tanah tian iang M axi aximum pil pile force for ces s Value Pile Max axial xial soil force force 0.2701 0.2701E E+02 kN 2 Max lateral teral in X dire direction ction 0.6955 0.6955E E+01 kN 2 Max lateral in Y directi direction on 0.114 0.1140E0E-06 06 kN 2 Max torsional torsional soil force force 0.1140 0.1140E E-06 kN 2 Tab Tabel 5.20 nilai ilai gaya maksimumperpind indahan tian iang M axi aximum pile pile head head dis displac place ements V alue Pi l e Max displacem displacement in axial axial 0.2472E 0.2472E--02 m 2 Max displacem displacement in x 0.1326E 0.1326E--01 m 1 Max displacem displacement in y
-0.2310E0.2310E-20 20 m
2
b. Ju J umlah lah tiang kelom lompok 3 Tab Tabel 5.21 nilai ilai gaya maksimum pada tian iang M axi aximum pile pile force forces Value Pil Pi le Max she shear in 2 directi direction on 0.7115E 0.7115E+ +02 kN 2 Max she shear in 3 directi direction on -0.2176E 0.2176E+ +02 kN 3 Max momen omentt about 2 axis -0.1800E+ 0.1800E+03 kNkN-m 2
Max momen omentt about 3 axis Max axial xial force Max torsiona torsionall force Max dem demand/capacity city ratio ratio
-0.4093E+ 0.4093E+03 kNkN-m -0.1274E 0.1274E+ +04 kN 0.2142E 0.2142E+ +02 kNkN-m 0.1149E 0.1149E--02
2 3 1 3
Tab Tabel 5.22 nilai ilai gaya maksimumpada tanah tian iang M axi aximum pil pile force for ces s Value Pile Max axial xial soil force force 0.3131 0.3131E E+02 kN 3 Max lateral teral in X dire direction ction 0.7928 0.7928E E+01 kN 2 Max lateral teral in Y dire direction ction 0.5618 0.5618E E+01 kN 3 Max torsional torsional soil force force 0.5186 0.5186E E+01 kN-m kN- m 1 Tab Tabel 5.23 nilai ilai gaya maksimumperpind indahan tian iang M axi aximum pile pile head head dis displac place ements V alue Pi l e Max displacem displacement in axial axial 0.4529E 0.4529E--02 m 3 Max displacem displacement in x 0.4529E 0.4529E--02 m 3 Max displacem displacement in y
-0.5929E0.5929E-02 02 m
1
c. Ju J umlah lah tian iang kelom lompok 5 Tab Tabel 5.24 nilai ilai gaya maksimumpada tiang M axi aximum pile pile force forces Value Pil Pi le Max she shear in 2 directi direction on 0.7928E 0.7928E+ +02 kN 2 Max she shear in 3 directi direction on -0.2780E 0.2780E+ +02 kN 2 Max momen omentt about 2 axis -0.2189E+ 0.2189E+03 kNkN-m 2 Max momen omentt about 3 axis -0.2189E+ 0.2189E+03 kNkN-m 2 Max axial xial force -0.3123E 0.3123E+ +04 kN 5 Max torsiona torsionall force 0.4505E 0.4505E+ +00 kNkN-m 4 Max dem demand/capacity city ratio ratio 0.2817E 0.2817E--02 5 Tab Tabel 5.25 nilai ilai gaya maksimumpada tanah tian iang M axi aximum pil pile force for ces s Value Pile Max axial xial soil force force 0.2879 0.2879E E+02 kN 1 Max lateral teral in X dire direction ction 0.1013 0.1013E E+02 kN 2 Max lateral teral in Y dire direction ction 0.3087 0.3087E E+01 kN 2 Max torsional torsional soil force force -0.1153 0.1153E E+00 kNkN-m 4 Tab Tabel 5.26 nilai ilai gaya maksimumperpind indahan tian iang M axi aximum pile pile head head dis displac place ements V alue Pi l e Max displacem displacement in axial axial 0.3831E 0.3831E--01 m 5 Max displacem displacement in x 0.3777E 0.3777E--01 m 1 Max displacem displacement in y
-0.1268E0.1268E-02 02 m
4
d. Ju J umlah lah tian iang kelom lompok 6 Tab Tabel 5.27 nilai ilai gaya maksimumpada tiang M axi aximum pile pil e force forces Value Pi l e Max she shear in 2 dire direction ction 0.6810E 0.6810E+02 kN 3 Max she shear in 3 directi direction on -0.2874E 0.2874E+02 kN 2 Max moment ent about 2 axis -0.2751E+ 0.2751E+03 kNkN-m 2 Max moment ent about 3 axis -0.6427E+ 0.6427E+03 kNkN-m 3 Max axial xial force force -0.2706E 0.2706E+04 kN 5 Max torsiona torsionall force force -0.2162E 0.2162E+00 kNkN-m 4 Max dem demand/capa and/capacity city ratio ratio 0.3539E 0.3539E-02 3 Tab Tabel 5.28 nilai ilai gaya maksimumpada tanah tian iang M axi aximum pil pile force for ces s Value Pile Max axial xial soil force force 0.3237 0.3237E E+02 kN 4 Max lateral teral in X dire direction ction 0.3237 0.3237E E+02 kN 6 Max lateral teral in Y dire direction ction -0.3018 0.3018E E+01 kN 5 Max torsional torsional soil force force -0.5537 0.5537E E-01 kNkN-m 4 Tab Tabel 5.29 nilai ilai gaya maksimumperpind indahan tian iang M axi aximum pile pile head head dis displac place ements V alue Pi l e Max displacem displacement in axial axial 0.1861E 0.1861E--01 m 5 Max displacem displacement in x 0.1861E 0.1861E--01 m 1 Max displacem displacement in y 0.1256E 0.1256E--05 m 1 e. Ju J umlah lah tian iang kelom lompok 7 Tab Tabel 5.30 nilai ilai gaya maksimumpada tian iang M axi aximum pile pil e force forces V alue Pile Max she shear in 2 directi direction on 0.6905E 0.6905E+ +02 kN 5 Max she shear in 3 directi direction on 0.6905E 0.6905E+ +02 kN 6 Max moment oment about 2 axis axis 0.5159E 0.5159E+ +02 kNkN-m 6 Max momen omentt about 3 axis axis -0.6393E+ 0.6393E+03 kNkN-m 5 Max axial xial force force -0.3140E 0.3140E+ +04 kN 4 Max torsiona torsionall force 0.1665E 0.1665E+ +00 kNkN-m 2 Max dem demand/capacity city ratio ratio 0.3832E 0.3832E--02 5 Tab Tabel 5.31 nilai ilai gaya maksimumpada tanah tian iang M axi aximum pil pile force for ces s Value Pile Max axial xial soil force force 0.2998 0.2998E E+02 kN 3 Max lateral teral in X dire direction ction 0.6236 0.6236E E+01 kN 5 Max lateral teral in Y dire direction ction -0.6720 0.6720E E+00 kN 6 Max torsional torsional soil force force -0.4265 0.4265E E-01 kNkN-m 2 Tab Tabel 5.32 .32 nilai ilai gaya maksimumperpind indahan tiang M axi aximum pile pile head head dis displac place ements V alue Pi l e Max displacem displacement in axial axial 0.4037E 0.4037E--01 m 4 Max displacem displacement in x 0.5588E 0.5588E--01 m 3 Max displacem displacement in y 0.5588E 0.5588E--01 m 1
K ESI ESI M PULAN PULA N DAN SARAN KESIMPULAN Berdasarkan rkan hasil hasil perhitungan perhitungan perencanaan pondasi bore pile secara manual dengan menggunakan diam diameter 80 dan 100 cm serta serta panjang njang pondasi 14 dan 16 m maka direko direkom mendasi dasikan kan atau atau dipil dipi lih pondasi pondasi bore pil pile dengan diam diameter 100 cm dan panjang pondasi 16 m. Hal Hal ini i ni dapat dapat di dilihat hat berdasarkan rkan sebagai agai berikut : 1. Berdasa erdasarkan rkan hasi hasill perhit perhitunga ungan n daya dukung izi izin tian tiang tungga tunggall yang diha dihasi sillkan untuk bore bore pil pile denga dengan diam diameter 100 cm dan kedalam kedalaman pondasi 16 m, tiang tiang ini menghasi enghasillkan daya daya dukung iz izin terbesar sehingga sehingga dapat mendukung beban beban yang bekerja. 2. Hasi asil penurunan yang dihasil dihasilk kan oleh oleh pondasi tian tiang g bor diam diameter 100 cm dan kedalam kedalaman 16 msebesar 2,5 2,5 cm.masih sih dalam dalam batas toleransi toleransi.. 3. Ju J umlah lah po pondasi tian iang bo bor yang dih diha asilka ilkan leb lebih se sedikit ikit ya yaitu itu 14 148 bu buah. Hal ini ini dipe diperti rtimbangkan bangkan karena luas uas laha lahan yang yang tersedi tersedia a pad pada a proyek ini ini tida tidak k terlalu terlalu luas luas tetapi juga harus dapat menopang beban strukt struktur ur atas yang besar. 4. Momen omen yang yang diha dihasi sillkan untuk pondasi tian tiang g tunggal tunggal diam diameter eter 100 cm dan panj panjang ang 16 m lebih keci kecill diban dibandingkan dingkan dengan tian tiang g bor diam diameter eter 80 cm yaitu yaitu sebesa besar 335 kNm kNm. Hal ini mempengaruhi def defleksi yang terja terjadi akiba ki bat beban yang bekerja kerja masi asih dalam dalam batas-ba tas-batas toleransi toleransi.. 5. Perbandi erbandinga ngan n anal analiisis sis secara secara manual dengan anal nalisis sis mengguna nggunakan program program FBPier menghasilkan analisa perilaku dan defleksi yang berbeda hal ini dimungkinkan karen karena perbedaan metode yang digunakan digunakan melal elalui ui perhitungan perhitungan secara manual dan perhitu perhitungan ngan dengan menggunakan program program. SARAN Perencanaan ana anallysis ysis pondasi pondasi disa disarankan tida tidak k hanya menggun enggunakan akan ana anallysis ysis berdasarkan rdasarkan data lapangan saja saja nam namun juga juga perlu perlu ditam ditambahkan analysis ysis berdasark berdasarkan an data data lab labor oratori atorium um, hal ini dipe diperlukan sebagai perban perbandi dinga ngan n untuk untuk menda endapatkan patkan keakuratan hasil analysis
DAFTAR PUS PUSTAK A 1. Civiltech software.,: ”All pile : User Manual”Bellevue, Manual”Bellevue, WA USA, 2007. 2. Coduto, Donald P.,” F oundati oundation on Design Design (princi (pri nciples ples and practi practice ces) s)” prentice hall, upper saddl saddle e river, ri ver, new jerse jersey, y, 2001. 3. Developed BY the Departement of Transporta ransportati tion on and and the Federal deral Hi Highway ghway Administration.,”F Administration.,”F B-P B-Pier User User Guid Guide and Manua anuall”,J anuari, ri, 2002 2002.. 4. Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, “P “Peraturan Pe Pembebanan banan Indone I ndonesia sia Untuk Gedung”, Gedung”, Y ayasan L embaga Penyel enyeliidikan dikan Masal asalah ah Bangun angunan an,, Ban Bandung dung,, 1983. 5. Djajaputra Aziz, Poulus, H.G., dan Rahardjo P. Paulus, “Manual “Manual Pondasi Tiang” Tiang”, Universitas niversitas Ka Katholi tholik Pa Parahyan rahyanga gan, n, B Ba andung ndung,, 2000. 2000. 6. E.Bowles .Bowles,, J ose oseph., “ “Analisis Analisis dan Desain Pondasi” Pondasi” , Erl Erlan angga gga, J akarta. karta. nisius Yogy Y ogya akarta, 1979 1979.. 7. Frick, Heinz.,” Mekanika Teknik II”, ”, K anisius 8. Hadiha dihardaja, Joeta J oetata, “Rekay Rekayas asa a Fund F undas asii I I fundas undasii Dangkal Dangkal dan Dalam”, Universitas niversitas Gun Guna adarm darma a, J akarta, 1997. 9. Hardiyatmo, Hary Christady., “ Tek Teknik Pon Pondasi 1”, Gramedia Pustaka Utama, Ja J akarta, 1996. 10. Hardiyatmo, Hary Christady., “ Tek Teknik Pon Pondasi 2”, Edisi Kedua. UGM, Y ogyakarta, 2002. 11. M. Das Braja, “Mekanika “Mekanika Tanah”, Tanah”, J ilid 1. Erl Erlangga gga, Ja J akarta, 1995 1995.9[11] 12. Pusat usat pel pelatiha atihan MB MBT bekerja kerjasam sama deng dengan an Himpunan punan Ahli hli Teknik knik Ta T anah Ind Indone onesi sia a (HATTI)., “Short Course Pile Pondation 2004” , Ja J akarta, 2004. 13. Sosrodarsono, Suryono, “Mekanika “Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi”, Pondasi”, PT. Pradnya Paramita, J akarta, 2000. 2000. 14. Sudarmoko, “Perancangan “Perancangan dan Analisis Kolom Beton Bertulang (mengacu SK SNI -T-15 -T -15-19 -199 91-03" -03" )”, Uni Unive versi rsitas tas Gajah Gajah Mada, da, Y ogyakarta, 1994 1994.. 15. Tom Tomlins linson, M.J.,“ M.J.,“Pile Design and Pondation Contruction - fourt edition” edition”, E&FN, E&FN, L ondon, ondon, 1994. 1994.
