DISEÑO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES
PRESENTADO POR: MARIA CAMILA VILLARREAL ZUÑIGA CHRISTIAN CAMILO LOPEZ LOPEZ JUAN CAMILO CAICEDO BENAVIDES
PRESENTADO A: EDGAR JOSE NARVAEZ
UNIVERSIDAD MARIANA FACULTAD DE INGENIERIA PROGRAMA DE INGENIERIA AMBIENTAL SAN JUAN DE PASTO 2014
INTRODUCCION
El tratamiento de aguas residuales incorpora procesos físicos, químicos y biológicos los cuales tratan y remueven contaminantes físicos, químicos y biológicos generados en diversos procesos del uso del agua. La planta de tratamiento tiene como finalidad producir un efluente de agua tratada que no produzca gran impacto negativo hacia el ambiente. 1 Las aguas residuales son generadas en zonas residenciales, institucionales, comerciales e industriales, y aumentan su caudal en factor de la población. La planta de tratamiento de aguas residuales consta de un canal receptor, canaleta Parshall, rejillas, desarenador, sedimentador primario, lodos activados, sedimentador secundario, entre otros con la finalidad de que el efluente pueda ser descargado o re introducido a un cuerpo de agua natural u otro ambiente.
OBJETIVOS
Cumplir con el marco normativo normativo relacionado con el tratamiento y descargas de las aguas residuales, así como con el manejo, tratamiento y disposición de los residuos generados por dichos sistemas. Establecer las políticas generales de operación, seguridad, higiene, mantenimiento y proyectos de inversión del sistema de tratamiento de aguas residuales. Optimizar la operación de los sistemas de tratamiento tratamiento de aguas residuales, para lo cual es indispensable normar y controlar el suministro o generación, almacenamiento, tratamiento, distribución y consumo o disposición. 1. ASPECTOS GENERALES
LOCALIZACION
La planta de tratamiento de agua residual va a ser diseñada para un municipio ubicado a una altitud de 250 m.s.n.m., con una temperatura aproximada de 25ºC; este municipio cuenta con un área de 400 Ha. y cuenta con una densidad poblacional de 55.000 habitantes.
1
http://www.efdemexico.com/servicios/ptars.html. http://www.efdemexico.com/servicios/ptars. html. Página web revisada el 18 de Octubre de 2014
ALCANTARILLADO
La red de alcantarillado cubrirá el 99% de la población actual aumentando en un 14% la cobertura actual la cual es de 85% este incluye al sector industrial con un área de 7 Ha, sector comercial con área de 4 Ha, sector institucional con 2.5 Ha y al sector doméstico con área de 386.5 Ha para un total de 400 Ha; el alcantarillado contara con sistema pluvial para infiltración baja. La planta de tratamiento de aguas residuales contara con 2 unidades de tratamiento las cuales tienen la capacidad de operar con el caudal de diseño, esto con la finalidad de que pueda seguir operando en caso de que una unidad este fuera de operación por mantenimiento o limpieza.
ESTIMACION DE LA POBLACION POBLACION DE DISEÑO DISEÑO
Teniendo en cuenta el nivel de complejidad estipulado en El titulo A del Reglamento Técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico (RAS 2000), en su Capitulo A.3.1 en el que se definen cuatro niveles de complejidad, dependiendo del número de habitantes en la zona urbana del municipio como se indica en la siguiente tabla: Nivel de complejidad Bajo Medio Medio Alto Alto
Población en la zona urbana (Habitantes) <2500 2501 a 12500 23501 a 60000 >60000
Teniendo en cuenta el nivel de complejidad del sistema, se determinó un periodo de planeamiento para la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales el cual esta descrito en el artículo 68 de la Resolución 2320 DE 2009 y definida en la siguiente tabla: Nivel de complejidad del sistema Bajo y Medio Medio alto Alto
Periodo de diseño (años) 25 25 30
La estimación de la población urbana es el aspecto principal en la definición de la complejidad del sistema. El titulo B del Reglamento Técnico del Sector de Agua
Potable y Saneamiento Básico (RAS 2000), en su Capitulo B.2.2 ESTIMACION DE LA POBLACION, establece que la población debe corresponder a la proyectada al final del periodo de diseño. La población de diseño se la determino con el método geométrico, utilizando la siguiente ecuación:
Teniendo en cuenta las siguientes consideraciones se determinó el nivel de complejidad, periodo de diseño y población futura Población actual: P (2014) = 55000 hab
Población futura:
DETERMINACION DE CAUDAL
El volumen de aguas residuales aportadas a un sistema de recolección y evacuación está integrado por las aguas residuales domésticas, industriales, comerciales e institucionales. Teniendo en cuenta el titulo D del Reglamento Técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico (RAS 2000), en su Capitulo D.3.2.2 se determinó las contribuciones de aguas residuales
Caudal domestico
Determinación de Dotación neta (C): Esta se refiere a la cantidad de agua que el consumidor efectivamente recibe para satisfacer sus necesidades. La dotación neta depende del nivel de complejidad del sistema y del clima de la localidad. Su estimación se realiza teniendo en cuenta el literal B.2.4 del título B con la siguiente tabla Nivel de complejidad Bajo Medio Medio alto Alto
Clima cálido
100 125 135 150
Clima templado/frio 90 115 125 150
Se debe tener en cuenta si la población de estudio está situada sobre los 1000 m.s.n.m el clima es templado/frio, de lo contrario es un clima cálido.
Determinación de la densidad máxima futura (D) Los sistemas de recolección y evacuación de aguas residuales deben diseñarse para la máxima de la población futura, la cual depende de la estratificación socioeconómica, el uso de la tierra y el ordenamiento urbano. Se utiliza la siguiente ecuación:
Teniendo en cuenta lo anterior, para este estudio se tendrá:
Determinación del coeficiente de retorno (Ard) El coeficiente de retorno es la fracción de agua de uso doméstico servida, entregada como agua negra al sistema de recolección y evacuación de aguas residuales. Su estimación debe provenir del análisis de información existente de la localidad. Cuando esta información resulte inexistente o muy pobre, pueden utilizarse como guía los rangos de valores de R descritos en la siguiente tabla: Nivel de complejidad del sistema Bajo y Medio Medio alto y Alto
Para el estudio se determinó:
Coeficiente de retorno 0.7 – 0.8 0.8 – 0.85
Teniendo en cuenta lo anterior se pudo determinar el caudal diario con un área de servicio de 386.5 Ha
Caudal industrial
El consumo de agua industrial varía de acuerdo con el tipo y tamaño de la industria, y los aportes de aguas residuales varían con el grado de recirculación de aguas y los procesos de tratamiento. Para industrias pequeñas localizadas en
zonas residenciales o comerciales pueden utilizarse los valores mostrados en la siguiente tabla.
Nivel de complejidad Bajo Medio Medio alto Alto
Contribución Industrial (L/s*ha ind) 0.4 0.6 0.8 1.0 – 1.5
Con la tabla anterior y teniendo en cuenta el nivel de complejidad se pudo determinar el coeficiente de retorno:
Conociendo el coeficiente de retorno adecuado y el área industrial la cual es de 7 Ha, se pudo determinar el caudal industrial:
Caudal comercial
Para zonas netamente comerciales, el caudal de aguas residuales comerciales debe estar justificado con un estudio detallado, basado en consumos diarios por persona, densidades de población en estas áreas y coeficientes de retorno mayores que los de consumo doméstico. Para zonas mixtas comerciales y residenciales se puede utilizar como base los valores de la siguiente tabla: Nivel de complejidad Cualquier
Contribución comercial (L/s*ha com) 0.4 – 0.5
Con la tabla anterior y teniendo en cuenta el nivel de complejidad se pudo determinar la contribución comercial:
Conociendo la contribución comercial y el área comercial la cual es de 4 ha, se pudo determinar el caudal comercial:
Caudal institucional
El consumo de agua de las diferentes instituciones varía de acuerdo con el tipo y tamaño de las mismas, dentro de las cuales pueden mencionarse escuelas, colegios y universidades, hospitales, hoteles, cárceles, etc. En consecuencia, los aportes de aguas residuales institucionales QIN deben determinarse para cada caso en particular, con base en información de consumos registrados en la localidad de entidades similares. Sin embargo, para pequeñas instituciones ubicadas en zonas residenciales, los aportes de aguas residuales pueden estimarse a partir de los valores por unidad de área institucional, presentados en la siguiente tabla Nivel de complejidad
Cualquier
Contribución institucional (L/s*ha inst.) 0.4 – 0.5
Con la tabla anterior y teniendo en cuenta el nivel de complejidad se pudo determinar la contribución industrial:
Conociendo la contribución institucional y el área institucional la cual es de 2.5 ha, se pudo determinar el caudal comercial:
Conexiones erradas
Deben considerarse los aportes de aguas lluvias al sistema de alcantarillado sanitario, provenientes de malas conexiones de bajantes de tejados y patios, QCE. Estos aportes son función de la efectividad de las medidas de control sobre la calidad de las conexiones domiciliarias y de la disponibilidad de sistemas de recolección y evacuación de aguas lluvias. La información existente en la localidad sobre conexiones erradas debe utilizarse en la estimación de los aportes correspondientes. En la siguiente tabla se dan como guía valores máximos de los aportes por conexiones erradas, en caso de que exista un sistema de recolección y evacuación de aguas lluvias. Nivel de complejidad Bajo y Medio Medio alto y Alto
Caudal infiltración
Aporte (L/s*ha)
0.2 0.1
Es inevitable la infiltración de aguas sub superficiales a las redes de sistemas de alcantarillado sanitario, principalmente freáticas, a través de fisuras en los colectores, en juntas ejecutadas deficientemente, en la unión de colectores con pozos de inspección y demás estructuras, y en éstos cuando no son completamente impermeables. Nivel de complejidad Cualquier nivel
Infiltración alta (L/s*ha) 0.15 – 0.4
Infiltración media (L/s*ha) 0.1 – 0.3
Infiltración baja (L/s*ha) 0.05 – 0.2
Al ser un sistema de infiltración baja:
Caudal medio diario
El caudal medio diario de aguas residuales (Qmd) para un colector con un área de drenaje dada es la suma de los aportes domésticos, industriales, comerciales e institucionales.
Caudal máximo horario
El caudal máximo horario es la base para establecer el caudal de diseño de una red de colectores de un sistema de recolección y evacuación de aguas residuales. El caudal máximo horario del día máximo se estima a partir del caudal final medio diario, mediante el uso del factor de mayoración, F.
o
Factor de mayoración El factor de mayoración para estimar el caudal máximo horario, con base en el caudal medio diario, tiene en cuenta las variaciones en el consumo de agua por parte de la población. El valor del factor disminuye en la medida en que el número de habitantes considerado aumenta, pues el uso del agua se hace cada vez más heterogéneo y la red de colectores puede contribuir cada vez más a amortiguar los flujos. La variación del factor de mayoración puede ser estimada a partir de la aproximación de Harmon:
Conociendo el factor de mayoracion se puede calcular el caudal máximo horario:
Caudal de diseño
El caudal de diseño de cada tramo de la red de colectores se obtiene sumando al caudal máximo horario del día máximo, QMH, los aportes por infiltraciones y conexiones erradas.
CANAL RECEPTOR.
Toda tubería o canal debe diseñarse para llevar el flujo máximo horario esperado. La tubería del influente debe diseñarse para que se descargue libremente. El canal receptor debe diseñarse teniendo en cuenta el caudal de diseño y la velocidad mínima de aproximación a las rejillas. Teniendo en cuenta la norma RAS 2000, se debe trabajar con una velocidad mínima de 0.3 – 0.9
^
Teniendo en cuenta una relación ancho : largo de 2:1, se tendría que: ^
Se debe verificar la velocidad de aproximación
Dimensiones del canal receptor
Pendiente del canal: Las pendientes de los colectores deben seleccionarse de tal forma que se ajusten a la topografía del terreno y que no generen velocidades que estén por fuera de las especificadas en la norma RAS 2000, se tiene en cuenta la ecuación de Manning para canales, en donde se utiliza un coeficiente de rugosidad que depende del material del canal
Al trabajar con un canal de concreto revestido, se toma un valor de coeficiente de rugosidad de 0,015
( ) ( )
CANALETA PARSHALL
El aforador Parshall es una estructura hidráulica que es usada como aforador, y para generar un gradiente óptimo para coagulación. Consta de cuatro partes principales: -
Transición de entrada. Sección convergente Garganta. Sección divergente.
En la transición de entrada, el piso se eleva sobre el fondo original del canal, con una pendiente suave y las paredes se van cerrando ya sea en línea recta o
circular. En la sección convergente, el fondo es horizontal y el ancho va disminuyendo. En la garganta el pico vuelve a bajar para terminar con otra pendiente ascendente en la sección divergente. En cualquier parte del aforador, desde el inicio de la transición de entrada hasta la salida, el aforador tiene una sección rectangular. Para el diseño de una canaleta Parshall como mezclador, se utiliza los diferentes límites de caudal en función del ancho de garganta de la canaleta, La siguiente tabla permite determinar el ancho de la garganta dentro de los rangos de caudales máximos y mínimos, esta determinación sirve para utilizar la canaleta Parshall como aforador ya que como mezclador estará sujeta a la comprobación de la relación Ha /W
Ancho W
Límites de caudal (l/s) Q Mínimo Q Máximo 0.28 5.67 0.57 14.15 0.85 28.31 1.42 110.44 2.58 252.00 3.11 455.90 4.24 696.50 11.90 937.30 17.27 1427.20 36.81 1922.70 45.31 2424.00 73.62 2931.00
1’’ 2’’ 3’’ 6’’ 9’’ 12’’ 18’’ 24’’ 36’’ 48’’ 60’’ 72’’
Teniendo en cuenta la anterior tabla y considerando un caudal de 286 l/s, se determinó un ancho de garganta de: W = 12 ” = 30.48 cm = 1 ft A partir del ancho de la garganta, se pueden determinar las dimensiones típicas de la canaleta Parshall en cm W
(Cm)
A
B
C
D
E
F
G
K
N
1”
2.5 7.6 15.2
36.6 46.6 62.1
35.6 45.7 61.0
9.3 17.8 39.4
16.8 25.9 40.3
22.9 38.1 45.7
7.6 15.2 30.5
20.3 30.5 61.0
1.9 2.5 7.6
2.9 5.7 11.4
3” 6”
9”
22.9 30.5 45.7 61.0 91.5 122.0 152.5 183.0 213.5 244.0 305.0
1’
11/2’ 2’ 3’ 4’ 5’ 6’ 7’ 8’ 10’
88.0 137.2 144.9 152.5 167.7 183.0 198.3 213.5 228.8 244.0 274.5
86.4 134.4 142.0 149.6 164.5 179.5 194.1 209.0 224.0 239.2 427.0
38.0 61.0 76.2 91.5 122.0 152.2 183.0 213.5 244.0 274.5 366.0
57.5 61.0 84.5 91.5 102.6 91.5 120.7 91.5 157.2 91.5 193.8 91.5 230.3 91.5 266.7 91.5 303.0 91.5 340.0 91.5 475.9 122.0
61.0 45.7 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 61.0 91.5 7.6 91.5 183.0 15.3
22.9 22.9 22.9 22.9 22.9 22.9 22.9 22.9 22.9 22.9 34.3
Para recordar: 1 pulgada (1”) = 2.54 cm
->
1 pie (1´)
= 30.5 cm
Al tener una garganta de 12” o 1’, las dimensiones de la canaleta en
centímetros son: W
(Cm)
1’
30.5
A
B
C
D
E
F
G
137.2 134.4 61.0 84.5 91.5 61.0 91.5
K
N
7.6
22.9
Las condiciones hidráulicas de entrada son determinadas por las constantes en la siguiente tabla:
W 3” 6” 9” 1’ 1 ½’ 2’ 3’ 4’ 5’ 6’ 7’
8
Unidades Métricas K
n
0.176 0.381 0.535 0.690 1.054 1.426 2.182 2.935 3.728 4.515 5.306 6.101
1.547 1.580 1.530 1.522 1.538 1.550 1.566 1.578 1.587 1.595 1.601 1.606
Al tener una garganta de 12” o 1’, las condiciones hidráulicas de entrada son:
W 1’
K 0.690
n 1.522
Lámina de agua
Para determinar la lámina de agua se utiliza la siguiente ecuación:
⁄
Ancho de canaleta
Velocidad (Va)
Energía total
Velocidad sección 2
) ⁄ E1 = E2
Lamina en Hb
Sumergencia
Numero de Froude
√ √
Calculo de h3
Calculo de h4 (Lámina de agua final de la canaleta)
Tiempo medio de mezcla
⁄ ⁄
Gradiente de velocidad (G’)
A 15 °C
Dimensiones de canaleta Parshall.
Fuente: El presente proyecto.
2. PRETRATAMIENTO
Debe realizarse por medio de procesos físicos y/o mecánicos, como rejillas, desarenadores y trampas de grasa, dispuestos convencionalmente de modo que permitan la retención y remoción del material extraño presente en las aguas negras y que pueda interferir los procesos de tratamiento.
REJILLAS
Mediante las rejillas se tiene como objeto retener y separar los cuerpos voluminosos flotantes y en suspensión, que arrastra consigo el agua residual. Este proceso sirve para eludir posteriores depósitos, evitar obstrucciones en canales, tuberías y conducciones en general, interceptar las materias que por sus excesivas dimensiones podrían dificultar el funcionamiento de las unidades posteriores (desarenador, tanque de igualación, etc.). Para esta PTAR se ha determinado que las rejillas tendrán limpieza mecánica.
Las rejillas deben colocarse aguas arriba de las estaciones de bombeo o de cualquier dispositivo de tratamiento subsecuente que sea susceptible de obstruirse por el material grueso que trae el agua residual sin tratar. El canal de aproximación a la rejilla debe ser diseñado para prevenir la acumulación de arena u otro material pesado aguas arriba de está. Además, debe tener preferiblemente una dirección perpendicular a las barras de la rejilla. El sitio en que se encuentren las rejillas debe ser provisto con escaleras de acceso, iluminación y ventilación adecuada. Teniendo en cuenta la normatividad RAS 2000, se deben tener en cuenta los siguientes parámetros de diseño: Espaciamiento Se recomienda un espaciamiento entre las barras de la rejilla de 15 a 50 mm para rejillas limpiadas manualmente, y entre 3 y 77 mm para rejillas limpiadas mecánicamente.
o
o
Velocidad mínima de aproximación Para garantizar un área de acumulación adecuada, la velocidad de aproximación a las rejillas debe estar entre 0.3 y 0.6 m/s para rejillas limpiadas manualmente, entre 0.3 y 0.9 m/s para rejillas limpiadas mecánicamente.
o
o
Velocidad mínima entre barras Se debe usar un rango de velocidades entre 0.3 y 0.6 m/s y entre 0.6 y 1.2 m/s para rejillas limpiadas manualmente y mecánicamente respectivamente. Perdida de carga Para el cálculo de la pérdida de carga se recomienda usar la siguiente ecuación:
Donde K: Perdida de energía β: se puede obtener a partir de la siguiente tabla teniendo en cuenta
la forma de las rejillas. S: Ancho máximo sección transversal de las barras en dirección de flujo b: Espaciamiento entre barras (m) Angulo de la rejilla con la horizontal Angulo
Seccion transversal forma A β 2.42
B 1.83
C 1.67
D E 1.035 0.92
F 0.76
G 1.79
o
Características de las rejillas de barras CARACTERISTICA Ancho barras Profundidad barras Espaciamiento Pendiente con la vertical Velocidad acercamiento Perdida de energía
Unidad Cm Cm Cm º m/s Cm
LIMPIEZA MECANICA 0.5 – 1.5 2.5 – 7.5 1.5 – 7.5 0 – 30 0.6 – 1.0 15
Perdida de Energía
Las rejillas son de forma circular, por lo que el valor de β seria 1.79
Longitud de las Rejillas
Numero de Barrotes
Se asume un ancho de 4 metros o 157.48 pulgadas
Diseño rejillas
Fuente: El presente proyecto.
DESARENADOR Los desarenadores como su nombre lo indica tienen como función la remoción de arenas, gravas o cualquier material que se pueda decantar. Los desarenadores se deben emplear para la protección de equipos mecánicos, reducción de depósitos pesados, minimización de pérdida de volumen, etc. En los cuatro niveles de complejidad deben emplearse desarenadores cuando sea necesario cumplir con lo siguiente: Protección de equipos mecánicos contra la abrasión o o Reducción de la formación de depósitos pesados en tuberías, conductos y canales o Reducción la frecuencia de limpieza de la arena acumulada en tanques de sedimentación primaria y digestores de lodos. Minimización de pérdida pérdida de volumen en tanques de tratamiento o biológico. Antes de las centrífugas, intercambiadores de calor y bombas de o diafragma de alta presión.
Teniendo en cuenta que se diseñara un desarenador de flujo horizontal, se tendrá en cuenta la siguiente geometría: PARAMETRO
DESARENADOR DE FLUJO HORIZONTAL 2 – 5 2.5:1 – 5:1 1:1 – 5:1
Profundidad (m) Relacion Largo : Ancho Relacion Ancho : Profundidad
Se asume una profundidad de 4m y una velocidad de 0.30 m/s
^
Profundidad de flujo
Altura de velocidad y profundidad de la sección de control (Se supone una pérdida de carga en la sección de control del 30%)
Profundidad sección de control
Velocidad sección de control
Área sección de control
Ancho sección de control
Se verifica el área
Se verifica la velocidad y profundidad de la sección de control
Longitud cámara desarenador (Se asume una velocidad de sedimentación sedimentación de 1600 para remover partículas con diámetro aproximadamente de 0.21 mm)
Longitud mínima recomendada para máximo 2 Horas
Longitud máxima adicional: 50% L
Tiempo de retención hidráulico
Diseño de desarenador
Fuente: El presente proyecto.
3. TRATAMIENTO PRIMARIO
SEDIMENTADOR
El objeto de este tratamiento es básicamente la remoción de los sólidos suspendidos y DBO en las aguas residuales, mediante el proceso físico de asentamiento en tanques de sedimentación. Se debe utilizar las gráficas de porcentaje de remoción de DBO y sólidos suspendidos como función de la tasa de desbordamiento superficial y del tipo de clarificador que se tenga (circular o rectangular). Se deben tener en cuenta los siguientes parámetros: o
o
Para el caso de tanques rectangulares la relación longitud : ancho debe estar entre 1.5:1 y 15:1 Debe escogerse la mayor mayor de las áreas calculadas, de acuerdo a las siguientes tasas de desbordamiento superficial mínimas recomendadas: Para caudal medio utilizar 33m³/m²dia
Para caudal pico sostenido por tres horas utilizar 57m³/m²dia Para caudal pico utilizar 65 m³/m²/dia. Se recomienda un período de retención mínimo de 1.0 hora. Para tanques rectangulares se recomienda un rango de profundidades entre 2 y 5 m La profundidad depende del tipo de limpieza de lodos que se practique en la planta. Se recomienda una capa de lodos de 30 a 45 cm por motivos operacionales.
o o
o
Área
Donde C.S: 65 m 3/m2d
Geometría Relación: 4 : 1
L : a (respectivamente) ^
^
Sección de la profundidad
Comprobación carga superficial
Selección de una carga superficial Se asume una carga superficial de 80m 3/m2d porque la carga superficial calculada fue menor a 80 m 3/m2 dia
Comprobación de la área
Comprobación carga superficial
Comprobación del tiempo de retención hidráulico
Calculo velocidades de arrastre
Velocidad de sedimentación
Comprobación de resuspensión
Porcentaje de remoción
VARIABLE DBO SST
Remoción de DBO
Remoción de SST
a,t 0,018 0,0075
b 0,02 0,014
Diseño de sedimentador primario
Fuente: El presente proyecto.
4. TRATAMIENTO SECUNDARIO
LODOS ACTIVADOS
El proceso de lodos activados y sus varias modificaciones pueden ser usados cuando las aguas residuales puedan responder a un tratamiento biológico. Este proceso requiere atención cuidadosa y una operación de supervisión competente, incluido un control rutinario de laboratorio. Los siguientes requisitos deben ser considerados cuando se proponga este tipo de tratamiento. o
Deben removerse las arenas, los sólidos sólidos gruesos, las las grasas y los aceites excesivos antes de comenzar el proceso de lodos activados.
Una persona genera una contaminación diaria aproximadamente de 0.04 Kg/día de DBO y 0.050 Kg/día de SST de carga unitaria. 2
Carga de contaminante
Flujo másico
Criterios de diseño
Tiempo de retención celular Crecimiento bacteriano (y) Q medio DQO inicial inicial (So)
7 días (Norma 5 – 10 días) 0.6 13044067.2 l/día DBO = 65%DQO
2
Gestión para el manejo, tratamiento y disposición final de las aguas residuales municipales. Guia 2002. Cortolima. 3 CARDENAS, G. La planificación del rio pasto a partir de una modelación hidrodinámica. RevistaUnimar. 29 de octubre de 2009.P.74
Eficiencia de remoción remoción (Se tomara un rango del 85 – 95% de eficiencia por ser completamente mezclado 4, determinando una eficiencia del 90%) DQO final
X (SSLM)= Rango de 3000 – 6000 5
Xr
Kd (Se tiene en cuenta rango de 0.04 – 0.0075)
Volumen del reactor
4
Carga másica
RAS 2000. Titulo E. tabla E.4.10 RAS 2000. Pagina 62
5
La carga masica al ser de
, se encuentra dentro del rango (0.1 –
1.0), por lo que se descarta el tratamiento con aireación y se sugiere usar un tratamiento convencional.
Caudal de purga
Caudal de recirculación
Tasa de recirculación
Relación comida/microorganismos
BIBLIOGRAFIA
http://www.efdemexico.com/servicios/ptars.html Manual de procedimientos para la operación de las plantas de tratamiento de aguas residuales. Liconsa. 22 Febrero de 2006 Reglamento Técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico (RAS 2000) Diseño de la planta de tratamiento de aguas residuales domesticas del municipio de Macaravita – Departamento de Santander. Hugo Armando Gutierrez de Piñerez Arismendi. Fernando Romero Olarte. 2007 CARDENAS, G. La planificación planificación del rio pasto a partir de una modelación hidrodinámica. RevistaUnimar. 29 de octubre de 2009.P.74 Gestión para el manejo, tratamiento y disposición final de las aguas residuales municipales. Guia 2002. Cortolima.
