Perhitungan Beton Metode Markus

INPUT DATA

fc' fy L1 L2

= 25 Mpa = 320.00 Mpa = 4.25 m = 4.7 m

H1 = H2 =

Kedalaman tanah keras

=

2

Tujuan bangunan

=

Ruko

Beban hidup yang bekerja

=

STRUKTUR BETON II GAMBAR RENCANA

4.8 m 4.8 m

m

250 kg/m

2

GBR RENCANA

STRUKTUR BETON II

GBR RENCANA

GAMBAR RENCANA

Andi Burhanuddin / D 111 98 107

Rahman Judriah / D 111 98 055

B

m 0 7 . 4

m 0 7 . 4

A

A

m 0 7 . 4

4.25 m

B

4.25 m

4.25 m

DENAH LANTAI LANTAI 1 DAN 2

m 5

m 8 . 4

4.25 m

4.25 m

POTONGAN A - A

4.25 m

m 5

m 8 . 4

4.70 m

4.70 m

4.70 m

POTONGAN B - B

B5

m 0 7 . 4

B2

B1

B8 B3

m 0 7 . 4

B4

m 0 7 . 4

B8 B7

B6 B3

A

B2

B5

B2 B3

B6 B7

B8

B4 B3

B8

B2

B5

B1

B5

4.25 m

4.25 m

4.25 m

DENAH BALOK

A

ATAP

m 0 8 . 4

LANTAI 2

m 8 . 4

LANTAI 1 4.25 m

4.25 m

4.25 m

POTONGAN A - A

a4

a2 m 0 7 . 4

a1

PI

a1

a12

a2 a2 m 0 7 . 4

a3

P3

a3

P2

a1

a2

a4

a2

P4

a3

m 0 7 . 4

a1

PI

a3

a3

a5

a2

a1

P2

a2

a4

4.25 m

4.25 m

DENAH PANEL

P3

a1

a3

a2

a4

a1

PI

a1

a4

a2

A

a2

A

a2 a1

PI

a1 a2

4.25 m

a1

4.8 4.8 131.4 66000 66131.4

II. Perhitu Perhitunga ngan n Penula Penulanga ngan n II. II. 1. Perh Perhit itun unga gan n Penu Penula lang ngan an Plat Plat (Metode Marcus) *

Tepi bentang bentang diang dianggap gap menerus menerus atau terjepit terjepit elastis elastis

Lx

=

4.25

m

Perhitungan penulangan plat dilakukan panel yang kemungkinan memikul beban yang terbesar yaitu pada

Ly

*

m

panel 4, lantai 2 sbb :

Beba Beban n hid hidup ( LL ) -

*

4.70

Beba Beban n hidu hidup p lant lantai ai 2

=

2

kg/m

250

Beban ma mati ( DL ) 288

kg/m

Bera Beratt plafo plafond nd + ducl duclin ing g

=

20

kg/m

Bera Beratt fini finish shin ing g pela pelatt lant lantai ai 2

=

63

kg/m

371

kg/m

Be Beban sendiri plat

-

=

0.12

.

2400

sehingga : qu =

1.2

=

1.2

=

qd + x

--- Ukuran plat Ly

470

=

Ly

371

425

cm'.

(Ly>Lx)

3200

kg/cm

12

2

Lx = 2

270 kg/cm

=

320

Mpa

=

2

cm

=

--- Momen desain per m' lebar plat lantai : ---

x

kg/m

dan =

=

1.6

893.6

Mpa

--- Mutu baja untuk tulangan fy --- Tebal plat lantai h

+

kg/m

cm'

27

qL

2

=

=

--- Mutu beton fc'

1.6 250

893.6

----- Beban Beban rata rata berfak berfaktor tor qu

maka

=

Lx

470

=

--- >

1.1

425

Momen lapangan bentang Lx, Mlx

2

=

0.001

x

qu

x

Lx

x

=

0.001

x

894

x

18.063

29.5 x

30

= 476.14918

kg.m'

24

= 379.30528

kg.m'

57

=

-920.017

kg.m'

53

=

-847.384

kg.m'

Momen lapangan bentang Ly, Mly

2

=

0.001

x

qu

x

Lx

x

=

0.001

x

894

x

18.063

23.5 x

Momen tumpuan tepi arah x, Mtx

2

=

-0.001

x

qu

x

Lx

x

=

-0.001

x

894

x

18.063

57.0 x

Momen tumpuan tepi arah y, Mty

2

=

-

2

=

-0.001

x

qu

x

Lx

x

=

-0.001

x

894

x

18.063

52.5 x

2 2 2

Perhitungan luas tulangan (As)

=

Diambil lindungan beton (beton dekking)

=

4 cm

, sbb :

dx

dy

h 





0.4



cm 4 cm

h

=

12

f

cm

direncanakan tulangan f

8 mm

8 mm

dari gambar diperoleh :

dx =

12 -

dy =

12

4 -

0.8

4

0.4

-

Untuk me menghitung luas tulangan As As, gu gunakan ru rumusan 1.7

.

f 'c

.

Mu

di mana :

2

.

b

As

-

d

.

=

6.80

cm

=

7.60

cm

=

2

fy

0.4

-

fy

. As +

Mu

=

0

f

= Momen Momen yang yang terjadi terjadi pada plat yang ditinjau ditinjau

b

= Lebar Lebar penin peninjau jauan an plat plat dalam dalam 1 m' ( diambil b

100

=

cm' )

d

= tinggi tinggi efek efektif tif plat plat yang yang ditin ditinjau jau

f

= faktor reduksi

0.8

=

maka : * Mo M omen lapangan arah y, Mly 3200 1.7

= 379.3053 kgm'

=

37930.528

-

As +

2 2

270

As

100

7.6

(3200)

kgcm' ,

37930.528

=

d

=

7.6

cm

d

=

6.80 cm

d

=

7.6

d

=

6.80 cm

0

0.8

sehingga : 223.094

2

As

-

As

=

24320

As

+

107.027

cm

47413.15938

=

0

diperoleh : As

=

*

10

Momen lapangan arah x, Mlx 3200 1.7

( tidak memenuhi )

2

cm

1.986

Digunakan tulangan :

2

mm

-

20

cm

= 476.1492 kgm'

=

2

-

As +

270

100

6.80

(3200)

cm2

3.93

47614.918

2

As

=

kgcm' ,

47614.9

=

0

0.8

sehingga : 223.094

2

As

-

21760

As

+

As

=

94.721

cm

59519

=

0

diperoleh : As

=

10

Momen tumpuan arah y, Mty 3200 1.7

=

( tidak memenuhi )

2

cm

2.817

Digunakan tulangan : *

2

mm

-

20

-847.384 kgm'

cm

=

2

270

100

-

7.6

(3200)

As +

cm2

3.93

-84738.413

2

As

=

kgcm' ,

-84738.41

=

cm

0

0.8

sehingga : 223.094

2

As

-

As

=

24320

As

+

104.468

cm

-105923.0156

=

0

diperoleh : As

=

*

10

Momen tumpuan arah x, Mtx 3200

=

2 2

-

( tidak memenuhi )

2

cm

4.545


2

mm

-

-920.017 kgm'

15

=

cm

=

cm2

5.236

-92001.7 -92001.7

kgcm' , =

. 1.7

270

100

0.8

sehingga : 223.094

As

2

-

21760

As

+

=

91.930

cm

-115002

=

0

diperoleh : As As

=

2

cm

5.607


10

( tidak memenuhi )

2

-

mm

10

=

cm

2

7.854

cm

Hasil perhitungan : Tulangan Arah X Tulangan Lapangan

=

f 10

mm

-

20

cm

Tulangan Tumpuan

=

f 10

mm

-

10

cm

Tulangan Lapangan

=

f 10

mm

-

20

cm

Tulangan Tumpuan

=

f 10

mm

-

15

cm

Tulangan Arah Y

Gambar sketsa penulangan pada plat :

f

10

-

mm

20

cm

f

10

mm

-

10

cm

f

10

mm

-

15

cm

m 5 2 . 4

10

f

f

10

mm

-

-

mm

10

15

f

cm

cm

Ly

=

4.7 m

10

mm

-

20

cm

= x L

OK

OK

OK

OK

I. PERENCANAAN AWAL (PRELIMINARY DESIGN) I.1. DIMENSI BALOK

Untuk perhitungan, tebal pelindung/selimut beton menurut SNI 1991 Pasal 3.16.7, untuk balok = 40 mm = 4 cm Sedangkan untuk perencanaan perencanaan tinggi balok (hmin) yang fy-nya selain dari 400 Mpa nilainya harus dikalikan dengan (0,4 + fy/700), SNI 1991 Pasal 3.2.5.1.b. Contoh fy =240, maka : faktor penggandanya = (0,4 + 240/700) = 0,9071. Untuk perhitungan lebar balok berdasarkan hubungannya dengan dmin yang ekonomis adalah = hmin - selimut beton, yaitu : dmin = (1,5 - 2,0) . B am = min , . Lihat denah balok untuk lantai 2 berdasarkan SNI 1991 1991 Tabel 3.2.5.a : a.

nt ntu

ao

1,

Diketahui L =

an

5

4250 mm

hmin

=

L 21

dmin

= = =

hmin - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' 17.347 - 0.5 . 1.5 - 0.8 - 4 11.797 cm

b

=

dmin 1.5

=

=

4250 . 21

Asumsi dua ujungnya menerus.

11.797 1.5

0.4

=

+

320 700

7.865

Jadi ukuran baloknya adalah b x h =

= 173.469

mm

=

cm

f8

dmin

hmin

d'

x

17.347 cm2

b. Untuk Balok B2

Diketahui L = hmin

=

dmin

= = =

b

=

L 18.5

4700 mm =

4700 . 18.5

Asumsi satu ujungnya menerus. 0.4

+

320 700

= 217.761

mm

hmin - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' 21.776 - 0.5 . 1.5 - 0.8 - 4 16.226 cm dmin 16.226 = = 10.817 cm 1.5 1.5


10.817

- 10

f 15

cm 7.865

17.347

x

21.776 cm2

=

21.776

cm

- 12

c. Untuk Balok B3

Diketahui L =

4250 mm

Asumsi satu ujungnya menerus.

hmin

=

L 18.5

dmin

= = =


b

=

dmin 1.5

=

4250 . 18.5

0.4

14.141 1.5

=

=

+

320 700

9.427


= 196.911

mm

=

19.691

cm

19.184

cm

cm 9.427

x

19.691 cm2

d. Untuk Balok B4 dan B6

Diketahui L =

4700 mm

Asumsi dua ujungnya menerus.

hmin

=

L 21

dmin

= = =


b

=

dmin 1.5

=

4700 . 21

=

0.4

13.634 1.5

=

+

320 700

9.089


= 191.837

mm

=

cm 9.089

x

19.184 cm2

Tabel Rekapitulasi Ukuran Balok BALOK UKURAN BALOK (cm2) B1 dan B5 7.8646 x 17.3469 B2 10.8174 x 21.7761 B3 9.4274 x 19.6911 B4 dan B6 9.0891 x 19.1837

Dalam perencanaan perencanaan konstruksi, biasanya diambil ukuran balok yang seragam. Ketentuan pengambilan ukuran balok yang sama yaitu sekurang-kurangnya diambil sama dengan ukuran balok yang terbesar : 10.8174 x 21.7761 . Tapi dengan mempertimbangkan nilai fy dan fc', kami kami mengambil ukuran balok sebesar (b x h) : - Untuk lantai atap - Un U ntuk lantai dua

= =

( (

20 20

x x

45 45

) )

cm2 cm2

I.2. TEBAL PLAT

Menurut SK SNI T-15-2002-03-PBI'91 T-15-2002-03-PBI'91 Pasal 3.2.5. No.3 : " tebal dari plat dengan balok yang menghubungkan tumpuan pada semua sisinya harus memenuhi : tetapi tidak boleh kurang dari : ln t2

0.8

+

fy 1500

36

+

9b

0.8

+

fy 1500

=

dan tidak perlu lebih dari : ln t3

= 36

Syarat : t2 < t1 < t3 Dalam segala hal tebal minimum plat tidak boleh kurang dari harga berikut :

Untuk am < 2,0 Untuk am >= 2,0 B3

B7

Panel 3 B4

...................120 mm ...................90 mm

Panel 4 B6

B3

B7

Panel 1

Panel 2

B2

B8 B5 4.25 m

B6

4.70 m

B8

4.70 m

LL = Bentang panjang entang ng pen pen e S = enta

B1 4.25 m

y

x

Plat - plat diw akili oleh panel seperti gambar diatas. tinjauan balok tepi dan balok tengah : Memanjang : arah x Melintang : arah arah y

Menurut SKSNI T-15-1991-03 pasal 3.6.2.4, 3.6.2.4, dimana pada konstruksi monolit atau komposit penuh, suatu balok mencakup bagian dari plat pada tiap sisi balok sebesar proyeksi balok yang berada diatas atau di bawah plat, diambil yang terbesar, tetapi tidak boleh lebih besar dari 4 X tebal plat, seperti pada gambar sbb: bE bE t

t h

(h-t) < 4t

(h-t) < 4t

h

(h-t) < 4t

bW

bW

Sebenarnya bagian bagian - bagian kecil dari plat (flans balok) yang telah diperhitungkan dalam balok tidak bolah diperhitungkan untuk Is, tapi ACI mengizinkan penggunaan lebar total portal Eqivalen dalam perhitungan Is, sehingga : a

=

Ecb . Ib Ecs . Is

Lebar efektif balok pinggir diambil nilai terkecil : ( h - t ) <= 4 t Lebar efektif balok tengah tengah / dalam (Balok T) harus harus diambil nilai terkecil : 2 ( h - t ) <= 8 t Momen Inersia dari penampang balok dengan flans terhadap sumbu pusat ialah : Ib = K .

bw . h3 12

Dimana : 2 3 ö × é 4 - 6× æ t ö + 4× æ t ö + æ b E - 1 ö × æ t ö ù è h ø è h ø è b w ø è h ø û è b w ø è h ø ë K := æ b E ö æ t ö -1 × 1+ bw h = tinggi to total ba balok è ø è h ø

1

+

æ b E

ö

- 1 × æ

t

= leba lebarr tot total al plat plat = leba lebarr efe efekt ktif if flan flanss = leba lebarr bada badann balo balokk suatu tetapan tanpa dimensi sebagai fungsi dari

(

bE bw

- 1 )

dan

t h

Momen Inersia plat : Is =

1 . 12

L . t3

Rasio kekakuan lentur balok ( Ecb . Ib ) terhadap kekakuanlentur plat ( Ecs . Is ) dengan lebar yang dibatasi dalam dalam arah lateral lateral oleh suatu sumbu dari panel panel yang berbatasan berbatasan ( bila ada ) pada pada tiap sisi balok, yaitu : =

a

Ecb . Ib Ecs . Is

A. Perhitungan

Ecb = Modulus elastisitas balok beton Ecs = Modulus elastisitas plat beton

balok pada plat / panel

a. Balok tepi melintang (untuk balok B 2 dan B 8 ) Ditaksir tebal plat t = 12 cm Lebar efektif bE = bw + (h - t) = 20 + . ( 45 - 12 ) = 53 cm Atau bE = bw + 4 t = 20 + 4 . 12 = 68 cm 53 cm

(terkecil)

12 cm 45 cm

20 cm

1

+

K :=

1 + K =

æ b E è b w

320 cm 350 cm

- 1

t

.

12 45

1 +

0.440 1.440

= 1.52425

. 2.71573

12 45

. 4 - 6 . 1

K =

320 cm 350 cm

2 3 ö × é 4 - 6× æ t ö + 4× æ t ö + æ b E - 1 ö × æ t ö ù è h ø è h ø è b w ø è h ø û ø è h ø ë æ b E ö æ t ö 1+ -1 × bw è ø è h ø

ö

- 1 × æ

53 20

20 cm

+

53 20

12 45

+ 4 .

- 1

.

12 45

2

+

53 20

- 1

.

12 45

3

Ib = K L 2

Is =

a1

bW

.

. t3 12

Ecb .Ib Ecs .Is

=

=

=

h3

. 12 350 2

20

= 1.52425 .

. 12

45

3

= 231496

cm4

3

. 12 =

12 231496 25200

=

cm4

25200

Ecb = Ecs

9.1863393

b. Balok tepi memanjang (untuk balok B 3 dan B 5 ) Ditaksir tebal plat t = 12 cm Lebar efektif bE = bw + (h - t) = 20 + . ( 45 - 12 ) = 53 cm Atau bE = bw + 4 t = 20 + 4 . 12 = 68 cm 53 cm

(terkecil)

45 cm

20 cm

1

+

K :=

æ b E è b w

53 20

1 + K =

295 cm 325 cm

20 cm

2 ö æ t ö é t ö t ö æ b E ö æ t ö 3 ù æ æ -1 × × 4 - 6× + 4× + -1 × è h ø è h ø è b w ø è h ø û ø è h ø ë æ b E ö æ t ö 1+ -1 × bw è ø è h ø

- 1

.

12 45

=

12 45

. 4 - 6 . 1 +

K =

295 cm 325 cm

53 20

+ 4 .

- 1

.

12 45

2

45

3

+

53 20

- 1

.

12 45

0.440 . 2.71573 1.440

1 +

1.5243

Ib = K

.

bW

. 12

h3

= 1.52425 .

20

. 12

= 231496

cm4

12 45

3

L 2

Is =

a2

3

. t 12

Ecb .Ib Ecs .Is

=

=

=

325 2

3

. 12 =

12 231496 23400

cm4

23400

Ecb = Ecs

= 9.8929808

c. Balok tengah melintang (untuk balok B 4 dan B 6 ) Ditaksir tebal plat t = 12 cm Lebar efektif bE = bw + 2 . (h - t) = 20 + 2 . (45 - 12 ) = Atau bE = bw + 8 t = 20 + 8 . 12 = 116 cm

86 cm

(terkecil)

86 cm

45 cm

20 cm

1

+

K :=

æ b E è b w

86 20

1 + K =

330 cm 350 cm

20 cm

2 ö æ t ö é t ö t ö æ b E ö æ t ö 3 ù æ æ -1 × × 4 - 6× + 4× + -1 × è h ø è h ø è b w ø è h ø û ø è h ø ë æ b E ö æ t ö 1+ -1 × bw è ø è h ø

- 1

.

12 45

12 45

. 4 - 6 . 1 +

K =

330 cm 350 cm

86 20

+ 4 .

- 1

.

12 45

2

45

3

+

86 20

.

12 45

=

276071.55 .5532

cm4

- 1

12 45

0.880 . 2.74702 1.880

1 +

= 1.81776 Ib = K

Is =

L

.

bW

. 12

h3

350 . 12 . t3 = 12 12

= 1.81776

.

=

cm4

3

50400

20

. 12

3

a3

Ecb .Ib Ecs .Is

=

276072 = 50400

=

Ecb = Ecs

5.4776102

d. Balok tengah memanjang (untuk balok B 1 dan B 7 ) Ditaksir tebal plat t = 12 cm Lebar efektif bE = bw + 2 . (h - t) = 20 + 2 . (45 - 12 ) = Atau bE = bw + 8 t = 20 + 8 . 12 = 116 cm

86 cm

(terkecil)

86 cm

45 cm

20 cm

1

+

K :=

æ b E è b w

86 20

1 + K =

305 cm 325 cm

20 cm

2 3 ö × é 4 - 6× æ t ö + 4× æ t ö + æ b E - 1 ö × æ t ö ù è h ø è h ø è b w ø è h ø û ø è h ø ë æ b E ö æ t ö 1+ -1 × è b w ø è h ø

- 1 × æ

ö

t

- 1

.

12 45

12 45

. 4 - 6 . 1

K =

305 cm 325 cm

+

86 20

+ 4 .

- 1

.

12 45

2

45

3

+

86 20

- 1

.

12 45

0.880 . 2.74702 1.880

1 +

= 1.81776 Ib = K

Is =

a4

=

L

.

bW

. 12

h3

325 . 12 . t3 = 12 12

Ecb .Ib Ecs .Is

=

= 1.81776

.

=

cm4

20

. 12

3

46800

276072 = 5.8989648 46800

Ecb = Ecs

= 276072

cm4

12 45

3

B. Perhitungan kontrol tebal plat

a3

a2

4.70 m

Panel 4 a3

Panel 3 a3

a3 a4

= 9.1863 = 9.893 = 5.4776 = 5.899

a4

a2

Panel 1 a1

a1

a1

a4

a2

4.70 m

Panel 2 a1

a2

a2

4.25 m

4.25 m

a. Panel 1 am

=

Sa

n

a1

=

9.1863

=

b

=

Ln1 Ln2

=

+

a1

=

+ 5

.

0.8

9.893

+

9.893

=

+

330

.

0.8

+ 5 1.08197

.

9.5397

tmax =

. 36

Ln1

= 9.5397

fy 1500

+

b

352.000 36 + 98.057 Ln1

tmin

a2

- 0.12

am

.

0.8 +

+

= 2.62575 fy 1500

9b

0.8 36

+

fy 1500

=

=

.

1 +

.

1 +

1 b

400 1500

+

= 36

tmin

+

= 36

tmin

a2

330 = 1.08197 305 Ln1

tmin

+

4 + 9.18634 + 4

- 0.12

1 1.082

cm

36

+

352.000 9 . 1.082

=

7.6961

cm

352.000 36

= 9.7778

cm

b. Panel 2 am

=

Sa

n

9.1863

=

b

L1 Ls

=

=

+

a1

=

+ 4 + 9.18634 + 4

+ 5

+

330

.

352.000 36 + 77.269

=

.

=

36 Ln1

tmax

.

b

+ 5 1.08197

Ln1 tmin

5.899

+

5.899

0.8

= 7.5427

fy 1500

+

- 0.12

am

0.8

.

0.8 +

+

fy 1500

9b

0.8

=

. 7.54265 - 0.12

= 3.10766

+

fy 1500

36

=

.

1 +

.

1 +

1 b

400 1500

+

= 36

tmin

a4

= 36

tmin

+

330 = 1.08197 305 Ln1

tmin

a4

a1

1 1.082

cm

36

+

=

352.000 9 . 1.082

=

7.6961

cm

352.000 36

= 9.7778

cm

c. Panel 3 am

=

Sa

n

= =

b

L1 Ls

=

=

a2

9.893

+

+ 4 + 9.89298 + 4

.

0.8

= 36

a3

+

5.4776 +

a3

5.4776

= 7.6853

330 = 1.08197 305 Ln1

tmin

a2

+ 5

b

+

am

+

fy 1500 - 0.12

.

1 +

1 b

tmin

+ 5 1.08197

.

7.6853

=

. 36 .

Ln1 tmax

0.8

352.000 36 + 78.753

=

Ln1 tmin

.

400 1500

+

= 36

tmin

330

0.8 +

fy 1500

+

9b

0.8

=

= 3.06744

fy 1500

+

36

=

- 0.12

.

1 1.082

1 +

cm

36

+

=

352.000 9 . 1.082

=

7.6961

cm

352.000 36

= 9.7778

cm

d. Panel 4 am

=

Sa

n

=

b

L1 Ls

=

=

+

a3

=

5.4776

+ 4 + 5.47761 + 4

=

=

.

b

+

330

.

=

+ 5 1.08197

. 36

Ln1 tmax

+ 5

352.000 36 + 57.965 Ln1

tmin

5.899

+

5.899

0.8

= 5.6883

fy 1500

+

- 0.12

am

0.8

+

= 36

tmin

a4

= 36

tmin

+

330 = 1.08197 305 Ln1

tmin

a4

a3

.

0.8 +

+

fy 1500

9b

0.8 36

+

fy 1500

=

=

1 +

.

1 +

1 b

400 1500

. 5.68829 - 0.12

= 3.74608

.

1 1.082

cm

36

+

352.000 9 . 1.082

=

7.6961

cm

352.000 36

=

9.778

cm

PANEL 1 2 3 4

Tabel Rekapitulasi Tebal Plat TEBAL MINIMUM TEBAL MINIMUM PLAT (cm) PLAT (cm) SNI 1991 3.2.12 SNI 1991 3.2.13 2.6257 7.6961 3.1077 7.6961 3.0674 7.6961 3.7461 7.6961

TEBAL MAKSIMUM PLAT (cm) SNI 1991 3.2.13 9.7778 9.7778 9.7778 9.7778

Dalam pe perhitungan ta tabel pl plat di diperoleh pe penggunaan te tebal pl plat mi minimum 7.6961 cm dan dan maks maksim imum umny nyaa adala dalah h 9.7778 cm . Tapi Tapi dala dalam m pra prakte ktek, teb tebal pla plat yang yang digu diguna naka kann minimum 12 cm, sehingga : - Untuk atap digunakan plat setebal = 12 cm - Untuk lantai 2 digunakan plat setebal = 12 cm

I.3. DIMENSI KOLOM

Untuk menaksir ukuran penampang kolom, ditinjau kolom tengah yang dianggap memikul beban terbesar. 2.125 m

2.125 m

4.7 m 2.35 m 2.35 m

4.7 m

4.25 m

4.25 m

Beban yang dipikul menurut PBI untuk gedung 1983 hal. 11, 12 dan 17 - Be Berat volume beton bertulang - Panjang kolom = 4.8 + 4.8 m - Berat beban hidup untuk gedung Ruko - Beban hidup untuk plat atap - Berat volume air - Berat plafond + ducthing - Finishing plat atap (3 cm) - Finishing plat lantai (2 cm) - Total berat ko konsol (konstruksi ka kayu + atap genteng) sekeliling

: = = = = = = = = =

2400 9.6 250 100 1000 20 63 42 2700

kg/m 3 m kg/m3 kg/m2 kg/m3 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg

Pembebanan Pembebanan yang bekerja hanya pembebanan gravitasi saja, tanpa beban gempa yang terjadi yang terdiri dari : 1. Beban mati (DL) 2. Beban hidup (LL)

A. Kolom pada lantai 02 (Direncanakan dimensi

Beban hidup (LL) : - Beban hidup plat atap : - Beban air pada lantai atap (1 cm) :

30

4.25 . 4.25 .

Beban mati (DL) : - Beban kolom lantai 02 + konsol : - Beban plat atap : - Berat balok atap : - arah x (memanjang) : ( 0.2 - arah y (melintang) : ( 0.2 - Berat finishing atap : - Berat plafond + ducling atap :

0.3 . 0.12

30 cm )

x

4.7 4.7

. .

100 0.01

= 1997.5 kg = 199.75 kg = 2197.3 kg

. 1000

0.3 . 5 . 2400 + 2700.0 . 4.25 . 4.7 . 2400

. 0.45 . 4.25 - 0.20 2400 ) . 0.45 . 4.7 - 0.2 . 2400 ) 4.25 . 4.7 . 63 ` 4.25 . 4.7 . 20

= 3736.8 kg = 5752.8 kg = = = = =

874.8 kg 972 kg 1258.4 kg 399.5 kg 12994 kg

Menurut SNI 1991 Pasal 3.2.2.1, kuat perlu (U) yang menahan beban mati (D) dan beban hidup (L) paling tidak harus sama dengan : U = = Pu

=

1.2 1.2

D + . 12994

1.6 + 1.6

L .

sehingga : 2197.3 = 19109 kg

U

.

9.81 = 19108.8

.

9.81 = 187457 N

Menurut SNI 1991, kuat tekan rancang komponen struktur tidak boleh lebih besar dari : fPnmax

=

0.85

.

.

f

0.85

.

fc'

.

Ag

-

Ast

+

fy

.

Ast

dimana : f = Faktor reduksi reduksi f = 0,65 untuk untuk aksial aksial tekan dengan dengan aksial aksial lentur lentur komponen komponen struktur struktur dengan tulangan sengkang biasa, SNI 1991 Pasal 3.2.3.2.2.b fc' = Kuat tekan beton yang disyaratkan = 25 MPa fy = Tegangan leleh baja yang disyaratkan = 320 MPa Ag = Luas bruto penampang = 300 . 300 = 90000 mm2 Rasio penulanga penulangann kolom kolom (0,01 (0,01 - 0,03), 0,03), diambi diambill rt = 0,02 rt = Rasio Ast = Luas tulangan total = rt . Ag = 0.02 . 90000 = 1800 mm2 Sehingga : fPnmax = 0.85 . 0.65 = 1353763.1 N

.

0.85

.

25

.

Syarat : fPnmax 1353763.1

> Pu > 187457

Aman !!

90000

-

1800

+ 320

. 1800

B. Kolom pada lantai 01 (Direncanakan dimensi

Beban hidup (LL) : - Beban hidup plat atap : - Beban hidup lantai 02 : - Beban air pada lantai atap (1 cm) :

30

4.25 . 4.25 . 4.25 .

(

30 cm )

x

4.7 4.7 4.7

. . .

100 250 ) 0.01 . 1000

= = = =

Beban mati (DL) : - Beban kolom (lt 02 + 01) + konsol : 0.3 . 0.3 . 4.8 . 2400 + 3737 - Beban plat atap : 0.12 . 4.25 . 4.7 . 2400 - Berat balok (lantai 02 + atap) : - arah x (memanjang) : 2 ( 0.2 . 0.45 . 4.25 - 0.2 . 2400 ) - arah y (melintang) : 2 ( 0.2 . 0.45 . 4.7 - 0.2 . 2400 ) - Berat finishing atap : 4.25 . 4.7 . 63 - Berat plafond + ducling (lt 02 + atap) : 2 . 4.25 . 4.7 . 20 - Berat dinding lt 02 : 5 - 0.45 4.25 - 0.3 250 5 - 0.45 4.7 - 0.3 250

1997.5 kg 4993.8 kg 199.75 kg 7191 kg

= 4773.6 kg = 5752.8 kg = = = = = = =

1749.6 kg 1944 kg 1258.4 kg 799 kg 4296 kg 4785 kg 25358 kg


=

1.2 1.2

D + . 25358

U

.

1.6 + 1.6

L .

9.81 = 41935.3

sehingga : 7191 =

.

41935 kg

9.81 = 411385 N


=

0.85

.

.

f

0.85

.

fc'

.

Ag

-

Ast

+

fy

.

Ast

dimana : = Faktor reduksi reduksi f = 0,65 untuk untuk aksial aksial tekan dengan dengan aksial aksial lentur lentur komponen komponen struktur struktur f dengan tulangan sengkang biasa, SNI 1991 Pasal 3.2.3.2.2.b fc' = Kuat tekan beton yang disyaratkan = 25 MPa fy = Tegangan leleh baja yang disyaratkan = 320 MPa Ag = Luas bruto penampang = 300 . 300 = 90000 mm2 Rasio penulanga penulangann kolom kolom (0,01 (0,01 - 0,03), 0,03), diambi diambill rt = 0,02 rt = Rasio Ast = Luas tulangan total = rt . Ag = 0.02 . 90000 = 1800 mm2 Sehingga : fPnmax = 0.85 . 0.65 = 1353763.1 N

.

0.85

.

25

.

90000

-

1800

+ 320


> >

Pu 411385

Aman !!

Kesimpulan : Ukuran kolom yang direncanakan adalah

30

x

30 cm

. 1800

I.2.2 Tinjau Kolom Tepi 2.125 m

2.125 m

4.7 m 2.35 m 2.35 m

4.7 m

4.25 m

4.25 m

Beban yang dipikul menurut PBI untuk gedung 1983 hal. 11, 12 dan 17 - Be Berat volume beton bertulang - Panjang kolom = 4.8 + 4.8 - Berat beban hidup untuk gedung (Ruko) - Beban hidup untuk plat atap - Berat volume air - Berat plafond + ducting - Finishing plat atap (3 cm) - Finishing plat lantai (2 cm) - Total berat ko konsol (konstruksi ka kayu + atap genteng) sekeliling

: = = = = = = = = =

2400 9.6 250 100 1000 20 63 42 2700

kg/m 3 m kg/m3 kg/m2 kg/m3 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg




Beban mati (DL) : - Beban kolom lantai 02 + konsol : - Beban plat atap : - Berat balok atap : - arah x (memanjang) : ( 0.2 - arah y (melintang) : ( 0.2 - Berat finishing atap : - Berat plafond + ducting atap :

30

4.25 . 4.25 .

0.3 . 0.12

30 cm

x

4.7 4.7

. .

100 0.01

. 0.25 = 499.38 kg . 1000 . 0,25 = 49.938 kg = 549.31 kg

0.3 . 5 . 2400 + 2700.0 = 3736.8 kg . 4.25 . 4.7 . 2400 . 0,25 = 1438.2 kg

. 0.45 . 4.25 . 0.45 . 4.7 4.25 . 4.7 . 4.25 . 4.7

0.2 2400 ) 0.2 . 2400 ) 63 . 0.25 . 20 . 0.25

= = = = =

874.8 kg 972 kg 314.61 kg 99.875 kg 7436.3 kg


=

1.2 1.2

D + . 7436.3

U

.

1.6 + 1.6

9.81 = 9802.44

L .

sehingga : 549.31 = 9802.4 kg

.

9.81 =

96162 N


=

0.85

.

.

f

0.85

.

fc'

.

Ag

-

Ast

+

fy

.

Ast

dimana : f = Faktor reduksi reduksi f = 0,65 untuk untuk aksial aksial tekan dengan dengan aksial aksial lentur lentur komponen komponen struktur struktur dengan tulangan sengkang biasa, SNI 1991 Pasal 3.2.3.2.2.b fc' = Kuat tekan beton yang disyaratkan = 25 MPa fy = Tegangan leleh baja yang disyaratkan = 320 MPa Ag = Luas bruto penampang = 300 . 300 = 90000 mm2 Rasio penulanga penulangann kolom kolom (0,01 (0,01 - 0,03), 0,03), diambi diambill rt = 0,02 rt = Rasio Ast = Luas tulangan total = rt . Ag = 0.02 . 90000 = 1800 mm2 Sehingga : = 0.85 . 0.65 = 1353763.1 N

fPnmax

.

0.85

.

25

.

90000

-

1800

30

x

30 cm

+ 320

. 1800


> Pu > 96161.9

Aman !!



4.25 . 4.25 . 4.25 .

(

Beban mati (DL) : - Beban kolom (lt 02 + 01) + konsol : - Beban plat atap : - Berat balok (lantai 02 + atap) : - arah x (memanjang) : 2 ( 0.2 - arah y (melintang) : 2 ( 0.2 - Berat finishing atap : - Berat plafond + ducting (lt 02 + atap) : - Berat dinding lt 02 : 0.2 5 0.2 5

0.3 0.12

4.7 4.7 4.7

. . .

100 250 0.01

. 0.25 = 499.38 kg ) . 0.25 = 1248.4 kg . 1000 . 0,25 = 49.938 kg = 1797.8 kg

. 0.3 . 4.8 . 2400 + 3737 = 4773.6 kg . 4.25 . 4.7 . 2400 .0,25 = 1438.2 kg

. .

0.45 . 4.25 - 0.2 . 2400 ) 0.45 . 4.7 - 0.2 . 2400 ) 4.25 . 4.7 . 63 . 0.25 2 . 4.25 . 4.7 . 20 . 0,25 - 0.45 4.25 - 0.3 250 . 0.25 - 0.45 4.7 - 0.3 250 . 0.25

= = = = = = =

1749.6 kg 2030.4 kg 314.61 kg 199.75 kg 215 kg 239 kg 10960 kg

Menurut SNI 1991 Pasal 3.2.2.1, kuat perlu (U) yang menahan beban mati (D) dan beban hidup (L) paling tidak harus sama dengan : U = =

1.2 1.2

.

D + 10960

1.6 + 1.6

L .

sehingga : 1797.75 =

16029 kg

Pu

=

U

.

9.81 = 16028.6

.

9.81 = 157241 N


=

0.85

.

.

f

0.85

.

fc'

.

Ag

-

Ast

+

fy

.

Ast

dimana : = Faktor reduksi reduksi f = 0,65 untuk untuk aksial aksial tekan dengan dengan aksial aksial lentur lentur komponen komponen struktur struktur f dengan tulangan sengkang biasa, SNI 1991 Pasal 3.2.3.2.2.b fc' = Kuat tekan beton yang disyaratkan = 25 MPa fy = Tegangan leleh baja yang disyaratkan = 320 MPa Ag = Luas bruto penampang = 300 . 300 = 90000 mm2 Rasio penulanga penulangann kolom kolom (0,01 (0,01 - 0,03), 0,03), diambi diambill rt = 0,02 rt = Rasio Ast = Luas tulangan total = rt . Ag = 0.02 . 90000 = 1800 mm2 Sehingga : fPnmax = 0.85 . 0.65 = 1353763.1 N

.

0.85

.

25

.

90000

-

1800

+ 320

Syarat : fPnmax

1353763.1

> >

Pu 157241

Aman !!


30

x

30 cm

I.2.3 Tinjau Kolom Tepi Tengah 2.125 m

2.125 m

4.7 m 2.35 m 2.35 m

4.7 m

4.25 m

4.25 m

. 1800

Beban yang dipikul menurut PBI untuk gedung 1983 hal. 11, 12 dan 17 - Be Berat volume beton bertulang - Panjang kolom = 4.8 + 4.8 - Berat beban hidup untuk gedung (Perkantoran) - Beban hidup untuk plat atap - Berat volume air - Berat plafond + ducting - Finishing plat atap (3 cm) - Finishing plat lantai (2 cm) - Total berat ko konsol (konstruksi ka kayu + atap genteng) sekeliling

: = = = = = = = = =

2400 9.6 250 100 1000 20 63 42 2700

kg/m 3 m kg/m 3 kg/m2 kg/m3 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg




30

4.25 . 4.25 .

Beban mati (DL) : - Beban kolom lantai 02 + konsol : - Beban plat atap : - Berat balok atap : - arah x (memanjang) : ( 0.2 - arah y (melintang) : ( 0.2 - Berat finishing atap : - Berat plafond + ducting atap :

0.3 . 0.12

30 cm )

x

4.7 4.7

. .

100 0.01

. 0.5 . 1000 . 0,5

= 998.75 kg = 99.875 kg = 1098.6 kg

0.3 . 5 . 2400 + 2700.0 . 4.25 . 4.7 . 2400 . 0,5

= 3736.8 kg = 2876.4 kg

. 0.45 . 4.25 . 0.45 . 4.7 4.25 . 4.7 . 4.25 . 4.7

0.2 2400 ) 0.2 . 2400 ) 63 . 0.5 . 20 . 0.5

= = = = =

874.8 kg 972 kg 629.21 kg 199.75 kg 9289 kg


=

1.2 1.2

D + . 9289

U

.

1.6 + 1.6

9.81 = 12904.6

L .

sehingga : 1098.6 = 12905 kg

.

9.81 = 126594 N


=

0.85

.

f

.

0.85

.

fc'

.

Ag

-

Ast

+

fy

.

Ast

dimana : f = Faktor reduksi reduksi f = 0,65 untuk untuk aksial aksial tekan dengan dengan aksial aksial lentur lentur komponen komponen struktur struktur dengan tulangan sengkang biasa, SNI 1991 Pasal 3.2.3.2.2.b fc' = Kuat tekan beton yang disyaratkan = 25 MPa fy = Tegangan leleh baja yang disyaratkan = 320 MPa Ag = Luas bruto penampang = 300 . 300 = 90000 mm2 Rasio penulanga penulangann kolom kolom (0,01 (0,01 - 0,03), 0,03), diambi diambill rt = 0,02 rt = Rasio Ast = Luas tulangan total = rt . Ag = 0.02 . 90000 = 1800 mm2 Sehingga : = 0.85 . 0.65 = 1353763.1 N

fPnmax

.

0.85

.

25

.

90000

-

1800

+ 320

30

x

30 cm

. 1800

Syarat : fPnmax

> Pu > 126594

1353763.1

Aman !!



4.25 . 4.25 . 4.25 .

(

Beban mati (DL) : - Beban kolom (lt 02 + 01) + konsol : - Beban plat atap : - Berat balok (lantai 02 + atap) : - arah x (memanjang) : 2 ( 0.2 - arah y (melintang) : 2 ( 0.2 - Berat finishing atap : - Berat plafond + ducting (lt 02 + atap) : - Berat dinding lt 02 : 0.2 5 0.2 5

0.3 0.12

4.7 4.7 4.7

. . .

100 250 0.01

. 0.5 ) . 0.5 . 1000 . 0,5

= = = =

998.75 kg 2496.9 kg 99.875 kg 3595.5 kg

. 0.3 . 0 . 2400 + 3737 = 3736.8 kg . 4.25 . 4.7 . 2400 . 0,5 = 2876.4 kg

. .

0.45 . 4.25 - 0.2 . 2400 ) 0.45 . 4.7 - 0.2 . 2400 ) 4.25 . 4.7 . 63 . 0.5 2 . 4.25 . 4.7 . 20 . 0,5 - 0.45 4. 4 .25 - 0.3 250 . 0.5 - 0.45 4.7 - 0.3 250 . 0.5

= = = = = = =

1749.6 kg 1944 kg 629.21 kg 399.5 kg 430 kg 479 kg 12244 kg


=

1.2 1.2

.

D + 12244

1.6 + 1.6

L .

U

.

9.81 = 20445.1

.

sehingga : 3595.5 =

20445 kg

9.81 = 200566 N


=

0.85

.

f

.

0.85

.

fc'

.

Ag

-

Ast

+

fy

.

Ast

dimana : = Faktor reduksi reduksi f = 0,65 untuk untuk aksial aksial tekan dengan dengan aksial aksial lentur lentur komponen komponen struktur struktur f dengan tulangan sengkang biasa, SNI 1991 Pasal 3.2.3.2.2.b fc' = Kuat tekan beton yang disyaratkan = 25 MPa fy = Tegangan leleh baja yang disyaratkan = 320 MPa Ag = Luas bruto penampang = 300 . 300 = 90000 mm2 Rasio penulanga penulangann kolom kolom (0,01 (0,01 - 0,03), 0,03), diambi diambill rt = 0,02 rt = Rasio Ast = Luas tulangan total = rt . Ag = 0.02 . 90000 = 1800 mm2 Sehingga : = 0.85 . 0.65 = 1353763.1 N

fPnmax

.

0.85

.

25

.

90000

-

1800

+ 320

Syarat : fPnmax

> Pu > 200566

1353763.1

Aman !!


a e LANTAI

01 02

e ap tu as

KOLOM TENGAH 2

x x

KOLOM TEPI TENGAH ( CM )

30.00 30.00

30.00 30.00

x x

x

30 cm

o om om 2

( CM )

30.00 30.00

mens

30

30.00 30.00

KOLOM TEPI ( CM2 )

30.00 30.00

x x

30.00 30.00

. 1800

II. PERENCANAAN PENULANGAN PLAT DENGAN METODE DDM (Direct Design Method) II.1 Tebal Plat Lantai Tebal plat lantai diperoleh dari perhitungan sebelumnya yaitu h =

12 cm

II.2. Kontrol persyaratan untuk metode DDM

a. Banyaknya bentang untuk kedua arah > 3 bentang, .............................Ok !!! b. Perbandingan bentang panjang dengan bentang pendek Ly Ly 425 < 2 = = 0.9 0.9 < 2 .... ...... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... ..O Ok !!! !!! Lx Lx 470 c. Bentang - bentang yang berdekatan untuk masing - masing arah berselisih < 0,3 ................................Ok !!! d. Penyimpangan letak kolom yang sebaris < 10 % bentang arah penyimpangan 0 <

10

% ........ ............ ........ ........ ........ ........ ........ .......O ...Okk !!!

e. Perbandingan antara beban hidup dan beban mati < 3 250 kg/m2 0.12 . 2400

~ beban hidup (WLL) = ~ beban mati (WDL) = WLL < WDL

WLL 250 = 0.76 WDL 330

3

f. Sistem lantai tanpa balok balok Sistem lantai tanpa balok tepi

Ruko + 42 <

= 0, b1 = 0 a1

=

330

kg/m2

3 ......................... ................................Ok .......Ok !!! a2

=0

Karena panel dilengkapi dengan balok tepi pada keempat sisinya, maka kekakuan relatif arah L 2/L1 adalah : 0.2

. L22 2 a2 . L1 a1

<

< 5

9.89 . 4.7 9.19 . 4.25

2

0.2

<

0.2

<

1.3171

WLL

=

1.2 . 330 + 796.00 kg/m2

< 5

< 5 ............................Ok !!!

II.3. Perhitungan momen statis berfaktor

WLL = WDL =

250 kg/m2 330 kg/m2

Wu

1.2

=

.

WD L +

1.6 .

=

1.6 .

250

II.4. II.4. Momen Momen statis statis tota tota Mo an Distri Distribus busii ara

Mo Mo

1 8 1 = 8 =

30 x

.

(

Wu

.

.

( 796.00

L2

425 cm)

Ln12 2

.

4.7

30

)

4.1

Ln1 =

4.1

30 x

0.16 Mo

0.7 Mo

=

7670.63

kg.m

30

0.65 Mo

0.57 Mo 20 x

)

ongitu ongitu ina (L 1 =

0.65 Mo

0.7 Mo

0.16 Mo

0.35 Mo

0.57 Mo

425 cm

425 cm

45

425 cm

0.7 Mo 0.16 Mo

-

-

0.65 Mo

0.65 Mo

-

-

+ 0.57 Mo

0.7 Mo 0.16 Mo

+

+

0.35 Mo

0.57 Mo

Koefisien distribusi longitudinal L 1 ~ Bentang tepi luar M (-) luar = M (+) lapangan = M (-) dalam =

-

-

0.16 Mo 0.57 Mo 0.7 Mo

= 1227.3 Mo kg.m = 4372.2586 kg.m = 5369.4404 kg.m

~ Bentang tengah dalam M (-) tepi kiri = 0.65 Mo M (+) lapangan = 0.35 Mo M (-) tepi kanan = 0.65 Mo

= 4985.91 kg.m = 2684.7202 kg.m = 4985.91 kg.m

II.5. Distribusi Arah Transversal

~ Momen negatif dalam berfaktor a1

. L2 L1

L2 L1 Ta e L2 L1 a1 . L2 L1 a1 . L2 L1

=

=

9.89 . 4.7 4.25

4.7 4.25

M-

=

= 10.9 >

1

1.1059

a am a m ipi u ja u r o om om 0.5

1.0

2.0

Keterangan

= 0

75

75

75

Tanpa balok antara

>

90

75

75

Dengan Balok

1

Dengan metode interpolasi diperoleh nilai Koefisien % M(-) dalam yang yang dipikul jalur kolom 75 1 -

90 0.5

=

x 1.11 -

90 0.5

-15 x 90 = 0.5 0.6058824 -9.0882 = 0.5 x x = 71.82%

45

~ Momen positif berfaktor a1

. L2 L1

L2 L1 Tabel L2 L1 a1 . L2 L1 a1 . L2 L1

=

=

9.89 . 4.7 4.25

4.7 4.25

=

= 10.9 >

1

1.1059

M(+) dipikul jalur kolom 0.5

1.0

2.0

Keterangan

= 0

60

60

60

Tanpa balok antara

>

90

75

45

Dengan Balok

1

Dengan metode interpolasi diperoleh nilai Koefisien % M(-) dalam yang yang dipikul jalur kolom 75 1 -

90 0.5

=

x 1.11 -

90 0.5

-15 x 90 = 0.5 0.6058824 -9.0882 = 0.5 x x = 71.82%

45

~ Momen negatif luar berfaktor a1 . L2

L1 L2 L1

=

=

9.89 . 4.7 4.25

4.7 4.25

=

= 10.9 >

1.1059

1 C

=

bt

2 .

Is

33 cm

53 cm 12

45

12 45

33 20

C

33 20

= S 1

x y

- 0.63 .

x

.

3

.

y

3

~ Kondisi 1 C

= S 1 -

0.63

=

86400

=

101053.44

.

20 45

+

.

20

3

. 3

45

. 3

20

+ 1 - 0.63 .

12 33

.

+ 1 - 0.63 .

12 33

.

12

3

. 3

33

12

3

. 3

53

14653.440

mm4

~ Kondisi 2 C

= S 1 = =

0.63

-9463.41

.

33 20

+

23534.31273

.

33

3

14070.90273 mm4

Gunakan nilai C yang terbesar Dari perhitungan sebelumnya diperoleh Is = bt

=

C = 2 . Is

2 .

101053.44 23400

23400 =

2.1593

cm4

Tabel M(+) dipikul jalur kolom L2 0.5 1.0 L1 a1 . L2 > 1 L1 100 100 bt = 0 bt > 2.5 75 75

Keterangan

2.0

100

Tanpa balok antara Tanpa Balok tepi

45

Dengan balok tepi

-

antara kekakuan puntir penampang balok tepi dan kekakuan lentur dari bt = ratio antara suatu pelat dengan lebar yang sama dengan bentang balok dari sumbu ke sumbu tumpuan. Dengan metode interpolasi diperoleh nilai K oefisien % M(-) luar yang yang dipikul jalur kolom =

75

+

2.5 2.5

-

2.1593 0

+

100

-

75

= 78.41%

Jalur kolom pada tiap sisi as kolom (yang terkecil dari 0,25 L1 atau 0,25 L2), sehingga lebar satu jalur kolom = 2 (sisi) x 0,25L2 (terkecil) = 2 . 0.25 . 470 = 235 cm ~ Bentang dalam : M (-) kiri M (+) lapangan M (-) kanan

= = =

71.82% 71.82% 71.82%

. . .

4985.91 2684.7202 4985.91

= 3581.0558 kg.m = 1928.2608 kg.m = 3581.0558 kg.m

~ Bentang tepi luar M (-) tepi = M (-) dalam = M (+) lapangan =

78.41% 71.82% 71.82%

. . .

1227.30 5369.44 4372.2586

= 962.29435 kg.m = 3856.5216 kg.m = 3140.3104 kg.m

~ Jalur tengah : yaitu sisa bagian plat antara dua jaur kolom = t t = 470 - 0.5 . 235 + 0.5 . 235

Bagian jaur kolom

470

cm

jalur tengah Bagian jaur kolom

425 cm

425 cm

=

235

cm

0,25 L2 =

235

cm

=

235

cm

0,25 L2 =

235

cm

~ Bentang dalam : M (-) kiri M (+) lapangan M (-) kanan

= = =

4985.91 2684.72 4985.91

-

3581.06 1928.26 3581.06

1404.85 756.46 1404.85

kg.m kg.m kg.m


1227.30 5369.44 4372.26

-

962.29 3856.52 3140.31

265.01 1512.92 1231.95

kg.m kg.m kg.m

KESIMPULAN MOMEN DESIGN LOKASI JALUR KOLOM Bentang Tepi M (-) tepi 962.2943 kg.m M (+) lapangan 3140.3104 kg.m M (-) dalam 3856.5216 kg.m Bentang Dalam M (-) tepi 3581.0558 kg.m M (+) lapangan 1928.2608 kg.m M (-) dalam 3581.0558 kg.m

JALUR TENGAH

265.0063 kg.m 1231.9482 kg.m 1512.9188 kg.m 1404.8532 kg.m 756.4594 kg.m 1404.8532 kg.m

II.6. Perhitungan Distribusi Momen Untuk : Bentang = 470 cm sebagai arah utama (ar (arah yang ditinjau) / longitudinal L1 Bentang = 425 cm sebagai arah transversal L2

II.6.1. Distribusi arah longitudinal / arah utama L1 = Mo Mo

1 8 1 = 8 =

.

(

Wu Wu

.

.

(

796.00

L1

)

470 cm

Ln22 2

~ Bentang tepi luar M (-) luar = M (+) lapangan = M (-) dalam =

. 4.25 )

0.16 Mo 0.57 Mo 0.7 Mo

~ Bentang tengah dalam M (-) tepi = 0.65 Mo M (+) lapangan = 0.35 Mo

4.50

=

= 1370.115 kg.m = 4881.03 Mo kg.m = 5994.2531 kg.m

= =

5566.09 2997.13

kg.m kg.m

8563.22

kg.m

470 cm

470 cm

5994.253

5566.092

1370.115

-

5566.0922

5994.253 1370.115

-

-

-

470 cm

-

-

+

+ 4881.035

+

2997.13

4881.035

II.6.2. Distribusi arah longitudinal / arah utama L2 = - Jalur kolom ( lebar =


235

425 cm

cm)

= = =

71.82% 71.82% 71.82%

. . .

5566.09 2997.13 5566.09

= 3997.7639 kg.m = 2152.6421 kg.m = 3997.7639 kg.m


78.41% 71.82% 71.82%

. . .

1370.12 4881.03 5994.25

= 1074.2713 kg.m = 3505.7314 kg.m = 4305.2842 kg.m

- Jalur tengah ( lebar =


425

-

=

235

190 cm)

= = =

5566.09 2997.13 5566.09

-

3997.76 2152.64 3997.76

= = =

1568.33 844.48 1568.33

kg.m kg.m kg.m


1370.12 4881.03 5994.25

-

1074.27 3505.73 4305.28

= = =

295.84 1375.30 1688.97

kg.m kg.m kg.m

470 cm

470 cm

1375.30 295.84

-

+ 1688.97

1568.33

470 cm

1568.3283

-

-

1375.303 295.8437

-

-

+

+

844.48

1688.97

KESIMPULAN MOMEN DESIGN LOKASI JALUR KOLOM Bentang Tepi M (-) tepi 1074.2713 kg.m M (+) lapangan 3505.7314 kg.m M (-) dalam 4305.2842 kg.m Bentang Dalam M (-) tepi 3997.7639 kg.m M (+) lapangan 2152.6421 kg.m M (-) dalam 3997.7639 kg.m

JALUR TENGAH

295.8437 kg.m 1375.3033 kg.m 1688.9690 kg.m 1568.3283 kg.m 844.4845 kg.m 1568.3283 kg.m

II.7. Disain Tulangan II.7.1 Disain Tulangan Tulangan untuk lantai 02 dan 03 Digunakan kan beton ton dengan fc' fc' = 25 MPa dan besi fy = 320 MPa dengan menggunakan Metode Kekuatan Versi CODE' 91 / SK SNI, maka tulangan dapat dihitung sebagai berikut : Tulangan Lantai Bentang

# Jalur kolom lebar b = Tinggi efektif

3200 1.7 250

235 cm'

d = h - d' = 12 = 9

~ Bentang dalam a. M (-) tepi kiri =

fy2 1,7 . fc' .b

425 cm' sebagai arah L1

h = tebal plat -

3581.0558 kg.m =

AS2

-

d' = tebal selimut diambil 3 cm

3

fy . d.

AS.

358105.5768

+

Mu f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

32 3200

.

28800 AS.

+

Dengan rruumus AB ABC di diperoleh :

Dipilih tulangan arah L1 =

-

9

.

AS.

447631.971

AS.

=

16.514 cm2

10

-

10

=

+ =

358105.5768 = 0 0.8 0

pada lebar jalur kolom 235 cm 2 atau 7.03 cm per m' jalur kolom 7.85

cm

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

0.85 .

f'c

Ok !!!

600 600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

320

600 600

+ 320

Ok !!!

b. M (+) lapangan =

3200 1.7 250

= 0.0087

fy

= 0.02761

fy2 1,7 . fc' .b

7.85 . 9

192826.0798 kg.cm

AS2

-

fy . d.

AS.

Mu

+

f

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+

Dengan ru rumus AB ABC di diperoleh :

9

.

+

241032.5997 =

AS.

=

8.635 cm2

10

-

15


AS.

192826.0798 0.8

= 0

0

pada lebar jalur kolom 235 cm atau 3.67 cm2 per m' jalur kolom

=

cm

5.24

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

5.24 100 . 9

rmaks

= 0.75

. b1 .

0.85 .

= 0.0058 Ok !!!

f'c

600

fy

= 0.02761

600

3200 1.7 250

AS2

fy

= 0.75 0.85

-

fy . d.

=

AS.

96229.43489

102.52816 AS2

320

25

600 600

+

Mu f

kg.cm

= 0

2

235

0.85 .

Ok !!!

~ Bentang tepi jalur kolom a. M (-) tepi kiri = 962.2943 kg.m

fy2 1,7 . fc' .b

+

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+

9

.

AS. +

120286.7936 =

96229.43489 = 0 0.8 0

+ 320

Dengan rumus ABC diperoleh :

A S.

=

4.241

10

-

20


cm2


=

cm

3.93

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

. b1 .

0.85 .

600 600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

320

600 600

+ 320

Ok !!!

b. M (-)dalam =

3200 1.7 250

f'c

fy

= 0.02761

fy2 1,7 . fc' .b

= 0.004 0.0044 4 visi visi tul tulan angg

3856.522 kg.m

AS2

-

=

fy . d.

A S.

385652.1596

Mu

+

f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+


9

.

+

482065.1995 =

A S.

=

17.876 cm2

12

-

10


AS.

385652.1596 0.8

= 0

0

pada lebar jalur kolom 235 cm atau 7.61 cm2 per m' jalur kolom 11.31 cm

=

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

11.31 100 . 9

rmaks

= 0.75

. b1 .

= 0.02761

0.85 . fy

Ok !!!

=

0.0126

f'c

Ok !!!

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

c. M (+) lapangan =

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250

3140.310 kg.m

AS2

235

102.52816 AS

-

fy . d.

AS2 -

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

.

28800 AS.

+

f

9

= 0

.

AS.

+

392538.8053 =

AS.

=

14.364 cm2

10

-

10

100

. b1 .

7.85 . 9

314031.0442 0.8

= 0

0


=

0.85 .

= 0.0087

f'c

cm

7.85

Ok !!!

600

fy

600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

320

600 600

+ 320

Ok !!!

~ Bentang dalam untuk jalur tengah a. M (-) tepi kiri = 1404.853 kg kg.m

3200 1.7 250

Mu

+

kg.cm

1.4 = 0.0044 320

= 0.02761

fy2 1,7 . fc' .b

314031.0442

3200

Dipilih tulangan arah L1 = Kontrol

=

AS.

-


rmin

=

AS2

-

=

fy . d.

AS.

140485.3164

+

Mu f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+


9

.

+

175606.6454 =

AS.

=

6.236 cm2

10

-

20


AS.

=

140485.3164 0.8

= 0

0

pada lebar jalur kolom 235 cm atau 2.65 cm per m' jalur kolom 3.93

cm

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

3.93 . 9

0.85 . fy


f'c

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

= 0.02761

Ok !!!

b. M (+) lapangan =

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250

75645.940 kg.cm

AS2

-

fy . d.

A S.

235

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+

Dengan rum rumus ABC diperol roleh :

= 0

10

-

20

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

f'c

0


=

600 600

cm

3.93

+

= 0.75 0.85

fy

-

fy . d.

=

A S.

26500.63111

102.52816 AS2

320

25

600 600

+ 320

Mu

+

f

kg.cm

= 0

2

235

0.85 .

Ok !!!

~ Bentang tepi jalur tengah a. M (-) tepi kiri = 265.0063 kg.m

AS2

75645.93958 = 0 0.8

= 0.0044 0.0044 revisi revisi tulang tulangan an

fy

= 0.02761

AS. +

94557.42447 =

3.323 cm2

=

0.85 .

.

=

rmin

. b1 .

9

AS. AS.


3200 1.7 250

f

2

102.52816 AS2

fy2 1,7 . fc' .b

Mu

+

AS2 -

3200

.

28800 AS.

+

Dengan rum rumus ABC diperol roleh :


-

9

.

AS.

+

33125.78889 =

AS. AS.

=

1.155

10

-

20

=

cm2

26500.63111 0.8

= 0

0

pada lebar jalur kolom 235 cm atau 0.49 cm2 per m' jalur kolom 3.93

cm

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

. b1 .

0.85 .

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250

f'c

600

fy

= 0.02761 b. M (-)dalam =


600

= 0.75 0.85

fy

-

fy . d.

=

AS.

151291.8792

102.52816 AS2

320

25

600 600

+ 320

+

Mu f

kg.cm

= 0

2

235

0.85 .

Ok !!! 1512.9188 kg.m

AS2

+

AS2 -

3200

.

28800 AS.

+



-

9

.

A S.

189114.8489

A S.

=

6.728 cm2

10

-

20

=

+ =

151291.8792 0.8

= 0

0


cm

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

0.85 .

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250


f'c

600

fy

= 0.02761 c. M (+) lapangan =

3.93 . 9

600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

320

600 600

+ 320

Ok !!! 1231.9482 kg.m

AS2

-

fy . d.

=

A S.

123194.8159

+

Mu f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+


9

.

A S.

+

153993.5199

=

A S.

=

5.453 cm2

10

-

20


=

123194.8159 0.8

= 0

0


cm

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

. b1 .

= 0.02761

0.85 . fy

Ok !!!


f'c

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

425 cm' sebagai arah L1 JALUR TENGAH

Kesimpulan hasil perhitungan tulangan arah bentang LOKASI JALUR KOLOM Bentang Dalam 10 - 10 M (-) tepi 10 - 15 M (+) lapangan 10 - 10 M (-) dalam Bentang Tepi 10 - 20 M (-) tepi 10 - 10 M (+) lapangan 12 - 10 M (-) dalam

Tulangan Lantai Bentang

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250

AS2

20 20 20

10 10 12

-

20 10 10

235 cm'

d = h - d' = 12 = 9

~ Bentang dalam a. M (-) tepi kiri =

-

470 cm' sebagai arah L2

# Jalur kolom lebar b = Tinggi efektif

10 10 10

h = tebal plat -

3997.764 kg.m

-

d' = tebal selimut diambil 3 cm

3

f y . d.

=

AS.

399776.3859

+

Mu f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

3200

.

28800 AS.

+

Dengan rumus AB ABC diperoleh :


-

9

.

AS.

+

499720.4824 =

AS.

=

18.580 cm2

10

-

10

=

399776.3859 = 0 0.8 0


cm

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

1.4 = 0.0044 320 7.85 . 9

100

. b1 .

0.85 .

Ok !!!

600 600

+

= 0.75 0.85

fy

-

f y . d.

A S.

+

Mu f

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+


=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

600

+ 320

.

A S.

+

269080.2598 =

=

9.676 cm2

10

-

20

=

215264.2078 0.8

= 0

0

pada lebar jalur kolom 235 cm 2 atau 4.12 cm per m' jalur kolom 3.93 cm

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

= 0.02761

9

A S.


1.4 fy

320

600

= 0

2

=

25

215264.208 kg.cm

AS2

rmin

0.85 .

Ok !!!

b. M (+) lapangan =

3200 1.7 250

f'c

fy

= 0.02761

fy2 1,7 . fc' .b

= 0.0087

3.93 . 9

0.85 . fy

Ok !!!

= 0.0044 0.0044 revis revisii tula tulang ngan an

f'c

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

~ Bentang tepi jalur kolom a. M (-) tepi kiri = 1074.2713 kg kg.m

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250

AS2

-

=

fy . d.

AS.

107427.1338

Mu

+

f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+


9

.

+

134283.9172 =

A S.

=

4.743 cm2

10

-

20


AS.

107427.1338 0.8

= 0

0

pada lebar jalur kolom 235 cm 2 atau 2.02 cm per m' jalur kolom

=

cm

3.93

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

0.85 .

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250


f'c

600

fy

= 0.02761 b. M (-)dalam =

3.93 . 9

600

+

= 0.75 0.85

fy

AS2

-

fy . d.

=

AS.

430528.4156

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

+

3200

.

28800 AS.

+


Mu f

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

+ 320

9

.

AS.

+

538160.5195 =

=

20.128 cm2

10

-

10

=

430528.4156 0.8

= 0

0


cm

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

= 0.02761

600

= 0

A S.


1.4 fy

320

600

kg.cm

2

=

25

Ok !!! 4305.2842 kg.m

rmin

0.85 .

7.85 . 9

0.85 . fy

Ok !!!

= 0.0087

f'c

Ok !!!

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

c. M (+) lapangan =

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250

3505.7314 kg.m

AS2

-

fy . d.

=

AS.

350573.1384

Mu

+

f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+


9

.

438216.423

AS.

=

16.144 cm2

10

-

15


AS.

+ =

350573.1384 0.8

= 0

0


=

cm

5.24

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

5.24 . 9

0.85 .

= 0.0058

f'c

600

fy

= 0.02761

600

3200 1.7 250

AS2

-

fy . d.

235

AS2

=

AS.

-

-

156832. 8328

+

3200

.

28800 AS.

+


Mu f

0.85 .

25

320

600 600

+ 320

kg.cm

= 0

10

-

20

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

= 0.02761

=

= 0

0


=

cm

3.93

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

84448.44844

0.85 . 320

25

600 600

-

fy . d.

AS.

kg.cm

+

Mu f

= 0

2

235

156832.8328 0.8

Ok !!!

b. M (+) lapangan =

AS2

+


f'c

fy

AS.

196041.041

6.980 cm2

=

0.85 .

.

=

rmin

. b1 .

9

AS.


3200 1.7 250

= 0.75 0.85

fy

2

102.52816 AS2

fy2 1,7 . fc' .b

+

Ok !!!

~ Bentang dalam untuk jalur tengah a. M (-) tepi kiri = 1568.3283 kg.m

fy2 1,7 . fc' .b

Ok !!!

AS2

-

3200

.

9

.

AS.

+

84448.44844 = 0 0.8

+ 320

102.52816 AS2

-

28800 AS.


+

105560.5605 =

AS.

=

3.714 cm2

10

-

20


0


=

cm

3.93

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

. b1 .

0.85 .

= 0.0044 0.0044 revisi revisi tulang tulangan an

f'c

600

fy

= 0.02761

600

3200 1.7 250

AS2

-

=

fy . d.

AS.

235

AS2 -

-

.

28800 AS.

+

f

-

20

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

600 600

+ 320

AS.

+

29584.36623 = 0 0.8 0


=

cm

3.93


f'c

600

fy

= 0.02761

600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

Ok !!! 1688.9690 kg.m

AS2

-

fy . d.

=

1 6 88 9 6. 8 9 69

As

+

3200

.

Mu f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

25

320

kg.cm

36980.45778 =

10

1.4 fy

0.85 .

.

1.290 cm2

=

. b1 .

9

=

rmin

b. M (-)dalam =

0.85 .

= 0

AS.


AS2 -


-

28800 As


Kontrol

Mu

+

3200


3200 1.7 250

29584. 36623

2

102.52816 AS2

fy2 1,7 . fc' .b

= 0.75 0.85

fy

Ok !!!

~ Bentang tepi jalur tengah a. M (-) tepi kiri = 295.8437 kg.m

fy2 1,7 . fc' .b

+

As

10

9

+

.

As

211121.1211

=

7.533 cm2

-

20

=

+ =

168896.8969 0.8

= 0

0


cm

rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rada

=

As. b. d

=

3.93 100 . 9

rmaks

= 0.75

. b1 .

0.85 .

fy2 1,7 . fc' .b 3200 1.7 250

f'c

600

fy

= 0.02761 c. M (+) lapangan =


600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

320

600 600

+ 320

Ok !!! 1375.3033 kg.m

AS2

-

fy . d.

=

AS.

1 37 5 30. 330 3

Mu

+

f

kg.cm

= 0

2

235

102.52816 AS2

AS2 -

-

3200

.

28800 AS.

+


9

.

171912.9129

AS.

=

6.102 cm2

10

-

20


=

+

137530.3303 0.8

=

0

AS.

= 0


cm

Kontrol rmin

=

1.4 fy

=

rada

=

As. b. d

=

rmaks

= 0.75

1.4 = 0.0044 320

100

. b1 .

= 0.02761

3.93 . 9

0.85 . fy


f'c

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 .

25

320

Ok !!!

es mpu an as per per tung tunga an tu anga angann LOKASI JALUR Bentang Dalam M (-) tepi 10 M (+) lapangan 10 M (-) dalam 10 Bentang Tepi M (-) tepi 10 M (+) lapangan 10 M (-) dalam 10

ara ara enta ntang KOLOM

470 cm' sebagai arah L2 JALUR TENGAH

-

10 20 10

10 10 10

-

20 20 20

-

20 15 10

10 10 10

-

20 15 10

600 600

+ 320

Input diameter dan jarak antar tulangan

Sesuai dengan hasil perhitungan

Input diameter dan jarak antar tulangan Sesuai dengan hasil perhitungan





















10 -

20

10 -

10

12 -

10

10 -

20

10 -

15

10 -

10

10 -

20

12 -

10

117.5 cm 10 -

10

470 cm

235 cm 10 -

20

10 -

10 -

20

10 -

10 -

20

10 -

15

10 -

10

15

10 -

10

10

12 -

10

117.5 cm

117.5 cm

190 cm

235 cm

SKETSA PENULANGAN LANTAI LANTAI TEPI TE PI

10 -

10

10 -

15

10 -

10

10 -

10

10 -

20

10 -

10

10 -

20

10 -

20

117.5 cm 10 -

20

470 cm

235 cm 10 -

20

10 -

10 -

10

10 -

10 -

10

10 -

20

10 -

20

20

10 -

10

15

10 -

10

117.5 cm

117.5 cm

190 cm

SKETSA PENULANGAN LANTAI TENGAH

235 cm

BAB III HAL. 80

STRUKTUR BETON II

III. ANALISA PEMBEBANAN PORTAL Analisa pembebanan portal dilakukan terhadap kombinasi pembebanan berikut : 1. Beban Gravitasi (Beban mati + Beban hidup) Beban - beban merata pada plat diterima oleh balok arah longitudinal dan arah transversal (arah x dan y), seperti denah berikut. Disamping itu portal juga menerima beban garis berupa berat sendiri balok dan berat dinding. 2.35 m

2.35 m

2.35 m

2.35 m Portal Eqivalen 1

4 l n a e t r l o a v i P q E

2.35 m

2.35 m Portal Eqivalen 3 Portal Eqivalen 2

m 5 . 0 -

2.35 m

2.35 m

m 5 . 0 -

2.35 m

2.35 m

2.35 m

m 5 . 0 -

2.35 m

2. Beban Gravitasi + Beban Gempa Semua beban yang bekerja selebar portal dianggap d ianggap dipikul sepenuhnya oleh portal yang bersangkutan. Lebar portal yang dimaksud adalah jarak dari tengah bentang sebelah kiri (jika ada) ke tengah bentang sebelah kanan. Hal ini didasarkan pada anggapan bahwa pada saat percepatan gempa sejajar dengan sumbu x, maka semua beban - beban tersebut dipikul oleh portal arah x. Demikian pula untuk arah y. Luas pembebanan ditinjau dari denah berikut : M

N

O

P 2.35 m

2.35 m

I

J

K

L

2.35 m

2.35 m

E

F

G

H

2.35 m

2.35 m

A

B

C

D

BAB III HAL. 81

STRUKTUR BETON II 2.13 m

2.13 m

2.13 m

2.13 m

2.13 m

2.13 m

BAB III HAL. 82

STRUKTUR BETON II

A. Perhitungan beban akibat Gaya Gravitasi

Beban yang bekerja pada portal eqivalen 1 berbentuk sebagai berikut : Luas trapesium

= =

2 . 0.5 . ( -0.5 + 7.6

4.25 ) . 2

Berat tr trapesium = 7.6 W W = Berat rat pe persa rsatuan lu luas Reaksi tumpuan

2.35 m

m 5 . 0 -

2.35 m

2.35 m

m 5 . 0 -

= RA = R B 8W = = 2

3.8 W

2.35 m

Momen maksimum terjadi tepat ditengah bentang, sebesar : Mmaks = Ra . X - Q . ((1/3 a2 + 1/4 . B . (2a + b ))/(a + b) Dimana Dimana : Q = Berat Berat trap trapesi esium um a = tinggi tinggi trapesium b = sisi atas trapesium Jadi : Mmaks = Ra . X - Q . ((1/3 a2 + 1/4 . B . (2a + b ))/(a + b) 4W .

2.125

-

8W .

Mmaks = =

1 . 2.35 3 2.35 + -0.5

2

+

-0.5 4

. 2 . 2.35 + -0.5

2.6242 W

Sehingga bila diubah menjadi beban merata, koefisiennya menjadi : 2.6242 W = Qeq

=

1 . Qeq . 4.25 8 1.16 W

2

1. Beban Gravitasi pada balok atap Beban mati (DL) - Beban balok - Beban plat - Beban plafond + ducling

0.2 0.12 20

. 0.45 . 2400 . 1.16 . 2400 . 1.16

= 216 kg/m' = 335 kg/m' = 23.2 kg/m'

BAB III HAL. 83

STRUKTUR BETON II

- Beban finishing atap

42

.

1.16

= 48.8 kg/m' = 622.79 kg/m'

BAB III HAL. 84

STRUKTUR BETON II

Beban hidup (LL) - Beban hidup plat atap - Beban air

100 . 0.01 .

1.16 1000

.

= 116 kg/m' = 11.6 kg/m' = 127.85 kg/m'

1.16

Jadi beban rencana (q u1) qu1 = 1.2 DL + 1.6 LL = 1.2 . 622.79 + 1.6 . 127.85 =

951.91 kg

2. Beban Gravitasi pada balok lantai 02 Beban mati (DL) - Beban balok - Beban plat - Beban plafond + ducling - Beban finishing lantai 02 - Beban dinding

Beban hidup (LL) - Beban hidup lantai 02

0.2 0.12 20 42

250 .

. 0.45 . 2400 . 1.16 . 2400 . 1.16 . 1.16 ( 4.8 - 0.45 ) .

250

1.16

Jadi beban rencana (q u1) qu2 = 1.2 DL + 1.6 LL = 1.2 . 1710.3 + 1.6 . 290.57 =

= = = = = =

216 kg/m' 335 kg/m' 23.2 kg/m' 48.8 kg/m' 1088 kg/m' 1710.3 kg/m'

= 290.57 kg/m'

2517.3 kg

BAB III HAL. 85

STRUKTUR BETON II

B. Perhitungan beban akibat Gempa

1. Berat bangunan total a. Berat atap (W2) Beban mati (DL) - Beban plat - Beban balok - arah x (memanjang) : - arah y (melintang) : - Beban kolom - Kolom tepi - Kolom tepi tengah - Kolom tengah - Beban dinding - Beban finishing atap - Beban plafond + ducling

Beban hidup (LL) - Beban hidup plat atap - Beban air

12.8

.

14.1

.

0.12

. 2400

0.2 0.2

. 0.45 . . 0.45 .

12.8 14.1

. 4 . 2400 = 11016 kg . 4 . 2400 = 12182 kg

4 . 0.3 . 0.3 . 2.4 8 . 0.3 . 0.3 . 2.4 4 . 0.3 . 0.3 . 2.4 ( 2.4 - 0.45 ) . 250 . 42 . 12.8 . 14.1 20 . 12.8 . 14.1

100 . 0.01 .

12.8 . 1000

14.1 . 12.8

Beban total W3 = W3 = 1.2 DL + 1.6 LL = 1.2 . 120593 + 1.6 . 19775 =

.

. 2400 . 2400 . 2400 53.700

14.1

= 51775 kg

= = = = = = =

2073.6 kg 4147.2 kg 2073.6 kg 26179 kg 7550.6 kg 3595.5 kg 120593 kg

= 17978 kg' = 1797.8 kg' = 19775.25 kg'

176352 kg

b. Berat lantai 02 (W1)

Beban mati (DL) - Beban plat - Beban balok - arah x (memanjang) : - arah y (melintang) : - Beban kolom - Kolom tepi - Kolom tepi tengah - Kolom tengah - Beban dinding - Beban finishing lantai 02 - Beban plafond + ducling

Beban hidup (LL) - Beban hidup lantai 02 Beban total W2 =

12.8

.

14.1

.

0.12

. 2400

0.2 0.2

. 0.45 . . 0.45 .

12.8 14.1

. 4 . 2400 = 11016 kg . 4 . 2400 = 12182 kg

4 . 0.3 . 0.3 . 4.8 8 . 0.3 . 0.3 . 4.8 4 . 0.3 . 0.3 . 4.8 ( 4.8 - 0.45 ) . 250 . 42 . 12.8 . 14.1 20 . 12.8 . 14.1

250

.

12.8

.

14.1

. 2400 . 2400 . 2400 53.700

= 51775 kg

= = = = = = =

=

4147.2 kg 8294.4 kg 4147.2 kg 58399 kg 7550.6 kg 3595.5 kg 161107 kg

44943.75 kg'

BAB III HAL. 86

STRUKTUR BETON II

W2

= =

1.2 1.2

DL + 1.6 LL . 161107 + 1.6 . 44944 =

265239 kg

Jadi berat total total (Wt) = W3 + W2 + W1 = 176351.76 + 265238.64 = 441590.4 2. Waktu getar bangunan (T) Dengan rumus empiris : Tx = Ty = 0,06 H3 4 Jadi : Tx = Ty =

0.06 .

(H adalah tinggi bangunan total)

9.60

3 4

=

0.3272 detik

3. Koefisien gempa dasar Cperaturan = C20 thn / (f1 . F2) Dimana : f1 = faktor kelebihan kekuatan struktur = 1,5 f2 = faktor kelebihan kekuatan statis tak tentu dalam plastis = 2 C20 thn = Respon spektra 20 thn untuk tiap zona yang didapat dari grafik antara waktu getar Grafik untuk Zona I Dari grafik disamping, diperoleh : C20 thn = 0,13 Sehingga : 0.13 Cperaturan = 0,13 / (1,5 . 2) = 0.0433 0.10 Struktur diatas tanah lunak Struktur diatas tanah keras

0.05 0

1.0 2.0 3.0 0.33 (dt) Waktu getar alami (dt)

4. Faktor keutamaan I dan faktor jenis struktur K Berdasarkan desain struktur rangka beton di daerah rawan gempa ( SK. SNI T - 15 1991 pasal 3.14) diperoleh faktor keutamaan I = 1,0 dan faktor jenis struktur K = 1,0 untuk gedung perpustakaan yang mengguanakan struktur rangka beton. 5. Gaya geser horizontal total akibat gempa Rumus : Vx = Vy = C . I . K . Wt = 0.0433 . 1 . 1. 441590.4 = 19135.584 kg 6. Distribusi gaya geser horizontal total a. Arah x H 9.60 = =

=

wi . hi

BAB III HAL. 87

STRUKTUR BETON II

B

12.75

.

S

wi . hi

.

BAB III HAL. 88

STRUKTUR BETON II

a. Arah y H = B

9.60 14.10

= 0.6809 < 3

Fiy

=

wi . hi S wi . hi

.

Vy

Dimana Dimana : Fix = Gaya horizonta horizontall akibat akibat gempa pada pada lantai ke-i ke-i arah x Fiy = Gaya horizontal akibat gempa pada lantai ke-i arah y hi = Tinggi lantai ke-i terhadap lantai lantai dasar dasar Wi = Berat lantai ke-i Vx = Gaya geser horizontal horizontal total akibat akibat gempa arah x Vy = Gaya geser horizontal total akibat gempa arah y B = Panjang sisi bangunan dalam arah yang ditinjau Tingkat atap 02

V (t) 19.1356 19.1356

hi (m) 9.60 9.6

Wi (t) 176.352 265.24 kg

q =

3

Wi . hi

Fix,Fiy

1/4 Fi

1692.977 2546.291 4239.268

7.642 11.494 19.136

1.910 2.873 4.784

0.6228 t/m

4

4'

q =

2

3' 4.8

1.7103 t/m

5

5'

2'

4.8

4.25

m

4.25

m

4.25

m

SKETSA PEMBEBANAN AKIBAT BEBAN MATI

BAB III HAL. 89

STRUKTUR BETON II

q =

3

0.1278 t/m

4

4'

q =

2

3' 4.8

0.2906 t/m

5

5'

2'

4.8

A

B 4.25

C

m

4.25

D

m

4.25

m

SKETSA PEMBEBANAN AKIBAT BEBAN HIDUP 1.9105 t/m M

N

O

P

4.8 2.8734 t/m I

J

K

L

4.8

A

B 4.25

m

C 4.25

m

D 4.25

m

SKETSA PEMBEBANAN AKIBAT BEBAN GEMPA

BAB III HAL. 90

STRUKTUR BETON II

B4

B5

B6

I

J

K

L

K5

K6

K7

K8

B1

B2

B3

E

F

G

H

K1

K2

K3

K4

A

B

C

D

4.25

m

4.25

4.8

m

4.25

m

4.8

BAB IV

STRUKTUR BETON II

IV. PERENCANAAN PENULANGAN BALOK DAN KOLOM A. PENULANGAN BALOK 1. Penulangan balok atap a. Tulangan tumpuan luar

M (-) =

2.65

tm =

26500000

Nmm

530 120 d

450

8

f

d' f

12

200 d

= h - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' = 450.000 - 0.5 . 12 8 40 = 396.000 mm 1.4 fy

=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

.

=

Syarat :

a aktual

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

26500000 0.8

=

33125000

Nm m

Be

.

t

.

d

-

t 2

530

.

120

.

396

-

120 2

454104000 Mn perlu > Mn ada Mn perl perluu < Mn ada ada

=

d

+

d

2

=

396

+

396

2

=

7.4982

Dianalisa dengan rumus sifat balok T murni Diana ianallisa isa den dengan gan rumu rumuss sepe sepert rtii balo alok bias biasaa -

2 . 0.85 .

Mu fc' .

-

2 . 0.85 .

26500000 25 . 0.8 .

f

.

Be

530

BAB IV

STRUKTUR BETON II

=

r

= Syarat :

0,85 . Fc' . Be . a aktual Bw . d . fy

=

0.85 .

25 200 .

.

530 . 7.4982 396 . 320

0.00333 <

Gunakan p min

min

Hitung luas tulangan : As = r . Bw . d. = 0.00333 . 200 = 263.902 mm

.

12

3

Digunakan Tulangan :

396.0

=

339.429

mm

2

b. Tulangan lapangan bentang luar M (+) =

2.31

tm =

23100000

N mm

860 120 d

450

8

f

d' f

14

200 d


=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc '

.

= 0. 0 .85

.

25

.

=

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

23100000 0.8

734655000

=

28875000

Nmm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

395

-

120 2

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Syarat :

a aktual

Mn perlu > Mn ada Mn perl perluu < Mn ada

=

d

+

d

2

=

395

+

395

2

Dianalisa dengan rumus sifat balok T murni Diana ianallisa isa denga engann rumu rumuss seper eperti ti bal balok bias iasa -

2 . 0.85 .

fc' .

Mu

-

2 . 0.85 .

25

.

f

23100000 . 0.8 .

Be

860

= 4.02053

=

r

= Syarat :


=

0.85 .

25 200 .

.

860 . 4.02053 395 . 320

0.00291 <

Gunakan p min

min


.

12

2


395.0

=

226.286

mm

2

c. Tulangan tumpuan dalam kiri M (-) =

4.28

tm =

42800000

Nmm

860 120 d

450

f

8

d' f

200 d

rmin

= h - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' = 450.000 - 0.5 . 12 8 40 = 396.000 mm =

1.4 fy

=

1.4 320

= 0.00438

12

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Mu

=

Mnada

= 0. 0 .85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

.

=

Syarat :

a aktual

f

=

42800000 0.8

Mnperlu

=

53500000

Nmm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

396

-

120 2

736848000 Mn perlu > Mn ada Mn per perlu < Mn ada

=

d

+

d

2

=

396

+

396

2

Dian ianalisa isa dengan rumus sifa ifat balok T murni Diana ianallisa isa deng dengaan rumus umus sepe seperrti balok lok biasa iasa -

2 . 0.85 .

fc' .

Mu

-

2 . 0.85 .

25

.

Be

42800000 . 0.8 .

860

f

= 7.46299

r

=

= Syarat :


=

0.85 .

25 200 .

.

860 . 7.46299 396 . 320

0.00538 >

Ok !!!

min

Hitung luas tulangan : As = r . Bw . d. = 0.00538 . 200 = 426.207 mm Digunakan Tulangan :

3

.

396.0

12

=

339.429

2

mm

BAB IV

STRUKTUR BETON II

d. Tulangan dalam bagian kanan M (-) =

4.35000

tm =

43500000

Nmm

860 120 d

450

8

f

d' 12

f

200 d


=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc'

.

= 0. 0 .85

.

25

.

=

Syarat :

a aktual

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

43500000 0.8

=

54375000

Nmm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

396

-

120 2

736848000 Mn perlu > Mn ada Mn per perlu < Mn ada ada

=

d

+

d

2

=

396

+

396

2

= 7.58624

Dianalisa dengan rumus sifat balok T murni Dian ianalis alisaa denga engann rumus umus sepe sepert rtii bal balok bias biasaa -

2 . 0.85 .

fc ' .

Mu

-

2 . 0.85 .

25

f

.

43500000 . 0.8 .

Be

860

BAB IV

STRUKTUR BETON II

=

r

= Syarat :


=

0.85 .

25 200 .

.

860 . 7.58624 396 . 320

0.00547 >

Ok !!!

min


.

12

3


396.0

=

339.429

mm

2

e. Tulangan lapangan bagian dalam M (+) =

1.82000

tm =

18200000

Nmm

860 120 d

450

8

f

d' f

12

200 d


=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc '

.

= 0. 0 .85

.

25

.

=

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

18200000 0.8

736848000

=

22750000

N mm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

396

-

120 2

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Syarat :

a aktual

=

d

+

d

2

=

396

+

396

2

=

3.15619

=

r

Mn perlu > Mn ada Mn perl perluu < Mn ada ada

= Syarat :

Dianalisa dengan rumus sifat balok T murni Dian ianalis alisaa deng dengaan rum rumus sepe sepert rtii bal balok bias biasaa


-

2 . 0.85 .

fc ' .

Mu

-

2 . 0.85 .

25

0.85 .

=

.

f

18200000 . 0.8 .

25 200 .

.

Be

860

860 . 3.15619 396 . 320

0.00228 <

Gunakan p min

min


2

.

396.0

12

=

226.286

mm

2

Untuk perhitungan tulangan balok lt. 02, dengan cara yang sama dengan lantai atap diperoleh seperti pada tabel.

2. Penulangan balok lantai 02 a. Tulangan tumpuan luar

M (-) =

2.59

tm =

25900000

N mm

530 120 450

d f

8

d' f

200

15

BAB IV

STRUKTUR BETON II

d


=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

.

=

Syarat :

a aktual

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

25900000 0.8

=

32375000

Nmm

Be

.

t

.

d

-

t 2

530

.

120

.

395

-

120 2


=

d

+

d

2

=

395

+

395

2

Dian ianalisa dengan rumus sifat balok T murni Diana ianallisa isa deng engan rumus umus sepe seperrti balok biasa iasa -

2 . 0.85 .

fc' .

Mu

-

2 . 0.85 .

25

.

Be

25900000 . 0.8 .

530

f

= 7.35522

r

=

= Syarat :


=

0.85 .

25 200 .

.

530 . 7.35522 395 . 320

0.00328 <

Gunakan p min

min


2

.

394.5

14

=

308.000

2

mm

BAB IV

STRUKTUR BETON II

b. Tulangan lapangan bentang luar

M (+) =

3.05

tm =

30500000

Nmm

860 120 d

450

8

f

d' 15

f

200 d

= h - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' = 450.000 - 0.5 . 15 - 8 40 = 394.500 mm 1.4 fy

=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

.

=

Syarat :

a aktual

r

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

30500000 0.8

=

38125000

Nmm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

395

-

120 2


=

d

+

d

2

=

395

+

395

2

=

5.3241

=


= Syarat :

Dianalisa dengan rumus sifa ifat balok T murni Dia Dianal nalisa isa deng dengaan rumus umus sepe seperrti balok bias iasa -

2 . 0.85 .

fc' .

-

2 . 0.85 .

25

=

0.85 .

0.00385 <

min

Gunakan p min

Mu .

Be

30500000 . 0.8 .

860

25 200 .

f

.

860 . 5.3241 395 . 320

BAB IV

STRUKTUR BETON II


.

14

2


394.5

=

308.000

mm

2

c. Tulangan tumpuan dalam kiri M (-) =

6.97000

tm =

69700000

Nmm

860 120 d

450

8

f

d' 15

f

200 d


=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

.

=

Syarat :

a aktual

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

69700000 0.8

=

87125000

N mm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

395

-

120 2

733558500 Mn perlu > Mn ada Mn per perlu < Mn ada ada

=

d

+

d

2

=

395

+

395

2

=

12.2758

Dianalisa dengan rumus sifat balok T murni Diana ianallisa isa deng dengan an rumu rumuss sepe sepert rtii bal balok bias biasaa -

2 . 0.85 .

fc' .

Mu

-

2 . 0.85 .

25

f

.

69700000 . 0.8 .

Be

860

BAB IV

STRUKTUR BETON II

=

r

= Syarat :

0,85 . Fc' . Be . a B w . d . fy

aktual

0.85 .

=

25 200 .

.

860 . 12.2758 395 . 320

0.00889 >

Ok !!!

min


.

14

4


394.5

=

616.000

mm

2

d. Tulangan tumpuan dalam bagian kanan M (-) =

6.38000

tm =

63800000

Nmm

860 120 d

450

8

f

d' f

15

200 d


=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc '

.

= 0.85

.

25

.

=

Syarat :

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

63800000 0.8

=

79750000

Nmm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

395

-

120 2

733558500 Mn perlu > Mn ada Mn perl perluu < Mn ada ada

Dianalisa dengan rumus sifat balok T murni Diana ianali lisa sa denga engann rumu rumuss sepe sepert rtii bal balok biasa iasa

BAB IV

STRUKTUR BETON II

a aktual

=

d

+

d

2

=

395

+

395

2

=

11.2214

=

r

= Syarat :

-

2 . 0.85 .

fc' .

-

2 . 0.85 .

25


=

Mu

0.85 .

.

Be

63800000 . 0.8 .

860

25 200 .

f

.

860 . 11.2214 395 . 320

0.00812 >

Ok !!!

min


.

14

4


394.5

=

2

616.000

mm

e. Tulangan lapangan bagian dalam

M (+) =

2.66000

tm =

26600000

Nmm

860 120 d

450

8

f

d' f

15

200 d

= h - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' = 450.000 - 0.5 . 15 - 8 40 = 394.500 mm 1.4 fy

=

Mnperlu

=

Mnada

= 0.85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

.

=

Mu f

=

1.4 320

rmin

=

= 0.00438

26600000 0.8

733558500

=

33250000

Nmm

Be

.

t

.

d

-

t 2

860

.

120

.

395

-

120 2

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Syarat :

a aktual

Mn per perlu > Mn ada Mn perl perluu < Mn ada

=

d

+

d

2

=

395

+

395

2

Dian ianalisa dengan rumus sifat balok T murni Diana ianallisa isa deng dengan an rumu umus sepe sepert rtii balok alok bias iasa -

2 . 0.85 .

fc ' .

Mu

-

2 . 0.85 .

25

.

f

Be

26600000 . 0.8 .

860

= 4.63926

r

=

= Syarat :

0,85 . Fc' . Be . a Bw . d . fy

aktual

=

0.85 .

25 200 .

.

860 . 4.63926 395 . 320

0.00336 <

Gunakan p min

min


.

394.5

14

2

=

308.000

mm

2

B. PENULANGAN KOLOM 1. Penulangan kolom atas ~ Mengecek pengaruh kelangsingan kolom Untuk komponen struktur tekan yang tidak ditahan terhadap goyangan ke samping, pengaruh kelangsingan dapat diabaikan jika memenuhi :

k . Lu < 22 r dimana : k = faktor tekuk = 1 lu = panjang kolom =

SK. SNI T - 15 - 1991 - 03. 33 11 4)

4.8 I 1/ r = radius girasi = = A atau r = 0,3 . h. = 0.3 . 30 =

12 . 30 9

Jadi : k . Lu = r

1.

4.8 0.09

=

53.333 >

Berarti faktor kelangsingan tak dapat diabaikan

22

30 .

. 30

30

3

= 8.6603

BAB IV

STRUKTUR BETON II

~ Faktor pembesar momen ( )

d

= 1

Dima imana :

Cm Pu f . Pc

>

1

Cm = 1 Pu =

(ko (konser nservvatif atif)) ton 2.89 2 p . EI Pc = (k . Lu)2 Ec . Ig EI = 2,5 . (1 + b d) Ec = 4700 . fc' = 4700 25 = 23500.000 Mpa = Ig = 1/12 . b. h3 = 1 Ig = . 0.3 . 0.3 3 = 0.000675 m4 12 1,2 . qdl 1.2 . 12.9943 Bd = = 1,2 . qdl + 1,6 . qll 1.2 . 12.9943 + 1.6 . diperoleh : 2350000.0 . 0.000675 EI = = 349.390071 2.5 . ( 1+ 0.816 ) 2

p

Pc =

d

.

1 .

349.390071 = 149.516 4.8 2 1

= 1

-

2.89 0.65 . 149.52

=

1.0

> 1

Ok !!!

2350000.0

2.1973

t/m2

= 0.81602

BAB IV

STRUKTUR BETON II

1.1 Penulangan untuk kolom tepi 2.65 Mu = tm Mc = d . Mu = 1.03065 . 2.65

=

2.7312 tm

Hitung : Pn perlu =

Pu

2.89 0.65

=

f

Mc

Mn perlu =

2.7312 0.65

=

f

= 4.44615

ton

= 4.20187

tm

Eksentrisitas : e =

Mn perlu Pn perlu

4.201874196 4.446153846

=

emin = 15 + 0,03 . h. Syarat :

=

emin < e

15

+

= 0.94506 = 945.058

0.03 .

300

= 24

Ok !!!

Hitung nilai r ~ Sumbu vertikal Pu f . Ag . 0,85 . fc'

=

~ Sumbu horizontal Pu f . Ag . 0,85 . Fc'

0.65 .

e h

.

28900 300 .

300 .

= 0.0232

0.85 .

945.058 = 300

.

= 0.0232

25

0.07324

Dari diagram interaksi kolom, diperoleh : b = 0.85 r = 0.01 Maka, r = b . r = 0.85 Hitung luas tulangan : Ast = r . Ag = 0.0085 . 300 . =

765

mm

.

0.01

=

0.0085

300.0

2

As = As' = 1/2 . Ast Digunakan Tulangan :

=

0.5

. 14

2

765 =

mm2

382.5

= 308.000

mm

2

1.2 Penulangan untuk kolom tengah ~ Mengecek pengaruh kelangsingan kolom Untuk komponen struktur tekan yang tidak ditahan terhadap goyangan ke samping, pengaruh kelangsingan dapat diabaikan jika memenuhi : k . Lu < 22 r dimana : k = faktor tekuk = 1 lu = panjang kolom =

SK. SNI T - 15 - 1991 - 03. 33 11 4)


12 . 30 9

Jadi : k . Lu = r

1.

4.8 0.09

=

53.333 >

22

30 .

. 30

30

3

= 8.6603

STRUKTUR BETON II


BAB IV

BAB IV

STRUKTUR BETON II

~ a tor tor pem pem esar esar mome momen n

d

= 1

Dima imana :

Cm Pu f . Pc

>

1

Cm = 1 Pu =

(ko (konser nservvatif atif)) ton 5.3 2 p . EI Pc = (k . Lu)2 Ec . Ig EI = 2,5 . (1 + bd) Ec = 4700 . fc' = 4700 25 = 23500.000 Mpa = Ig = 1/12 . b. h3 = 1 Ig = . 0.3 . 0.3 3 = 0.000675 m4 12 1,2 . qdl 1.2 . 12.9943 Bd = = 1,2 . qdl + 1,6 . qll 1.2 . 12.9943 + 1.6 . diperoleh : 2350000.0 . 0.000675 EI = = 349.390071 2.5 . ( 1+ 0.816 ) 2

p

Pc =

d

.

1 .

349.390071 = 149.516 4.8 2 1

= 1

-

= 1.05768

5.3 0.65 .

149.52

> 1

Ok !!!

2350000.0

2.1973

t/m2

= 0.81602

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Penulangan untuk kolom tengah Mu = tm 1.79 Mc = d . Mu = 1.05768 . 1.79

=

1.8932482 tm

Hitung : Pn perlu =

Pu

Mc

Mn pe perlu =

5.3 0.65

=

f

1.8932 0.65

=

f

= 8.15385

ton

= 2.91269

tm

Eksentrisitas : e =

Mn perlu Pn perlu

2.912689614 8.153846154

=

emin = 15 + 0,03 . h. Syarat :

emin < e

=

15

+

= 0.35722 = 357.217

0.03 .

300

= 24

Ok !!!


=


0.65 .

e h

.

53000 300 .

300 .

= 0.0426

0.85 .

= 0.0426

25

.

357.217 = 0.05077 300

=

0.0085

Dari diagram interaksi kolom, diperoleh : b = 0.85 r = 0.01 Maka, r = b . r = 0.85 Hitung luas tulangan : Ast = r . Ag = 0.0085 . 300 . mm = 765

.

As = As' = 1/2 . Ast

.

=

0.01

300.0

0.5

765 =

382.5

mm2

14 = 308.0 mm2 Dengan cara yang sama diperoleh penulangan kolom untuk lantai 01 seperti pada tabel. 2. Penulangan kolom bawah ~ Mengecek pengaruh kelangsingan kolom Untuk komponen struktur tekan yang tidak ditahan terhadap goyangan ke samping, pengaruh kelangsingan kelangsingan dapat diabaikan jika memenuhi : Digunakan Tulangan :

2

k . Lu < 22 r dimana : k = faktor tekuk = 1 lu = panjang kolom =

SK. SNI T - 15 - 1991 - 03. 33 11 4)


12 . 30 9

Jadi : k . Lu = r

1.

4.8 0.09

=

53.333 >

22

30 .

. 30

30

3

= 8.6603

STRUKTUR BETON II


BAB IV

BAB IV

STRUKTUR BETON II

~ Faktor pembesar momen ( ) ( )

d

= 1

Dima imana :

Cm Pu f . Pc

1

>

Cm = 1 Pu =

(kon (konse serv rvat atif if)) ton 8.04 2 p . EI Pc = (k . Lu)2 Ec . Ig EI = 2,5 . (1 + bd) Ec = 4700 . fc' = 4700 25 = 23500.000 Mpa = Ig = 1/12 . b. h3 = 1 Ig = . 0.3 . 0.3 3 = 0.000675 m4 12 1,2 . qdl 1.2 . 25.3581 Bd = = 1,2 . qdl + 1,6 . qll 1.2 . 25.3581 + 1.6 . diperoleh : 2350000.0 . 0.000675 EI = = 367.6908987 2.5 . ( 1 + 0.7256 ) 2

d

.

p

Pc =

1.

7.191

367.690899 = 157.347 4.8 2 1

= 1

2350000.0

8.04 0.65 . 157.35

-

1.1 Penulangan untuk kolom tepi Mu = tm 1.7 Mc = d . Mu = 1.08532 . 1.7

=

=

1.085

> 1

Ok !!!

1.8450404

Hitung : Pn perlu =

Mn pe perlu =

Pu

8.04 0.65

=

f

Mc f

= 12.3692

1.8450 0.65

=

ton

= 2.83852

tm

Eksentrisitas : e =

Mn perlu Pn perlu

emin = 15 + 0,03 . h. Syarat :

emin < e

Hitung nilai r ~ Sumbu vertikal Pu f . Ag . 0,85 . fc' ~ Sumbu horizontal Pu f . Ag . 0,85 . Fc'

2.838523626 12.36923077

=

=

15

+

= 0.22948 = 229.483

0.03 .

300

= 24

Ok !!!

=

.

0.65 .

e h

80400 300 .

300 .

= 0.0647

Dari diagram interaksi kolom, diperoleh : b = 0.85

.

0.85 .

25

229.483 = 0.04947 300

= 0.0647

t/m2

= 0.72563

BAB IV

STRUKTUR BETON II

r =

0.015

Maka, r = b . r =

0.85

.

0.015

= 0.01275

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Hitung luas tulangan : Ast = r . Ag = 0.01275 . 300 = 1147.5 mm As = As' = 1/2 . Ast

=

.

300.0

0.5

573.75 mm2

1148 =

14

3


.

=

2

462.00

mm

1.2 Penulangan untuk kolom tengah ~ Mengecek pengaruh kelangsingan kolom Untuk komponen struktur tekan yang tidak ditahan terhadap goyangan ke samping, pengaruh kelangsingan dapat diabaikan jika memenuhi : k . Lu < 22 r dimana : k = faktor tekuk = 1 lu = panjang kolom =

SK. SNI T - 15 - 1991 - 03. 33 11 4)


12 . 30 9

30 .

.

30

3

= 8.6603

30

Jadi : k . Lu = r

1.

4.8 0.09

=

53.333 >

22

Berarti faktor kelangsingan tak dapat diabaikan ~ Faktor pembesar momen ( ) ( ) d

= 1

Dima Dimana na :

Cm Pu f . Pc

>

1

Cm = 1 Pu =

(kon (konse serrvati vatif) f) 15.39 ton 2 p . EI Pc = (k . Lu)2 Ec . Ig EI = 2,5 . (1 + bd) Ec = 4700 . fc' = 4700 25 3 Ig = 1/12 . b. h = 1 Ig = . 0.3 . 0.3 3 = 12 1,2 . qdl Bd = = 1,2 . qdl + 1,6 . qll 1.2 diperoleh : 2350000.0 . 0.000675 EI = 2.5 . ( 1 + 0.7256 ) 2

p

Pc =

d

.

1 .

1

-

0.000675

=

1.2 . 25.3581 . 25.3581 + 1.6 . =

15.39 0.65 . 157.35

Penulangan untuk kolom tengah 2.28 Mu = tm

=

1.17713

367.6908987

> 1

2350000.0

t/m2

m4

367.690899 = 157.347 4.8 2 1

=

= 23500.000 Mpa

Ok !!!

7.191

= 0.72563

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Mc = d . Mu = 1.17713 .

2.28

=

2.6838541 tm

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Hitung : Pn perlu =

Pu

15.39 0.65

=

f

Mc

Mn perlu =

2.6839 0.65

=

f

= 23.6769

ton

= 4.12901

tm

Eksentrisitas : e =

Mn perlu Pn perlu

4.129006254 23.67692308

=

emin = 15 + 0,03 . h. Syarat :

emin < e

=

15

+

= 0.17439 = 174.389

0.03 .

300

Ok !!!


=


0.65 .

e h

.

=

153900 300 .

300 .

0.1238

.

0.85 .

174.389 = 300

Dari diagram interaksi kolom, diperoleh : b = 0.85 r = 0.015 Maka, r = b . r =

0.85

Hitung luas tulangan : Ast = r . Ag = 0.01275 . 300 = 1147.5 mm

As = As' = 1/2 . Ast Digunakan Tulangan :

= 24

= 3

.

.

0.5

0.015

= 0.01275

300.0

. 14

1148 = =

573.75 mm2

462.00

mm

2

25

0.07197

=

0.1238

STRUKTUR BETON II

BAB IV

STRUKTUR BETON II

BAB IV

STRUKTUR BETON II

BAB IV

BAB IV

STRUKTUR BETON II

TABEL REKAPITULASI PENULANGAN BALOK DAN KOLOM Nama Pu (t (ton) Mu (t (tm) Jumlah & Diameter tu tulangan 1. Balok

Tepi luar B4 Lapangan luar Kiri dalam Kanan dalam B5 Lapangan dalam Tepi luar B1 Lapangan luar Kiri dalam Kanan dalam B2 Lapangan dalam 2. Kolom ~ Kolom atas K5 K6 ~ Kolom bawah K1 K2

-

2.65 2.31 4.28 4.35 1.82 2.59 3.05 6.97 6.38 2.66

3 2

2

12 12 12 12 12 14 14 14 14 14

2.89 5.3

2.65 1.79

2 2

14 14

8.04 15.39

1.7 2.28

3 3

14 14

3 3 2 2 2 4 4

BAB IV

STRUKTUR BETON II

Sketsa Hasil Desain Tulangan

1. Balok ~ Balok B4 Tepi Luar

Lapangan Luar

Kiri Dalam

3 12 450 mm 8 40 mm

40 mm

200 mm

40 mm

200 mm

~ Balok B5 Kiri Dalam

200 mm

Lapangan Dalam

3 12 450 mm 8

450 mm 2 12

40 mm

40 mm

200 mm

200 mm

~ Balok B1 Tepi Luar

Lapangan Luar

Kiri Dalam

2 14 450 mm 8

4 14 450 mm 8

450 mm 2 14

40 mm

40 mm

200 mm

40 mm

200 mm

~ Balok B2 Kiri Dalam

200 mm

Lapangan Dalam

4 14 450 mm 8

450 mm 2 14

40 mm

200 mm

3 12 450 mm 8

450 mm 2 12

40 mm

200 mm

BAB IV

STRUKTUR BETON II

2. Kolom ~ Kolom Atas Kolom K5

Kolom K6

300 mm

300 mm

40 mm

40 mm

300 mm 2

300 mm

14

2

~ Kolom bawah Kolom K1

14

Kolom K2

300 mm

300 mm

40 mm

300 mm 3

14

40 mm

300 mm 3

14

BAB IV.HAL

STRUKTUR BETON II

PENULANGAN GESER PADA BALOK 1. Balok atap

22200

N 18063 N

396 4250

22200

~ Gaya geser rencana diambil gaya geser maksimum yaitu

Vu =

2.22

N

ton

~ Penamp Penampang ang krit kritis is perta pertama ma pada pada jarak jarak d : Vud

=

2125

396 2125

.

22200

=

18063

N

~ Kapa Kapasi sita tass ges geser er bal balok ok : Vc

=

1/6

.

f'c

.

b

.

d

Vc

=

1/6

.

25

.

200

.

396

Vc

= 13200.00 N

Vc yang yang dapa dapatt dipe dipergu rguna naka kan n =

Vs

=

Vud f

-

Vc

1/2 1/2 .

=

18063

Av . fy . d Vs

=

f

56.571 .

Jadi digunakan sengkang

-

6600

Av =

6

320 . 23504.94 6

6600

=

-

0.6

Direncanakan tulangan sengkang s =

Vc

N = 23504.9

56.5714 mm

396

= 304.988

mm

>

d 4

>

d 2

90

~ Untuk Untuk daera daerah h diluar diluar jara jarakk d Vc

= 18062.96 N = 13200.00 N

Vs

=

Vud

s =

Vud f

Av . fy . d Vs

-

=

Vc

=

56.571 .

18063 0.6

-

320 . 16904.94

13200

396

= 16904.9 N

= 424.061

mm

BAB IV.HAL

STRUKTUR BETON II


6

-

1 75

BAB IV.HAL

STRUKTUR BETON II

2. Balok Lantai 02

69400

N 56516 N

394.5 4250

69400

~ Gaya geser rencana diambil gaya geser maksimum yaitu

Vu =

6.94

N

ton

~ Penamp Penampang ang krit kritis is perta pertama ma pada pada jarak jarak d : Vud

=

2125

- 394.5 2125

.

69400

=

56516

N

~ Kapa Kapasi sita tass ges geser er bal balok ok : Vc

=

1/6

.

f 'c

.

b

.

d

Vc

=

1/6

.

25

.

200

.

394.5

Vc

= 65750.00 N

Vc yang yang dapa dapatt dipe dipergu rguna naka kan n =

Vs

=

Vud f

-

Vc

1/2 1/2 .

=

56516.1

Av . fy . d Vs

=

f

56.571 .


=

-

0.6

Direncanakan tulangan sengkang s =

Vc

320 . 61318.49 6

-

32875

Av =

6

32875

=

N N

61318.49

56.5714 mm

394.5

= 116.467

mm

>

d 4

>

d 2

80

~ Untuk Untuk daera daerah h diluar diluar jara jarakk d Vud

=

56516.1 N

Vc

= 65750.00 N

Vs

=

s =

Vud f

Av . fy . d Vs

-

=

Vc

=

56.571 .

56516.1

-

65750

320 . 28443.49

394.5

0.6

= 28443.5 N

= 251.079

mm

BAB IV.HAL

STRUKTUR BETON II


6

-

1 75

STRUKTUR BETON II

13200

30105

BAB IV.HAL

STRUKTUR BETON II

BAB IV.HAL

STRUKTUR BETON II

BAB IV.HAL

STRUKTUR BETON II

BAB IV.HAL

BAB V HAL. 129

STRUKTUR BETON II

V. DIMENSI DAN PENULANGAN PONDASI V.1 DIMENSI DAN PENULANGAN PONDASI TELAPAK

A

B

Dari hasil perhitungan, diperoleh : RA = 80417 N RB = 153933 N Data - data : ~ Dimensi kolom, hc ~ Dimensi kolom, bc ~ Kuat rencana beton, fc' ~ Kuat leleh baja tulangan, fy ~ Daya dukung tanah, st ~ Dalam pondasi, Htot ~ Berat volume tanah urug, gt P

= = = = = = =

30.00 30.00 25 320 0.15 2 18000

cm = cm = Mpa Mpa Mpa m = 3 N/m

300 mm 300 mm

2000

2m d d'

hc bc

B

L

mm

STRUKTUR BETON II

BAB V HAL. 130

BAB V HAL. 131

STRUKTUR BETON II

1. PONDASI A Data : P = 80417 Htot = H + h h = 30 cm = 300 mm (ditaksir) jadi : H = 1700 mm = 1.7 m 1.1 Perencanaan Dimensi Pondasi

q 1 = H . gt

=

1.7 .

Taksir tebal slab = q 2 = h . gt

=

L = 1 s/d 2 B Sehingga : B

30600 N/m2 = 0.0306 N/mm2

24000

=

7200

0.15

-

0.0306

30 cm

0.3 .

= st - q1 - q2

snetto

=

18000

=

N/m -

= 0.0072 N/mm

0.0072 =

0.1122 N/mm2

. 1,5 . B =

80417 0.1122

diambil L = 1,5

.

L

P

=

B

snetto

1,5 . B 2 B L

=

716729.0553

= =

691.24 mm = 700 mm 1.5 . B = 1036.9 mm = 1050 mm

1.2 Kontrol Daya Dukung Tanah qs = st qsunetto

=

0.15 Mpa

=

Pu + Af . ( q1 + q2 ) Af

= =

80417 +

0.1472 Mpa

Syarat : qsunetto

<

qs

Ok !!!

1.3 Tebal slab yang ditinjau dari geser dua arah Syarat : f Vc > Vu Dimana : Vc = ((hc + d) + (bc + d)) . 2 . d 1/3 fc' Vu = Af - (hc + d) . (bc + d) qsu netto f = 0,60

700 . 1050 . 700 . 1050

0.0306 +

0.0072

BAB V HAL. 132

STRUKTUR BETON II

d + c b

c b

hc

B

hc + d

L

Vc = ((hc + d) + (bc + d)) . 2 . d 1/3 fc' Vc

=

300 + d + 300

+ d

=

1200 . d +

. d

=

2000

d +

4

. 2 . d 2

.

1 . 3

1 . 3

25

25

6.67 d2

Vu = Af - (hc + d) . (bc + d) qsu netto Vu

=

691

. 1037 + 300 + d . 90000

+

600 d + d2

88.327 d

-

0.1472 d

= 716729.06 =

92261

-

300 + d .

0.1472

0.1472

Syarat : f Vc > Vu 0.6 . 2000 d + 6.67 d >= 92261 - 88.327 d - 0.1472 d 1200 d + 4 >= 92261 - 88.327 d - 0.1472 d 2 4.1472 d + 1288.3 d 92261 >= 0 2 Diambil 4.1472 d + 1288.3 d 92261 = 0 Diperoleh : d =

60.018 mm

=

100

mm

BAB V HAL. 133

STRUKTUR BETON II

1.4 Tebal slab yang ditinjau dari geser satu arah

hc

c b

L hc - d 2 2 1 = . 1036.9 2 = 368.43 - d

af

r e s e g g n a d i B

=

300

d af

Vc

Vu

1 . f c' 6 1 = . 25 6 = 576.04 d =

.

B

. d

.

691.24

. d

= B . Af . Qsunetto = 691.24 . ( 368.43 - d ) . = 37491 101.76 d

Syarat : f Vc > Vu 0.6 . ( 576.04 345.62 Diambil : 345.62 447.38

d d d d d

0.1472

>= 37491 >= 37491 = 37491 = 37491 = 83.802

-

101.76 d 101.76 d 101.76 d

mm

=

Dengan demikian, tebal slab pondasi (h) = d + d' = = Kesimpulan hasil perhitungan : ~ Panjang slab pondasi ~ Lebar slab pondasi ~ Tebal slab pondasi ~ Tinggi efektif ~ Beton dekking

L B h d d'

= = = = =

1050 700 200 100 100

100 100 200

mm + 100 Ok !!! mm

mm mm mm mm mm

1.5 Perhitungan luas tulangan ~ Tulangan arah panjang L Syarat : f Mn >= Mu Mn

=

A s.

.

fy

.

d

=

A s.

.

320

.

100

As. Fy 1,7 . Fc' . B As. 320 1.7 . 25 . -

700

- d

BAB V HAL. 134

STRUKTUR BETON II

=

32000 As.

-

3.442 As2

BAB V HAL. 135

STRUKTUR BETON II

Mu

= = =

1 2 1 2

qsu netto 0.1472109

.

B

.

.

700

.

Ly2 375

2

dimana : Ly = 1/2 . ( L - hc ) 1 = . 1050 2 = 375 mm

-

300

7245535.714 Nmm

Syarat : f Mn >= Mu 0.8 . 32000 As. 3.442 As >= >= 7245535.714 3.442 As 32000 As. + 9056919.643 >= 0 Diambil : 3.442 As - 32000 As. + 9056919.643 = 0 Diperoleh : As. = 274.9 mm 12 = 565.714 mm Digunakan Tulangan : 5 ~ Tulangan arah pendek B

Mn

Mu

0

=

A s.

.

fy

.

d

=

A s.

.

320

.

81

=

25920 As.

= = =

1 2 1 2

-

qsu netto 0.1472109

As. Fy 1,7 . Fc' . L As. 320 1.7 . 25 .

d0 = d - 1/2 . ( dtul 1 + d tul. 2) = 100 - 0.5 19 + 19 = 81 mm 1050

2.2947 As2 . .

L

.

1050

.

Lx2 200

2

dimana : Lx = 1/2 . ( B - bc ) 1 = . 700 2 = 200 mm

3091428.571 Nmm

Syarat : f Mn >= Mu 0.8 . 25920 As. - 2.2947 As >= >= 3091428.571 2.2947 As 25920 As. + 3864285.714 >= 0 2 Diambil : 2.2947 As 25920 As. + 3864285.714 = 0 Diperoleh : As. = 147.17 mm 12 = 339.43 mm2 Digunakan Tulangan : 3 Kontrol : As min = rmin . b .d

As min Arah B =

1.4 320

.

1050

.

81

= 372.09 mm2

As min Arah L =

1.4 320

.

700

.

100

= 306.25

mm2

300

STRUKTUR BETON II

BAB V HAL. 136

BAB V HAL. 137

STRUKTUR BETON II

Dari hasil perhitungan luas tulangan, ternyata As yang diperoleh lebih kecil dari Asmin, sehingga digunakan Asmin untuk mencari tulangan yang digunakan. Untuk arah B Digunakan Tulangan :

7

12

=

792.00

mm

5

12

=

565.71

mm

Untuk arah L Digunakan Tulangan :

~ Kontrol Panjang Penyaluran Ld perlu = Ld min

Ld ada

0.02 .

Ab . Fy fc'

= 0.06 . db = 0.06 . 12 = 230.4 mm = = =

1 . 2 1 . 2 150

Ld ada > Ld perlu

=

p/4

0.02 .

.

12 25

.

320

=

144.76 mm

. fy . 320

B

-

bc

700

-

300

- d' -

100

mm

Ok !!!

~ Tulangan Dowel / Pasak - fc' tekan pada kaki kolom =

P hc . bc

=

80417 = 0.8935 300 300 .

Mpa

- Kuat dukung = f . ( 0,85 . fc' . A2/A1)

= 0.65 . ( 0.85 . =

25

21.099 < fc tekan kolom

.

300 300

. .

700 300

Ok !!!

Sehingga perlu tulangan Dowel 0,5 % . 300 . 300 = 12 = 226.286 mm2 Digunakan Tulangan : 2

450 mm2

~ Penyebaran tulangan 2 . nb 2 . 7 Tulangan Arah B = = = 5.6 Batang L 1050 + 1 + 1 B 700 Sisanya : 7 batang - 6 batang = 1 batang (sebar rata)

BAB V HAL. 138

STRUKTUR BETON II

~ Kontrol tahanan kaki kolom P = 80417 N Daya dukung kaki kolom = f . 0,85 . fc' . bc . hc = 0.65 . 0.85 . 25 . = 1E+06 N > P Ok !!!

300 .

300

Daya dukung beton slab tertekan = 0,85 . Fc' . Bc . Hc . A2 / A1 = 0.85 . =

2921392

25

.

N > P

300

.

300

300 300

. .

700 300

Ok !!!

SKETSA TULANGAN PONDASI A

170 cm

10

cm

20 cm 15 cm

70 cm

15 cm

70

15 cm

70 cm

15 cm

cm

BAB V HAL. 139

STRUKTUR BETON II

Data - data : ~ Dimensi kolom, hc ~ Dimensi kolom, bc ~ Kuat rencana beton, fc' ~ Kuat leleh baja tulangan, fy ~ Daya dukung tanah, st ~ Dalam pondasi, Htot ~ Berat volume tanah urug, gt P

= = = = = = =

30.00 30.00 25 320 0.15 4 18000

cm = cm = Mpa Mpa Mpa m = 3 N/m

300 mm 300 mm

4000

mm

6m d d'

hc

L

bc

B 2. PONDASI B Data : P = 153933 Htot = H + h h = 35 cm = 350 mm (ditaksir) jadi : H = 3650 mm = 3.65 m 2.1 Perencanaan Dimensi Pondasi

q 1 = H . gt

= 3.65 .

Taksir tebal slab = q 2 = h . gt

= 0.35 .

L = 1 s/d 2 B Sehingga : B

.

65700 N/m2 = 0.0657 N/mm2

24000

=

8400

0.15

-

0.0657

35 cm

= st - q1 - q2

snetto

=

18000

=

N/m2 = -

0.0084 N/mm2

0.0084 =

0.0759 N/mm2

. 1,5 . B =

153933 0.0759

diambil L = 1,5 L

=

P snetto

B

STRUKTUR BETON II

BAB V HAL. 140

BAB V HAL. 141

STRUKTUR BETON II

1,5 . B 2 B L

= = =

2028102.767 1162.8 mm = 1200 mm 1.5 . B = 1744.2 mm = 1750 mm

1.2 Kontrol Daya Dukung Tanah qs = st qsunetto

=

0.15 Mpa

=

Pu + Af . ( q1 + q2 ) Af

= =

153933 +

1200 . 1750 . 1200 . 1750

0.0657 +

0.1474 Mpa

Syarat : qsunetto

<

qs

Ok !!!

1.3 Tebal slab yang ditinjau dari geser dua arah Syarat : f Vc > Vu Dimana : Vc = ((hc + d) + (bc + d)) . 2 . d 1/3 fc' Vu = Af - (hc + d) . (bc + d) qsu netto f = 0,60

d + c b

c b

hc

B

hc + d

L

Vc = ((hc + d) + (bc + d)) . 2 . d 1/3 fc' Vc

=

300 + d + 300 + d

=

1200 . d +

=

2000

d +

4

6.67 d2

. d

. 2 . d 2

.

1 . 3

25

1 . 3

25

0.0084

BAB V HAL. 142

STRUKTUR BETON II

Vu = Af - (hc + d) . (bc + d) qsu netto Vu

=

1163 . 1744 + 300 + d . 90000

+

600 d + d2

88.441 d

-

0.1474 d2

= 2028102.8 = 285679 -

300

+ d .

0.1474

0.1474

Syarat : f Vc > Vu 0.6 . 2000 d + 6.67 d >= 285679 - 88.441 d - 0.1474 d 1200 d + 4 >= 285679 - 88.441 d - 0.1474 d 4.1474 d + 1288.4 d - 285679 >= 0 Diambil 4.1474 d + 1288.4 d - 285679 = 0 Diperoleh : d =

149.64 mm

=

150

mm

1.4 Tebal slab yang ditinjau dari geser satu arah

hc

c b

L hc - d 2 2 1 = . 1744.2 2 = 722.09 - d

af

r e s e g g n a d i B

=

300

d af

Vc

Vu

1 . fc' 6 1 = . 25 6 = 968.99 d =

.

B

. d

.

1162.8

. d

= B . Af . Qsunetto = 1162.8 . ( 722.09 - d ) . = 123763 171.4 d

Syarat : f Vc > Vu 0.6 . ( 968.99 581.39 Diambil : 581.39 752.79

d d d d d

>= >= = = =

0.1474

123763 123763 123763 123763 164.41

-

171.4 171.4 171.4

mm

=

Dengan demikian, tebal slab pondasi (h) = d + d' = =

d d d 200

200 300

mm

+ 100 mm Ok !!!

- d

BAB V HAL. 143

STRUKTUR BETON II

Kesimpulan hasil perhitungan : ~ Panjang slab pondasi ~ Lebar slab pondasi ~ Tebal slab pondasi ~ Tinggi efektif ~ Beton dekking

L B h d d'

= = = = =

1750 1200 300 200 100

mm mm mm mm mm

1.5 Perhitungan luas tulangan ~ Tulangan arah panjang L Syarat : f Mn >= Mu Mn

Mu

=

A s.

.

fy

.

d

=

A s.

.

320

.

200

=

64000 As.

= =

1 2 1 2

As. Fy 1,7 . Fc' . B As. 320 1.7 . 25 .

-

1200

2.0078 As2

-

qsu netto 0.1474014

.

B

.

1200

. .

Ly2 725

2

dimana : Ly = 1/2 . ( L - hc ) 1 = . 1750 2 = 725 mm

-

300

= 46486725.54 Nmm Syarat : f Mn >= Mu 0.8 . 64000 As. - 2.0078 As2 >= 46486725.54 2.0078 As2 64000 As. + 58108406.92 >= 0 2 Diambil : 2.0078 As 64000 As. + 58108406.92 = 0 Diperoleh : As. = 883.46 mm 15 = 1414.286 mm Digunakan Tulangan : 8 ~ Tulangan arah pendek B

Mn

Mu

0

=

A s.

.

fy

.

d

=

A s.

.

320

.

181

=

57920 As.

= = =

1 2 1 2

-

qsu netto 0.1474014

As. Fy 1,7 . Fc' . L As. 320 1.7 . 25 .

d0 = d - 1/2 . ( dtul 1 + d tul. 2) = 200 - 0.5 19 + 19 = 181 mm 1750

1.3768 As2 . .

26117690.63 Nmm

L 1750

. .

Lx2 450

2

dimana : Lx = 1/2 . ( B - bc ) 1 = . 1200 2 = 450 mm

300

STRUKTUR BETON II

BAB V HAL. 144

BAB V HAL. 145

STRUKTUR BETON II

Syarat : f Mn >= Mu 0.8 . 57920 As. - 1.3768 As2 >= 26117690.63 1.3768 As2 57920 As. + 32647113.28 >= 0 2 Diambil : 1.3768 As 57920 As. + 32647113.28 = 0 Diperoleh : As. = 556.3 mm 15 = 1060.71 mm Digunakan Tulangan : 6 Kontrol : As min = rmin . b .d

As mi min Arah B =

1.4 320

.

1750

.

181

As min Arah L =

1.4 320

.

1200

.

200 =

=

1385.8

mm2

1050

mm2

Dari hasil perhitungan luas tulangan, ternyata As yang diperoleh lebih kecil dari Asmin, sehingga digunakan Asmin untuk mencari tulangan yang digunakan. Untuk arah B Digunakan Tulangan :

2

8

15

=

6

15

= 1060.71 mm

1414.29

mm

Untuk arah L Digunakan Tulangan :

~ Kontrol Panjang Penyaluran Ld perlu = Ld min

Ld ada

0.02 .

Ab . Fy f c'

= 0.06 . db = 0.06 . 15 = 288 mm = = =

1 . 2 1 . 2 400

Ld ada > Ld perlu

=

p/4

0.02 .

.

15 25

2

.

320

=

226.19 mm

. fy . 320

B

-

bc

1200

-

300

- d' -

100

mm Ok !!!

~ Tulangan Dowel / Pasak - fc' tekan pada kaki kolom =

P hc . bc

=

153933 = 300 300 .

1.7104

Mpa

STRUKTUR BETON II

BAB V HAL. 146

BAB V HAL. 147

STRUKTUR BETON II

- Kuat dukung = f . ( 0,85 . fc' . A2/A1)

= 0.65 . ( 0.85 .

25

300 300

.

= 27.625 < fc tekan kolom

. .

1200 300

Ok !!!

Sehingga perlu tulangan Dowel 0,5 % . 300 . 300 = 15 = 353.571 mm Digunakan Tulangan : 2

450 mm2

~ Penyebaran tulangan 2 . nb 2 . 8 Tulangan Arah B = = = 6.51 Batang L 1750 + 1 + 1 B 1200 Sisanya : 8 batang - 7 batang = 1 batang (sebar rata) ~ Kontrol tahanan kaki kolom P = 153933 N Daya dukung kaki kolom = f . 0,85 . fc' . bc . hc = 0.65 . 0.85 . 25 . 300 . = 1243125 N > P Ok !!!

300

Daya dukung beton slab tertekan = 0,85 . Fc' . Bc . Hc . A2 / A1 = 0.85 . =

25

.

3825000 N > P

300

.

Ok !!!

300

300 300

. .

1200 300

BAB V HAL. 148

STRUKTUR BETON II

SKETSA TULANGAN PONDASI B

360 cm

10

cm

30 cm 25 cm

120 cm

25 cm

120

2 5 cm

120 cm

25 cm

cm

STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

V.1 DIMENSI DAN PENULANGAN PONDASI TIANG PANCANG

A

B

Dari hasil perhitungan, diperoleh : RA = #REF! ton RB = #REF! ton ~ Daya dukung keseimbangan/batas tiang pancang adalah : Qult = qc . A + f . O

dimana :

qc f A O

= nilai kronis = juml jumlah ah hamb hambat atan an pele peleka katt = luas luas pena penamp mpan angg ujun ujungg tian tiangg = kelilin ilingg ti tiang

~ Daya dukung ijin dari tiang pancang : qc . A = daya dukung dari ujung qc . A f .O f .O = daya dukung dari ujung dengan pelekatan tiang dng tanah Qa = + (F.K)1 (F.K)2 diambil (FK)1 = 3 (FK)2 = 5 Dari tabel hasil percobaan hasil penyondiran ("Mekanika tanah, Ir. Sunggono KH, hal 217), diperoleh nilai qc dan f untuk kedalam 15.75 dari muka tanah : qc f

= 160 kg/cm = 650 kg/cm

1. Tiang Pancang Untuk Titik A

A O

= =

20 4

. .

20 cm2 20 cm

= =

400 cm2 80 cm

Sehingga daya dukung tiang pancang adalah : Qa

=

160 .

400

3 = 31733.333 kg = 31.733333 ton

Andi Burhanuddin Burhanuddin / D 111 98 107

+

650 .

80 5


STRUKTUR BETON II

Kontrol :

Qa ## RA


BAB V Hal.

#


STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

Dari hasil perhitungan daya dukung tiang, 1 tiang pancang sudah dapat memikul beban yang ada Namun karena kondisi lapangan, jika digunakan 1 tiang saja dapat menyebabkan perubahan posisi tiang darri rencana semula, maka terjadinya beban eksentrisitas tidak dapat dihindari. Oleh karena itu digunakan 2 tiang pancang. Perhitungan penulangan Kondisi saat pengangkatan ~ Kondisi I

Mmaks =

ql2 32

Mmaks =

ql2 8

q

1/4 L

1 1/2 L

1/4 L

~ Kondisi II

Dimana : q = berat sendiri tiang beton (tiang pancang) = 0.2 . 0.2 . 2400 = 96 kg/m L = panjang tiang pancang = 13.75 m ql2 32

=

ql2 Mmaks2 = 8

=

Mmaks1 =

96 .

13.8 32

96 .

13.8 8

=

567.1875 kgm

=

2268.75

Momen desain yang digunakan adalah :


kgm 2268.75 kgm

=

22687500

Nmm


STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

Perhitungan penulangan utama :

f 10 hmin f 12

dmin d'

dmin

= hmin = 200.000 = 14.40 Hitung : 1.4 = rmin = fy

- 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' - 0.5 . 12 10 cm 1.4 = 320

0.00438

0.85 .

= 0.75 . b1 .

rmaks

40

f 'c

600

fy

600

+

0.85 .

= 0.75 0.85

fy

25

320

600 600

+ 320

= 0.0276 600

amaks = 0.75 . b1 . =

600

+

600

.d

=

0.75

amaks

.

d

-

amaks 2

144.0

-

59.9 2

fy

0.85

600

+ 320

144.0

59.87

Mnada = 0.85

.

fc'

.

b

.

= 0.85

.

25

.

200

.

59.8696 .

= 29023398.63 Nmm Mnperlu Mn ada

Mu

=

f

22687500 0.8

=

> Mn perlu

28359375

Nmm

Tulangan tunggal

m

=

fy 0.85 .

Rn

=

Mu 2 f . b .d

fc'

=

320

=

0.85 . =

=

25

15.0588

22687500 200 .

0.80 .

= 6.8382

144 ,

r

=

r

=

1 m

.

1

1 15.0588


-

2

1 -

.

1

.

m

.

Rn

fy

-

1

-

2.

15.0588

. 6.8382

320


STRUKTUR BETON II

r

=

BAB V Hal.

0.02676



STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

Periksa : r

>

r

<

( OK ) ( OK )

rmin rmaks

Hitung Luas Tulangan : As

=

b .

As As

= 0.0268 . 200 . = 770.74 mm2

r .

d

12

3


144.00

=

mm

339.429

Perhitungan penulangan sengkang/geser :

q=

96 kg/m

13.75 m

Diagram geser Vud

Vu =

660

kg d

~ Penampan Penampangg kritis kritis pertama pertama pada jarak jarak d : Vud =

6875

- 144.00 6875

.

660

=

6461.76 N

Vc

=

1/6

.

f' c

.

b

.

d

Vc

=

1/6

.

25

.

200 .

.

144

Vc

= 24000.00 N

Vn

=

Vud

6461.76 N

Vud f

6461.76

=

0.6

=

10769.6

N

> f . Vc

<

Luas tulangan : b.S Av = 3 .fy

14400.00 N

=

200 . 70 3 . 320


( Digunakan Tulangan Geser Minimum )

=

14.583333

dimana S < d/2 = ambil S = 70 mm

72


STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

Digunakan Tulangan sengkang

10

-

70

=

157.08 mm

SNI T - 15 - 1991 - 03 memberikan syarat agar menggunakan tulangan geser ( sengkang ) f 10 mm sebagai diameter tulangan minimum untuk penulangan geser kolom. 2. Tiang Pancang Untuk Titik B

A O

= =

25 4

. .

25 cm2 25 cm

625 cm2 100 cm

= =

Sehingga daya dukung tiang pancang adalah : Qa

=

160 .

625

3 = 46333.333 kg = 46.333333 ton

Kontrol : q

L

650 .

+

100 5

Qa ## RB

#

= berat sendiri tiang beton (tiang pancang) = 0.25 . 0.25 . 2400 = 150 kg/m = panjang tiang pancang = 13.75 m

Mmaks1 =

ql2 32

=

Mmaks2 =

ql2 8

=

150 .

13.8 32

150 .

13.8 8

=

886.23047 kgm

=

3544.9219 kgm

Momen desain yang digunakan adalah :

3544.92 kgm

=

35449218.75 Nmm

Perhitungan penulangan utama :

f 10 hmin f 12

dmin d'

dmin

= = =

hmin - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' 250.0 - 0.5 . 12 10.0 19.400 cm

40

Hitung : rmin

=

1.4 fy

=

1.4 = 320

= Andi Burhanuddin Burhanuddin / D 111 98 107

0.85 .

0.00438 f 'c

600

=

0.85 .

25

600


STRUKTUR BETON II

ma s

BAB V Hal. .

.

.

fy

600

+

fy

.

.

320

600

+ 320

= 0.0276



STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

600

amaks = 0.75 . b1 .

600

+

600

.d

=

0.75

amaks

.

d

-

amaks 2

194.0

-

80.7 2

fy

0.85

600

+ 320

194.0

= 80.658 Mnada = 0.85

.

fc'

.

b

.

= 0.85

.

25

.

250

.

= Mnperlu Mn ada

80.6576 .

65847115.57 Nmm Mu

=

35449218.75 0.8

=

f

> Mn perlu

=

44311523.44

Nmm

Tulangan tunggal

m

=

fy 0.85 .

Rn

=

Mu 2 f . b .d

320

=

fc'

0.85 . =

=

25

0.80 .

15.0588

35449218.75 250 . 194

= 4.7095 ,

r

=

r

=

r

=

1

.

m

1

-

1

.

15.0588

2

1 -

1

.

m

.

Rn

fy

-

1

-

2.

15.0588

. 4.7095

320

0.01686

Periksa : r

>

r

<

( OK ) ( OK )

rmin rmaks


=

As As

= 0.0169 . 250 . = 817.54 mm2

r .

b .


3


d

194.00

12

=

339.429

mm


STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.


q=

150 kg/m

13.75 m

Diagram geser Vud

Vu =

1031.3 kg d

~ Penampan Penampangg kritis kritis pertama pertama pada jarak jarak d : Vud =

6875

- 194.00 6875

.

1031.25

=

10021.5 N

~ Kapa Kapasi sita tass gese geserr : Vc

=

1/6

.

f' c

.

b

.

d

Vc

=

1/6

.

25

.

250 .

.

194

Vc

= 40416.67 N

Vn

=

Vud

Vud f

10021.5

=

0.6

=

N

16702.5

> f . Vc

10021.50 N < Luas tulangan : b.S Av = 3 .fy

24250.00 N

=

250 . 75 3 . 320


( Digunakan Tulangan Geser Minimum )

=

dimana S < d/2 = ambil S = 75 mm

19.53125 10

-

75

=

97

157.08 mm

SNI T - 15 - 1991 - 03 memberikan syarat agar menggunakan tulangan geser ( sengkang ) f 10 mm sebagai diameter tulangan minimum untuk penulangan geser kolom.



STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

Perhitungan penulangan sloof lantai dasar

Beban yang bekerja : ~ Berat dinding pasangan setengah batu = q1 = ( 4.8 - 0.45 ) 250 =

250 1087.5

~ Berat sendiri sloof ( 25 . 30 ) q2 = 0.25 . 0.3 . 2400 = qt = q1 + q2 =

1087.5 +

180 =

q =

3.95

1267.5

kg/m kg/m

cm 180

kg/m

1267.5

kg/m

kg/m

m

DIAGRAM MOMEN

1/8 ql2

=

2472.0211 kgm

2503.3 kg DIAGRAM GESER

2503.31 kg Perhitungan penulangan utama :

f6 hmin

dmin

f 19

d'

dmin

= hmin - 1/2 f tul. Utama - f Sengkang - d' = 300.0 - 0.5 . 19 6.0 = 244.500 mm

40

Hitung : 1.4 fy

=

1.4 = 320

rmin

=

rmaks

= 0.75 . b1 .

0.00438

0.85 . fy

f 'c

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

= 0.0276



STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.

600

amaks = 0.75 . b1 . =

600

+

fy

.d

=

0.75

0.85

600 600

.

fc'

.

b

.

amaks

.

d

-

amaks 2

= 0.85

.

25

.

250

.

101.654

.

244.5

-

102 2

=

Mn ada

244.5

101.65

Mnada = 0.85

Mnperlu

+ 320

104590207 Mu

=

Nmm 24720210.94 0.8

=

f

> Mn perlu

=

30900263.67

Nmm

Tulangan tunggal

m

=

fy 0.85 .

Rn

=

Mu 2 f . b .d

320

=

fc'

0.85 . =

=

25

0.80 .

15.0588

24720210.94 250 . 245

= 2.0676 ,

r

=

r

=

r

=

1

.

m

1

-

1

.

15.0588

2

1 -

1

.

m

.

Rn

fy

-

1

-

2.

15.0588

. 2.0676

320

0.00681

Periksa : r

>

r

<

( OK ) ( OK )

rmin rmaks


=

As As

= 0.0068 . 250 . = 416.29 mm2

r .

b .


3


d

244.50

19

=

850.929

mm


STRUKTUR BETON II

BAB V Hal.


~ Penampan Penampangg kritis kritis pertama pertama pada jarak jarak d : 1975

Vud =

- 244.50 1975

.

2503.3125

=

21934.1 N

~ Kapa Kapasi sita tass gese geserr : Vc

=

1/6

.

f' c

.

b

.

d

Vc

=

1/6

.

25

.

250 .

.

244.5

Vc

= 50937.50 N

Vn

=

Vud

21934.1

=

f

0.6

=

36556.8125

N

Kontrol 2/3

.

f' c

.

b

.

d

2/3

.

25

.

250 .

.

244.5

203750.00 N

> ( Vn - Vc) > ( 36556.813 50937.5 ) > -14380.69 N Penampang cukup !!

Luas tulangan : Av

=

( Vn - Vc) . S d . fy

=

-14380.69

.

100

244.5

. mm

320

=

Avmin =

b.S 3 .fy

=

250 . 100 3 . 320



-18.380

=

26.041667 6

-

dimana S < d/2 = 122.25 ambil S = 100 mm

mm2 100 =

56.55 mm


10

f

-

40 mm

10

f

-

70 mm

f

I

II

I II

I

II

I II

plat begel f 8 mm

3d =

432 mm

13318 mm

5f

12

3d =

3f

432 mm

12

20 cm

20 cm

20 cm

POT. I - I

20 cm

POT. II - II

POT. III - III

SKETSA PENULANGAN TIANG PANCANG 162

f

10

-

50 mm

f

10

-

75 mm

f

I

II

III

I

II

III

plat begel f 8 mm

3d =

582 mm

13168 mm

5f

12

3d =

3f

12

582 mm

1

f

10

-

50 mm

f

10

-

75 mm

f

I

II

III

I

II

III

1

plat begel f 8 mm

3d =

582 mm

13168 mm

5f

12

3d =

3f

582 mm

12

25 cm

25

cm

POT. I - I

25

cm

POT. II - II


10 -

5f

40 mm

12

25

cm

POT. III - I

10 -

5f

40 mm

12


0

-

50 mm

5f

12

0

-

50 mm

5f

12

I


BAB VI. HAL166

STRUKTUR BETON II

VI. PERENCANAAN TANGGA Syarat perencanaan tangga 1 antride antride + 2 optride optride = ( 57 - 63 ) cm Diambil tinggi anak tangga = optride = 20 cm, sehingga lebar anak tangga = antride : 1 antride + 2 ( 20 ) = 63 cm 1 antride = 23 cm Pada perencanaan ini diambil perhitungan penulangan penulangan tangga dari lantai 01 ke lantai 02 yang dianggap mewakili mewakili semua tangga (tangga (tangga lantai 02 ke lantai lantai 03

Jumlah optride = 150

240 = 20

um a antr e = Panjang total antride 253

12 -

11.00

= .

23 =

253

cm

BAB VI. HAL166

STRUKTUR BETON II

VI. PERENCANAAN TANGGA Syarat perencanaan tangga 1 antride antride + 2 optride optride = ( 57 - 63 ) cm Diambil tinggi anak tangga = optride = 20 cm, sehingga lebar anak tangga = antride : 1 antride + 2 ( 20 ) = 63 cm 1 antride = 23 cm Pada perencanaan ini diambil perhitungan penulangan penulangan tangga dari lantai 01 ke lantai 02 yang dianggap mewakili mewakili semua tangga (tangga (tangga lantai 02 ke lantai lantai 03

Jumlah optride = 150

240 = 20

um a antr e =

12 -

Panjang total antride

11.00

= .

23 =

253

cm

253 Lebar bordes = 150 cm

120 cm ±

10

120 cm

480 cm

± B

±

240

cm

240

cm

240 cm

0.00 cm A 253 cm


150 cm


BAB VI. HAL167

STRUKTUR BETON II

tebal rata - rata 23 cm

tg a =

20 cm

a

=

20 = 0.87 23 41.009

a 10 cm

23 cm

sin a = P = =

p

20 cm

p 23 23 sin 15.1 cm

Jadi tebal rata - rata plat tangga = =

a

Menghitung beban - beban yang bekerja : Tangga ~ Beb Beban mati ati ( qD) Berat plat + anak tangga = 0.1755 . Finishing lantai = Hand riil =

~ Beba Bebann hid hidup up ( qL) Beban hidup = Jadi beban rencana q1 =

1.2 48

. .

250 1.2 .

Bordes ~ Beb Beban mati ati ( qD) Berat plat bordes Finishing lantai =

582.93 +

0.12

.

~ Beba Bebann hid hidup up ( qL) Beban hidup = Jadi beban rencana q1 =

41.009

250 1.2 .


420

+

2400 1.2

= 505.33 = 57.6 = 20 = 582.93

kg/m kg/m kg/m kg/m

1.2

=

300

kg/m

=

1179.5 kg/m

. 2400 . 1.25

= = =

360 60 420

kg/m kg/m kg/m

1.25

=

312.5

kg/m

=

1004

kg/m

. 1.6 .

1.25 48

0.5 . 17.55

. 1.6 .

300

313

15.1 +

10


BAB VI. HAL168

STRUKTUR BETON II

1004

kg/ m

1179.5 kg/m

C B

240 cm

A 150 cm

253 cm

Momen Primer : 1 MCB = . 12

MBC =

2

= -

1 . 12

1004

.

2

= -

1 . 12

1179.5

.

1.5

2

= -

188.25

kg m

188.25 kgm

MBA = MAB =

q l

1 . q l 12

2.53

2

= -

629.16

kgm

629.16 kgm

Faktor kekakuan

KBC

=

KCB

=

4 EI 4 EI = = L 1.5

2.6667

KAB

=

KBA

=

4 EI 4 EI = = L 2.5

1.581



BAB VI. HAL169

STRUKTUR BETON II

Tabel Momen Distribusi Titik C B Batang CB BA BC K 2.6667 2.6667 1.5810 DF 1 0.627792 0.3722084 FEM -188.25 188.25 -629.1614 Bal 188.25 276.8004 164.11093 Co 138.40021 94.125 0 Bal -138.4002 -59.09088 -35.03412 Co -29.54544 -69.20011 0 Bal 29.54544 43.44324 25.756864 Co 21.721622 14.77272 0 Bal -21.72162 -9.274189 -5.498531 Co -4.637095 -10.86081 0 Bal 4.6370946 6.818325 4.0424854 Co 3.4091627 2.318547 0 Bal -3.409163 -1.455564 -0.862983 Co -0.727782 -1.704581 0 Bal 0.7277822 1.070122 0.6344596 Co 0.5350609 0.363891 0 Bal -0.535061 -0.228448 -0.135443 Co -0.114224 -0.26753 0 Bal 0.1142239 0.167953 0.0995771 Co 0.0839767 0.057112 0 Bal -0.083977 -0.035854 -0.021258 Co -0.017927 -0.041988 0 Bal 0.0179272 0.02636 0.0156284 Co 0.01318 0.008964 0 Bal -0.01318 -0.005627 -0.003336 Co -0.002814 -0.00659 0 Bal 0.0028136 0.004137 0.0024528 Co 0.0020686 0.001407 0 Bal -0.002069 -0.000883 -0.000524 Co -0.000442 -0.001034 0 Bal 0.0004416 0.000649 0.000385 Total 0 476.0548 -476.0548

A AB. 1.5810 0 629.16135 0 82.055463 0 -17.51706 0 12.878432 0 -2.749266 0 2.0212427 0 -0.431491 0 0.3172298 0 -0.067722 0 0.0497885 0 -0.010629 0 0.0078142 0 -0.001668 0 0.0012264 0 -0.000262 0 705.71445

FREE BODY STRUKTUR

1004

kg/ m

1179.5 kg/m

476.05 kgm 476.05 kgm 240 cm

705.71



BAB VI. HAL170

STRUKTUR BETON II

1.5 m


2.53 m


BAB VI. HAL171

STRUKTUR BETON II

Gaya Dalam Bentang AB. 1004 C

kg/m SMB

=0 VC . 1.5 - 1.5 . VC = 435.63 kg

476.05

1004

.

0.75 +

476.05 =

0

RC Mx = Mx = Dx =

435.63 x - 1/2 . 1004 435.63 x 502 x2 435.63 1004 x

Untuk x = 0 x = 1,5

Mx = Mx =

Dx = 0 x = Mmaks = 94.509 kgm

x2

0 -476.1 kgm

Dx = Dx =

435.63 kg -1070 kg

0.4 m

Bentang BC

1179.5 kg/m B SMA

=0 VC . ( 4.03 ) + HA ( 2.4 ) - ( 1004 .1.5) . ( 3.28 ) - ( 2984.2 . 1.265 ) + 705.71

HC 476.05 kgm 1070.4

HC = 2605.5601 kg

2.4 SMB

A

HC

=0 -HA . 2.4 - 705.71 + VA . 2.53 =0

-

3775

+ 476.05

705.71 kgm VA =

4054.5

kg

VC SV

=0 VA + VC = 4490.2 =

Mx = VC . x - HC . y - 1/2 . q . x2 705.71 = 4054.5 x - 2605.6 . 0.95 x - 589.76 x2 = -589.76 x + 1582.9 x 705.71 Dx =

-1179.5 x +

Untuk x = 0 x= 2.53

1004 . 4490.2

1.5 + Ok !!

1179.5 .

2.53

705.71

1582.9

Mx = -705.7 Mx = -476.05 kgm

Dx = 0 x = Mmaks = 356.35 kgm


Dx = Dx =

-1180 -1401

kg kg

1.3 m


BAB VI. HAL172

STRUKTUR BETON II

Perencanaan Penulangan Balok Balok AB. ~ Tulangan tumpuan ~ M (-)

d

705.71 kgm

= 7057144.5 Nmm

= tebal tebal rata rata - rata plat tangga tangga - d' - 1/2 1/2 f = 175.46 - 25 6 = 144.46 mm

Hitung : 1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rmin

=

rmaks

= 0.75 . b1 .

0.85 .

f' c

600

fy

600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

320

600 600

+ 320

= 0.0276 600

amaks = 0.75 . b1 . =

600

+

fy

.

fc'

.

= 0.85

.

25

. 1200 .

Mnperlu Mn ada m

=

Rn

=

600 600

+ 320

144.46

60.061

Mnada = 0.85

=

= 0.75 0.85

.d

.

b

d

-

amaks 2

144

-

60.1 2

amaks .

60.1

.

175256072.3 Nmm Mu

=

f

=

7057144.525 0.8

> Mn perlu

fy 0.85 .

fc'

Tulangan tunggal 320 0.85 . 25

=

Mu . b .d

f

= 8821 882143 430. 0.65 656 6 Nmm Nmm

=

= 15.0588

7057144.525 0.80 . 1200 . 144

= 0.3523 ,

r

=

r

=

r

=

1 m

.

1

1 15.0588

-

2

1 -

.

1

.

m

.

Rn

fy

-

1 -

2.

15.0588

. 0.3523

320

0.00111



BAB VI. HAL173

STRUKTUR BETON II

Periksa : r

<

r

<

( Digunakan Rasio Tulangan Minimum ) ( OK )

rmin rmaks


=

b .

As As As

= 0.0044 . 1200 . 144.46 = 758.42 mm2 / 1,2 m le lebar tangga = 632.01 mm /m

r .

d

Digunakan tulangan f 12 A . 100 a = = As perlu Digunakan tulangan

p/4 .

A =

1.1314 . 100 6.3201

12

-

15

= 1.13143 cm

1.2

=

17.902 cm

cm

Tulangan bagi untuk tulangan bagi r = 0,002

253 cos a As = 2.8892 cm /m As =

0.002

.

.

14.446

= 9.6868 cm2

Digunakan tulangan f 8 A = p/4 . A . 100 0.5029 . 100 a = = As perlu 2.8892 Digunakan tulangan

8

-

15

=

3563504

0.8

=

/ 3.35 m

= 0.50286 cm

17.405 cm

cm

~ Tulangan lapangan ~ M (+)

d

356.35 kgm

Nmm

= tebal tebal rata rata - rata plat tangga tangga - d' - 1/2 1/2 f = 175.46 - 25 6 = 144.46 mm

Hitung : 1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rmin

=

rmaks

= 0.75 . b1 .

0.85 .

f' c

fy

600 600

+

fy

= 0.75 0.85

0.85 . 320

25

600 600

+ 320

= 0.0276 amaks = 0.75 . b1 . =

600 600

+

fy

.d

= 0.75 0.85

600 600

+ 320

144.46

60.061



BAB VI. HAL174

STRUKTUR BETON II

Mnada = 0.85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

. 1200 .

= Mnperlu Mn ada m

=

Rn

=

.

b

d

-

amaks 2

144

-

60.1 2

amaks .

60.1

.

175256072.3 Nmm Mu

=

3563503.999 = 4454379.999 Nmm 0.8

=

f

> Mn perlu

fy 0.85 .

f

.


=

fc'

Mu b .d

=

0.80 .

= 15.0588

3563503.999 1200 . 144

= 0.1779 ,

r

=

r

=

r

=

1 m

.

1

-

2

1 -

1

.

15.0588

1

.

m

.

Rn

fy

-

1 -

2.

15.0588

. 0.1779

320

0.00056

Periksa : r

<

r

<


rmin rmaks


=

As As As

= 0.0044 . 1200 . 144.46 = 758.42 mm2 / 1,2 m le lebar tangga = 632.01 mm /m

r .

b .

d


12


A =

p/4 .

1.1314 . 100 6.3201 -

15

1.2

=

= 1.13143 cm

17.902 cm

cm


BAB VI. HAL175

STRUKTUR BETON II

Tulangan bagi untuk tulangan bagi r = 0,002

253 cos a As = 2.8892 cm /m As =

0.002

.

.

14.446

= 7.3097 cm2

8 A = p/4 . Digunakan tulangan f A . 100 0.5029 . 100 a = = As perlu 2.8892

Digunakan tulangan

-

8

15

= 0.50286 cm

0.8

=

/ 2.53 m

17.405 cm

cm

Penulangan Bordes ~ Tulangan tumpuan ~ M (-)

d

476.05 kgm

= 4760547.7 Nmm

= teba teball pla platt - d' d' - 1/2 f = 120.00 - 25 = 89.00 mm

6

Hitung : 1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rmin

=

rmaks

= 0.75 . b1 .

0.85 .

f' c

600

fy

600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

600

320

600

+ 320

= 0.0276 600

amaks = 0.75 . b1 .

600

+

.d

fy

= 0.75 0.85

600 600

+ 320

89.00

= 37.003 Mnada = 0.85

.

fc'

.

= 0.85

.

25

. 1250 .

b

.

amaks .

37

.

d

-

amaks 2

89

-

37 2

= 69292034.55 Nmm Mnperlu Mn ada

=

Mu f

=

4760547.697 = 5950684.621 Nmm 0.8

> Mn perlu


Tulangan tunggal


BAB VI. HAL176

STRUKTUR BETON II

m

=

Rn

=

fy 0.85 .

320 0.85 . 25

=

fc'

Mu . b .d

f

=

= 15.0588

4760547.697 0.80 . 1250 . 144

= 0.2281 ,

r

=

r

=

r

=

1

.

m

1

-

2

1 -

1

.

15.0588

1

.

m

.

Rn

fy

-

2.

1 -

15.0588

. 0.2281

320

0.00072

Periksa : r

<

r

<


rmin rmaks


=

As As As

= 0.0044 . 125 . = 4.8672 cm2 / = 3.8938 cm /m

r .

b .

d


12

Tulangan bagi As = r . b . d = 0.0020 . 150 . As = 3.75 cm2 / As = 2.5 cm /m

8.90 1.3 m

A =

p/4 .

1.1314 . 100 3.8938 -

25

= 29.058 cm

cm

12.50 1.5 m


Digunakan tulangan

8

= 1.13143 cm

1.2

0.8

=

-

20

=

945087.8 Nmm

= 0.50286 cm

20.114 cm

cm

~ Tulangan lapangan ~ M (+)

d

94.509 kgm

= teba teball pla platt - d' d' - 1/2 f = 120.00 - 25 = 89.00 mm


6


BAB VI. HAL177

STRUKTUR BETON II

Hitung : 1.4 fy

=

1.4 = 0.0044 320

rmin

=

rmaks

= 0.75 . b1 .

0.85 .

f' c

600

fy

600

+

= 0.75 0.85

fy

0.85 .

25

600

320

600

+ 320

= 0.0276 600

amaks = 0.75 . b1 .

600

+

= 0.75 0.85

.d

fy

600 600

+ 320

89.00

= 37.003 Mnada = 0.85

.

fc'

.

.

= 0.85

.

25

. 1250 .

b

amaks .

37

.

d

-

amaks 2

89

-

37 2

= 69292034.55 Nmm Mnperlu Mn ada m

=

Rn

=

Mu

=

f

=

945087.8021 0.8

> Mn perlu

fy 0.85 .

fc'

1181359.753 Nmm


=

Mu 2 . b .d

f

=

=

= 15.0588

945087.8021 0.80 . 1250 . 144

= 0.0453 ,

r

=

r

=

r

=

1 m

.

1

1 15.0588

-

2

1 -

.

1

.

m

.

Rn

fy

-

1 -

2.

15.0588

. 0.0453

320

0.00014

Periksa : r

<

r

<

rmin rmaks




BAB VI. HAL178

STRUKTUR BETON II


=

As As As

= 0.0044 . 125 . = 4.8672 cm2 / = 3.8938 cm /m

r .

b .

d


12

Tulangan bagi As = r . b . d = 0.0020 . 150 . As = 3.75 cm2 / As = 2.5 cm /m

8.90 1.3 m

A =

p/4 .

1.1314 . 100 3.8938 -

25

= 29.058 cm

cm

12.50 1.5 m


Digunakan tulangan

8


= 1.13143 cm

1.2

-

20

0.8

=

= 0.50286 cm

20.114 cm

cm


STRUKTUR BETON II

2f

Sket. Tul. Tangga

12

f

8

-

20

± 240

f

8

-

20

f

12

-

25

12

f

8 12

f f

-

15

23

f

20

f

8

f f

12

-

15

15

8

-

15

12

-

15

12

-

25

Perhitungan Beton Metode Markus

Recommend Documents