Note de Calcul Support Tuyautrie Execution

SOCIETE ALGERO-FRANCAISE D'INGENIERIE ET DE REALISATIONS B.P.7059 - 31000-ORAN(Algérie) Tel : (041) 28.44.07 / 08 Fax : (041) 28.44.04

NOTE DE CALCUL GENIE CIVIL

Gestionnaire du Réseau Transport Gaz "GRTG" Sous Direction de l'Engineering Immeuble 700 Bureaux RN N° 38 Gué de Constantine - ALGER -

PROJET GAZODUC ROCADE EST OUEST GREO

LOT A, B, C & F

NOTE DE CALCUL FONDATIONS POUR SUPPORTS TUYAUTERIE.

E

14/10/10

FLG

BTB

BFA

Emis pour exécution

D

11/10/10

FLG

BTB

BFA

Suivant commentaires clients

C

08/08/10

FLG

BTB

BFA

Emission approbation

B

09/06/10

FLG

BTB

BFA

Emission approbation

A

09/06/10

FLG

BTB

BFA

Emission interne

Rev

Date

Rédaction

Vérification

SAFIR

Cosider Approbation

MO

N° GREO-NC-GC-003-06

Page : 1/7

SOMMAIRE

1.

OBJET.

2.

DOMAINE D’APPLICATION DES REGLES BAEL91.

3.

LES MATERIAUX ACIER ET BETON.

4.

LES SOLICITATIONS FONDATION.

APPLIQUEES

SUR

LES

SUPPORT

ANNEXES ANNEXE 1

Rév : E

RESULTATS DE CALCUL.

Date : 14/10/2010


Page : 2 / 7

DE

1.

OBJET : La présente note de calcul à pour objet l’étude génie civil des fondations pour massifs des supports tuyauterie 28’’ dans le cadre du PROJET GAZODUC ROCADE ‘’ ESTOUEST’’. Ces fondations seront fondées sur un sol meuble de moyenne résistance avec une contrainte admissible du sol prise égale à 1.0bars à partir de 1.50m d’ancrage (cas le plus défavorable selon le rapport du sol REF183/UB/2010 du 12/05/2010).

2.



Le dosage est de 350 kg/m3 pour le béton en infrastructure.



Pour la conception de ce projet on utilise les règles B.A.E.L91.

DOMAINE D’APPLICATION DES REGLES BAEL91: les règles de calcul B.A.E.L91 sont applicables à tous les ouvrages et constructions en béton armé dont le béton est constitué de granulats naturels normaux avec un dosage en ciment au moins égal a 300kg/m3 de béton mis en œuvre.

3.

LES MATERIAUX ACIER BETON : Pour pouvoir dimensionner des éléments en béton armé, il est indispensable de connaître le comportement des matériaux acier et béton et d'être capable de le modéliser.

3.1

MODELISATION DU BETON:

3.1.1

Résistance caractéristique:

3.1.1.1

Résistance caractéristique à la compression: Pour l'établissement des projets, un béton est défini par une valeur de résistance à la compression à l'age de 28j dite valeur caractéristique et notée fc 28 égale à 25Mpa (Classe B25 (Dosage 350 kg/m³ de ciment).

3.1.1.2

Résistance caractéristique à la traction: La résistance caractéristique à la traction du béton à j jours est conventionnellement définie par la relation suivante: ftj=0.6+0.06.fcj

3.2

DEFORMATIONS LONGITUDINALES DU BETON: L'expression ci-dessous permet de déterminer la valeur du module de déformation longitudinale instantanée du béton soumis à des contraintes normales d'une durée d'application inférieure à 24h: Eij=11000.fcj281/3 fcj28=25Mpa. Sous des contraintes de longue durée d'application, on admet que le module de déformation longitudinale est égal à l'expression suivante: Eij=3700.fcj281/3

3.3

MODELISATION DE L’ACIER: On rencontre plusieurs type d'armatures : les ronds lisses, les armatures à haute adhérences et les treillis soudés. Pour constituer les armatures des pièces en béton armé on utilise les aciers de nuances suivantes:

Rév : E

Date : 14/10/2010


Page : 3 / 7

FeE400=400MPa. FeE235=235MPa. 3.3.1

Le module d'élasticité longitudinal: Le module d'élasticité longitudinale de l'acier est égal à la valeur suivante: Es=200000MPa.

4.

LES SOLICITATIONS APPLIQUEES SUR LES SUPPORTS DE FONDATION : Les sollicitations sont les efforts (efforts normal et effort tranchant) et les moments (moment fléchissent et moment de torsion) calculés à partir des actions par des méthodes appropriées. Les charges appliquées sur le support sont récapitulées au tableau suivant : Type d’élément

Poids d’élément (Kg)

Tuyauterie 8’’ (3m) Les brides (2 éléments). Les tubes de conduite.

53.0 42.65/ml

Tuyauterie 12’’(3m) Les brides (2 éléments). Les tubes de conduite.

102.0 73.65/ml


--174.1/ml


--245.68/ml

Tableau 1 : les poids propres des différents éléments. 4.1

CHARGES PERMANENTES G : 

Les brides:

TUYAUTERIE 8’’ : G1=53.0x2=106kg. TUYAUTERIE 12’’ : G1=102.0x2=204.0kg. TUYAUTERIE 20’’ : G1=0.0kg. TUYAUTERIE 28’’ : G1=0.0kg.

Rév : E

Date : 14/10/2010


Page : 4 / 7



Les tubes de conduites :

TUYAUTERIE 8’’ : G2=3.0x42.65=127.95kg. TUYAUTERIE 12’’ : G2=3.0x73.65=220.95kg. TUYAUTERIE 20’’ : G2=4.0x174.10=696.4kg. TUYAUTERIE 28’’ : G2=4.0x245.68=982.72kg. 4.2

CHARGES D’EXPLOITATION P : TUYAUTERIE 8’’ : Poids de liquide contenu (eau) P= 3.14x (0.1016)2 x1000x3.0=92.23kg. TUYAUTERIE 12’’ : Poids de liquide contenu (eau) P= 3.14x (0.1524)2 x1000x3.0=218.78kg. TUYAUTERIE 20’’ : Poids de liquide contenu (eau) P= 3.14x (0.254)2 x1000x4.0=810.32kg. TUYAUTERIE 28’’ : Poids de liquide contenu (eau) P= 3.14x (0.3556)2 x1000x4.0=1588.22kg.

4.3

LES COMBINAISONS A PRENDRE EN COMPTE : Les combinaisons à prendre en compte dans les calculs à partir des charges primaires G et P sont : Etat limite ultime ELU : 1.35G+1.5P. TUYAUTERIE 8’’ : N ELU =1.35 (106+127.95)+1.5x92.23=454.17Kg. TUYAUTERIE 12’’ : N ELU =1.35 (204+220.95)+1.5x218.78=910.85Kg. TUYAUTERIE 20’’ : N ELU =1.35 (0.0+696.4)+1.5x810.32=2155.62Kg. TUYAUTERIE 28’’ : N ELU =1.35 (0.0+982.72)+1.5x1588.22=3709.0Kg. Etat limite de service ELS : G+P. TUYAUTERIE 8’’ : N SER = 106+127.95+92.23= 326.18 Kg.

Rév : E

Date : 14/10/2010


Page : 5 / 7

TUYAUTERIE 12’’ : N SER = 204+220.95+218.78= 643.73 Kg. TUYAUTERIE 20’’ : N SER = 0.0+696.4+810.32= 1506.72 Kg. TUYAUTERIE 28’’ : N SER = 0.0+982.72+1588.22= 2570.94 Kg. Remarque1 : Les charges sont données par le fournisseur. Remarque2 : La majoration des charges n’intervient pas dans le calcul des dimensions de la fondation qui sont déterminées à l’état limite de service. Le dimensionnement visà-vis de leur comportement mécanique (ferraillage) s’effectue à l’état limite ultime. Remarque3 : Les résultats sont montrés à l’annexe 1.

Rév : E

Date : 14/10/2010


Page : 6 / 7

ANNEXE 1

Rév : E

Date : 14/10/2010


Page : 7 / 7

SEMELLE DE FONDATION ISOLEE B.A.E.L 91 révisé 99

PROJET :

GAZODUC ROCADE ''EST-OUEST'' -GREO- SUPPORT TUYAUTERIE 8'' ET 12'' S1 ET S2

Données Dimensions du poteau

Grand coté du poteau

b=

0.30 m

Petit coté du poteau

a=

0.30 m

Contrainte de l'acier utilisé

Fe =

400 MPa

Contrainte du béton à 28 jours

Fc28 =

20 MPa

Effort de service

Nser =

0.00643 MN

Nu =

0.00910 MN

Effort ultime Contrainte admissible du sol

Dépend du type de sol

q.sol =

0.1 MPa

Type de calcul (1) Débords homothétiques, (2) Débord constant

Type :

1

Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTP

Type :

1

Résultats Aire approchée de la surface portante

( Ns / q.sol )

S1 =

Calcul des dimensions approchées

Débord homothétique =>

0.06 m²

A1 = ( S1 x ( a / b )) ^1/2

Choix des dimensions Hauteur minimale de la semelle

B1 = ( S2 x ( b / a )) ^1/2

Débord A =

-0.02 m

Débord constant =>

Débord B =

0.25 m

Débord = [((( 4 x S1 ) + a² - 2ab + b² )^ 1/2 ) - a - b

A1 =

0.25 m

A1 = a+( 2 x débord ), B1 = b+( 2 x débord )

B1 =

0.25 m

A > A1

A=

0.50 m

B > B1

B=

0.50 m

Ht mini =

0.10 m

Ht =

0.30 m

d=

0.25 m

S=

0.25 m²

Si débord > 15 cm => (( B - b ) / 4 ) + 5 cm Si débord < 15 cm => ( 2 x débord ) + 5 cm

Choix de la hauteur de la semelle

Arrondir

Calcul de la hauteur utile

( Ht - 5 cm )

Contrôle de la contrainte admissible du sol Aire de la surface portante

(AxB)

Poids propre de la semelle

( A x B x Ht x 0.025 )

Pp =

0.0019 MN

Charge totale sur le sol

( Nu + Pp )

N=

0.0083 MN

Contrainte de travail sur le sol

(N/S)

q' =

Contrôle

( q' < q )

0.033 MPa vérifié

Détermination des aciers tendus Contrainte de traction du béton

0.6 + ( 0.06 x Fc28 )

Contrainte de traction de l'acier

FP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 ))) FTP = 0.80 x sst ( FP )

Ft28 =

1.80 MPa

sst =

200.00 MPa

Nappe inférieure

( Nu / 8 ) x (( B - b ) / ( d x sst ))

Ax // b =

0.05 cm²

Nappe supérieure

( Nu / 8 ) x (( A - a ) / ( d x sst ))

Ay // a =

0.05 cm²

Choix des sections commerçiales

Lire dans le tableau des aciers

Ax => T12 e=15 cm² Ay => T12 e=15 cm²

REV:E

14/10/2010


SEMELLE D'UN MASSIF DE FONDATION POUR SUPPORT DES TUYAUTRIES

B.A.E.L 91 révisé 99 PROJET :

GAZODUC ROCADE ''EST-OUEST'' -GREO- SUPPORT TUYAUTERIE 12'' M7

Données Contrainte de l'acier utilisé

Fe =

400 MPa


Fc28 =

25 MPa

Effort de service = G + Q

Nser =

0.00643 MN

Nu =

0.0091 MN

Effort ultime = 1.35 G + 1.5 Q Contrainte admissible du sol


q.sol =

0.1 MPa


Type :

1


Type :

1


( Ns / q.sol )



S1 =

0.06 m²

A1 = ( S1) ^1/2


B1 = ( S1) ^1/2

Débord A =

0.13 m

Débord constant =>

Débord B =

0.25 m

Débord = [( 4 x S1)^ 1/2 ] / 4

A1 =

0.25 m

A1 = ( 2 x débord ), B1 = ( 2 x débord )

B1 =

0.25 m

A > A1

A=

0.50 m

B > B1

B=

0.40 m

Si débord > 15 cm => ( B / 4 ) + 5 cm Si débord < 15 cm => ( 2 x débord ) + 5 cm


Arrondir


( Ht - 5 cm )

Ht mini =

0.15 m

Ht =

0.30 m

d=

0.25 m

S=

0.20 m²

Pp =

0.0015 MN 0.0079 MN


(AxB)


( A x B x Ht x 0.025 )


( Nser + Pp )

N=


(N/S)

q' =

Contrôle

( q' < q )

0.040 MPa vérifié


0.6 + ( 0.06 x Fc28 )



Ft28 =

2.10 MPa

sst =

201.63 MPa

Nappe inférieure

( Nu / 8 ) x (( B) / ( d x sst ))

Ax // b =

0.09 cm²

Nappe supérieure

( Nu / 8 ) x (( A) / ( d x sst ))

Ay // a =

0.11 cm²



Ax => T12 e=15 Ay => T12 e=15

REV:E

14/10/2010






Fe =

400 MPa


Fc28 =

25 MPa


Nser =

0.01506 MN

Nu =

0.02155 MN



q.sol =

0.1 MPa


Type :

1


Type :

1


( Ns / q.sol )



S1 =

0.15 m²

A1 = ( S1) ^1/2


B1 = ( S1) ^1/2

Débord A =

0.19 m

Débord constant =>

Débord B =

0.39 m

Débord = [( 4 x S1)^ 1/2 ] / 4

A1 =

0.39 m


B1 =

0.39 m

A > A1

A=

0.90 m

B > B1

B=

0.60 m



Arrondir


( Ht - 5 cm )

Ht mini =

0.20 m

Ht =

0.30 m

d=

0.25 m

S=

0.54 m²

Pp =

0.0041 MN 0.0191 MN


(AxB)


( A x B x Ht x 0.025 )


( Nser + Pp )

N=


(N/S)

q' =

Contrôle

( q' < q )

0.035 MPa vérifié


0.6 + ( 0.06 x Fc28 )



Ft28 =

2.10 MPa

sst =

201.63 MPa

Nappe inférieure

( Nu / 8 ) x (( B) / ( d x sst ))

Ax // b =

0.32 cm²

Nappe supérieure

( Nu / 8 ) x (( A) / ( d x sst ))

Ay // a =

0.48 cm²



Ax => T12 e=15 Ay => T12 e=15

REV:E

14/10/2010






Fe =

400 MPa


Fc28 =

25 MPa


Nser =

0.0257 MN

Nu =

0.03709 MN



q.sol =

0.1 MPa


Type :

1


Type :

1


( Ns / q.sol )



S1 =

0.26 m²

A1 = ( S1) ^1/2


B1 = ( S1) ^1/2

Débord A =

0.25 m

Débord constant =>

Débord B =

0.51 m

Débord = [( 4 x S1)^ 1/2 ] / 4

A1 =

0.51 m


B1 =

0.51 m

A > A1

A=

0.90 m

B > B1

B=

0.60 m



Arrondir


( Ht - 5 cm )

Ht mini =

0.20 m

Ht =

0.30 m

d=

0.25 m

S=

0.54 m²

Pp =

0.0041 MN 0.0298 MN


(AxB)


( A x B x Ht x 0.025 )


( Nser + Pp )

N=


(N/S)

q' =

Contrôle

( q' < q )

0.055 MPa vérifié


0.6 + ( 0.06 x Fc28 )



Ft28 =

2.10 MPa

sst =

201.63 MPa

Nappe inférieure

( Nu / 8 ) x (( B) / ( d x sst ))

Ax // b =

0.55 cm²

Nappe supérieure

( Nu / 8 ) x (( A) / ( d x sst ))

Ay // a =

0.83 cm²



Ax => T12 e=15 Ay => T12 e=15

REV:E

14/10/2010






Fe =

400 MPa


Fc28 =

25 MPa


Nser =

0.00326 MN

Nu =

0.00454 MN



q.sol =

0.1 MPa


Type :

1


Type :

1


( Ns / q.sol )



S1 =

0.03 m²

A1 = ( S1) ^1/2


B1 = ( S1) ^1/2

Débord A =

0.09 m

Débord constant =>

Débord B =

0.18 m

Débord = [( 4 x S1)^ 1/2 ] / 4

A1 =

0.18 m


B1 =

0.18 m

A > A1

A=

0.50 m

B > B1

B=

0.40 m



Arrondir


( Ht - 5 cm )

Ht mini =

0.15 m

Ht =

0.30 m

d=

0.25 m

S=

0.20 m²

Pp =

0.0015 MN 0.0048 MN


(AxB)


( A x B x Ht x 0.025 )


( Nser + Pp )

N=


(N/S)

q' =

Contrôle

( q' < q )

0.024 MPa vérifié


0.6 + ( 0.06 x Fc28 )



Ft28 =

2.10 MPa

sst =

201.63 MPa

Nappe inférieure

( Nu / 8 ) x (( B) / ( d x sst ))

Ax // b =

0.05 cm²

Nappe supérieure

( Nu / 8 ) x (( A) / ( d x sst ))

Ay // a =

0.06 cm²



Ax => T12 e=15 Ay => T12 e=15

REV:E

14/10/2010


Note de Calcul Support Tuyautrie Execution

Recommend Documents