guide de dimensionnement d'un projet de goutte à goutte
Full description
Voies navigables calculs hydrauliques
guide de dimensionnement d'un projet de goutte à goutte
note de calcul réservoir
note de calcul réservoirFull description
Description complète
note de calculFull description
Description complète
Note Calcul Système de Pompage
béton arme
Hypothèse de calcul SNiP (Norme de construction Russe).Full description
Note de calcul
G + ψ.Q ± Sx ± 0,3.Sy dans le sens X. G + ψ.Q ± 0,3.Sx ± Sy dans le sens Y. N =3300 KN M =8970 KN.m
Figure 1 : Notations de la semelle
Dimensions du voile :
a = 20 cm. l = 4.77 m
Prédimensionnement de la semelle : On ajoute des débords de 1m de part et d’autre de la semelle, ainsi on aura une longueur de semelle égale à 6.77 On choisit B = 1,5 m et h =80 cm. Le poids de la semelle sera de : P semelle = 6.77×1,5×0,8×25 = 203.1kN. L’effort normal total sur la semelle la semelle est de N = 3503.1kN. L’excentricité L’excentricité e :
Nous avons e
M N
2.56
L 6
6.77 6 '
La longueur comprimée est égale à : L
1,13 , donc une partie
3 (
L 2
de la semelle est soulevée.
- e ) c’est-à-dire c’est-à-dire L’ = = 2.47 m.
Or on a :
L'
6,51
L
8,74
36 %.
On déduit que 36% de la semelle est comprimée ce qui veut dire que la semelle est stable sachant que dans un cas accidentel on peut admettre jusqu'à 70% du soulèvement de la semelle.(Dans notre cas 64% de la semelle est soulevée)
État des contraintes :
m ax
Figure 2 : le diagramme des contraintes triangulaire
La contrainte maximale est égale à :
Or on doit avoir : max
ma x
Rup 3 adm
2 N '
L B
2 3.51 2.47 ' 1.5
1.89 MPa
3 * 0.3 0.9 MPa .Ce qui est vérifiée.
Donc la condition n’est pas vérifié il faut que la surface de contact soit plus grande .(augmenter le B) Quelle est la largeur B que je dois fixer pour pour que
m ax
≤0.9 MPa il faut que
B≥
2 N
il faut que B ≥3.15 m que je trouve un peu couteux donc j’ai réfléchi à augmenter
L' 0.9
B et le débord afin :
d’optimiser la section du béton
et en même temps améliorer la stabilité de notre semelle (augmenter la longueur comprimé ) j’opte pour B= 2m et un débord de 1.75 m de chaque part. N=3300+2*8.27*0.8*25=3630.8 KN e=
ma x
M N
2 N '
L B
=2.47
l’=5 m donc
2 3.63 5
'
2
0.726 MPa ≤
l ' l
Rup
60% donc notre semelle est plus stable
=0.9 MPa
Ferraillage de la semelle :
Nous allons déterminer le ferraillage de la semelle à partir du moment du débord renversé (console sous charge σ max), pour ce faire on divise le diagramme des contraintes trapézoïdales en deux : l’un triangulaire de coté σ max2, l’autre rectangulaire de coté σ max1
Le calcul des moments d’encastrement se fait en utilisant les formulaires RDM suivants :
pour la charge rectangulaire :
la charge linéaire est 0.47 *B=0.47*2=0.94 MN/m M=(0.94 *1.75*1.75)/2=1.44 MN .m
La charge triangulaire
Charge linéaire : (0.726-0.47)*2=0.52 MN/m M=(0.52 * 1.75*1.75 )/6=0.26MN.m M(total)=1.44+0.26=1.7 MN/m As =57 (l’hypothèse que j’ai fait est erronée le fait que j’ai augmenté le débord j’ai eu un moment qui est très grand ). Donc je vais prendre B=3.4 et h=1.2 N=3990 KN e=2.24 l’=3.44
m ax =0.68
MPa ≤
Rup
l’/l=50.1%
=0.9 MPa
pour la charge rectangulaire :
la charge linéaire est 0.52 *B=0.47*3=1.56 MN/m M=(1.56 *1.*1.)/2=0.78MN .m
As =14.49 (15 HA 12 e=20) As/4 =3.62 (acier trnsaversal)
Cependant je pense que le ferraillage n’est pas suffisant ;j’ai trouvé dans un document que quand le ferraillage n’est pas suffisant on étudie la semelle sous la charge normale seulement(acier principal serait parallèle à B )
