Tanques de acero al carbono para el almacenamiento de agua. SECCION 1: GENERA Sec 1.1 ámbito El propó propósit sito o de esta esta norma norma es establ establece ecerr los requi requisit sitos os mínim mínimos os para para el diseño, construcción, inspección y pruebas de nuevos tanques de acero al carbono para el almacenamiento almacenamiento de agua a presión presión atmosférica. 1.1 1.1 ec ec!o !oss de tanq tanque ues. s. odos odos los tanques de almacenamiento de agua potable tendrán tec!os. "os tanq tanque uess de alma almace cena nami mien ento to de agua agua pota potabl ble e no se pued pueden en construir sin tec!o. 1.1.# "os productos que no están cubiertos. Esta norma no cubre todos los los deta detall lles es de dise diseño ño y co cons nstr truc ucci ción ón,, debi debido do a la gran gran vari varied edad ad de tamaños y formas de los tanques. $etalles que no se abord abordan an se será rán n el dise diseño ño y la co const nstru rucc cció ión n que que se sea a adecu adecuada ada y tan tan seguros como los que normalmente se !ubiera suministrado ba%o esta nor norma ma.. Esta Esta nor norma no cubr cubre e el !orm !ormig igón ón de la co cons nstr truc ucci ción ón de tanq tanque uess de ac acer ero o co comp mpue uest sto. o. &o &on n la e'cep 'cepci ción ón de los los tec! tec!os os de alum alumin inio io de c(pu c(pula la,, es esta ta norm norma a no cubr cubre e los los tanq tanque uess co cons nstr trui uido doss con materiales que no sean de acero al carbono. Esta norma no se aplica a la pintura y desinfección de los tanques de )*S+ )--) $1#, $1#, revestimiento revestimiento de los tanques de agua de almacenamiento de acero, acero, y )*S+ )--) )--) &/0#, &/0#, la desinfecci desinfección ón de las instalaci instalaciones ones de almacenamiento de agua. 1.1. 2étodo de diseño. &on la e'cepción de cimientos de !ormigón refor3ado, esta norma se basa en el método de diseño de esfuer3os permisibles Sec. 1.# de4nición "as siguientes de4niciones deben aplicarse en estas normas5 1. &apa &apaci cida dad5 d5 el volu volume men n neto neto,, en galo galone ness 6lit 6litro ros7 s7,, que que pued puede e se serr remov removido ido de un tanque tanque lleno lleno !asta !asta el nivel nivel de capaci capacidad dad superi superior or 6&"7 6&"7 y son vaciadas en el nivel inferior de capacidad 68&"7. #. &onstr &onstrucc ucción ión55 la parte parte que aporta aporta el traba% traba%o o y los materi materiale aless para para la colocación y la instalación. . anqu anque e elevad evado o5 un tanqu anque e conte ontene nedo dorr o de alm almac acen enam amiiento nto soportado en una torre.
9. :ango :ango de la cabe3a5 la distancia distancia vertical vertical entre entre el &" &" y 8&". 0. )gua )gua pota potabl ble5 e5 el agua agua que que es se segu gura ra y sa sati tisf sfac acto tori ria a para para bebe beberr y cocinar. /. &omprador5 la persona, compañía u organi3ación que adquiere cualquier material o traba%o a reali3ar. reali3ar. ;. Embals Embalse5 e5 . anque5 un tanque tanque elevado, elevado, vertical, vertical, o un depósito. depósito. 1. "os niveles de agua5 los niveles de agua se utili3an los siguientes en esta norma5 1.1. inferior nivel de capacidad 68&"75 el nivel del agua por encima del cual cual la ca capa paci cida dad d es espe peci ci4c 4cad ada a se prop propor orci cion ona. a. En un tanq tanque ue de tierra con apoyo 6depósito o vertical7, el 8&" será el nivel de agua en la cora co ra33a del del tanqu anque e cuan cuando do el tanqu anque e se vac acía ía a trav travé és de las cone' cone'ion iones es de descar descarga ga especí especí4co 4cos, s, a menos menos que se especi especi4qu 4que e lo contrario. 1.# 1.#.. de nive nivell má má'i 'imo mo de oper operac ació ión n 62?" 62?"75 75 el nive nivell má má'i 'imo mo de agua especi4cado especi4cado en las condicione condicioness normales normales de funcionami funcionamiento ento.. El El 2ini 2inist ster erio io de raba raba%o %o se toma tomará rá co como mo el &" &",, a me meno noss que que se especi4que lo contrario. 11. 1, capacidades a nivel superior 6&"75 6&"75 el nivel de agua de4nido por el borde del rebosadero. rebosadero. Sec 1. $ibu%os que se s e proporcionan. @lanos de construcción para la base, el tanque y sus accesorios que deberían ser proporcionados. &uando la base y el diseño del tanque se llev llevan an a ca cabo bo las part partes es so son n por por se sepa para rado do,, ca cada da part parte e debe deberá rá presen presentar tar los planos planos de constr construcc ucción ión.. Si el ancla% ancla%e e es necesa necesario rio,, los detall detalles es de ancla% ancla%e, e, incluy incluyend endo o em empot potram ramien iento, to, refue refuer3o r3o local, local, y la mínima resistencia del concreto reque querido, do, se proporcionan como parte del diseño del tanque. "os detalles de todas las soldaduras fac aciilitarán rán cuando se espe es peci ci4q 4que ue.. Símb Símbol olos os es está tánd ndar ar de sold so ldad adur ura a que que se enum enumer eran an en )*S+ )-S )#.9, )#.9, símbolos símbolos estándar estándar para la soldadura, soldadura, soldadura soldadura fuer fuerte te,, y el e'ame 'amen n no dest destru ruct ctiv ivo, o, se util utili3 i3ará ará,, a me meno noss que que se muestran detalles con%untos.
9. :ango :ango de la cabe3a5 la distancia distancia vertical vertical entre entre el &" &" y 8&". 0. )gua )gua pota potabl ble5 e5 el agua agua que que es se segu gura ra y sa sati tisf sfac acto tori ria a para para bebe beberr y cocinar. /. &omprador5 la persona, compañía u organi3ación que adquiere cualquier material o traba%o a reali3ar. reali3ar. ;. Embals Embalse5 e5 . anque5 un tanque tanque elevado, elevado, vertical, vertical, o un depósito. depósito. 1. "os niveles de agua5 los niveles de agua se utili3an los siguientes en esta norma5 1.1. inferior nivel de capacidad 68&"75 el nivel del agua por encima del cual cual la ca capa paci cida dad d es espe peci ci4c 4cad ada a se prop propor orci cion ona. a. En un tanq tanque ue de tierra con apoyo 6depósito o vertical7, el 8&" será el nivel de agua en la cora co ra33a del del tanqu anque e cuan cuando do el tanqu anque e se vac acía ía a trav travé és de las cone' cone'ion iones es de descar descarga ga especí especí4co 4cos, s, a menos menos que se especi especi4qu 4que e lo contrario. 1.# 1.#.. de nive nivell má má'i 'imo mo de oper operac ació ión n 62?" 62?"75 75 el nive nivell má má'i 'imo mo de agua especi4cado especi4cado en las condicione condicioness normales normales de funcionami funcionamiento ento.. El El 2ini 2inist ster erio io de raba raba%o %o se toma tomará rá co como mo el &" &",, a me meno noss que que se especi4que lo contrario. 11. 1, capacidades a nivel superior 6&"75 6&"75 el nivel de agua de4nido por el borde del rebosadero. rebosadero. Sec 1. $ibu%os que se s e proporcionan. @lanos de construcción para la base, el tanque y sus accesorios que deberían ser proporcionados. &uando la base y el diseño del tanque se llev llevan an a ca cabo bo las part partes es so son n por por se sepa para rado do,, ca cada da part parte e debe deberá rá presen presentar tar los planos planos de constr construcc ucción ión.. Si el ancla% ancla%e e es necesa necesario rio,, los detall detalles es de ancla% ancla%e, e, incluy incluyend endo o em empot potram ramien iento, to, refue refuer3o r3o local, local, y la mínima resistencia del concreto reque querido, do, se proporcionan como parte del diseño del tanque. "os detalles de todas las soldaduras fac aciilitarán rán cuando se espe es peci ci4q 4que ue.. Símb Símbol olos os es está tánd ndar ar de sold so ldad adur ura a que que se enum enumer eran an en )*S+ )-S )#.9, )#.9, símbolos símbolos estándar estándar para la soldadura, soldadura, soldadura soldadura fuer fuerte te,, y el e'ame 'amen n no dest destru ruct ctiv ivo, o, se util utili3 i3ará ará,, a me meno noss que que se muestran detalles con%untos.
Sec 1.9 referencias referencias Esta Esta norma norma !ace !ace refe refere renc ncia ia a los los sigu siguie ient ntes es docu docume ment ntos os.. En las las edic edicio ione ness es espe peci ci4c 4cad adas as.. Esto Estoss docu docume ment ntos os form forman an part parte e de es esta ta norma en la medida especi4cada en el estándar. En cualquier caso de conAicto, los requisitos de esta norma deben prevalecer. prevalecer. )&+ 1B0 C B Especi4cación para el concreto estructural. )&+ 1=B= 1=B= B los requisitos requisitos del código de edi4cación de concreto concreto estructural. )+S& D manual de construcción de acero, 1 edición. )*S+ )*S+ D )# B) B)-S,9 -S,9B B;B ;Bsí símb mbol olos os es está tánd ndar ar para para fuerte y el e'amen no destructivo.
la
sold so ldad adur ura, a, so sold ldad adur ura a
)*S+ )*S+ )-S ). ).B1 B1 tér término minoss de so sold ldad adur ura a y de4n de4nic icio ione ness es está tánd ndar ar,, incluy incluyend endo o los térmi términos nos de la unión unión ad!esi ad!esiva, va, sol soldad dadura, ura, sol soldadu dadura. ra. $e corte térmico y pulveri3ación térmica. )*S+ )-S )0.1B9 especi4cación para electrodos de acero al carbono para soldadura por arco a rco metálico protegido protegido.. )*S+ )*S+ )-S )0.0B )0.0B/ / especi especi4ca 4cació ción n para para ele electr ctrodo odoss de ace acero ro de ale aleaci ación ón ba%a para la soldadura por arco metálico protegido.
)*S+ )-S 8#.1B> especi4cación para procedimiento de soldadura y
)*S+ )-S 8#.1B> especi4cación para procedimiento de soldadura y cali4cación de desempeño )*S+ )-S $1.1B= código de soldadura estructural de acero, #> errata. )*S+ )-S F&1B; *orma para la )-S certi4cación de inspectores de soldadura. )*S+ )--) &/0#B# desinfección de las instalaciones de almacenamiento de agua. )*S+ )--) $1#B/ de recubrimiento de acero de almacenamiento de agua los tanques.
)*S+ )--) $1=B1 de aluminio tec!os de c(pula de las instalaciones de almacenamiento de agua. )@+ 0+ especi4caciones de tubos de conducción, 99 edición, febrero de #> adenda. )@+ /0 soldados de almacenamiento tanques de acero para aceites, 11 edición. )S&E ;B0 &argas mínimas de diseño para edi4cios y otras estructuras.
SECCI!N ": #ATERIAES Sec #.1 General
#.1.1 2ateriales5 todos los materiales son incorporados en cualquier estructura para cumplir con esta norma deberán ser nuevos estar
#.1.1 2ateriales5 todos los materiales son incorporados en cualquier estructura para cumplir con esta norma deberán ser nuevos, estar previamente no utili3ado, y cumplir con todos los requisitos de esta norma. "as copias de los informes de prueba de molinos se aportarán cuando se especi4quen. #.1.# los materiales no identi4cados5 materiales de acero de análisis no identi4cado podría ser utili3ado si se ponen a prueba y cumple con todos los requisitos físicos, dimensiones y químicas de un material que es aceptable para su uso ba%o esta norma. &uando estos materiales no identi4cados utili3an un informe qie muestra los resultados deberán ser proporcionados. Se#.# requerimiento $el material #.#.1 pernos de ancla%e y barras5 voltios se a%ustarán a la norma )S2 );, grado 8, o )S2 )#0, voltios de ancla%e se a%ustarán a la norma )S2 );, grado 8, )S2 )/, )S2 )1>, Grado 8;, o )S2 H1009, / grados, 00 6Iieldable7, o 10. &añas se a%ustará a la norma )S2 )/. )S2 )1>, grado 8; pernos y )S2 H 1009, 10 pernos de grado no se utili3ará a menos leves pernos de ancla%e de acero 6)S2 );, grado 8, )S2 )/, )S2 H1009, o, / grados, o )S2 1009, los grados / o 007 superior a # J pulgada 6/ mm7 de diámetro. &uando la norma )S2 H1009, grado 00 tornillos se utili3an, deberán cumplir con los requisitos de acero soldable de la norma )S2 H1009, Suplemento S1.
#.#.# El acero de refuer3o. El acero de refuer3o deberá cumplir con los requisitos de )&+ 1=. #.#. "as placas. @lacas de materiales deberán a%ustarse a alguna de las siguientes normas )S25 )/, )11 grados ) y 8, )#=, en los grados ), 8, & y $, o )0;, grado 0=, y los materiales que 4guran en el s. #.#..# y #.#.;. #.#..1 "os límites de espesores y requisitos especiales. Espesor de la placa limitaciones y requisitos especiales serán los que se discuten en las siguientes subsecciones y se resumen en la tabla 1. #.#..1.1 placas )S2 )/ el casco rígido por el estrés la tensión se limitará a un espesor de # pulgadas 601mm7 y el material deberá ser estropeado y
fabricados para una práctica de grano 4no para espesores mayores de 1 J pulgada 6= mm7 .
fabricados para una práctica de grano 4no para espesores mayores de 1 J pulgada 6= mm7 . &uando se administra la compresión, el casco )S2 )/ mayor de 1 J pulgadas 6= mm7 y menor o igual a # pulgadas 601 mm7 de espesor. "as placas de compresión, como los anillos de compresión 6compresión bia'ial7, partes del sistema de apoyo primario, y el sistema de apoyo primario y arma3ones de envase primario, no podrá e'ceder de # pulgadas 601 mm7 de espesor, a menos que el material es estropeado y fabricado con arreglo a la práctica de grano 4no, normali3ados, y por ultrasonidos inspeccionar a los criterios de aceptación de la norma )S2 )90. #.#..1.# )S2 )11, grado ) no será utili3ado en espesores superiores a J pulgada 61 mm7 )S2 )11, grado 8 no se utili3a en espesores superiores a 1 en 6#0 mm7. #.#..1. )S2 )#=, grado ) de acero debe ser utili3ado (nicamente para los elementos no estructurales, tales como clips, capa de tec!os, y otros de ba%o estrés en los componentes menos de 1 pulgada 6#0 mm7 de espesor. )S2 )#=, grado 8 y & las placas cubiertas casco están limitadas a un espesor de 1 pulgada 6#0 mm7 cuando gobierna la tensión de estrés y 1 J pulgada 6= mm7 cuando la tensión de compresión gobierna )S2 ) #=, grado $ placas de casco están limitadas a un espesor de K 61> mm7.
#.#..1.9 )S2 )0;, grado 0= placas se limitan a 1 J pulgadas 6= mm7 de espesor. #.#..0 -!en details are suc! t!at tension may occur t!roug! t!e plate t!icLness, consideration s!all be given to t!e possibility t!at lamellar tearing may occur.
&uando los detalles son tales que la tensión se puede producir a través del espesor de la c!apa, se tendrá en cuenta la posibilidad de que
&uando los detalles son tales que la tensión se puede producir a través del espesor de la c!apa, se tendrá en cuenta la posibilidad de que desgarramiento laminar puede ocurrir. #.#../ )S2 )/ o ) #=, aceros de grado & puede ser utili3ado para las placas de base, independientemente del espesor o la temperatura. )cero )/ ordenada como una placa de apoyo, de conformidad con la norma )S2 )/, 0,# segundos, no es aceptable. #.#..# material sustituto. &uando el suministro de material o la escase3 de requerir el uso de materiales de sustitución, de categoría 1 y # materiales de la sección 19 puede ser usado para los tanques diseñados de acuerdo con la sección , sin tener en cuenta el grosor y las limitaciones de temperatura de la sección 19. "os niveles de estrés para el material de sustitución se limitarán a las de la sección . #.#.. base de proporcionar placas. "as placas pueden ser proporcionadas sobre la base de peso con el empotramiento admisible y saturación, de acuerdo con la tabla de tolerancia para las placas de ordenadas a peso publicado en )S2 )/. #.#.9 2ateriales de la e'tensión deberá estar conforme a la norma )S2 )111 SS, el grado de , o / o )S2 )0/=, materiales de la e'tensión sólo se puede utili3ar para los tec!os, plataformas, y los elementos no estructurales. #.#.0 @er4les. odas las formas estructurales para su uso conforme a las disposiciones de esta norma deberán ser producidas por el !ogar abierto !orno reverbero, básico de o'ígeno, o proceso de !orno eléctrico. #.#.0.1. *o tubular )brir o no per4les estructurales tubulares se a%ustaran a la norma )S2 )/ o )S2 )>>#. &uando las formas estructurales se fabrican a partir de placas, los materiales de la placa se a%ustarán a la Sección. #.#. de esta norma.
ubular #.#.0.#. @er4les estructurales tubulares se pueden utili3ar para los componentes estructurales, como columnas, puntales, y en la parte varios. ales formas tubulares puede ser circular, cuadrada, rectangular u otras secciones transversales. ubo estructural con sección transversal cuadrada o rectangular, deberá cumplir con una de las siguientes especi4caciones5 1. &onformadoB )S2 )0.
frío tubería
estructural deberá
cumplir con
la
norma
#. conformadoB caliente tubo deberá cumplir con la norma )S2 )01. #.#.0.#.1 tubería estructural con una sección transversal circular se puede fabricar de un lugar cualquiera de las especi4caciones permitidas en la sección #.#., siempre que la soldadura y otros procesos de fabricación están en conformidad con todas las secciones de esta norma. 1. )--) $1B11 #.#.0.#.# tubos de acero pueden ser utili3ados como elementos estructurales tubulares, siempre y cuando cumpla con la norma )S2 )1>, grado 8,)S2 )0 ipo E o S Grado 8 o )@+ 0", grado 8. #.#./ !ormigónpines. @ines deberá cumplir con la norma )S2 ) ;, grado 8,)S2 )1=, grado 11=or 1#0, conforme a la e'igencia suplementariaS> C @ara cumplir con un límite elástico mínimo de . psi, o )S2 )/ tamaño, y las tolerancias de diámetro en los pines convirtieron será igual a los de los e%es de acabadas en frío. )cabado de la super4cie dependerá de la aplicación, pero en ning(n caso el acabado de la super4cie sea más rugosa de 1#0 <+* 6,1;0 <+*7 #.#.; aceros de &anadá. )ceros canadienses aceptables para su uso ba%o esta norma son &S) G9.#1, los grados = -, 99 de anc!o, y el - 99. "os cuatro grados de G9.#1 se MNE permitido el diseño destaca por clase # 6véase la Sección 7.
#.#.= de acero fundido, deberá a%ustarse a la norma )S2 )#;, grado / a
#.#.= de acero fundido, deberá a%ustarse a la norma )S2 )#;, grado / a 6total recocido7. #.#.> @ie3as for%adas
#.#.>.1 pie3as for%adas deben cumplir con alguna de las siguientes especi4caciones )S2 )//=, clase $, )1=1, grado ++, o un 10.
#.#.>.# bridas. ubo de for%ados y laminados bridas se a%ustarán a los requisitos materiales de for%ado de acero al carbono bridas, seg(n lo especi4cado en )S2E 81/.0. #.#.1 metales de aportación y fundentes. "os metales de aportación y fundentes será de la misma clasi4cación como aquellas que !an sido cali4cados para cada procedimiento de soldadura, de acuerdo con sección =,#. #.#.11 tubería para conductores de Auidos. $e entrada, de salida, de desbordamiento, y otras tuberías, y todos los accesorios para el uso del Auido se especi4carán "a tubería de acero deberán cumplir con la norma )S2 )0, tipo E o S, grado 8, )S2 ) 1/ o )@+ 0" o igual. ) menos que se especi4que lo contrario, las articulaciones se pueden atornillar, bridas o soldadas, tuberías de otros materiales se puede especi4car, siempre que se a%usten a la norma nacional reconocida o de la industria
SECCION$: %ISE&OS GENERAES Sec .1 design loads !e folloIing s!all be considered in t!e design of tanL structures and foundations.
.1.1 dead load5 dead load s!all be t!e estimated Ieig!t of permanent construction. !e unit Ieig!ts used s!all be 9> lbft 6;,=0 Lgm7 for
.1.1 dead load5 dead load s!all be t!e estimated Ieig!t of permanent construction. !e unit Ieig!ts used s!all be 9> lbft 6;,=0 Lgm7 for steel and 199 lbft 6#,1 Lgm7 for concrete.
Sec .1 las cargas de diseño ) continuación se considerarán en el diseño de estructuras de los tanques y las fundaciones. .1.1 carga muerta5 carga muerta será el peso estimado de construcción permanente. "os pesos de las unidades utili3adas deberán ser 9>Lgm 6;.=0 Lgm7 para el acero y 199 Lgm 6#.1 Lgm7 para el concreto. .1.1 &arga de agua será el peso de toda el agua cuando el depósito está lleno !asta el &". "a unidad de peso utili3ada para el agua será de /#,9 lbft 61. Lgm7. El peso del agua en un lugar !(medo, que se apoya directamente sobre las fundaciones, no se considerará una carga vertical en el elevador. .1. carga en el tec!o de diseño .1..1 &arga de nieve. "a provisión para la presión resultante de la carga de nieve de diseño será de un mínimo de #0 lblf# 61.#0*m#7 sobre la proyección !ori3ontal del tanque y balcón e'terno de super4cies de tec!o con una pendiente de O o menos, con la !ori3ontal . @ara super4cies de tec!o con mayor pendiente, la indemni3ación de diseño de nieve de
carga será cero. El diseño de nieve de carga prestación podrá ser reducida cuando el tanque se encuentra en la más ba%a de un día la
carga será cero. El diseño de nieve de carga prestación podrá ser reducida cuando el tanque se encuentra en la más ba%a de un día, la temperatura media es de 0 O H 6B10 O &7 o más caliente y la e'periencia local indica que una carga más pequeña se puede utili3ar. .1..# carga. "a carga sobre de 10 lbpie# 6;# *m#7.
el
tec!o de
diseño
mínima
será
.1.. "ímite de deAe'ión. *o !ay límite de deAe'ión para las placas de tec!o que entre los soportes estructurales.
.1.9 la carga de viento5 la presión del viento se calculará por la fórmula. @IPq3 G&f Q&f
6Eq B17C
$onde5 @I P presión del viento aplicado al vertical, en libras por pie cuadrado.
área proyectada
sobre un plano
G P factor de efecto de ráfaga. El factor de la ráfaga efecto se tomará como 1. o se puede calcular mediante el procedimiento descrito en )S&E ;.El calcula el factor de la ráfaga efecto se basa en un factor de amortiguamiento de ,0 y no podrá ser inferior a ,=0. &f P coe4ciente de la fuer3a 6ver tabla #7
F3 P presión
de
velocidad evaluada a
la
altura
3 del centroide
del
F3 P presión de velocidad evaluada a la área proyectada, en libras por pie cuadrado. F3 P .#0/ R3 +N#
altura
3 del centroide
del
6eq B#7C
$onde5 R3 P coe4ciente de presión de velocidad de la e'posición evaluada a la altura 3 del centroide del área proyectada 6ver tabla 7 P altura sobre el nivel terminado, en los pies. + P factor de importancia del viento P 1,10 N P velocidad básica del viento, en millas por !ora 6véase la 4gura 1, páginas 19B1=7.
.1.9.1 Nelocidad 8ásica del Niento. "as velocidades del viento de base se muestra en la 4gura 1 se basan en una velocidad de ráfaga de segundos a pies 61,1 m7 sobre el grado y una probabilidad anual de ,# de ser igualada o superada 60 años de intervalo de recurrencia media7. En las regiones de viento especiales, tanques pueden estar e'puestos a velocidades de viento que superan los que se muestran en la 4gura 1. En tales casos, la velocidad del viento de base se especi4ca. .1.9.# @resión de la velocidad de e'posición coe4ciente. "a velocidad de coe4cientes de e'posición de presión se proporciona para & y $ de la e'posición en la abla . & "a e'posición se utili3ará a menos que se especi4que lo contrario. "a presión de la velocidad & de la e'posición se utili3a menos que se especi4que lo contrario. "a presión de la velocidad del coe4ciente de la e'posición será evaluada a la altura 3 del centroide del
coe4ciente de la e'posición proyectada deberá ser evaluado a la altura 3 del centroide del área proyectada de viento.
coe4ciente de la e'posición proyectada deberá ser evaluado a la altura 3 del centroide del área proyectada de viento. @ara alturas intermedias, utili3a interpolación lineal o el mayor de los coe4cientes de e'posición velocidad de presión. .1.9.#.1 rugosidad de la super4cie de la e'posición & incluye áreas planas, sin obstáculos y super4cies de agua fuera de las regiones propensas a los !uracanes. .1.9.#.# rugosidad de la super4cie de e'posición $ incluye áreas planas, sin obstáculos y super4cies de agua fuera de las regiones propensas a los !uracanes. Esto incluye la rugosidad de pisos lisos de barro y el !ielo roto. "a e'posición $ se aplicará cuando la rugosidad de la super4cie mencionada prevalece en la dirección de una distancia superior a 0. pies 61.0#9 m7 o # veces la altura del tanque, el que sea mayor. "a e'posición $ se e'tenderá a las 3onas a sotavento de & rugosidad de la super4cie a una distancia de / pies 6 metros7 o # veces la altura del depósito, el que sea mayor.
.1.9. "as columnas, puntales, y las barras se balancea. @ara las columnas y los puntales de las formas estructurales, el área proyectada se calculará. Se presumirá que se pavonea en el lado de sotavento de la torre están protegidos el 0 por ciento de aquellos en el lado de barlovento. En el caso de las columnas y las barras estabili3adoras, la presión del viento se aplica sobre el área proyectada de cada miembro. "a carga del viento en cualquier dirección de las columnas estructurales, distintas de columnas tubulares, se basa en la mayor de las dos áreas proyectadas, uno en el plano vertical que
contiene el e%e longitudinal de la columna y el e%e vertical del tanque y de la torre, y el otro en un plano vertical perpendicular a la primera.
contiene el e%e longitudinal de la columna y el e%e vertical del tanque y de la torre, y el otro en un plano vertical perpendicular a la primera. .1.9.9 "a presión del viento. "as presiones de viento de4nido por la ecuación 1. se aplicará a las áreas proyectadas de la estructura de soporte de los tanques, pilastras y otros elementos ornamentales. "as cargas de viento resultantes se aplicarán en el centro de gravedad de cada área para el cálculo de momentos de volteo. .1.9.0 cubiertas. )llí donde las estructuras pueden ser totalmente encerrado en una cubierta de protección del medio ambiente en la pintura, la estructura, se veri4cará la velocidad del viento de 0 por ciento mayor que la velocidad má'ima de operación de la cubierta, pero no más de 0 mp! 6## m seg7 si el má'imo de la velocidad de funcionamiento es desconocido. El área proyectada de la cubierta será la misma altura que la estructura y / pies 61,= m7 más anc!a que el área proyectada de la estructura, a menos que se especi4que lo contrario. .1.9./ viento la estructura de la interacción. "os efectos de la interacción de estructura de los vientos, tales como desprendimiento de vórtices se considerará de un solo pedestal tanques y tomas de agua.
Sec .#
Sec .# "a unidad !ace !incapié en ) e'cepción de los soportes del tec!o, las combinaciones de tensión especi4cados en la sección .., y otras e'cepciones previstas e'presamente en otras partes de esta norma, todos los miembros de acero deberán estar diseñados y dimensionados de que, durante la aplicación de cualquiera de las cargas especi4cadas previamente, o se requiera ninguna combinación de estas cargas, las tensiones má'imas no e'cederán de lo especi4cado en las tablas 0 a >. &on base en sus mínimos publicados de Auencia fy los materiales se dividen en tres clases para la determinación de la tensión de diseño permisible 6ver tabla 97. )dmisibles valores de tensión de la unidad, siempre que sea indicado en esta norma para las articulaciones de la placa del tanque, se reducirá en los rendimientos aplicables con%untas establecidas en el cuadro 10. .#.1 anc!o y espesor de limitaciones5 la relación entre la anc!ura y espesor de los elementos sometidos a compresión a'ial o compresión causada por la Ae'ión, o ambos, salvo las contempladas en la sección, .9.#, .9., .9.9 y ., no podrá e'ceder de los límites 4%ados para las secciones no compactas en )+S&, la tabla 8, 9,1. .#.# empotramiento espesor de la tubería5 espesor potencial contra el empotramiento de lo permitido por la e'igencia de tubos de acero seleccionado se considerará en el cálculo de las tensiones reales y permisibles de los elementos tubulares estructurales. .#. empotramiento Espesor de la placa5 espesor contra el empotramiento inferior o igual a ,1 pulgadas 6, mm7 está permitida sin el a%uste de las tensiones.
Sec.. esfuer3os combinados ..1 esfuer3os a'iales y de Ae'ión5 a menos que se proporcionan en esta norma, los miembros de ambos su%etos a esfuer3os a'iales y de Ae'ión será proporcional, de acuerdo con la ecuación B. $onde5 fa P unidad de la tensión a'ial que se le permitiría por esta norma, si la tensión a'ial sólo e'istía. Hb P la
2iembros su%etos a las tensiones producidas por el viento o cargas sísmicas puede ser proporcionada para la unidad !ace !incapié al
2iembros su%etos a las tensiones producidas por el viento o cargas sísmicas puede ser proporcionada para la unidad !ace !incapié al tercio superior a las especi4cadas en la sección .# y sec. ,9, pero en ning(n caso la sección seleccionada será menor que el requerido para la combinación de cargas activas o inactivas especi4cados en Sec..1.1sec..1.# y sec .1. utili3ando la unidad subraya dada en sec..# y Sec..9 carga de nieve no tiene por qué ser incluido con el viento o cargas sísmicas, a menos que se especi4que lo contrario. ... Niento y solicitaciones sísmicas. *o es necesario combinar el viento y esfuer3os sísmicos, proporcionando a cada miembro se !a proporcionado para el efecto mayor cuando se combina con otras fuer3as. ...# admisible de ancla%e, perno de tensión para las cargas sísmicas. "a tensión de tracción má'ima a la 3ona de la raí3 mínimo para las anclas de acero suave diseñados para cargas sísmicas de4nidas en la sección 1 será el porcenta%e menor de = por ciento de la tensión mínima de rendimiento o 0 de la tensión mínima de la rotura por tracción. ..9 puntales5 los puntales diseñados para resistir las cargas de refuer3o deberá ser diseñado como vigasBcolumnas. Hle'iones se incluyen los efectos de la carga del puntal muerta y la e'centricidad causada por carga inactiva de desviación. @ara los diseños sísmicos, puntales deberá ser e'aminado por el diseño de resistencia a la rotura 6el factor de carga P 1,7 para resistir las cargas de estrés en el rendimiento refuer3os Sec .9 ensiones de compresión admisibles para columnas, puntales y conc!as General .9.15 esta sección se aplica a las columnas, puntales, y las cubiertas sometidas a cargas de viento de esfuer3o de comprensión estática, o los casos de carga sísmica. 2étodo 1 se utili3a para determinar el esfuer3o de pandeo local de permitido para la compresión del suelo apoyados por proyectiles de tanques de fondo plano.
.9.1.1 *otación. *otación empleada en la sección. .9.1 a través de la Sección. .9. y B 9 ecuación a través de la ecuación Bse de4ne como sigue5
#>.. psi 6#. 2@a7
#>.. psi 6#. 2@a7 Ha P tensión permisible de compresión a'ial, incluidos los efectos locales de pandeo y la esbelte3, en libras por pulgada cuadrada Hb P esfuer3o de Ae'ión permisible a efectos locales de pandeo,
la
compresión,
incluyendo
los
en libras por pulgada cuadrada Hc! P tensión de rotura a la tensión circunferencial en el punto
compresión en la
presencia
de la
de consideración, en libras por pulgada cuadrada Hcr P esfuer3o crítico de pandeo, en libras por pulgada cuadrada HeU P esfuer3o efectivo, en libras por pulgada cuadrada Hlorida Hy fa Plocal permitido de tensión de pandeo a compresión, en libras por pulgadas fortale3a cuadrada rendimiento mínimo especi4cado, en libras por pulgada cuadrada calculado tensión en el miembro debido a una carga a'ial, en libras por pulgada cuadrada fb P calcula la tensión en los miembros debido momento de Ae'ión, en libras por pulgada cuadrada f!P tensión de tracción circunferencial de la membrana, debido a la presión !idrostática, en libras por pulgada cuadrada. R P )+S& )S$ efectiva de la columna factor de longitud, 1,para el 4nal 4%ado columnas o puntales, #. para las columnas en voladi3o, como el e%e de un solo tanque. Ro P coe4ciente de pandeo RV esbelte3 P factor de reducción
R1 P coe4ciente de pandeo
R1 P coe4ciente de pandeo p P presión !idrostática, en libras por pulgada cuadrada : P radio de la super4cie e'terior de la cáscara, normal a la placa en el punto ba%o consideración y se mide desde la super4cie e'terior del placa para el e%e de revolución, en pulgadas
r P radio de giro de la sección, en pulgadas " P longitud de los miembros, en pulgadas t P espesor de la placa de cubierta, en pulgadas .9.# per4les estructurales. "a tensión má'ima admisible en la unidad de compresión de las columnas construidas y estructurales o puntales se determina a partir de la ecuación 9., la ecuación B0, B; y la ecuación a través de la ecuación B1. El valor de H" es la siguiente5 H" materiales de la clase 1 P 10, psi 61,91 2@a7 H" para los materiales de la clase # P 1=. psi 61#9,1 2@a7 "as tensiones admisibles anteriores se reducirá para tener en cuenta la estabilidad de los elementos rígidos y no rigidi3ado, de conformidad con la sección. .9.#.1.
.9.#.1 se puso rígido y no rigidi3ado elementos. Se puso rígido y no
.9.#.1 se puso rígido y no rigidi3ado elementos. Se puso rígido y no rigidi3ado elementos su%etos a compresión a'ial o compresión por Ae'ión se considerará plenamente e4ca3 cuando la relación entre anc!ura y grosor no supera los límites de la )+S& )S$, abla 80.1. &uando la relación e'cede el límite, la tensión admisible se reducirá de conformidad con el )+S& )S$, 80 apéndice. .9.#.# relación de esbelte3. :elaciones de esbelte3 má'imas permisibles R" r, será el siguiente5 para los miembros de compresión que llevan el peso o la presión del contenido del tanque, 1#, para los miembros de compresión que transportan cargas de viento o sísmicas, o ambos, 1;0. Nea la sección. ,/ para las columnas que soportan cargas de tec!o solamente.
.9. doble curvatura a'is métricos secciones cónicas y cilíndricas. Se proporcionan métodos para calcular el esfuer3o de pandeo permisible locales compresión H"B2étodo 1, 2étodo #, y el método . "os requisitos para los métodos 1, #, y se dan en la sección. .9..1, sec. .9..#, y la sección..9.., respectivamente. "a tensión má'ima en la unidad de compresión debido a la carga a'ial y momento de Ae'ión en la sección transversal se limita a los valores de4nidos en esta sección. Esta sección se utili3a cuando la tensión de membrana meridiana en el depósito o soporte que contiene el e%e longitudinal de la estructura o el miembro es la compresión y la tensión normal a la tensión de compresión es la tensión o el estrés no en absoluto 6es decir, la compresión
bia'ial tensiónBcompresión o unia'ial 7. &ompresión bia'ial, cuando compresiva tensiones están presentes en ambas direcciones, requiere un
bia'ial tensiónBcompresión o unia'ial 7. &ompresión bia'ial, cuando compresiva tensiones están presentes en ambas direcciones, requiere un mayor análisis y está fuera del alcance de esta norma. Nea la sección.1././ Si las tensiones admisibles en esta sección se aplican. &uando las tolerancias de la Sec. 1././ no se cumplen, la evaluación es necesario seguir y las medidas correctivas, tales como remodelación de la cubierta o la adición de refuer3os, puede ser requerido. .9..1 2étodo 1. 2étodo 1 es un método de diseño simpli4cado que se basa en técnicas de análisis de la membrana. Este método es obligatorio para los depósitos y los apoyos que no contienen agua. .9..1.1 &lase 1 los materiales. @ara la clase 1 materiales, la relación de espesor a radio en el que los cambios de pandeo elástico a inelástico 6 :7 c es ,1==. El esfuer3o de pandeo local permitido de compresión para materiales de clase 1 viene dada por la fórmula siguientes5
-!en W t X R W 6 t X R 7c , elastic bucLling controls and F L P
1
t
;
D
.
0, 6 # t X R 7 Z
0
X R
6Eq
Y 1
B
117 C
6
1 7
0 -!en 6 t X R 7 c [ t X R W .1#0 , inelastic bucLling controls and F L P
0,; ;0 D ; =6 1
6Eq B1#7C
7
t X R
6Eq B1#7C
-!en t X R Q .1#0 , plastic bucLling controls and F L P
-!en t X R Q .1#0 , plastic bucLling controls and F L P
10, psi 61.91 2@a7 2ateriales &lase #. @ara la clase # materiales, la relación de espesor a radio en el que los cambios de pandeo elástico ainelástico 6 :7 c es ,0;#. El esfuer3o de pandeo local de permitido de compresión para materiales de clase # está dada por las fórmulas siguientes5
-!en [ t: [ 6t:7 elastic bucLling controls and t!e alloIable local bucLling compressive stress is given bu Eq B11. -!en 6t:7[ t: [ .1#0, inelastic bucLling controls and H"P /,>#0D==/617 t: -!en t: Q .1#0, plastic bucLling controls and H"P 1=,psi 61#9.1 2@a7 .9..1. "as tablas 1 a 1 se !an generado sobre la base de la anterior ecuación. )dmisible de pandeo local, H" esfuer3o materiales de clase 1
t
F
F
t
F
de
F
compresión de los
t
F
F
abla 1# Ha a'ial admisible el esfuer3o de compresión de los efectos combinados de los locales de pandeo y la esbelte3 de la clase 1 los materiales 6psi7 t
K
K
= 1 # 9 0 ; = = > > > 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
K
= 1 # 9 0 ; = = = > > > 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
K
K
= 1 # 9 0 ; ; ; = = = > > > 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
K
= 1 # 0 / ; ; ; ; = = = = > > > > > 1 1 1 1 1 1
K
= 1 # 9 / / / / ; ; ; ; ; ; ; = = = = = = = = =
= 1 # 9 0 0 0 0 0 / / / / / / / / / / / / / / /
= 1 # 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
.9..# 2étodo #. 2étodo # es un método de diseño sencillo, que sólo se aplica a los depósitos llenos de agua que cumplen con las limitaciones de la Sección. .9..#.1. 2étodo # permite un aumento parcial en la tensión local permisible compresión pandeo debido al efecto estabili3ador de la presión !idrostática. .9..#.1 2étodo # sólo se aplica a los llenos de agua cilindros y conos que cumplan los siguientes requisitos5 1. El espesor de la placa determinados por este método no deberá ser inferior a .>tbase. #. El agua estará comprendida dentro de la carcasa de tal manera que la presión !idrostática provoca circunferencial 6aro7 tensión de tracción en la cáscara. . "a presión !idrostática p será de # psi 6,1= 2@a7 o mayor. 9. El ángulo de la cáscara medido desde el e%e de revolución de la super4cie de la cáscara interior no e'cederá de 00 grados. 0. "os elementos de depósito deberá ser acompañado por la penetración completa de la articulación con%unta soldaduras a tope. *o !ay %untas soldadas de vuelta están permitidos. /. "a relación de espesor a radio será mayor que ,1, pero menos que ,. 2étodo 1 6Sección .9..17 se utili3ará para las partes de la cubierta, donde la relación de espesor a radio supera los..
;. El material de construcción deberán tener un mínimo especi4cado límite elástico igual o mayor
;. El material de construcción deberán tener un mínimo especi4cado límite elástico igual o mayor que /. psi6#9=,# 2@a7 Hy. =. "a cáscara se apoya de manera uniforme en el límite inferior, similar a que se encuentran en un solo pedestal tanques elevados. >. 2étodo # no se utili3arán %unto a la frontera inferior. 2étodo 1 se utili3a para determinar el espesor de la placa dentro de 9&arr. del límite inferior. .9..#.# El permitida locales H" abroc!ar el esfuer3o compresión se determinará mediante la ecuación .19.
de
.9.. 2étodo . 2étodo es un método de diseño comple%o basado en un análisis no lineal de pandeo. El 2étodo sólo se aplica a los depósitos llenos de agua que cumplan con las limitaciones de la Sección. .9...1. 2étodo permite un aumento en el esfuer3o de pandeo local de permitido de compresión debido al efecto estabili3ador de la presión !idrostática. .9...1 El 2étodo sólo se aplica a los cilindros llenos de agua, conos, y de doble curvatura, los elementos de la cubierta que cumplan los siguientes requisitos5 1. El espesor de la placa determinados por este método no deberá ser inferior a .=tbase para relaciones de espesor a radio mayor que o igual a ,19, y .;t base para las proporciones de menos de ,19. #. El agua estará comprendida dentro de la carcasa de tal manera que la presión !idrostática provoca circunferencial 6aro7 tensión de tracción en la cáscara. . El ángulo de la cáscara medido desde el e%e de revolución de la super4cie de la cáscara interior no deberá e'ceder de /grados.
9. "os elementos de depósito deberá ser acompañado por las %untas soldadas a tope con penetración total. *o !ay vuelta de las
9. "os elementos de depósito deberá ser acompañado por las %untas soldadas a tope con penetración total. *o !ay vuelta de las uniones soldadas, se les permite. 0. "a relación de espesor a radio será mayor que ,1 pero menor que el valor 6 :7 yc dan en la abla 19. 2étodo 16Sección .9..17 se utili3ará para las partes de la cubierta, donde la relación de espesor a un radio superior a la tabla de19 valores. /. El material de construcción deberán tener un mínimo especi4cado límite elástico igual o mayor que /. psi6#9=,# 2@a7 Hy. .9...#
pandeo que
cumpla
los
"a compresión es menor de los valores determinados por la ecuación .1= y la ecuación .1>5 H"P fr# H" P6 &D&p7 n et#:pandeo elastic del coe4ciente es dado por 5 &P1#.#1>0D:t for t: Q.1/1 El análisis se basará en las soluciones numéricas con elementos 4nitos y 4nitos diferenciasB, o técnicas numéricas de integración. El análisis incluirá el linealidades geométricas.
efecto
de
los materiales
y no
#. El análisis tendrá en cuenta las imperfecciones iniciales \ graves discontinuidades estructurales, tales como momentos de discontinuidad de cubierta, cambios en el espesor de la placa y placa de desalineación. "a magnitud de la imperfección no deberá ser inferior a e' 6véase Sec. 1././7. "a longitud de la imperfección será igual o inferior. 1././ tipo de construcción. "a ubicación y la forma de las imperfecciones iniciales se producen ba%o la crítica de pandeo. . "a ubicación de los límites y condiciones de contorno se producen despla3amientos y rotaciones en los límites similares a los de la estructura real.
9. "a presión !idrostática no será superior a la presión !idrostática
9. "a presión !idrostática no será superior a la presión !idrostática en condiciones de funcionamiento. "as cargas adicionales necesarias para obligar a la inestabilidad se añaden como una carga meridional de la cáscara. 0. El material de construcción estará representada por una curva de esfuer3oBdeformación que incluye el efecto de las tensiones residuales causadas por fabricación y soldadura. )lternativamente, una curva de esfuer3oBdeformación que no incluye el efecto de las tensiones residuales pueden utili3arse, siempre que la magnitud de la imperfección inicial es igual o mayor que #e'. /. "a crítica de pandeo Hcr el estrés se determinará para cada curso cáscara de diferente grosor. El análisis se basa en el espesor por supuesto menos la asignación especi4cada a la corrosión. .9.9 de placa plana elementos utili3ados en un solo pedestal tanques. El diseño e4ca3Banc!ura entre los bordes rigidi3adas de elementos de compresión de la placa doblada sometido a las cargas de gravedad se determinará por la fórmula5 "PbtP;,f61.B 1,0>Itf7 $onde5 le P efectiva de diseño anc!ura, ["e W I t b P anc!o efectivo de diseño entre las bridas rígidas, en pulgadas
I t P plana anc!ura
f P real tensión en la anc!ura del elemento de compresión, en libras por pulgada cuadrada
t P espesor de la placa de [1 pulgada 6#0,9 mm7
I P anc!ura entre radios, en pulgadas
los
bordes planos rígidos e'clusivos de
las
I P anc!ura entre radios, en pulgadas
los
bordes planos rígidos e'clusivos de
las
*?)5 I no deberá ser inferior a la anc!ura del punto de traba%o menos /t. &uando los elementos de compresión están diseñados para que la gravedad, más viento o cargas sísmicas, el anc!o efectivo se calculara para una tensión igual a ,;0 veces la tensión causada por el viento o cargas sísmicas, más las cargas de gravedad. .9.9.1 anc!o a espesor de los límites. Elementos que no !ayan abordado. Sec. .9.9 se diseñarán de acuerdo con la sección. 8.0 del )+S& )S$.
Sec. .0 cubierta compresión )nillos
de
viga, rigi3adores
intermedios,
y de
.0.1 viga de cubierta superior. "os tanques sin tec!os tendrán una viga superior o ángulo que tiene un módulo de sección mínima determinada por la fórmula. SP .1 M$# 6@aI1=7
$onde5 S P el módulo de sección mínima requerida del ángulo superior o vigas 6incluyendo una parte de la cora3a del tanque a una distancia de la menor de 1/ toneladas o ,;= 6:t7 de J a continuación y, en su caso, sobre la 4%ación del anillo de la cáscara7, en pulgadas c(bicas. &uando los ángulos en vacío unida al borde superior de la carcasa por soldadura a tope, esta distancia se mide desde la parte inferior de la pata !ori3ontal del ángulo.
M P altura de la porción cilíndrica del cuerpo de la cisterna, en pies
M P altura de la porción cilíndrica del cuerpo de la cisterna, en pies $ P el diámetro nominal de la porción cilíndrica del cuerpo de la cisterna, en pies, promedio ponderado la presión del viento que act(a sobre la altura de diseño, en libras por pie cuadrado, seg(n los cálculos de la ecuación B1.@ara el intérprete de la parte superior viga, la altura de diseño deberá ser tomado como M. : P el radio nominal de la porción cilíndrica del cuerpo de la cisterna, en pulgadas t P espesorBordenó a S!ell menos tolerancia para la corrosión en la viga o la ubicación ángulo adicional, en pulgadas .0.1.1 pata vertical del ángulo. "a pata vertical total del ángulo puede ser utili3ado en los cálculos, siempre que la anc!ura vertical de la pierna no e'ceda de 1/ veces el espesor de ángulo.
.0.# vigas de corte3a intermedia. "a fórmula que se utili3a para determinar si las vigas intermedias son necesarios entre el fondo y el tec!o, la parte superior viga, o el ángulo. MP 1./#0 '1tpaI6$t71.0 $onde5 MP la altura de la cubierta cilíndrica entre la viga de viento medio y el tec!o, el ángulo de la parte superior, o viga de viento superior, en los pies 6*?)P &uando un tec!o ornamental YtoroZ transición e'iste, dos tercios de la altura de transición, se añade a la altura de la conc!a. Si el toro se endureció por rigidi3adores radiales a una distancia de ; pies Y#,1 mZ o menos, y el marco rigidi3adores radial en un rigidi3ador continua circunferencial igual en tamaño a la primera requerida rigidi3ador intermedio, ! puede ser medida desde el fondo del endurecimiento o la parte superior de la parte recta cilíndrica del depósito, lo que sea mayor.7 t P el promedio, ya queBordenó grosor de la cáscara menos la tolerancia de corrosión, en pulgadas, la distancia vertical !, a menos que se especi4que lo contrario P @resión de la pata de la ponderación media del viento actuando sobre la altura de diseño, en libras por pie cuadrado, seg(n lo calculado por la ecuación B1. @ara soporte de corte3a intermedia, la altura de diseño se tomará como !.
.0.#.1 @rocedimiento. En la determinación de la altura má'ima de la cáscara no rigidi3ado, un cálculo inicial se reali3a mediante el
.0.#.1 @rocedimiento. En la determinación de la altura má'ima de la cáscara no rigidi3ado, un cálculo inicial se reali3a mediante el espesor de la capa carcasa superior. &álculos adicionales se basan en el espesor medio obtenido mediante la inclusión de parte o la total totalid idad ad del del curs curso o infe inferio riorr sigu siguie ient nte, e, o curs cursos os,, !ast !asta a que que la ! calc ca lcul ulad ada a es igua iguall a, o me meno norr que, que, la altu altura ra de la co conc nc!a !a de utili3arse para determinar el espesor medio. Si ! sigue para calcular mayor que la altura de la conc!a de utili3arse para determinar el espesor medio, sin viga intermedia se requiere. $espués de establecer la ubicación de la viga intermedia primero, si es necesario, repetir el procedimiento anterior para rigidi3adores intermedios adicionales, utili3ando la viga intermedia anterior como la parte superior del tanque. "ocali3ando el viento viga intermedia en el espacio má'imo calculado por las normas anteriores dará lugar lugar gene genera ralm lmen ente te a un depó depósi sito to por por deba deba%o %o del del vien viento to viga viga intermedia con una mayor estabilidad frente a cargas de viento que la cáscara por encima de la viga intermedia. "a viga puede estar situada a una distancia menor que la separación má'ima, pero la carcas carcasa a inferi inferior or se anali3 anali3ará ará para para adecu adecuaci ación ón contra contra la presió presión n má'ima del viento, como se !a descrito anteriormente o en las subsecciones siguientes alternativas. 1. &ambiar la anc!ura - de cada curso cubierto en un -: anc!o transpuesto, por supuesto, cáscara, que tiene un espesor uniforme, por la relación de 5 -Ptr -6 tuniformtactual7 #.0 -!ere5 uniformP uniformP tuniform P el uniforme, ya queBordenó espesor de menos la tole oleranc ancia de corrosió sión en el que la cáscara ara entera se transformará, en pulgadas táct táctil il P el espes spesor or orde ordena nado do por por me meno noss tol toleranc rancia ia par para la corr co rros osió ión n de la ca carrca casa sa por por supu supues esto to está stá tran transf sfor orma mand ndo, o, en pulgadas. #. "a suma de la anc!ura de adaptación de cada curso le dará a la altura altura de un depósito depósito equivalent equivalente e transformad transformado. o. @ara obtener obtener una estabilidad igual por encima o por deba%o de la viga intermedia intermedia viento, viento, la la viga debe estar situada situada en la mitad mitad de la altura altura de la cás cáscar cara a transf transform ormada. ada. "a ubicac ubicación ión de la viga viga en el depósito se transforma transpuesta a cáscara real por la relac elació ión n espe speso sorr ante nterior rior,, uti utili3 li3ando ando el espe speso sorr real de la cubier cubierta ta curso curso en el que la viga viga 4nalm 4nalment ente e se encuen encuentra tra y todo real espesores por encima de este supuesto.
.0. .0.#. #.# # se seg( g(n n
se
requ requie iera. ra. &uand &uando o rigi rigidi di3a 3ador dores es inte interm rmed edio ioss
.0. .0.#. #.# # se seg( g(n n se requ requie iera. ra. &uand &uando o rigi rigidi di3a 3ador dores es inte interm rmed edio ioss se requi equier ere, e, debe deberá rán n es esta tarr dime dimens nsio iona nada dass de ac acue uerrdo co con n la fórmula. S P .1!$
6paI,1=7
$onde5 S P módulo de sección mínimas requeridas de la viga intermedia intermedia 6incluyend 6incluyendo o una porc porción ión del cuerpo cuerpo de la cisterna cisterna a una dist distanc ancia ia de los los me menor nores es de 1/ t o ,;= ,;= 6:t7 6:t7 1# 1# por enci encima ma y por deba%o de la inserción del anillo de la cubierta7 pulgadas, en c(bicos "os otros "os otros símbol símbolos os se !an de4nid de4nido o previ previame amente nte en esta esta sec secció ción. n. .0. "a tensión y los anillos de compresión. En momentos en placas de conc!a donde las fuer3as meridionales son disc discon onti tinu nuas, as, un anil anillo lo de tens tensió ión n o co comp mpre resió sión n a me menu nudo do se requiere para resistir las fuer3as circunferenciales generadas por las fuer fuer3a 3ass de me memb mbra rana na disc discon onti tinu nuos os.. "a tens tensió ión n y tens tensio ione ness de comp co mpre resi sión ón se limi limita tan n a los los que que se mues muestr tran an en las las abla ablass 0 y /. @ara determinar las tensiones en el anillo, la cáscar cásc ara a adya adyace cent nte e a la disc discon onti tinu nuid idad ad pued puede e supo supone ners rse e que que partici participan pan en una distan distancia cia má'ima má'ima de ,;= ,;= 6:t7 6:t7 J cada cada camino camino desde el punto de discontinuidad, donde : es el radio normal de la secc se cció ión n de depó depósi sito to ba%o ba%o co consi nside derac ració ión, n, en pulg pulgad adas as,, y es el espesor de la sección de depósito ba%o consideración, en pulgadas. Sec. ./ ec!os ec!os ./.1 :equisitos generales. Soportes de tec!o y los refuer3os de los tec! tec!o os de ac acer ero, o, si es util utilii3ar, 3ar, debe deberá rán n estar star dise diseñ ñado ados de confor conformid midad ad con el )+S&)S )+S&)S$ $ con las siguie siguiente ntess estipu estipulac lacion iones es o e'cepciones5 ./.1. ./.1.1 1 apoyo apoyo latera laterall de las vigas. vigas. "as placas placas de tec!o tec!o se puede puede supone suponerr que brinde brinden n el apoyo apoyo necesa necesario rio later lateral al de las vigas vigas del tec!o de la fricción entre las placas del tec!o y el patí atín de compresión de las vigas, con las siguientes e'cepciones5 e'cepciones5 6a7 cerc!as y viguetas abiertas Ieb utili utili3ad 3ados os como como vigas, vigas, 6b7 las vigas vigas que tienen tienen una profun profundid didad ad nomi nomina nall mayor ayor que que 10 pulg pulgad adas as 6=1 6=1 mm7, mm7, 6c7 6c7 las las viga vigass que que
tien tienen en una una pend pendie ient nte e supe superi rior or a # en el 1#, 1#, y 6d7 6d7 las las viga vigass de apoy apoyo o aisl aislad ados os tec! tec!os os de cono cono &uand &uando o refu refuer er3o 3o es nece necesa sari rio o
tien tienen en una una pend pendie ient nte e supe superi rior or a # en el 1#, 1#, y 6d7 6d7 las las viga vigass de apoy apoyo o aisl aislad ados os tec! tec!os os de co cono no.. &uand &uando o refu refuer er3o 3o es nece necesa sari rio o para proporcionar el soporte lateral es necesario, el espaciamiento de refuer3o deberá ser conforme a )+S& )S$. @ara las secciones de vigas construidas, la placa del tec!o puede ser considerado e4ca3 para una distancia de 1/ toneladas en cada lado. ./. ./.1. 1.# # pend pendie ient ntes es de la cubi cubier erta ta míni mínima ma.. "a pend pendie ient nte e de la cubierta mínima será de 9 en 1#. ./.1. &olumna de diseño. "a relación má'ima esbelte3 R" rde las columnas de soporte de tec!o será 1;0, donde " es la longitud no sopo so port rtad ada a late latera ralm lmen ente te y r es el radi radio o de gir giro de la co colu lumn mna, a, tanto tanto en pulgad pulgadas. as. &ol &olumn umnas as que sos sostie tienen nen los tec!os tec!os deberá deberán n estar estar diseña diseñadas das como como miembr miembros os de compr compresi esión, ón, tal como como 4gura 4gura en la parte parte 0, ca capí pítu tulo lo E, )+S& )+S&)S )S$, $, siem siempr pre e que que no las las ca carg rgas as laterales act(an sobre la columna. &uando las cargas laterales están presentes, las columnas se diseñarán como vigasBcolumnas, por )+S& )S$. ./. ./.1.9 :aft after diseño. "as vigas del tec!o deberán estar star dise diseña ñado doss co con n tens tensiione ones admis dmisiible bles por por )+S& )+S& )S$ para para el materi material al )/ cuando cuando la carga carga de diseño diseño del tec!o tec!o en vivo vivo es de 0 lbft lbft# # 6#.9 6#.9 * m #7 o me menos nos.. @ara las cargas cargas de diseño diseño del tec! tec!o o en vivo vivo de má máss de 0 lbf lbft# t# 6#.9 6#.9 *m# *m#7, 7, dise diseño ño del del tec!o vigas puedenutili3ar tensiones superiores permisibles cuando se utili3a material con una resistencia mínim mínima a especi especi4ca 4cada da mayor mayor rendi rendimie miento nto que el materi material al )/."a )/."a res estr tric icci ción ón me menc ncio iona nada da en la tens tensió ión n admi admisi sibl ble, e, no se apli aplica ca a otros miembros de soporte del tec!o, como columnas y vigas. ./.1.0 ./.1.0 "a colocación colocación de las vigas. "as vigas del tec!o y cerc!as cerc!as se colo co loca cará rá por por enci encima ma del del nive nivell de ca capac pacid idad ad supe superi rior or.. *ing *ingun una a parte debe sobresali sobresalirr por deba%o deba%o del nivel nivel de capacidad capacidad superior superior.. ./.1. ./.1./ / :ecubri ecubrimie miento nto.. ) me menos nos que se especi especi4qu 4que e lo contra contrario rio,, impri imprima maci ción ón o pint pintur ura a de las las supe super4 r4ci cies es de co cont ntac acto to entr entre e las las placas del tec!o y las vigas no es necesario. ./.1.; espaciamiento de las vigas má'imo. Espaciamiento de las vigas de apoyo má'imo tec!os será5
"P#,0;0t-$" [=9.
"P#,0;0t-$" [=9. $onde5 t P Espesor de la c!apa del tec!o, en pulgadas
" P viga central de separación en el radio má'imo, en pulgadas
-$ D " P carga sobre el tec!o 6carga muerta más la carga en directo7, en libras por pie cuadrado. ./.1.= soldadura . "as columnas !ec!as a partir de dos o más formas estructurales será sello soldada toda su altura en todas las super4cies adyacentes. Super4cies inaccesibles en las bases de las columnas será preparada y pintada antes de la erección. ./.1.> compatibles cono tec!os. @ara tec!os de cono que requieren el apoyo de varias columnas y vigas intermedias de apoyo, las vigas se pueden establecer directamente en las vigas de acordes que producen ligeras variaciones en laderas vigas. "a pendiente de la viga plana se a%ustarán a la pendiente de la cubierta especi4cada. ./.1.1 apoyo lateral de las columnas. "os detalles se proporcionan soporte lateral en la base y parte superior de las columnas. ./.# auto portantes de c(pula y un /0 para conocer los requisitos mínimos.
paraguas tec!os. Ner )@+
Sec. $.' (lacas de cubierta cil)ndrica El espesor de las placas de cubierta cilíndrica estresados por la presión del contenido del tanque se calcula por la fórmula. P#./!p$GtE $onde5 t P requerido del diseño de conc!a placa de espesor, en pulgadas
&N P altura del líquido de &" a la de la cáscaracurso está diseñado, en
parte
inferior
pies $ P el diámetro nominal del depósito, en pies
G P peso especí4co del producto 61, para el agua7
s P tensión de diseño permisible, en libras por pulgada cuadrada
E P con%unto de la e4ciencia 6ver cuadro 107
.;.1 articulaciones. "as %untas longitudinales adyacentes en cursos circunferenciales pueden ser escalonada o en alineación. "as %untas que se cru3an se ranurados y soldadas continuamente a través de las intersecciones.
Sec. $*+ Anc,orage .=.1 General. .=.1.1 ancla%e requerido. @or tierra apoyados de fondo plano, embalses y tomas de agua, la 4%ación mecánica se proporciona cuando el viento o sísmicas cargas de sobrepasar los límites de la autoBtanques anclados. )ncla%e mecánico siempre se proporcionan para los tanques elevados. .=.1.# Espaciado. .=.1.#.1 "a separación de ancla%e má'imo no podrá superar los siguientes5
1. / pies 61,= m7 para un solo pedestal tanques con menos de un diámetro de base nominal de 9 pies 61#,# m7.
1. / pies 61,= m7 para un solo pedestal tanques con menos de un diámetro de base nominal de 9 pies 61#,# m7. #. 1 pies 6,0 m7 para un solo pedestal tanques con un diámetro de base nominal igual o superior a 9 pies 61#,# m7 y para el apoyo en tierra de fondo plano tanques. .=.1.#.# El valor de la retirada de ancla%e se a%ustarán para el espaciamiento de ancla%e y la distancia al borde. .=.1.#. @ara el apoyo en tierra de fondo plano de los tanques y los tanques de un solo pedestal, ancla%es se espacian uniformemente, e'cepto cuando la interferencia con las aberturas del tanque o cisterna, los accesorios no se lo permiten. En los lugares donde las aberturas del tanque o accesorios del tanque inter4eren con uno o dos ancla%es, no más de dos ancla%es adyacentes a la interferencia puede ser movido un má'imo de 0 por ciento de la separación uniforme.
.=.9.1 "as cargas estáticas. "a unidad de esfuer3o de tensión
.=.9.1 "as cargas estáticas. "a unidad de esfuer3o de tensión permisible para )S2 )/, )S2 H1009 y )S2 )1>, Grado 8; pernos de ancla%e será el indicado en la abla 0.@ara los pernos de ancla%e fabricados con materiales distintos de los enumerados en la sección. #.#.1 y para todos los tipos de ancla%e de otro modo, la tensión admisible para cargas estáticas casos será el. 2enor de ,9 veces la tensión publicado rendimiento mínimo o ,#0 veces la publicada el esfuer3o mínimo de rotura del material .=.9.# "as cargas de viento. @ara los casos de carga por el viento, el estrés unidad de tensión admisible para los ancla%es será la unidad básica de la tensión admisible para el ancla con el aumento, en su caso, por segundo. ... .=.9. cargas sísmicas. El estrés unidad de tensión admisible para cargas sísmicas para )S2 )S2 )/, H1009B/ y )S2 H1009B00 6soldable7 pernos de ancla%e será el indicado en la sección. ...#. @or )S2 )1>, Grado 8;, )S2 H1009B10, y todos los otros ancla%es, la tensión unidad de tensión admisible para cargas sísmicas será la unidad básica de la tensión admisible de los aumentos, en su caso, por segundo. ... .=.9.9 condición de corroído. @ara todos los casos de carga, los niveles de estrés en el ancla, una silla de ancla%e, 4%ación de ancla%e y empotramiento deberá ser evaluado tanto en la condición de construido y, si es un sobre espesor de corrosión se especi4ca la condición de corrosión.
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.=.0 :equisitos de ancla%e. .=.0.1 "os pernos de ancla%e. "os pernos deberán cumplir los siguientes requisitos5 1. "os pernos de ancla%e puede ser ya sea molesto o eno%ado no. &uando los pernos de ancla%e se utili3an malestar, que serán proporcionales a las cargas de diseño que utili3an el área de
corrosión en la raí3 de las discusiones o en el diámetro del perno noB estomacal, lo que sea menor.
corrosión en la raí3 de las discusiones o en el diámetro del perno noB estomacal, lo que sea menor. #. &uando se e'pone a la intemperie, un sobre espesor de corrosión de 19 de pulgada 6/,0 mm7 se aplica a la raí3 del diámetro de la rosca de los pernos de ancla%e inferior a 119 de pulgada 61,= mm7 de diámetro. . El mínimo de ancla%e perno de diámetro será de 1 pulgada 6#0,9 mm7. 9. )ncla%e de pernos de empotramiento deberá terminar en una cabe3a, la tuerca, la arandela, 0. En la parte superior de los pernos de ancla%e, tuercas de seguridad se facilitará o los !ilos se martillado para evitar el aAo%amiento de las tuercas. /. @ara proporcionar las variaciones en las elevaciones de cimentación, la proyección de ancla%e de perno por encima de la parte superior de la base de !ormigón se especi4carán para proporcionar una @royección de # pulgadas 60,= mm7 nominal de los e'tremos roscados de los pernos de ancla%e por encima de la elevación del diseño de las tapas de las tuercas de los pernos de ancla%e 6o tuercas7. ;. "a proyección real mínimo deberá ser su4ciente para permitir peening de los !ilos, si se utili3a granallado. $e lo contrario, el e'tremo roscado del perno de ancla%e no deberá ser inferior a ras con la parte superior de la tuerca de seguridad de ancla%eBperno. =. "os pernos de ancla%e con una resistencia mínima a un mayor rendimiento publicado de 00. psi 6;>,# 2@a7 deberá ser preBtensado mediante un tensor de tornillo !idráulico a por lo menos = por ciento de la carga de diseño. >. El límite elástico mínimo de publicación de los pernos de ancla%e
fabricados con materiales distintos de los enumerados en la sección. #.#.1 no superará el ; por ciento de la resistencia a la
fabricados con materiales distintos de los enumerados en la sección. #.#.1 no superará el ; por ciento de la resistencia a la tracción mínima publicada. .=.0.# correas de ancla%e. &orreas de ancla%e deberán cumplir los siguientes requisitos5 1. &uando las correas de ancla%e no están e'puestos a la intemperie, el mínimo espesor de la correa de ancla%e deberá ser de 19 de pulgada 6/,0 mm7. #. &uando las correas de ancla%e será e'puesta a la intemperie, un sobre espesor de corrosión de las 19 pulg 6/,0 mm7, se añade el espesor de las correas de ancla%e y las placas de ancla%e con menos un espesor de diseño requerido de 1# pulgadas 61#,; mm7, y una tolerancia de corrosión de = pulgadas 6>,0 mm7, se añade el espesor de las correas de ancla%e y las placas de ancla%e con un espesor de diseño requerido de 1# pulgada 61#,; mm7 o mayor.
. empotramiento deberá terminar en una placa de ancla%e soldada a la parte inferior de la correa. El espesor mínimo de la placa de ancla%e deberá ser el espesor como proporcionado por la correa de ancla%e. "a anc!ura mínima y la longitud de la placa de ancla%e será igual a la anc!ura de la correa de ancla%e. El espesor, anc!ura, longitud, y el acoplamiento de la placa de ancla%e deberá ser su4ciente para soportar, en la condición de corrosión, la carga de diseño de ancla%e dentro de los límites permisibles de la tensión de la placa de ancla%e o pernos más de ci3allamiento, se añade a la correa de ancla%e de tamaño su4ciente y la cantidad para desarrollar la porción restante de la carga de diseño de ancla%e. 9. "a pendiente de diseño de la correa de ancla%e de la vertical no e'cederá 0. grados. 0. El diseño del cuerpo de la cisterna y el acoplamiento de la correa de ancla%e para el depósito deberá considerar la geometría correa,
e'centricidad, y con4guración de la soldadura del accesorio correa de ancla%e.
e'centricidad, y con4guración de la soldadura del accesorio correa de ancla%e. /. &uando se usan correas de ancla%e, el tanque debe estar instalado en una base con lec!ada. .=./ $iseño de sillas de ancla%e. .=./.1 de los pernos de ancla%eBsillas. @ernos de ancla%e sillas deberán estar diseñados de conformidad con el )+S+B1># +ngeniería placa de acero de datosBNolumen 1, información (til sobre el diseño de estructuras de placas. ?tros procedimientos de diseño puede ser utili3ado, siempre que se basa en un análisis detallado 6por e%emplo, el análisis de elementos 4nitos7 y cuenta para tensiones de conc!a locales. "a cáscara permitido local o el estrés pedestal para el caso de diseñoBlevantamiento serán #. psi 61;.> 2@a7 más el incremento autori3ado para el viento o cargas sísmicas, en su caso. .=./.# con4guraciones alternativas. )lternos silla ancla con4guraciones pueden ser utili3ados, siempre que se probado por ensayo o cálculo para ser comparable en fuer3a a la anterior y que las tensiones de todos los componentes están limitados a los que se especi4can en la sección. .# y, en su caso, el aumento por segundo. ... .=.; $iseño para la resistencia a cortante en la base. .=.;.1 "as cargas de diseño. El cortante en la base neto a ser resistido por el N*E ancla%e será aquella porción de la fuer3a cortante base calculado que supera la resistencia de fricción calculada. @ara los tanques elevados, ancla%e para la base de rotura 6desli3amiento7 sólo tiene que ser provista cuando N*E es superior a cero. @ara la tierra apoyados por tanques de fondo plano, véase la sección. 1.0.9./. N*E se resistida por sólo la porción del sistema de ancla%e de ci3allamiento consideran e4caces para cualquier dirección de movimiento del suelo.
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.=.;.# &onsideraciones especiales. &uando los tanques están anclados para cargas de levantamiento usando los pernos de ancla%e de sillas de ancla%e, detalles especiales o la resistencia al corte se debe presentar. &orreas de ancla%e no deberá tener en cuenta como la resistencia a cortante en la base. .=.= Empotramiento y requisitos de refuer3o. Empotramiento del ancla%e y refuer3o deberán cumplir los siguientes requisitos5 1. $iseño de empotramiento del ancla%e se !ará de conformidad con la <8&, )&+ 1=, o 9> )&+. #. @roporcione por lo menos Ben. 6;/.# mm7 cubierta transparente entre el ancla%e y la parte inferior de la fundación. . "a instalación de pernos de ancla%e de más de # pulgadas 60,= mm7 de diámetro deberán cumplir con los requisitos de refuer3o especial de )&+ 1=. 9. Empotramiento del ancla%e deberán estar diseñados de tal manera que los rendimientos de ancla%e antes de que el empotramiento falla o se retira de la fundación. Esta comprobación se !ará tanto para construirse y, si sobre espesor de corrosión se especi4ca la condición de corrosión del ancla%e y empotramiento. 0. ensión de ad!erencia del ancla%e no se considerará en la determinación de la capacidad de carga del empotramiento del ancla%e. .=.> "as cargas de diseño. .=.>.1 anclas. "os ancla%es deben estar diseñados para el má'imo efecto de las fuer3as de diseño de levantamiento, incluyendo la fuer3a del viento levantamiento @- y el levantamiento de la fuer3a sísmica @S, teniendo en cuenta las combinaciones aplicables de carga y los niveles permisibles de estrés. El diseño del levantamiento fuer3as de @@ y @S representan la fuer3a de elevación neta a ser resistida por el ancla después de la consideración para la posible aplicación de reducciones del peso muerto de la estructura. &uando la fuer3a calculada levantamiento neto para ambos @- y @S resulta en un valor negativo, no se requiere ancla%e levantamiento. @or de fondo plano de un solo pedestal y apoyado
por tanques en tierra, el diseño de las fuer3as de levantamiento @@ y @S se calculan de la siguiente manera5
por tanques en tierra, el diseño de las fuer3as de levantamiento @@ y @S se calculan de la siguiente manera5
@-P92I*$ac ] I* @sP 92s*$ ac ] -* $onde5 @-, @S P fuer3a de elevación por diseño de ancla%e para el viento y cargas sísmicas, respectivamente, en libras 2-, 2S Niento, y el momento sísmico vuelco, respectivamente, en los piesB libras n(mero de ancla%es $ac P diámetro del círculo de ancla%e, en los pies
P @eso muerto - Tde la estructura 6condiciones corroídas7 disponibles para resistir a la elevación, en libras. @ara terrestres apoyadas por tanques de fondo plano, - Tdeberá ser tomado como el peso de la conc!a, más a3otea carga muerta de reacción en la cáscara. .=.>.# sillas de ancla%e y accesorios de ancla%e. Sillas de ancla%e y accesorios de ancla%e a la pared del tanque, pedestal, o columnas deberán ser diseñados para 1. @- con tensiones admisibles de la Sección. ,#. #. 2enores de Y1/2S *$)&Z B - * y la capacidad de ancla%e rendimiento basado en el área corroída en la raí3 de las roscas para pernos de ancla%e o el espesor corroído por correas de ancla%e. Sillas de ancla%e y accesorios de ancla%e no de%ará para esta carga. Especial .=.>.. Nea la sección. 1..1 por un caso de carga especial para los pernos de ancla%e para la cru3Baseguran los tanques de varias columnas
Sec .> )signación de &orrosión y @rotección
Sec .> )signación de &orrosión y @rotección
.>.1 General. Si tolerancia de corrosión se desea, se puede especi4car para las partes en contacto con el agua y las partes no están en contacto con agua. "a tolerancia para la corrosión paci4cada, se añade el espesor requerido determinada por el diseño, a menos que se especi4que lo contrario. .>.# per4les laminados. Subsidio a la corrosión en las secciones estructurales se aplicará como un total por elemento 6por e%emplo, Ieb o brida7, a menos que se especi4que lo contrario. .>. placas inferiores. @ara las placas inferiores del terreno apoyado por tanques de fondo plano, la tolerancia para la corrosión especi4cada, se añade el espesor mínimo especi4cado en la sección. ,1. .>.9 )nc!orage. "os requisitos de derec!os corrosión de los ancla%es se dan en
de
emisión a
la
Sec. .=.0. .>.0 formas tubulares. Hormas tubulares, cuando se incorpora en la estructura del depósito, debe ser protegido contra la corrosión por recubrimientos adecuados en las super4cies interiores con acceso para el mantenimiento, por !erméticamente sellado cada miembro de modo que la corrosión interna no puede producirse, o mediante la adición de una tolerancia de corrosión de no menos de 1= pulgadas 6,1= mm7 para el espesor de diseño. Sec .1 Espesor mínimo y amaño .1.1 @ie3as en contacto con el agua. odas las partes de la estructura en contacto con el agua cuando el depósito está lleno !asta el &" deberá tener un espesor mínimo de 19 pulg 6/,0 mm7, e'cepto seg(n se indica en la sección. .1. y e'cepto por lo siguiente. El espesor mínimo de apoyo en tierra los tanques de fondo plano con altura de la conc!a menos de 9= pies 619,/ m7 y diámetro no mayor de 0 pies 610,# m7 puede ser 1/ pulgada 69,;/ mm7. .1.# "as partes no están en contacto con el agua. El espesor
mínimo para todas las partes de la estructura no está en contacto con el agua debe ser de 1/ de pulgada 69,;/ mm7, e'cepto seg(n
mínimo para todas las partes de la estructura no está en contacto con el agua debe ser de 1/ de pulgada 69,;/ mm7, e'cepto seg(n se indica en la sección. .1.9, sec. .1./, y la sección. .1.;, y e'cepto por lo siguiente. @ara la tierra apoyados por tanques de fondo plano, con tec!os de cono que no están en contacto con el agua cuando el depósito está lleno !asta el &", el espesor mínimo de las placas del tec!o será de u ^ s ; calibre 69,00 mm7 !o%a. El espesor mínimo de columnas tubulares y puntales tubulares serán de 19 de pulgada 6/,0 mm7. .1. placas de cubierta cilíndrica. @lacas cilíndricas de conc!as en contacto con el agua cuando el depósito está lleno !asta el &" tendrá espesores mínimos como se muestra en la abla 1/. .1.9 varillas de corse. 8ares utili3ados para refuer3os de viento tendrá un diámetro mínimo o el anc!o de 9 pulgadas 61> mm7. ?tras formas utili3adas para refuer3os de viento tendrá un total neta área de sección transversal al menos igual a la de una barra de 9 pulg 61> mm7 ronda. .1.0 desbordamientos de las tuberías. $esbordamiento de las tuberías de acero no está en contacto con el agua cuando el depósito está lleno !asta el &" deberá tener un espesor mínimo de 1/ pulgada 69,;/ mm7. .1./ per4les laminados. @ara los 4nes de la Sec.. ,1, el espesor de control de per4les laminados se toma como el espesor medio de la brida. El espesor del alma mínimo de per4les laminados será ,1; pulgadas 69,# mm7. .1.; anclas. "os requisitos mínimos de tamaño y grosor de los ancla%es se dan en la sección. .=.0. .1.= soldadas a tope y anillo. &uando un anillo soldadas a tope se proporciona, la anc!ura del anillo soldadas a tope medidos desde el interior del depósito no será menos de 1= pulgadas 690; mm7. Sec .11 .11.1 uniones soldadas. "as %untas entre las placas y las cone'iones al tanque serán soldados. .11.# pasadores y pernos articulaciones. "os pernos se pueden
utili3ar para los ad%untos menores y para empalmes de columna que transportan cargas de compresión principalmente por teniendo del
utili3ar para los ad%untos menores y para empalmes de columna que transportan cargas de compresión principalmente por teniendo del tope bordes. &one'iones empernadas puede ser utili3ado para tec!o soporta diseñado de acuerdo con la Sec.. , /, e'cepto que todas las cone'iones a las placas de tanques deberán ser soldadas. @ernos o pasadores acabados laminados en frío o terminado, se pueden utili3ar para la 4%ación de barras de tensión, siempre que los e'tremos de los pasadores o pernos están equipados con tuercas y arandelas soldadas. Milos se rebabas fuera de las tuercas para evitar la e'tracción fácil de los frutos secos. @asadores equipados con arandelas soldadas deben ser soldados por lo menos 0 por ciento de la circunferencia con un pasador 19Bpulg. 6/.0 mm7 soldadura de 4lete.
Sec. .1# "os valores de diseño de soldadura .1#.1 "as %untas estructurales. Soldadas %untas estructurales deberán ser proporcionadas de manera que las tensiones en la garganta efectiva de la soldadura, con e'clusión de refuer3o de soldadura, no superarán los siguientes porcenta%es de la tensión de tracción permitida de traba%o 6abla 07 del material de construcción unido. .1#.1.1 Groove soldaduras. Groove soldaduras en la tensión, el =0 por ciento_ de compresión, 1 por ciento_ cortante, ;0 por ciento. .1#.1.1.1 "a tensión en refuer3os soldados, 1 por ciento. Nea la sección. =.#.1.# para la cali4cación de la especi4cación de procedimiento de soldadura y la sección. 11.9.0 para su inspección. .1#.1.# Hilete soldaduras. "as soldaduras de 4lete en corte transversal, el /0 por ciento_ longitudinales ci3allamiento, 0 por ciento_ variando cortante alrededor de las almo!adillas de refuer3o, / por ciento. *?)5 "a tensión en un 4lete de soldadura deberá ser considerado como de corte en la garganta para cualquier dirección de la carga aplicada. "a garganta de un cordón de soldadura se asume como ,;; veces la longitud de la pata más corta de la soldadura en ángulo recto, que tiene un per4l plano o ligeramente conve'a.
.1#.# %untas del tanque de la placa. "os valores de diseño para las %untas de soldadura de la placa del tanque será el indicado en la
.1#.# %untas del tanque de la placa. "os valores de diseño para las %untas de soldadura de la placa del tanque será el indicado en la abla 10. Sec. .1 :efuer3o )lrededor de las aberturas :ecortes de S!ell 9 pulgadas 61# mm7 de diámetro y menos con un soldado en el cuello no necesitan ser refor3ados. "as aberturas de más de 9 pulgadas 61# mm7 de diámetro en la pared del tanque, inferior en suspensión, placas de subida, y otros lugares que están su%etos al estrés membrana de tensión debido a la presión del Auido, donde los espesores se establecen de acuerdo con la unidad de tensiones dada en la sección. ,#, se refuer3a. El refuer3o puede ser la brida de un accesorio, un anillo adicional de metal, una placa gruesa, o cualquier combinación de éstos. .1.1 anque y las planc!as del elevador. "a cantidad de refuer3o para una abertura en la pared de la cisterna o la c!apa del elevador, a e'cepción de los accesorios de limpie3a a ras de tipo, se calculará de la siguiente manera5 El mínimo el área transversal del refuer3o no deberá ser inferior al producto de la dimensión má'ima del corte agu%ero en la c!apa del tanque perpendicular a la dirección de la tensión má'ima y el espesor del depósito placa requerida, sobre la base de la unidad de tensión admisible, la e4ciencia admisible con%unta, y el subsidio a la corrosión, si se especi4ca. El área en sección transversal de la armadura se mide perpendicularmente a la dirección de tensión má'ima coincidente con la má'ima dimensión de la abertura 61 refuer3o por ciento7. :efuer3o efectiva se colocan simétricamente dentro de una distancia, perpendicular a la dirección del esfuer3o má'imo, en cualquier dirección desde la línea central de la abertura de cáscara, igual a la dimensión má'ima del agu%ero en la placa de cubierta en la dirección perpendicular a la tensión má'ima. S!ellB placa espesor en e'ceso de que realmente se requiere para retener y soportar el contenido líquido para las cargas especi4cadas, e'clusivos de lo que puede ser proporcionada por la e4ciencia de conc!a placa con%unta y e'clusiva de cualquier espesor especi4cado para la corrosión asignación, se puede utili3ar como refuer3o de la 3ona. Nea la sección. .1.#.0 de los requisitos relativos a los accesorios de limpie3a de monta%e incorporado. .1.# )ccesorios. En el cálculo del área neta de refuer3o de un accesorio, tal como una brida calderero o una silla boca de acceso
que tiene un cuello, las siguientes partes del cuello puede ser considerada como parte de la 3ona de refuer3o.
que tiene un cuello, las siguientes partes del cuello puede ser considerada como parte de la 3ona de refuer3o. 1. Esa porción que se e'tiende !acia fuera desde la super4cie e'terior de la placa de cubierta para una distancia igual a cuatro veces el espesor de la pared del cuello o, si el espesor de la pared del cuello no es uniforme dentro de esta distancia, !asta el punto de transición. #. "a parte situada en el espesor de la placa de conc!a. . Si el cuello se e'tiende !acia dentro, que la porción que se e'tiende !acia adentro desde la super4cie interior de la placa de cubierta para una distancia indicada en el punto 1 anterior. .1.#.1 resistencia de la soldadura requerida para los accesorios. "a fuer3a total de la soldadura 4%ar un accesorio a la placa de conc!a o cualquier placa intermedia de refuer3o, o ambos, por lo menos igual a la proporción de las fuer3as que pasan por el refuer3o completo que se calcula para pasar a través del accesorio. .1.#.# resistencia de la soldadura requerida para la placa de refuer3o. "a fuer3a total de la soldadura unir cualquier placa intermedia de refuer3o a la placa de depósito deben por lo menos igual a la proporción de las fuer3as que pasan por el refuer3o completo que se calcula a pasar a través de la placa de refuer3o. .1.#. soldadura efectiva. "a soldadura 4%ación del accesorio brida o placa de refuer3o a la cáscara se consideran e4caces a lo largo de la periferia e'terior sólo para las partes que quedan fuera de la 3ona delimitada por las líneas paralelas tangente a la cáscara de apertura perpendicular a la dirección del esfuer3o má'imo. "a soldadura periférica e'terior, sin embargo, se aplica por completo alrededor de la armadura. odas las soldaduras periférica interior se considerarán e4caces. "a soldadura periférica e'terior deberá ser de un tamaño igual al espesor de la c!apa o placa de refuer3o, lo que es más delgada, e'cepto que, cuando ba%a de tipo boquillas o registros se utili3an con la placa de refuer3o que se e'tiende a un fondo del tanque plana, el tamaño de esa porción de la soldadura periférica que se une la placa de refuer3o a la placa inferior se a%ustará a los requisitos de la Sec.. =,=. "a soldadura periférica interior será de tamaño su4ciente para llevar el resto de la carga.
.1.#.9 super4cies de corte. &uellos de :egistro, el cuello de la
.1.#.9 super4cies de corte. &uellos de :egistro, el cuello de la boquilla, las placas de refuer3o, y la placa de conc!a aperturas que se !an cortado o o'icorte de corte de gasBlas super4cies deberán tener este tipo de super4cies !ace uniforme y suave, con las esquinas redondeadas, e'cepto cuando las super4cies están cubiertas completamente por las soldaduras de cone'ión. .1.#.0 limpie3a. Escalera tipo accesorios de limpie3a. @ara terrestres apoyadas por tanques de fondo plano que se proporcionan con un accesorio de limpie3a al ras de tipo, el diseño, los detalles, )*F
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fabricación, inspección, y la instalación se a%ustará a los requisitos de )@+ /0 con las siguientes e'cepciones5 1. Escalera tipo accesorios de limpie3a no están permitidos en los materiales de la Sección. 19 de la categoría . #. "impie3as de tanques construidos de acuerdo con los criterios de diseño de la Sec. están e'entos de la pre monta%e y los requisitos para aliviar el estrés de la )@+ de /0, siempre que no la placa en el monta%e es más gruesa que 0= pulgadas 61/ mm7 y es la apertura 1# pulgadas 6 mm7 o menos en altura. "impie3as que e'cedan estos límites se a%ustarán a los requisitos de n(mero aba%o, y deberán ser construidos de material de categoría 1 o # de la sección. 19. . "impie3as de los tanques que se a%usten a la Sec. que superan los límites de n(mero # anterior, y limpie3as de tanques conforme a la Sección. 19, se construyó de acuerdo con los requerimientos de )@+ /0, incluyendo pre monta%e y alivio de tensión.
SECCI!N -: dimensionamiento dise/o de tanques ele0ados Sec. 9.1 "as capacidades estándar "as capacidades estándar para los tanques elevados serán los que 4guran en el &uadro 1;.
Sec. 9.# )lturas de tanques elevados
Sec. 9.# )lturas de tanques elevados "a altura de elevación de estructurasBtanque se mide desde la parte superior de la base para el nivel de capacidad inferior o el nivel de capacidad superior. "a altura de control deben ser especi4cados. Sec. 9. :ango de `efe Standard &uando es irrelevante rango, el rango se especi4ca como más económica. Si un rango de cabe3a especial se requiere, se deberá especi4car. Especi4cada, una variación de #,0 pies 6 ,;/ m7 en el rango se le permite alcan3ar má'ima economía en el diseño.
Sec. 9.9 los tanques elevados de varias columnas 9.9.1 )cero elevador. El elevador de acero debe ser especi4cado como !(medo o seco, y deberá estar diseñado para soportar el estrés causado por el peso o la presión del tanque y elevador contenidos, así como la carga impuesta a la parte superior del tubo ascendente por el tanque y por ning(n elemento de soporte del tanque. &uando se considera la carga a'ial, la tensión del acero vertical de compresión no podrá e'ceder la tensión admisible, calculada de conformidad con la sección. ,9. 9.9.1.1 )nc!orage. @ortante de acero bandas se anclará a la fundación con un mínimo de cuatro pernos de ancla%e. Nea la sección.1,= para los requisitos de la lec!ada. 9.9.# &olumnas y Struts. 9.9.#.1 "as bases de la columna. &ada base de la columna deberá tener una super4cie su4ciente para distribuir la carga en columna sobre los cimientos de !ormigón sin e'ceder el especi4cado unidad de soporte de tensión en la base. "a cone'ión de la columna a la placa base deberá proporcionar para la elevación má'ima, si los ancla%es están conectadas a las placas de base y no a la cara de la columna.
9.9.#.# "os empalmes de las columnas estructurales. Empalmes de columna puede ser soldadas a tope, o placas de empalme puede ser
9.9.#.# "os empalmes de las columnas estructurales. Empalmes de columna puede ser soldadas a tope, o placas de empalme puede ser soldado a ambas secciones están unidas. Empalmes de columnas deberán estar diseñados para soportar la elevación má'ima posible o al menos el #0 por ciento de la compresión má'ima si las columnas se muelen, lo que sea mayor. @ara las columnas sin moler, los empalmes de las columnas deberán estar diseñados para soportar la elevación má'ima posible o 1 por ciento de la compresión má'ima, cualquiera que sea mayor. 9.9.#. puntales inferiores. @untales de fondo de !ormigón refor3ado con acero o se proporcionará cuando sea necesario para distribuir las reacciones !ori3ontales en las bases de las columnas. Estos se compondrán de los puntales que conectan los muelles de cimentación o de los miembros estructurales que conectan los e'tremos inferiores de las columnas. 9.9. 2iembros de la tensión que transportan cargas de viento y sísmicas. 2iembro de ensión deberán estar diseñados para resistir la carga del viento y la carga sísmica, si este (ltimo es aplicable. &one'iones de refuer3o deberán estar diseñadas para desarrollar la capacidad mínima publicada el rendimiento del elemento de tensiónBapuntalamiento. *o es necesario combinar el viento y las cargas sísmicas, pero para diseñar para que la fuer3a má'ima producida por cualquiera de los casos de carga. 2iembros de la rosca de tensión diseñados para resistir carga sísmica tendrá e'tremos recalcados o ampliada. Si las líneas proyectadas de la acción de los miembros de tensión no cumplen con la línea proyectada de la acción de elementos l en la línea de acción de las columnas, y la e'centricidad resultante supera ,10 veces el diámetro de la columna, la asignación apropiada se !arán. &uando la e'centricidad es igual o superior a ,10 veces el diámetro, además de satisfacer los requisitos de la Sec. .9, el combinado a'ialBmásBAe'ión. )*F
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el estrés en la columna debido a viento o cargas sísmicas se limitará a ,= veces la resistencia a la Auencia de la tensión y el estrés 1.0H" de esfuer3o de compresión, sin aplicar el aumento de un tercio tensión admisible de la sección. ...
9.9..1 pretensado. 2iembros diagonales de tensión se pretensado
9.9..1 pretensado. 2iembros diagonales de tensión se pretensado antes de que el depósito se llena para reducir la Aacide3 después se llena la cisterna. al pretensado no deberá tenerse en cuenta en el diseño de los miembros. ) menos que se especi4que lo contrario, el a%uste se reali3a con tensores en los miembros de tensión diagonal. Encogimiento de calor u otros dispositivos de pretensado puede ser utili3ado cuando los tamaños disponibles tensores se e'ceden. 9.9..# @in conectado a la tensión miembro. En los miembros de tensión conectadas por pasadores que no sean barras de o%o for%ados, la sección neta a través del agu%ero de al4ler, transversal al e%e del miembro, no podrá ser inferior a 1#0 por ciento de la sección neta del cuerpo del miembro, y la sección neta más allá de la astenopia, paralelo con el e%e del miembro, no menos de /#,0 por ciento de la sección neta del cuerpo del miembro. 9.9.9 vigas !ori3ontales. @ara los tanques elevados con inclinadas o maltratada &olumnas que se conectan a la pared del tanque, una viga !ori3ontal se proporcionan para resistir la componente !ori3ontal de las cargas de las columnas. Esta viga se proporciones para resistir con seguridad como una estructura anular de la componente !ori3ontal !acia el interior de la carga de la columna y otras cargas !ori3ontales de corte en la sección de la columna superior. 9.9.9.1 "íneas de )cción. Si las líneas de acción de la viga !ori3ontal, la sección de columna superior, y el depósito no se encuentran en el punto de traba%o, las disposiciones se !arán en el diseño de cada una de ellas para las tensiones resultantes de cualquier e'centricidad. 9.9.9.# balcón y barandilla. Si la viga !ori3ontal se utili3a como un balcón, deberá ser un mínimo de #9 pulgadas 6/1 mm7 de anc!o y estará provisto de una barandilla de al menos 9# pulgadas 61/; mm7 de altura. Sec. 9.0 @lacas de anques 9.0.1 Hormas. "as placas de fondo de los tanques elevados, conc!as, y los tec!os pueden ser de cualquier forma deseada.
9.0.# unidad de esfuer3o má'imo. "as placas su%etas a análisis de tensión completa se diseñarán de acuerdo con los requisitos de la
9.0.# unidad de esfuer3o má'imo. "as placas su%etas a análisis de tensión completa se diseñarán de acuerdo con los requisitos de la Sección. . "a tensión má'ima unidad se reducirá por las e4ciencias con%untos e'puestos en la abla 10. Estas placas son las que no destacó por las reacciones concentradas de miembros de soporte o tubos verticales. 9.0. &ru3Bapoyado de varias columnas tanques. "as placas que no son susceptibles de completar el análisis de tensión deberán cumplir los siguientes requisitos5
9.0..1 S!ell y el fondo. "a cáscara y la parte inferior se diseñarán sobre la base de 10, psi 61.9 2@a7 de tensión má'imo de la unidad, la reducción de la e4ciencia con%unta en la abla 10 y tomando en cuenta además lo siguiente5 1. El aro tensiones causadas por el peso o la presión del contenido del tanque. #. "as tensiones en la parte cilíndrica y la parte inferior elipsoidal, considerando que act(an en con%unto como una viga apoyada circular por las reacciones de columna y se sometió a la torsión, debido a las porciones salientes !acia afuera y !acia adentro de las cuerdas que conectan las columnas. . El componente !ori3ontal !acia el interior de la atracción del fondo del tanque 6en el fondo cónico o segmentaria7 que causa compresión en la cora3a del tanque. 9. $estaca de cualquier otra causa. El cuerpo cilíndrico y la parte inferior se !an diseñado suponiendo que el proyectil de tanque cilíndrico está uniformemente apoyado en toda su circunferencia menor. @ara este caso el diseño, el espesor del anillo de la carcasa cilíndrica a la que las columnas ad%untar y la parte inferior se incrementará, si es necesario, de modo que la má'ima tensión calculada unidad no e'cederá de 11. psi 6;0,= 2@a7, reducida en la articulación e4ciencia. 9.0..# "os soldados columnas cone'iones. Soldado de las columnas cone'iones a la cisterna se diseñará sobre la base de los valores dados en la sección. .1#.1 con 10, psi 61.9 2@a7 para la tensión de placas y el valor mostrado en la abla = de la placa de rotura.
9.0.9 anque de fondo. En el diseño de fondo de doble curvatura, se
9.0.9 anque de fondo. En el diseño de fondo de doble curvatura, se tendrá en cuenta la posibilidad de gobernar los esfuer3os de compresión. Sec. 9./ "os tanques de pedestal 9./.1 compatible con pedestal. Soportes de pedestal puede ser cilíndrica, cónica placa, doblemente curvada, doblado o presionado, o cualquier combinación de los mismos. :igide3, deberá !aber para e'cluir ovalling o bruto de pandeo del pedestal. )berturas que no sean po3os de registro a través del pedestal de soporte se reducen al mínimo y distribuida correctamente para proporcionar una adecuada transferencia de corte y la transferencia de carga vertical a la fundación. ) menos que un análisis detallado se lleva a cabo, las limitaciones se aplicarán las siguientes5 1. Eliminación perímetro total cuando se mide en la parte superior de la abertura no deberá superar el 1 por ciento de la circunferencia del pedestal. #. )parte de po3os de registro de / pulgadas o menos de anc!o, el tamaño de las aberturas cuando se mide en la parte superior de la apertura se limitará a # o un versine de 1, pies 6 mm7, lo que sea menor.
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. Espaciamiento línea central de las aberturas adyacentes será de al menos el doble de la suma de la anc!ura de las aberturas. 9./.# carga e'céntrica. $elgado pedestales se diseñarán teniendo en cuenta el efecto @Bdelta. anques delgadas pedestal se de4nen como aquellos que tienen una desviación lateral superior a ,# veces el radio mínimo de pedestal. Sec. 9.; anque de Estabilidad contra el vuelco "a estabilidad contra el vuelco del tanque se comprobará como se indica en la sección. .=.,
1#.9 y 1#.0 con el tanque vacío y la carga má'ima del viento. En su
1#.9 y 1#.0 con el tanque vacío y la carga má'ima del viento. En su caso, la estabilidad ba%o carga sísmica también se comprobará con el tanque lleno. Sec. 9.= "a distribución de carga lateral &ombinados torres pedestal y apoyado en columnas distribuirá cortante y el momento de la fundación en relación con la rigide3 relativa de cada componente.
Seccin 2: ACCESORIOS (ARA TAN34ES EE5A%OS En los lugares donde las temperaturas de congelación no se producen, un elevador de acero de diámetro pequeño puede ser especi4cado. En otros lugares, ya menos que un pequeño tubo se especi4ca, no es un elevador de acero a menos de / pulgadas 6>1 mm7 de diámetro e'terno 6?$7 se puede amuebladas. 0.1.1 Seguridad de la parrilla.
El tamaño de la tubería de cone'ión y el punto donde el tubo se conecta a la parte inferior vertical deberá ser especi4cado. 0.#.1 parada de limo. Si una parada limo e'traíble se especi4ca, deberá ser al menos de / pulgadas 610# mm7 de alto, y la relación de a%uste o de tubería deberá estar a ras con el piso elevador cuando el tope se elimina. Si una parada de sedimentos e'traíble no es necesario, el tubo de cone'ión se e'tenderán por lo menos / pulgadas 610# mm7 6y preferiblemente alrededor de #,0 pies Y,;> mZ7 sobre el suelo de e'pansión. 0.#.# @rotección de entrada. En las bandas de / pulgadas 6>1 mm7 de diámetro o más grande, la tubería de entrada debe ser protegido contra la entrada de materiales e'traños que caen desde arriba. Esto se !ará por la terminación de la tubería de entrada o de la parte superior de la tubería de parada de sedimentos con una camiseta, con la corrida de la en posición !ori3ontal, o mediante la colocación de más de la parada de limo o tubo de entrada de una placa circular de = pulgadas 6# mm7 más grande en diámetro que el tubo y situado !ori3ontalmente por encima del e'tremo de la tubería o limo de%ar una distancia igual al diámetro de la tubería. El con%unto de la placa circular se ad!iere a la tubería o elevador y ser desmontables. )claramiento, deberá !aber entre los e'tremos de la o desde el borde de la placa circular de la pared del tubo de subida para permitir el Au%o adecuado de agua a través de la tubería de entrada. &one'iones de tuberías a la cáscara elevador está permitido, siempre y cuando la protección adecuada contra la congelación se !a proporcionado.
Sec. 0. $esbordamiento
El tanque debe estar equipado con un e'ceso de capacidad para proteger el tanque de sobrepresión y la sobrecarga. El tipo y tamaño del rebosadero será especi4cado. Si un tro3o de desbordamiento se especi4ca, deberá proyectarse por lo menos 1# pulgadas 69 mm7 más allá de la cora3a del tanque. @ara los tanques con vigas !ori3ontales balcón, el desbordamiento se e'tenderá a los descargue por deba%o del balcón. Si un e'ceso de capacidad a tierra se !a especi4cado, se pondrá 4n a cerca de grado y la descarga
debe estar dirigida desde la fundación y en una estructura de entrada de drena%e o el bloque de inicio. El rebose de suelo se
debe estar dirigida desde la fundación y en una estructura de entrada de drena%e o el bloque de inicio. El rebose de suelo se encuentra tal que no se vea di4cultada por la nieve o desorden suelo. ) menos que se especi4que lo contrario, el e'ceso puede ser e'terno o interno.
El desbordamiento se origina en la parte superior en una ca%a de vertedero o de otro tipo adecuado de la ingesta. El ángulo superior de la cáscara no se corta o se elimina parcialmente. )*F,0 mm7 o mayor de malla, o una válvula de c!arnela. ) menos que se especi4que lo contrario, el tubo de desage será de tubería de acero, con uniones atornilladas o soldadas, si menos de 9 pulgadas 61# mm7 de diámetro, o con cone'iones de brida o soldados si 9 pulgadas 61# mm7 de diámetro o más grande. "a tubería de rebose se apoya a intervalos apropiados con los soportes adecuados.
Sec. 0.9 )cceso 0.9.1 General. Escaleras, escaleras, plataformas, rieles, aberturas de acceso y seguridad
"os
dispositivos
deberán
cumplir
con
las
normas
de
?SM). :equisitos para las %aulas de seguridad, plataformas de descanso, barandillas de tec!o, y otros dispositivos de seguridad
?SM). :equisitos para las %aulas de seguridad, plataformas de descanso, barandillas de tec!o, y otros dispositivos de seguridad que están por encima de los requisitos establecidos por la ?SM) deben ser especi4cados.
0.9.# "as escaleras.
0.9.#.1 General. "as escaleras deberán tener carriles laterales no menos de # cm ' = pulgadas 601 mm ' >,0 mm7, con un espaciado entre los carriles laterales de no menos de 1/ pulgadas 69/ mm7 y los peldaños no menos de 9 pulgadas 61> mm7 redondos o cuadrados, espacio de 1# pulgadas 60 mm7 de distancia de los centros. "as escaleras no será en ning(n lugar tienen una inclinación !acia atrás. "as escaleras con un (nico punto de cone'ión, incluidas las escaleras rodantes, no se utili3arán. @eldaños antidesli3antes se facilitará cuando se especi4ca. 0.9.#.# escaleras de la orre. @ara los tanques de varias columnas, un escalera de la torre se facilitará el acceso desde un punto de = pies 6#,9 m7, o como se especi4ca, por encima del nivel de la viga !ori3ontal o balcón de la escalera del tanque, si no la viga balcón está prevista. @ara un solo pedestal tanques, una escalera de la torre en el interior se facilitará el acceso de grado en una plataforma directamente deba%o del tanque. 0.9.#. escaleras de tubo de acceso. @ara un solo pedestal tanques, un tubo de acceso y la escalera se proporcionan para el acceso desde la plataforma directamente deba%o del tanque para el tec!o. 0.9.#.9 escalera e'terior del tanque. @ara los tanques de varias columnas, una escalera e'terior del tanque se facilitará el acceso de la viga !ori3ontal o balcón de la escalera de la torre, si no la viga balcón está prevista, en el tec!o o una escalera del tec!o. 0.9.#.0 ec!o escalera. El acceso a las escotillas de tec!o y re%illas de ventilación deberá ser proporcionada. $ic!o acceso se concederá de la escalera e'terior del tanque de tanques y varias columnas de la escalera de tubo de acceso de un solo pedestal tanques. )cceso deberá cumplir con lo siguiente5
1. &uando la pendiente del tec!o es de 0 en 1# o superior, una escalera o escaleras se proporcionará.
1. &uando la pendiente del tec!o es de 0 en 1# o superior, una escalera o escaleras se proporcionará. #. &uando la inclinación del tec!o es inferior a 0 en 1# y mayor que # en 1#, un pasamano individual y la super4cie antidesli3ante se proporcionan. . &uando la pendiente del tec!o es de # en 1# o menos, pasamanos y la super4cie antidesli3ante no son necesarios. 0.9.#./ $entro de escalera de tanque. &uando se especi4ca, una escalera interior del tanque se proporciona para el acceso desde el tec!o a la parte inferior del tanque. 0.9. aberturas de tec!o. 0.9..1 @or encima de &". "a apertura será siempre por encima del &". $eberá tener una dimensión mínima de #9 pulgadas 6/1 mm7, o seg(n se requiera por la ?SM), si se utili3a para acceder a una escalera en el interior del tanque, y deberán estar provistos de una adecuada cubierta con bisagras y un cerro%o para permitir la 4%ación. "a abertura tendrá un bordillo de al menos 9 pulgadas 61# mm7 de alto, y la cubierta tendrá una superposición descendente de al menos # pulgadas 601 mm7. 0.9..# tanque central. 1 mm7 de diámetro y de una boca de inspección deberá contener unos pies 6,>1 m7 por encima de la base del elevador. "a boca de inspección no podrá ser inferior a 1# pulgadas ' 1= pulgadas 60 mm 90; mm7 de tamaño, y la apertura Se refor3ará de acuerdo con la sección. .1. Sec. 0,0 válvulas
"os tanques equipados con tec!os tendrán una abertura sobre el &", que dispondrá de una capacidad de pasar aire de modo que en
"os tanques equipados con tec!os tendrán una abertura sobre el &", que dispondrá de una capacidad de pasar aire de modo que en el caudal má'imo de agua, ya sea la entrada o salida del tanque, la presión e'cesiva no se desarrollará. El tubo de desage no deberá ser considerado como un respiradero del tanque. )*F
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0.0.1
Sec. 0./ )ntenas y Equipos :elacionados
&uando se especi4ca, cargas procedentes de antenas y equipos relacionados se incluyen en el diseño del tanque, la estructura de soporte, y los cimientos. emas relacionados se tratan en el apéndice ), &omentario de anques de acero al carbono con costura para almacenamiento de agua.
Sec. 0.; &orrosión galvánica 2etales diferentes 6por e%emplo, acero ino'idable, aluminio, etc.7 instalados en el interior del tanque por deba%o del &" deberá ser aislado eléctricamente de los componentes del tanque de acero al
carbono al que están unidos. @intura de los diferentes metales no elimina el requisito de aislamiento
carbono al que están unidos. @intura de los diferentes metales no elimina el requisito de aislamiento.
SECCI!N 6: TA#A&O %E A(O7O %E S4EO as 8uentes de agua 7 E#9ASES El comité de%ó vacante esta sección durante este ciclo de revisión.
SECCION ': ACCESORIOS (ARA A(O7O %E S4EO 4ENTES %E AG4A 7 E#9ASES. Sec.;.1 *ivelar ipo de "impie3a *i velar el tipo de limpie3a que se especi4ca, deberán cumplir con la sección. .1.#.0 Sec. ;.# &one'iones de las tuberías El tamaño de la tubería de cone'ión, el punto donde el tubo se conecta al tanque, y las cargas de tuberías se especi4ca. El tanque se diseñará para las reacciones impuestas por la tubería de cone'ión. ;.#.1 parada de limo. Si una parada de sedimentos e'traíble se especi4ca, será como mínimo de 9Ben. 61#Bmm7 de alto, y la cone'ión o accesorio de tubería deberá estar a ras con el piso del tanque cuando el tope se elimina. Si una parada limo e'traíble no se especi4ca, el a%uste de tuberías o de cone'ión, o ambos, se e'tenderá por encima del suelo por lo menos 9 pulgadas 61# mm7. ;.#.# cone'iones de casocubierta. &one'iones de casco puede ser especi4cado, siempre y adecuados, establecen disposiciones para proteger la tubería de la congelación y siempre que la tubería es lo su4cientemente Ae'ible. "a tubería debe ser lo su4cientemente Ae'ible para dar cabida a la rotación de cáscara y las deAe'iones debido al crecimiento elástica causada por la presión !idrostática, los movimientos sísmicos, y la solución en el tanque o sistema de tuberías. Nea la sección. 1 para los posibles movimientos sísmicos.
;.#. cone'iones inferiores. &one'iones inferiores deberán cumplir
;.#. cone'iones inferiores. &one'iones inferiores deberán cumplir con la sección. 1.0.# como mínimo.
Sec. ;. $esbordamiento El tanque debe estar equipado con un e'ceso de capacidad para proteger el tanque de sobrepresión y la sobrecarga. El tipo y tamaño del rebosadero será especi4cado. Si un tro3o de desbordamiento se especi4ca, deberá proyectarse por lo menos 1# pulgadas 69 mm7 más allá de la cora3a del tanque. Si un e'ceso de capacidad a tierra se !a especi4cado, se pondrá 4n a cerca de grado y la descarga debe estar dirigida desde la fundación y en una estructura de entrada de drena%e o el bloque de inicio. El rebose de suelo se encuentra tal que no se vea di4cultada por la nieve o desorden suelo. ) menos que se especi4que lo contrario, el e'ceso puede ser e'terno o interno.
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:esistente a la corrosión pantalla equivalente a = pulgadas 6>,0 mm7 o mayor de malla, o una válvula de c!arnela. ) menos que se especi4que lo contrario, el tubo de desage será de tubería de acero, con uniones atornilladas o soldadas, si menos de 9
pulgadas 61# mm7 de diámetro, o con cone'iones de brida o soldados si 9 pulgadas 61# mm7 de diámetro o más grande. "a
pulgadas 61# mm7 de diámetro, o con cone'iones de brida o soldados si 9 pulgadas 61# mm7 de diámetro o más grande. "a tubería de rebose se apoya a intervalos apropiados con los soportes adecuados. Sec. ;.9 )cceso ;.9.1 General5 Escaleras, plataformas, rieles, aberturas de acceso y seguridad. "os $ispositivos deberán cumplir con las normas de ?SM). :equisitos para las %aulas de seguridad, plataformas de descanso, barandillas de tec!o, y otros dispositivos de seguridad que están por encima de los requisitos indicados en la ?SM) deben ser especi4cados. ;.9.# "as escaleras. ;.9.#.1 General. "as escaleras deberán tener carriles laterales no menos de # cm ' = pulgadas 601 mm ' >,0 mm7, con un espaciado entre los carriles laterales de no menos de 1/ pulgadas 69/ mm7 y los peldaños no menos de 9 pulgadas 61> mm7 redondos o cuadrados, espacio de 1# pulgadas 60 mm7 de distancia de los centros. "as escaleras no será en ning(n lugar tienen una inclinación !acia atrás. "as escaleras con un (nico punto de cone'ión, incluidas las escaleras rodantes, no se utili3arán. @eldaños antidesli3antes se facilitará cuando se especi4ca. ;.9.#.# escalera e'terior del tanque.
&uando la pendiente del tec!o es de # en 1# o menos
. &uando la pendiente del tec!o es de # en 1# o menos, pasamanos y la super4cie antidesli3ante no son necesarios. ;.9.#.9 $entro de escalera de tanque. &uando se especi4ca, una escalera interior del tanque se proporciona para el acceso desde el tec!o a la parte inferior del tanque. ;.9. aberturas de tec!o. ;.9..1 ;.9..1 escaleras. escaleras.
capacidad de pasar aire de modo que en el caudal má'imo de
capacidad de pasar aire de modo que en el caudal má'imo de agua, ya sea la entrada o salida del tanque, la presión e'cesiva no se desarrollará. El tubo de desage no deberá ser considerado como un respiradero del tanque.
Sec. ;./ )ntenas y Equipos :el :elacionados acionados &uan &uando do se es espe peci ci4c 4ca, a, las las ca carrgas gas de las las ante antena nass y el equi equipo po relacionado se incluirán en el diseño del tanque y los cimi cimien ento tos. s. em emas as relac elacio iona nado doss se trat tratan an en el apén apéndi dice ce ), &ome &o ment ntar ario io de anque anquess de ac acer ero o al ca carb rbon ono o co con n co cost stur ura a para para almacenamiento de agua, sec. ).9.0.
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Sec. ;.; &orrosión galvánica 2etales 2etales diferente diferentess 6por e%emplo, e%emplo, acero acero ino'idabl ino'idable, e, aluminio, aluminio, etc7 instalados en el interior del tanque por deba%o del &" deberá ser aislado eléctricamente de los componentes de carbono de tanques de acero a los que están unidos. @intura de los diferentes metales no elimina el requisito de aislamiento.
Seccin +: SO%A%4RA
$e4niciones y símbolos
$e4niciones y símbolos érminos érminos de soldadura utili3ados en la presente norma deberá interpretarse de acuerdo con las de4niciones dadas en la norma )*S+ )-S ).. "os símbolos utili3ados en planos de construcción se a%ustará a los que se muestran en la norma )*S+ )-S )#.9, a menos que las secciones detalladas de soldadura se muestran. Sec. =.# &ali4cación de los procedimientos de soldadura, soldadores y operadores de soldadura "os tanques construidos de acuerdo a esta norma puede ser soldado por cualquier proceso de soldadura que cumpla con los requisitos de cali4cación de )S2E SE&. + o )*S+ )-S 8#.1. "a soldadura se puede reali ali3ar manu anualm almente, semiaut automáti ática, de form orma automática automática,, o por soldadura de la máquina. mm7 y soldaduras en todos todos los los es espe pesor sores es pued pueden en se serr util utili3 i3ad ados os,, siem siempr pre e y cuand cuando o cumplan los requisitos establecidos en el ane'o +++ de la norma )*S+ )-S $1.1. El ensayo de impacto, cuando sea necesario, se llevará a cabo a la temperatura media ba%a de un día 6ver Higura #7 más 10 H 6=, &7.En ning(n caso la temperatura de impacto sea superior a 0 H 61 &7. =.#.1 =.#.1 &al &ali4c i4caci ación ón de las especi especi4ca 4cacio cione ness del proce procedim dimie iento nto de soldadu sol dadura ra .. &ada &ada sol soldad dadura ura de proce procedim dimien iento to de especi especi4c 4caci ación ón 6-@S7 será cali4cado de acuerdo con las normas )S2E SE&. +, o, alternativamente, la norma )*S+ )-S 8#.1. "as pruebas de los proced procedimi imient entos os se reali reali3ar 3aron on para para deter determin minar ar que la sol soldadu dadura ra prop propue uest sta a para para la co cons nstr truc ucci ción ón es ca capa pa33 de prop propor orci cion onar ar las las propie propiedad dades es requer requerida idass para para su aplica aplicaci ción ón previ prevista sta.. @rodu @roducci cción ón placas de ensayo de soldadura no necesita ser !ec!o. &uando un procedimiento de soldadura )-S estándar se selecciona y se puede cumplir con el requisito especi4cado, las pruebas de cali4cación de este procedimiento no es necesario, a condición de que todas las normas de )S2E SE&. + o )*S+ )-S 8#.1 que rigen la utili3ación de dic!o procedimiento se siguió. =.#.1.1 parcial articulación de penetración de la soldadura. &ali4cación de las especi4caciones del procedimiento de soldadu sol dadura ra para para sol soldad daduras uras de penetr penetraci ación ón parcia parciall de con%un con%untos tos 6véase sec. =.9.#7 deberá incluir una adicional reducida sección de prue prueba ba de tens tensió ión n para para demo demost stra rarr que que el proc proced edim imie ient nto o de soldadura y con4guración de la %unta para ser utili3ado producirá una una %unt %unta a so sold ldad ada a co con n fuer fuer3a 3a no menos enos de dos dos ter tercios cios de la resistencia a la tracción mínima de publicado el metal base.
=.#.1.# tensado diseñado utili3ando el 1 por ciento de e4ciencia.
=.#.1.# tensado diseñado utili3ando el 1 por ciento de e4ciencia. Soldaduras de empalme se !ará utili3ando !idrógeno ba%o los procesos de soldadura. &ali4cación de las especi4caciones del procedimiento de soldadura debe incluir un ensayo de tamaño completo de 9 veces la resistencia mínima a la rentabilidad publicada del miembro de refuer3o. "os procesos de soldadura mismos y el material mismo tipo arrastramiento que se utili3a para la prueba de prueba de tamaño completo se utili3a en la producción. "os procedimientos de soldadura y los detalles de abra3adera de empalme con%untos cali4cados en el tamaño de una llave de menor tamaño tendrán derec!o llaves. =.#.1. "os materiales. odos los materiales enumerados en la sección.#.#., sec. #.#.9, sec. #.#.0, sec. #.#.11, y la sección. 19, con e'cepción de la norma )S2 )01;, serán aceptados en el @B *(mero 1, el grupo 1, #, ó agrupación material de )S2E SE&. +. )S2 )01; será aceptado en el grupo @118 agrupación. =.#.1.9 requisito de procedimiento de soldadura aceptable. $e soldadura aceptable procedimiento se identi4carán para cada articulación que se va a soldar. =.#.1.0 @roporcionar los requisitos de procedimiento de soldadura. &uando se especi4ca, la soldaduraB+ng especi4caciones del procedimiento y el apoyo a los registros de cali4cación del procedimiento deberá ser proporcionada. =.#.# &uali4cación de soldadores y operadores de soldadura. odos los soldadores asignados a la soldadura manual o semiautomática y operadores de soldadura asignados a la soldadura automática o máquina, deberán ser probados para demostrar su capacidad para !acer soldaduras aceptables. "as pruebas se cómo se describe en )S2E SE&. +, o alternativamente. =.#.#.1 "os registros de prueba. "as actas de las pruebas será el siguiente5 cada soldador u operario de soldadura, se asignará un n(mero de identi4cación, carta, o un símbolo.
Sec. =. :egistros de unión de soldadura "a marca de identi4cación asignado a cada operador de soldadura o soldadura 6Sección =.#.#.17 será visado a mano o a máquina utili3ando un dado de ba%a tensión en todos los tanques adyacentes y en intervalos de no más de pies 6,> m7 a lo largo de las soldaduras reali3adas por un soldador u operador de soldadura. @or otra parte, un registro de los soldadores empleados en cada articulación se puede mantener. )*F
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Sec. =.9 "as %untas a tope =.9.1 su%eto e'tremo de la tensión primaria debido al peso o la presión del contenido del tanque articulaciones. "as %untas a tope sometidas a estrés primaria, como las %untas longitudinales de proyectiles de tanques cilíndricos y los nudillos de tec!o, y todas las %untas por deba%o del punto de apoyo en los fondos suspendidos de los tanques elevados, tendrá soldaduras de penetración completa con%untas. Estas soldaduras pueden ser el doble de un solo soldado o soldado con una tira de soporte o medio equivalente para asegurar la penetración con%unta completa. =.9.# a tope sometidas a estrés secundario %untas. "as %untas a tope sometidas a esfuer3os secundarios, tales como las %untas circunferenciales de proyectiles de tanques cilíndricos, deberán estar soldadas de la siguiente manera5 1. @ara los metales básicos = pulgada 6>,0 mm7 o menos de espesor, uniones serán soldadas con soldaduras de penetración completa con%untas. #. @ara los metales de base de espesor superior a = pulgada 6>,0 mm7, las %untas deberán llevar una doble soldadura y soldadura se !ará utili3ando la penetración parcial o completo con%unto de soldaduras de penetración con%unta, a menos soldaduras de penetración completa con%untas se especi4can. )demás, las soldaduras de penetración completa con%untos se proporcionan para una distancia de al menos pulgadas 6;/ mm7 a cada lado de la intersección articulaciones. En parciales soldaduras de penetración con%unta, la garganta efectiva será superior a dos tercios del espesor de la placa más delgada. "a porción no soldado se
encuentra cerca del centro de la placa más delgada. @or otra parte, la penetración con%unta completa soldaduras utili3arse en lugar de
encuentra cerca del centro de la placa más delgada. @or otra parte, la penetración con%unta completa soldaduras utili3arse en lugar de soldaduras de penetración parcial con%untas se reali3arán con metal de aportación compatible con el metal base y tiene una resistencia a la tracción mínima publicado no menos de dos tercios de la fuer3a p(blica a la tracción mínima del metal base. Sec. =.0 "as %untas solapadas =.0.1 Nuelta su%etas a tensión primaria debido al peso o la presión del contenido del tanque articulaciones. "as %untas solapadas su%etos a la tensión primaria, tales como las %untas longitudinales de proyectiles de tanques cilíndricos y todas las %untas por deba%o del punto de apoyo en los fondos suspendidos de los tanques elevados, se !an continuado las soldaduras de 4lete en ambos bordes de la articulación. =.0.# Nuelta sometida a estrés secundaria %untas. "as %untas solapadas su%etos a la tensión secundaria, tales como las %untas circunferenciales de proyectiles de tanques cilíndricos y los nudillos de tec!o, deben ser soldadas por ambos lados con continuas soldaduras de 4lete. Se deberá estar diseñado para desarrollar una e4ciencia de al menos 0 por ciento basado en el espesor de la placa más delgada unido. Sec. =./ @lano fondos de los tanques que descansan directamente sobre el grado o la Hundación
Hondos planos del tanque se construyó por uno de los siguientes dos métodos alternativos de construcción. =./.1 de la construcción con%unta de la vuelta. @lacas de fondo que se va a soldar en la parte superior solamente, con continuas soldaduras de 4lete en todas las costuras. "as placas ba%o el anillo inferior de los depósitos cilíndricos tendrán los e'tremos e'teriores de las %untas a solape deprimidas para formar un co%inete liso para las placas de conc!a. res vueltas de la placa en el fondo del tanque deberá ser de al menos 1# pulgadas 60 mm7 de cada uno y de la cora3a del
tanque. El espesor má'imo para la vuelta de los soldados de fondo será de = de pulgada 6>,0 mm7.
tanque. El espesor má'imo para la vuelta de los soldados de fondo será de = de pulgada 6>,0 mm7. =./.# de la construcción con%unta de 8utt. "as %untas a tope se pueden soldar desde el lado superior, utili3ando una tira de respaldo adecuado o medios equivalentes para asegurar al menos el > por ciento de fusión con%unta. "as uniones de tres placas en los fondos de los tanques será de al menos 1# pulgadas 60 mm7 de cada uno y de la cora3a del tanque.
Sec. =.; S!ell a fondo de la %unta @ara los depósitos cilíndricos con fondo plano, el borde inferior de las placas más ba%os de conc!a curso y las placas inferiores estarán unidos por continuas soldaduras de 4lete en ambos lados de la placa de conc!a. El tamaño má'imo de cada 4lete de soldadura será 1# pulgada 61 mm7. El tamaño mínimo de cada 4lete de soldadura deberá ser del espesor nominal de la placa más delgada unido o el tamaño dado en la abla 1=, el que sea mayor. "os tamaños de 4lete requeridos no !acen referencia a los requisitos para la placa de espesor mínimo. "a placa inferior se e'tiende fuera del cuerpo de la cisterna una distancia de al menos 1 pulgada 6#0 mm7 más allá de la punta de la soldadura. &uando el levantamiento sísmico puede ocurrir, el diseño del tanque se comprueba para determinar si el tamaño de la soldadura es mínima adecuada. Sec. =.= @lacas de la cubierta casco "ongitudinales adyacentes en cursos circunferenciales puede ser escalonada o en alineación. &uando las uniones se cru3an entre sí, la primera soldadura se ranurado de modo que el segundo soldadura se pueden soldar continuamente a través de la intersección. Sec. =.> &olumna tubular y per4les soporte "as %untas circunferenciales de las columnas tubulares y per4les soporte tendrá soldaduras de penetración completa con%untas. &olumnas de más de pulgadas 6;0 mm7 de diámetro pueden utili3ar las soldaduras de dos caras o unilateral usando una barra de copia de seguridad o un detalle con%unta de un solo lado tubería.
Sec. =,1 )cero Elevadores
Sec. =,1 )cero Elevadores "as %untas longitudinales en las bandas tendrá soldaduras de penetración completa con%untas. `untas circunferenciales en las bandas que se utili3an también como una columna de apoyo sustanciales cargas verticales serán las %untas a tope, soldados para la penetración con%unta completa. @ara las bandas en la suspensión de fondo en los tanques de la tar%eta de e'pansión soporta cargas verticales sólo nominales, las articulaciones periféricas puede ser parcialBde penetración de las %untas a tope con una garganta efectiva no menor de dos tercios del espesor de la placa más delgada, o soldadas %untas de doble vuelta con todos los 4letes de soldadura en los bordes. Sec. =.11 "as placas de tec!o =.11.1 "os tec!os no están su%etos a la presión !idrostática. En los tec!os que no están su%etos a la presión !idrostática en el funcionamiento normal del contenido del tanque, las %untas traslapadas pueden estar soldadas en la parte superior solamente, con continuas soldaduras de 4lete. "as %untas a tope será de una sola ranura soldaduras, utili3ando soporte adecuado o medios equivalentes para asegurar al menos > por ciento de penetración con%unta. C E'cepción5 En caso de contacto con el contenido del tanque, las columnas de acceso será los sellos soldados de ambos lados. =.11.# "os tec!os su%etos a la presión !idrostática. En los tec!os su%etos a la presión !idrostática en el funcionamiento normal del contenido del tanque, la placa del tec!oBlas %untas deberán estar diseñadas para a%ustarse a los valores de e4ciencia dadas en la sección. .1#.#. "os tec!os pueden utili3ar %untas soldadas de vuelta con continuas doble 4lete de puntos de soldadura a tope con soldaduras de penetración completa con%untas para adaptarse a los requisitos de resistencia. Sec. =,1# de espesor má'imo de material a soldar. =.1#.1.1 El acento primario. El espesor má'imo de material que se utili3a para %untas a solape su%etos a estrés primario a causa del peso o la presión del contenido del tanque, tales como %untas longitudinales de proyectiles de tanque cilíndrico y las articulaciones inferiores a los puntos de apoyo en elevados tanques, será de 1# . 61 mm7. =.1#.1.# el estrés secundario. El espesor má'imo de material que se
utili3ará para las %untas traslapadas su%etas a esfuer3os secundarios, tales como las %untas circunferenciales de proyectiles de tanques
utili3ará para las %untas traslapadas su%etas a esfuer3os secundarios, tales como las %untas circunferenciales de proyectiles de tanques cilíndricos y los nudillos de tec!o, será de 0= pulgadas 61/ mm7. =.1#.1. fondos de los tanques planos. El espesor má'imo de material que se utili3a para %untas a solape en fondos de tanques planas que descansan directamente sobre el grado o fundación será = pulgada 6>,0 mm7. =.1#.# "as %untas a tope. "as %untas a tope pueden ser utili3ados para la soldadura de todos los grosores de material permite a soldar ba%o las disposiciones de esta norma. =.1#. platos. El espesor má'imo de las placas, e'cepto estructurales componentes y placas de base, permitieron a soldar ba%o esta norma será de # pulgadas 601 mm7. "os componentes estructurales que forman parte del envase primario, los sistemas de apoyo primario, o ambos, podrán e'ceder de # pulgadas 601 mm7 de espesor, siempre que cumplan los requisitos de la Sección. #.#..1.1. "os componentes estructurales que se conectan al contenedor primario de membrana para equilibrar las discontinuidades y las placas base están e'cluidos de estos requisitos. 6Ner abla F-B9## de la )S2E SE&. +, y la sección. 1. 1.9 de esta norma7. Sec. =.1 :estricciones portátiles para %untas solapadas soldadas Soldadas %untas a solape, no se !a rodado menos de cinco veces el espesor nominal de la placa más delgada se unió a 60t7, sin embargo, la vuelta no tiene que e'ceder de # pulgadas 601 mm7 en las articulaciones de vuelta de doble costura, y no tiene que e'ceder de 1 en . 6#0 mm7 en las articulaciones de vuelta de un solo soldado. "a vuelta del tec!o má'imo de las articulaciones de un solo soldado será de 9 pulgadas 61# mm7
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la articulación se mantiene unida por soldaduras de 4lete intermitentes, soldaduras continuas de sellos, o el apoyo de un elemento estructural. Sec. =,19 amaño mínimo de soldaduras de 4lete y Sello
=.19.1 "as soldaduras de 4lete. @lacas de 1/ de pulgada 69,;/ mm7 y menos de grosor tendrá soldaduras de 4lete igual al espesor
=.19.1 "as soldaduras de 4lete. @lacas de 1/ de pulgada 69,;/ mm7 y menos de grosor tendrá soldaduras de 4lete igual al espesor del metal base. "as placas más que 1/Bin. 69,;/ mm7 de espesor tendrá soldaduras de un tamaño no inferior a un tercio del espesor de la placa más delgada en la articulación, con un mínimo de 1/ pulgadas 69,;/ mm7. =.19.1.1 )%uste para la apertura de la raí3. ) e'cepción de las soldaduras de sellado, el tamaño de las soldaduras de 4lete se aumentará en la cantidad de abertura de raí3 en e'ceso de 11/ pulg 61,/ mm7 y la abertura de raí3 no e'cederá de 1/ pulgada 69,= mm7. =.19.# soldaduras. Sello soldadura, cuando se especi4ca, se logra mediante una soldadura continua que combina las funciones de sellado y resistencia con secciones de soldadura cambiado solamente como la resistencia requerida puede requerir. Soldaduras Seal deben ser de tamaño mínimo, pero su4ciente para prevenir el agrietamiento de contracción térmica_ aceptación sello soldadura debe ser el mismo que para la inspección visual de las soldaduras estructurales.
Sec. =.10 "ongitud mínima de las soldaduras "a longitud mínima de cualquier soldadura debe ser cuatro veces el tamaño de la soldadura, pero no menos de 11.# pulgadas 6= mm7. =.10.1 "as soldaduras de 4lete. "a longitud efectiva de una soldadura de 4lete no incluye la longitud de los e'tremos a4lados.
Sec. =.1/ Soldadura +ntermitente Soldadura intermitente no deberán utili3arse en super4cies proyectil de tanque o de elevador en contacto con el contenido del tanque o en super4cies e'puestas a la intemperie de la placa e'terna. Selle las soldaduras de conformidad con la sección. =.19.# se utili3arán en estas super4cies. =.1/.1 "ongitud. "a longitud de cualquier segmento de las soldaduras intermitentes que no podrá ser inferior a cuatro veces el tamaño de la soldadura, pero nunca menos de 11# pulgadas 6= mm7.
=.1/.# costuras. "as costuras que se van a tener soldaduras intermitentes tendrá continuas longitudes de las soldaduras en cada
=.1/.# costuras. "as costuras que se van a tener soldaduras intermitentes tendrá continuas longitudes de las soldaduras en cada e'tremo para una distancia de al menos / pulgadas 610# mm7. Sec. =.1; @rotección contra la corrosión
Seccin ;: TAER %E A9RICACION Sec. >.1 2ano de ?bra El traba%o reali3ado en los tanques construidos ba%o las disposiciones de esta norma será de la mano de obra de calidad. Sec. >,# Endere3ado &ualquier recti4cación necesaria de material se reali3a utili3ando métodos que no dañen el acero. Endere3amiento en frío menor de edad está permitido. Endere3amiento en frío puede ser reali3ada por martilleo o, preferiblemente, por laminado o prensado. El calor puede ser utili3ado en endere3ar deformaciones más graves, a menos que se especi4que lo contrario. "a temperatura del acero no e'cederá de 1.# H 6/9> &7 para el acero como laminado y normali3ado, y 11 H 6/ &7 para el acero templado y revenido. Sec. >. Hinali3ar los bordes de la placaBsoldado de traba%o "os bordes de las placas a ser soldadas pueden ser universales bordes de acero fundido o se pueden preparar por ci3alladora, mecani3ado, astillado, o por el gas o'icorte mecánicamente guiada o corte por arco de plasma. "os bordes de los contornos irregulares se pueden preparar por el gas o'icorte manual guiada o corte por arco de plasma. >..1 o'icorte de gas o de corte por plasma. &uando los bordes de las placas son de gas o'icorte o corte por arco de plasma, la super4cie obtenida será uniforme y suave y se limpiará la acumulación de escoria antes de la soldadura. odos los cortes se siguen de cerca las líneas prescritas.
>..# se puede utili3ar para el material de 1# pulgada 61 mm7
>..# se puede utili3ar para el material de 1# pulgada 61 mm7 o menos de grosor que se unieron %untas a tope y para todos los espesores de material permitido Se unieron %untas a solape. "as rebabas serán eliminadas. Sec. >.9 Hinanciamiento abla 1> proporciona los requisitos de laminación para placas de conc!a de tanques elevados. placas no requieren rodadura para los tanques que tienen un diámetro mayor que el diámetro mínimo indicado en la abla 1> y para la placa de espesores en los mismos. Sec. >.0 @lacas de doble curvatura "as placas que se curvan en dos direcciones pueden ser presionadas en frío o en caliente o puede ser servida con un mortero morir por aplicaciones repetidas. Sec. >./ columnas >./.1 Hresado de columnas. "os e'tremos de las columnas para proporcionar un co%inete satisfactoria a menos que el diseño requiere soldadura su4ciente para calculadas.
resistir
las
cargas
totales
>./.# tolerancias de fabricación de columnas. El e%e de la columna no se desvíe de una línea recta por más de ,1 por ciento de la longitud no soportada lateralmente. En ninguna sección transversal será la diferencia entre el má'imo y el diámetro e'terior mínimo de una columna tubular superior al # por ciento del diámetro e'terior nominal. )bolladuras locales en columnas tubulares no será más profundo que el espesor de la cáscara de la columna.
Sec. >.; aller de ensambla%e $e doble curvatura fondos de los tanques, obuses, y los tec!os se reunieron en la tienda, si es necesario, para garanti3ar que se a%ustan adecuadamente en el campo.
Sec. >.= tornillos de alta resistencia de ancla%e &uando de alta resistencia se utili3an pernos de ancla%e, sin soldaduras, calefacción, o granallado en el perno está permitido. Sec. >.> Gastos de envío odos los materiales deberán ser cargados, transportados al sitio, descarga, y se almacenan de manera tal que se eviten daños.
SECCION 1<: Sec 1.1 soldar odas las soldaduras en el tanque y accesorios estructurales se !arán de una manera que asegurar la completa fusión con el metal base, dentro de los límites especi4cados para cada con%unto, y en estricta conformidad con las especi4caciones del procedimiento cali4cado de soldadura. 1.1.1 El tiempo y las condiciones de temperatura. "a soldadura no se lleva a cabo cuando las super4cies de las pie3as a soldar están mo%adas por la lluvia, la nieve o el !ielo, cuando la lluvia o la nieve está cayendo en este tipo de super4cies, o durante los períodos de fuertes vientos, a menos que el operador de soldadura o soldadura y el traba%o están adecuadamente protegidos. Nea la sección. 1, para el precalentamiento y los requisitos de la Sección. 1,9 para los de ba%o !idrógeno requisitos. 1.1.# @eening. de capas de soldadura se puede utili3ar para evitar la distorsión e'cesiva. "as capas super4ciales no se martillado. se llevará a cabo con golpes de lu3 de un martillo de potencia con una contundente !erramienta de nari3. 1.1. &ontorno. "as cuentas de super4cie deberán insertarse sin brusquedad en uno al otro en todas las soldaduras. 1.1..1 vender más barato. "a socavación de metal base en la placa %unto a la soldadura debe ser reparado, salvo lo permitido en la sección. 11.9.#.1. 1.1..# cráteres. odos los cráteres se llenarán !asta la sección transversal completa de la soldadura.
1.1.9 :efuer3o. El espesor del refuer3o de las soldaduras de todas
1.1.9 :efuer3o. El espesor del refuer3o de las soldaduras de todas las %untas a tope no e'cederá los espesores dan en la abla #. El refuer3o no necesita ser eliminado, e'cepto en la medida en que e'ceda el espesor má'imo aceptable o cuando sea requerido para las inspecciones radiográ4cas. En ning(n caso la cara de la soldadura se encuentran por deba%o de la super4cie de las placas que se están uniendo. )l3a de 1.1.0. :anurado en la raí3 de las soldaduras y ranurado de soldaduras para eliminar defectos puede reali3arse con una !erramienta de punta redonda o por arco o ranurado o'ígeno. 1.1./ "impie3a entre los granos. &ada talón de una soldadura de paso m(ltiple se limpian de los depósitos de escoria y otros sueltos antes de la pró'ima cuenta se aplica. Sec. 1.# @reparación de super4cies a soldar Salvo que se disponga a continuación, las super4cies a soldar deberán estar libres de escamas sueltas, escorias, pesada ó'ido, grasa, aceite, pintura, y cualquier otro material e'traño, e'cepto planta fuertemente ad!erida escala.
Sec. 1. "as %untas de soldadura de precalentamiento 1..1 &aliente. &uando se requiere precalentamiento, el metal base en una distancia de cuatro veces el espesor de la c!apa 6 pulgadas
Y;/ mmZ mínimo, pero no tiene que e'ceder de / pulgadas Y10# mmZ7 desde el lugar donde se inicia la soldadura deberá ser
Y;/ mmZ mínimo, pero no tiene que e'ceder de / pulgadas Y10# mmZ7 desde el lugar donde se inicia la soldadura deberá ser precalentado a por lo menos la temperatura de precalentamiento se especi4ca en la sección. 1..#. Esa temperatura se mantendrá a una distancia de cuatro veces el espesor de la c!apa 6 pulgadas Y;/ mmZ mínimo, pero no tiene que e'ceder de / pulgadas Y10# mmZ7, por delante del arco de la soldadura progresa, a menos que se especi4que lo contrario. "a temperatura de precalentamiento será el más restrictivo de la temperatura de precalentamiento que 4gura en esta sección y la temperatura de precalentamiento dada en la especi4cación de procedimiento de soldadura cali4cado. @ara soldaduras de varias pasadas, el precalentamiento requisitos se aplicarán a cada paso. 1..# @recalentar requisitos. 1..#.1 placa espesores menor o igual a 11# pulgadas 6= mm7.@ recalentar requisitos para espesores menor o igual a 11# pulgadas 6= mm75
1. @ara temperaturas del metal de base mayores o iguales a # H 6 &7, sin precalentamiento se requiere. #. @ara temperaturas del metal de base mayores o iguales a H 6B 1= &7 y menos de # H 6 &7, la mínima temperatura de precalentamiento es de 1 H 6= &7. . @ara temperaturas del metal de base inferior a H 6B1= &7, la mínima temperatura de precalentamiento es de # H 6> &7.)demás, el metal base a lo largo de la longitud de la %unta de soldadura en la dirección de la soldadura se precalienta y se mantiene como soldadura avan3a por una distancia de al menos / pulgadas 6>19 mm7 desde el punto de soldadura o la longitud de la soldadura con%unta toda , el que sea menor. Nea la sección.1,9 para los de ba%o !idrógeno requisitos. 1..#.# @late espesores superiores a 11# pulgadas 6= mm7.@recaliente requisitos para la placa de espesores superiores a 11# pulgadas 6= mm75
1. @ara temperaturas del metal de base mayores o iguales a ; H
1. @ara temperaturas del metal de base mayores o iguales a ; H 6#1 &7, sin precalentamiento se requiere. #. @ara temperaturas del metal de base superior a # H 6 &7, y menos de ; H 6#1 &7, sin precalentamiento es necesario cuando se ba%a de !idrógeno o electrodos de ba%o !idrógeno procesos de soldadura se utili3an. $e lo contrario, el mínimo de precalentamiento metal base temperatura es # H 6> &7. . @ara las temperaturas de metales de base menor o igual a # H 6 &7, la temperatura mínima de precalentamiento es de # H 6> &7. 9. @ara temperaturas del metal de base inferior a H 6B1= &7, el metal de base a lo largo de la longitud de la %unta de soldadura en la dirección de la soldadura se precalienta y se mantiene como soldadura avan3a por una distancia de al menos / pulgadas 6 >19 mm7 desde el punto de soldadura o la longitud de soldadura completa articulación, lo que sea menor. Nea la sección. 1,9 para los de ba%o !idrógeno requisitos.
Sec. 1.9 de ba%o !idrógeno Electrodos y procesos de soldadura
1.9.1 2ane%o. $espués de !idrógeno de ba%o metal de relleno se !a retirado de su embala%e original, deberá ser protegido o almacenado de manera que sus características y propiedades de soldadura no se ven afectados. 8a%o !idrógeno electrodos deberán ser mantenidos de acuerdo con las recomendaciones contenidas en el acondicionamiento de los electrodos )*S+ )-S )0.1 o )*S+ )-S )0.0, seg(n sea el caso. 1.9.# "as ba%as temperaturas. Si la soldadura se va a reali3ar cuando la temperatura del metal base es inferior a H 6B1= &7, de ba%o !idrógeno o electrodos de ba%o !idrógeno procesos de soldadura se utili3a. )*F
Sec. 1.0 puntos de soldadura
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Sec. 1.0 puntos de soldadura @untos de soldadura utili3ados en el monta%e de las articulaciones sometidas a la tensión primaria a partir del peso o la presión del contenido del tanque se !arán por soldadores cali4cados y deberá ser completamente limpiado de la escoria de soldadura, pero no necesita ser eliminado, siempre y cuando se inspeccionan visualmente para comprobar su solide3 6no 4suras, fusión completa, cráteres llenos, y los per4les aceptables7 y está completamente fundido en el metal de soldadura depositado posteriormente. @untos de soldadura utili3ada en el monta%e de %untas su%etas a estrés secundaria, tales como los utili3ados en fondos planos, tec!os, y las costuras circunferenciales de proyectiles de tanque cilíndrico, no será necesario retirar, siempre que sean de sonido, limpiado de toda la escoria de soldadura, y que los cordones de soldadura aplicados posteriormente son completamente fundido en los puntos de soldadura. Sec. 1./ 2onta%e del depósito la cubiertacasco inferior, y las placas de tec!o sometidas a estrés por el peso o la presión del líquido contenido deberá ser ensamblado y soldado de tal manera que la curvatura adecuada de las placas en ambas direcciones se mantiene. 1./.1 clips, plantillas y tacos. "os clips, plantillas, u ore%etas soldadas a las placas de conc!a con 4nes de erección deberán ser retirados sin dañar las placas, y una parte de los cordones de soldadura restantes se astillado o un piso liso. 1./.# placas de fondo de los tanques elevados. "as placas de fondo de los tanques elevados se reunió y se sueldan entre sí por un procedimiento que se traducirá en un mínimo de distorsión de la contracción de la soldadura. 1./. placas de fondo de los tanques de fondo plano. "as placas inferiores de los tanques de fondo plano, después de !aber sido diseñada y tac!uelas, estarán unidos por soldadura de las %untas en una secuencia que da lugar a la menor distorsión causada por la contracción de la soldadura. Huera del plano distorsión igual a 1 por ciento del radio del tanque se considera aceptable. 1./.9 del casco del tanque. @ara soldar en la posición vertical, la
progresión de la soldadura será, o bien !acia arriba o !acia aba%o, seg(n la dirección especi4cada en el procedimiento de soldadura y
progresión de la soldadura será, o bien !acia arriba o !acia aba%o, seg(n la dirección especi4cada en el procedimiento de soldadura y se utili3a para la cali4cación soldador rendimiento. "as placas de conc!a estarán unidas por soldadura de las articulaciones en una secuencia que se traduce en la menor distorsión causada por la contracción de la soldadura y que evitará torceduras en las %untas longitudinales. 1./.0 tierra apoyado por el tubo vertical y las tolerancias de depósito cilíndrico de conc!a. olerancias de S!ell puede no aplicarse si la adecuación estructural del depósito se fundamenta en un análisis racional. 1./.0.1 verticalidades. El má'imo fuera de la verticalidad de la parte superior de la carcasa con relación a la parte inferior del depósito no deberá e'ceder de 1# de la altura total del casco. El fuera de la verticalidad en una placa de cubierta no será superior a las variaciones permisibles de planitud y la ondulación como se especi4ca en la norma )S2 )/ o )# de )S2, seg(n sea el caso. 1./.0.# redonde3. "os radios se mide a 1 m 6, m7 por encima de la esquina inferior de soldadura no deberá e'ceder las tolerancias dadas en la abla #1. 1./.0. @ico y las bandas en las %untas de soldadura. @ico es la distorsión fuera del plano a través de una costura de soldadura vertical. )nillamiento es la distorsión fuera del plano a través de una costura de soldadura circunferencial. 1. 1 m7 de largo, con un má'imo no e'cederá de 1# pulgada 61 mm7. #. 1 m7 de largo, las bandas no e'cederá de 1# pulgada 61 mm7. 1./.0.9 manc!as planas locali3adas. 62anc!as planas que se desvían de la forma teórica7 medidos en el plano vertical no e'cederá de la llanura placa adecuada y los requisitos de ondulación en la norma )S2 )/ y )#, lo que sea aplicable.
1././ tolerancias de monta%e para las fórmulas de estabilidad.
1././ tolerancias de monta%e para las fórmulas de estabilidad. $e doble curvatura, de forma cónica, y secciones cilíndricas rige por la sección. .9. deberá ser ensamblado y soldado de manera que las tolerancias siguientes se obtienen.
tal
1././.1 desviación local de forma teórica. El local má'ima desviación de e' forma teórico se de4ne por las ecuaciones siguientes. E'P .1"' "'P9 :t $onde5 "' P e' t
distancia para P desviación P espesor
medir la imperfección locales local de forma teórica de la cáscara
: P radio de la super4cie e'terior de la cáscara, normal a la placa en el punto en consideración y se mide desde la super4cie e'terior de la placa para el e%e de revolución *?)5 odas las unidades deben ser co!erentes. 1././.1 $espla3amiento de aliados con los cursos de la casco. "a alineación deberá cumplir con la sección. 1.;.#.
Sec. 1.; "as
placas de
empare%amiento
1.;.1 "as %untas solapadas. "as placas que forman una %unta de solape se llevará a cabo en el contacto más estrec!o como sea posible durante la soldadura. $ónde se produce separación de las placas, el tamaño de la soldadura se incrementará en el importe de la separación 6véase la sección. =.19.1.17. 1.;.# "as %untas a tope. "os bordes adyacentes de las %untas a tope se alinean con precisión y mantenerse en posición durante la soldadura, de modo que las tolerancias de compensación de la abla ## no se superen en la %unta soldada. 1.;. "impie3a de las soldaduras. Escala de soldadura o escoria, salpicaduras, rebabas y otros salientes puntiagudos o ásperos serán eliminados de una manera que de%ará la super4cie adecuada para la
limpie3a posterior y las operaciones de pintura. "as %untas de soldadura no necesitan ser picado o molido siempre que
limpie3a posterior y las operaciones de pintura. "as %untas de soldadura no necesitan ser picado o molido, siempre que tengan una super4cie adecuada para su posterior limpie3a y las operaciones de pintura. Sec. 8ases de la inyección de 1,= columna, vertical, y el (nico pedestal, para tanques elevados $espués de que el tanque !a sido completamente levantado y recti4cadas por un mínimo de 1 pulg. 6#0Bmm7 de espacio entre la columna, vertical, y las bases de un solo pedestal y la fundación se prevé aplicar la lec!ada. El espacio se limpiarán, mo%ado a fondo, y llena con un 151.0 lec!ada de cemento y arena o lec!ada comercial. "a lec!ada se obligará ba%o las bases !asta que el espacio se llena completamente. Sec. 1.> "os
ancla%es de
alta
resistencia
&uando ancla%es de alta resistencia se utili3an, sin soldadura, calentamiento o granallado del ancla%e está permitido. )ncla%es de alta resistencia se pretensa a por lo menos = por ciento de la carga de diseño.
SECCION 11: INS(ECCI!N 7 (R4E9A General raba%o, si éstas se reali3an en el taller o en el campo, serán inspeccionados de acuerdo con esta norma. Sec. 11.# +nforme de +nspección
9. :egistro de los soldadores empleados en cada articulación, en su caso 6véase la sección =..7
9. :egistro de los soldadores empleados en cada articulación, en su caso 6véase la sección =..7 0. &erti4cado de registro de los soldadores 6véase cap. =.#.#.17 "as radiografías y los registros de inspección se facilitarán cuando se especi4ca. Sec. &redenciales 11. soldadores odos los soldadores u operadores de soldadura se tienen registros actuales de cali4cación, o que deberán ser probados antes de que la soldadura se lleva a cabo 6ver sec. =.#7.
Sec. 11.9 +nspección de uniones soldadas 11.9.1 inspección radiográ4ca. "a inspección de uniones soldadas mediante pruebas radiológicas, como se describe en la sección.11./, se limitarán a las articulaciones proyectil de tanque, en particular )*F
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"os su%etos a la tensión primaria de peso o la presión del contenido del tanque y bandas de soporte de carga en contacto con el agua. @ara efectos de control, resistencia a la tracción primaria debe ser considerado como un esfuer3o primario, y el estrés de compresión primaria debe ser considerado como un acento secundario en la sección. 11,9 y 11,0. 11.9.1.1 +nspección método. "a inspección de penetración completa unión soldada con cáscara y las %untas a tope de carga bandas en contacto con el agua se !ará por el método radiográ4co en la sección. 11,/. )rticulaciones principales de estrés que no puede ser radiogra4ados pueden ser inspeccionados por al3a de arco de carbono del aire como se describe en la sección. 11,=. 11.9.1.# "os "ímites de la inspección radiográ4ca. +nspección radiográ4ca se aplicará a completar la penetración de las %untas soldadas a tope solamente. +nspección por métodos radiográ4cos no se requiere para las %untas a tope para el que las soldaduras de
penetración parcial se les permite 6)rt. =.1 y la Sección =.9.#.7 \ las articulaciones siguientes5
penetración parcial se les permite 6)rt. =.1 y la Sección =.9.#.7 \ las articulaciones siguientes5 1. "as soldaduras en c!apas de tec!o que no están su%etos al peso o la presión del contenido del tanque #. "as soldaduras de fondo de los tanques planos que descansan directamente sobre el grado o otro fundamento que las placas anulares requeridos por la sec. 19..#.> . "as soldaduras que unen el fondo plano del tanque para el primer anillo de la cora3a del tanque 9. Soldaduras de empalme en el ángulo superior y las soldaduras que unen el ángulo superior de la conc!a o el tec!o 0. "as soldaduras de cone'ión po3os al tanque /. "as soldaduras de cone'ión accesorios para el tanque ;. "as soldaduras de 4lete otros no incluidos anteriormente 11.9.# a inspeccin 0isual. odas las soldaduras, e'cepto como se indica en la sección. 11.9.9.#, deberán ser inspeccionadas visualmente por una persona que por su formación o e'periencia, o ambas cosas, en la fabricación de metales, inspección y pruebas, es competente para reali3ar la inspección visual. &ualquiera de los siguientes defectos de soldadura identi4cados por la inspección visual será causa de rec!a3o, y la soldadura de4ciente deberán ser reparados o sustituidos5 1. &ualquier grieta, sin importar el tamaño o la ubicación #. "a falta de fusión entre las capas adyacentes de metal de soldadura o entre el metal de soldadura y el metal base, e'cepto como se indica en la sección. 11.9.9 . &ráteres sin rellenar 9. Solapamiento resultante de la protuberancia de metal de soldadura más allá del borde de la soldadura o soldadura raí3
0. Soldar tamaño menor que la especi4cada 6garganta insu4ciente o
0. Soldar tamaño menor que la especi4cada 6garganta insu4ciente o la pierna7 /. refuer3o de %untas en e'ceso de los límites permisibles dados en la sección. 1.1.9 y en la abla # ;. &onve'idad de soldadura en ángulo recto por encima de una. 11/ pulg 61,/ mm7 de anc!o de persona perla o soldadura no se enfrentan a 01/ pulgadas 6;,> mm7 b. 1= pulgadas 6,# mm7 de anc!o de persona cordón de soldadura o en la cara durante 01/ pulgadas 6;,> mm7, pero menos de 1 pulgada 6#0,9 mm7 c. 1/ pulgada 69,= mm7 para un anc!o de cordón individuo o de la cara de soldadura de 1 pulgada 6#0,9 mm7 =. Socavar en e'ceso de los límites indicados en la sección.11.9.#.1 >. "a porosidad5 una. &ualquier porosidad visible en las %untas a tope con su%eción a la tensión principal b. En todas las %untas, la suma de la porosidad visible superior a 1# de pulgada 6,= mm7 de diámetro no e'cederá de = de pulgada 6>,0 mm7 en cualquier pulgada lineal de soldadura y no e'cederá de 9 pulg 61>, mm7 en cualquier período de 1# pulgadas 60 mm7 de longitud de la soldadura 1. @laca de desalineación en e'ceso de los límites indicados en la sección. 1.; y la abla ## 11.9.#.1 El má'imo permitido vender más barato. 11.9.#.1.1 reba%ado es una ranura fundido en el metal base
adyacente al borde de la soldadura o raí3 de la soldadura que se de%a sin cubrir por el metal de soldadura.
adyacente al borde de la soldadura o raí3 de la soldadura que se de%a sin cubrir por el metal de soldadura. 11.9.#.1.# @ara las %untas a tope con su%eción a la tensión primaria debido al peso o la presión del contenido del tanque, admisible reba%e má'imo será de 1/9 in 6,9 mm7. 11.9.#.1. @ara las %untas a tope sometidas a estrés secundario, la penetración sólo es necesaria dentro de los límites establecidos en la sección. =.9.#.
)" &):8?*? S?"$)$?S $E )G<)
@):) =0
11.9.#.1.; El má'imo permitido para socavar todas las demás %untas será de 1# de pulgada 6,= mm7. 11.9. 2edición y documentación de las imperfecciones de la cáscara. 11.9..1 tierra apoyados por fuentes de agua y embalses.
Sección. .9. pandeo local tensiones admisibles deberán ser inspeccionados como sigue5
Sección. .9. pandeo local tensiones admisibles deberán ser inspeccionados como sigue5 11.9..#.1
pared columna de longitud, con la falta de penetración no superior a 1# de pulgada 6,= mm7 de profundidad, son aceptables y los
pared columna de longitud, con la falta de penetración no superior a 1# de pulgada 6,= mm7 de profundidad, son aceptables y los requisitos de la Sección.11.9.#.1. se aplicará para las soldaduras e'teriores. 11.9.9. "as %untas solapadas. @ara las %untas de vuelta, los requisitos de la Sección. 11.9.#.1.0 aplican tanto para interior y e'terior de las soldaduras. 11.9.0 miembro de tensiónBrefuer3os. "as %untas de empalme deberán ser inspeccionados por tecnólogoBgrafía, las pruebas de ultrasonidos, o por el test de prueba en 9 veces la resistencia mínima de rendimiento publicado. @ara cada soldador de esta articulación, las pruebas serán los siguientes5 11.9.0.1 pruebas de cali4cación. )ntes de la soldadura de producción, cada soldador debe estar cali4cado por completar con é'ito una prueba inicial de una %unta de empalme soldado. "as pruebas se reali3arán de conformidad con la sección. 11.9.0. "a prueba cali4ca el soldador para el diámetro de la varilla de cali4cación y todos los diámetros de varillas pequeñas. 11.9.0.# @roducción de pruebas. @ara cada soldador, por lo menos una %unta de empalme deberán ser probados por cada %untas de empalme con soldadura, con un mínimo de una prueba cada 1/ semanas. El diámetro de la varilla de prueba no será inferior a dos tercios del diámetro de la varilla en la sección de cali4cación. 11.9.0.1.
Sec. 11.2 N=mero ubicacin de las radiogra8)as de uniones de soldadura a tope de granadas de tanque* Ele0adores de carga* columnas de un solo pedestal +nspección se reali3ará conforme avan3a el traba%o y se !ará tan pronto como sea posible después de todas las articulaciones se puede acceder desde una posición de andamios !an sido soldados. &onsulte la sección. 11,/ para los procedimientos de pruebas radiográ4cas. 11.0.1 "as articulaciones del mismo tipo y grosor. anque cáscara y las articulaciones !(medas verticales del mismo tipo y espesor, basado en el espesor de la placa más delgada en la articulación, que están su%etos a la tensión primaria debido al peso o la presión del contenido del tanque tendrá una radiografía tomada en la primera 61 pies m7 de la articulación completa soldado por cada soldador u operario de soldadura. ) partir de entonces, sin tener en
cuenta el n(mero de soldadores y operadores de soldadura de traba%o al respecto, una radiografía adicional se tomará en cada una
cuenta el n(mero de soldadores y operadores de soldadura de traba%o al respecto, una radiografía adicional se tomará en cada una adicional de 1 pies 6 m7 y los decimales importante del mismo. "as locali3aciones seleccionadas para la radiografía de costuras sometidas a estrés primario deberá incluir un 0 por ciento de todas las %unturas de las articulaciones que incluyen al menos una costura sometidos a un esfuer3o primario, con un mínimo de dos uniones de este tipo por tanque. 11.0.# del casco del tanque y el estrés !(medo vertical de la secundaria. anque cáscara y las articulaciones !(medas verticales del mismo tipo y espesor, basado en el espesor de la placa más delgada en la articulación, que están su%etos a la tensión secundaria, se !an tomado una radiografía en la primera 1 pies 6 m7 de articulación completado sin respecto a la cantidad de soldadores o )*F
soldadores u operadores de soldadura de la culpa mediante el e'amen de la radiografía o por pruebas posteriores de cada uno de
soldadores u operadores de soldadura de la culpa mediante el e'amen de la radiografía o por pruebas posteriores de cada uno de soldador o de traba%o de operador de soldadura. En la medida de lo posible, un n(mero igual de puntos serán e'aminados a partir del traba%o de cada operador de soldadura o soldadura en el tanque, con la e'cepción de que este requisito no se aplicará cuando la longitud de las costuras soldadas por un operador de soldadura o soldadura es muc!o menor que la media. 11.0./ un solo pedestal columnas y elevadores de gran diámetro en seco. $e SiBleBngBp columnas ambientales y elevadores de gran diámetro en seco más de / pulgadas de diámetro no está en contacto con el agua deberá tener una radiografía tomada en los primeros 1 pies 6 m7 de la soldadura circunferencial completa a tope con%unta sin tener en cuenta el n(mero de soldadores y operadores de soldadura. @osteriormente, sin tener en cuenta el n(mero de soldadores u operadores de soldadura, una radiografía lugar se e'aminó en cada adicional de # pies 6/ m7 y cualquier fracción restante mayor de la misma. "a radiografía no es necesario tomar en los momentos de las %untas circunferenciales y longitudinales.
Sec. 11.6 (rocedimientos para la inspeccin de soldaduras> S,ell ?untas a tope>radiogr@ca (ruebas "a inspección de los soldados con cáscara %untas a tope para el que se especi4ca la penetración con%unta completa se !ará por rayos o los métodos de rayos gamma. *o !ay crédito en el valor de la e4ciencia con%unta se permitirá para la inspección radiográ4ca. 11./.1 )plicación. El procedimiento descrito se aplicará sólo para completar la penetración de soldadura con cáscara %untas a tope. 11./.# método de e'amen radiográ4co. ) e'cepción de lo modi4cado en esta sección, el método de e'amen radiográ4co se !ará de conformidad con la norma )S2E SE&. N, )rtículo #. 11./. *ivel ++ radiólogos. *ivel ++ radiólogos llevará a cabo la recepción de4nitiva de las radiografías. *ivel ++ radiólogos deben ser cali4cados de acuerdo con la edición actual de la )S* S*B&B1) y todos los suplementos, E*$ *ivel ++.
11./.9 "a aceptación 4nal de las radiografías. "os requisitos de la
11./.9 "a aceptación 4nal de las radiografías. "os requisitos de la Sec. B#;9 y la sección. B#=0 de )S2E SE&. N son para ser utili3ado solamente como una guía. "a aceptación 4nal de radiografías se basa en la capacidad de ver la imagen prescrita y especi4cado esencial o el alambre esencial. 11./.0 super4cie de refuer3o terminado. "a super4cie terminada de refuer3o en la ubicación de la radiografía puede quedar al ras con la placa o puede tener una corona ra3onablemente uniforme que no e'ceda de los valores en la abla #. 11././ "a película radiográ4ca. &ada radiografía debe mostrar claramente un mínimo de / pulgadas 610# mm7 de longitud de soldadura a e'cepción de una unión de las soldaduras verticales y !ori3ontales que claramente no muestran menos de # pulgadas 60 mm7 de longitud de soldadura !ori3ontal en cada lado de la intersección vertical y un mínimo de en . 6;0 mm7 de longitud de soldadura sobre la costura vertical. "a película se centra en la soldadura y deberán ser de anc!ura su4ciente para permitir un espacio adecuado para la ubicación de los marcadores de identi4cación y un medidor de espesor. 11./.; procedimiento radiográ4co. "a soldadura se radiogra4ados por un técnicoBnique que va a determinar cuantitativamente el tamaño de los defectos de acuerdo con la sensibilidad requerida por la tabla B#;/ de )S2E SE&. N, basado en el espesor medio de las dos placas se unió refuer3o de soldadura más. 11./.= @enetrómetro colocación. :evisión de las radiografías. "as radiografías serán revisadas antes de cualquier reparación de soldaduras. 11./.1 normas radiográ4cas. E'cepción de lo permitido en la sección. 11.9.9, se muestran las secciones de soldaduras por
radiografía, además de la inspección visual, para que cualquiera de los siguientes defectos serán %u3gados inaceptables5
radiografía, además de la inspección visual, para que cualquiera de los siguientes defectos serán %u3gados inaceptables5
1. &ualquier grieta, fusión incompleta, o penetración inadecuada #. &ualquier individuo inclusión alargado que tiene una longitud mayor que dos tercios del espesor de la placa más delgada de la articulación de la e'cepción de que, independientemente del espesor de la c!apa, sin dic!a inclusión será mayor que 9 pulg 61> mm7 y sin la inclusión tal menos de 19 de pulgada 6/ mm7 será causa de rec!a3o . &ualquier grupo de inclusiones en línea, en la que la suma de las dimensiones más largas de todas las imperfecciones tales es mayor que 6siendo el espesor de la placa más delgada se unió a7 en una longitud de /, e'cepto cuando el espacio entre cada par de imperfecciones adyacentes es mayor de tres veces la longitud de la más larga de las imperfecciones_ cuando la longitud de la radiografía es menor que /, la suma permisible de las longitudes de todas las inclusiones será proporcionalmente menor que , siempre que los límites de la soldadura de4ciente están claramente se de4ne 9. +ndicaciones redondeadas en e'ceso de los que se muestran como aceptable en )S2E SE&. N+++, $+N. 1, )ne'o 9. 11./.11 soldaduras defectuosas. &uando una sección de soldadura se muestra por una radiografía a ser inaceptable o los límites de la soldadura de4ciente no están de4nidos por radiografía tal, dos radiografías adyacentes deberán ser tomadas. Sin embargo, si la radiografía original muestra al menos pulgadas 6;/ mm7 de soldadura aceptable entre el defecto y cualquier borde una de la película, una radiografía adicional no será necesario tomar en ese lado del defecto. Si la soldadura en la radiografía de lado primero no cumple con los requisitos de la Sección. 11./.1, radiografías adyacentes adicionales se reali3ará !asta que los límites de la soldadura inaceptable, se determinan. )lternativamente, si el defecto se e'tiende más allá de las radiografías adyacentes en primer lugar, el defecto completo puede ser determinado por al3a de aire arco de carbono. "a radiografía 4nal se reali3ará al 4nal del arco de carbono del aire para garanti3ar la gubia de todo el defecto se !a eliminado. Soldadura reali3ada por el soldador u operario de
soldadura en esa articulación puede ser reempla3ada, en cuyo caso una radiografía se puede tomar en cualquier ubicación seleccionada
soldadura en esa articulación puede ser reempla3ada, en cuyo caso una radiografía se puede tomar en cualquier ubicación seleccionada en cualquier otra articulación en la que el soldador u operario de soldadura misma se !a soldado. Si alguna de las radiografías adicionales no cumple con los requisitos de la Sección. 11./.1, los límites de soldadura inaceptable se determinó como se describió previamente. /111# )cta de inspección radiográ4ca.
11.;.1 "os ensayos por ultrasonidos 6<7. El personal que realice los e'ámenes serán cali4cados de acuerdo con la )S* S*B&B1). @ara una completa inspección ultrasónica, cada soldadura de ranura recta será de !a3 inspeccionado circunferencialmente alrededor de la soldadura completa y será ángulo de !a3 inspeccionado a'ialmente en ambas direcciones circunferencialmente alrededor de la soldadura completa. @ersonal de nivel ++ llevará a cabo la recepción de4nitiva. 1. El canal de soldadura deberán ser de una con4guración que asegura una cobertura completa de ultrasonidos #. $etalles de ultrasonidos técnica será como se indica en )S2E SE&. N, artículo 0 . *ormas de aceptación de ultrasonidos de cómo se muestra en )S2E SE&. N+++, $+N. 1, ane'o 1#, el párrafo .1# Sec. 11.= +nspección por )l3a de arco de carbón del aire En aquellas áreas donde la inspección radiográ4ca no es factible, una inspección de soldaduras por un inspector con e'periencia puede ser !ec!a por al3a de arco de carbono del aire.
apro'imadamente # pulgadas 60 mm7 de largo, se sacaron a la raí3 de la soldadura. "a inspección visual se !i3o para la soldadura de
apro'imadamente # pulgadas 60 mm7 de largo, se sacaron a la raí3 de la soldadura. "a inspección visual se !i3o para la soldadura de sonido, la falta )*F1
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de la penetración o fusión, las grietas, o porosidad. Si los defectos inaceptables se encuentran, las áreas adicionales se sacaron para aislar la 3ona indeseable. 11.=.# procedimiento de reparación. odas las 3onas arrancadas será la reparación soldada mediante un procedimiento que produ3ca una soldadura a su tamaño especi4cado, el contorno y calidad. Sec. 11.> :eparación de soldaduras defectuosas Soldaduras defectuosas deberán ser retirados por trituración, astillado con una !erramienta de punta redonda, o por arco de aire , desde uno o ambos lados de la %unta y, a continuación de conformidad con los procedimientos aprobados. "a eliminación de soldaduras defectuosas se requiere sólo en la medida necesaria para eliminar los defectos presentes. "as reparaciones se inspeccionadas de nuevo por el procedimiento de la prueba original. Sec. 11.1 @ruebas 11.1.1 fondo plano. )l término de la soldadura de la parte inferior del tanque y antes de pintar, el fondo del tanque se probará estanqueidad al agua por uno de los métodos siguientes. 11.1.1.1 magnética de partículas de prueba. "as articulaciones pueden ser probadas por el método magnético de partículas. 11.1.1.# )ire a presión o pruebas de vacío. "a presión de aire o de vacío puede ser aplicada a la articulación, utili3ando espuma de %abón, aceite de lina3a, u otro material apropiado para la detección de fugas. El manómetro debe registrar un vacío de al menos # psi 61,= L@a7. 11.1.# cubierta, inferior, y el tec!o. ) menos que se especi4que lo contrario, el depósito deberá ser !idrostáticamente después de la pintura, llenando el tanque con agua !asta el &". &ualquier fuga en el depósito, fondo, o en el tec!o 6si el tec!o contiene agua7 deberá ser reparada por picar, se abra, o al3a de o'ígeno para eliminar las soldaduras defectuosas. *ing(n traba%o de reparación se !ará en las
%untas a menos que el agua en el tanque es de al menos # pies 6,/ m7 por deba%o del punto de ser reparado.
%untas a menos que el agua en el tanque es de al menos # pies 6,/ m7 por deba%o del punto de ser reparado.
SECCION 1": %ISE&O %E A 9ASE Sec 1#.1 requisitos generales :equisitos Generales @lanos de construcción de la fundación se facilitará e incluirá las dimensiones, las cargas utili3adas en los estándares de diseño, de diseño y construcción utili3ados, materiales de construcción, y la presión del suelo permitido o la capacidad de cimentación profunda. El tipo de profundidad de la base y fundamento se basa en una investigación geotécnica. "a tierra alrededor de los cimientos será nivelada su4cientemente para permitir el traba%o e4ciente durante la erección del tanque y para evitar la acumulación de agua en la 3ona de los cimientos. 1#.1.1 )gua carga. &arga de agua, tal como se de4ne en la sección. .1.#, se considerará como carga viva, tal como se de4ne por el )&+ 1= 6véase la sección. 1#,=7. "os factores apropiados para todas las cargas se utili3an en el diseño de la cimentación. 1#.1.# $iseño de la carga de nieve. ) menos que se especi4que lo contrario, la carga de nieve de diseño, en su caso, no necesita ser combinado con el viento o sísmicas de soporte del suelo, las presiones para el diseño de 3apatas, losas, o muelles.
Sec. 1#.# del sueloBeniendo Nalor
El diseño del suelo de soporte de presión se especi4ca, y deberá incluir un factor de seguridad apropiado 6)rt. 1#.7 sobre la base de una investigación geotécnica. En ning(n caso, las especi4cadas teniendo asentamientos causar presión que puede poner en peligro la integridad estructural del tanque. 1#.#.1 investigación geotécnica.
geotécnica
1. "a presencia o ausencia de la roca, la e'cavación de edad, o un relleno.
#. Si el sitio es adecuado para la estructura que se construirá el
#. Si el sitio es adecuado para la estructura que se construirá el mismo, y lo remediación, si e'iste, es necesario para que sea adecuado. . "a clasi4cación de los estratos del suelo después de la toma correspondiente. 9. El tipo de cimentación que se requiere en el sitio. 0. "a elevación de las aguas subterráneas, y si se requiere des!idratación. /. "a capacidad portante del suelo y la profundidad a la que la fundación debe ser fundada. ;. \a sea una fundación profunda se requiere, y el tipo, capacidad y longitud requerida de los pilotes, ca%ones, pilotes, etc =. "as elevaciones de las características topográ4cas e'istentes de grado y de otro tipo que puedan afectar al diseño de la cimentación o construcción. >. "a !omogeneidad y la compresibilidad de los suelos en todo el sitio del tanque y la magnitud estimada de uniforme y los asentamientos diferenciales. 1. @ara tomas de agua y embalses, la anc!ura mínima permitida para la base aisladas, en este caso. 11. Sitio de clase, de conformidad con la sección. 1.#.9.
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)" &):8?*? S?"$)$?S $E )G<)
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Sec. 1#. Hactores de Seguridad
"os siguientes factores de seguridad se utili3a como un mínimo en la determinación del diseño del suelo de soporte de presión. "a
"os siguientes factores de seguridad se utili3a como un mínimo en la determinación del diseño del suelo de soporte de presión. "a capacidad de carga (ltima se basa en sólidos principios de ingeniería geotécnica en relación con una investigación geotécnica. 1#..1 de la &ru3, con férula de varias columnas tanques.
1#..B$riven pilotes. &uando una fundación pila se proporciona, un
1#..B$riven pilotes. &uando una fundación pila se proporciona, un factor de seguridad mínimo de #, se proporciona para cargas de gravedad.
Sec. 1#.9 8ases para la cru3Baseguran varias columnas anques
1#.9.1 base. "a base elevada tendrá en cuenta la tubería especi4cada. "os especí4cos de diseño de soporte del suelo los valores deberán ser tales que el asentamiento diferencial entre la base del elevador y los muelles e'teriores se reduce al mínimo. El diseño de los co%inetes especi4cados los valores del suelo, no debe superar cuando la porción de muertos y el agua carga soportada por el elevador, el peso neto Y99 lbpie 6;0 Lgm7Z del !ormigón en el muelle deba%o de la línea original del suelo, y el peso total del !ormigón y el suelo por encima del nivel del suelo original se incluyen. 1#.9.# bases de columnas. 8ases de columna puede ser de cualquier forma adecuada y se !ormigón armado. El peso del muelle más el peso del suelo directamente por encima de la base del muelle o la tensión admisible en un pie de pila deberá ser su4ciente para resistir la elevación má'ima neta para el tanque de vacío más la carga del viento o total del tanque de más casos sísmicos de carga . 1#.9. @ier. El tamaño del muelle debe ser tal que el diseño especí4co del suelo de soporte de valor no se superará cuando las cargas se incluyen las siguientes5 peso neto 699 lbft Y;0 Lgm7Z de cimentación de !ormigón deba%o de la línea original del suelo, lleno peso del concreto y el suelo por encima del nivel del suelo original, y la porción de agua muerta, y las cargas de nieve transportados por el muelle de la columna. 2á'ima del viento o de las cargas sísmicas se combinarán con las cargas de gravedad, por segundo. 1#..1.1 y la sección. 1#..1.#. "a presión de los pies causados por corte de pico en la parte superior de la fundación se combinarán con las cargas de gravedad y el viento o cargas sísmicas, por segundo. 1#..1..
1#.9.9 bateador. @ara las columnas golpeadas sin puntales de fondo,
1#.9.9 bateador. @ara las columnas golpeadas sin puntales de fondo, el e%e de bases de columna tendrá la masa igual a la columna. @ara las columnas golpeadas con puntales inferiores unidas a las columnas o con muelles atados y para las columnas verticales, el e%e de las bases será vertical. 1#.9.0 amaño de la parte superior. "a parte superior de las fundaciones deberán sobresalir al menos pulgadas 6;/ mm7 más allá de las placas base de la columna o un elevador. "as esquinas superiores se sea perfectamente redondeados o terminado con bisel adecuado. 1#.9./ "as tolerancias sobre cimentación de !ormigón. "a parte superior de los pedestales se llana nivel de precisión de 19 pulg 6 / mm7 de la elevación teórica. "as dimensiones del plan no será superior a 1# pulgada 61 mm7 menos de las dimensiones especi4cadas. "ugar central de pedestales no deberá variar más de 1# pulg 6 1 mm7 desde la ubicación teórica. 1#.9.; olerancias para la instalación de ancla%e. ) menos que se especi4que lo contrario, el diseño de los ancla%es y accesorios de ancla%e tendrá en cuenta, y la instalación de los ancla%es deberá cumplir con las siguientes tolerancias5 1.
su4ciente su4ciente para mantener mantener las presiones presiones de soporte por deba%o deba%o de la capa ca paci cida dad d de ca carrga (lti (ltima ma del del suel suelo o cuan cuando do se so some mete te a un
su4ciente su4ciente para mantener mantener las presiones presiones de soporte por deba%o deba%o de la capa ca paci cida dad d de ca carrga (lti (ltima ma del del suel suelo o cuan cuando do se so some mete te a un mome moment nto o de vuel vuelco co igua iguall a 1,0 1,0 vece vecess el mome moment nto o de vuel vuelco co determinado por el viento o cargas sísmicas s ísmicas 6ver Higura Higura #7. 1#.0 1#.0.# .# "a "ass tole tolera ranc ncia iass sobre sobre cimi cimien ento toss de !orm !ormig igón ón.. "a part parte e superior de las 3apatas :ingIall se llana nivel de precisión de 19 pulg 6 / mm7 de la elevación teórica. "as dimensiones del plan no será superior a 1# pulgada 61 mm7 menos de las dimensiones especi especi4ca 4cadas das.. "ugar "ugar central central de las 3apata 3apatass :ingIa :ingIall ll no deberá deberá variar más de 1# pulg 6 1 mm7 desde la ubicación teórica. 1#.0. olerancias para la instalación de ancla%e. ) menos que se especi4que lo contrario, el diseño de los ancla%es y accesorios de ancla%e tendrá en cuenta y la instalación de los ancla%es deberá cumplir con las tolerancias siguientes5
1. . &lasi4cación del sitio alrededor del tanque deberá prever un drena%e positivo le%os del tanque. "a parte superior de la fundación será de un mínimo de / pulgadas 610# mm7 por encima del grado terminado, a menos que se especi4que lo contrario. ) menos que se especi4que lo contrario, la base se clasi4cará en función de la pendiente uniforme !acia arriba !asta el centro del tanque, con una pendiente mínima de 1 pulg. 6#0 mm7 vertical de 1 pies 6. m7 !ori3ontal. "os tanques que requi requier eren en ancla% ancla%e e y cister cisternas nas confor conforme me a la Secció Sección. n. 19 se admite sólo en el tipo 1 o tipo # bases 6)rt. 1#./.17.) menos que se
especi espe ci4q 4que ue lo co cont ntra rari rio, o, un co colc lc!ó !ón n de aren arena a impr impreg egna nada da de !idr !idroc ocarb arbur uros os debe debe se serr util utili3 i3ado ado ba%o ba%o el fondo fondo del del tanq tanque ue "a
especi espe ci4q 4que ue lo co cont ntra rari rio, o, un co colc lc!ó !ón n de aren arena a impr impreg egna nada da de !idr !idroc ocarb arbur uros os debe debe se serr util utili3 i3ado ado ba%o ba%o el fondo fondo del del tanq tanque ue.. "a resistivi resi stividad dad de la arena antes de añadir aceite aceite debe ser mayor que . . o!mB o!mBcm cm cuando ando está stá sa satu tura rado do co con n agua agua dest destiilada ada o desio sioni3ada ada. $onde se me3clan la arena impregnada de !idrocarburos no está disponible o no deseado, un colc!ón de piedra triturada compactada, grava 4na, arena limpia, !idratada me3cla de calBarena, me3cla asfáltica por carretera, o un material similar se especi4ca. El contenido en cloruro del material ba%oBinferior será inferior a 1 ppm y el contenido de sulfato será inferior a # ppm. *?) 15 me3cla de arena impregnada de !idrocarburos se compone de apro'imadamente 1= galones 6> litros7 de petróleo pesado a base de oilyd 6=> litrosm7 de arena. "a arena tiene la cantidad correcta de aceite cuando la arena se puede formar en una bola sin goteo de aceite. "a arena debe ser recubierta, pero no se e%ecuta con el e'ceso de aceite. *?) #5 "a cal !idratada se puede añadir para limpiar la arena para obtener un pM de al menos 1,0. "a resistividad de la arena antes de cal !idratada se añade debe ser mayor que . . o!mB o!mBcm cm cuando ando está stá sa satu tura rado do co con n agua agua dest destiilada ada o desioni3ada. &uando la parte inferior de la super4cie del fondo del tanque se pinta, la compatibi compatibilidad lidad de la pintura pintura con la cal se puede comprobar con el proveedor de pintura. )*F
)" &):8?*? S?"$)$?S $E )G<)
@):) >;
1#./.1 ipos de fundaciones. 8ases para el apoyo en tierra de fondo plano de los tanques deberá ser uno de los siguientes tipos5 1. ipo 1Banques apoyada sobre 3apatas :ingIall. El colc!ón en el interior del tanque de :ingIall será de al menos pulgadas 6;/ mm7 de espesor, y se concederán por encima de la tierra en el interior del fondo del tanque. "a cubierta de los tanques anclados mecáni mecánicam cament ente e deberá deberá estar estar avalad avalada a por la lec!ad lec!ada. a. @ara autoB autoB tanques anclados en las bases deba%o de la cáscara se encuentra con co n las las tole toleran ranci cias as de la Secc Secció ión. n. 1#./ 1#./.# .#,, la cá cásc scar ara a pued puede e se serr apoyado con 1#Bin. 61Bmm7 de espesor de 4bra de caña de relleno de la %unta que cumpla los requisitos de la norma )S2 $1;01. @ara auto autoBt Btan anqu ques es ancl anclad ados os en las base basess deba deba%o %o de la cás ásca cara ra no cump cumpla lan n co con n las las tole toleran ranci cias as de la Secc Secció ión. n. 1#./ 1#./.# .#,, el depó depósi sito to deberá ser apoyado con lec!ada de cemento. &uando lec!ada, una.
1Ben el 6#0Bmm7 de espacio mínimo entre el fondo del tanque y la parte superior de la :ingIall deberá ser rellenadas completo, ya sea
1Ben el 6#0Bmm7 de espacio mínimo entre el fondo del tanque y la parte superior de la :ingIall deberá ser rellenadas completo, ya sea con un 151.0 lec!ada de cemento y arena o lec!ada comercial, a menos que se especi4que lo contrario. "a lec!ada se e'tiende desde el borde e'terior del fondo del tanque !asta el borde e'terior de la capa de arena, pero en ning(n caso la anc!ura de la lec!ada ser inferior a / pulgadas 610# mm7. "a parte superior de la fundación deben ser limpiadas y totalmente mo%ados antes de la lec!ada se coloca. #. ipo #B #Banques compatible con las losas de concreto.
!acia arriba desde la parte superior de la pared !acia el centro del tanque. El interior de la :ingIal 6anillo7l será de un mínimo de 9
!acia arriba desde la parte superior de la pared !acia el centro del tanque. El interior de la :ingIal 6anillo7l será de un mínimo de 9 pulgada 61> mm7 fuera de las placas de fondo del tanque. "as medidas adecuadas para el drena%e en el interior del :ingIall 6anillo7 se !arán. 9. anques compatible con bermas granulares. "a berma será bien graduada de piedra o grava. "a berma se e'tenderá un mínimo de pies 61 m7 más allá de la cora3a del tanque y de a!í tener una pendiente má'ima de 1 vertical a 1,0 !ori3ontal. "a berma en el depósito deberá estar al mismo nivel dentro de 1= pulgadas 6 mm7 en cualquiera de 1 pies 6 m7 de circunferencia y dentro de 1# pulg 6 1 mm7 en la circunferencia total. "a protección adecuada de la berma se proporcionan para asegurarse contra la fundación de lavado y disposiciones adecuadas para el drena%e de la berma granular se !ará. 0. ipo 0Banques compatible con bermas granulares con anillos de retención de acero. "a berma será bien graduada de piedra o grava. "a berma se e'tenderá !asta el anillo de retención de acero. El anillo de retención de acero debe ser de un mínimo de 1# pulgadas 60 mm7 de la conc!a o una distancia su4ciente para garanti3ar la estabilidad del terraplén deba%o de la cáscara en el caso de que el anillo de retención de acero se retira. 1= pulgadas 6 ,# mm7 en cualquiera de 1 pies 6 m7 de circunferencia y dentro de 1# pulg 6 1 mm7 en la circunferencia total. "as medidas adecuadas para el drena%e en el interior del anillo de retención se !arán. 1#./.# "as tolerancias sobre cimientos de concreto. :ingIalls y losas, después de la lec!ada, o antes de colocar el relleno de la caña de 4bra de con%unto, deberá estar a nivel dentro de 1= pulgadas 6 ,# mm7 en cualquiera de pies 6>,1 m7 de circunferencia ba%o la cáscara. "a nivelación de la circunferencia no deberá variar en más de 19 pulg 6 / mm7 a partir de un plano establecido. "a tolerancia de concreto vertido antes del re%untado será de 1 cm 6 #0 mm7. 1#./. olerancias para la instalación de ancla%e. ) menos que se especi4que lo contrario, el diseño de los ancla%es y accesorios de ancla%e tendrá en cuenta, y la instalación de los ancla%es deberá cumplir con las siguientes tolerancias5
1.
1.
$iseño del &oncreto, 2ateriales y &onstrucción El diseño de los cimientos del concreto, el cemento y agregados,
$iseño del &oncreto, 2ateriales y &onstrucción El diseño de los cimientos del concreto, el cemento y agregados, la me3cla y la colocación del concreto se !ará de conformidad con )&+ 1=, salvo lo dispuesto en esta sección y las siguientes sub secciones. El traba%o se a%ustará a los requisitos de )&+ 1, a menos que se especi4que lo contrario. 1#.=.1 "a colocación del concreto5 elevador y el muelle de concreto de cada columna debe ser colocado monolíticamente, sin ning(n tipo de interrupción de una duración su4ciente para permitir el a%uste parcial de lo concreto. Si el concreto no se coloca monolíticamente, un n(mero su4ciente de clavi%as se utili3a para transmitir todas las cargas especi4cadas a través de la %unta fría. 1#.=.# Hinali3ar. "as partes superiores de los muelles a un nivel de / pulgadas 610# mm7 por deba%o del nivel del suelo propuesto deberá estar terminado para un acabado suave forma de acuerdo con )&+ 1. odos los ori4cios pequeños puede ser llana con mortero tan pronto como sea posible después de que las formas se retiran. Sec. 1#.> relleno @ara tomas de agua y embalses con fundaciones :ingIall, material de tierra vegetal, orgánico y material no deseado en el :ingIall deberá ser eliminado y rempla3ado con un control, de soporte de carga de relleno. "os suelos naturales y relleno de carga dentro de la :ingIall será capa3 de soportar la parte inferior del tanque sin acuerdo general o de avería de solución locali3ada causa del fondo del tanque adyacente a la :ingIall. 1#.>.1 2aterial y compactación5 apoyo para la carga del relleno será adecuado, colocado y compactado en uniformes ascensores !ori3ontales con el grado de compactación requerido por el diseño de la cimentación. "a carga de agua y la altura :ingIall se considerará para determinar el grado requerido de compactación. 1#.>.# ubería cubierta5 "a tubería deberá estar provista de acuerdo con la Higura 9, a menos que las condiciones locales dictan que la cubierta mayor o menor debe ser utili3ado.
SECCI!N 1$: %ISE&O SBS#ICO %E OS TAN34ES %E A#ACENA#IENTO %E AG4A.
Sec 1. General
Sec 1. General 1.1.1 mbito de aplicación5 El diseño del terremoto de movimiento de tierra en esta norma se deriva de la norma )S&E ; y se basa en un má'imo de movimiento de tierra considerada terremoto, que se de4ne como el movimiento causado por un evento con una probabilidad de e'cedencia del # j en un pla3o de 0 años 6intervalo de recurrencia de apro'imadamente #.0 años7. "a aplicación de estas disposiciones, por escrito, se considerará por que cumplen el propósito y los requisitos de la norma )S&E ;. écnicas para la aplicación de estas disposiciones en las que los requerimientos regulatorios di4eren de la norma )S&E ; se proporcionan en el comentario. "os tanques situados donde el S1 6)rt. 1.#.7 es menor o igual a ,9 y el período de SS 6)rt. 1.#.7 es menor o igual a ,10 necesidad no estar diseñados para las fuer3as sísmicas. &uando el diseño de las fuer3as sísmicas se requiere por la presente norma, el diseño de un movimiento tel(rico se determinará utili3ando el procedimiento general 6)rt. 1.#.;7 o, cuando así se especi4que o sea requerido por esta norma, se especi4ca el procedimiento 6)rt. 1.#.=7. "as fuer3as de diseño sísmico se !an reducido por un factor de 1,9 y se utili3a con el método de tensión de diseño permisible. @rocedimientos alternativos que dan cuenta de los efectos de interacción sueloBestructura 6tanques elevados y mecánicamente anclados, suelo apoyados tanques de fondo plano7 y la interacción AuidoBestructura 6tanques elevados7 se permiten en la sección. \ la sección 1.#.1.1#11. 1.1.# $e4niciones. 1. Halla activa.
convectivo5 El
componente
convectivo
representa los contenidos y se caracteri3a por un período natural de largo.
representa los contenidos y se caracteri3a por un período natural de largo. 9. &omponente impulsivo. El componente impulsivo representa la porción del contenido que se mueve al unísono con la cubiertacascocascara. 0. 2á'imo considera terremoto. El movimiento tel(rico más grave considerada en esta norma. /. 2ecánicamente anclados tanques. "os tanques que tienen ancla%es y tirantes de ancla%e para anclar el tanque a la base. ;. )utoBtanques anclados. "os tanques que se basan en la estabilidad in!erente del peso propio del tanque y el contenido para resistir las fuer3as de vuelco. 1.1. ipo de estructura. "a norma establece requisitos de diseño sísmico para los siguientes tipos de estructuras5 1.1..1 transversal de la columna tanques elevados5 aseguran los tanques de la columna apoyada por elevadas se basan en la acción de las columnas, puntales, y el momento refuer3o diagonal para resistir cortante sísmica. Esta norma establece los requisitos de diseño sísmico para la cru3BaseguranBcolumna apoyada tanques elevados que utili3an sólo la tensión de los tirantes diagonales. "os tanques que utili3an la compresión de tensión refuer3os diagonales están fuera del alcance de esta norma. 1.1..# tanques elevados. ipo pedestalBtanques elevados se basan en la acción en voladi3o del pedestal para resistir el cortante sismo y momento de vuelco. ipo pedestalBtanques elevados incluyen pedestales lisos y doblado de placas. )*F
se utili3ará. Sísmica de
se utili3ará. Sísmica de
8. d i &. i P 1
8. d i &. i P 1 1.#.9.# procedimientos para la clasi4cación del lugar5 el siguiente procedimiento se usa para clasi4car un sitio5 1.#.9.#.# &omprobar la e'istencia de un espesor total de la arcilla blanda mayor de 1 pies 6 m7. Si la capa tiene tres de las características de arcilla blanda 6sB [0,I 9 por ciento, y @+Q #7, clasi4car el sitio como sitio de la clase E. 1.#.9.#. clasi4car el sitio como la clase del sitio E,$ o & basado en uno de los siguientes parámetros y del cuadro #05 1.B @romedio de velocidad de las ondas de ks en la parte superior de 1 pies 6 m7 #. @romedio de resistencia estándar * en la parte superior 1 pies 6 m7 . :esistencia media de penetración estándar *c! para las capas de suelos no co!esivos 6@+ W #7 en la parte superior 1 pies 6 m7 y el promedio al corte no drenado de la fuer3a de capas en suelos co!esivos 6@+Q #7 en la parte superior de 1 pies 6 m7. El corte sin en el promedio de drena%e fuer3a de sBterrenos blandos. Se utili3a y el * &M y sB criterios diferentes, seleccione la categoría con asignación de la &lase 8 del sitio se basa en la velocidad de la onda de corte de roca. &ompetente con fractura moderada y a la intemperie, se permitirá la estimación de esta velocidad de onda. @ara obtener roca erosionada, la velocidad de onda de corte se mide directamente o en el sitio se asignado en la &lase &. Sitio -eb de clase 8 no se utili3a cuando !ay más de 1 pies 6 m7 del suelo entre la roca super4cie y la parte inferior de la 3apata o losa de cimentación. 1.#.9.#.0 )signación de la &lase ) del sitio deberán estar avaladas por cualquiera de las mediciones de velocidad de las ondas de corte o ci3allamiento en el sitio de mediciones de velocidad de onda en los per4les del tipo de roca misma en la misma formación con un grado igual o mayor de la meteori3ación y la fractura. &uando las condiciones de !ard rocL son conocidos por ser continua, a una profundidad de 1 pies 6 m7, de corte super4ciales mediciones de velocidad de ondas pueden ser e'trapolados a evaluar los ks. &lase del sitio ) no se aplicarán cuando !ay más de 1 pies 6 m7 del suelo entre la super4cie de la roca y la parte inferior de la losa de cimentación.
1.#.0 sitio coe4cientes Ha y Hv &orto período Ha coe4ciente
1.#.0 sitio coe4cientes Ha y Hv. &orto período Ha coe4ciente largo período de coe4ciente sitio Hv se utili3an para modi4car mapeados aceleraciones de respuesta espectral para ,#Bsec y períodos 1Bseg, respectivamente, para las clases de sitios que no sean sitio 8. coe4cientes Ha y Hv debe estar de acuerdo con cuadros #/ y #;, respectivamente. 1.#./ modi4cación de los factores de respuesta :, y :c. "as cuentas de respuesta de modi4cación del factor de amortiguamiento, sobre resistencia, y la ductilidad in!erente en el tanque en despla3amientos grandes su4ciente para superar el rendimiento inicial y se apro'ima el despla3amiento carga de rotura del tanque. El factor de disipación de energía aplicada a la :i componente impulsiva y el factor de respuesta modi4cación aplicada a la convección :c componente debe estar de acuerdo con la abla #=.
1.#.; $iseño de los espectros de respuesta general de procedimiento. 1.#.;.1 General5 El procedimiento general se basa en los mapeados má'imos considerados aceleraciones espectrales respuesta al terremoto de las 4guras 0 a 1= para un evento con una probabilidad del # por ciento en un pla3o de 0 años. 1.#.;.# 2á'ima considera la aceleración de respuesta espectral del terremoto. )signadas má'imos considerados aceleraciones sísmicas de respuesta espectral, 0 por ciento amortiguada, en el período SS de ,# segundos y 1Bseg S1 período para el sitio 8 de clase en las 4guras 0 a 1= se a%ustará a los efectos de la clase de sitio, como se muestra en la ecuación y la ecuación 1B0 1B/. S2S P Ha SS 6ecuación 1B07 S21
P
Hv
S1
6ecuación
1B/7
$onde5 S2S P má'imo considerado la aceleración de respuesta espectral de sismo, 0 por ciento amortiguada, a ,# seg periodo y descontando los efectos de la clase de sitio, declarado como un m(ltiplo 6decimal7 S21 P má'imo considera la aceleración de respuesta espectral del terremoto, 0 por ciento amortiguada, al 1Bseg periodo y
descontando los efectos de la clase de sitio, declarado como un m(ltiplo 6decimal7
descontando los efectos de la clase de sitio, declarado como un m(ltiplo 6decimal7 SS P má'ima asignada considera la respuesta al terremoto del espectro en la aceleración del 0 por ciento amortiguada, a ,# segundos para el período de la clase 8 del sitio de las 4guras 0 a 1= años, declaró como un m(ltiplo 6decimal7 S1 P má'ima asignada considera la respuesta al terremoto del espectro en la aceleración del 0 por ciento amortiguada, al 1Bseg pla3o para la &lase 8 del sitio de las 4guras / a 1= años, declaró como un m(ltiplo 6decimal7 Ha P a corto pla3o del sitio coe4ciente de la abla #/ Hv P a largo pla3o el coe4ciente del sitio de la abla #; g P aceleración debida a la gravedad 1.#.;. $iseño de espectros de respuesta. Espectros de diseño de respuesta de los componentes impulsivos y convectivos se basará en las aceleraciones sísmicas de respuesta espectral de diseño, un 0 por ciento amortiguada, en el período de S$S de ,# segundos y 1Bseg periodo S$1. S$S P
P
6ecuación
1B=7
S$S P aceleración de respuesta espectral de sismo de diseño, un 0 por ciento amortiguada, a ,# seg período, e'presada como un m(ltiplo 6decimal7 de g S$1 diseño P aceleración de respuesta espectral del terremoto, un 0 por ciento amortiguada, al 1Bseg período, e'presada como un m(ltiplo 6decimal7 de g < P factor de escala P # de la escala de la aceleración má'ima considerada terremoto de respuesta espectral de la aceleración de respuesta espectral sismo de diseño "os otros símbolos se !an de4nido previamente en esta sección. 1.#.;..1 $iseño espectro de respuesta para los componentes impulsivos. El espectro de respuesta de diseño de componentes impulsivos se basará en 0 por ciento de amortiguamiento y las ecuaciones siguientes5 @ara W i W S5 Sai P S$S 6ecuación 1B>7
SW $onde5
S$S
6Ec.
1B17
SW $onde5 " 6Ec.
S$S
6Ec.
1B17 S$1 1B117
Sai P aceleración de respuesta espectral de diseño para los componentes impulsivos, S PS "os otros símbolos se !an de4nido previamente en esta sección. )*F 1.#.;..# $iseño espectro de respuesta para el componente convectiva. El espectro de respuesta de diseño para el componente convectivo se basará en el ,0 por ciento de amortiguamiento y las ecuaciones siguientes5 RS$1 $onde5 R" c
c
W
S$S
6Ec.
1B1#7 S$1
6Ec.
1B17
Sac P aceleración de respuesta espectral de diseño para el componente convectivo, ,0 por ciento, amortiguado, en el primer modo de c!apoteo c periodo de las olas, declaró como un m(ltiplo 6decimal7 R P factor de escala de amortiguación P 1,0 para convertir espectro de 0 por ciento de amortiguación a ,0 por ciento de amortiguación c P primer modo de onda de tiempo, en segundos "os otros símbolos se !an de4nido previamente en esta sección. 1.#.= $iseño de espectros de respuesta de sitioBespecí4co de procedimiento. 1.#.=.1 General. El procedimiento especí4co del sitio sólo se aplica cuando se especi4ca o requeridos por esta norma. El procedimiento especí4co del sitio es necesario si el tanque se encuentra en los suelos del Sitio H de la &lase. &uando el procedimiento especí4co del sitio se !a especi4cado o requerido por esta norma, la evaluación especí4ca del sitioBgeotécnicos de
investigación y análisis de respuesta dinámica del sitio, se !ará de conformidad con la sección 9 de la HE2) 90
investigación y análisis de respuesta dinámica del sitio, se !ará de conformidad con la sección. .9 de la HE2) 90. 1.#.=.# má'ima probabilística considera un movimiento tel(rico. El má'imo probabilístico considera el movimiento del suelo terremoto será representado por un 0 por ciento del espectro amortiguado respuesta de aceleración con una probabilidad de e'cedencia del # por ciento en un pla3o de 0 años. El má'imo probabilístico considera la aceleración del terremoto respuesta espectral en cualquier periodo que se tomarán a partir de ese espectro. 1.#.=. Se considera un movimiento tel(rico. Se basa en los análisis de respuesta dinámica del sitio y se tomará como el 10 por ciento de la mediana, y el 0 por ciento amortiguada respuesta espectral, aceleraciones en todos los períodos resultantes de un terremoto de características de cualquier fallo activo conocido en la región. El movimiento má'imo de tierra considerada terremoto de espectro no deberá ser inferior a las coordenadas correspondientes del espectro determinada en la sección. 1.#.=.9. 1.#.=.9 límite determinista de movimiento suelo sismo considerado.
má'imo del
El límite má'imo para el movimiento que se determina en el suelo se considera de4nido por el espectro de respuesta que se muestra en la 4gura #. &oe4cientes del sitio y utili3ada para determinar el límite determinista se basará en el espectro asignado aceleraciones de respuesta de ,# segundos igual a 1,0 g, y1B seg S1 SS ,/ g. 1.#.=.0 En el sitio que se especí4ca que el movimiento del suelo considerado. "a aceleración má'ima especi4ca del sitio del movimiento se considerará como el mínimo de las aceleraciones espectrales de respuesta del movimiento tel(rico probalistico considerado 6)rt. 1.#.=.#7 y considerado el terremoto determinista má'ima de movimiento de tierra 6Sec. . 1.#.=.7. 1.#.=./ espectros de respuesta de diseño. 1.#.=./.1 $iseño espectro para los componentes impulsivos. El espectro de respuesta de diseño de componentes impulsivos se basará en el porcenta%e de amortiguamiento 0 y la ecuación 1B 19, e'cepto cuando se indique. "a aceleración de respuesta espectral de diseño por la ecuación 1B19 no podrá ser inferior al
= por ciento de la aceleración de respuesta espectral de diseño por el procedimiento general 6)rt 1.#.;7. @ara los lugares
= por ciento de la aceleración de respuesta espectral de diseño por el procedimiento general 6)rt. 1.#.;7. @ara los lugares clasi4cados como &lase H del sitio que requieren evaluaciones especí4cas del lugar, la aceleración de respuesta espectral de diseño en el periodo de *o se efectuarán por ciento menos que = de la aceleración de respuesta espectral de diseño para la &lase E del sitio por el procedimiento general 6)rt. 1.#.;7 . Sai
1.#.> aceleraciones !ori3ontales de diseño.
1.#.> aceleraciones !ori3ontales de diseño. 1.#.>.1 "os tanques elevados. "a aceleración de diseño se basará en la aceleración de respuesta espectral de diseño para los componentes impulsivos, 0 por ciento amortiguada, @eriodo de la estructura natural de la aceleración de respuesta espectral de diseño se tomarán a partir de un espectro de diseño determinado por el procedimiento general 6)rt. 1.#.;7 o, cuando se especi4que o requiera, el procedimiento especí4co del sitio 6)rt. 1.#.=7. "a estructura natural del periodo que se determinará de acuerdo con la sección. 1..1 de cru3BaseguranB columna apoyada tanques de oro Sec. 1.9.1 para los tanques de tipo pedestal elevadas. "a estructura natural se utili3a para diseñar determina la aceleración no e'cederá 9 segundos. "a aceleración de diseño se aplicará al peso total del tanque y feli3, menos que el procedimiento alternativo de la Sección.#.1.1 se utili3a. "a aceleración de diseño será determinado por la ecuación
Sai +E ./S1 +E $onde5 ener : 1.9: 6Ec. 1B1/7 + P aceleración de diseño, e'presada como un m(ltiplo 6decimal7 de g +E P factor de importancia sísmica de la abla #9 :i P factor de modi4cación de la respuesta para el componente impulsivo abla #= para el tipo de estructura "os otros símbolos !an sido de4nidos previamente calculado en esta sección. 1.#.>.# tanques apoyados de fondo plano. @ara el procedimiento general, la aceleración de diseño impulsivo que es independiente y se tomará como S$S. @ara el procedimiento especí4co del sitio, el diseño de la aceleración impulsiva que se basará en la aceleración de respuesta espectral de diseño, un 0 por ciento amortiguada, para el natural del sistema de depósito
de Auido. "a convección de aceleración de corriente deberá estar basado en el diseño de la aceleración de respuesta espectral, un
de Auido. "a convección de aceleración de corriente deberá estar basado en el diseño de la aceleración de respuesta espectral, un ,0 por ciento amortiguada. "as aceleraciones espectrales de diseño de respuesta de los componentes impulsivos y convectivos se determinará espectros tomados de los diseños por el procedimiento general 6)rt. 1.#.;7 o, cuando se especi4que o requiera, el procedimiento especí4co del sitio 6)rt. 1.#.=7. "as aceleraciones de diseño impulsivo y convectivos se determinarán por las siguientes ecuaciones5 Sai +E ./S1 +E $onde5 ener 1.9: $. )c P:!ode +sland E. S + 6Ec. 1B1;7 H. 6Ec. 1B1=7 G. + P diseño de la aceleración impulsiva, declaró como un m(ltiplo 6decimal7 de g "a aceleración convectiva ac P diseño, e'presada como un m(ltiplo 6decimal7 de g :c P factor de respuesta para el componente de modi4cación convectiva desde abla #= para el tipo de estructura "os otros símbolos !an sido de4nidos previamente calculado en esta sección. #B1B1 procedimientos alternativos para los tanques elevados. "os efectos de la AuidoBestructura y la interacción sueloBestructura puede ser considerada para los tanques elevados de acuerdo con lo siguiente )S&E ; y limitaciones5 1. &uando interacción sueloBestructura se utili3a en este procedimiento de la misma se dará a la de la )S&E ; y el factor de amortiguamiento efectivo para la estructura y la fundación *o podrá e'ceder del 10 por ciento del sistema. S?"$)$?S $E )&E:? )" &):8?*? @):) "?S )*F #. +nteracción AuidoBestructura no se utili3ará cuando el c!apoteo primera ola de la moda es igual o inferior a tres veces la estructura natural de los componentes impulsivos. . &uando interacción AuidoBestructura es utili3ado, el mecanismo c!apoteo 6es decir, la de4nición de la masa
convectiva y centroide7, se determinará especí4co para la con4guración del tanque por un análisis detallado interacción
convectiva y centroide7, se determinará especí4co para la con4guración del tanque por un análisis detallado interacción AuidoBestructura o de las pruebas. El factor de disipación de energía para el componente convectivo :c 1.0 y será el diseño de aceleración convectiva se determinará mediante la ecuación 1B1=. 9. El cortante en la base y el momento de vuelco, incluyendo los efectos de AuidoBestructura y la interacción sueloBestructura, no podrá ser inferior al ;0 por ciento de los valores correspondientes, sin los efectos de la AuidoBestructura y la interacción sueloBestructura. 1#11 procedimientos alternativos para la tierra apoyados por tanques de fondo plano. "os efectos de interacción sueloB estructura pueden ser considerados para el apoyo en tierra de fondo plano, tanques conforme con el siguiente )S&E ; y limitaciones5 1. El depósito estará anclado mecánicamente a la fundación. #. El depósito estará apoyado por una fundación de !ormigón armado con el apoyo de que es el suelo o las baterías. "a estructura del sueloBlos efectos de interacción no se aplicará al tanque con el apoyo de berma de bases granulares. . &uando interacción sueloBestructura se utili3a en este procedimiento de la misma se dará a la de la )S&E ;, y el factor de e4cacia de amortiguamiento para el sistema de estructuraB base no podrá e'ceder del 10 por ciento. 9. El cortante en la base y el momento de vuelco, incluyendo los efectos de interacción sueloBestructura, no podrá ser inferior al ;0 por ciento de los valores correspondientes, sin los efectos de interacción sueloBestructura. Sec. 1. columnas de tanques elevados 1..1 período prolongado estructural. "a estructura se establecerá a partir de las propiedades estructurales y las características de resistencia de los elementos. El cálculo se basa en una estructura de base 4%a con la masa de la estructura y el contenido representado por una masa (nica y breve 6es decir, la masa se mueve al unísono con la estructura7. )seguran algunos canadienses que esta sea una estimación prudente, para desviar en voladi3o 6es decir, no !ay rotación en la parte superior7. )lternativamente, la torre transversal mediante refuer3o se puede suponer que desviar como un libre voladi3o con correcciones que utili3a para a%ustar la desviación en voladi3o libre, como se muestra en la siguiente ecuación5 XGC P X K X C
DONDE:
DONDE: Xgc= deAe'ion de voaldi3o, en unidades co!erentes
LP factor de correcion basado en el numero de columnas * SE&.19 diseño de la base alternativa para tuberias verticales y :eservorios. 19.1 )lternativa del $iseño de base5 Sec . $e )*S+)--) $1 proporciona reglas para el diseño de las placas de cubierta cilíndrica, tomas de agua y embalses sobre la base de un esfuer3o de tracción de la unidad de10, psi 61,9 2@a7 con una e4ciencia del =0 j de articulación produciendo una tensión neta de traba%o de permisible tensión de 1#.;0 psi 6=;, 2@a7. )unque algunos de los aceros especi4cados para el uso de placas de la cubierta puede ser de frágil transición que oscila mayor la temperatura de uso, la tensión de traba%o ba%o la sección. de diseño !a sido lo su4cientemente ba%a que las fracturas de fragilidad que no se !an producido y la SE&. El diseño !a dado lugar a estructuras de seguridad. )ceros con sustancias quimicas controladas y la composicion de la aleacion que %usti4can mayores esfuer3os de traba%os disponibles. Sec 19 @roporciona una base alternativa de diseño a lo especi4cado en la sec. de cubiertas de placa de aceros soldados y los embalses. Se incluyen en disposiciones especiales de diseño, los límites de temperatura, los niveles de tensión de traba%o, las restricciones a las penetraciones de cubierta, y los requisitos adicionales de inspección cuando estos aceros se utili3an en el diseño de traba%o la tensión es más alta. El traba%o permite mayores esfuer3os ba%o la sec 19 que son comparables a los niveles de tensión de traba%o permitido en otras industrias del acero de construcción 6)merican +nstitute of Steel &onstruction )lloIable Stress $esign7. )ceros con resistencia me%orada de primera clase que se especi4can los requisitos más rígidos que pertenecen a las penetraciones de cubierta que se !an incorporado, y el aumento de material de requisitos, la inspección de soldaduras y las pruebas son obligatorias. @ara los tanques situados en regiones sísmicas muy activas, se debe considerar a la reducción de la resistencia sísmica que la Sec. 19 los tanques se !an comparado con el mismo tamaño del tanque construido para la Sección. esfuer3os de diseño. $ebido a la SE&. el tanque será más grueso que en la sección. 19 la SE&. el tanque tiene una resistencia in!erentemente mayor a
dic!as cargas. "a selección de un nivel adecuado del diseño sísmico es igualmente importante tanto para la Sección. y
dic!as cargas. "a selección de un nivel adecuado del diseño sísmico es igualmente importante tanto para la Sección. y Sec. 19. En general, en la sec. 19 diseños son adecuados para los tanques de más de 1.. galones 6,;=0.9 m7 de capacidad nominal. 19.1.1 )plicabilidad5 &uando Sec. 19 se utili3a, los requisitos de la Sección. #.#..# se !an sustituido, además de los de la sección. . ?tros requisitos de la norma que siguen siendo válidas, e'cepto cuando sea sustituida por disposiciones especí4cas de la Sec. 19. 19.1.9 cali4cación del procedimiento de soldadura. &uando la Sec. 19 de diseño se utili3a, la primera clase de e'igencia al material de la cubierta, los electrodos y los procedimientos de soldadura. Sec. ).19.# 2ateriales 19.#.9 la temperatura del metal de diseño5 *ormalmente, la temperatura del metal de diseño para un tanque se determina de acuerdo con la Sec. 19.#.9. "as condiciones especiales que podrían apoyar el uso de una alternativa $2 se calientan o !ay un aislamiento de los tanques. 19.#./ requerimiento de otros materiales. "as @ilastras decorativas no son necesariamente un componente del tanque y requieren un cuidado particular cuando se suelda directamente !ay un aumento de los depositos. ).19.#./.1 placas de refuer3o, y las placas de inserción. $etalles típicos para los cuellos de 4%ación, placas de refuer3o,y el tipo de inserción, los refuer3os para las boquillas y po3os de registro, a e'cepción de la norma )S2 )01; , que tambien se puede encontrar en )@+/0. ).19.#./. 6/7 arc!ivos ad%untos temporales que pagar los cursos de cualquier sección. 19, los materiales deben !acerse antes de la soldadura de la cubierta. Sec. ).19. $iseño general El nivel de estrés autori3ado por las disposiciones de esta sección dará lugar a los depósitos relativamente delgados, y las vigas de viento intermedias entre el tec!o y la parte inferior que puede ser requerido. Nea la sección. ,0 para las fórmulas utili3adas para determinar si los refuer3os de cubierta son obligatorios. *o !ay margen para la corrosión que es requerido por esta sección. Se supone que los recubrimientos adecuados u otra
protección se mantendrán activos. Si se requiere una asignación para la corrosión la asignación de las pie3as que estarán
protección se mantendrán activos. Si se requiere una asignación para la corrosión , la asignación de las pie3as que estarán en contacto con el agua y para las pie3as que no estarán en contacto con el agua 6véase cap. .>7 deberá ser especi4cada. ).19..#.# )nálisis5 En los depositos se requieren cubiertas mas gruesas y los tanques de altura requerirán cubierta más 4na utili3ando la fórmula en la sección. ,; cuando se compara con la teoría de análisis de la cubierta. SE&&+?* ) 15 $+SEh? SS2+&? $E )*F
(Eq A.11-1)
S 1 = 2.5S p
(Eq A.11-2)
$onde5 SSP "o má'imo que se considera en un terremoto de aceleración
espectral es de 0j amortiguada, a ,# seg periodo, e'presada como un m(ltiplo 6decimal7
espectral es de 0j amortiguada, a ,# seg periodo, e'presada como un m(ltiplo 6decimal7 S1P "o má'imo asignado al terremoto de aceleración espectral es de 0j amortiguada, al 1segB periodo e'presada como un m(ltiplo 6decimal7. SpP )celeración del terreno, 0j amortiguada, e'presada como m(ltiplo 6decimal7.
Sec. A.13.2 Diseño del movimiento de tierra
)celeraciones del movimiento sísmico, representados por los espectros de respuesta y los coe4cientes derivados de estos espectros, se determinará de acuerdo con el procedimiento general de la sección. 1.#.; o el procedimiento especí4co del sitio de Sec. 1.#.=. El procedimiento general en el que espectrales parámetros de aceleración de respuesta para los má'imos considerados movimientos sísmicos terrestres se derivan utili3ando las 4guras 0 a 1=, modi4cado por el sitio de coe4cientes para incluir los efectos de sitio local, ya escala de valores de diseño, se permite el uso de cualquier estructura, e'cepto lo especí4camente indicado en la norma. El procedimiento especí4co del sitio de Sec. 1.#.= está permitido utili3ar para cualquier estructura y se utili3a cuando especi4cado o requerido por la norma. ).1.#.1 Grupo de
Grupo debe ser por una persona que esté familiari3ada con los ob%etivos de gestión de riesgos de las instalaciones y el medio
Grupo debe ser por una persona que esté familiari3ada con los ob%etivos de gestión de riesgos de las instalaciones y el medio ambiente circundante. "os requisitos reglamentarios que rigen pueden diferir de )S&E ; y puede utili3ar una categoría de ocupación para de4nir la importancia de la estructura. abla ).1 se puede utili3ar para convertir &ategoría de ocupación al grupo
