MEMORIAS_CALCULO_CASA DE MAMATOCO_V_1.pdf

CÓDIGO OBRA P3410201540083

DISEÑO DEL PROYECTO CENTRO DE TRANSFORMACIÓN 37,5KVA BIFÁSICO DIAGONAL 33ª No6-33 PARA REDES ELECTRICAS DE VIVIENDA

PROYECTISTA ING. ARIEL GARCIA

FECHA DICIEMBRE DE 2015

PROYECTO: DISEÑO ELECTRICO VIVIENDA-DIAGONAL 33ª No 6-33 MAMATOCO

Edición.

MODIFICACIONES RESPECTO A LA EDICIÓN ANTERIOR Modificación.

fecha

Proyecto Específico Proyecto Específico

24/11/2015 02/12/2015

V 0.0 V 1.0

Edición V 0.0 V 1.0

Siglas de Responsables y Fechas de las Ediciones. Edicione s. Objeto e Ed. Elaborado por: Fecha Elb. Revisó: Proyecto Específico ING. ARIEL GARCIA 24/11/2015 OPERADOR DE RED Proyecto Específico ING. ARIEL GARCIA 02/12/2015

DISEÑADOR: ARIEL GARCIA GOMEZ-INGELECSA

M.P.: AT20508758

Fecha Rev. 26/11/2015

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04/12/2015


Edición.

MODIFICACIONES RESPECTO A LA EDICIÓN ANTERIOR Modificación.

fecha

Proyecto Específico Proyecto Específico

24/11/2015 02/12/2015

V 0.0 V 1.0

Edición V 0.0 V 1.0

Siglas de Responsables y Fechas de las Ediciones. Edicione s. Objeto e Ed. Elaborado por: Fecha Elb. Revisó: Proyecto Específico ING. ARIEL GARCIA 24/11/2015 OPERADOR DE RED Proyecto Específico ING. ARIEL GARCIA 02/12/2015


M.P.: AT20508758

Fecha Rev. 26/11/2015

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Elaborado Por: ARIEL GARCIA GOMEZ

Revisado Por:

M.P.: AT20508758 M.P.:


M.P.: AT20508758

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INDICE

1.

Memoria 1.1. Memoria descriptiva 1.1.1. Preámbulo 1.1.2. Peticionario y Objeto 1.1.3. Emplazamiento 1.1.4. Descripción de la instalación 1.1.4.1. Circuito (s) Origen de MT 1.1.4.2. Instalación de MT 1.1.4.3. Instalación de BT 1.1.4.4. Instalación CT 1.1.4.5. Equipos de medida 1.2. Cálculos justificativos 1.2.1. Cálculos Eléctricos: Eléctricos: Regulación y Capacidad Capacidad 1.2.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia y armónicos. 1.2.1.2. Análisis del nivel tensión requerido. 1.2.1.3. Cálculos de regulación MT y BT. 1.2.1.4. Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de potencia en la carga 1.2.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía. 1.2.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.). 1.2.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor de potencia. 1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Cortocircuito, Protecciones y PT 1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra. 1.2.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se permite la coordinación con las características de limitación de corriente de los dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A. 1.2.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del conductor de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente 1.2.2.4. Calculo de puesta a tierra y estudio de resistividad. 1.2.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico. 1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico. 1.2.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos. 1.2.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos. 1.2.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar asegurar que en espacios destinados a actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1 del RETIE. 1.2.3.5. Clasificación de áreas. 1.2.4. Cálculos mecánicos 1.2.4.1. Datos de la Red 1.2.4.2. Cálculos mecánicos De Conductores 1.2.4.3. Cálculos mecánicos De Postes Autosoportados.


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1.2.4.4. Cálculos mecánicos De Postes Con Retenida. 1.2.4.5. Calculo mecánico de cimentaciones y estudio de suelos

1.3. Documentación para ejecución (Para redes Aéreas) 1.3.1.Red MT 1.3.1.1. Vanos ideales de regulación 1.3.1.2. Tablas de regulación MT 1.3.1.3. Tablas de cimentaciones postes MT 1.3.1.4. Tabla de PAT 1.3.1.5. Tabla de fusibles 1.3.2. Red BT 1.3.2.1. Tablas de cimentaciones postes BT 1.3.3. Centros de Transformación 1.3.3.1. Tabla de fusibles 1.3.3.2. Tabla de PAT x CT 1.3.4. Poste a Poste materiales a Montar 1.3.5. Poste a Poste materiales a desmontar

1.4. Tramitaciones 1.4.1.Relación de bienes y derechos afectados 1.4.2. Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas 2. Planos 2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento. 2.2. Planos De Detalle para validar distancias de seguridad. 2.3. Diagramas Unifilares. 3. Anexos 3.1. Copia de Cédula de Ciudadanía. 3.2. Copia de Tarjeta Profesional. 3.3. Para proyectos específicos de redes abiertas o subterráneas se debe presentar el documento de aprobación del diseño del alumbrado público por parte del Municipio y /o Concesión.


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1.

Memoria

1.1. Memoria descriptiva

1.1.1. Preámbulo El presente proyecto se ajusta a lo solicitado por el RETIE y a lo especificado en los proyectos tipos de ELECTRICARIBE S.A E.S.P. Según aplique: Líneas aéreas de media tensión desnuda. Líneas aéreas de baja tensión. Centro de transformación tipo poste. Líneas aéreas de media tensión forradas. Líneas Subterráneas de Media y Baja Tensión. 









1.1.2.Peticionario y Objeto NOMBRE CLIENTE: ELISA VILLAROEL NIT: DUEÑO DEL PROYECTO: ELISA VILLAROEL DIRECCIÓN: DIAGONAL 33 No 6-33 MAMATOCO CORREO ELECTRONICO: TELEFONO FIJO: TELEFONO CELULAR: El objeto del presente documento es la obtención de las autorizaciones administrativas de la conexión del proyecto eléctrico a la red operada por ELECTRICARIBE S.A E.S.P. 1.1.3.Emplazamiento En la siguiente tabla se incluye la localización geográfica del proyecto y su categorización según Proyectos Tipo. Departamento(s) Municipio(s) Localidad(es) Zona Área Contaminación

Magdalena Santa Marta MAMATOCO A URBANA NORMAL


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1.1.4.

Descripción de la instalación

1.1.4.1. Circuito(s) Origen de MT: CIRCUITO LIBERTADOR Y SUBESTACIÓN LIBERTADOR

1.1.4.2.

Instalación de MT: DESCRIPCIÓN

CARACTERÍSTICA 13,2

Tensión nominal de diseño (kV)

0,0375

Potencia máxima de transporte (MVA)

1/0ACSR

Conductor(es)

1

N° Circuitos Origen

P1N

Final

P4N

Longitud Red Aérea (km)

0,079

Longitud Red Subterránea (km)

0,079


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1.1.4.3.

Instalación de

BT:

DESCRIPCIÓN

CARACTERÍSTICA

Tensión nominal de diseño (V)

240-120

Conductores

2/0 AL

Configuración de la línea de B.T Número de clientes/Tipo

1

Longitud Red Aérea (km)

0

Longitud Red Subterránea (km)

1.1.4.4.

0,031

Instalación CT:

DESCRIPCION Potencia Aislante Tensiones Tipo de transformador Grupo de conexión Temperatura de aceite Temperatura de devanados Bil Uz

UNIDADES kVA ACEITE Vp Vs Convencional

13200 240/120

NO APLICA °C °C

65

kV %

95


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VALOR 37,5

3

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1.1.4.5

Equipos de medida (Tener presente RES CREG 038 de 2014):

DESCRIPCIÓN

UNIDADES Medidor

VALOR

Tipo de Medida

1

4

Tensión de servicio

KV

0,24

Corriente de servicio

A

30-40

Clase de precisión Transformadores de Medida Relación de transformación (TC´s)

A

Relación de transformación (TP´s)

V

Exterior

Tipo

Clase de precisión

0,5


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1.2. Cálculos justificativos En la tabla siguiente se muestra los puntos que aplican y no aplican con su respectiva justificación, para el proyecto en cuestión de acuerdo con el Artículo 10.1 del Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas RETIE. 2. ITEM

REQUISITO DISEÑO RETIE ARTICULO 10

APLICA

OBSERVACI N Y/O JUSTIFICACIÓN ITEM 1.2.1.1

a.

Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia y armónicos.

SI

b.

Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.

SI

ITEM 1.2.3.1

c.

Análisis de cortocircuito y falla a tierra.

SI

ITEM 1.2.2.1

d.

Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.

SI

ITEM 1.2.3.2

e.

Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.

SI

ITEM 1.2.3.3

f.

Análisis del nivel tensión requerido.

SI

ITEM 1.2.1.1

g.

Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1

NO

Este ítem solo Aplica a proyectos de más de 57kV y en proyectos mayores a 1000A.

h.

Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de potencia en la carga.

SI

ITEM 1.2.1.4

i.

Cálculo del sistema de puesta a tierra.

SI

ITEM 1.2.2.4

j.

Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta t odos los factores de pérdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía.

SI

ITEM 1.2.1.5

k.

Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del conductor de acuerdo con l a norma IEC 60909 , IEEE 242, capítulo 9 o equivalente.

l.

Cálculo mecánico de estructuras y de elementos de sujeción de equipos.

SI

m.

Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se permite la coordinación con las características de limitación de corriente de l os dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A.

SI

n.

Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electro ductos) y volumen de encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.).

SI

ITEM 1.2.1.6

o.

Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor de potencia.

SI

ITEM 1.2.1.7

p.

Cálculos de regulación.

SI

ITEM 1.2.1.3


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ITEM 1.2.2.3 SI

ITEM 1.2.4 ITEM 1.2.2.2

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r.

Elaboración de diagramas unifilares.

SI

ITEM 1.2.1.3

s.

Elaboración de planos y esquemas eléctricos para c onstrucción.

SI

VER PLANO ANEXO

t.

Especificaciones de c onstrucción complementarias a los planos, incluyendo las de tipo técnico de equipos y materiales y sus con diciones particulares.

SI

ITEM 2.3

u.

Establecer las distancias de seguridad requeridas.

SI

ITEM 2.2

v.

Justificación técnica de desviación de la NTC 2050 cuando sea permitido, siempre y cuando no comprometa la seguridad de las personas o de la instalación.

NO

No existe en este proyecto algo de carácter que requiera salirse de la norma

w.

Los demás estudios que el tipo de instalación requiera para su correcta y segura operación, tales como condiciones sísmicas, acústicas, mecánicas o térmicas.

NO

No requiere estudios especiales debido a que se está trabajando sobre redes aéreas de baja tensión

2.1. 2.1.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad. 2.1.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia y armónicos. Las cargas propias del proyecto de diseño de redes eléctricas de alumbrado (luces y tomas) y cargas de aire acondicionado para la vivienda unifamiliar. Dichas cargas se consideran para los futuros cálculos de origen no lineal con una tasa de distorsión de armónicos en corrientes menor al 10% por lo cual el efecto armónico es despreciable, lo que hace que este no afecte el factor de potencia del sistema de la carga el cual tiene un valor de 0.90. Además la condición de la utilización de la carga es superior a tres horas de corriente máxima por lo que se considera carga continua que según el artículo 220-10.b de la NTC 2050 para efectos de cálculos se debe incrementar en un 125% la carga calculada por efecto de pérdidas por calentamiento. En la tabla siguiente se lista la carga propia del diseño.


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CUADRO DE CARGAS DE ALUMBRADO T D-LT VOLTAJE DE SUMINISTRO: 220V, BIFÁSICO

LOCALIZA CION: CUARTO ELECTRICO

BARRAJE : 200A

TIPO DE MONTAJE : EMPOTRADO

TOMAS 110V

LUCES

VENT.

CARGA

FASES

50VA

100VA

VA

R

13

650

x

CONDUCTOR

DUCTO PROTECCION

CTO DESCRIPCIÓN

180VA

180VA GFCI

1

Luces Patio

2

Reserva

3

Luces antejardin-Ropas

10

500

4

Luces sala

15

750

5

Luces Oficina estudio-Juegos Niños

19

950

6

Luces Alcoba 1 y 2

18

900

7

Ventiladores piso 1

8

Luces Cocina y labores

0

7

600

8

400

9

Luces comedor y Baño Piscina

10

Tomas piscina

2

360

11

Tomas sala comedor

7

1.260

12

Tomas alcoba 1

6

1.080

13

Tomas alcoba 2

6

1.080

14

T omas oficina-estudio y juegos niños

8

1.440

15

Tomas Terraza y alcb serv

6

1.080

16

Tomas lavadora-plancha

2

360

17

Tomas cocina

6

1.080

18

Tomas GYM

4

720

19

Tomas alcb principal

10

Tomas estar TV piso 2

6

21

Tomas alcob 3

6

22

Luces estar y alcoba 3 piso 2

12

600

23 24

Luces alc ppal piso 2 Luces Gym, TERRAZA

14 8

700

25

Ventiladores piso 2

T

DIAM

A

5

14

14

14

1/2"

1x15

0

14

14

14

1/2"

1x15

4

14

14

14

1/2"

1x15

6

14

14

14

1/2"

1x15

7

14

14

14

1/2"

1x15

7

14

14

14

1/2"

1x15

6

14

14

14

1/2"

1x15

x

5

14

14

14

1/2"

1x15

14

14

14

1/2"

1x15

x

3

14

14

14

1/2"

1x15

x x x x

10

14

14

14

1/2"

1x15

x

9

14

14

14

1/2"

1x15

9

14

14

14

1/2"

1x15

x

11

14

14

14

1/2"

1x15

9

14

14

14

1/2"

1x15

3

14

14

14

1/2"

1x15

x x x x

9

14

14

14

1/2"

1x15

x

6

14

14

14

1/2"

1x15

14

14

14

14

1/2"

1x15

x

11

14

14

14

1/2"

1x15

9

14

14

14

1/2"

1x15

5

14

14

14

1/2"

1x15

6

14

14

14

1/2"

1x15

3

14

14

14

1/2"

1x15

x x x x

400

26-28 Tab Piscina

N

x

1.080

6

F

x

1.380

20

A

x

1.800 6

T

x

700

12

S

x

600

x

5

14

14

14

1/2"

1x15

4.000

x

18

10

10

12

3/4"

2x30

2

4

8

11/2"

2x100A

27-30 Reserva TOTAL

69

0

CARGA TOTAL :

24.470

VA

DEMANDA TOTAL EN VA:

17.129

VA

FACTOR DE POTENCIA:

INTENSIDAD CONDUCTOR (A) :

13

22.023

W

17.129

∕

78

*

0

220

=

78

A

1.25

=

98

A


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24.470

0

0

0,9

DEMANDA TOTAL EN WATT INTENSIDAD NOMINAL (A) :

135

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CUADRO DE CARGAS DE AIRES ACONDICIONADOS TD-AA VOLTAJE DE SUMINISTRO: 220V, BIFÁSICO

LOCALIZACION: CUARTO ELECTRICO

BARRAJE : 200A

TIPO DE MONTAJE : EMPOTRADO

AIRES ACOND.

CTO

DESCRIPCIÓN

1TON

2TON

4TON

CARGA 5TON

VA

1

6.000

1-3

Aire central piso 1 5TR

2-4

Aire Split Alcob 1

1

1.200

Aire Split Alcob 2

1

1.200

5-7 6-8

1

Aire Split juegos niños

S

1

x x x x

4.800

1

x

1.200

x

1.800

17-19 Aire Split Alcob 3

T

x

2.400

13-15 Aire central piso 2

CONDUCTOR

x

1.200 1

10-12 Aire Split alcob ppal 14-16 Aire Split GYM

R

2.400

1

9-11 Aire Split ofcina-estudio

FASES

x

DUCTO PROTECCION

A

F

T

DIAM

A

25

8

N

10

1"

2x40

5

14

14

1/2"

2x15

5

14

14

1/2"

2x15

10

14

14

1/2"

2x15

5

14

14

1/2"

2x15

10

14

14

1/2"

2x15

20

10

12

3/4"

2x30

5

14

14

1/2"

2x15

8

14

14

1/2"

2x15

6

2"

2x125A

20-24 Reserva TOTAL

4 CARGA TOTAL :

2

1

1

22.200

22.200

220

=

101

A

101

1.25

=

126

A

0

0

0

1/0

4

22.200

FACTOR DE POTENCIA:

0,9

DEMANDA TOTAL EN WATT

19.980

INTENSIDAD NOMINAL (A) : INTENSIDAD CONDUCTOR (A) :

2.1.1.2. Análisis del nivel tensión requerido. EL NIVEL DE TENSIÓN REQUERIDO ES DE 240-120 debido a que es una red de distribución bifásica y el transformador comercial presenta esta tensión por baja. 2.1.1.3. Cálculos de regulación MT y BT. A continuación se presentan los cálculos de regulación para la red de media tensión proyectada, seguido a ella se presenta la regulación de los alimentadores que alimentan los tableros de distribución principales. CALCULO DE REGULACIÓN MT FUENTE

TAB. 1

P1N

P2N

P3N

P4N

CAIDA DE TENSION

POT.

LONG.

MOMENTO

COND

CONST. REG

CONST. PERD

KVA

km

KVA * km

FASE

Kv

Kp

PERDIDAS (kW)

PARCIAL

TOTAL

Desde P1N hasta P2N

37,5

0,070

2,625

1/0 XLPE

5 ,37700E-04

1,01260E-03

2,36250E+02

0,00141

0,00141

Desde P3N hasta P4N

37,5

0,03

1,125

1/0 XLPE

5,37700E-04

1,01260E-03

1,01250E+02

0,00060

0,00202

DESCRIPCION

CONSTANTE DE REGULACIÓN No 1/0 XLPE 133% 15KV

Kv: 0,0005377 (VER ANEXO A2 NORMA OPERADOR DE RED) CONSTANTE DE PÉRDIDAS No 1/0 XLPE 133% 15KV

Kp: 0,00010126 (VER ANEXO B1 NORMA OPERADOR DE RED)

CALCULO DE REGULACIÓN BAJA TENSIÓN 240V FUENTE TAB. 1 TAB. 2 TRAFO 37,5KVA

TG

DES CRIPCION TRANSFORMADOR A TG

DEMANDA (KVA)

FP

37,5

0,9

CORRIENTE

CALIBRE

I (A)

AWG-KCMIL

PROTECCION (A)

MATERIAL

98

2x2/0

2X200

ALUMINIO

LONG Km 0,031

NUMERO VFF DEFASES 2

240

Zef

R

PERDIDAS

(Ω /km)

(Ω /km)

I2R (k W)

0,5340

0,5249

0,005

TENSION PARCI AL T OT AL 1,35

1,3500

TD-LT TABLERO DE ALUMBRADO

17

0,9

89

2

2X100

COBRE

0,006

2

240

0,6250

2,6575

0,021

0,28

1,6300

TD-AA TABLERO DE AIRES ACOND.

21

0,9

110

1/0

2X125

COBRE

0,012

2

240

0,4170

4,2651

0,052

0,46

1,8100


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2.1.1.4. Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de potencia en la carga Cálculos Eléctricos Para Transformador Nombre del Proyecto: CASA UNIFAMILIAR Código: Nombre del transformador: DIAGONAL 33A No 6-33 MAMATOCO

Fecha 22/11/2015

Datos Eléctricos Potencia: Tipo de alimentación: Impedancia base: Frecuencia: Relación de Trans.:

37,5 kVA Monofasico 4646,40 m Ω 60 Hz 55:1

Clase del transformador : Transformadores Monofásicos de Distribución Tipo Intemperie/P Enfriamiento: (IEEE C57.93) TIPO OA Sumergido en aceite, con enfriamiento natural.

Primario

Secundario

Tipo de conexión: Delta Hilos: 2 Voltaje de línea: 13,2 kV L-L Voltaje de fase: 13,2 kV Corriente de línea: 2,84 A Corriente de Fase: 2,84 A Conexión del neutro: solidamente a tierra

Tipo de conexión: Hilos: Voltaje de línea: Voltaje(s) de fase:

Estrella 3 0,24 kV L-L 0,24 kV 0,12 kV L-N Corriente de línea: 156,25 A Corriente de Fase: 156,25 A Conexión del neutro: solidamente a tierra

(240 V) (120 V)

Alimentadores Primario

Secundario

Factor mult. de corriente 125 % Corriente de diseño: 3,55 A Material: COBRE Voltaje de Operación Cable: 5001-35000 V Tabla aplicada: Tabla 310.73 CEN 2004 Calibre 2 AWG / MCM Temp. Op. 90°C 0 Fact. Temp 36-40 °C Corriente nominal cable 150 A Conductores por fase 1 Cap. Total por fase 150 A % carga en el cable 2,37% % Reserva 97,63% Calibre del neutro: AWG / MCM Conductores por neutro: 0

Factor mult. de corriente 125 % Corriente de diseño: 195,31 A Material: ALUMINIO Voltaje de Operación Cable: 0 - 2000 V Tabla aplicada: Tabla 310.16 CEN 2004 Calibre 2/0 AWG / MCM Temp. Op. 90°C Fact. Temp 31-35 °C Corriente nominal cable 144 A Conductores por fase 2 Cap. Total por fase 288 A % carga en el cable 67,82% % Reserva 32,18% Calibre del neutro: 2/0 AWG / MCM 0 0 Conductores del neutro: 0

Datos de canalización Primario

Secundario

Calibre de conductores Aislante

2 AWG / MCM THW

Calibre de conductores Aislante

Tabla 5 CEN 2004

Tabla 5 CEN 2004

rea del cable 86,14 mm2 a e ca es (Fases + Neutro igual calibre) Área Total 0,00 mm2 Tamaño tubería 2" Tipo : Tubo de PVC, Tipo A

rea del cable 169,67 mm2 a e ca es (Fases + Neutro igual calibre) Área Total 509,00 mm2 Tamaño tubería 3" Tipo : Tubo Metalico Intermedio IMC

an

an

Tabla 4 CEN 2004

Área Total % de Ocupación

2/0 AWG / MCM THW

Tabla 4 CEN 2004

2355,67 mm2 0,00%

Área Total % de Ocupación

5127,28 mm2 9,93%

Protecciones Primario

Secundario

Limitaciones sobre el lugar: Cualquiera % Impedancia del TX: No mas de 6% Tipo de protección: Fusible

Tipo de protección: Interruptor automático Tabla 450.3(A) CEN-2004

Ajuste max. del dispositivo: Cap. de corriente del dispositivo: Max corriente de ajuste:

300 % I de diseño 15 A AF 10,65 A AD

Tabla 450.3(A) CEN-2004

Ajuste max. del dispositivo: Cap. de corriente del dispositivo: Max corriente de ajuste:

125 % I de diseño 200 A AF 244,14 A AD

Sistema de puesta a tierra

Tipo de conductor: Cantidad de conexiones: Calibre mínimo:

Desnudo 2 CEN 2004 tabla 250-122 2 0

AF: AMPERIOS FRAME AD: AMPERIOS DEDISPARO


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2.1.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía. Para este cálculo se tuvo en cuenta el costo de las pérdidas de acuerdo al conductor que cumpla con los requisitos eléctricos, donde observa que el aluminio presenta menores pérdidas, por lo cual se elige este material para la acometida principal. Conductor mm2 (AWG/kcm) 34(2) 34(2/0)

Material

(Ω/km)

Pérdidas (kWh)

COBRE ALUMINIO

0,6234 0,5249

46,96 39,52

Caída de tensión (%) 1,58 1,35

Pérdida Mensual ($/kWh) 591.696 497.952

Pérdida Anual ($/kWh) 7.100.352 5.975.424

Ahorro y/o Utilidad ($) 1.124.928

2.1.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.). En este ítem se presenta el cálculo de ductos con base al anexo c9 de la norma NTC 2050. Los cálculos se presenta en el siguiente orden: Acometida principal, alimentador tablero de luces y tomas TD-LT y tablero de aires acondicionados TD-AA.


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CALCULO DE DUCTO ACOMETIDA PRINCIPAL

CALCULO DE DUCTO TABLERO DE LUCES Y TOMAS TD-LT

CALCULO DE DUCTO TABLERO DE AIRES ACONDICIONADOS TD-AA


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2.1.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor de potencia. Para los cálculos de pérdidas se asume un factor de potencia 0,9, se desprecia el efecto de los armónicos debido a que el cliente no manifiesta que vaya a instalar una carga especial que los contenga. Por ende se considera que las cargas son lineales. A continuación se presentan las pérdidas en Media tensión seguido l as de baja tensión. CALCULO DE REGULACIÓN Y PÉRDIDAS MT FUENTE

TAB. 1

DESCRIPCION

P1N

P2N

Desde P1N hasta P2N

P3N

P4N

Desde P3N hasta P4N

POT.

COND

LONG.

MOMENTO

KVA

km

KVA * km

FASE

37, 5

0, 070

2,625

37, 5

0, 03

1,125

CAIDA DE TENSION

CONST. REG CONST. PERD PERDIDAS (kW) Kv Kp

PARCIAL

TOTAL

1/ 0 XLPE

5 ,37700E- 04

1, 01260E- 03

2, 36250E+02

0,00141

0, 00141

1/ 0 XLPE

5 ,37700E- 04

1, 01260E- 03

1, 01250E+02

0,00060

0, 00202

CONSTANTE DEREGULACIÓN No 1/0 XLPE 133% 15KV

Kv: 0,0005377 (VER ANEXO A2 NORMA OPERADOR DE RED) CONSTANTE DEPÉRDIDAS No 1/0 XLPE133% 15KV


CALCULO DE PERDIDAS BAJA TENSI N 240V FUENTE TRAFO 37,5KVA

DEMANDA (KVA)

FP

37,5

0,9

TD-LT TABLERO DE ALUMBRADO

17

0,9

TD-AA TABLERO DE AIRES ACOND.

21

0,9

TAB. 1 TAB. 2 TG

DESCRIPCION TRANSFORMADOR A TG

R

PERDIDAS

(Ω /km)

I2R (kW)

COBRE-THHN 240

0,6250

0,1575

0,002

2

COBRE-THHN 240

0,6250

2,6575

0,021

1/0

COBRE- THHN 240

0,4170

4,2651

0,052

CALIBRE

I (A)

AWG-KCMIL

98

2x2

89 110


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Zef (Ω /km)

CORRIENTE

MATERIAL

VFF

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2.1.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT. 2.1.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra. Datos de la red Potencia cortocicuito 3Φ (MVA): Corriente de corto circuito 3Φ (kA): Zcc 3Φ (Ω): Potencia cortocicuito 1Φ (MVA): Corriente corto circuito 1Φ (kA): Z0 (Ω):

302 13,2 0,107+j0,626 89,784 11,781 0.151+j0,852

Datos del transformador: Potencia Aparente (kVA): Relación de transformación: Impedancia corto circuito (%):

impedancia base (Ω):

37,5 13200/240-120 3 4646

CÁLCULO DE CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO: Impedancia total hasta el transformador (Zcc (Sistema)+Zcc(Cable)+Zcc(Transformador)): 187

Zcc total (Ω):

Cálculo de corriente de falla Monofásica simetrica If1Φ

=

Cálculo de corriente de falla Monofásica asimetrica

0.03528kA

If1Φ

=

0.03819kA

2.1.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se permite la coordinación con las características de limitación de corriente de los dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A. A continuación se presentan las protecciones seleccionadas de acuerdo a la norma NTC 2050 y su coordinación se realiza de acuerdo a la norma IEC Anexo A. De acuerdo con la corriente calculada en el ítem 1.2.2.1, esta corriente no supera los 15kA que es la mínima corriente de corte que están en el mercado. Por ende la coordinación que se realiza es con base a las tablas del fabricante. Donde se dejan los siguientes poderes de corte: Icu: Totalizador principal de 25kA Icu: Totalizadores parciales de 10-15kA


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2.1.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del conductor de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente La selección mínima de los conductores de baja tensión está definida por la corrie nte corto circuito de BT, esta verificación se realiza con la siguiente ecuación:

 = 1000 ∗ 

√  

Donde: S: sección mínima del conductor Icc: Corriente de Corto circuito T: Tiempo de despeje de falla K: Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de sus temperaturas finales de cortocircuito, las cuales están asociadas también al material de aislación utilizado Para este caso K=75 y t=0,15s

 = 11,572 El conductor seleccionado fue calibre No 2x2/0AWG (2x1502)>11,57 2 La acometida de BT queda de la siguiente manera: 4No2/0 AL (F)+2No2/0 AL (N)+1No 2 Cu (T) DISEÑADOR: ARIEL GARCIA GOMEZ-INGELECSA

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2.1.2.4. Cálculo de puesta a tierra y estudio de resistividad. El diseño de puesta a tierra para el centro de transformación se realiza con base a la norma ECA SPTCT 001. La resistividad del terreno se toma con base al estudio realizado y puede ser observado en el ANEXO 1.

Dado que con una sola varilla la resistencia de puesta a tierra es mayor a 10 Ω, se decide reforzarla con un anillo alrededor del poste; para los postes de media tensión se instalará una sola varilla ya que esta solo es de protección. SISTEMA DE PUESTA A TIERRA PARA CENTRO DE TRANSFORMACIÓN CALCULO DE RESISTENCIA DE PAT TIPO ANILLO 4∏2D:

98,6965056

A=8*D/r

2659,57447

Ln(8*D/r)

7,88592141

Resis tividad del terreno: 37Ω-m

CALCULO DE RESISTENCIA DE PAT RPAT (Ω)=

2,96


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CALCULO DE TE NSIONES DE PASO Y CONTACTO MAXIMAS TOLERABLES Cs

0,92

Persona de

V paso tolerable =

50 kg

286.878,6

V contacto tolerable =

72.108,7

CALCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA Rg ( Ώ) Rg =

2,96

Ώ

CALCULO DE LA TENSIÓN DE FALLA DE PUESTA A TIERRA U (V) U=

22.673,60 V

IG =

7,66

KA

OK

El conductor de puesta a tierra se toma con base a la tabla 250-94, seleccionando en cable de Cu No2

PUESTA A TIERRA PARA TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN La Puesta a tierra en el cuarto eléctrico es la puesta a tierra de equipos. Para este cálculo se toma como base la norma ECA SPTCT 001 para Varilla en línea, quedando el cálculo del siguiente modo: El calibre se selecciona con base al artículo 15.3.2 cuyo calibre mínimo es de 38,73mm 2 (8AWG), se selecciona calibre No 4 en Cu. Tomando K=11,78, t=0,15s y la I falla=12kA


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CALCULO DE TENSIONES DE PASO Y CONTACTO MAXIMAS TOLERABLES Cs

0,92

Persona de

V paso tolerable =

50 kg

286.878,6

V contacto tolerable =

72.108,7

CALCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA Rg ( Ώ) Rg =

7,14

Ώ

CALCULO DE LA TENSIÓN DE FALLA DE PUESTA A TIERRA U (V) U=

54.692,40 V

IG =

7,66

KA

OK

MALLA DE PUESTA A TIERRA PARA POSTES DE MEDIA TENSIÓN Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN La tensión de falla de puesta a tierra calculada es menor a las tensiones de paso y contacto tolerables por tanto la puesta a tierra segura de acuerdo a la norma IEEE-80-2000 CALCULO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA PARA EL NEUTRO DE TABLERO GENERAL Para este tipo de proyectos de vivienda se instalara dos varillas de cobre separas una de otra 3m de longitud basados en la norma ECA


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2.1.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico. 2.1.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.


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2.1.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos. LIGHTNING RISK ASSESSMENT CALCULATIONS CASA MAMATOCO

Building / Installation :

1

Building ID No.

LIGHTNING DENSITY

Ng=

2

Lengt h L(m )

L=

21

W idt h W (m )

W=

23

Height H(m)

Hi=

6

Chimney/Tower height (m)

T=

7

h=

Low panic level(<=2 floors, < 100 persons)

OCCUPATION OF THE STRUCTURE

Lf1=

Structure normally occupied

LIGHTNING CONDUCTOR

Pd=

Protection Level IV

Electrical Line

Ai=

Underground

RELATIVE LOCATION OF THE STRUCTURE

Cd=

Structure surrounded by s imilar or lower objects

FIRE RISK

rf=

Low

SERVICE

Lf2=

TV, Communication, Electricity, Radio

SURGE ARRESTOR

Pi=

None

STRUCTURE

DANGER FOR PEOPLE

RESULTS OF THE RISK ASS ESSMENT Risk of human loss R1=

ACCEPTABLE

Risk of loss of service R2=

ACCEPTABLE

Risk of loss of cultural heritage R3=

ACCEPTABLE

Notes:

De acuerdo con el análisis anterior se puede observar que la edificación no requiere protección contra descargas atmosféricas dadas sus características constructivas. De acuerdo con la norma ECA se instala los DPS al transformador con las siguientes características: DPS DEL TRANSFORMADOR: Tensión nominal: 15kV FASE-FASE Modo de protección: Fase-Tierra Corriente de descarga: mayor o igual a 10kA Norma que debe cumplir: NTC 2878


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2.1.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos. ANÁLISIS DE RIESGO DE ORIGEN ELÉCTRICO PROYECTO CASA MAMATOCO FRECUENCIA

CONSIDERACIONES Factores de Riesgo EléctricosPotenciales E n p er so n as

ARCO ELECTRICO

CONTACTODIRECTO

E co nó mi ca s

Daños Incapacidad severos. temporal (> 1 Interrupción día) temporal

Una o mas muertes

CONTACTO INDIRECTO

Una o mas muertes

CORTOCIRCUITO

ELECTRICIDAD ESTÁTICA

Daños Importantes. Interrupción Breve


A mb ie nt al es

Contaminación localizada

Sin efecto

En la Imagen de No ha ocurrido Ha ocurrido en Ha ocurrido en la empresa

Regional

Nacional

en el sector

NO

NO

el sector

SI

SI

la empresa

NO

NO

Sucedevarias

Sucedevarias

veces al año en la empresa

veces al mes en la empresa

NO

NO

NO

NO

NI VEL DE RI ESG O

MEDIO

ALTO

Sin efecto

Nacional

NO

SI

NO

NO

NO

ALTO

Daños Incapacidad severos. temporal (> 1 Interrupción día) temporal


Local

NO

SI

NO

NO

NO

MEDIO

Molestia funcional Daños leves. (Afecta No rendimiento interrupción laboral)

Sin efecto

Interna

NO

SI

NO

NO

NO

BAJO

Daños Lesión menor Importantes. EQUIPO DEFECTUOSO (Sin Interrupción incapacidad) Breve


Interna

NO

SI

NO

NO

NO

MEDIO

Acc ione s y re com end aci one s para mi ni mi za re l ri es go

1. Los encerramientos metalicos deben tener certificación de producto de acuerdo al RETIE resolución N° 90708 de agosto 30 de 2013. . a r an t z ar a s s ta nc a s e s eg ur a r eq ue r a s e st a e c a s e n e ar t c u o . a a . e RETIE resolución 90708 a partes energizadas requeridas para las subestaciones tipo poste. 2. Fijar las adecuadas señalizaciones de seguridad que transmitan de forma clara, precisa y de fácil entendimiento los mensaje de prevención, prohibición o información. 3. Garantizar el cumplimiento de la profundidad de enterramiento de ductos establecido por el articulo 25.7.2.f del RETIE aplicable a Alumbrado Publico. 4.Utilizar material y equipos con el aislamiento o recubrimiento adecuado al nivel de tensión y que cuenten con su corespondiente certificado de producto de acuerdo al RETIE resolución N° 90708 de agosto 30 de 2013. 5. Contar con la adecuada interposición de obstáculos como barraras, aislamientos o recubrimiento de partes activas o energizadas. 1. Diseño y construcción adecuada del sistema de puesta a tierra. Articulo 15 del RETIE resolución N° 90708 de agosto 30 de 2013. 2. Realizar y verificar las conexiones equipotenciales de todos los encerramientos metalicos al sistema de pu esta a tierra. Sección 250 G de la NTC 2050 3. Realizar pruebas de aislamiento de conductores y equipos. Articulo 20.23.4.o viñeta 11 del RETIE resolución N° 90708 de agosto 30 de 2013. 4.Utilización de interruptores diferenciales. 5. Garantizar la continuidad del conductor de puesta a tierra de equipos y su adecuada Articulo 250-95 NTC 2050 . ea zar prue as e as amento e con uctores y equpos. 2. Análisis de cortocircuito. 3. Construcción respetando la selección de los dispositivos de disparo de máxima corriente o cortocircuitos fusibles. 4.Coordinación adecuada de los dispositivos de protección de disparo de máxima corriente o cortocircuitos fusibles.

1. Diseño y construcción adecuada del sistema de puesta a tierra. 2. Buenas conexiones equipotenciales. 1. Utilizar materiales que cuenten con el certificados de productos. 3. Caracterización del entorno electromagnético en donde se instala el equipo, para verificar si es el adecuado. 4. Realizar la construcción de las instalaciones siguiendo las normas técnicas. 5. Realizar las prueba de puesta en marcha de todos los equipos. 6. Garantizar el transporte adecuado de los equipos. 7. Garantizar que los equipos cuenten con sus protocolos de pruebas 8. Tener un programa de cambio de equipos conforme al tiempo de uso y servicio.


RAYOS

SOBRECARGA

TENSIÓN DE CONTACTO

TENSIÓN DE PASO

Molestia funcional (Afecta rendimiento laboral) Molestia funcional (Afecta rendimiento laboral)

Una o mas muertes

Una o mas muertes


Efecto menor

Interna

NO

SI

NO

NO

NO

BAJO

Daños severos. Interrupción temporal

Efecto menor

Local

NO

SI

NO

NO

NO

MEDIO

1. Dimensionamiento técnico de conductores y equipos. 2. Calculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. 3. Utilización adecuada de interruptores automáticos con relés de sobrecarga. 4. Utilización adecuada de los interruptores asociados con cortocircuitos. 5. Protecciones y fusibles bien dimensionados.

ALTO

1. Diseño y construcción adecuada del sistema de puesta a tierra. 2. Tener un programa de mantenimiento del sistema de puesta a tierra. 3. Medición de la tensión de contacto. 4. Buenas conexiones equipotenciales. 5. Garantizar que la tensión de contacto no sobrepase el valor admisible para un ser humano con respecto al tiempo de despeje de la falla. 6. Tener una puesta a tierra de baja resistencia. 7. Utilización de interruptores diferenciales.

ALTO

1. Diseño y construcción adecuada del sistema de puesta a tierra en los cenros de transformación tipo poste. 2. Tener un programa de mantenimiento del sistema de puesta a tierra. 3. Mediciones de equipotencialidad. 4. Buenas conexiones equipotenciales. 5. Tener una alta resistividad del piso de la subestación tipo poste. 6. Tener una puesta a tierra de baja resistencia. 7. Fijar las adecuadas señalizaciones de seguridad que transmitan de forma clara, precisa y de fácil entendimiento los mensaje de prevención, prohibición o información.

Daños leves. No interrupción




Nacional

Nacional

NO

NO

SI

SI

SI

NO

NO

NO

NO

NO


RAYOS

SOBRECARGA


TENSIÓN DE PASO

Molestia funcional (Afecta rendimiento laboral) Molestia funcional (Afecta rendimiento laboral)

Una o mas muertes

Una o mas muertes


Efecto menor

Interna

NO

SI

NO

NO

NO

BAJO

Daños severos. Interrupción temporal

Efecto menor

Local

NO

SI

NO

NO

NO

MEDIO

1. Dimensionamiento técnico de conductores y equipos. 2. Calculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. 3. Utilización adecuada de interruptores automáticos con relés de sobrecarga. 4. Utilización adecuada de los interruptores asociados con cortocircuitos. 5. Protecciones y fusibles bien dimensionados.

ALTO

1. Diseño y construcción adecuada del sistema de puesta a tierra. 2. Tener un programa de mantenimiento del sistema de puesta a tierra. 3. Medición de la tensión de contacto. 4. Buenas conexiones equipotenciales. 5. Garantizar que la tensión de contacto no sobrepase el valor admisible para un ser humano con respecto al tiempo de despeje de la falla. 6. Tener una puesta a tierra de baja resistencia. 7. Utilización de interruptores diferenciales.

ALTO

1. Diseño y construcción adecuada del sistema de puesta a tierra en los cenros de transformación tipo poste. 2. Tener un programa de mantenimiento del sistema de puesta a tierra. 3. Mediciones de equipotencialidad. 4. Buenas conexiones equipotenciales. 5. Tener una alta resistividad del piso de la subestación tipo poste. 6. Tener una puesta a tierra de baja resistencia. 7. Fijar las adecuadas señalizaciones de seguridad que transmitan de forma clara, precisa y de fácil entendimiento los mensaje de prevención, prohibición o información.





Nacional

Nacional

NO

SI

NO

SI

SI

NO

NO

NO

NO

NO


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ANÁLISIS DE RIESGO DE ORIGEN ELÉCTRICO APLICANDO LAS ACCIONES Y RECOMENDACIONES QUE PERMITEN MINIMIZAR EL RIESGO EN EL PROYECTO CASA MAMTOCO CONSIDERACIONES FRECUENCIA Factores de Riesgo EléctricosPotenciales E n p er so na s

ARCO ELECTRICO

E co nó mi ca s

Lesión menor Daños leves. (Sin No incapacidad) interrupción

Daños Incapacidad Importantes. CONTACTO DIRECTO parcial Interrupción permanente Breve

CONTACTO INDIRECTO

CORTOCIRCUITO

Daños Incapacidad Importantes. parcial Interrupción permanente Breve

Daños Lesión menor Importantes. (Sin Interrupción incapacidad) Breve

A mb ie nt al es

Efecto menor

Sin efecto

Sin efecto

Efecto menor


Local

Nacional

Nacional

Local

en el sector

NO

NO

NO

NO

el sector

SI

SI

SI

SI

la empresa

NO

NO

NO

NO

Sucede varias veces al año en la

Sucede varias NIVEL DE RIESGO veces al mes en la

empresa

empresa

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

DECISIONES Y ACCIONES PARA CONTROLAR ELRIESGO PARA EL PERSONAL DE MANTENIMIENTO

BAJO

Riesgo de origen eléctrico asumible. Se debe hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Utilizar EPP. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro (ATS) y el jefe de área aprueba el permiso de trabajo (PT) según procedimiento establecidos.

MEDIO

Riesgo de origen eléctrico Aceptable. se deben aplicar los sistemas de control tales como minimizar, aislar, suministrar EPP, establecer los procedimientos y protocolos de trabajo seguro, realizar las lista de verificación de trabajo seguro, utilizar los EPP. Hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro (ATS) y el jefe de área aprueba el permiso de trabajo (PT) según procedimiento establecidos.

MEDIO


BAJO

Riesgo de origen eléctrico asumible. Se debe hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Utilizar EPP. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro



ARCO ELECTRICO

E co nó mi ca s



CONTACTO INDIRECTO


A mb ie nt al es

Efecto menor

Sin efecto

Sin efecto


Local

Nacional

Nacional

CORTOCIRCUITO


Efecto menor

Local



Sin efecto

Interna

Daños Lesión menor Importantes. EQUIPODEFECTUOSO (Sin Interrupción incapacidad) Breve

Efecto menor

Interna

en el sector

el sector

NO

SI

NO

SI

NO

SI

la empresa

NO

NO

NO



empresa

empresa

NO

NO

NO

NO

NO

NO

BAJO


MEDIO


MEDIO

Riesgo de origen eléctrico Aceptable. se deben aplicar los sistemas de control tales como minimizar, aislar, suministrar EPP, establecer los procedimientos y protocolos de trabajo seguro, realizar las lista de verificación de trabajo seguro, utilizar los EPP. Hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro (ATS) y el jefe de área aprueba el permiso de trabajo (PT) según procedimiento establecidos. Riesgo de origen eléctrico asumible. Se debe hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Utilizar EPP. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro (ATS) y el jefe de área aprueba el permiso de trabajo (PT) según procedimiento establecidos.

NO

SI

NO

NO

NO

BAJO

SI

NO

NO

NO

NO

MUY BAJO

NO

SI

NO

NO

NO



BAJO

Vigilar posibles cambios.


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04/12/2015



ARCO ELECTRICO

E co nó mi ca s



CONTACTO INDIRECTO

CORTOCIRCUITO



A mb ie nt al es

Efecto menor

Sin efecto

Sin efecto

Efecto menor


Local

Nacional

Nacional

Local

en el sector

NO

NO

NO

NO

el sector

SI

SI

SI

SI

la empresa

NO

NO

NO

NO



empresa

empresa

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO


BAJO


MEDIO


MEDIO


BAJO

Riesgo de origen eléctrico asumible. Se debe hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Utilizar EPP. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro



ARCO ELECTRICO

E co nó mi ca s



CONTACTO INDIRECTO


A mb ie nt al es

Efecto menor

Sin efecto

Sin efecto


Local

Nacional

Nacional

CORTOCIRCUITO


Efecto menor

Local



Sin efecto

Interna

Daños Lesión menor Importantes. EQUIPODEFECTUOSO (Sin Interrupción incapacidad) Breve

Efecto menor

Interna

en el sector

el sector

NO

NO

NO

SI

SI

SI

la empresa

NO

NO

NO



empresa

empresa

NO

NO

NO

NO

NO

NO

BAJO


MEDIO


MEDIO

Riesgo de origen eléctrico Aceptable. se deben aplicar los sistemas de control tales como minimizar, aislar, suministrar EPP, establecer los procedimientos y protocolos de trabajo seguro, realizar las lista de verificación de trabajo seguro, utilizar los EPP. Hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro (ATS) y el jefe de área aprueba el permiso de trabajo (PT) según procedimiento establecidos. Riesgo de origen eléctrico asumible. Se debe hacer control administrativo rutinario. Seguir los procedimientos establecidos. Utilizar EPP. Se deben aplicar el programa de manteminiento predictivo y preventio de los equipos, herramientas, EPP, Sistema de Puesta a Tierra y de la instalación. Se requiere siempre permiso de trabajo. Para realizar los trabajos el líder del grupo de trabajo diligenciara el análisis de trabajo seguro (ATS) y el jefe de área aprueba el permiso de trabajo (PT) según procedimiento establecidos.

NO

SI

NO

NO

NO

BAJO

SI

NO

NO

NO

NO

MUY BAJO

NO

SI

NO

NO

NO



BAJO

Vigilar posibles cambios.


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RAYOS


SOBRECARGA

Molestia funcional (Afecta rendimiento laboral)


TENSIÓN DE PASO


Incapacidad Daños leves. temporal (> 1 No día) interrupción


Sin efecto

Efecto menor

Sin efecto

Sin efecto

Interna

Local

Local

Local

NO

NO

NO

NO

SI

SI

SI

SI

NO

NO

SI

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

BAJO


BAJO


MEDIO


MEDIO



RAYOS


SOBRECARGA

Molestia funcional (Afecta rendimiento laboral)

Sin efecto


Efecto menor



TENSIÓN DE PASO

Sin efecto


Sin efecto

Interna

Local

Local

Local

NO

SI

NO

NO

SI

NO

NO

SI

NO

SI

SI

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO

NO


BAJO


BAJO


MEDIO


MEDIO


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2.1.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1 del RETIE. NO APLICA DADAS LAS CONDICIONES DEL PROYECTO NIVEL DE TENSIÓN: 13,2kV CORRIENTE MÁXIMA: 200A 2.1.3.5. Clasificación de áreas. 2.1.4. Cálculos mecánicos 2.1.4.1. Datos de la Red. ZONA

DATOS INICIALES DE LA RED DE M.T. MTBT : TENDIDOS No. Apoyo

A

AREA

URBANA

MT/BT 2014 Tipo de Apoyo

EQUIPOS

Canton

CONDUCTOR

TIPO TENSE

TRAFO 1

COORDENADAS

POSTE

TRAFO2

X

Y

Z

h/ CR

0,0

859307

1369802

2,0

12 / 800dAN

CIMENTACION ORIGEN

TIPO

TERRENO

ARMADOS # Perfor

TIPO DE ARMADO

No. Fases

1

HORIZONT AL

2

1

HORIZONT AL

2

1

HORIZONT AL

2

DURO P1N

FL

1,00

1/O ASCR

NOR

P2N

AL

1,00

1/O ASCR

NOR

0,0

0,0

859361

1369786

2,3

12 / 8OOdAN

P3N

AC

1,00

1/O ASCR

NOR

0,0

0,0

859434

1369766

2,0

12 / 800dAN

P1N DURO

DURO P3N

C DURO

HORIZONT


2.1.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1 del RETIE. NO APLICA DADAS LAS CONDICIONES DEL PROYECTO NIVEL DE TENSIÓN: 13,2kV CORRIENTE MÁXIMA: 200A 2.1.3.5. Clasificación de áreas. 2.1.4. Cálculos mecánicos 2.1.4.1. Datos de la Red. ZONA

DATOS INICIALES DE LA RED DE M.T. MTBT : TENDIDOS No. Apoyo

A

AREA

URBANA

MT/BT 2014 Tipo de Apoyo

EQUIPOS

Canton

CONDUCTOR

TIPO TENSE

TRAFO 1

COORDENADAS

POSTE

TRAFO2

X

Y

Z

h/ CR

0,0

859307

1369802

2,0

12 / 800dAN

CIMENTACION ORIGEN

TIPO

ARMADOS

TERRENO

# Perfor

TIPO DE ARMADO

No. Fases

1

HORIZONT AL

2

1

HORIZONT AL

2

1

HORIZONT AL

2

1

HORIZONT AL

2

DURO P1N

FL

1,00

1/O ASCR

NOR

P2N

AL

1,00

1/O ASCR

NOR

0,0

0,0

859361

1369786

2,3

12 / 8OOdAN

P3N

AC

1,00

1/O ASCR

NOR

0,0

0,0

859434

1369766

2,0

12 / 800dAN

P4N

AF

1,00

1/O ASCR

NOR

37,5

0,0

859497

1369746

3,0

12 / 800dAN

P1N DURO

DURO P3N

C DURO


M.P.: AT20508758

C

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2.1.4.2. Cálculos mecánicos de Conductores

Número de post e

Tipo de post e

Angulo de deflexión

Armado

P1N P2N P3N P4N

FL AL AC FL

0 0 90 0

MT331 MT332 MT326 MT331

Vano Anterior 0 50 59 20

Cálculo de Esfuerzos sobre el poste FTVP (daN) FTVC (daN) FTEC (daN) FTEE(daN) FLTC (daN) FLEE (daN) FLMC (daN) 79 20,24 0 NULL 750 69,24 32,86 0,23 NULL 69,24 1004 0,16 NULL 1029 378 79 11,02 0 NULL 690 12,12

2.1.4.3. Cálculos mecánicos de Postes Autosoportados. CALCULO DEL POSTE AUTOSOPORTADO INFORMACION DEL APOYO Numero de apoyo

P4N

2.1.4.4. Cálculos mecánicos de Postes c on Retenidas.

Poste L-CR

12X800 180,00

Vano Armado anterior

FL

-

Mt (daN) 188 188 171,5

EOLOVANO VREGULADOR 18,5 29,5 21 32,23 10 20


2.1.4.2. Cálculos mecánicos de Conductores

Número de post e

Tipo de post e


Armado

P1N P2N P3N P4N

FL AL AC FL

0 0 90 0

MT331 MT332 MT326 MT331

Vano Anterior 0 50 59 20

Cálculo de Esfuerzos sobre el poste FTVP (daN) FTVC (daN) FTEC (daN) FTEE(daN) FLTC (daN) FLEE (daN) FLMC (daN) 79 20,24 0 NULL 750 69,24 32,86 0,23 NULL 69,24 1004 0,16 NULL 1029 378 79 11,02 0 NULL 690 12,12

Mt (daN) 188 188 171,5

EOLOVANO VREGULADOR 18,5 29,5 21 32,23 10 20

2.1.4.3. Cálculos mecánicos de Postes Autosoportados. CALCULO DEL POSTE AUTOSOPORTADO INFORMACION DEL APOYO Numero de apoyo

P4N

Poste L-CR

Vano Armado anterior

12X800 180,00

FL

-

2.1.4.4. Cálculos mecánicos de Postes c on Retenidas.

Número de poste

Tipo de poste


Armado

P1N P2N P3N P4N

FL AL AC FL

0 0 90 0

MT331 MT332 MT326 MT331

Vano Anterior

FVERT (daN)

0 50 59 20

28,08 35,66 26,12 7,36

Validación Esfuerzo Vertical Esfuerzo CS

Validación poste autosoportado a Flexión CS Carga de rotura

Norma

Calculado

568 568 568 568

1,2 1,2 1,2 1,2

20,23 15,93 21,75 77,17

horiz. resultante del poste (daN) (daN)

625,12 102,33 1486,95 707,87

1142 757 1730 1730


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Retenida

Fuerza total

Vertical último (daN)

Norma

Calculado

2,5 2,5 2,5 2,5

1,83 7,40 1,16 2,44

Carga de rotura de la retenida (daN)

Numero de retenidas

6.862

2

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2.1.4.5. Cálculo mecánico de cimentaciones y estudio de suelos. DATOS DE ENTRADA

Tipo de terreno: Ubicación de la linea: Coeficiente de seguridad (CS): Coeficiente de comprensibilidad del terreno en paredes laterale Tangente del ángulo de giro de la cimentación (tg α) Coeficiente en función de la tg α ( c )

Normal

Apoyo No. Tipo de Apoyo Descripción del apoyo Altura del apoyo (HT) Esfuerzo horizontal resultante (F) Altura sobre el terreno del punto de aplicación del esfuerzo (H 1) Profundidad de la cimentación (h) Peso propio del apoyo (Pa) Peso propio del macizo de hormigón (Ph) Esfuerzos verticales de conductor Esfuerzos verticales de armado + TRAFO (Fv) Esfuerzo vertical resultante (daN)

1 FL

2

3

4

AL

AC

FL

12x500

12x300

12x800

12x800

12 625,12 10 1,8 1755,00

12 102,33 10 1,8 1405,00

12 1486,95 10 1,8 1755,00

12 699,08 10 1,8 1755,00

45,08 220,00 2020,08

35,66 80,00 1520,66

26,12 180,00 1961,12

7,36 704,00 2466,36

7001,34 1540295,68

1146,10 252141,12

Momento de vuelco Mv = F (H1 + 2*h / 3 ) CS * Mv = Me 1. CIMENTACION CILINDRICA

Urbana

1,88 12 0,01 0,375

16653,84 7829,70 3663844,80 1722533,12

Carga de trabajo de la retenida (daN)

4.575

NUEVOCS

Norma

Calculado

2,5

3,08


2.1.4.5. Cálculo mecánico de cimentaciones y estudio de suelos. DATOS DE ENTRADA

Tipo de terreno: Ubicación de la linea: Coeficiente de seguridad (CS): Coeficiente de comprensibilidad del terreno en paredes laterale Tangente del ángulo de giro de la cimentación (tg α) Coeficiente en función de la tg α ( c )

Normal

Apoyo No. Tipo de Apoyo Descripción del apoyo Altura del apoyo (HT) Esfuerzo horizontal resultante (F) Altura sobre el terreno del punto de aplicación del esfuerzo (H 1) Profundidad de la cimentación (h) Peso propio del apoyo (Pa) Peso propio del macizo de hormigón (Ph) Esfuerzos verticales de conductor Esfuerzos verticales de armado + TRAFO (Fv) Esfuerzo vertical resultante (daN)

1 FL

2

3

4

AL

AC

FL

12x500

12x300

12x800

12x800

12 625,12 10 1,8 1755,00

12 102,33 10 1,8 1405,00

12 1486,95 10 1,8 1755,00

12 699,08 10 1,8 1755,00

45,08 220,00 2020,08

35,66 80,00 1520,66

26,12 180,00 1961,12

7,36 704,00 2466,36

7001,34 1540295,68

1146,10 252141,12

14012,08

6912,40

30534,34

17015,32

d=

1,00

0,50

1,50

1,20

CS =

2,00

6,03

1,83

2,17

Momento de vuelco Mv = F (H1 + 2*h / 3 ) CS * Mv = Me

Urbana

1,88 12 0,01 0,375

16653,84 7829,70 3663844,80 1722533,12

1. CIMENTACION CILINDRICA

Momento estabilizador total Me = d*h³ * Ch * tg α + c * d * P

52,8

Coeficiente de seguridad calculado


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2.2. Documentación para ejecución

2.2.1. Red MT

CALCULO DE REGULACI N Y P RDIDAS MT FUENTE

TAB. 1

P1N

P2N

P3N

P4N

DESCRIPCION

Desde P1N hasta P2N Desde P3N hasta P4N

POT.

LONG.

MOMENTO

COND

KVA

km

KVA * km

FASE

Kv

Kp

PERDIDAS (kW)

PARCIAL

TOTAL

37,5

0,070

2,625

1/0 XLPE

5 ,37700E-04

1,01260E-03

2,36250E+02

0,00141

0,00141

37,5

0,03

1,125

1/0 XLPE

5,37700E-04

1,01260E-03

1,01250E+02

0,00060

0,00202

CONST. REG CONST. PERD




2.2.1.1. Vanos ideales de regulación. CANTON 1 Tabla 1. Descripción de los apoyos Número de pos te

Tipo de pos te

Descripción del poste

Ang. deflex de la línea

Armado

Vano Ante ri or

Vano Poste ri or

TRAFO

ALTURA DE LA LINEA

CAIDA DE TENSION


2.2. Documentación para ejecución

2.2.1. Red MT


TAB. 1

P1N

P2N

P3N

P4N

DESCRIPCION


POT.

LONG.

MOMENTO

COND

KVA

km

KVA * km

FASE

Kv

Kp

PERDIDAS (kW)

PARCIAL

TOTAL

37,5

0,070

2,625

1/0 XLPE

5 ,37700E-04

1,01260E-03

2,36250E+02

0,00141

0,00141

37,5

0,03

1,125

1/0 XLPE

5,37700E-04

1,01260E-03

1,01250E+02

0,00060

0,00202


CAIDA DE TENSION




2.2.1.1. Vanos ideales de regulación. CANTON 1 Tabla 1. Descripción de los apoyos Número de pos te

Tipo de pos te



Armado

P1N P2N

FL FL

PH-12/800 PH-12/800

0 0

MT321 MT321

Vano Ante ri or 0 64


Vano Poste ri or 64 0

TRAFO

ALTURA DE LA LINEA

NO NO

10 mts 10 mts

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Tabla 2. Cálculos mecánicos Número de poste

Tipo de poste


Armado

P1N P2N

FL FL

0 0

MT321 MT321

Vano Anterior 0 64

Cálculo de Esfuerzos sobre el poste FTVP (daN) FTVC (daN) FTEC (daN) FTEE(daN) FLTC (daN) FLEE (daN) FLMC (daN) 69,24 21,76 0 0 620,4 0 69,24 21,76 0 0 620,4 0

Número de post e

Tipo de post e


Armado

Vano Anterior

P1N P2N

FL FL

0 0

MT321 MT321

0 64

Mt (daN) 124,62 124,62

Validación Esfuerzo Vertical Esfuerzo CS FVERT Vertical último (daN) Norma Calculado daN 14,57 568 1,2 39,0 14,57 568 1,2 39,0

EOLOVANO

VANO REGULADOR

32 32

64



Tipo de poste


Armado

P1N P2N

FL FL

0 0

MT321 MT321

Vano Anterior 0 64

Cálculo de Esfuerzos sobre el poste FTVP (daN) FTVC (daN) FTEC (daN) FTEE(daN) FLTC (daN) FLEE (daN) FLMC (daN) 69,24 21,76 0 0 620,4 0 69,24 21,76 0 0 620,4 0

Número de post e

Tipo de post e


Armado

Vano Anterior

P1N P2N

FL FL

0 0

MT321 MT321

0 64

Mt (daN) 124,62 124,62

EOLOVANO

VANO REGULADOR

32 32

64

Validación Esfuerzo Vertical Esfuerzo CS FVERT Vertical último (daN) Norma Calculado daN 14,57 568 1,2 39,0 14,57 568 1,2 39,0


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Tabla 3. VANOS IDEALES DE REGULACION MEDIA TENSION Conductor: Canton No.: Poste inicial: Poste final:

TRIPLEX 1/0 AWG

1 P1N P2N

Vano de regulación:

Cantón 1

Poste Inicial Poste Final P1N

P2N

Long Total del cantón

Vano d e Regulación

Viento Máx

Tensión del cond (daN) Viento Red

64

64

311,4

201,85

Vano Longitud (m) Poste inicial Poste final Desnivel Temperatur Te nse ( daN) a (ºC) 15 252,72 20 222,16 25 196,04 30 174,34 35 156,46 40 142 45 130,12 50 120,38

32 1 64,0 P1N P2N 0 f (m) 0,44 0,49 0,55 0,63 0,69 0,77 0,84 0,9


Tabla 3. VANOS IDEALES DE REGULACION MEDIA TENSION Conductor:

TRIPLEX 1/0 AWG

1 P1N P2N

Canton No.: Poste inicial: Poste final:


Cantón

Poste Inicial Poste Final

1

P1N



Viento Máx

Viento Red

64

64

311,4

201,85

P2N

Vano Longitud (m) Poste inicial Poste final Desnivel Temperatur Te nse ( daN) a (ºC) 15 252,72 20 222,16 25 196,04 30 174,34 35 156,46 40 142 45 130,12 50 120,38

Tensión del cond (daN)


32 1 64,0 P1N P2N 0 f (m) 0,44 0,49 0,55 0,63 0,69 0,77 0,84 0,9

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CANTON 2 Tabla 4. Descripción de los apoyos Número de poste

Tipo de poste



Armado

P3N P4N

FL FL

PH-12/800 PH-12/800

0 0

MT321 MT321

Vano Anterior 0 30

Vano Posterior 30 0

TRAFO

ALTURA DE LA LINEA

NO 37,5kvA

8,9 mts 8,9 mts


Tipo de poste


Armado

P3N P4N

FL FL

0 0

MT321 MT321

Vano A nt eri or 0 30

Cálculo de Esfuerzos sobre el poste F TV P (d aN ) F TV C (d aN ) F TEC ( daN ) F TEE( daN ) F LTC ( daN ) F LEE ( daN ) F LMC ( daN ) 69,24 10,2 0 0 461,7 0 69,24 10,2 0 0 461,7 12,3

Número de pos te

Tipo de pos te


Armado

Vano Anterior

P3N P4N

FL FL

0 0

MT321 MT321

0 30

Validación poste autosoportado a Flexi ón CS

Fuerza total Carga de rotura horiz. resultante

FVERT (daN) 7,36 262,66

Carga de trabajo de la

EO LO VA NO 15 15

V REGULADO R 30

Validación Esfuerzo Vertical Esfuerzo CS Vertical último Norma Calculado daN 568 1,2 77,2 568 1,2 2,2

Retenida Carga de rotura de la retenida Numero de retenidas

Mt ( daN ) 102,61 102,61

NUEVO CS

Validacion poste autosoportado a torsion Momento CS

Fuerza total torsional.

torsor ultimo


CANTON 2 Tabla 4. Descripción de los apoyos Número de poste

Tipo de poste



Armado

P3N P4N

FL FL

PH-12/800 PH-12/800

0 0

MT321 MT321

Vano Anterior 0 30

Vano Posterior 30 0

TRAFO

ALTURA DE LA LINEA

NO 37,5kvA

8,9 mts 8,9 mts


Tipo de poste


Armado

P3N P4N

FL FL

0 0

MT321 MT321

Vano A nt eri or 0 30

Cálculo de Esfuerzos sobre el poste F TV P (d aN ) F TV C (d aN ) F TEC ( daN ) F TEE( daN ) F LTC ( daN ) F LEE ( daN ) F LMC ( daN ) 69,24 10,2 0 0 461,7 0 69,24 10,2 0 0 461,7 12,3

Número de pos te

Tipo de pos te


Armado

Vano Anterior

P3N P4N

FL FL

0 0

MT321 MT321

0 30

Validación poste autosoportado a Flexi ón CS Norma Calculado 468,48 1730 2,5 3,7 480,61 1730 2,5 3,6

Fuerza total Carga de rotura horiz. resultante del poste (daN) (daN)

FVERT (daN) 7,36 262,66

Carga de trabajo de la retenida daN


M.P.: AT20508758

EO LO VA NO 15 15

V REGULADO R 30

Validación Esfuerzo Vertical Esfuerzo CS Vertical último Norma Calculado daN 568 1,2 77,2 568 1,2 2,2

Retenida Carga de rotura de la retenida Numero de retenidas daN

Mt ( daN ) 102,61 102,61

NUEVO CS

Norma

Calculado

Validacion poste autosoportado a torsion Momento CS torsor ultimo Norma Calculado daN 102,61 380 1,5 3,7 102,61 380 3,7

Fuerza total torsional. resultante (daN)

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Tabla 6. VANOS IDEALES DE REGULACION MEDIA TENSION Conductor: Canton No.: Post e inicial: Poste final:

TRIPLEX 1/0 AWG

1 P3N P4N


Vano Longitud (m) Poste inicial Poste final Desnivel Temperatur Tense (daN) a (ºC) 15 259,9 20 217,1

30 1 30,0 P3N P4N 0 f (m) 0,09 0,11


Tabla 6. VANOS IDEALES DE REGULACION MEDIA TENSION Conductor: Canton No.: Post e inicial: Poste final:

TRIPLEX 1/0 AWG

1 P3N P4N


Vano Longitud (m) Poste inicial Poste final Desnivel Temperatur Tense (daN) a (ºC) 15 259,9 20 217,1 25 177,7 30 143,6 35 116,6 40 96,7 45 82,5 50 72,2

Conductor: RAVEN (ACSR 1/0)

Cantón

Poste Inicial Poste Final

1

P3N

P4N



Viento Máx

Tensión del cond (daN) Viento Red

30

30

253,7

165,5


30 1 30,0 P3N P4N 0 f (m) 0,09 0,11 0,13 0,17 0,2 0,25 0,29 0,33

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2.2.1.2.

Tablas de regulación MT


TAB. 1

P1N

P2N

P3N

P4N

DESCRIPCION





CAIDA DE TENSION

POT.

LONG.

MOMENTO

COND

KVA

km

KVA * km

FASE

Kv

Kp

PERDIDAS (kW)

PARCIAL

TOTAL

37,5

0,070

2,625

1/0 XLPE

5 ,37700E-04

1,01260E-03

2,36250E+02

0,00141

0,00141

37,5

0,03

1,125

1/0 XLPE

5,37700E-04

1,01260E-03

1,01250E+02

0,00060

0,00202



2.2.1.2.

Tablas de regulación MT


TAB. 1

P1N

P2N

P3N

P4N

DESCRIPCION


LONG.

MOMENTO

COND

KVA

km

KVA * km

FASE

Kv

Kp

PERDIDAS (kW)

PARCIAL

TOTAL

37,5

0,070

2,625

1/0 XLPE

5 ,37700E-04

1,01260E-03

2,36250E+02

0,00141

0,00141

37,5

0,03

1,125

1/0 XLPE

5,37700E-04

1,01260E-03

1,01250E+02

0,00060

0,00202






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2.2.1.3.

CAIDA DE TENSION

POT.

Tablas de cimentaciones postes MT DATOS DE ENTRADA Tipo de terreno: Ubicación de la linea: Coeficiente de seguridad (CS): Coeficiente de comprensibilidad del terreno en paredes laterale Tangente del ángulo de giro de la cimentación (tg α) Coeficiente en función de la tg α ( c )

Apoyo No. Tipo de Apoyo Descripción del apoyo Altura del apoyo (H T) Esfuerzo horizontal resultante (F) Altura sobre el terreno del punto de aplicación del esfuerzo (H 1) Profundidad de la cimentación (h) Peso propio del apoyo (Pa) Peso propio del macizo de hormigón (Ph) Esfuerzos verticales de conductor Esfuerzos verticales de armado + TRAFO (Fv) Esfuerzo vertical resultante (daN) Momento de vuelco Mv = F (H 1 + 2*h / 3 ) CS * Mv = Me

Normal Urbana

1,88 12 0,01 0,375 P1N FL

P2N

P3N

FL

FL

P4N FL

12x800

12x800

12x800

12x800

12 627,04 10 1,8 0,00

12 627,04 10 1,8 0,00

12 468,48 8,9 1,8 0,00

12 480,61 8,9 1,8 0,00

14,57 140,00 154,57

14,57 140,00 154,57

7,36 140,00 147,36

7,36 395,30 402,66

7022,85 983198,72

7022,85 983198,72

4731,65 662430,72

4854,16 679582,54

C. PRISMATICA C. PRISMATICA


13658, 97

13658, 97

9753,40

13405, 54

0 70

0 70

0 50

1 00

52,8

d


2.2.1.3.

Tablas de cimentaciones postes MT DATOS DE ENTRADA Tipo de terreno: Ubicación de la linea: Coeficiente de seguridad (CS): Coeficiente de comprensibilidad del terreno en paredes laterale Tangente del ángulo de giro de la cimentación (tg α) Coeficiente en función de la tg α ( c )

Normal Urbana

1,88 12 0,01 0,375

Apoyo No. Tipo de Apoyo Descripción del apoyo Altura del apoyo (H T) Esfuerzo horizontal resultante (F) Altura sobre el terreno del punto de aplicación del esfuerzo (H 1) Profundidad de la cimentación (h) Peso propio del apoyo (Pa) Peso propio del macizo de hormigón (Ph) Esfuerzos verticales de conductor Esfuerzos verticales de armado + TRAFO (Fv) Esfuerzo vertical resultante (daN) Momento de vuelco Mv = F (H 1 + 2*h / 3 ) CS * Mv = Me

P1N FL

P2N

P3N

FL

FL

P4N FL

12x800

12x800

12x800

12x800

12 627,04 10 1,8 0,00

12 627,04 10 1,8 0,00

12 468,48 8,9 1,8 0,00

12 480,61 8,9 1,8 0,00

14,57 140,00 154,57

14,57 140,00 154,57

7,36 140,00 147,36

7,36 395,30 402,66

7022,85 983198,72

7022,85 983198,72

4731,65 662430,72

4854,16 679582,54

C. PRISMATICA C. PRISMATICA


13658, 97

13658, 97

9753,40

13405, 54

d=

0,70

0,70

0,50

1,00

CS =

1,94

1,94

2,06

2,76

52,8

Coeficiente de seguridad calculado


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2.2.1.4.

Tabla de PAT

No. Apoyo

Tipo de PAT

P1N, P2N, P3N y P4N TIPO ANILLO CON VARILLA DE 2,4Mx5/8”

2.2.2. Red 2.2.2.1.

BT Tablas de cimentaciones postes BT

Dimensiones

Material y calibre del conductor de tierra Cu 2 AWG

2.2.1.4.

Tabla de PAT

No. Apoyo

Tipo de PAT

P1N, P2N, P3N y P4N TIPO ANILLO CON VARILLA DE 2,4Mx5/8”

2.2.2. Red 2.2.2.1.

BT Tablas de cimentaciones postes BT NO APLICA

Dimensiones

Material y calibre del conductor de tierra Cu 2 AWG

2.2.3. Centros de Transformación 2.2.3.1.

Tabla de fusibles

Apoyo

Elemento a proteger

P4N

TRANSFORMADOR 37,5KVA

2.2.3.2.

Tipo

de fusible D

Tabla de PAT x CT NO APLICA

2.2.4.

Poste a Poste Materiales a montar NO APLICA

2.3. Tramitaciones 2.3.1. Relación de bienes y derechos afectados NO APLICA 2.3.2. Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas NO APLICA

Capacidad 2


3. Planos 2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento. 2.2. Planos de Detalle para validar distancias de seguridad. DISTANCIA DE SEGURIDAD DE LA CONTRUCCIÓN CON RESPECTO A LA RED DE MT De acuerdo con la figura 13.1 la estructura por no encontrarse bajo la red de media tensión solamente se tiene en cuenta la distancia horizontal “b”, c on base a la tabla 13.1 para niveles de tensión de 13,2kV la distancia mínima de seguridad es de 2,3m se puede observar que la línea con respecto a la estructura se encuentra a 4m por ende está dentro de los límites permitidos.

DISTANCIA DE SEGURIDAD Y/O ESPACIO DE TRABAJO EN BAJA TENSIÓN 220V Teniendo en cuenta que los tableros de baja tensión deben poseer un espacio de trabajo de mínimo 90cm de acuerdo con la tabla 13.7 del Reglamento RETIE, se puede apreciar que la distancia en cuanto a tableros de distribución es de mínimo 1,25m con lo cual se cumple con los valores exigidos.


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2.3. Diagramas Unifilares.


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MEMORIAS_CALCULO_CASA DE MAMATOCO_V_1.pdf

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