LO QUE INTERESA CONOCER RESPECTO DE LOS REGULADORES DE TENSIÓN MONOFÁSICOS CON 32 ESCALONES NORMAS DE REFERENCIA
NBR 11809/1192: "REGULADORES DE TENSÃO" - REGULADORES DE TENSIÓN ANSI C.57.15/1986 – "TERMINOLOGY, AND TEST CODE FOR STEP – VOLTAGE AND INDUCTION – VOLTAGE REGULATORS" TERMINOLOGIA Y PROCESOS DE ENSAYOS DE REGULADORES DE TENSIÓN - PASATAPAS Y DE INDUCCIÓN
FICHA TÉCNICA:
Elaboración técnica y concepción
: Reginaldo Lana Pimentel
Digitación
: Patrícia Barcelos e Lourdes França
Planos
: Alexsandro Vítor
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS:
NBR 11809/1992: "REGULADORES DE TENSÃO" - REGULADORES DE TENSIÓN
ANSI C.57.15/1986 – "TERMINOLOGY, AND TEST CODE FOR STEP- VOLTAGE AND INDUCTION-VOLTAGE REGULATORS" - TERMINOLOGIA Y PROCESOS DE ENSAYOS DE REGULADORES DE TENSIÓN PASATAPAS Y DE INDUCCIÓN
"ABC DOS REGULADORES DE TENSÃO" - ABC DE LOS REGULADORES DE TENSIÓN – CESP
"ESTUDO DA DISTRIBUIÇÃO" - ESTUDIO DE LA DISTRIBUICIÓN - ED-1.2 DEZ/1978 (CORRECCIÓN DE LOS NÍVELES DE TENSIÓN EN REDES DE DISTRIBUICIÓN DISTRIBUICIÓN AÉREAS DE D E CEMIG)
"ESTUDO DA DISTRIBUIÇÃO" - ESTUDIO DE LA DISTRIBUICIÓN ED-1.9 (PLANEAMIENTO DE LOS ALIMENTADORES DE CEMIG) 2
ÍNDICE 1 . I n t r o d u c c i ó n . . . . . .. . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . . .. .. .
5
2 . E s qu q u e m a b ás i c o d e l a t r a n s m i s s i ón ón y d i s t r i b u i c i ón ón d e l a en er gi a el é ct r i ca ....................................................................
6
3 . Pr Pr i n c i p i o d e f u n c i o n a m i e n t o . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. .. . .
3.1. Funcionamient Funcionamientoo como elevador........................................... elevador....................... ............................. ......... 3.2. Funcionamiento Funcionamiento como rebajador.................. rebajador...................................... ................................. ............. 4 . F o r m a c o n s t r u c t i v a d e l r e g u l a d o r . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. .. .
4.1. Funciones del reactor ................................................................... 4.1.1. Divisor de tensión................................................................ 4.1.2. No permitir la interrupción del circuito en la conmutación.. 4.1.3. Limitar Limitar la corriente circulante ............................................ ........................ ...................... 4.2. Bobinado de equalización............................................................. 5 . T i p o s d e r e g u l a d o r e s . .. . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . . .. .. . . . . .. . . . . . . .. . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . . .. . . . . . .. . . . . . . .. .. . . .
5.1. Tipo A ........................................................................................... 5.2. Tipo B ........................................................................................... 5.3. Cálculo de corrientes..................................................................... 5.3.1. Regulador tipo A.................................................................. 5.3.2. Regulador tipo B.................................................................. 5.3.3. Análisis comparativa comparativa entre regulador tipo A x Tipo B ........ . .......
7 7 8 8 9 9 10 10 13 20 20 20 21 21 22 24
6.3. Conexión en delta abierto ............................................................
26 26 28 30
7 . Re R e g u l a d o r e s p a d r o n i z a d o s p o r l a N or o r m a N B R 1 1 8 0 9 / 1 1 9 2 . . .. .. .
33
8 . D i m e n s i o n a m i e n t o d e l r e g u l a d o r . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. ..
34
9 . L o c a l i z a c i ó n d e b a n c o s d e r e g u l a d o r e s . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. ..
35
6 . T i p o s d e c o n e x i o n e s en e n b a n c o d e r e g u l a d o r e s .. . . .. . . .. . . .. . . .. . . .. . . .. . . .. . . .. . . .. . . .. . . .. ..
6.1. Conexión en estrella ..................................................................... 6.2. Conexión en delta cerrado............................................................
3
1 0 . F u n c i o n a m i e n t o d e l r e g u l a d o r . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. .. . .
35
1 1 . A j u s t e d e l s i s t e m a d e c o n t r o l (R (R el e l éR eg e g u l a d o r ) . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. ..
36 37 37 38 38
11.1. Ajuste del valor de referencia de tensión.................................... 11.2. Ajuste de insensibilidad insensibilidad (Anchura de faja f aja)) ............................... ........... .................... 11.3. Temporización............................................................................. 11.4. Compensador Compensador de caída de tensión en la línea .......................... ........................ .. 11.5. Ajuste de la capacidad de conducción de corriente (“Load Bonus”) ....................................................................................... 11.6. Limitador de tensión................................................................... 11.7. Detector de flujo inverso de potencia ......................................... 11.8. Comunicación Comunicación via notebook y automación................................. automación................................... .. 1 2 . A j u s t e d e l c o m p e n s a d o r d e c a íd a e n l a l ín e a . . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. .. . .
12.1. Ajuste de la compensación de caída en la línea para los tipos de ligaciones de los reguladores .............................................. 12.2. Ejemplos de cálculo ................................................................... 1 3 . A p l i c a c i ón ón
de
l o s r e g u l a d o r es
en
el
39 40 40 42 42 44 56
p l a n ea m i e n t o d e
a l i m e n t a d o r e s d e d i s t r i b u i c i ón . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. .. . .
13.1. Recomendaciones..................................................................... 13.2. Software utilizado.....................................................................
60 60 61
4
REGULADOR DE TENSIÓN MONOFASICO CON 32 ESCALONES 1. INTRODUCCIÓN La aplicación de reguladores de tensión en los sistemas de distribuición de energia eléctrica tuve inicio en la década de 40, en los países desarrollados. Principalmente en los EUA, en función de su gran extensión territorial, adonde los centros de consumo estan dispersos por vastas áreas, lejas de los puntos de generación, y agregado a esto, el aparecimiento de gran cantidad de nuevos aparejos electroelectrónicos, sensibles a las oscilaciones de tensión, hice incrementaren los reclamos de los consumidores, que pasaron a exigir buena calidad en la distribuición de energia eléctrica. Debido a esto, hoy encuentranse instalados en varios puntos de aquel país dezenas de millares de reguladores, suministrando a los puntos de consumo una regulación de tensión adecuada y proveendo calidad al suministro de energia. Eso trae por lo menos tres consecuencias benéficas:
Satisfación del consumidor; Reducción de las pérdidas en la distribuición; distribuición; Incremento de la facturación de las concessionárias de energia eléctrica. El Brasil presenta cierta similaridad con los EUA, en lo que refirese al espazio territorial, lo que viabiliza la utilización de los reguladores de tensión. Estes tienen gran aceptación por parte de las concessionárias, por razones económicas, de simplicidad y versatilidad. Además, hoy hay reguladores de tensión totalmente fabricados en Brasil, lo que elimina los problemas de obtención de piezas de reposición verificados hasta 1986, cuando tales equipamientos eran total o en parte (cambiador de tomas bajo carga) importados de los EUA.
5
2. ESQUEMA BÁSICO DE LA TRANSMISIÓN Y DISTRIBUICIÓN DE LA ENERGIA ELÉCTRICA
Regulador de tensión monofasico
Línea de transmisión de alta tensión
Transformador de poste
Hasta
Hasta
Generador
Residencia Fuente Generadora
Transformador Elevador
Transformador Rebajador
FIGURA 1
6
3. PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO El principio de funcionamiento és similar al de un autotransformador, o sea, existe, además del acoplamiento magnético entre el primario y el secundario, un acoplamiento eléctrico, conforme la figura abajo:
FIGURA 2 Existen dos maneras de ejecutarmos la ligación eléctrica entre el primario y el secundario, tornando el autotransformador elevador o rebajador:
3.1. Funcionamiento como elevador
FIGURA 3
7
3.2. Funcionamiento como rebajador
FIGURA 4 És la polaridad de los bobinados que determina la ligación eléctrica para autotransformador funcionar como rebajador o elevador. Luego, vamos agregar una llave inversora de polaridad en el circuito, para posibilitar que el autotransformador funcione como elevador y rebajador:
FIGURA 5
4. FORMA CONSTRUCTIVA DEL REGULADOR Agregando tapes al bobinado “C”, pasamos a tener escalones de tensión.
FIGURA 6
8
Luego si la carga estubier ligada en el tape 1, y si necesitarmos cambiar su ligación para el tape 2 teneremos de interrumpir el circuito, o sea, desligar el regulador. Para que eso no ocurra, la solución és agregar un reactor al circuito, porque mientras una de las extremidades (piernas) del reactor viaja para el tape 2, la alimentación de la carga hacese por medio de la otra extremidad del reactor.
FIGURA 7 4.1. Funciones del reactor Vamos considerar para mejor detallamiento del circuito del reactor, un pedazo del bobinado “C”.
4.1.1.Divisor de tensión Considerando el reactor en la posición 0 (neutra):
FIGURA 8
9
Vamos ahora para:
FIGURA 9 La tensión aplicada a los terminales del reactor és Vd, pero la tensión en la carga incrementará o disminuirá en la proporción de
Vd
2
, debido al tape central, lo que
aclara el reactor ser un divisor de tensión.
4.1.2.No permitir la interrupción del circuito en la conmutación Analisando el circuito anterior, cuando “B” salir del tape 0, y estubier viajando para el tape 1, la energización del circuito hacese por medio de “A”, conforme ya aclarado anteriormente.
4.1.3.Limitar la corriente circulante
FIGURA 10
10
Al ser aplicada la tensión Vd en los terminales del reactor, circula una corriente circulante, IC, y esta corriente debe ser limitada para que no ocurra el desgaste excesivo de los contactos del conmutador y la vida útil de los mismos sea mantenida. La determinación del limite de la corriente circulante en el reactor originase del principio de la extinción de arco en un circuito conforme abajo:
FIGURA 11 De adonde obtenemos las siguientes equaciones: VR = 2Vb – Vd IR =
1 2
I L − I C
Al partir de este punto, desarrollose estas equaciones y concluese que el reactor debe ser proyectado para:
IC = 50% IL La tolerancia para el ensayo de corriente circulante és de ± 20%. El núcleo del reactor tiene de 1 a 2 Gapes que son dimensionados para que la corriente circulante establecese dentro de los parámetros anteriores. Estes Gapes son llenados con fenolite o premix. Sin embargo, al largo de la vida útil del regulador, el gape puede incrementar o disminuir debido a las vibraciones y/o temperatura y la calibración de la corriente no corresponder a los parámetros anteriores:
11
Sigue un ejemplo de recalibración del reactor: Regulador: HCMR – 60Hz – 138kVA (1380 kVA) – 13800V ± 10% (32 escalones) – 100A. Proyecto
IC = 0,5 x 100 = 50A ± 20%
Sitio
Suponendo: IC = 70 A Medindo el Gape = 2 x 10,5 = 21mm
Para recalibrar hacese la proporción directa: 70 A
- 21mm
50 A
- X
X = 15mm
2 x 7,5mm
El reactor presenta la característica de posibilitar la circulación de la corriente de carga, IL , libre por el, no constituindo impedáncia para esta corriente. Esto ocurre debido al tape central, que promove la circulación de la mitad de I L por por un lado del reactor (A) y la otra mitad de I L por por otro lado del reactor (B), conforme si sigue:
FIGURA 12
De acuerdo con la figura anterior, tenemos que los flujos magnéticos, por la corriente,
I L
2
φ L 2
, creados
, anulanse, lo que en un circuito inductivo significa que la
12
tensión inducida en el bobinado del reactor debido a la circulación de la corriente de carga és cero
Vinducida = N
φ d φ dt
=
0
4.2. Bobinado de equalización Analisando los circuitos abajo: Circuito A: Como no existe tensión aplicada sobre el reactor
IC = 0.
FIGURA 13 Circuito B: Como existe tensión aplicada sobre el reactor
IC ≠ 0.
FIGURA 14
13
La alternáncia de la corriente circulante de cero (circuito A) para el valor 50% I L (circuito B) durante las conmutaciones del regulador, causaria un elevado di
desgaste de los contactos del conmutador debido al L , o sea, la taja de dt
variación de corriente de cero para 50% seria elevada, lo que causaria el incremiento de la tensión de arco y consecuentemiente consecuentemiente de la poténcia de arco. Para resolvir este problema y mantener la corriente circulante en el reactor constante en 50% I L independente independente de la posición del conmutador, agregandose el bobinado de equalización al circuito del reactor conforme si sigue:
FIGURA 15 El bobinado de equalización localizase en la parte ativa del transformador principal del regulador. Lo que permite que este bobinado sea un elemento activo, o sea, una fuente de tensión, en el circuito del reactor, cuando el mismo estubier en la condición del circuito “A”. Siendo asi, analisando el circuito a siguir, percebise que la corriente circulante en esta condición cambia de sentido, pero si mantiene en módulo.
FIGURA 16
14
FOTOGRAFÍA 1 – PARTE ACTIVA ACTIVA DEL REGULADOR
15
FOTOGRAFÍA 2 – CONMUTADOR DEL REGULADOR
16
FOTOGRAFÍA 3 – REACTOR DEL REGULADOR
17
FOTOGRAFÍA 4 – BOBINADO PRINCIPAL DEL REGULADOR
18
FOTOGRAFÍA 5 – TRANSFORMADOR DE CORRIENTE DEL REGULADOR
5. TIPOS DE REGULADORES 19
Los tipos de regulador por escalones conforme NBR 11809 – Item 3.10, son:
5.1. Tipo A És llamado de regulador con excitación variable, una vez que el bobinado de excitación, B, percibi cualquier variación de tensión de la fuente. Luego, el
Volt Espira
de este regulador és variable.
FIGURA 17 5.2. Tipo B És llamado de regulador de excitación constante, una vez que el bobinado de excitación, B, si localiza en el lado de carga, no percibiendo variaciones de tensión. Luego el
Volt Espira
de este este regulador regulador és constante.
FIGURA 18 5.3. Cálculo de corrientes 20
Vamos utilizar como referencia para este cálculo el regulador 13800V
± 10%
-
100A.
5.3.1. Regulador Tipo A 5.3.1.1. Elevador (R16)
FIGURA 19 V B
=
V C
I C I B
, adonde:
VB, IB, VC, IC: Tensión y corriente en los bobinados B y C, respectivamente. Luego: 13800 1380
=
I C I B
IC = 10 I B
Aún: IF = IB + IL e IC = IL
Entonces: 1) I L
= 10 I B
I B =
I L
10
=
100 10
= 10 A
21
2) IF = IB + 100 = 10 + 100 = 110 A Rebajador (L16)
FIGURA 20 Luego:
IC = 10I B IF = - IB + IL
Entonces: IB = 10A IF = 90A
5.3.2.Regulador Tipo B 5.3.2.1. Elevador (R16)
FIGURA 21 Luego: 22
13800
=
1380
I C I B
IC = 10 I B
Aún: IF = IB + IL e IF = IC
Entonces: 1) I C =
I C
100
=
10
+
10
I L
IC – 0,11C = 100 0,91C = 100 IC =
100 0,9
= 111,1A
2) IB = 11,1A 5.3.2.2. Rebajador (L16)
FIGURA 22 Luego:
1) IC = 10 I B 2) IF = - IB + IL
Entonces: 1) I C = −
I C
10
+ 100
1,1 IC = 100
IC = 90,9A 5.3.3.Análisis comparativa entre regulador tipo A x tipo B
23
5.3.3.1. La regulación del tipo A és de + 9,1% hasta – 11% 11% y la del tipo B és de ± 10%. 5.3.3.1.1.
La regulación del tipo A és obtenida al siguir:
TENSIÓN EN LA FUENTE (V)
TENSIÓN EN LA CARGA (V)
13800
13800
(- 10%) = 12420
(12420 + 1242) = 13662
(+ 10%) = 15180
(15180 – 1518) = 13662
12544
13800
15332
13800
La conclusión és que este regulador no consegui regular ± 10%.
TABLA 1 Concluyendo: 12544 13800
15332 13800
x100% = 90,0%
Re gula + 9,1%
x100% = 111,1%
Re gula − 11,1%
5.3.3.1.2.
La regulación del tipo B és obtenida al siguir:
TENSIÓ TENSIÓN N EN LA FUEN FUENTE TE (V) (V) TENSIÓ TENSIÓN N EN LA CARG CARGA A (V) 13800
13800
(- 10%) = 12420
(12420 + 1380) = 13800
(+10%) = 15180
(15180 – 1380) = 13800
TABLA 2 Concluyendo: 12420 13800
15180 13800
x100% = 90,0%
x100% = 110%
Regula + 10%
Regula − 10%
5.3.3.2. El tipo B presenta presenta mayores pérdidas.
24
Analisando la tabla abajo:
TIPO A R16
L16
TIPO B
IF (A)
110
111,1
IC (A)
100
111,1
IB (A)
10
11,1
IF (A)
90
90,9
IC (A)
100
90,9
IB (A)
10
9,09
TABLA 3 Concluese que, como la I C és 11,1% mayor en el regulador tipo B si comparada al tipo A, las pérdidas en el arrollamiento “C” son 23% mayores que en el tipo "A". Luego el tipo B tiende a ser un regulador mayor porque necesita más radiadores para su refrigeración. 5.3.3.3. El tipo “B” tiene solamente solamente un TP para alimentar alimentar el relé y el motor motor del conmutador. El tipo “A” tiene 2 TP’s, TP’s, un para el relé y otro para para el motor.
FIGURA 23 – TIPO “A”
25
FIGURA 24 – TIPO “B” 6. TIPOS DE CONEXIONES EN BANCO DE REGULADORES 6.1. Conexión en Estrella
FIGURA 25
26
Llave by pass Llave de la fuente
Llave de la carga Llave by pass Llave de la fuente
Llave de la carga Llave by pass Llave de la fuente
Llave de la carga
FIGURA 26 Suponiendo los reguladores elevando en +10%. El diagrama fasorial queda como abajo:
FIGURA 27 La recomendación és que si el banco de reguladores fuer ligado en estrella, necesariamiente la fuente sea también en estrella, para que la corriente de neutro, debido a posibles desequilibrios de carga del banco tenga camino cerrado para la tierra y por tanto para la fuente.
27
FIGURA 28 Atención: Recomendase que la resistencia de puesto a tierra debe ser menor que 20 Ohms. Caso la fuente sea en delta, e el banco de reguladores en estrella, el neutro virtual de la ligación estrella si dislocará caso la carga sea desequilibrada, y el banco de reguladores entrará en una avalancha de conmutaciones. Generalmente en el banco, algunos reguladores iran para la posición de máximo de elevar y otro(s) para el máximo de rebajar.
6.2. Conexión en Delta Cerrado
FIGURA 29
28
Llave by pass
Llave de la fuente
Llave de la carga Llave by pass Llave de la fuente
Llave de la carga Llave by pass Llave de la fuente
Llave de la carga
FIGURA 30 Suponendo los reguladores de 13800V, elevando en +10%. → =
13800 x 0,1 = 1380
→ =
13800V
FIGURA 31 Luego: Sen 60º =
Cos 60º =
C '
1380
B '
1380
C ' = 1195
B' = 690
FIGURA 32 29
Entonces:
A=
(15870)
2
2
+ (1195 )
A = 15915V Regulación (%) =
15915 13800
= 115%
FIGURA 33
LA REGULACIÓN DEL BANCO LIGADO EN DELTA CERRADO ÉS DE ± 15%
6.3. Conexión en delta abierto
FIGURA 34
30
Línea by pass Llave de la fuente
Llave de la carga
Llave by pass Llave de la fuente
Llave Llavede delalacarga carga
Llave de la línea
FIGURA 36
31
Luego: Cos 60º =
X '
1380
X ' = 690
A = 13800 + 2X = 15180 Regulación (%) =
15180 13800
= 110%
FIGURA 37 LA REGULACIÓN DEL BANCO LIGADO EN DELTA ABIERTO ÉS DE ± 10% Esta ligación és ventajosa cuando tratarse de ligación en cascada, con eso se pone 2 reguladores en cada punto de la cascada, economizando 1 regulador. Se recomenda utilizar de 3 y el máximo de 4 bancos de reguladores en cascada, debido a los problemas de posibles sobretensiones en el sistema cuando del cerramiento de los religadores.
32
7. REGULADORES PADRONIZADOS POR LA NORMA NBR 11809/1992 Tensión Tensión Ligación del nominal del nominal del banco de sistema (V) regulador (V) reguladores
Nível básico de impulso
2400
Estrella con neutro puesto a tierra
60
4800
Estrella con neutro puesto a tierra
75
13200
7620
Estrella con neutro puesto a tierra
95
13800
13800
Delta
95
14400
Estrella con neutro puesto a tierra
150 (tensión aplicada = 50kV)
19920
Estrella con neutro puesto a tierra
150 (tensión aplicada = 50kV)
4160
8320
24940
34500
Poténcia nominal del Corriente de línea (A) regulador 50 75 100 125 167 250 50 75 100 125 167 250 333 38,1 57,2 76,2 114,3 167 250 333 416 509 69 138 207 276 414 552 72 144 216 288 333 432 576 667 833 100 200 333 400 667 833
200 300 400 500 668 1000 100 150 200 250 334 500 668 50 75 100 150 219 328 438 546 668 50 100 150 200 300 400 50 100 150 200 231 300 400 463 578 50 100 167 201 334 418
TABLA 4 33
8. DIMENSIONAMIENTO DEL REGULADOR Utilizando la tabla anterior vamos ejemplificar como dimensionar un regulador: Carga de 10MVA; Tensión de la regulación: 13800V; 13800V; Fuente en estrella con resisténcia de puesto a tierra menor que 20 Ohms; Ligación del banco en estrella. Para eso, la corriente és:
I=
10000kVA
=
3 x13,8kV
418 A
La tensión nominal del regulador debe ser:
VN =
13800 3
=
7967V
Analisando la tabla anterior, escojemos el regulador de 333kVA – 7620V – 438A, y con tensión adicional 7967V.
34
9. LOCALIZACIÓN DE BANCOS DE REGULADORES
Transmisión o m i x a m o t n e i m a g e r r a c m o c l a u t n e c r e p n ó i s n e T
Substación
Distribution
Punto de instalación del banco de reguladores
Perfil de tensión después de la instalación del banco de reguladores Perfil de tensión después de la instalación del banco de reguladores
FIGURA 38 La faja admitida por la resolución del DNAEE és que la tensión estea entre –7,5% hasta + 5%.
10.
FUNCIONAMIENTO DEL REGULADOR
FIGURA 39 El arrollamiento 1, llamado de arrollamiento de excitación (arrollamiento B), induce una tensión en el arrollamiento 2 (arrollamiento C), también conocido por arrollamiento de tapes o de regulación. En la figura 39, el TP4 (transformador de potencial) instalado del del lado de la carga envia un señal señal para el relé regulador de
35
tensión que posiciona los terminales A y B del reactor 3 en la posicióno adecuada para mantener la tensión en la carga constante. La llhave inversora de polaridad mostrada en la fotografía 6 determinará si el regulador elevará o disminuirá la tensión, siendo que su control és hecho por el relé regulador. El TC5 (transformador de corriente) instalado del lado de la carga enviará al relé regulador un señal de cargamiento de la línea, posibilitando la compensación de caídas de tensión que ocurran en el sistema.
11.
AJUSTE DEL SISTEMA DE CONTROL (RELÉ REGULADOR)
El sistema de control de los reguladores monofásicos permite obtener gran versatilidad del equipamiento cuando en operación. Normalmente los reguladores son suministrados con los siguientes controles.
FOTOGRAFÍA 6 – RELÉ REGULADOR DE TENSIÓN 36
11.1. Ajuste del valor de referencia de tensión Conforme ya describido en el item 10, existe en los reguladores por escalones un TP (transformador de potencial) instalado en el lado de la carga que provee una muestra de la tensión de la carga. Normalmente el valor de la tensión del secundário de este TP és 120V, y cuando el regulador está con tensión nominal aplicada en el primário del TP, el sensor de tensión del relé regulador tiene la finalidad de comparar la tensión proveida por el TP con la tensión de referencia ajustada. Luego, suponendose que esta sea de 120V, si hubier un cambio, para más o para menos, de la tensión proveida por el TP, el relé regulador comandará el conmutador de manera a ajustar del lado de la carga hasta que si tenga 120V en el secundário del TP, y consecuentemente, la tensión nominal en el lado de la carga. Caso haya la necesidad de operación en sistemas con tensión nominal diferente de la tensión del regulador, puedese actuar en este control para adecuar el funcionamiento. Suponendo que teneremos un banco de reguladores cuya tensión nominal fuera 7620V y necesitasemos conectalo en sistema estrella puesto a tierra con tensión entre fases de 13800V. Luego, la tensión entre fase y tierra seria 13800/ 3 =7967V. La relación del TP seria 7620V/120V = 63,5. De esta manera, puedese cambiar el valor de la tensión de referencia para 125V para que el regulador pase a funcionar con una tensión de 7967V. Debese observar que algunos fabricantes suministran el regulador con posibilidad de funcionamiento en tensiones diferentes de la nominal, siendo que eso basta para cambiar las ligaciones en el control o actuar en las llaves, y utilizar otros recursos.
11.2. Ajuste de insensibilidad (anchura de faja) Este ajuste determina la faja de precisión, al partir de la tensión de referencia, dentro de la cual el regulador considera que no hay necesidad de conmutación. Normalmente los reguladores son suministrados con anchura de faja de 1,5 hasta 6V o ± 0,6% hasta 6% de la tensión de referencia.
37
FIGURA 40 11.3. Temporización La finalidad de la temporización és evitar conmutaciones desnecesarias en función de variaciones rápidas de tensión. Sin ella ocurreria un número excesivo de conmutaciones, provocando desgaste mecánico acelerado del conmutador. De esa manera, la corrección de tensión ocurre solamente para las variaciones de tensión cuyas intensidades estean fuera de los valores ajustados por la tensión de referencia y anchura de faja, y por período mayor que el determinado en la temporización. La faja de temporización normalmente suministrada és de 10 hasta 120 segundos, con incrementos de 10 segundos. Este control presenta una otra función también importante, que és la coordinación de dos o más reguladores de tensión ligados en cascada; lo más próximo a la fuente debe responder lo más rápido a las variaciones de tensión para
evitar un un número de operaciones operaciones excesivas de los demás reguladores.
Normalmente, el regulador más próximo de la fuente tiene la temporización ajustada en 30 segundos y los demás en 45 segundos, en incrementos de 15 segundos para cada banco en cascada.
11.4. Compensador de caída de tensión en la línea Este és un componente que simula la impedancia de la línea desde el banco de reguladores hasta el punto adonde si desea que la tensión sea constante. El circuito básico del compensador simula las caídas de tensión existentes en la línea, haciendo con que el regulador las compense.
38
El secundário del TP, que provee la muestra de la tensión del lado de la carga, és ponido en série con un circuito cuyas resistencia e inductancia son imagens de la resistencia e inductancia de la línea. Cuando el regulador és sometido a la carga, circula en el TC una corriente proporcional al cargamiento, y asi surge una caída de tensión en RC y XC proporcional a la caída de tensión de la línea. En este caso, la tensión “vista” por el relé regulador és la tensión del secundário del TP menos la caída provocada por el compensador. Luego el relé posicionará el regulador de manera a restablecer el equilibrio entre la tensión que ele “mira” y la tensión de sallida del regulador. Asi, esta tensión de sallida és mayor que aquella considerada para el sistema, pero, debido a la caída de tensión en la línea, la tensión en la carga permanecerá constante. En el próximo capítulo abordaremos el ajuste del compensador de caída en la línea.
FIGURA 41 11.5. Ajuste de la capacidad de conducción de corriente ("Load Bonus") El regulador de tensión permite el incremento de la corriente pasante (incremento de carga) con la reducción de la faja de regulación. La faja de regulación máxima normalizada és de ± 10%, pero existen en el regulador ajustes capazes de limitar esta faja en los siguientes puntos: ± 10%, ± 8,75%, ±7,5%, ± 6,25% y ± 5,0%. La actuación de este control hace con que el conmutador de tomas bajo carga sea bloqueado automaticamente al atingir la tensión de la faja de regulación ajustada.
Nota: La corriente de "Load Bonus" debe ser limitada en 668 A, conforme NBR 11809/1992.
Faja de regulación
Corriente suplementar (% 39
de tensión (%)
de la corriente nominal)
10,0
100
8,75
110
7,5
120
6,25
135
5
160
TABLA 6 – Incremento de corriente respecto a la faja de regulación de la tensión – conforme norma NBR 11809/1192.
11.6. Limitador de tensión Los reguladores de tensión son generalmente instalados en circuitos con cargas distribuídas al largo de la línea. En el caso de utilización del compensador de caída en la línea, las cargas inmediatamente después del regulador de tensión quedan sometidas a tensiones inadecuadas. Para proteger estas cargas és recomendable la utilización del limitador de tensión. Este limitará la tensión en la sallida del regulador dentro de un valor preestablecido, de manera a no perjudicar los consumidores próximos.
FIGURA 42 – Cuando utilizado el compensador de caída de tensión en la línea, las cargas
próximas
al
regulador
quedan
sujetas
a
tensiones
inadecuadas.
11.7. Detector de flujo inverso de potencia Los reguladores de tensión son generalmente instalados en circuitos con flujo de potencia unidireccional (fuente-carga). Como, entretanto, algunos circuitos son del tipo “anillo”, puede ocurrir la inversión del flujo de carga.
40
Cuando de la ocurrencia de este fenómeno, el regulador tenerá un comportamiento inadecuado, pudiendo causar sobretensiones o subtensiones en el circuito ligado al terminal fuente del regulador. Para proporcionar una operación adecuada y segura en estas condiciones el relé regulador tiene un “detector de flujo inverso de potencia”. Este és capaz de detectar automaticamente la inversión del flujo y hace las siguientes alteraciones en el funcionamiento del regulador, de manera a adecuar su operación: Inversión en el sentido de rotación del motor del conmutador bajo carga; Conexión del relé regulador a un TP (opcional) instalado en el lado de la fuente del regulador; Inversión de la polaridad del compensador de caída en la línea. Si el fluxo inverterse nuevamente para el sentido normal, el relé automaticamente hace los cambios necesarios al circuito, de manera a adecualo a su funcionamiento normal. Debese sin embargo, atentar para no aplicar este acesorio cuando exista posibilidad de funcionamiento de fuentes en paralelo, como mostrado. En este caso no és recomendable la utilización del regulador de tensión como acesorio interligador de los sistemas, una vez que cuando el flujo de potencia fue indefinido podrá ocorrir instabilidad en el sistema de control del regulador.
FIGURA 43 – Regulador aplicado a sistema con fuentes en paralelo.
11.8. Comunicación Vía Notebook y Automación 41
El relé o controle de fabricación Toshiba do Brasil S.A., TB-R800, posibilita la comunicación de datos a través de un software, a ser sumiistrado junto con los reguladores, para comunicación vía serial RS-232 cuando un notebook es conectado al relé. A través de este software, si tiene acceso a datos como tensión en la salia del banco de reguladores, corriente de carga, demanda máxima, potencia ativa, potencia reactiva, potencia aparente, factor de potencia, tensión y corriente en la salida del banco reflejida en el circuito del relé, alteración de ajustes diversos, memoria de masa conteniendo datos como tensión de salida del banco, corriente de carga, posición del cambiador de tapes en intervalos ajustables de 1 en 1 minuto hasta 60 en 60 minutos, como requerido por el usuario. Este Relé posee dos protocolos para comunicación remota (automación): el protocolo mod-bus y el DNP 3.0. La aplicación del protocolo depiende del receptor que es de responsablidad del usuario. La automación puede ser hecha a través de radio, satélite, fibra óptica y otros medios aplicables, siendo elegido por el usuario. Para cada aplicación, el usuario debe especificar para a compra de los reguladores, cual el medio de intercomunicación para automación para que el fabricante pueda posibilitar que el proyecto del controle tenga condiciones para tal aplicación. OBS.: Algunas funciones descritas arriba pueden no estar disponibles en la fecha de su presentación. Para compra, debe ser confirmada a posibilidad de suministro.
12.
AJUSTE DEL COMPENSADOR DE CAÍDA EN LA LÍNEA
FIGURA 44
42
Utilizando equaciones fundamentales de tensión, concluyemos de manera sensilla que la caída de tensión en la línea referida al circuito de control és donada por:
1) RC = 2) X C =
I C R L RTP I C X L RTP
Adonde: RL
:
Resistencia de la línea en Ohms, conforme tabla 7.
XL
:
Reactancia de la línea en Ohms, conforme tabla 7.
RC
:
Resistencia del compensador en Volts.
XC
:
Reatância do compensador em Volts
IC
:
Corriente nominal primária del TC (A)
OBS.: Para los reguladores Toshiba, la corriente primária del TC és idéntica a la corriente nominal del regulador La relación del TP és donada por:
R TP =
Tensión nominal del regulador 120
Observando las equaciones (1) y (2) anteriormente, tenemos en comun el factor IC Relación del TP
, el cual definiremos como:
FC: Factor compensador de caída en la línea Nota: Este factor depende solamente de los datos de placa del regulador.
43
12.1. Ajuste de la compensación de caída en la línea para los tipos de ligaciones de los reguladores 12.1.1.
Ligación monofásica
FIGURA 45
F C =
I C RTP
x 2 o 1,67
Nota: El ajuste de FC en esta ligación depende de la puesto a tierra. El factor debe ser de: 2,0: para sistema aislado de la tierra; 1,67: para sistema con neutro ligado a la tierra.
44
12.1.2.
Ligación en estrella
FIGURA 46 Como la tensión del TP y de la carga estan conectadas de la fase para la tierra:
F C =
12.1.3.
I C RTP
x1
Ligación en delta
FIGURA 47 Como la tensión del TP és entre fases, y de la carga és de la fase para la tierra: 45
F C
I C
=
R TP
x 1,73
Considerando el factor de potencia igual a 1,0, puedemos afirmar que: 1) La tensión de fase de un sistema monofásico y la corriente corriente de carga estan en fase; 2) Las tensiones de fase para neutro en un sistema de ligación estrella multipuesto a tierra estan en fase con las l as corrientes de carga correspondentes. 3) Las tensiones de fase para neutro en un sistema de ligación delta estan desplazadas de 30º en relación a las corrientes corrientes de carga correspondentes. correspondentes. Debido al desplaziamento entre tensión y corriente en la ligación en delta, és necesario corregir los valores obtenidos para el compensador de caída en la línea conforme los itens 12.1.3.1 y 12.1.3.2 al seguir: 12.1.3.1. Ligación en delta cerrado, considerando: VA, VB, VC
: Tensión entre fases
VAN, VBN, VCN
: Tensión de fase para la tierra equivalente
IC
: Corriente de carga
RL
: Resistencia de la línea (Ohms)
XL
: Reactancia de la línea (Ohms)
FP
: Factor de potencia = 1,0
46
12.1.3.1.1. Regulador Atrazado
FIGURA 48 Tenemos que:
FIGURA 49
47
Analisando las figuras anteriores, podemos concluir que: 1) la tensión entre fases está adiantada de 30 ° en relación a la tensión fase-neutro de la fase correspondiente. 2) Como el regulador es monofásico, o sea, la tensión fase-neutro es la suya referencia, podemos falar que el regulador está atrasado. Reflejando para el circuito del compensador de caída en la línea, puedemos afirmar que: R L I C RTP
= RC ;
X L I C RTP
= X C
Y sabendose que és sensillo demonstrar que para determinarmos la parcela de incremento en el compensador basta multiplicarmos el módulo vector por el módulo unitario con su desplaziamento, tenemos: tenemos: (RC + jXC) x 1
+30º
(RC + jXC) x (+ 0,866 + j0,5) 0,866RC + j 0,5RC + j 0,866XC - 0,5XC Luego: R' C : 0,866 RC − 0,5 X C X ' C : 0,866 X C + 0,5RC
Siendo: R’ C: corrección de RC X’ C: corrección de XC Después del cálculo de R’c e X’c, los valores positivos deben ser ajustados en la llave de polaridad del controle con polaridad positiva y los valores negativos debem ser ajustados en la llave de polaridad del controle con polaridad negativa.
12.1.3.1.2. Regulador Adelantado 48
FIGURA 48 Tenemos que:
WS
V
C
I C 1 2 0 º
A ) E S F A (
X
L I C
A N
V
3 0 º
L
R
I C
3 0 º
V A
B
V
FIGURA 49 Analisando las figuras anteriores, podemos concluir que:
49
3) la tensión entre fases fases está atrasada atrasada de 30° en relación a la tensión faseneutro de la fase correspondiente. 4) Como el regulador es monofásico, o sea, la tensión fase-neutro es la suya referencia, podemos falar que el regulador está adelantado. Reflejando para el circuito del compensador de caída en la línea, puedemos afirmar que: R L I C RTP
= RC ;
X L I C RTP
= X C
Y sabendose que és sensillo demonstrar que para determinarmos la parcela de incremento en el compensador basta multiplicarmos el módulo vector por el módulo unitario con su desplaziamento, tenemos: tenemos: (RC + jXC) x 1
-30º
(RC + jXC) x (+ 0,866 - j0,5) 0,866RC - j 0,5RC + j 0,866XC + 0,5XC Luego: R' C : 0,866 RC + 0,5 X C X ' C : 0,866 X C − 0,5RC
Siendo: R’ C: corrección de RC X’ C: corrección de XC Después del cálculo de R’c e X’c, los valores positivos deben ser ajustados en la llave de polaridad del controle con polaridad positiva y los valores negativos debem ser ajustados en la llave de polaridad del controle con polaridad negativa.
12.1.3.2. Ligación delta abierto 50
12.1.3.2.1. Ligación con Fase “B” sin regulador
FIGURA 50 Se conclui que el regulador de la fase “C” es el atrasado y el de la fase “A” es el adelantado. Los valores de R’c y X’c son los mismos demonstrados anteriormente para el regulador atrasado y adelantado.
12.1.3.2.2. Ligación con Fase “C” sin regulador 51
FIGURA 51 Se conclui que el regulador de la fase “A” es el atrasado y el de la fase “B” es el adelantado. Los valores de R’c y X’c son los mismos demonstrados anteriormente para el regulador atrasado y adelantado. Concluiemos que en las ligaciones en triángulo abierto, un regulador está atrasado y el otro adelantado. Todavia, en el campo, a las veces, es difícil determinar cual regulador está atrasado y cual está adelantado, para ajustar los valores de R y X del compensador de caída en la línea. Sigue un teste prático para determinarse la questión. 12.1.3.3. Teste para determinar si el regulador és retrasado o adelantado (ligación en delta abierto). Para determinar la relación de las fases en un sistema trifásico puede ser utilizado el siguiente método. Este método és aplicable solamente con dos reguladores ligados en delta abierto en sistema trifásico. Deberá existir una carga suficiente en la línea mientras el teste estubier siendo hecho para activar 52
suficientemente el compensador de caída de la línea para si obtener resultados positivos. 1. Ajuste el control de nivel de tensión en ambos los paneles paneles en el mismo valor, o sea 120 V. 2. Ponga la compensación de resistencia (R) en el cero en en ambos los reguladores. 3. Ponga la compensación de reactancia (X) en ambos los paneles en valores iguales y mayor que 15V. 4. Ajuste la llave de transferencia en la posición "Auto". "Auto". Después que los reguladores pararen, el regulador con la mayor tensión de sallida (más próximo del Tape máximo), és el regulador en retrazo y el otro regulador será el adelantado.
53
TABLA 7 RESISTENCIA Y REACTANCIA DE LÍNEA DE TRANSMISIÓN 54
Datos del Regulador Ver la placa de características Tensión de operación operación del regulador (kV)
Conexión del Circuito
Corriente nominal del
Delta
Estrella
Monofásico
regulador 50
.60
.52
.30
19,9
100
1.20
1.04
.60
(166/1)
167
2.02
1.75
1.01
200
2.40
2.08
1.20
50
.83
.72
.42
100
1.67
1.44
.83
200
3.34
2.88
1.67
300
5.00
4.33
2.50
400
6.66
5.76
3.33
50
.86
0.74
0.43
13.8
100
1.74
1.5
.87
(115/1)
150
2.61
2.25
1.30
200
3.48
3.00
1.74
50
1.57
1.36
.79
75
2.36
2.04
1.18
100
3.15
2.72
1.57
7,62
150
4.72
4.08
2.36
(63,5/1)
219
6.90
5.97
3.45
328
10.33
8.94
5.17
438
13.80
11.94
6.90
548
17.26
14.93
8.63
14,4 (120/1)
TABLA 8 – TABLA MULTIPLICADORA DEL COMPENSADOR
55
12.2. Ejemplos de cálculo Los ejemplos presentados al siguir demonstran el cálculo de los ajustes de R y X para aplicaciones diferentes.
12.2.1.
Carga concentrada
FIGURA 51 Datos suministrados: Sistema
:
7620/13200 Volts - Y puesto a tierra
Reguladores
:
3, monofásico, 219 Ampères
Conductor
:
1/0 cobre (0 MCM)
Espaciamiento equivalente del conductor: 40 pulgadas. Luego: RL : 0.555 Ohms (de la tabla 7) XL : 0.698 Ohms (de la tabla 7) IC: 219 Ampères Relación del TP:
7620
=
120
63,5
Para mantener 120 V nominal en la carga concentrada, los valores calculados R S y XS, utilizando las fórmulas simplificadas serian: RC :
XC :
219(.555) 63,5
219(.698) 63,5
= 1,91volts
=
2,41volts
56
Normalmente, las reglajes son hechas en valores unitários, de esta manera en este ejemplo probabelmente seria determinado en 2 Volts para "R" y 2 volts para "X".
12.2.2.
Carga distribuída
FIGURA 52 Datos suministrados: Sistema
:
13800 Volt – delta
Reguladores
:
3, monofásico, 100 Ampères
Conductor
:
1/0 cobre (0 MCM)
Longitud del conductor: 5 millas Espaciamento equivalente del conductor: 40 pulgadas. Corriente de de línea (IL) : 90 Ampères Ampères Factor de potencia
:
80
Máxima tensión permisible en el primário del primero transformador = 122 Volts En virtud de la carga distribuída, la carga total puede ser considerada como concentrada a 2.5 millas de los reguladores. Luego: RC: (2.5) (.555) Ohms (de la tabla 7) XC: (2.5) (.698) Ohms (de la tabla 7) IC: 100 Ampères Relación del TP:
13800 120
= 115
57
Para mantener los 120 Volts nominal en el último transformador de la carga distribuída, los valores de R C y XC calculados, empleando las fórmulas simplificadas serian:
RC :
100(2.5)(.555) 115
=
2,09Volts
=
2,63Volts
3
XC :
100(2.5)(.698) 115 3
Desde que estes reguladores reguladores estan ligados en delta cerrado, la relación relación del TP, de las fórmulas arriba, fué transformada en la base de fase para fase. Además, las reglajes calculadas del compensador deben ser cambiadas para corregir el retraso de la corriente. Las reglajes cambiadas, empleando las fórmulas anteriormente demonstradas, serian entonces: RC’= .866 (2,09) + 0,5 (2,63) = 3,12 XC’= .866 (2,63) + 0,5 (2,09) = 1,23 Las reglajes de 3,0 para R y 1,0 para X serian normalmente efectuadas. Determinados los valores de R y X del compensador de caída de la línea, la tensión nominal será mantenida en el primário del último transformador. Sin embargo, la superexcitación del primero transformador podrá causar una preocupación. Una manera sensilla para si determinar la tensión en el primero transformador és el empleo de las siguientes fórmulas. El primero transformador localizado en el terminal de sallida del regulador.
V 0
= V L +
I L ( RC ) cos eno I C
+
I L ( X C )seno
IC
58
El primero transformador localizado un poco lejo de los terminales de sallida del regulador:
V I = V 0 +
I L Re cos eno 0 + I L X e seno 0
Relación del TP
Adonde: V0:
Tensión de sallida del regulador en Volts (Valor equivalente basado en la relación del TP)
VL :
Tensión que deberá ser mantenida en el punto de regulación en Volts (Valor equivalente basado en la relación del TP)
VI :
Tensión en el primário del primero transformador en Volts (Valor equivalente basado en la relación del TP)
IL :
Corriente de línea en Ampères
IC:
Corriente primária nominal del TC en Ampères
RC’:
Reglaje de la resistencia resistencia del compensador en Volts (calculada por la fórmula simplificada).
RC:
Resistencia total de una fase entre el regulador y el primero transformador, en Ohms.
XC’:
Reglaje de la reactancia reactancia del compensador en Volts (calculada por la fórmula simplificada)
Xe:
Reactancia total de una fase entre el regulador y el primero transformador en Ohms.
Ejemplo de cálculo: Considerar las mismas condiciones demonstradas en el item 12.2.2 y reglajes del compensador conforme calculadas, RC’ = 3 y XC’ = 1,0. El primero transformador está localizado en los terminales de sallida del regulador, luego:
V 0 = 120 +
(90)(3)(0,8) 100
=
(90)(1)(0,6) 100
= 120 +
2,2 + 0,54 = 122,7Volts
59
Ya que la máxima tensión admisible en el primero transformador és 122 Volts (en una base de 120 Volts), las reglajes calculadas del compensador de 3 Volts para R y 1 Volts para X no son satisfactorias. La corrección puede ser efectuada multiplicandose las reglajes por la proporción: V 0 (admisible) − V L V 0 (actual ) − V L
Para este ejemplo, la proporción és: 122 − 120
=
122,7 − 120
2 2,7
Las reglajes corregidas del compensador seran: 2
X = 1,23
2,7
2
R = 3,12
2,7
13.
= 0,91 o 1
=
2,31 o 2
LA APLICACIÓN APLICACIÓN DE LOS REGULADORES REGULADORES EN EL PLANEAMIENTO DE LOS ALIMENTADORES DE DISTRIBUICIÓN
13.1. Recomendaciones Con base en las experiencias de las concesionárias que utilizan reguladores de tensión
monofásicos
en
la
red
de
distribuición,
tenemos
algunas
recomendaciones: 1) La tensión en cada sección del alimentador debe debe estar entre 93,5 y 105% de la tensión nominal del sistema. 2) La anchura de faja ajustada en el relé regulador de Tensión debe ser de
±
1
Volt. 60
3) El retrazo de tiempo para el regulador instalado en la sallida del alimentador alimentador de la subestación debe ser de 30 segundos y para los instalados en el sistema de distribuición en serie con aquel debe ser de una diferencia mínima de 15 segundos entre ellos. Con eso, los reguladores instalados más lejos de la subestación tienen un tiempo de retrazo mayor que los más cerca de la misma.
13.2. Software utilizado Las concesionarias de energia utilizan para el planeamiento de alimentadores un programa desarrollado en el sistema de computación Planel. Debese hacer el estudio para las situaciones de demandas máximas y mínimas para que no ocurran problemas de sobretensiones y subtensiones en el sistema. 13.2.1.
Aplicación
Este software si aplica al sistema de alimentadores aéreos radiados con tramos monofásicos y/o trifásicos localizados en áreas urbanas y rurales. La última revisión considerable considerable de este software fue hecha hecha en marzo de 1994 y el mismo fué sometido en 1998 a algunas mejorias, pero no cambiando los resultados básicos de la versión de 1994. La versión de 1994 puede ser utilizada sin perjuicio de los resultados. 13.2.2.
Funciones
Sus funciones son: 1) Cálculo de cortocircuito cortocircuito trifásico y fase fase tierra en alimentadores; alimentadores; 2) Cálculo de perfis perfis de carga y tensión en alimentadores; alimentadores; 3) Simulación de condensadores condensadores y reguladores reguladores de tensión. tensión.
13.2.3.
Principio Básico 61
El alimentador és dividido en secciones.
Nota: La definición de sección és de un segmento del alimentador cuyos extremos son puntos caracterizados por: -
Derivación de ramal específico;
-
Derivación de ramal con carga y/o extensión considerable;
-
Instalación del banco de reguladores de tensión;
-
Instalación de capacitores;
-
Equipamiento de maniobra y/o proteción;
-
Interligación con otro alimentador;
-
Carga concentrada.
13.2.4.
Datos de Entrada para el Software
Son dos los tipos de datos de entrada: 13.2.4.1. Datos Generales del del Alimentador - tensión en la subestación (V); - demanda (kVA); - factor de potencia; - número de ramales (máximo = 20) y demanda kVA de cada uno; - número de secciones del alimentador (máximo = 400); - tensión nominal (V); - corriente de cortocircuito trifásica de la subestación (A); - corriente de cortocircuito monofásica para la tierra de la subestación
(A); - flujo de potencia trifásico de cortocircuito; - flujo de potencia monofásico de cortocircuito; - resistência de la falta de secuencia cero (Ohms).
13.2.4.2. Datos Generales de las Secciones del Alimentador 62
- número de secciones; - fases; - código del cable; - longitud de la sección sección (km); - capacidad instalada (kVA); - demanda concentrada (kVA); - condensador existente (kVA); - condensador simulado (kVAR); - factor de potencia de la sección; - regulador simulado; si o no; - regulador existente; si o no; - corriente primária del TC del regulador; - ajuste RC (V); - ajuste XC (V); - nivel de tensión del regulador (V); - relación del TP regulador (V); - faja de regulación máxima (%); - punto de regulación.
Siguen anexo los resultados de este software de algunas situaciones arbitrarias en un alimentador cualquier.
63
64
REV. C – AGO/2001
65
