Contenido 1
FUNDAMENTO TEORICO ......................................................................................................2 1.1
TORRE DE ENFRIAMIENTO............................................................................................2
1.1.1
Torres de tiro mecánico ........................................................................................2
1.1.2
Tipo Natural ..........................................................................................................4
1.1.3
COMPONENTES DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO ............................................4
1.1.4
Estructura y carcasa ..............................................................................................4
1.1.5
RELLENO ...............................................................................................................5
1.1.6
CUENCA O DEPOSITO DE AGUA ENFRIADA ...........................................................5
1.2
FUNDAMENTOS DE TRANSFERENCIA DE MASA............................................................5
1.3
TEORIA DE MERKEL.......................................................................................................5
1.4
TEMPERATURA DE BULBO HUMEDO ............................................................................6
2
OBJETIVOS ............................................................................................................................6
3
DATOS OBTENIDOS...............................................................................................................6
4
3.1
Datos de laboratorio.....................................................................................................6
3.2
Datos bibliográficos ......................................................................................................6
CALCULOS .............................................................................................................................7 4.1
PARA LA PRIMERA CORRIDA (L2=20GPM) ....................................................................8
4.1.1
BALANCE DE MATERIA (SOLUTO AGUA) ...............................................................8
4.1.2
BALANCE DE ENERGIA ..........................................................................................9
4.2
PARA LA SEGUNDA CORRIDA (L2=12GPM) .................................................................11
4.2.1
BALANCE DE MATERIA (SOLUTO AGUA) .............................................................11
4.2.2
BALANCE DE ENERGIA ........................................................................................12
5
DISCUSION DE RESULTADOS ..............................................................................................18
6
CONCLUSIONES ..................................................................................................................19
7
BIBLIOGRAFIA .....................................................................................................................19
1 FUNDAMENTO TEORICO 1.1 TORRE DE ENFRIAMIENTO Las operaciones de transferencia de masa, energía y cantidad de movimiento ocurridas en sistemas de contacto líquido y vapor, constituyen un enfoque generalizado que han contribuido a lo largo del tiempo al mejoramiento e implementación de nuevos dispositivos mecánicos dentro de los procesos industriales actuales. Siendo así, herramientas versátiles en el estudio de la fenomenología para la transferencia de energía y materia simultánea. Tienen como finalidad enfriar una corriente de agua por vaporización parcial a través del intercambio calórico latente y sensible de una corriente de aire seco y frío que circula por el mismo equipo. En base a la disposición de las corrientes y los mecanismos usados para favorecer el contacto del aire con el agua, existen variadas configuraciones como se mencionarán brevemente.
1.1.1
TORRES DE TIRO MECÁNICO
Se caracterizan por la aspersión del agua caliente, que es suministrada a la torre mediante boquillas o por el uso de compartimientos de orificios que permiten circular el agua a lo largo del empaque o relleno característico. Estos son comúnmente fabricados en madera e impregnados de fungicidas bajo presión. Otra característica importante reside en la fracción de vacío en el relleno superior al 90% lo cual asegura una caída de presión baja. De acuerdo al modo en que la corriente gaseosa o aire es extraída del interior de la torre se conocen básicamente, dos configuraciones: 1.1.1.1
TIRO INDUCIDO
Usadas ampliamente debido a que son altamente eficientes, el aire es succionado a través de la torre por medio de un ventilador dispuesto en la parte superior; lográndose una distribución uniforme del aire a través del empaque. A continuación se muestra el funcionamiento:
Figura 1. Torre de tiro inducido
1.1.1.2
TIRO FORZADO:
La velocidad de descarga es baja, lo cual reduce la efectividad de la torre, el ventilador está dispuesto en la parte inferior, lo cual conlleva a recirculación del aire caliente y húmedo, el aire es descargado en la parte superior. A continuación se presenta su funcionamiento:
Figura 2. Torre de tiro forzada
1.1.1.3
TORRES DE FLUJO CRUZADO
El aire entra por los dos lados de la torre fluyendo horizontalmente a través del agua que cae. Estas torres necesitan más aire y tienen un coste de operación más bajo que las torres a contracorriente. A continuación se muestra su funcionamiento:
Figura 3. Torre de flujo cruzado
1.1.2
TIPO NATURAL
El flujo de aire necesario se obtiene como resultado de la diferencia de densidades, entre el aire más frio del exterior y húmedo del interior de la torre. Utilizan chimeneas de gran altura para obtener el tiro deseado. Debido a las grandes dimensiones de estas torres se utilizan flujos de agua de más de 200 000GPM. Es muy utilizado en las centrales térmicas. A continuación se muestra el funcionamiento con tiro natural.
Figura 4. Torre de tiro natural
1.1.3
COMPONENTES DE UNA TORRE DE ENFRIAMIENTO
Los componentes básicos de una torre de enfriamiento incluyen la carcasa y su estructura, relleno, cuenca de agua fría, eliminadores de rocío o separadores de gotas, entrada del aire, persianas, boquillas y ventiladores como se describe a continuación.
1.1.4
ESTRUCTURA Y CARCASA
En su mayoría las torres poseen formas estructurales que soportan la instrumentación adicional en la carcasa (motores, ventiladores y otros 20 componentes), en algunos diseños más pequeños, tales como algunas unidades de fibra de vidrio, la carcasa debe ser esencialmente el mismo marco.
1.1.5
RELLENO
En su mayoría las torres emplean rellenos (fabricados de plástico o madera) para facilitar la transferencia de calor, maximizando el contacto directo entre el agua y el aire, existen a su vez dos tipos de rellenos: 1.1.5.1
RELLENO TIPO SALPIQUE
El agua cae continuamente sobre sucesivas capas de barras horizontales, rompiéndose en pequeñas gotas, mientras que humedecen la superficie del relleno. Rellenos plásticos tipo salpique favorecen la transferencia de calor mucho mejor que los fabricados en madera. 1.1.5.2
RELLENO FÍLMICO
Consiste en unas delgadas y cercanamente espaciadas superficies plásticas (PVC) sobre las cuales el agua es dispersada formando una película en contacto con el aire. Estas superficies pueden ser planas, corrugadas en forma de colmena (honey comb) o de otros patrones de configuración y disposición, la eficiencia de éste tipo de relleno es mayor debido a la uniformidad para la transferencia de calor y además disminuye el volumen.
1.1.6
CUENCA O DEPOSITO DE AGUA ENFRIADA
Ésta es localizada en o cerca al fondo de la torre, recibiendo el agua enfriada que fluye hacia abajo a lo largo del relleno. Usualmente posee un sumidero o punto bajo para la conexión de descarga de agua fría.
1.2 FUNDAMENTOS DE TRANSFERENCIA DE MASA Una torre de enfriamiento puede ser considerada como un intercambiador de calor de contacto directo, en el cual el agua y el aire están en régimen pelicular. El uso de un coeficiente de transferencia de calor convectivo para la descripción del proceso de transferencia de energía en este sistema es complicado, ya que no existe un método estándar para calcular exactamente la superficie total de contacto entre el agua y el aire [4-5]. Adicionalmente, resulta difícil obtener soluciones analíticas rigurosas debido al acoplamiento de transporte de cantidad de movimiento, energía y masa. Es por eso que, comúnmente, se hace necesario la realización de un estudio experimental acompañado de un análisis adimensional para la determinación del coeficiente de transferencia de masa global del empaque, lo que permite el diseño de equipos específicos.
1.3 TEORIA DE MERKEL La investigación temprana en los dispositivos de enfriamiento se ha visto enfrentada a lidiar con las restricciones y consideraciones surgidas a partir de la transferencia simultánea de materia y energía dentro de los dispositivos de enfriamiento. La teoría de Merkel sobrelleva estas limitaciones fenomenológicas combinando las dos resistencias en un único proceso basado en el Potencial Entálpico. Merkel desarrolló una teoría para torres de enfriamiento referente a la transferencia de masa (evaporación de una pequeña porción de agua) y la transferencia de calor sensible entre el aire y el agua en un equipo de enfriamiento en contracorriente. La teoría considera el flujo de masa y energía del volumen de agua en la interfase y desde la interfase hacia los alrededores de la masa de aire. El flujo cruza estos dos límites, cada uno representando una resistencia debida a los gradientes de temperatura, entalpía y relación de humedad.
Merkel demostró que la transferencia total de calor es directamente proporcional a la diferencia entre la entalpía del aire saturado a la temperatura del líquido (agua), y la entalpía de aire en el punto de contacto con el agua.
1.4 TEMPERATURA DE BULBO HUMEDO La temperatura de bulbo húmedo del aire entrando a la torre de enfriamiento determina los niveles de temperatura operativa dentro de una planta, proceso o sistema, es también la temperatura mínima que se puede alcanzar dentro del circuito de enfriamiento.
2 OBJETIVOS
Determinación del número de unidades de difusión y de transferencia para condiciones determinadas en una torre de enfriamiento. Comparar los valores calculados de las unidades de transferencia de transferencia, para cada operación realizada en el laboratorio. Calculo del error utilizando los instrumentos de medición proporcionados durante el laboratorio.
3 DATOS OBTENIDOS 3.1 DATOS DE LABORATORIO CORRIDA Flujo de agua (GPM) Diámetro de salida (cm) Velocidad de aire (m/s) Entrada Humedad relativa Salida Entrada aire T1(°C) Salida agua T2(°C) Salida aire T3(°C) Entrada agua T4(°C) Salida aire T5(°C)
Primera 20 35 1 81% 100% 25 30 34 36 34
Segunda 12 35 1 81% 100% 26 30 38 42 39
3.2 DATOS BIBLIOGRÁFICOS densidad agua a 36°C (kg/m3) densidad agua a 30°C (kg/m3) densidad agua a 42°C kg/m3) Calor especifico a 30°C (KJ/Kg°C) Calor especifico a 36°C(KJ/Kg°C) Calor especifico a 42°C(KJ/Kg°C)
993.73 995.71 991.46 4.178 4.178 4.179
4 CALCULOS Diagrama de equipo completo a analizar
Figura 5. Diagrama de flujo de la Torre de Enfriamiento de laboratorio Observación: Los balances de materia y energía planteados posteriormente toman como sistema al enmarcado de color azul en el diagrama presentado.
4.1 PARA LA PRIMERA CORRIDA (L2=20GPM) 4.1.1
BALANCE DE MATERIA (SOLUTO AGUA) L2 GS Y1 L1 GS Y2
Entrada del agua (L2)
gal 0.00378541m 3 1 min m3 L2 20GPM 20 x x 0.0012618 min 1gal 60seg s Para la temperatura del agua a 36°C la densidad es de 993.73 kg/m3
L2 0.0012618
m 3 993.73kg kg x 1.2539 3 s s m
Entrada del aire (G1)
Se tienen los datos de humedad relativa (HR=81%) y la temperatura de entrada del aire TG1=25°C. De la carta psicométrica se obtienen los siguientes valores:
Y1 0.0159
kgAgua , kgAS
hG1 65
KJ kgAS
Salida del aire (G2)
Se tienen los datos de HR=100% (aire saturado) y la temperatura de salida del aire T G2=34°C. De la carta psicométrica se obtienen los siguientes valores:
Y2 0.034
kgAgua KJ , hG 2 120 kgAS kgAS
Salida del agua (L1)
Solo tenemos el valor de la temperatura TL1= 30°C Observación: Como podemos observar en la ecuación del balance de masa con respecto al agua. Tenemos dos incógnitas GS y L1. Por lo que será necesario realizar el balance de energía para poder obtener otra ecuación que nos sea de ayuda en calcular estas incógnitas y obtener una relación adicional de estas dos incógnitas.
4.1.2
BALANCE DE ENERGIA E S G C A
Consideraciones: El equipo llega al estado estacionario por lo que la acumulación es despreciable. El sistema será adiabático por lo que no habrá entrada o salida de calor por parte del ambiente (Q=0). El calor cedido por el agua es igual al calor ganado por el aire (Q1=Q2). Se asume que los flujos de agua de entrada y de salida son aproximadamente iguales para efectos del cálculo de Gs y que posteriormente se corroborara que no difieren sustancialmente (L=L1=L2). No hay reacción química dentro del sistema (Consumo=0). GS hG1 L2 CW TL 2 Q1 L1CW TL1 GS hG 2 Q2 Q 0 0 Adicionalmente el calor especifico del agua a 30°C y 36°C es de 4.178KJ/Kg°C, por lo que no cambiara el Cw en este caso. Luego de aplicar las consideraciones la ecuación del balance de energía queda de la siguiente manera:
LCW TL 2 TL1 GS hG 2 hG1
GS
LCW TL 2 TL1 hG 2 hG1
Reemplazando los valores en la ecuación anterior:
GS
1.2539
kg KJ 36C 30C x 4.178 s ksC KJ KJ 120 65 kgAS kgAS
G S 0.5715
kgAS s
En la ecuación del balance de materia (soluto agua)
L1 L2 GS Y1 Y2 Reemplazando valores en la ecuación anterior:
L1 1.2539
kgAgua kgAS kgAgua kgAgua 0.0159 0.5715 0.034 s s kgAS kgAS L1 1.2681
kgAgua s
Adicionalmente se pueden calcular las corrientes de aire de ingreso y de salida G1 Y G2.
G1 GS 1 Y1 0.5715
kgAS kg kg 1 0.0159 0.58 s s s
G2 GS 1 Y2 0.5715
kgAS kg kg 1 0.034 0.59 s s s
Comparando la velocidad medida del aire de salida en el extractor con la velocidad calculada en el informe.
De la carta psicométrica para la humedad relativa de 100% y la temperatura T G2=34°C
VhG 2 0.92 Q(caudal ) GS VhG 2 0.5715
m3 kgAS
kgAS m3 m3 x0.92 0.5456 s kgAS s
Calculando la velocidad del aire de salida.
m3 Q Q s 5.46 m V* A D s 0.35m2 4 4 0.5258
Velocidad medida en la salida del aire en el extractor: V 1
m s
Calculando el error de medición del anemómetro digital
% ERROR
V * (valor.calculado ) V (valor.medido ) x100 V * (valor.calculado )
% ERROR
m m 1 s s x100 82% m 5.46 s
5.46
4.2 PARA LA SEGUNDA CORRIDA (L2=12GPM) 4.2.1
BALANCE DE MATERIA (SOLUTO AGUA) L2 GS Y1 L1 GS Y2
Entrada del agua (L2)
gal 0.00378541m 3 1 min m3 L2 12GPM 12 x x 0.000757 min 1gal 60seg s Para la temperatura del agua a 42°C la densidad es de 991.46 kg/m3
L2 0.000757
m 3 991.46kg kg x 0.75 3 s s m
Entrada del aire (G1)
Se tienen los datos de humedad relativa (HR=81%) y la temperatura de entrada del aire TG1=26°C. De la carta psicométrica se obtienen los siguientes valores:
Y1 0.016
kgAgua , kgAS
hG1 68
KJ kgAS
Salida del aire (G2)
Se tienen los datos de HR=100% (aire saturado) y la temperatura de salida del aire T G2=38°C. De la carta psicométrica se obtienen los siguientes valores:
Y2 0.043
kgAgua KJ , hG 2 149 kgAS kgAS
Salida del agua (L1)
Solo tenemos el valor de la temperatura TL1= 30°C Observación: De igual manera que se analizó en los cálculos de la primera corrida es necesario realizar el balance de energía.
4.2.2
BALANCE DE ENERGIA E S G C A
Consideraciones: Son las mismas consideraciones aplicadas en la primera corrida. GS hG1 L2 CW TL 2 Q1 L1CW TL1 GS hG 2 Q2 Q 0 0 Adicionalmente el calor especifico del agua a 30°C y 36°C es de 4.178KJ/Kg°C y 4.179KJ/Kg°C, por lo que se puede considerar que no hay una variación sustancial y el calor especifico se tomara 4.178KJ/Kg°C en la salida y entrada del agua. Luego de aplicar las consideraciones la ecuación del balance de energía queda de la siguiente manera:
LCW TL 2 TL1 GS hG 2 hG1
GS
LCW TL 2 TL1 hG 2 hG1
Reemplazando los valores en la ecuación anterior:
GS
0.75
kg KJ 42C 30C x 4.178 s ksC KJ KJ 149 68 kgAS kgAS G S 0.4642
kgAS s
En la ecuación del balance de materia (soluto agua)
L1 L2 GS Y1 Y2 Reemplazando valores en la ecuación anterior:
L1 0.75
kgAgua kgAS kgAgua kgAgua 0.016 0.4642 0.043 s s kgAS kgAS L1 0.7375
kgAgua s
Adicionalmente se pueden calcular las corrientes de aire de ingreso y de salida G1 Y G2.
G1 GS 1 Y1 0.4642
kgAS kg kg 1 0.016 0.4716 s s s
G2 GS 1 Y2 0.4642
kgAS kg kg 1 0.043 0.4842 s s s
Comparando la velocidad medida del aire de salida en el extractor con la velocidad calculada en el informe.
De la carta psicométrica para la humedad relativa de 100% y la temperatura T G2=39°C
VhG 2 Q(caudal ) GS VhG 2
m3 0.949 kgAS
kgAS m3 m3 0.4642 x0.949 0.44 s kgAS s
Calculando la velocidad del aire de salida.
m3 Q Q s 4.57 m V* A D s 0.35m2 4 4 0.44
Velocidad medida en la salida del aire en el extractor: V 1
m s
Calculando el error de medición del anemómetro digital
V * (valor.calculado ) V (valor.medido ) % ERROR x100 V * (valor.calculado )
% ERROR
m m 1 s s x100 78% m 4.57 s
4.57
Obteniendo la rectas de operación de la primera y segunda corrida en la torre de enfriamiento
De la ecuación del balance de energía:
LCW TL 2 TL1 GS hG 2 hG1
LCW hG 2 hG1 TL 2 TL1 GS Como se observa en la ecuación anterior es una ecuación similar a una recta de operación para operaciones de transferencia de masa. Por lo que es posible graficarla con la entalpia del gas hG y la temperatura del líquido TL y así obtener todos los puntos de operación que se producen durante la operación de enfriamiento y los puntos finales (entrada y salida) de operación. Punto inicial de operación: hG1 , TL 2 Punto final de operación: hG 2 , TL1
Adicionalmente es necesario tener la curva de equilibrio y esta se puede obtener de las condiciones del gas en la interfase gas-liquido, es decir, la entalpia de gas saturado para cada temperatura de líquido y esto es obtenido de la carta psicométrica. Punto inicial o entrada y final o salida para cada corrida: RECTA DE OPERACIÓN 1 (20GPM) Punto entrada 1A TL2(°C) 36 Punto salida 1B TL1(°C) 30
hG2 hG1
120 65
RECTA DE OPERACIÓN 2 (12GPM) Punto entrada 2A TL2(°C) 42 Punto salida 2B TL1(°C) 30
hG2 hG1
149 68
Diagrama de operacion de la torre de enfriamiento Entalpia del gas (KJ/kg°C)
160 150 140 130 120 110 100 90 80 70 60
2A 1A
2B 25
30
1B
35
40
45
Temperatura del liquido (°C) Curva de equilibrio
Recta de Operación 1
Recta de operación 2
Grafica 1. Rectas de operación 1 y 2 y la curva de equilibrio de operación en la torre de enfriamiento
Determinación del número de unidades de difusión y transferencia
De la sexta asunción de la teoría de Merkel proporcionada por la guía de laboratorio, que se consideró en el cálculo del presente informe, que nos indica: Calculo del número de unidades de difusión T kaV dT CW T L h f ha ENTRADA
SALIDA
Calculo del número de unidades de transferencia
kaV GS L L
ha SALIDA
ha ENTRADA
dha h f ha
Estas ecuaciones de integrales son las representaciones de la teoría de Merkel y constituyen las ecuaciones de diseño para una torre de enfriamiento. Donde:
hf: entalpia del aire en la interfase (en el gas saturado de la curva de equilibrio) ha: entalpia del aire en contacto con el líquido (recta de operación) T: temperatura del agua L: Flujo del agua K: coeficiente de transferencia de masa V: volumen de contacto entre el líquido y el gas CW: Calor especifico del agua
Como se puede apreciar es necesario calcular las integrales dadas, por lo que procederemos a calcular con el método de trapecio. El valor de 1/(hf-ha) varia para cada punto respecto a T (temperatura de líquido) o ha, como se observan en las integrales dadas. El denominador de cada integral hf-ha es la diferencia vertical entre la entalpia de saturación (curva de equilibrio) a la entalpia de la recta de operación para cada temperatura dada. Las integraciones se realizaran numéricamente aplicando el método de trapecio. Tomando la cantidad necesaria de pantas de TL1 y TL2.
T(°C) ha(KJ/kg°C 30 65.000 31 74.168 32 83.334 33 92.501 34 101.668 35 110.835 36 120.001
RECTA DE OPERACIÓN 1 (20GPM) hf(KJ/kg°C) 1/hf-ha Áreas con respecto a T 98.104 0.03021 103.484 109.134 115.055 121.246 127.707 134.438
0.03411 0.03876 0.04434 0.05108 0.05927 0.06927 Suma de áreas Multiplicando por Cw y Gs/L respectivamente
Áreas con respecto a ha
0.03411 0.03876 0.04434 0.05108 0.05927 0.06927 0.29683 NUdifusión
0.31272 0.35530 0.40644 0.46822 0.54331 0.63497 2.72095 NUtransferencia
1.240140
1.240149
Numero de Unidades de difusion para la operacion 1 0.070 0.065
1/hf-ha
0.060 0.055 0.050
0.045 0.040 0.035 0.030 30
31
32
33
34
35
36
Temperatura liquido (°C)
Grafica 2. Número de unidades de difusión para la operación 1
1/(hf-ha)*(ha(salida)-ha(entrada))
Numero de Unidades de transferencia para la operacion 2 0.65 0.60 0.55 0.50 0.45
0.40 0.35 0.30 70
80
90
100
110
120
130
ha(KJ/kg°C)
Grafica 3. Número de unidades de transferencia para la operación 2
37
T(°C) ha(KJ/kg°C 30 68.000 31 74.750 32 81.500 33 88.250 34 95.000 35 101.750 36 108.500 37 115.250 38 122.000 39 128.750 40 135.500 41 142.250 42 149.000
RECTA DE OPERACIÓN 2 (12GPM) hf(KJ/kg°C) 1/hf-ha Áreas con respecto a T 98.104 0.03322 103.484 0.03480 0.0348 109.134 0.03619 0.0362 115.055 0.03731 0.0373 121.246 0.03810 0.0381 127.707 0.03853 0.0385 134.438 0.03855 0.0386 141.4389 0.03818 0.0382 148.7104 0.03744 0.0374 156.2521 0.03636 0.0364 164.064 0.03501 0.0350 172.1461 0.03345 0.0334 180.4984 0.03175 0.0317 Suma de áreas 0.4357 NUdifusión Multiplicando por Cw y Gs/L 1.820214 respectivamente
Áreas con respecto a ha 0.2349 0.2443 0.2518 0.2572 0.2601 0.2602 0.2577 0.2527 0.2454 0.2363 0.2258 0.2143 2.9407 NUtransferencia 1.820127
Numero de Unidades de difusion para la operacion 2 1/(hf-ha)*(Tentrada*Tsalida)
0.040 0.038 0.036 0.034 0.032 0.030 30
32
34
36
38
40
42
Temperatura de liquido (°C)
Grafica 4. Número de Unidades de difusión para la operación 2
44
1/(hf-ha)*(ha(entrada)-ha(salida))
Numero de Unidades de transferencia para la operación 2 0.27 0.25 0.23 0.21 0.19 0.17 0.15 65
75
85
95
105
115
125
135
145
155
ha(KJ/kg°C)
Grafica 5. Número de unidades de transferencia para la operación 2
5 DISCUSION DE RESULTADOS
La sexta asunción propuesta en la teoría de Merkel fue tomada en el informe presente para poder calcular el flujo de aire seco en el balance de energía. Esta asunción indica que el flujo de líquido será constante, es decir L no cambiara y eso es debido a que el calor latente del agua es sumamente grande y produciría efectos en el enfriamiento además la rapidez de transferencia de masa es bastante pequeño. La asunción tomada anteriormente ha sido corroborada en los cálculos, al calcular el flujo de salida del agua y compararla con la de entrada y la diferencia no es significativa por lo que se puede considerar L constante para efectos de cálculo. El error calculado con el valor medido en el anemómetro en la salida del extractor del aire es muy alto, la medición se tuvo que prolongar hasta obtener un valor sin tanta variación, ya que el anemómetro digital presenta mucha variabilidad al momento de medir el flujo. El número de unidades de difusión nos indica la dificultad de la transferencia de entalpia. Cuando se comparó los resultados del número de unidades de difusión en la primera corrida usando un flujo de agua de entrada de 20GPM se obtuvieron menores valores a comparación cuando se realizó la segunda corrida a 12GPM.
6 CONCLUSIONES
Cuando se utilizó un mayor flujo volumétrico del agua de entrada, se obtuvieron mayores flujos de aire seco y húmedo en la salida y en la entrada así como los flujos de salida del agua. Al medir el flujo del aire de salida en el extractor con el anemómetro se calculó un error de 82% usando 20GPM de flujo de entrada de agua y 78% usando 12GPM. Cuando se trabajó con un caudal de 20GPM, se obtuvieron 1.240140 unidades de difusión y 1.240149 unidades de transferencia, con lo que se corrobora que la variación es despreciable en cualquiera de los dos métodos a usar. Cuando se trabajó con un caudal de 12GPM, se obtuvieron 1.820214 unidades de difusión y 1.820127 unidades de transferencia, con lo que se corrobora que la variación es despreciable en cualquiera de los dos métodos a usar. Habrá mayor resistencia o dificultad para la transferencia de masa y entalpia cuando se usa un caudal inferior de entrada del agua, para nuestro caso.
7 BIBLIOGRAFIA
Universidad Industrial Santander, Facultad de Ingenierías Fisicoquímicas, Escuela de Ingeniería Química, Bucaramanga-Colombia, 2011, Tesis: “Diseño Operacional de una Torre de Enfriamiento Adiabática de agua tiro Mecánico Inducido Contracorriente a escala Laboratorio”, Autor: Jonatan Ricardo Restrepo García.
Universidad Politécnica de Catalunya, Torres de enfriamiento
Página web: Full Química, Densidades del agua a diferentes temperaturas
Página web: VAXA SOFTWARE, Calores específicos del agua a diferentes temperaturas
Página web: Food and Agriculture Organization of the United Nations, Carta psicométrica a altas temperaturas.
Guía de Laboratorio de Operación Unitarias, Torre de Enfriamiento
