UNIVERSIDAD NACIONAL “SANTIAGO ANTÚNEZ DE MAYOLO” FACULTAD DE CIENCIAS DEL AMBIENTE
PRIMER GABINETE DE METEREOLOGIA METEREOL OGIA Y CLIMATOLOGIA Ingeniería Ambiental
ALUMNA: Esmeralda L.
SALAS CUEVA,
UARAZ O!"#$re del %&'(
INTRODUCCIÓN Los estudios de los fenómenos de la atmosfera requieren el análisis de cuantiosa información meteorológica; esta información consiste de datos como de temperatura, precipitac precipitación, ión, humedad humedad relativa, relativa, velocidad velocidad de viento, viento, presión presión atmosféric atmosférica, a, radiación radiación sola solarr, etc. etc. Los Los dato datos s prop propor orci cion onad ados os por por las las esta estaci cion ones es mete meteor orol ológ ógic icas as solo solo representan una información en bruto pero si estos se organizan y se analizan en forma adecuada proporciona al investigador una herramienta de gran utilidad, que le permite tomar decisiones en cuanto lo necesite, como en proyectos ambientales en nuestro caso como futuros ingenieros ambientales. Para el análisis de la información en la meteor meteorolo ologa ga utiliz utilizamo amos s los conce concepto ptos s de probab probabilid ilidad ades es estad estadsti sticas cas siend siendo o este este campo, una de las primeras áreas de la ciencia e ingeniera en usar los conceptos estadsticos, en un esfuerzo para analizar los fenómenos atmosféricos.
!l presente informe está orientado a ayudar a comprender los principios fundamentales de la probabilidad y la estadstica aplicada a la meteorologa, as como mostrar algunas herramientas estadsticas que han sido aplicados con é"ito en l a solución de problemas climatológicos. #e basa principalmente que, con la información proporcionada de las estaciones meteorológicas de la $%&#&' de #hancayan (!')*+ y de Pastoruri (!') *- se da solución a los problemas planteados el análisis e interpretación de las gráficas de la relación que tienen / parámetros meteorológicos, la aplicación de las pruebas estadsticas correlación y regresión m0ltiple, las pruebas de bondad y el trazo de isolineas (1soterma en este caso que nos ayudaran a comprender me2or la dinámica de la atmo atmosf sfer era; a; por por nues nuestr tra a part parte e sabe sabemo mos s que que la me2o me2orr form forma a de apre aprend nder er es haciendo y llevando a la práctica los conocimientos teóricos. La alumna
I.
OBJETIVOS I.1 .
Objetivo ge general: &plicar la estadstica a la información meteorológica de las estaciones de #hancayan (!')*+ y Pastoruri (!')*- y además realizar el trazo de dos isolineas (1sotermas de temperaturas má"imas y mnimas para las estaciones dichas.
I.2 .
Objetiv ivo o e e!e"#$i"o: 3on
la
información
proporcio rcion nada
de
las
!stacion iones
meteorológicas de #hancayan (!')*+ y de Pastoruri (!')*-, tratar la información como debe de ser para realizar el 4abinete. Los parámetros que se traba2aran son temperaturas (Promedio, má"i má"ima ma y mni mnima ma, , hume humeda dad d rela relati tiva va (Pro (Prome medi dio, o, má"i má"ima ma y mnima, presión atmosférica, precipitación, radiación solar directa (má"ima y mnima, radiación solar refle2ada ('á"ima y mnima, velocidad del viento ('á"ima y 'nima.
3on la información ya realizada resolver las siguientes preguntas •
!n un solo olo gráf gráfic ico, o, grafi rafica carr la humed umedad ad rela relati tiv va y la temperatura de #hancayan y de 3arpa; comparar y analizar los dos gráficos. (/5 horas de los *+ das.
•
!n un solo solo gráf gráfic ico, o, graf grafic icar ar la 6#7 6#7 y la temp temper erat atur ura a de #hancayan y de 3arpa; comparar y analizar los dos gráficos.
•
!n un solo grafico graficar la 6#7 y el viento de #hancayan y de 3arpa; comparar y analizar los dos gráficos.
•
!n un solo solo gráf gráfic ico, o, graf grafic icar ar la 6#6 6#6 y la temp temper erat atur ura a de #hancayan y de 3arpa; comparar y analizar los dos gráficos.
•
!n un solo gráfico, graficar la l a precipitación y la temperatura de 3arpa.
•
#acar una conclusión 83uál de las estaciones hay mayor 6#, temperatura, la 96, presión atmosférica, la 6#7, 6#6 y la velocidad del viento: 8por qué:
6ealiz 6ealizar ar la correla correlació ción n y regres regresión ión m0ltip m0ltiple le con la inform informaci ación ón dada para las dos estaciones, #hancayan y 3arpa. 6ealizar la prueba de significación para los diez das.
6ealizar la prueba de bondad de olmogorov)#mirnov para la presión promedio para 3arpa y #hancayan para los diez das.
6ealizar la prueba de bondad de 3hi)cuadrado para la velocidad del viento promedio para 3arpa.
!labore la 6osa de los vientos para las dos estaciones 3arpa y #hancayan (en un solo gráfico, sacar frecuencia de los *+ das.
y
analice
su
resultado
entrar
a
la
Página
http==>>>.senamhi.gob.pe=.
II .
JUSTI%IC&CION !l presente traba2o está a la aplicación de la estadstica a la meteorologa de las estaciones meteorológicas de #hancayan y 3arpa y el trazo de isolineas (1soterma.
II III. I.
RESU RESU'T 'T& &DOS DOS E INTE INTER( R(RE RET& T&CI CION ONES ES III III.1. .1. TR&T& TR&T&)IEN )IENTO TO DE 'OS 'OS D&TO D&TOS S
&) al '*+'%+%&'* EM'& SANCAYAN TEM-ERATURA TEM-ERA TURA -ROM r &)+'%+' &(+'%+' a * * & 8.4 8.7 ' 8.2 8.5 7.7 8.7 % * 7.3 8.7 ) 7.3 9.0 7.4 8.9 ( / 7.5 8.5 0 8.4 8.5 11.9 8.6 1 2 14.8 9.0 17.1 9.9 '& 18.1 12.3 '' '% 19.0 14.8 20.3 17.2 '* 21.7 19.3 ') '( 20.1 19.3 14.3 14.4 '/ 12.3 11.8 '0 '1 10.7 11.0 10.5 11.0 '2 10.2 10.7 %& %' 9.8 11.2 9.4 10.8 %%
%* r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
9.1
10.5
R -ROM &)+'%+' &(+'%+' * * 92 92 92 90 89 87 85 82 66 52 44 46 45 40 35 40 66 78 88 90 91 90 88 88
90 92 91 88 87 91 93 94 94 93 90 73 58 50 41 40 66 79 86 86 86 83 87 86
-RESION -ROM r &)+ )+'% '%++' &( &(++'% '%+' +'
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
10.1 9.9 9.2 8.7 8.2 7.7 7.4 7.9 11.7 14.3 16.1 17.9 18.3 19.0 18.3 16.9 15.2 13.6 11.9 10.9 10.6 10.6 10.7
10.7 10.7 10.8 10.6 9.9 9.1 8.6 9.0 10.4 11.7 14.1 16.4 17.7 16.9 15.7 14.2 12.0 12.5 13.2 12.2 11.8 11.2 10.9
10.4 10.1 10.0 9.7 9.6 9.4 9.5 10.0 11.0 12.5 14.8 16.7 18.3 20.5 18.0 10.7 10.9 10.7 10.2 10.3 10.0 10.0 9.6
8.8 8.9 8.9 8.8 8.9 9.2 9.2 9.5 10.7 12.8 14.1 15.7 16.1 18.5 18.9 17.9 16.2 15.3 11.7 10.9 10.8 10.5 10.5
10.1 9.9 9.9 10.0 9.9 10.0 9.8 10.0 11.0 14.0 16.4 17.9 18.7 18.3 18.1 19.2 14.9 12.3 11.2 10.9 11.1 10.9 10.6
10.0 9.4 9.2 9.3 9.5 9.2 9.0 9.3 12.5 15.1 17.0 19.1 20.0 20.7 20.7 22.2 19.9 17.5 14.1 12.3 12.4 11.5 10.7
10.5 10.2 10.3 10.3 10.3 10.4 10.5 10.6 12.0 13.8 16.0 17.6 18.1 17.9 15.6 16.9 15.4 12.7 12.1 11.8 11.4 10.8 10.4
10.2 9.8 9.5 9.0 8.9 8.4 8.2 8.5 11.5 13.3 14.9 17.2 18.5 20.2 18.8 19.1 16.0 12.7 12.1 11.0 11.0 10.9 10.9
-rm 3ºC4 2.1 2./ 2.) 2.% 2.% 2.& 1.1 2.% ''.' '*.' '(.& '/.2 '0.2 '1.2 '1.( '0./ ').2 '*.' ''.1 ''.% ''.& '&.0 '&.)
10.6
10.6
9.1
10.3
10.3
10.5
10.7
10.6
'&.%
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
86 86 89 91 92 92 93 92 76 60 53 49 51 46 44 46 52 68 79 83 85 85 83 84
84 85 82 81 84 90 91 90 84 79 69 55 52 56 58 62 76 73 67 73 77 81 83 83
82 81 80 81 82 83 81 80 74 66 57 50 44 34 47 86 84 85 86 83 86 86 88 89
92 91 90 91 92 89 90 90 84 71 65 62 60 52 49 52 57 65 84 88 90 89 89 91
91 92 93 93 93 92 93 94 88 70 56 50 50 53 49 47 68 82 85 87 86 89 90 91
93 94 94 94 93 94 92 88 72 58 50 41 40 40 38 34 44 53 73 83 83 84 87 88
90 90 89 90 91 91 90 90 82 71 60 52 52 49 54 46 51 75 83 84 85 89 90 87
87 88 88 89 88 90 91 90 74 65 58 48 50 42 45 42 52 72 76 79 74 72 80 79
&/++'% &/ '%+' +'
&0+' &0 +'%+ %+' '
&1+ 1+'% '%++'
&2++'% &2 '%+' +'
'&++'% '& '%++'
''+' '' +'%+ %+' '
'%++'% '% '%++'
'*++'% '* '%+' +'
-rm 354 12 12 12 12 12 2& 2& 12 02 /1 /& (* (& )/ )/ (& /% 0* 1' 1) 1) 1( 1/ 1/ -rm -r m
%*
9.1
10.5
R -ROM &)+'%+' &(+'%+' * *
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
92 92 92 90 89 87 85 82 66 52 44 46 45 40 35 40 66 78 88 90 91 90 88 88
90 92 91 88 87 91 93 94 94 93 90 73 58 50 41 40 66 79 86 86 86 83 87 86
-RESION -ROM r &)+ )+'% '%++' &( &(++'% '%+' +'
a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' %
10.6
9.1
10.3
10.3
10.5
10.7
10.6
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
86 86 89 91 92 92 93 92 76 60 53 49 51 46 44 46 52 68 79 83 85 85 83 84
84 85 82 81 84 90 91 90 84 79 69 55 52 56 58 62 76 73 67 73 77 81 83 83
82 81 80 81 82 83 81 80 74 66 57 50 44 34 47 86 84 85 86 83 86 86 88 89
92 91 90 91 92 89 90 90 84 71 65 62 60 52 49 52 57 65 84 88 90 89 89 91
91 92 93 93 93 92 93 94 88 70 56 50 50 53 49 47 68 82 85 87 86 89 90 91
93 94 94 94 93 94 92 88 72 58 50 41 40 40 38 34 44 53 73 83 83 84 87 88
90 90 89 90 91 91 90 90 82 71 60 52 52 49 54 46 51 75 83 84 85 89 90 87
87 88 88 89 88 90 91 90 74 65 58 48 50 42 45 42 52 72 76 79 74 72 80 79
&/++'% &/ '%+' +'
&0+' &0 +'%+ %+' '
&1+ 1+'% '%++'
&2++'% &2 '%+' +'
'&++'% '& '%++'
''+' '' +'%+ %+' '
'%++'% '% '%++'
'*++'% '* '%+' +'
*
*
*
*
*
*
*
*
*
*
70 708.9 70 708.2 70 707.5 70 706.8 70 706.6 70 706.5 70 706.8 70 707.4 70 707.9 70 707.9 707.5 707.2 706.5 705.5 704.7 704.0 705.0 706.0 706.4 707.1 708.1 708.9 709.4 709.8
709.7 709.2 708.6 708.2 708.1 708.2 708.8 709.4 710.1 710.6 710.9 710.5 709.5 708.1 706.7 705.9 706.0 706.9 707.5 707.8 707.9 707.8 708.0 708.2
708.0 707.5 707.0 706.5 706.4 706.4 706.9 707.4 707.6 707.7 707.6 707.0 706.1 705.3 705.1 705.2 705.2 705.2 705.9 706.3 707.2 707.9 708.1 708.1
707.7 707.0 706.3 705.7 705.5 705.8 706.3 707.3 707.9 708.2 708.0 707.4 706.7 706.4 706.3 706.3 706.5 706.1 705.8 706.0 706.7 707.4 707.9 708.2
707.9 707.4 706.9 706.6 706.3 706.5 707.0 707.6 708.0 708.2 707.9 707.0 705.9 704.8 704.8 705.6 705.6 706.1 706.3 706.5 707.1 707.6 707.9 707.9
707.8 707.3 706.7 706.4 706.4 706.4 706.6 707.2 707.7 707.8 707.6 707.2 706.7 705.8 704.8 704.3 704.4 704.6 705.8 706.4 707.3 708.0 708.4 708.4
708.3 707.9 707.5 707.1 707.0 707.1 707.3 707.8 708.2 708.5 708.2 707.7 706.9 706.2 705.6 705.1 705.3 706.5 707.1 707.4 708.0 708.6 708.8 708.9
708.6 708.2 707.8 707.3 707.3 707.4 707.8 708.3 708.4 708.3 707.9 707.2 706.5 705.8 704.9 704.1 704.1 704.6 705.8 706.4 706.8 707.7 708.3 708.6
708.5 708.0 707.3 706.7 706.4 706.6 706.9 707.6 708.3 708.5 708.3 707.7 707.0 706.5 706.2 706.1 706.0 706.4 706.4 706.7 707.2 707.6 707.7 707.7
707.6 707.1 706.4 706.0 705.8 705.8 706.0 706.6 706.9 707.0 706.7 706.0 705.1 704.1 703.6 703.2 703.4 704.4 705.3 705.9 706.5 706.6 706.4 706.6
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
-- -ROM &)+'%+' &(+'%+' * * 0.0 0.0 0.0
33.0 12.7 0.0
10.6
'&.% -rm 354 12 12 12 12 12 2& 2& 12 02 /1 /& (* (& )/ )/ (& /% 0* 1' 1) 1) 1( 1/ 1/ -rm -r m
36-a4 0&1.* 0&0.1 0&0.% 0&/.0 0&/./ 0&/.0 0&0.& 0&0.0 0&1.' 0&1.* 0&1.' 0&0.( 0&/.0 0&(.2 0&(.* 0&(.& 0&(.% 0&(.0 0&/.% 0&/.0 0&0.* 0&0.1 0&1.' 0&1.% -rm 3mm4 *.* '.* &.&
a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' %
* ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' % * ) ( /
*
*
*
*
*
*
*
*
*
*
70 708.9 70 708.2 70 707.5 70 706.8 70 706.6 70 706.5 70 706.8 70 707.4 70 707.9 70 707.9 707.5 707.2 706.5 705.5 704.7 704.0 705.0 706.0 706.4 707.1 708.1 708.9 709.4 709.8
709.7 709.2 708.6 708.2 708.1 708.2 708.8 709.4 710.1 710.6 710.9 710.5 709.5 708.1 706.7 705.9 706.0 706.9 707.5 707.8 707.9 707.8 708.0 708.2
708.0 707.5 707.0 706.5 706.4 706.4 706.9 707.4 707.6 707.7 707.6 707.0 706.1 705.3 705.1 705.2 705.2 705.2 705.9 706.3 707.2 707.9 708.1 708.1
707.7 707.0 706.3 705.7 705.5 705.8 706.3 707.3 707.9 708.2 708.0 707.4 706.7 706.4 706.3 706.3 706.5 706.1 705.8 706.0 706.7 707.4 707.9 708.2
707.9 707.4 706.9 706.6 706.3 706.5 707.0 707.6 708.0 708.2 707.9 707.0 705.9 704.8 704.8 705.6 705.6 706.1 706.3 706.5 707.1 707.6 707.9 707.9
707.8 707.3 706.7 706.4 706.4 706.4 706.6 707.2 707.7 707.8 707.6 707.2 706.7 705.8 704.8 704.3 704.4 704.6 705.8 706.4 707.3 708.0 708.4 708.4
708.3 707.9 707.5 707.1 707.0 707.1 707.3 707.8 708.2 708.5 708.2 707.7 706.9 706.2 705.6 705.1 705.3 706.5 707.1 707.4 708.0 708.6 708.8 708.9
708.6 708.2 707.8 707.3 707.3 707.4 707.8 708.3 708.4 708.3 707.9 707.2 706.5 705.8 704.9 704.1 704.1 704.6 705.8 706.4 706.8 707.7 708.3 708.6
708.5 708.0 707.3 706.7 706.4 706.6 706.9 707.6 708.3 708.5 708.3 707.7 707.0 706.5 706.2 706.1 706.0 706.4 706.4 706.7 707.2 707.6 707.7 707.7
707.6 707.1 706.4 706.0 705.8 705.8 706.0 706.6 706.9 707.0 706.7 706.0 705.1 704.1 703.6 703.2 703.4 704.4 705.3 705.9 706.5 706.6 706.4 706.6
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
-- -ROM &)+'%+' &(+'%+' * *
36-a4 0&1.* 0&0.1 0&0.% 0&/.0 0&/./ 0&/.0 0&0.& 0&0.0 0&1.' 0&1.* 0&1.' 0&0.( 0&/.0 0&(.2 0&(.* 0&(.& 0&(.% 0&(.0 0&/.% 0&/.0 0&0.* 0&0.1 0&1.' 0&1.%
0.0 0.0 0.0
33.0 12.7 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
-rm 3mm4 *.* '.* &.&
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 38.1 38.1 12.7 43.2 25.4 12.7 12.7
0.0 2.5 10.2 15.2 25.4 22.9 20.3 7.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 53.3 12.7 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 15.2 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 73.7 58.4 2.5 38.1 10.2 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.6 66.0 2.5 0.0 0.0 0.0 2.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 53.3 22.9 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.6 7.6 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 7.6 15.2 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0
&.& &.* '.& '.( %.( %.* %.& '.& &.& &.& &.& 0.) /.' 0./ '0.( '/.( %.1 )./ %.( '.* '.1
RSD &)+'%+' *
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
-rm 7+m% &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.&
* ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' % * ) ( /
0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '&
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 38.1 38.1 12.7 43.2 25.4 12.7 12.7
0.0 2.5 10.2 15.2 25.4 22.9 20.3 7.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 53.3 12.7 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 15.2 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 73.7 58.4 2.5 38.1 10.2 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.6 66.0 2.5 0.0 0.0 0.0 2.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 53.3 22.9 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.6 7.6 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 7.6 15.2 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0
RSD &)+'%+' *
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
133.7 399.2 648.6 644.9 917.5 581.2 1002.8 866.1 675.5 23.3 15.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 21.8 77.7 237.7 507.8 513.7 901.2 979.7 677.3 60.5 15.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
65.3 327.8 518.4 769.1 841.6 816.8 984.5 766.0 362.8 203.2 104.0 35.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
34.2 99.4 234.5 794.9 947.4 818.6 956.4 728.7 76.0 79.2 183.3 108.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
43.5 156.9 323.0 792.9 869.8 837.0 1120.6 715.8 46.6 40.4 20.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
42.0 178.7 563.7 626.9 879.6 820.4 965.9 896.0 733.2 218.7 107.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
49.7 302.9 437.8 642.2 875.7 781.1 854.2 330.3 739.6 169.0 0.0 18.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
99.5 347.9 625.3 660.4 979.5 652.3 904.8 905.0 756.3 577.9 113.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
45.1 309.1 437.7 684.4 868.1 652.5 471.3 232.7 384.8 176.9 59.0 24.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
85.5 310.8 405.3 702.7 922.6 743.9 937.7 753.2 434.2 156.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
RSR &)+'%+' *
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.3 76.6 118.0 156.4
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33.3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 50.2 98.6 158.3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33.0 148.3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 22.6 63.8 150.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 26.9 92.8 149.2
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 48.7 82.3 127.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 22.7 67.6 113.4 153.4
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 52.5 87.3 135.6
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19.8 63.7 77.4 132.7
&.& &.* '.& '.( %.( %.* %.& '.& &.& &.& &.& 0.) /.' 0./ '0.( '/.( %.1 )./ %.( '.* '.1 -rm 7+m% &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.&
(2.1 %)(.) )%0.% /((./ 1/'.& 0%'.1 2&2.2 0'0.) )11./ '0&./ /'.1 '1.1 &.& &.& &.& &.& &.& -rm 7+m% &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.& 0.& )&.2 0/.0 '*).(
0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '&
'' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ')
133.7 399.2 648.6 644.9 917.5 581.2 1002.8 866.1 675.5 23.3 15.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 21.8 77.7 237.7 507.8 513.7 901.2 979.7 677.3 60.5 15.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
65.3 327.8 518.4 769.1 841.6 816.8 984.5 766.0 362.8 203.2 104.0 35.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
34.2 99.4 234.5 794.9 947.4 818.6 956.4 728.7 76.0 79.2 183.3 108.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
43.5 156.9 323.0 792.9 869.8 837.0 1120.6 715.8 46.6 40.4 20.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
42.0 178.7 563.7 626.9 879.6 820.4 965.9 896.0 733.2 218.7 107.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
49.7 302.9 437.8 642.2 875.7 781.1 854.2 330.3 739.6 169.0 0.0 18.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
99.5 347.9 625.3 660.4 979.5 652.3 904.8 905.0 756.3 577.9 113.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
45.1 309.1 437.7 684.4 868.1 652.5 471.3 232.7 384.8 176.9 59.0 24.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
85.5 310.8 405.3 702.7 922.6 743.9 937.7 753.2 434.2 156.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
RSR &)+'%+' *
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.3 76.6 118.0 156.4
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33.3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 50.2 98.6 158.3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33.0 148.3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 22.6 63.8 150.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 26.9 92.8 149.2
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 48.7 82.3 127.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 22.7 67.6 113.4 153.4
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 52.5 87.3 135.6
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19.8 63.7 77.4 132.7
166.5 158.3 207.6 158.5 118.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
95.9 157.7 196.0 178.6 116.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
162.2 171.6 183.1 143.2 71.9 37.2 15.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
174.4 171.3 173.6 122.6 0.0 0.0 21.9 22.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
162.1 169.8 206.2 129.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
162.1 174.2 173.8 161.7 120.7 46.1 21.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
158.9 148.7 159.8 67.9 136.4 32.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
177.1 196.4 168.0 170.3 140.5 108.2 23.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
160.1 132.8 73.7 33.1 74.0 28.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
162.5 168.8 172.4 145.3 84.7 28.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.6 0.8 0.7 0.6 0.6 0.7 0.5 0.6 0.5 0.9 1.7 2.7 3.3 3.8 3.2
0.6 0.6 0.7 0.5 0.6 0.4 0.5 0.5 0.5 0.9 0.9 1.3 2.9 4.6 3.4
1.5 1.7 1.1 1.3 1.0 0.6 1.0 0.5 0.7 0.8 0.9 1.0 1.5 1.8 2.9
0.4 0.8 0.5 0.5 0.7 0.7 0.5 0.4 0.8 0.9 1.3 2.6 2.3 2.7 2.6
0.9 0.8 0.4 0.8 0.8 0.6 0.5 0.8 0.4 0.8 1.0 2.0 3.2 2.8 2.6
1.0 0.5 0.6 0.5 0.6 0.6 0.9 0.5 0.5 0.7 1.0 1.5 3.0 3.2 3.3
1.1 1.0 0.7 0.7 0.5 0.5 0.8 0.8 0.9 1.2 1.6 2.3 2.7 2.6 2.9
0.7 0.5 0.6 0.5 0.8 0.5 0.5 0.5 0.7 0.9 1.4 1.8 3.2 3.8 3.1
VV -ROM &)+'%+' &(+'%+' * * 0.4 0.6 0.6 0.8 0.7 0.9 0.8 0.7 0.8 0.7 0.9 3.1 4.0 3.6 2.7
0.6 0.5 0.8 0.6 0.6 0.9 0.5 0.8 0.4 0.4 0.6 1.0 1.3 1.7 1.9
(2.1 %)(.) )%0.% /((./ 1/'.& 0%'.1 2&2.2 0'0.) )11./ '0&./ /'.1 '1.1 &.& &.& &.& &.& &.& -rm 7+m% &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.& 0.& )&.2 0/.0 '*).(
'(1.% '/(.& '0'.) '*'.' 1/.* %1.& 1.% %.* &.& &.& &.& &.& &.& -rm 3m+s4 &.1 &.1 &.0 &.0 &.0 &./ &./ &./ &./ &.1 '.' '.2 %.0 *.& %.2
'' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ')
'( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
166.5 158.3 207.6 158.5 118.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
95.9 157.7 196.0 178.6 116.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
VV -ROM &)+'%+' &(+'%+' * *
162.2 171.6 183.1 143.2 71.9 37.2 15.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
174.4 171.3 173.6 122.6 0.0 0.0 21.9 22.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
162.1 169.8 206.2 129.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
162.1 174.2 173.8 161.7 120.7 46.1 21.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
158.9 148.7 159.8 67.9 136.4 32.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
177.1 196.4 168.0 170.3 140.5 108.2 23.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
160.1 132.8 73.7 33.1 74.0 28.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
162.5 168.8 172.4 145.3 84.7 28.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
'(1.% '/(.& '0'.) '*'.' 1/.* %1.& 1.% %.* &.& &.& &.& &.& &.&
0.4 0.6 0.6 0.8 0.7 0.9 0.8 0.7 0.8 0.7 0.9 3.1 4.0 3.6 2.7
0.6 0.5 0.8 0.6 0.6 0.9 0.5 0.8 0.4 0.4 0.6 1.0 1.3 1.7 1.9
0.6 0.8 0.7 0.6 0.6 0.7 0.5 0.6 0.5 0.9 1.7 2.7 3.3 3.8 3.2
0.6 0.6 0.7 0.5 0.6 0.4 0.5 0.5 0.5 0.9 0.9 1.3 2.9 4.6 3.4
1.5 1.7 1.1 1.3 1.0 0.6 1.0 0.5 0.7 0.8 0.9 1.0 1.5 1.8 2.9
0.4 0.8 0.5 0.5 0.7 0.7 0.5 0.4 0.8 0.9 1.3 2.6 2.3 2.7 2.6
0.9 0.8 0.4 0.8 0.8 0.6 0.5 0.8 0.4 0.8 1.0 2.0 3.2 2.8 2.6
1.0 0.5 0.6 0.5 0.6 0.6 0.9 0.5 0.5 0.7 1.0 1.5 3.0 3.2 3.3
1.1 1.0 0.7 0.7 0.5 0.5 0.8 0.8 0.9 1.2 1.6 2.3 2.7 2.6 2.9
0.7 0.5 0.6 0.5 0.8 0.5 0.5 0.5 0.7 0.9 1.4 1.8 3.2 3.8 3.1
-rm 3m+s4 &.1 &.1 &.0 &.0 &.0 &./ &./ &./ &./ &.1 '.' '.2 %.0 *.& %.2
3.5 2.4 1.8 0.9 0.7 0.9 0.9 0.7 0.7
1.9 2.9 3.1 1.7 0.9 1.1 0.8 0.6 0.7
2.5 2.1 2.3 3.5 2.6 1.3 0.8 0.4 0.7
1.5 1.4 0.9 1.3 1.0 1.0 1.4 1.9 2.4
1.9 1.2 1.3 0.6 0.8 0.9 0.9 0.7 0.5
3.3 1.8 1.8 1.4 1.0 1.7 1.9 1.2 0.7
3.1 4.2 1.7 1.4 0.7 0.8 1.0 0.7 0.5
3.2 4.4 3.6 2.6 1.8 1.0 1.8 1.1 0.9
3.0 2.5 1.9 0.8 1.3 0.9 0.5 0.4 0.7
2.4 2.3 1.3 1.3 2.1 1.6 1.2 1.0 1.0
%./ %.( %.& './ '.* '.' '.' &.2 &.2
'*+'%+' *
-rm 3º4 %%1./ %'*.% '1/.2 %&2.1 %%1.) %)*.) %').1 %&2.1 %''./ %&'.( %*'.2 %*(./ %)/./ %)(.1 %*/.* %'*.& %&(.0 %&(.0 '0%.'
DV3º4 -ROM r &)+'%+' &(+'%+' a * * 201.7 154.0 & ' 95 9 5.4 229.6 188.2 203.2 % 18 * 103.4 132.4 ) 123.1 244.1 121.1 308.4 ( / 137.6 283.7 0 109.6 291.8 138.0 235.3 1 2 143.7 124.3 '& 215.2 208.2 265.8 187.7 '' '% 222.8 224.1 '* 278.6 236.6 262.9 248.7 ') '( 206.8 222.2 '/ 147.8 128.8 97.6 105.9 '0 97 '1 137.5 160.1
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
139.8 188.0 190.3 179.3 178.7 195.9 273.6 150.8 213.0 208.6 277.1 265.1 266.4 285.5 195.5 196.8 149.3 137.9 255.9
103.6 163.6 110.3 112.4 252.4 181.9 202.0 189.9 234.7 263.5 231.9 253.8 223.1 282.8 284.5 155.8 240.2 246.7 153.4
299.7 260.2 252.0 240.4 294.5 281.1 296.7 258.0 265.6 245.4 198.0 145.9 214.5 187.2 194.1 112.2 210.0 288.1 203.3
243.3 131.0 250.0 267.0 262.8 282.2 232.0 164.8 264.1 223.4 226.4 235.7 253.0 223.5 218.2 270.9 252.7 272.7 132.8
310.7 296.6 154.8 276.3 309.1 302.4 169.8 274.7 142.8 188.6 231.4 246.8 267.4 247.8 255.5 281.8 288.4 251.1 118.9
306.5 283.6 208.8 260.3 260.4 268.3 128.6 147.2 171.6 155.0 183.7 249.4 284.0 257.5 292.3 255.2 313.1 256.0 149.9
312.3 284.9 222.8 300.7 236.2 243.3 194.3 302.2 279.7 235.0 263.2 255.7 228.4 176.0 119.7 199.7 157.1 218.3 204.1
214.5 198.7 88.7 225.4 122.6 249.6 229.8 209.2 170.9 227.3 284.2 250.0 282.5 282.3 291.7 228.5 169.7 182.9 204.7
'( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
3.5 2.4 1.8 0.9 0.7 0.9 0.9 0.7 0.7
1.9 2.9 3.1 1.7 0.9 1.1 0.8 0.6 0.7
DV3º4 -ROM r &)+'%+' &(+'%+' a * * 201.7 154.0 & ' 95 9 5.4 229.6 188.2 203.2 % 18 * 103.4 132.4 ) 123.1 244.1 121.1 308.4 ( / 137.6 283.7 0 109.6 291.8 138.0 235.3 1 2 143.7 124.3 '& 215.2 208.2 265.8 187.7 '' '% 222.8 224.1 '* 278.6 236.6 262.9 248.7 ') '( 206.8 222.2 '/ 147.8 128.8 97.6 105.9 '0 97 '1 137.5 160.1
'2 239.9 255.1 %& 138.5 %' %% 94 94.0 103.3 %*
168.0 222.3 122.4 125.3 116.9
2.5 2.1 2.3 3.5 2.6 1.3 0.8 0.4 0.7
1.5 1.4 0.9 1.3 1.0 1.0 1.4 1.9 2.4
9.8 9.6 9.4 9.2 9.2 9.0 8.8 9.2 11.1 13.1 15.0 16.9 17.9 18.9 18.5 17.6 14.9 13.1 11.8 11.2
3.3 1.8 1.8 1.4 1.0 1.7 1.9 1.2 0.7
3.1 4.2 1.7 1.4 0.7 0.8 1.0 0.7 0.5
3.2 4.4 3.6 2.6 1.8 1.0 1.8 1.1 0.9
2.4 2.3 1.3 1.3 2.1 1.6 1.2 1.0 1.0
%./ %.( %.& './ '.* '.' '.' &.2 &.2
'*+'%+' *
3.0 2.5 1.9 0.8 1.3 0.9 0.5 0.4 0.7
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
139.8 188.0 190.3 179.3 178.7 195.9 273.6 150.8 213.0 208.6 277.1 265.1 266.4 285.5 195.5 196.8 149.3 137.9 255.9
103.6 163.6 110.3 112.4 252.4 181.9 202.0 189.9 234.7 263.5 231.9 253.8 223.1 282.8 284.5 155.8 240.2 246.7 153.4
299.7 260.2 252.0 240.4 294.5 281.1 296.7 258.0 265.6 245.4 198.0 145.9 214.5 187.2 194.1 112.2 210.0 288.1 203.3
243.3 131.0 250.0 267.0 262.8 282.2 232.0 164.8 264.1 223.4 226.4 235.7 253.0 223.5 218.2 270.9 252.7 272.7 132.8
310.7 296.6 154.8 276.3 309.1 302.4 169.8 274.7 142.8 188.6 231.4 246.8 267.4 247.8 255.5 281.8 288.4 251.1 118.9
306.5 283.6 208.8 260.3 260.4 268.3 128.6 147.2 171.6 155.0 183.7 249.4 284.0 257.5 292.3 255.2 313.1 256.0 149.9
312.3 284.9 222.8 300.7 236.2 243.3 194.3 302.2 279.7 235.0 263.2 255.7 228.4 176.0 119.7 199.7 157.1 218.3 204.1
214.5 198.7 88.7 225.4 122.6 249.6 229.8 209.2 170.9 227.3 284.2 250.0 282.5 282.3 291.7 228.5 169.7 182.9 204.7
-rm 3º4 %%1./ %'*.% '1/.2 %&2.1 %%1.) %)*.) %').1 %&2.1 %''./ %&'.( %*'.2 %*(./ %)/./ %)(.1 %*/.* %'*.& %&(.0 %&(.0 '0%.'
282.3 275.1 232.4 215.5 159.7
133.2 199.3 259.5 289.1 240.4
204.4 171.2 119.9 248.7 217.4
116.4 283.8 283.0 291.3 251.2
227.6 123.8 254.3 198.2 180.5
109.4 153.0 286.8 294.3 265.9
276.9 310.7 172.5 209.2 89.3
168.5 89.0 200.7 146.4 140.1
'2%.0 %&1.* %&0.& %''.% '0/.(
RESU)EN * EST&D+STIC&S S,&NC&*&N: 3&) 3& )'* '*+' +'%+ %+%& %&'* '*44 T8 T8C C -R -ROM OM R 35 3544 -ROM & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2
1.9 1.2 1.3 0.6 0.8 0.9 0.9 0.7 0.5
89 89 89 89 89 90 90 89 79 68 60 53 50 46 46 50 62 73 81 84
-RES. -A -ROM
-REC. 3MM4
RSD 7+M%
RSR 7+M%
VV 3M+SEG4 -ROM
708.3 707.8 707.2 706.7 706.6 706.7 707.0 707.7 708.1 708.3 708.1 707.5 706.7 705.9 705.3 705.0 705.2 705.7 706.2 706.7
3.3 1.3 0.0 0.0 0.3 1.0 1.5 2.5 2.3 2.0 1.0 0.0 0.0 0.0 7.4 6.1 7.6 17.5 16.5 2.8
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 59.8 245.4 427.2 655.6 861.0 721.8 909.9 717.4 488.6 170.6 61.8 18.8 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.0 40.9 76.7 134.5 158.2 165.0 171.4 131.1 86.3 28.0 8.2 2.3 0.0
0.8 0.8 0.7 0.7 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.8 1.1 1.9 2.7 3.0 2.9 2.6 2.5 2.0 1.6 1.3
DV 3º4 228.6 213.2 186.9 209.8 228.4 243.4 214.8 209.8 211.6 201.5 231.9 235.6 246.6 245.8 236.3 213.0 205.7 205.7 172.1 192.7
'2 239.9 255.1 %& 138.5 %' %% 94 94.0 103.3 %*
168.0 222.3 122.4 125.3 116.9
282.3 275.1 232.4 215.5 159.7
133.2 199.3 259.5 289.1 240.4
RESU)EN * EST&D+STIC&S S,&NC&*&N: 3&) 3& )'* '*+' +'%+ %+%& %&'* '*44 T8 T8C C -R -ROM OM R 35 3544 -ROM
204.4 171.2 119.9 248.7 217.4
116.4 283.8 283.0 291.3 251.2
227.6 123.8 254.3 198.2 180.5
109.4 153.0 286.8 294.3 265.9
168.5 89.0 200.7 146.4 140.1
276.9 310.7 172.5 209.2 89.3
-RES. -A -ROM
-REC. 3MM4
RSD 7+M%
RSR 7+M%
VV 3M+SEG4 -ROM
'2%.0 %&1.* %&0.& %''.% '0/.(
DV 3º4
& ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2
9.8 9.6 9.4 9.2 9.2 9.0 8.8 9.2 11.1 13.1 15.0 16.9 17.9 18.9 18.5 17.6 14.9 13.1 11.8 11.2
89 89 89 89 89 90 90 89 79 68 60 53 50 46 46 50 62 73 81 84
708.3 707.8 707.2 706.7 706.6 706.7 707.0 707.7 708.1 708.3 708.1 707.5 706.7 705.9 705.3 705.0 705.2 705.7 706.2 706.7
3.3 1.3 0.0 0.0 0.3 1.0 1.5 2.5 2.3 2.0 1.0 0.0 0.0 0.0 7.4 6.1 7.6 17.5 16.5 2.8
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 59.8 245.4 427.2 655.6 861.0 721.8 909.9 717.4 488.6 170.6 61.8 18.8 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.0 40.9 76.7 134.5 158.2 165.0 171.4 131.1 86.3 28.0 8.2 2.3 0.0
0.8 0.8 0.7 0.7 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.8 1.1 1.9 2.7 3.0 2.9 2.6 2.5 2.0 1.6 1.3
228.6 213.2 186.9 209.8 228.4 243.4 214.8 209.8 211.6 201.5 231.9 235.6 246.6 245.8 236.3 213.0 205.7 205.7 172.1 192.7
%& %' %% %*
11.0 10.7 10.4 10.2
84 85 86 86
707.3 707.8 708.1 708.2
4.6 2.5 1.3 1.8
0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0
1.1 1.1 0.9 0.9
208.3 207.0 211.2 176.5
1*.*
(**0.2
'&&2.) 1.4 3.0 0.6 0.8 #N/A 1.0
214.0 246.6 172.1 20.2 #N/A 211.4
SUMA -ROM MA9 A MIN A MODA MEDIANA
'%.)
0(
18.9 8.8 3.4 #N/A 11.1
90 46 16 #N/A 84
708.3 705.0 1.0 #N/A 707.1
&) al '*+'%+%&'* EM'* CAR-A TEM-ERATURA -ROM r &)+ &)+'%+ '%+'* '* &(+ &(+'%+ '%+'* '* a & 2.7 3.2 ' 2.5 2.6 2.1 2.5 % * 1.6 2.5 ) 1.2 1.8 1.0 1.5 ( / 1.4 1.2 0 4.0 0.6 7.4 0.6 1 2 9.0 1.2 10.1 3.5 '& 11.3 5.4 '' '% 12.3 6.1
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
2.9 3.0 3.0 2.2 1.3 1.4 1.0 1.7 7.0 9.0 8.6 9.4 11.7
3.5 3.5 3.9 3.0 2.0 1.6 1.2 3.1 4.9 5.5 7.0 8.9 9.8
4.6 4.2 4.1 4.0 3.8 3.9 3.8 3.7 4.1 5.5 6.4 8.6 10.4
3.3 3.1 3.2 3.6 3.8 3.9 2.9 3.6 4.7 6.4 7.5 9.2 10.8
4.5 4.4 4.5 4.2 4.0 4.0 4.0 4.4 5.8 7.4 9.6 10.0 11.7
2.9 2.0 2.0 1.3 1.1 0.7 0.5 1.7 7.3 9.5 10.4 10.9 11.1
4.8 3.8 3.5 3.8 4.0 4.0 3.6 3.3 3.8 5.9 8.6 9.4 9.1
3.1 2.4 1.7 1.9 2.6 1.5 1.0 1.4 6.0 8.6 8.8 9.9 11.2
-rm 3ºC4 *.( *.' *.' %.1 %./ %.* %.& %.1 (.' /.1 1.' 2.* '&.)
%& %' %% %* SUMA -ROM MA9 A MIN A MODA MEDIANA
11.0 10.7 10.4 10.2
84 85 86 86
'%.)
0(
18.9 8.8 3.4 #N/A 11.1
90 46 16 #N/A 84
707.3 707.8 708.1 708.2
4.6 2.5 1.3 1.8
0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0
1*.*
(**0.2
'&&2.)
708.3 705.0 1.0 #N/A 707.1
1.1 1.1 0.9 0.9
208.3 207.0 211.2 176.5
1.4 3.0 0.6 0.8 #N/A 1.0
214.0 246.6 172.1 20.2 #N/A 211.4
&) al '*+'%+%&'* EM'* CAR-A TEM-ERATURA -ROM r &)+ &)+'%+ '%+'* '* &(+ &(+'%+ '%+'* '* a & 2.7 3.2 ' 2.5 2.6 2.1 2.5 % * 1.6 2.5 ) 1.2 1.8 1.0 1.5 ( / 1.4 1.2 0 4.0 0.6 7.4 0.6 1 2 9.0 1.2 10.1 3.5 '& 11.3 5.4 '' '% 12.3 6.1
'* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '(
11.8 8.6 6.2 6.2 5.3 4.8 4.1 4.3 4.6 4.4 3.6
7.5 9.5 10.4 7.0 5.7 5.4 4.9 4.6 3.5 2.7 2.6
R -ROM &)+'%+' &(+ &(+'%+ '%+'* '* * 99 100 100 100 100 100 98 83 69 58 57 52 48 50 74 86
96 97 98 98 96 97 97 98 98 98 91 85 83 77 70 64
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
-rm 3ºC4 *.( *.' *.' %.1 %./ %.* %.& %.1 (.' /.1 1.' 2.* '&.)
2.9 3.0 3.0 2.2 1.3 1.4 1.0 1.7 7.0 9.0 8.6 9.4 11.7
3.5 3.5 3.9 3.0 2.0 1.6 1.2 3.1 4.9 5.5 7.0 8.9 9.8
4.6 4.2 4.1 4.0 3.8 3.9 3.8 3.7 4.1 5.5 6.4 8.6 10.4
3.3 3.1 3.2 3.6 3.8 3.9 2.9 3.6 4.7 6.4 7.5 9.2 10.8
4.5 4.4 4.5 4.2 4.0 4.0 4.0 4.4 5.8 7.4 9.6 10.0 11.7
2.9 2.0 2.0 1.3 1.1 0.7 0.5 1.7 7.3 9.5 10.4 10.9 11.1
4.8 3.8 3.5 3.8 4.0 4.0 3.6 3.3 3.8 5.9 8.6 9.4 9.1
3.1 2.4 1.7 1.9 2.6 1.5 1.0 1.4 6.0 8.6 8.8 9.9 11.2
9.6 7.8 6.2 6.1 5.8 4.6 3.5 3.0 3.0 3.5 3.6
6.3 5.1 4.6 4.4 5.6 6.0 4.9 4.9 5.3 5.0 5.0
8.9 6.2 4.5 2.9 4.4 4.5 3.5 3.2 3.8 3.9 3.8
9.6 8.7 8.9 7.8 7.7 6.5 5.7 5.4 5.0 4.6 4.7
12.3 11.3 8.0 6.1 7.1 5.4 5.6 5.5 5.6 4.8 3.9
11.4 12.0 11.2 10.2 10.4 8.1 6.3 5.5 5.2 5.3 5.4
8.7 5.8 5.4 4.8 6.1 6.7 5.6 4.8 4.1 3.3 3.2
9.3 4.8 4.9 4.9 6.3 5.1 4.6 4.5 3.6 3.2 3.4
2.( 1.& 0.& /.& /.) (.0 ).2 )./ ).) ).' *.2
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
96 96 95 96 96 95 94 92 74 65 68 64 54 69 76 89
97 98 96 94 98 97 96 88 86 88 81 72 67 82 87 89
92 94 95 96 99 96 93 92 89 83 79 68 62 72 82 89
98 98 97 96 94 95 97 98 91 85 82 65 58 63 69 74
92 95 92 94 94 94 97 95 89 82 64 58 56 54 56 80
96 95 93 94 94 95 96 92 70 57 54 52 51 52 49 55
89 92 93 93 92 94 94 93 91 84 71 70 69 71 86 84
98 98 97 95 91 92 93 91 74 60 66 62 59 65 88 83
-rm 3%4 2( 2/ 2/ 2( 2( 2( 2( 2% 1* 0/ 0' /( /' // 0) 02
'* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
11.8 8.6 6.2 6.2 5.3 4.8 4.1 4.3 4.6 4.4 3.6
R -ROM &)+'%+' &(+ &(+'%+ '%+'* '* *
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '(
'/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2
7.5 9.5 10.4 7.0 5.7 5.4 4.9 4.6 3.5 2.7 2.6
6.3 5.1 4.6 4.4 5.6 6.0 4.9 4.9 5.3 5.0 5.0
8.9 6.2 4.5 2.9 4.4 4.5 3.5 3.2 3.8 3.9 3.8
9.6 8.7 8.9 7.8 7.7 6.5 5.7 5.4 5.0 4.6 4.7
12.3 11.3 8.0 6.1 7.1 5.4 5.6 5.5 5.6 4.8 3.9
11.4 12.0 11.2 10.2 10.4 8.1 6.3 5.5 5.2 5.3 5.4
8.7 5.8 5.4 4.8 6.1 6.7 5.6 4.8 4.1 3.3 3.2
9.3 4.8 4.9 4.9 6.3 5.1 4.6 4.5 3.6 3.2 3.4
2.( 1.& 0.& /.& /.) (.0 ).2 )./ ).) ).' *.2
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
99 100 100 100 100 100 98 83 69 58 57 52 48 50 74 86
96 97 98 98 96 97 97 98 98 98 91 85 83 77 70 64
96 96 95 96 96 95 94 92 74 65 68 64 54 69 76 89
97 98 96 94 98 97 96 88 86 88 81 72 67 82 87 89
92 94 95 96 99 96 93 92 89 83 79 68 62 72 82 89
98 98 97 96 94 95 97 98 91 85 82 65 58 63 69 74
92 95 92 94 94 94 97 95 89 82 64 58 56 54 56 80
96 95 93 94 94 95 96 92 70 57 54 52 51 52 49 55
89 92 93 93 92 94 94 93 91 84 71 70 69 71 86 84
98 98 97 95 91 92 93 91 74 60 66 62 59 65 88 83
-rm 3%4 2( 2/ 2/ 2( 2( 2( 2( 2% 1* 0/ 0' /( /' // 0) 02
83 87 86 91 90 90 91 94
80 87 90 85 88 96 96 97
91 85 90 93 94 94 94 94
89 83 84 90 90 88 84 85
93 88 86 89 96 93 93 92
76 74 85 95 92 95 94 91
90 80 85 85 86 87 93 96
62 61 79 87 91 94 93 88
87 82 79 91 96 97 97 99
85 80 92 96 90 95 96 94
1) 1' 1/ 2& 2' 2* 2* 2*
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
621.0 620.6 620.0 619.6 619.3 619.4 619.7 620.2 620.6 620.8 620.9 620.7 620.1 619.7 619.5 619.4 619.0 618.9 619.3 619.7
620.7 620.0 619.5 619.2 618.9 618.8 619.1 619.8 620.4 620.8 620.9 620.5 620.0 620.1 620.2 619.9 619.7 619.3 619.2 619.5
620.6 620.1 619.6 619.2 618.9 619.1 619.6 620.2 620.6 620.8 620.9 620.5 619.8 619.5 619.4 619.4 619.2 619.0 619.1 619.4
620.6 620.1 619.6 619.1 618.9 618.9 619.2 619.8 620.3 620.4 620.4 620.3 620.0 619.5 619.3 618.7 618.5 618.4 618.8 619.4
621.0 620.7 620.3 620.0 619.9 619.9 620.1 620.5 620.8 621.2 621.5 621.3 620.9 620.3 619.7 619.7 619.7 619.7 620.0 620.4
621.6 621.2 620.6 620.3 620.2 620.2 620.6 621.0 621.3 621.4 621.4 621.2 620.9 620.4 619.8 619.4 619.1 618.8 619.3 619.7
621.5 621.1 620.5 619.9 619.6 619.8 620.2 620.8 621.2 621.5 621.5 621.2 620.8 620.5 620.5 620.4 620.1 619.8 619.6 619.9
620.9 620.3 619.7 619.2 618.9 618.9 619.0 619.4 619.8 619.9 619.9 619.7 619.1 618.7 618.8 618.3 618.1 617.8 618.3 618.9
-rm ;a /%'.' /%&./ /%&.& /'2./ /'2.( /'2.( /'2.1 /%&.* /%&.1 /%'.& /%'.' /%&.2 /%&.) /%&.& /'2.1 /'2.( /'2.% /'2.' /'2.) /'2.1
-RESION -ROM &)+'%+' &(+ &(+'%+ '%+'* '* *
9.6 7.8 6.2 6.1 5.8 4.6 3.5 3.0 3.0 3.5 3.6
62 621.1 62 620.5 62 620.0 61 619.5 61 619.4 61 619.1 61 619.4 62 620.0 62 620.5 62 620.8 620.9 620.8 620.4 619.8 619.7 619.5 619.3 619.5 619.6 620.0
621.8 621.3 620.8 620.5 620.5 620.5 621.0 621.6 622.2 622.7 622.9 622.8 622.4 621.7 620.9 620.0 619.7 620.0 620.3 620.6
'/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
83 87 86 91 90 90 91 94
80 87 90 85 88 96 96 97
-RESION -ROM r &)+'%+' &(+ &(+'%+ '%+'* '* a * 621.1 621.8 & 62 ' 62 620.5 621.3 620.0 620.8 % 62 * 61 619.5 620.5 ) 61 619.4 620.5 619.1 620.5 ( 61 / 61 619.4 621.0 0 62 620.0 621.6 620.5 622.2 1 62 2 62 620.8 622.7 '& 620.9 622.9 620.8 622.8 '' '% 620.4 622.4 '* 619.8 621.7 619.7 620.9 ') '( 619.5 620.0 '/ 619.3 619.7 619.5 620.0 '0 '1 619.6 620.3 '2 620.0 620.6
%& %' %% %*
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %%
620.6 621.2 621.6 621.9
620.9 621.0 621.3 621.3
-- -ROM &)+'%+' &(+'%+' * * 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.2 10.2 7.6 7.6 7.6 0.0 5.1 7.6
5.1 2.5 2.5 10.2 10.2 12.7 12.7 7.6 20.3 17.8 7.6 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0 7.6 10.2 7.6 2.5 0.0 0.0 0.0
91 85 90 93 94 94 94 94
89 83 84 90 90 88 84 85
93 88 86 89 96 93 93 92
76 74 85 95 92 95 94 91
90 80 85 85 86 87 93 96
62 61 79 87 91 94 93 88
87 82 79 91 96 97 97 99
85 80 92 96 90 95 96 94
1) 1' 1/ 2& 2' 2* 2* 2*
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
621.0 620.6 620.0 619.6 619.3 619.4 619.7 620.2 620.6 620.8 620.9 620.7 620.1 619.7 619.5 619.4 619.0 618.9 619.3 619.7
620.7 620.0 619.5 619.2 618.9 618.8 619.1 619.8 620.4 620.8 620.9 620.5 620.0 620.1 620.2 619.9 619.7 619.3 619.2 619.5
620.6 620.1 619.6 619.2 618.9 619.1 619.6 620.2 620.6 620.8 620.9 620.5 619.8 619.5 619.4 619.4 619.2 619.0 619.1 619.4
620.6 620.1 619.6 619.1 618.9 618.9 619.2 619.8 620.3 620.4 620.4 620.3 620.0 619.5 619.3 618.7 618.5 618.4 618.8 619.4
621.0 620.7 620.3 620.0 619.9 619.9 620.1 620.5 620.8 621.2 621.5 621.3 620.9 620.3 619.7 619.7 619.7 619.7 620.0 620.4
621.6 621.2 620.6 620.3 620.2 620.2 620.6 621.0 621.3 621.4 621.4 621.2 620.9 620.4 619.8 619.4 619.1 618.8 619.3 619.7
621.5 621.1 620.5 619.9 619.6 619.8 620.2 620.8 621.2 621.5 621.5 621.2 620.8 620.5 620.5 620.4 620.1 619.8 619.6 619.9
620.9 620.3 619.7 619.2 618.9 618.9 619.0 619.4 619.8 619.9 619.9 619.7 619.1 618.7 618.8 618.3 618.1 617.8 618.3 618.9
-rm ;a /%'.' /%&./ /%&.& /'2./ /'2.( /'2.( /'2.1 /%&.* /%&.1 /%'.& /%'.' /%&.2 /%&.) /%&.& /'2.1 /'2.( /'2.% /'2.' /'2.) /'2.1
620.1 620.6 620.8 620.9
620.0 620.5 620.8 620.8
619.9 620.4 620.6 620.6
620.0 620.7 621.1 621.2
620.9 621.5 621.8 621.8
620.4 621.0 621.4 621.6
620.3 620.9 621.2 621.3
619.5 619.7 620.0 619.7
/%&.* /%&.1 /%'.' /%'.'
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.9 5.1 0.0 10.2 38.1 43.2 10.2 2.5 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.3 5.1 17.8 2.5 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 2.5 2.5 0.0 2.5 0.0 0.0 35.6 25.4 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 2.5
0.0 0.0 5.1 2.5 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.2 12.7 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 2.5 7.6 2.5 2.5
15.2 12.7 5.1 0.0 0.0 5.1 12.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12.7 17.8 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30.5 43.2 2.5 5.1 0.0 0.0 2.5 2.5 0.0 0.0
-rm 3mm4 %.& '.( '.* '.* '.& %.& %.( &.1 %.* %.& '.& &.( &.* (.* 1.2 1.2 /./ ).* /.) /.' %.& '.& '.*
%& %' %% %*
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %%
%*
620.6 621.2 621.6 621.9
620.9 621.0 621.3 621.3
-- -ROM &)+'%+' &(+'%+' * *
620.1 620.6 620.8 620.9
620.0 620.5 620.8 620.8
619.9 620.4 620.6 620.6
620.0 620.7 621.1 621.2
620.9 621.5 621.8 621.8
620.4 621.0 621.4 621.6
620.3 620.9 621.2 621.3
619.5 619.7 620.0 619.7
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
/%&.* /%&.1 /%'.' /%'.'
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.2 10.2 7.6 7.6 7.6 0.0 5.1 7.6
5.1 2.5 2.5 10.2 10.2 12.7 12.7 7.6 20.3 17.8 7.6 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0 7.6 10.2 7.6 2.5 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.9 5.1 0.0 10.2 38.1 43.2 10.2 2.5 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.3 5.1 17.8 2.5 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 2.5 2.5 0.0 2.5 0.0 0.0 35.6 25.4 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 2.5 0.0 0.0 2.5
0.0 0.0 5.1 2.5 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.2 12.7 5.1 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 2.5 7.6 2.5 2.5
15.2 12.7 5.1 0.0 0.0 5.1 12.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12.7 17.8 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30.5 43.2 2.5 5.1 0.0 0.0 2.5 2.5 0.0 0.0
-rm 3mm4 %.& '.( '.* '.* '.& %.& %.( &.1 %.* %.& '.& &.( &.* (.* 1.2 1.2 /./ ).* /.) /.' %.& '.& '.*
5.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
&.(
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 44.1 136.0 333.6 394.0 441.7 697.8 902.9 712.7 199.9 18.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 88.5 414.8 632.6 477.2 384.2 413.0 769.6 250.6 560.7 246.6 120.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 180.7 188.5 259.1 778.6 908.6 288.0 59.9 190.7 175.9 349.0 166.5 84.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 34.2 150.5 412.4 373.2 803.0 385.9 290.6 202.1 18.2 65.0 119.7 45.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 53.0 248.1 576.2 790.6 746.6 307.0 804.4 328.1 762.4 541.4 193.1 45.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 171.2 414.0 531.9 660.3 607.2 318.2 903.2 852.5 170.9 208.6 186.2 29.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 152.9 428.0 726.7 780.0 789.6 409.2 739.4 727.2 160.7 323.9 325.7 42.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 36.2 145.6 546.5 580.1 736.9 336.8 181.9 46.9 111.4 153.8 159.6 74.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 177.0 309.3 527.6 502.4 562.8 215.8 59.3 20.8 47.6 82.1 179.0 32.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
RSD r &)+'%+' a * & 0.0 0.0 ' % 0.0 * 0.0 0.0 ) ( 0.0 / 0.0 1 5 6.9 0 1 44 442.0 2 77 778.1 874.6 '& '' 708.6 '% 236.4 738.1 '* ') 622.9 '( 203.1 186.7 '/ '0 78.5 18.2 '1 0.0 '2 %& 0.0 0.0 %' 0.0 %% %* 0.0
-rm37+ m%4 &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.& '&(.' %01.( ('%.0 /'(.' //).% **(.% (%).) )').( %2%.) %*(.0 '().1 *0.' &.& &.& &.& &.& &.&
%*
5.1
0.0
0.0
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 44.1 136.0 333.6 394.0 441.7 697.8 902.9 712.7 199.9 18.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 88.5 414.8 632.6 477.2 384.2 413.0 769.6 250.6 560.7 246.6 120.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 180.7 188.5 259.1 778.6 908.6 288.0 59.9 190.7 175.9 349.0 166.5 84.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 34.2 150.5 412.4 373.2 803.0 385.9 290.6 202.1 18.2 65.0 119.7 45.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 53.0 248.1 576.2 790.6 746.6 307.0 804.4 328.1 762.4 541.4 193.1 45.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 171.2 414.0 531.9 660.3 607.2 318.2 903.2 852.5 170.9 208.6 186.2 29.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 152.9 428.0 726.7 780.0 789.6 409.2 739.4 727.2 160.7 323.9 325.7 42.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 36.2 145.6 546.5 580.1 736.9 336.8 181.9 46.9 111.4 153.8 159.6 74.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 177.0 309.3 527.6 502.4 562.8 215.8 59.3 20.8 47.6 82.1 179.0 32.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
RSR &)+'%+' *
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.1 62.5 108.2 130.2 167.4 126.8 117.9 92.1 24.3 24.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30.8 57.4 86.0 104.0 138.2 117.9 33.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18.0 43.6 83.8 70.9 117.3 122.8 123.6 32.6 71.2 26.8 19.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 32.4 20.8 41.9 110.9 138.2 105.3 0.0 20.9 18.2 53.4 38.2 28.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.9 42.6 39.6 113.4 137.6 91.8 29.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.6 67.2 122.6 128.9 138.2 129.4 52.2 124.0 87.4 30.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.1 60.0 66.8 104.5 122.4 151.3 147.4 135.3 23.9 28.2 32.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 25.2 61.7 103.1 116.3 125.5 124.6 121.6 106.4 18.9 48.3 56.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.8 78.8 85.7 109.9 76.0 27.6 0.0 0.0 0.0 17.1 17.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 31.0 33.8 74.4 82.0 119.2 93.3 0.0 0.0 0.0 0.0 24.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
&1+ 1+'% '%++'
&2+ 2+'% '%++'
'&+' '& +'%+ %+' '
''+' '' +'%+ %+' '
'%+' '% +'%+ %+' '
'*++'% '* '%+' +'
RSD r &)+'%+' a * & 0.0 0.0 ' % 0.0 * 0.0 0.0 ) ( 0.0 / 0.0 156.9 0 1 44 442.0 2 77 778.1 874.6 '& '' 708.6 '% 236.4 738.1 '* ') 622.9 '( 203.1 186.7 '/ '0 78.5 18.2 '1 0.0 '2 %& 0.0 0.0 %' 0.0 %% %* 0.0
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
VV 3M+S4 -ROM r &) &)++'% '%++' &( &(+' +'%+ %+' '
&/++'% &/ '%++'
&0++'% &0 '%++'
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
&.(
0.0
0.0
-rm37+ m%4 &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.& '&(.' %01.( ('%.0 /'(.' //).% **(.% (%).) )').( %2%.) %*(.0 '().1 *0.' &.& &.& &.& &.& &.&
-rm37+ m%4 &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.& '/.* *).( //.0 12.) ''2.2 ''/.% 1/.* /&.0 *2.1 *&.% %'.1 )./ &.& &.& &.& &.& &.&
-r -r m
r a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
RSR &)+'%+' *
&(+'%+' *
&/+'%+' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.1 62.5 108.2 130.2 167.4 126.8 117.9 92.1 24.3 24.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30.8 57.4 86.0 104.0 138.2 117.9 33.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18.0 43.6 83.8 70.9 117.3 122.8 123.6 32.6 71.2 26.8 19.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 32.4 20.8 41.9 110.9 138.2 105.3 0.0 20.9 18.2 53.4 38.2 28.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.9 42.6 39.6 113.4 137.6 91.8 29.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.6 67.2 122.6 128.9 138.2 129.4 52.2 124.0 87.4 30.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.1 60.0 66.8 104.5 122.4 151.3 147.4 135.3 23.9 28.2 32.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 25.2 61.7 103.1 116.3 125.5 124.6 121.6 106.4 18.9 48.3 56.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.8 78.8 85.7 109.9 76.0 27.6 0.0 0.0 0.0 17.1 17.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 31.0 33.8 74.4 82.0 119.2 93.3 0.0 0.0 0.0 0.0 24.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
&1+ 1+'% '%++'
&2+ 2+'% '%++'
'&+' '& +'%+ %+' '
''+' '' +'%+ %+' '
'%+' '% +'%+ %+' '
'*++'% '* '%+' +'
-r -r m
3m+s4 '.2 '.1 '.) '.) '.( './ '.2 '.1 %.' %./ *.' *.) *.1 ).* ).) ).' *.1 *.' %.( %.) '.2 '.1 '.) '.2
VV 3M+S4 -ROM r &) &)++'% '%++' &( &(+' +'%+ %+' '
a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
&/++'% &/ '%++'
&0++'% &0 '%++'
*
*
*
*
*
*
*
*
*
*
2.0 2.3 1.3 0.9 1.5 2.1 2.1 3.9 5.0 5.4 6.1 5.6 4.2 3.0 6.6 6.4 5.0 3.9 2.8 2.6 1.2 1.3 1.3 2.7
2.1 2.1 1.8 1.1 1.4 1.3 1.1 0.6 0.9 0.9 1.0 1.7 2.6 2.5 3.1 4.1 5.9 4.2 3.4 2.3 2.0 2.3 1.5 2.7
1.8 1.3 0.7 1.3 1.5 2.2 2.3 1.1 0.7 1.2 2.2 2.2 2.4 5.5 3.3 4.0 2.7 4.2 2.5 1.6 0.7 0.9 0.7 1.3
1.7 1.4 1.6 1.9 2.1 1.7 2.1 1.6 2.4 2.8 1.8 3.8 5.0 4.6 3.7 3.5 2.4 1.2 2.3 3.1 2.3 1.3 0.8 1.6
2.2 1.7 1.6 1.7 1.5 2.6 2.4 1.5 1.1 1.3 2.3 1.7 3.0 4.2 5.0 3.2 2.6 3.0 2.9 1.2 1.0 1.0 1.5 1.6
1.4 1.1 1.3 2.0 1.1 0.9 0.8 1.2 1.2 2.3 3.3 3.2 3.1 4.9 5.1 4.5 5.6 3.7 3.8 3.0 3.3 2.2 1.7 2.2
1.9 1.7 1.3 0.9 0.8 0.9 2.1 1.6 3.5 3.7 4.0 5.3 4.8 4.9 6.2 5.1 3.2 2.6 1.1 2.0 2.1 2.1 2.1 1.1
1.3 1.6 1.2 1.1 1.2 1.2 1.8 1.5 1.4 4.2 5.7 4.7 5.6 5.3 3.5 4.0 4.7 5.1 3.9 4.1 2.3 1.7 1.2 1.1
2.0 2.7 2.0 1.5 1.3 1.3 2.5 3.6 4.2 3.1 1.8 3.0 4.0 4.1 3.1 2.8 1.8 0.5 0.8 2.0 1.5 1.2 1.3 2.4
2.6 1.7 1.4 1.7 2.0 1.7 1.5 1.3 0.9 1.6 2.9 2.6 2.9 4.2 4.2 3.7 3.7 3.1 1.7 1.9 3.2 4.1 1.8 2.1
DV3º4 -ROM r &)+'%+ &)+'%+'* '* &(+ &(+'%+ '%+'* '* a & 249.4 197.3 ' 262.9 253.5
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
75.4 98.7
227.6 81.6
223.7 243.8
179.2 94.3
238.5 267.5
114.9 109.9
127.7 71.6
-rm37+ m%4 &.& &.& &.& &.& &.& &.& &.& '/.* *).( //.0 12.) ''2.2 ''/.% 1/.* /&.0 *2.1 *&.% %'.1 )./ &.& &.& &.& &.& &.&
'*+'%+' *
-rm 3º4 66.0 '0&.& 108.1 '(2.%
a & ' % * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
*
*
*
*
*
*
*
*
*
*
2.0 2.3 1.3 0.9 1.5 2.1 2.1 3.9 5.0 5.4 6.1 5.6 4.2 3.0 6.6 6.4 5.0 3.9 2.8 2.6 1.2 1.3 1.3 2.7
2.1 2.1 1.8 1.1 1.4 1.3 1.1 0.6 0.9 0.9 1.0 1.7 2.6 2.5 3.1 4.1 5.9 4.2 3.4 2.3 2.0 2.3 1.5 2.7
1.8 1.3 0.7 1.3 1.5 2.2 2.3 1.1 0.7 1.2 2.2 2.2 2.4 5.5 3.3 4.0 2.7 4.2 2.5 1.6 0.7 0.9 0.7 1.3
1.7 1.4 1.6 1.9 2.1 1.7 2.1 1.6 2.4 2.8 1.8 3.8 5.0 4.6 3.7 3.5 2.4 1.2 2.3 3.1 2.3 1.3 0.8 1.6
2.2 1.7 1.6 1.7 1.5 2.6 2.4 1.5 1.1 1.3 2.3 1.7 3.0 4.2 5.0 3.2 2.6 3.0 2.9 1.2 1.0 1.0 1.5 1.6
1.4 1.1 1.3 2.0 1.1 0.9 0.8 1.2 1.2 2.3 3.3 3.2 3.1 4.9 5.1 4.5 5.6 3.7 3.8 3.0 3.3 2.2 1.7 2.2
1.9 1.7 1.3 0.9 0.8 0.9 2.1 1.6 3.5 3.7 4.0 5.3 4.8 4.9 6.2 5.1 3.2 2.6 1.1 2.0 2.1 2.1 2.1 1.1
1.3 1.6 1.2 1.1 1.2 1.2 1.8 1.5 1.4 4.2 5.7 4.7 5.6 5.3 3.5 4.0 4.7 5.1 3.9 4.1 2.3 1.7 1.2 1.1
2.0 2.7 2.0 1.5 1.3 1.3 2.5 3.6 4.2 3.1 1.8 3.0 4.0 4.1 3.1 2.8 1.8 0.5 0.8 2.0 1.5 1.2 1.3 2.4
2.6 1.7 1.4 1.7 2.0 1.7 1.5 1.3 0.9 1.6 2.9 2.6 2.9 4.2 4.2 3.7 3.7 3.1 1.7 1.9 3.2 4.1 1.8 2.1
DV3º4 -ROM r &)+'%+ &)+'%+'* '* &(+ &(+'%+ '%+'* '* a & 249.4 197.3 ' 262.9 253.5
% * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
27 271.6 138.1 115.0 163.2 120.4 57 57.1 44 44.8 68 68.3 65.9 67.6 71.1 139.0 204.4 184.0 170.5 206.0 192.4 100.7 95 95.0 246.5 187.7 37.5
258.0 205.0 50.3 54.1 66.9 97.0 80.1 91.9 167.1 208.7 241.4 248.1 202.9 206.8 149.8 47.7 257.2 255.4 187.1 239.2 176.5 113.3
3m+s4 '.2 '.1 '.) '.) '.( './ '.2 '.1 %.' %./ *.' *.) *.1 ).* ).) ).' *.1 *.' %.( %.) '.2 '.1 '.) '.2
&/+'%+' &/+'%+ ' *
&0+'%+' *
&1+'%+' *
&2+'%+' *
'&+'%+' *
''+'%+' *
'%+'%+' *
'*+'%+' *
75.4 98.7
227.6 81.6
223.7 243.8
179.2 94.3
238.5 267.5
114.9 109.9
127.7 71.6
-rm 3º4 66.0 '0&.& 108.1 '(2.%
100.5 102.6 95.9 83.6 99.0 91.8 121.3 200.6 241.4 248.8 184.6 176.4 207.6 252.7 259.3 164.9 84.4 40.4 167.8 118.5 128.1 102.9
181.6 165.6 73.7 101.4 88.9 115.4 247.9 251.2 240.9 260.7 261.4 79.9 108.3 227.2 262.4 196.4 250.6 263.6 275.8 231.6 180.3 58.1
240.0 251.1 250.1 265.9 255.1 243.8 153.2 268.0 182.8 122.3 196.2 233.7 167.4 96.5 69.9 38.5 103.9 120.6 180.1 107.5 77.2 189.6
98.4 59.5 110.4 251.5 212.4 228.1 259.3 245.9 255.3 156.2 146.6 91.6 135.8 209.2 165.1 190.4 276.8 262.5 242.3 251.5 204.7 279.4
258.3 198.5 109.9 157.5 244.3 206.0 245.9 248.9 112.6 62.2 46.2 56.6 64.4 190.1 260.7 143.2 155.7 216.8 213.7 254.1 256.5 142.6
125.2 127.3 97.5 84.3 76.4 75.0 95.9 72.6 54.6 58.4 53.2 52.9 120.0 68.0 109.1 108.0 213.2 217.3 252.9 238.6 250.1 254.8
65.6 87.3 71.3 117.5 49.8 38.0 34.3 31.5 211.0 261.6 263.6 212.0 121.8 242.5 214.1 184.5 262.5 255.8 239.6 209.3 121.9 120.1
101.2 79.4 67.7 86.4 87.3 85.3 96.9 240.1 262.4 259.9 259.4 150.2 122.9 70.8 51.5 123.5 237.1 252.5 122.5 229.1 149.5 75.1
'0&.& ')'.) '&).% '*/.( '*&.' '%*.1 '*1.& '0'.2 '02.) '0&./ '0%.) ')).& ')(.( '0).1 '0'.% ')&.* %&*.) '21./ '20.0 %'%./ '0*.% '*0.*
RESU)EN * EST&D+STIC&S (&STORURI: 3&) 3& )'* '*+' +'%+ %+%& %&'* '*44
T8C T8 C -R -ROM OM
R 35 3544 -ROM
-RES. -A -ROM
-REC. 3MM4
RSD 7+M%
RSR 7+M%
VV 3M+SEG4 -ROM
& '
3.5 3.1
95 96
621.1 620.6
2.0 1.5
0.0 0.0
0.0 0.0
1.9 1.8
DV 3º4 170.0 159.2
% * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
27 271.6 138.1 115.0 163.2 120.4 57 57.1 44 44.8 68 68.3 65.9 67.6 71.1 139.0 204.4 184.0 170.5 206.0 192.4 100.7 95 95.0 246.5 187.7 37.5
258.0 205.0 50.3 54.1 66.9 97.0 80.1 91.9 167.1 208.7 241.4 248.1 202.9 206.8 149.8 47.7 257.2 255.4 187.1 239.2 176.5 113.3
100.5 102.6 95.9 83.6 99.0 91.8 121.3 200.6 241.4 248.8 184.6 176.4 207.6 252.7 259.3 164.9 84.4 40.4 167.8 118.5 128.1 102.9
181.6 165.6 73.7 101.4 88.9 115.4 247.9 251.2 240.9 260.7 261.4 79.9 108.3 227.2 262.4 196.4 250.6 263.6 275.8 231.6 180.3 58.1
240.0 251.1 250.1 265.9 255.1 243.8 153.2 268.0 182.8 122.3 196.2 233.7 167.4 96.5 69.9 38.5 103.9 120.6 180.1 107.5 77.2 189.6
98.4 59.5 110.4 251.5 212.4 228.1 259.3 245.9 255.3 156.2 146.6 91.6 135.8 209.2 165.1 190.4 276.8 262.5 242.3 251.5 204.7 279.4
258.3 198.5 109.9 157.5 244.3 206.0 245.9 248.9 112.6 62.2 46.2 56.6 64.4 190.1 260.7 143.2 155.7 216.8 213.7 254.1 256.5 142.6
125.2 127.3 97.5 84.3 76.4 75.0 95.9 72.6 54.6 58.4 53.2 52.9 120.0 68.0 109.1 108.0 213.2 217.3 252.9 238.6 250.1 254.8
65.6 87.3 71.3 117.5 49.8 38.0 34.3 31.5 211.0 261.6 263.6 212.0 121.8 242.5 214.1 184.5 262.5 255.8 239.6 209.3 121.9 120.1
101.2 79.4 67.7 86.4 87.3 85.3 96.9 240.1 262.4 259.9 259.4 150.2 122.9 70.8 51.5 123.5 237.1 252.5 122.5 229.1 149.5 75.1
'0&.& ')'.) '&).% '*/.( '*&.' '%*.1 '*1.& '0'.2 '02.) '0&./ '0%.) ')).& ')(.( '0).1 '0'.% ')&.* %&*.) '21./ '20.0 %'%./ '0*.% '*0.*
RESU)EN * EST&D+STIC&S (&STORURI: 3&) 3& )'* '*+' +'%+ %+%& %&'* '*44
T8C T8 C -R -ROM OM
R 35 3544 -ROM
-RES. -A -ROM
-REC. 3MM4
RSD 7+M%
RSR 7+M%
VV 3M+SEG4 -ROM
& '
3.5 3.1
95 96
621.1 620.6
2.0 1.5
0.0 0.0
0.0 0.0
1.9 1.8
170.0 159.2
% * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %*
3.1 2.8 2.6 2.3 2.0 2.8 5.1 6.8 8.1 9.3 10.4 9.5 8.0 7.0 6.0 6.4 5.7 4.9 4.6 4.4 4.1 3.9
96 95 95 95 95 92 83 76 71 65 61 66 74 79 84 81 86 90 91 93 93 93
620.0 619.6 619.5 619.5 619.8 620.3 620.8 621.0 621.1 620.9 620.4 620.0 619.8 619.5 619.2 619.1 619.4 619.8 620.3 620.8 621.1 621.1
1.3 1.3 1.0 2.0 2.5 0.8 2.3 2.0 1.0 0.5 0.3 5.3 8.9 8.9 6.6 4.3 6.4 6.1 2.0 1.0 1.3 0.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 105.1 278.5 512.7 615.1 664.2 335.2 524.4 414.5 292.4 235.7 154.8 37.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.3 34.5 66.7 89.4 119.9 116.2 86.3 60.7 39.8 30.2 21.8 4.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
1.4 1.4 1.5 1.6 1.9 1.8 2.1 2.6 3.1 3.4 3.8 4.3 4.4 4.1 3.8 3.1 2.5 2.4 1.9 1.8 1.4 1.9
170.0 141.4 104.2 136.5 130.1 123.8 138.0 171.9 179.4 170.6 172.4 144.0 145.5 174.8 171.2 140.3 203.4 198.6 197.7 212.6 173.2 137.3
/2.2
)'/2.(
/1/.)
(.*
1(
10.4 2.0 2.5 #N/A 4.7
96 61 11 #N/A 91
2.5 4.4 1.4 1.0 #N/A 2.0
161.1 212.6 104.2 27.3 #N/A 170.0
SUMA -ROM MA9 A MIN A MODA MEDIANA
621.1 619.1 0.7 #N/A 620.2
DV 3º4
% * ) ( / 0 1 2 '& '' '% '* ') '( '/ '0 '1 '2 %& %' %% %* SUMA -ROM MA9 A MIN A MODA MEDIANA
3.1 2.8 2.6 2.3 2.0 2.8 5.1 6.8 8.1 9.3 10.4 9.5 8.0 7.0 6.0 6.4 5.7 4.9 4.6 4.4 4.1 3.9
96 95 95 95 95 92 83 76 71 65 61 66 74 79 84 81 86 90 91 93 93 93
(.*
1(
10.4 2.0 2.5 #N/A 4.7
96 61 11 #N/A 91
620.0 619.6 619.5 619.5 619.8 620.3 620.8 621.0 621.1 620.9 620.4 620.0 619.8 619.5 619.2 619.1 619.4 619.8 620.3 620.8 621.1 621.1
621.1 619.1 0.7 #N/A 620.2
1.3 1.3 1.0 2.0 2.5 0.8 2.3 2.0 1.0 0.5 0.3 5.3 8.9 8.9 6.6 4.3 6.4 6.1 2.0 1.0 1.3 0.5
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 105.1 278.5 512.7 615.1 664.2 335.2 524.4 414.5 292.4 235.7 154.8 37.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.3 34.5 66.7 89.4 119.9 116.2 86.3 60.7 39.8 30.2 21.8 4.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
/2.2
)'/2.(
/1/.)
1.4 1.4 1.5 1.6 1.9 1.8 2.1 2.6 3.1 3.4 3.8 4.3 4.4 4.1 3.8 3.1 2.5 2.4 1.9 1.8 1.4 1.9
170.0 141.4 104.2 136.5 130.1 123.8 138.0 171.9 179.4 170.6 172.4 144.0 145.5 174.8 171.2 140.3 203.4 198.6 197.7 212.6 173.2 137.3
2.5 4.4 1.4 1.0 #N/A 2.0
161.1 212.6 104.2 27.3 #N/A 170.0
III.2. CON '& IN%OR)& )&CI CIÓ ÓN *& RE&' E&'I-&D& -&D& RESO'VER '&S '&S SIUIENTES (REUNT&S: a/ ra$i"ar ra$i"ar la 0e3a3 0e3a3 relativ relativa a 4 la te!eratra te!eratra 3e 3e S0an"a4an S0an"a4an 4 3e Car!a5 "o!arar 4 anali6ar lo 3o gr7$i"o. S,&NC&*&N: VARIACION DE LA T
H(!)*&* R)+&,-& #"%
100
20.0
90
18.0
80
16.0
70
14.0
60
12.0
50
10.0
40
8.0
30
6.0
20
4.0
10
2.0
0
0.0
III.2. CON '& IN%OR)& )&CI CIÓ ÓN *& RE&' E&'I-&D& -&D& RESO'VER '&S '&S SIUIENTES (REUNT&S: a/ ra$i"ar ra$i"ar la 0e3a3 0e3a3 relativ relativa a 4 la te!eratra te!eratra 3e 3e S0an"a4an S0an"a4an 4 3e Car!a5 "o!arar 4 anali6ar lo 3o gr7$i"o. S,&NC&*&N: VARIACION DE LA T
H(!)*&* R)+&,-& #"%
100
20.0
90
18.0
80
16.0
70
14.0
60
12.0
50
10.0
40
8.0
30
6.0
20
4.0
10
2.0
0
0.0
Hr&' HR Pr ! "
T Pr ! #$C%
1%
denomi denominad nador or a la anteri anterior or variab variable le dismin disminuye uye y al descen descender der la temperatura también desciende o disminuye la presión de saturación con ello favoreciendo el aumento de la humedad relativa.
C&R(&: VARIACION DE LA T
11.0 10.0 9.0
90 80
8.0 7.0 6.0 5.0 4.0 3.0
70 60 H(!)*&* R)+&,-& #"%
50 40 30 20
2.0 1.0 0.0
10 0
Hr&' HR Pr ! "
T Pr ! #$C%
1%
3?'P 3?'P&6&31?% 6&31?% La tenden tendencia cia de las dos dos grafic graficas as es simila similar, r, a mayor temperatura menor es la humedad relativa presente en el aire y viceversa.
b/ ra$i" ra$i"ar ar la RSD 4 la te!era te!eratr traa 3e S0an"a S0an"a4a 4an n 4 3e Car!a8 Car!a8 "o!arar 4 anali6ar lo 3o gr7$i"o. S,&NC&*&N: VARIACION DE LA RSD37+m%4 -ROMEDIO Y LA TEM-ERATURA 3
20.0
1100.0
RD #/!2%
1000.0
18.0
900.0
16.0
800.0
14.0
700.0
12.0
600.0
10.0
500.0
8.0
400.0
6.0
300.0 200.0
4.0
100.0
2.0
0.0
0.0
RD Pr! #/!2%
T Pr! #$ #$C C%
1%
los los rayos rayos solare solares s inci incide den n a la super superfi fici cie e
terrestre con ángulos muy ba2os y atraviesan una porción mayor de la atmó atmósf sfer era, a, esto esto prov provoc oca a una una dism dismin inuc ució ión n impo import rtan ante te de la intensidad de la radiación solar. Gusto hacia el medioda sucede lo contrario, el sol se encuentra en su posición más elevada posible, de acuerdo a la latitud del sitio y la estación del a@o y, atraviesa una porción menor de la atmósfera terrestre antes de incidir sobre ella; por por tant tanto o la radi radiac ació ión n solar solar se inte intens nsif ific ica a ento entonc nces es de mane manera ra impor importa tant nte. e. La atmó atmósf sfer era a y el suel suelo o abso absorb rben en una una part parte e de las las radiaciones luminosas y calorficas procedentes del #ol, mientras
que otra parte de éstas se refle2an y se pierden en el espacio. la radiac radiación ión absor absorbid bida a por la tierra tierra,, el océano océano,, las planta plantas s y otros otros componen componentes, tes, liberan liberan parte de ella ella formando formando el vapor vapor de agua lo cual favorece el aumento de la temperatura, la temperatura de un lugar cualquiera dentro del sistema climático viene determinada por la cantidad de calor almacenado que depende del balance entre entradas y salidas de calor y del tipo de sustancia de que se trate y es la consecuencia consecuencia directa de la radiación radiación solar que que se acumula en el suelo y es cedido a la atmósfera.
C&R(&: VARIACION DE LA L A RSD37+m%4 RSD37+m %4 -ROMEDIO Y LA TEM-ERATURA TEM-ERATURA 3
11.0
900.0
10.0
800.0
9.0 8.0
700.0
7.0
600.0 RD #/!2%
6.0
500.0
5.0
400.0
4.0
300.0
3.0
200.0
2.0
100.0
1.0
0.0
0.0
RD Pr! # #//!2%
T Pr! #$ #$C C%
1%
hasta hasta las *E horas horas y, despu después és tiene tiene peque peque@as @as fluctu fluctuaci acione ones s de peque@os descensos y ascensos hasta el da siguiente.
3?'P 3?'P&6&31?% 6&31?% La tenden tendencia cia de las dos dos grafic graficas as es simila similar, r, a mayor radiación solar mayor es la temperatura, a temperaturas ba2as no e"iste radiación solar.
"/ ra$i"ar ra$i"ar la RSD RSD 4 la velo"i3a3 velo"i3a3 3el 3el viento viento 3e S0an"a4 S0an"a4an an 4 3e Car!a8 "o!arar 4 anali6ar lo 3o gr7$i"o. S,&NC&*&N: VARIACION DE LA RSD37+m%4 -ROMEDIO Y LA VV3m+s4 -ROMEDIO EN SANCAYAN 1500.0 1400.0
3.0
1300.0
2.8
1200.0
2.5
1100.0
2.3
1000.0
2.0
900.0 RD #/!2%
800.0
1.8
700.0
1.5
600.0
1.3
500.0
1.0
400.0
0.8
300.0
0.5
200.0
0.3
100.0 0.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 1011121 12131415 314151617 16171819 1819202 2021222 122233 RD R D Pr Pr! ! # #/! /!2% 2%
0.0
Pr Pr! ! #! #!/'% /'%
1%
mas masas de
aire ire
debi debido do a
las las
pertu erturb rbac aciione ones
atmosféricas. !ste comportamiento se debe a que la 6.#. calienta
las masas de aire las cuales ascienden y las masa de aire fra ocupan su lugar aumentando as la velocidad del viento esto se da por que a mayor radiación solar, aumenta la temperatura, por lo tanto se da una disminución de la presión originando variaciones de la velocidad del viento. #u punto má"imo se da a las *- horas apro"imadamente.
C&R(&: VARIACION DE LA RSD37+m%4 -ROMEDIO Y LA VV3m+s4 -ROMEDIO EN -ASTORURI 1000.0
4.4
900.0
4.0
800.0
3.6
700.0
3.2 2.8
600.0 RD #/!2%
2.4
500.0
2.0 400.0 1.6 300.0
1.2
200.0
0.8
100.0
0.4
0.0
0.0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 101112131 121314151 415161718 617181920 19202122 212223 23 RD Pr Pr! ! # #/! /!2% 2%
Pr Pr! ! #! #!/'% /'%
1%
descensos, después la velocidad asciende hasta su punto má"imo a las *- horas, seguidamente desciende hasta el da siguiente.
3?'P 3?'P&6&31?% 6&31?% La tenden tendencia cia de las dos dos grafic graficas as es simila similar, r, a mayor radiación solar mayor es velocidad del viento, pero con la diferencias que en 3arpa aunque no e"ista 6#7 e"iste presencia de velocidad de viento debido a la presencia de masas de aire frio.
3/ ra$i" ra$i"ar ar la RSR 4 la te!era te!eratr traa 3e S0an"a S0an"a4a 4an n 4 3e Car!a8 Car!a8 "o!arar 4 anali6ar lo 3o gr7$i"o. S,&NC&*&N: VARIACION DE LA RSR37+m%4 -ROMEDIO Y LA TEM-ERATURA 3
20.0
1100.0
18.0
1000.0
16.0
900.0 14.0
800.0
RR #/!2%
700.0
12.0
600.0
10.0
500.0
8.0
400.0
6.0
300.0 4.0
200.0 100.0
2.0
0.0
0.0
RR Pr ! #/!2%
T Pr ! #$C%
1%
relación relación directamen directamente te proporcional proporcional.. !ste
comportamiento se debe a que la latitud, la pro"imidad o le2ana del mar y el relieve influyen en las temperaturas. &l tener diferentes capaci capacidad dades es de absorc absorción ión y emisió emisión n de radiac radiación ión.. La radiac radiación ión
refl refle2 e2ad ada a es abso absorb rbid idos os por por el vapo vaporr de agua agua pres presen ente tes s en la atmo atmosf sfer era a inte interv rvin inie iend ndo o en el aume aument ntan ando do la temp temper erat atur ura a del del ambiente; también los cuerpos de agua liberan parte de su calor en forma de vapor de agua lo mismo pasa con las plantas interviniendo directamente con la temperatura. Las radiaciones altas son por la zona costera y urbana, esta 0ltima que forman islas urbanas de calor favoreciendo el aumento de la temperatura.
C&R(&: VARIACION DE LA RSR37+m%4 -ROMEDIO Y LA TEM-ERATURA 3
12.0
180.0
11.0 10.0
160.0
9.0 140.0
RR #/!2%
8.0
120.0
7.0
100.0
6.0
80.0
5.0 4.0
60.0
3.0 40.0
2.0
20.0
1.0
0.0
0.0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 101112131415161718192021222324 RR Pr! # #//!2%
T Pr! #$C%
1%
hasta hasta las *E horas horas y despué después s tiene tiene peque@ peque@as as fluctu fluctuaci acione ones s de peque peque@os @os descen descensos sos y ascens ascensos os hasta hasta el da siguie siguiente nte,, esto esto se debe a la energa liberada por la noche.
3?'P 3?'P&6&31?% 6&31?% La tenden tendencia cia de las dos dos grafic graficas as es simila similar, r, a mayor radiación solar refle2ada mayor es la temperatura debido a que que esta esta cali calien enta ta el ambi ambien ente te hast hasta a libe libera rarr toda toda la ener energ ga a gradualmente.
e/ ra$ ra$i" i"ar ar la !re" !re"i! i!it ita" a"i9 i9n n 4 la te! te!er erat atr raa 3e (at (ator orr ri8 i8 anali6ar el gr7$i"o. (&STORURI: VARIACION DE LA T3
10.0
10.0
9.0
9.0
8.0
8.0
7.0
7.0
6.0
6.0
5.0
5.0
T)!)r&,(r& #C%
4.0
4.0
3.0
3.0 2.0
2.0
1.0
1.0
0.0
0.0
P P Pr ! #!!%
T Pr ! #$C%
1%
hay una relación inversamente proporcional. !ste comportamiento se debe a que al aumentar la temperatura la precipitación disminuye hasta cero, esto debido a que el aire en la superficie se calienta siendo este el momento en que las masas de aire ascienden para formar formar las nubes nubes y a medid medida a que la temper temperatu atura ra dismin disminuy uye, e, se origin origina a la precip precipita itació ción. n. La temper temperatu atura ra descie desciende nde hasta hasta E de la ma@ana, y asciende hasta las */ horas apro"imadamente, luego desciende
hasta
las las
*E
horas
y
después
tien iene
peque@as
fluctu fluctuaci acione ones s de peque@ peque@os os desce descenso nsos s y ascens ascensos os hasta hasta el da siguiente.
$/ Sa"ar Sa"ar na "on"li9 "on"li9n n en "7l 3e la la eta"ion eta"ione e 0a4 0a4 a4or a4or RS5 te!eratra5 la ,R5 !rei9n ato$;ri"a5 la RSD5 RSR 4 la velo"i3a3 3el viento< !or =;< 7e los los 5 das das de los los cual cuales es se toma tomaro ron n los los dato datos, s, se conc concluy luye e que que en la esta estaci ción ón de #han #hanca caya yan n se regi regist stró ró mayores temperaturas y el valor promedio má"imo que tuvo fue de *H.BC3 y fueron menores en la estación de 3arpa con un valor promedio má"imo de *+.5C3. !sto se debe a la ubic ubicac ació ión n
de
los pis pisos
altit ltitud udin ina ales, les, a
la hume humeda dad d,
predominancia de los vientos y por la presencia de nubes o no.
Para la humedad relativa en la estación de 3arpa se registró mayores valores y al valor má"imo que tuvo fue de BEI, y en la estación de #hancayan se obtuvieron valores menores y su valor fue de B+I. !sto se debe a la cantidad de vapor de agua que tenga cada una de las zonas de estudio, y a la temperatura que registraron.
Para Para la pres presió ión n atmo atmosf sfér éric ica a es mayor mayor en la esta estaci ción ón de #hancayan con un valor má"imo de A+H.- hPa y menor en la estación de 3arpa con un valor de E/*.* hPa. !sto ha de
deberse por la temperatura registrada en ambas zonas, por el dinamismo de la atmosfera, por ubicarse en una zona altitudinalmente más ba2a que la zona de 3arpa habiendo más masas de aire que e2ercer más presión sobre esa zona.
Para la 6#7 es mayor en la estación de #hancayan con un valo valorr prom promed edio io má"i má"imo mo de B+B. B+B.B B J=m J=m/ y menor en la estación de 3arpa que tuvo un valor de EE5./ J=m /. !sto se debe por la altitud, la latitud, la posición solar, nubosidad y demás componentes que tiene la atmosfera que hacen que la radiación se absorba, refle2e o se disperse.
Para la 6#6 es mayor en la estación de #hancayan con un valor de *A*.5 J=m/ y menor en la estación de 3arpa con un valor valor de **B.B J=m/. !sto se debe principalmente a los comp compon onen ente tes s que que tien tiene e cada cada una una de las las supe superf rfic icie ies s terrestres de las zonas estudiadas.
Para la precipitación es mayor en la estación de #hancayan con un valor promedio má"imo de *A.K mm y menor en la estación de 3arpa con un valor má"imo de H.B mm. !sto se debe a los pisos altitudinales y el espacio geográfico en s, la vari variab abil ilid idad ad clim climát átic ica, a, tamb tambié ién n a la esta estaci ción ón del del a@o, a@o, al tiempo meteorológico, la intervención de la cordillera de los &ndes y podemos decir que en la estación de #hancayan y 3arpa hay mayor humedad relativa y al gradiente térmico que favorece a la formación de condensación del vapor de agu agua y por tant tanto o se for forman man las las nub nubes y lueg luego o estas tas precipitaran.
Para la velocidad del viento es mayor en la estación de 3arpa con un valor promedio má"imo de 5.5 m=s y, menor menor en la estación de #hancayan con un valor promedio de -.+ m=s. !sto se debe principalmente al gradiente térmico que es el producto de la radiación solar, esta al calentar las masas de
aire las cuales ascienden y las más fras ocupan su lugar aumentando as la velocidad del viento, y el aumento de la temperatura provoca disminuciones de la presión originando variaciones en la velocidad del viento, además por ser una zona con relieve llano que no interrumpe los vientos como en el cas caso de 3arp 3arpa, a, dond donde e las las barr barrer eras as coli colino nosa sas s y monta@osas rompen la velocidad de viento.
III III.>. .>. Rea Reali6 li6ar ar na "orrel "orrela"i a"i9n 9n 4 regrei9 regrei9n n ?lti!le ?lti!le "on la in$ora in$ora"i9 "i9n n 3a3a !ara la 3o eta"ione S0an"a4an 4 Car!a. Reali"e la !reba 3e igni$i"a"i9n. S,&NC&*&N CORRE'&CION (&R& '& ,U)ED&D RE'&TIV& Variable Variable 3e!en3iente @*/: 9umedad relativa
Variable Variable In3e!en3iente @A/: Precip Precipitac itación ión,, veloc velocida idad d de viento viento,, radiac radiación ión solar solar,, presió presión, n, temperatura
9'
OR A
9% T 8C -res>?@ 6-a
0000 0100 0200 0300 0400 0500 0600 0700 0800 0900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800
9.8 9.6 9.4 9.2 9.2 9.0 8.8 9.2 11.1 13.1 15.0 16.9 17.9 18.9 18.5 17.6 14.9 13.1 11.8
708.3 707.8 707.2 706.7 706.6 706.7 707.0 707.7 708.1 708.3 708.1 707.5 706.7 705.9 705.3 705.0 705.2 705.7 706.2
9*
9)
=(
Y
--
VV 3m+s4
RS 37+m%4
R 5
3.3 1.3 0.0 0.0 0.3 1.0 1.5 2.5 2.3 2.0 1.0 0.0 0.0 0.0 7.4 6.1 7.6 17.5 16.5
0.8 0.8 0.7 0.7 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.8 1.1 1.9 2.7 3.0 2.9 2.6 2.5 2.0 1.6
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 59.8 245.4 427.2 655.6 861.0 721.8 909.9 717.4 488.6 170.6 61.8 18.8
89 89 89 89 89 90 90 89 79 68 60 53 50 46 46 50 62 73 81
1900 2000 2100 2200 2300
11.2 11.0 10.7 10.4 10.2
706.7 707.3 707.8 708.1 708.2
2.8 4.6 2.5 1.3 1.8
1.3 1.1 1.1 0.9 0.9
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
84 84 85 86 86
Crrela!>?@ ReBres>?@ L>@eal Ml">;le Estadísticas de la regresión C)-),) *) rr)+&- !+,-+) C)-),) *) *),)r!-&- R:2 R:2 &;(',&* Errr ,<- O=')r&-)'
0.997674 87 0.995355 14 0.994064 91 1.248893 73 24
0.99535514 4 r %
0.99767486 9 r
6/, representa el coeficiente de determinación para los valores calculados y reales, donde el rango vara entre + hasta *. Los valores que son *, presentan una correlación perfecta de un *++I para los datos, esto quiere decir, que no e"is e"iste ten n dife difere renc ncia ias s entr entre e el valo valorr calc calcul ulad ado o y real real.. 7e acue acuerd rdo o a nues nuestr tra a corr correl elac ació ión n para para el anál anális isis is,, nos nos mues muestr tra a un valo valorr de 6/ 6/ infe inferi rior or a * (+.BBK-KK*55, por lo tanto, se puede afirmar que e"iste una correlación casi perfecta. &demás, 6 M +.BB equivale a decir que el BBI de la variación de N (9.6. I depende de los valores de O (6.#, P.P,
ECU&CION DE CORRE'&CION (&R& '& ,R:
(RUEB& DE SINI%IC&NCI& 1. ,i!9tei: 9+ rM+ 9a rQ+
2. Cal"lo 3el t": D9n3e: r /M+.BBK-KK*55 rM+.BBAEA5HEB
nM/5
>. Cal"lo 3el tt: 7e tabla v M n R / N una probabilidad del BKI ó
v M /5 R / M// M+.+K=/ M +.+/K
#e tiene ttM /.+A5
. Criterio 3e De"ii9n.
Cm: "! /1.// H " " %.&0) se re!6aa la 6>;?"es>s @#la, s>e@d r J &, e@"@!es e=>s"e
(&STORURI CORRE'&CION (&R& '& ,U)ED&D RE'&TIV& Variable Variable 3e!en3iente @*/: 9umedad relativa
Variable Variable In3e!en3iente @A/:
Precip Precipitac itación ión,, veloc velocida idad d de viento viento,, radiac radiación ión solar solar,, presió presión, n, temperatura
9'
ORA 0000 0100 0200 0300 0400 0500 0600 0700 0800 0900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200 2300
9% T 8C -res>?@ 6-a
9*
3.5 3.1 3.1 2.8 2.6 2.3 2.0 2. 2.8 5. 5.1 6. 6.8 8. 8.1 9. 9.3 10.4 9. 9.5 8. 8.0 7. 7.0 6. 6.0 6. 6.4 5.7 4.9 4.6 4.4 4.1 3.9
2.0 1.5 1.3 1.3 1.0 2.0 2.5 0.8 2.3 2.0 1.0 0.5 0.3 5.3 8.9 8.9 6.6 4.3 6.4 6.1 2.0 1.0 1.3 0.5
621.1 620.6 620.0 619.6 619.5 619.5 619.8 620.3 620.8 621.0 621.1 620.9 620.4 620.0 619.8 619.5 619.2 619.1 619.4 619.8 620.3 620.8 621.1 621.1
--
9)
=( RS VV 3m+s4 37+m%4 1.9 1.8 1.4 1.4 1.5 1.6 1.9 1.8 2.1 2.6 3.1 3.4 3.8 4.3 4.4 4.1 3.8 3.1 2.5 2.4 1.9 1.8 1.4 1.9
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 105.1 278.5 512.7 615.1 664.2 335.2 524.4 414.5 292.4 235.7 154.8 37.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Y R 5 95 96 96 95 95 95 95 92 83 76 71 65 61 66 74 79 84 81 86 90 91 93 93 93
Crrela!>?@ ReBres>?@ L>@eal Ml">;le Estadísticas de la regresión C)-),) *) rr)+&- 0.99306807 !+,-+) 4 C)-),) *) *),)r!-&- 0.98618419 R:2 9 0.98234647 R:2 &;(',&* 7 1.49438347 Errr ,<- 9 O=')r&-)' 24
0.98618419 9 r 0.99306807 4 r %
6/, representa el coeficiente de determinación para los valores calculados y reales, donde el rango vara entre + hasta *. Los valores que son *, presentan
una correlación perfecta de un *++I para los datos, esto quiere decir, que no e"isten diferencias entre el valor calculado y real. 7e acuerdo a nuestra correlación para el análisis, nos muestra un valor de 6/ infe inferi rior or a * (+.B (+.BHE HE*H *H5* 5*BB BB, , por por lo tant tanto, o, se pued puede e afir afirma marr que que e"is e"iste te una una correlación casi perfecta. &demás, 6 M +.BB equivale a decir que el BKI de la variación de N (9.6. I depende de los valores de O (6.#, P.P,
ECU&CION DE CORRE'&CION (&R& '& ,R:
(RUEB& DE SINI%IC&NCI& 1. ,i!9tei: 9+ rM+ 9a rQ+
2. Cal"lo 3el t": D9n3e: r /M+.BHE*H5*BB rM+.BB-+EH+A5
nM/5
>. Cal"lo 3el tt: 7e tabla v M n R /
v M /5 R / M//
N una probabilidad del BKI ó
M+.+K=/ M +.+/K
#e tiene ttM /.+A5
. Criterio 3e De"ii9n.
Cm: "! *2./* H "" %.&0) se re!6aa la 6>;?"es>s @#la, s>e@d r J &, e@"@!es e=>s"e
II III. I.. . Re Real ali" i"ee la !reb !rebaa 3e bon3a bon3a3 3 3e Sirn Sirnov ovo ol log ogor orov ov !ara !ara la !rei9n !roe3io !ara Car!a 4 S0an"a4an. S,&NC&*&N:
m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
1. Trabaj rabajo o eta3# eta3#ti" ti"o: o: -res> -res> ?@ -394m+ ?@ -rm 3NF'4 -rm Ord 394 708.3 707.8 707.2 706.7 706.6 706.7 707.0 707.7 708.1 708.3 708.1 707.5 706.7 705.9 705.3 705.0 705.2 705.7 706.2
705.0 705.2 705.3 705.7 705.9 706.2 706.6 706.7 706.7 70 706.7 70 706.7 707.0 707.2 707.3 707.5 707.7 707.8 707.8 708.1
0.04 0.08 0.12 0.16 0.20 0.24 0.28 0.32 0.36 0.40 0.44 0.48 0.52 0.56 0.60 0.64 0.68 0.72 0.76
=
Z
− ´
∆
X X S
>1.93 >1.75 >1.64 >1.27 >1.09 >0.72 >0.40 >0.32 >0.30 >0.29 >0.24 0.04 0.21 0.27 0.47 0.64 0.76 0.77 1.02
3Z4 0.0268 0.04006 0.0505 0.10204 0.13786 0.23576 0.34458 0.37448 0.38209 0.38591 0.40517 0.51595 0.58317 0.60642 0.68082 0.73891 0.77637 0.77935 0.84614
¿| F ( Z )− P ( Z )| 0.0132 0.0399 0.0695 0.0580 0.0621 0.0042 0.0646 0.0545 0.0221 0.0141 0.0348 0.0360 0.0632 0.0464 0.0808 0.0989 0.0964 0.0594 0.0861
20 21 22 23 24
706.7 707.3 707.8 708.1 708.2
708.1 708.1 708.2 708.3 708.3
0.80 0.84 0.88 0.92 0.96
1.06 1.06 1.20 1.22 1.25
0.85543 0.85543 0.88493 0.88877 0.89435
0.0554 0.0154 0.0049 0.0312 0.0657
2. C7l 7l" "lo lo 3el 3el 7F: SM Smá"M +.+BHB
>. Cal al" "lo lo 3el 3el o "r#ti"o:
Para TM+.+K
So M +./AAE
. Inte Inter! r!re reta ta"i "i9n 9n:: 3omo omo Sma"U So, se concl oncluy uye e que los los dato atos de la presi resión ón atmosférica se a2ustan a la distribución normal, con un nivel de significancia del KI o una probabilidad del BKI.
(&STORURI:
m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21
1. Trabaj rabajo o eta3# eta3#ti" ti"o: o: -res> -res> ?@ -394m+ ?@ -rm 3NF'4 -rm Ord 394 621.1 620.6 620.0 619.6 619.5 619.5 619.8 620.3 620.8 621.0 621.1 620.9 620.4 620.0 619.8 619.5 619.2 619.1 619.4 619.8 620.3
619.1 619.2 619.4 619.5 619.5 619.5 619.6 619.8 619.8 619.8 62 620.0 62 620.0 620.3 620.3 620.4 620.6 620.8 620.8 620.9 621.0 621.1
0.04 0.08 0.12 0.16 0.20 0.24 0.28 0.32 0.36 0.40 0.44 0.48 0.52 0.56 0.60 0.64 0.68 0.72 0.76 0.80 0.84
=
Z
− ´
∆
X X S
>1.59 >1.40 >1.23 >1.09 >1.08 >1.07 >0.81 >0.65 >0.61 >0.59 >0.24 >0.21 0.13 0.21 0.37 0.57 0.83 0.84 1.05 1.26 1.28
3Z4 0.2776 0.34458 0.10935 0.13786 0.14007 0.14231 0.20897 0.25785 0.27093 0.2776 0.40517 0.41683 0.55776 0.58317 0.64431 0.71566 0.79673 0.79955 0.85083 0.89617 0.89973
¿| F ( Z )− P ( Z )| 0.2376 0.2646 0.0107 0.0221 0.0599 0.0977 0.0710 0.0622 0.0891 0.1224 0.0348 0.0632 0.0378 0.0232 0.0443 0.0757 0.1167 0.0796 0.0908 0.0962 0.0597
22 23 24
620.8 621.1 621.1
621.1 621.1 621.1
0.88 0.92 0.96
1.29 1.36 1.38
0.90147 0.91308 0.91621
0.0215 0.0069 0.0438
2. C7l 7l" "lo lo 3el 3el 7F: SM Smá"M +./E5E
>. Cal al" "lo lo 3el 3el o "r#ti"o:
Para TM+.+K
So M +./AAE
. Inte Inter! r!re reta ta"i "i9n 9n:: 3omo omo Sma"U So, se concl oncluy uye e que los los dato atos de la presi resión ón atmosférica se a2ustan a la distribución normal, con un nivel de significancia del KI o una probabilidad del BKI.
III III.G. .G. Rea Reali"e li"e la la !reba !reba 3e bon3 bon3a3 a3 3e "0i" "0i"a3r a3ra3o a3o !ara !ara la velo velo"i3 "i3a3 a3 3el viento !roe3io !ara Car!a. (ro"e3iiento: 1. ,i! ,i!9te 9tei i: : ,o: Frecuencia ?bservada M Frecuencia !sperada ,a: Frecuencia ?bservada Q Frecuencia !sperada 2. Or3enan3 Or3enan3o o lo valore valore 3e enor enor a a4or a4or Da"s da"s VV s>@ 3m+s rde@ rde@a ds 4 ar 1.9 1.8 1.4 1.4 1.5 1.6 1.9 1.8 2.1 2.6 3.1 3.4 3.8
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1.4 1.4 1.4 1.5 1.6 1.8 1.8 1.8 1.9 1.9 1.9 1.9 2.1
4.3 4.4 4.1 3.8 3.1 2.5 2.4 1.9 1.8 1.4 1.9
14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
2.4 2.5 2.6 3.1 3.1 3.4 3.8 3.8 4.1 4.3 4.4
>. Cal"lo Cal"lo 3el n?ero n?ero 3e interva intervalo lo 3e "lae5 "lae5 eg?n eg?n *ev *evjevi"0 jevi"0:: %3M *V *.--ln (% %3M *V *.-- ln(/5 %3MK.//EH ? H
. Cal"lo Cal"lo 3e 3e la a!lit3 a!lit3 3e 3e "a3a "a3a interv intervalo: alo: ∆x
=
− Xmin =0.6 NC −1
X max
D9n3e: Oma" M *.5 Omin M 5.5
G. Ca Cal" l"l lo o 3e lo lo Inte Interv rval alo o 3e "la "lae5 ar ar"a "a55 $re" $re" en"i en"iaa abolta5 relativa 4 INTERVALO 1.10 1.70 2.30 2.90 3.50 4.10
1.70 2.30 2.90 3.50 4.10 4.70
a"la3a. Mar!a de !lase
re!. A$s
re!. Rela">Ka
1.40 2.00 2.60 3.20 3.80 4.40
5 8 3 3 2 3
0.21 0.33 0.13 0.13 0.08 0.13
%)
'.&&
H. C7l"lo C7l"lo 3e 3e la e3ia 4 3evia" 3evia"i9n i9n et7n et7n3ar: 3ar:
9 2.491 S 0.996 . Cal Cal"l "lo o 3e 3e la $re" $re"en en"ia "ia e!era e!era3a 3a::
re A!#m# 0.2 0.5 0.6 0.7 0.8 1.0
INTERVALO LIMITE DE DE CLASE CLASE 1.10 1.10
1.70
1.70
1.70
2.30
2.30
2.30
2.90
2.90
2.90
3.50
3.50
3.50
4.10
4.10
4.10
4.70
4.70
Z > 1.4 0 > 0.7 9 > 0.1 9 0.4 1 1.0 1 1.6 2 2.2 2
Prea $aQ la !#rKa
re!#e@!> a rela">Ka
re!#e@!>a a$sl#"a 3e>4
0.41924
re!#e@!>a $serKada 3 >4 >
>
R)**)&* &
0.28 .28524
0.13 .13400 400
3.22
3
5
0.07 .07535
0.20 .20989 989
5.04
5
8
0.15 .15910
0.23 .23445 445
5.63
7
3
0.34 .34375
0.18 .18465 465
4.43
5
3
0.44 .44738
0.10 .10363 363
2.49
3
2
0.48 .48679
0.03 .03941 941
0.95
1
3
. C7 C7l" l"l lo o 3e A2":
#iendo
K. Cal"lo A2t:
7ónde
#e tiene que
1L.Criterio 3e 3e"ii9n:
%)
3omo O/c M *+.KK W O/t M A.H* se rechaza la hipótesis nula 9o. Los datos de velocidad de viento promedio no se a2ustan a la distribución normal, con un nivel de significancia del KI o BKI de probabilidad.
III III.H. .H. Elabor Elaboree la Roa Roa 3e lo vien viento to !ara !ara la 3o 3o eta" eta"ion ione e Ca Car!a r!a 4 S0an"a4an @en n olo gr7$i"o5 a"ar $re"en"ia 3e lo 1L 3#a/. S,&NC&*&N DIRECCION
REC
5
0 0.0 N 0 0.0 NNE 0 0.0 NE 0 0.0 NEE 3 1.3 E 12 5.0 SEE 18 7.5 SE 23 9.6 SSE SS E 15 6.3 S 24 10.0 SS7 SS 7 28 11.7 S7 28 11.7 S77 40 16.7 7 34 14.2 N77 15 15 6.3 N77 0 0.0 NN7 0 0.0 N INTER(RET&CION: Los vientos de #hancayan provienen del ?este.
0 22.5 45 67.5 90 112.5 135 157.5 180 202.5 225 247.5 270 292.5 315 337.5 360
(&STORURI DIRECCION
0 22.5
N NNE
REC
5
0 0
0.0 0.0
45 67.5 90 112.5 135 157.5 180 202.5 225 247.5 270 292.5 315 337.5 360
NE NEE E SEE SE SSE SS E S SS7 SS 7 S7 S77 7 N77 N77 NN7 N
7 20 28 29 22 13 11 18 20 24 44 4 0 0 0
2.9 8.3 11.7 12.1 9.2 5.4 4.6 7.5 8.3 10.0 18.3 1.7 0.0 0.0 0.0
INTER(RET&CION: Los vientos de Pastoruri provienen del ?este.
III III.. .. Toan3o an3o n a!a a!a 3e 3 3 a;ri"a a;ri"a !lote !lotee e la te!era te!eratr tra a 3e 3o $e"0a 3i$erente !ara "a3a eta"i9n 4 tra"e la iotera 4 anali"e relta3o. VER )&(&S DE ISOTER)&S &N&'ISIS Las fechas escogidas son das no consecutivos por un da, habiendo una diferencia de /5 horas.
!l descenso de temperaturas durante la noche se ve acentuado en zonas continentales; que están ale2adas del mar; siendo la XpérdidaY de la energa acumulada durante el da por la superficie terrestre may mayor. or. !l desc descen enso so térm térmic ico o se ve acen acentu tuad ado, o, adem además ás,, si la humedad ambiental es ba2a, ya que la presencia de agua en el aire cont contri ribu buye ye al efec efecto to aten atenua uado dorr de las las temp temper erat atur uras as,, grac gracia ias s al elevado calor especfico del agua. 7e ah que en zonas costeras la amplitud térmica sea menor.
La varia variabi bili lida dad d de temp temper erat atur ura a se da por por la alti altitu tud d y el tipo tipo de superficie; la cual absorberá las radiaciones solares por un tiempo y desp despué ués s las las emit emitir irá á a la atmo atmosf sfer era; a; por por la part parte e de Zras Zrasil il la variabilidad es mnima, mientras que por Per0 y 3hile se observa un descenso.
$n factor importante para la variabilidad de temperatura es el viento.
IV.
CONC'USIONES Para Para el tratam tratamien iento to de datos datos los como como la temper temperatu atura ra (prome (promedio dio,, má"i má"imo mo y mnim mnimo o,, la pres presió ión n (pro (prome medi dio, o, má"i má"imo mo y mni mnimo mo y la velocidad del viento (promedio, má"imo y mnimo se dividen entre *+ para obtener el dato correcto y los de humedad relativa siempre se utilizan n0meros enteros. !n el caso de que diga XsmpY no se toma como valor promedio sino, el valor ma" y min se sumas y se dividen entre dos.
!"iste la presencia de mayor precipitaciones en #hancayan mientras que que en 3arp 3arpa a son son meno menore res s debi debido do a la ubic ubicac ació ión n geog geográ ráfic fica a y la intervención directa de la corriente del pacifico.
!l aumento de la humedad relativa está relacionada con el aumento de la presión de saturación de vapor de agua.
La vari variac ació ión n de la radi radiac ació ión n sola solarr dire direct cta a difie difiere re del del ángu ángulo lo de la inclinación del planeta
!n la relación de la radiación solar directa con el viento interviene la gradiente de presión. (ba2as y altas presiones
La hume humeda dad d rela relativ tiva a y la prec precip ipita itaci ción ón pres presen enta ta una una corre correla laci ción ón estrecha casi perfecta debido a que son proporcionales. !sto se ve tanto para #hancayan y 3arpa.
!n 3arpa la correlación de la 96 con la 6#, precipitación, temperatura, presión y velocidad del viento, resulto en un BBI; para la precipitación resultó en un BHI.
!n #han #hanca cay yan la corr correl elac ació ión n de la 96 con con la 6#, 6#, prec precip ipit itac ació ión, n, temperatura, presión y velocidad del viento, resulto en un BBI; para la precipitación resultó en un *++I.
!n ambas estaciones la conclusión de la regresión lineal m0ltiple y prueba de significancia nos dio que se rechaza la hipótesis nula, siendo rQ+, por lo tanto e"iste correlación entre las variables " e y.
La prue prueba ba de olm olmog ogor orov ov)# )#mi mirn rnov ov para para la pres presió ión n prom promed edio io de #hancayan los datos se a2ustan a una distribución normal con un nivel de significancia de KI o una probabilidad del BKI.
La prueba de olmogorov)#mirnov para la presión promedio de 3arpa los datos no se a2ustan a una distribución normal con un nivel de significancia de KI o una probabilidad del BKI.
La prueba de 3hi)3uadrado para la velocidad de viento promedio de 3arp 3arpa a no se a2us 2ustan tan a la distr istrib ibuc ució ión n norma ormal, l, con con un nive ivel de significancia del KI o BKI de probabilidad.
7e las isotermas en la zona sur las temperaturas no varan, debido a que se encuentra cerca del polo sur y los fuertes vientos que pasan por ah.
La aplicación del tratamiento estadstico de los datos, de los diferentes parámetros, es de suma importancia para poder determinar y predecir las condiciones de la atmosfera, as mismo sirve de gran herramienta, para poder prevenir posibles fenómenos climáticos.
V.
RECO)END&CIONES erific rificar ar si los los dato datos s util utiliz izad ados os para para las las dist distin inta tas s oper operac acio ione nes, s, se encuentren completos.
#e recomienda el uso de libros, tutoriales de internet que pueden servir como herramientas de apoyo para el cálculo y desarrollo de 4&Z1%!
#e reco recomi mien enda da leer leer much muchas as fuen fuente tes s de info inform rmac ació ión n para para pode poder r interpretar correctamente las gráficas de la relación de los parámetros.
