Evaluacion Geomecanica Del Minado: Perubar S.A

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PERUBAR S.A. ______________________________________________________________

EVALUACION GEOMECANICA DEL MINADO

Bocamina Nv. 4150

Area de subsidencia

MINA ROSAURA INFORME TECNICO

PREPARADO POR:

DCR Ingenieros S.R. Ltda. Geomecánica en Minería y Obras Civiles

DICIEMBRE 2004 LIMA – PERU

PERUBAR S.A.

Diciembre 14, 2004

Evaluación Geomecánica del Minado – Mina Rosaura

EVALUACION GEOMECANICA DEL MINADO MINA ROSAURA CONTENIDO 1.

2.

3.

4.

RESUMEN, CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

1

1.1 1.2 1.3

1 3 10

Resumen Conclusiones Recomendaciones

INTRODUCCIÓN

13

2.1 2.2

13 15

Objetivo y alcance Actividades realizadas

MINA ROSAURA

17

3.1 3.2

17 17 17 19 20

Ubicación y acceso Marco geológico 3.2.1 Geología general 3.2.2 Geología local 3.2.3 Geoestructuras principales

INVESTIGACIONES BASICAS

21

4.1.

Caracterización de la masa rocosa

21

4.1.1 Registro de datos 4.1.2 Aspectos litológicos 4.1.3 Distribución de discontinuidades 4.1.4 Aspectos estructurales

21 21 22 23

Clasificación de la masa rocosa Zonificación geomecánica de la masa rocosa Resistencia de la roca

23 24 26

4.4.1 Resistencia de la roca intacta 4.4.2 Resistencia de las discontinuidades 4.4.3 Resistencia de la masa rocosa

26 27 27

Condiciones especiales de la masa rocosa Condiciones del agua subterránea Esfuerzos

28 29 30

4.2 4.3 4.4

4.5 4.6 4.7

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I

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5.

6.

CONSIDERACIONES SOBRE LAS CONDICIONES DE ESTABILIDAD

31

5.1 5.2 5.3 5.4 5.5

Descripción del minado actual Planteamiento de los problemas de inestabilidad Condiciones de estabilidad subterránea global Condiciones de estabilidad subterránea local Condiciones de estabilidad superficial global

31 33 34 36 38

5.5.1 5.5.2

38 40

ESTRATEGIAS DE MINADO PROPUESTAS

42

6.1

Método de minado

42

6.1.1 Hundimiento por subniveles 6.1.2 Corte y relleno 6.1.3 Conjunto de cuadros

43 43 44

SLC transversal vrs longitudinal Ubicación de las galerías y cruceros Parámetros del método de minado

44 46 46

6.4.1 SLC tradicional 6.4.2 SLC mejorado

46 48

Secuencias de avance del minado Sostenimiento Control de calidad

51 53 56

6.2 6.3 6.4

6.5 6.6 6.7 7.

Estabilidad del talud natural Monitoreo de desplazamientos

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

58

ANEXOS Anexo 1 Anexo 2 Anexo 3 Anexo 4 Anexo 5 Anexo 6 Anexo 7 Anexo 8

Data básica del mapeo geotécnico Resultados de ensayos de laboratorio Resultados del análisis numérico – Estabilidad subterránea global Resultados del análisis numérico – Estabilidad subterránea local Resultados del análisis de estabilidad del talud natural Resultados del monitoreo de desplazamientos en el talud natural Resultados del análisis numérico – Secuencia de avance del minado Cálculos del sostenimiento


II

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RELACION DE FIGURAS Figura 1 Figura 2 Figura 3 Figura 4 Figura 5

Arreglo estructural de la masa rocosa de Mina Rosaura Características resaltantes del SLC tradicional Características resaltantes del SLC mejorado Diferencias en el esquema de la perforación Diferencias en la forma del flujo de mineral

RELACION DE CUADROS Cuadro 1 Cuadro 2 Cuadro 3 Cuadro 4

Criterio para la clasificación de la masa rocosa Zonificación geomecánica del yacimiento Rosaura Resistencia de la roca intacta Características promedio de resistencia de la masa rocosa

RELACION DE LAMINAS Lámina 1 Lámina 2 Lámina 3 Lámina 4 Lámina 5 Lámina 6 Lámina 7 Lámina 8 Lámina 9 Lámina 10 Lámina 11 Lámina 12 Lámina 13 Lámina 14 Lámina 15 Lámina 16 Lámina 17 Lámina 18 Lámina 19 Lámina 20 Lámina 21 Lámina 22

Plano geológico de la Mina Rosaura Plano litológico del Nv. 4210 Plano litológico del Nv. 4190 Plano litológico del Nv. 4170 Plano litológico del Nv. 4150 Plano litológico del Nv. 4130 Plano litológico del Nv. 4110 Plano litológico del Nv. 4090 Plano litológico del Nv. 4070 Plano compósito de contornos de la mineralización por niveles Plano de alteraciones del Nv. 4170 Plano de alteraciones del Nv. 4150 Plano estructural del Nv. 4210 Plano estructural del Nv. 4190 Plano estructural del Nv. 4170 Plano estructural del Nv. 4150 Plano estructural del Nv. 4130 Plano estructural del Nv. 4110 Plano estructural del Nv. 4090 Plano estructural del Nv. 4070 Plano geomecánico del Nv. 4150 Plano geomecánico del Nv. 4130 Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Lámina 23 Lámina 24 Lámina 25 Lámina 26 Lámina 27 Lámina 28 Lámina 29 Lámina 30

Plano geomecánico del Nv. 4110 Plano geomecánico del Nv. 4090 Plano geomecánico del Nv. 4070 Sección geológica – geomecánica – Sección 340 Sección geológica – geomecánica – Sección 420 Sección geológica – geomecánica – Sección 480 Sección geológica – geomecánica – Sección Tajo Plano topográfico superficie open pit


IV

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1.

RESUMEN, CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

1.1

Resumen

PERUBAR S.A. explota la Mina Rosaura utilizando el método de minado hundimiento por subniveles. Dadas las condiciones geomecánicas adversas de la masa rocosa del yacimiento y las características del minado, vienen ocurriendo problemas de inestabilidad de la masa rocosa en las labores subterráneas y también en el área de subsidencia en superficie. Conforme la explotación progresa en profundidad se vienen observando condiciones cada vez más difíciles de minado, lo cual lleva a la interrogante de cómo será el minado futuro en profundidad. Por tal motivo, contrató los servicios de la empresa especializada DCR Ingenieros S.R.Ltda., para que esta lleve a cabo una evaluación geomecánica integral de la masa rocosa del yacimiento Rosaura, con el fin de analizar el método de minado que actualmente se viene utilizando, y a la luz de los resultados obtenidos, dar las recomendaciones para el minado futuro. Para cumplir con el objetivo mencionado, fue necesario realizar trabajos de campo, laboratorio y gabinete. En una primera etapa el estudio estuvo orientado a la ejecución de investigaciones básicas, con el fin de obtener la información necesaria, que permita evaluar los factores principales del control de la estabilidad, y estimar los parámetros geomecánicos. En una segunda etapa, se integró la información obtenida durante las investigaciones básicas, con el fin de evaluar las condiciones de estabilidad de las excavaciones subterráneas y plantear las estrategias más adecuadas para el minado futuro, asimismo con el fin de evaluar las condiciones de estabilidad del talud natural en el área de subsidencia. Como parte de las investigaciones básicas, se ha hecho una caracterización detallada de la masa rocosa del yacimiento, desde el punto de vista de su estructura y calidad, en base al mapeo geotécnico de las labores subterráneas excavadas hasta la fecha y de testigos de sondajes diamantinos disponibles. Esta caracterización condujo a la zonificación geomecánica del yacimiento. Por otro lado, se evaluaron las propiedades físicas y parámetros de resistencia de la roca intacta, de las discontinuidades y de la masa rocosa. También se evaluaron las condiciones de presencia de agua y las condiciones de los esfuerzos. Como parte de la evaluación de las condiciones de estabilidad, primero se plantearon los problemas que actualmente se observan en Mina Rosaura, luego se realizaron análisis numéricos de las condiciones de estabilidad subterránea tanto a nivel global como local, asimismo de las condiciones de estabilidad superficial global, a fin de tener un marco de Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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referencia del minado actual y anticipar las condiciones de estabilidad del minado futuro en profundidad y también los posibles riesgos en superficie debido a la inestabilidad del talud natural ubicado sobre la caja techo del yacimiento. Como parte de las estrategias de minado, se ha evaluado: el método de minado actual y otros posibles métodos que podrían ser aplicados en Rosaura, las alternativas del hundimiento por subniveles (SLC) transversal vrs longitudinal, la ubicación de las galerías y cruceros, los parámetros del método de minado, la secuencia de avance del minado, el sostenimiento, y los aspectos del control de calidad. En el presente informe, se pone a consideración de PERUBAR S.A. los resultados de la evaluación geomecánica realizada. En resumen, los problemas de inestabilidad de la masa rocosa de las excavaciones de la Mina Rosaura se deben por un lado, a la calidad Muy Mala de la estructura veta – falla, a las características “expansivas” y de “alta deformabilidad” de la roca, y a la presencia del agua. Por otro lado, a los esfuerzos inducidos por el proceso del minado, que no obstante ser de magnitudes relativamente bajas, sin embargo vencen a las muy bajas resistencias de la masa rocosa; al esquema y secuencia de avance del minado; y a las técnicas de perforación y voladura utilizadas. Se anticipa que de persistir estos factores, las condiciones del minado en profundidad serán cada vez más difíciles. A fin de contrarrestar las condiciones adversas mencionadas, se deberán adoptar medidas apropiadas en relación a los factores que pueden ser controlables, esto es, el agua, el esquema y secuencia de avance del minado y la perforación y voladura. Para mantener el método de minado SLC, las principales medidas recomendadas son: el drenaje estricto del agua, el traslado de las galerías y cruceros hacia la caja piso para que el avance en los drawpoints sea de caja techo a caja piso; la ampliación de la separación de los cruceros para crear pilares más robustos, pero asegurando la aplicación del concepto de flujo interactivo del SLC mejorado, y también la utilización de técnicas adecuadas de perforación y voladura; la implementación de la nueva secuencia de avance del minado propuesta por PERUBAR S.A.; y el mejoramiento continuo de las técnicas de sostenimiento. Se espera que con la implementación de las recomendaciones de este informe, mejoren las condiciones de estabilidad de las labores mineras. En cuanto a inestabilidad del talud natural ubicado sobre la caja techo, se ha determinado que el posible deslizamiento no significaría daños a la estructura del Depósito de Relaves Yauliyacu Nuevo, sin embargo es necesario, seguir las recomendaciones que se dan en este informe.


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1.2

Conclusiones

1)

La veta falla Rosaura, de rumbo general NW y buzamiento promedio de 65°-80° NW, está constituida por un relleno de una falla de cizalla, con presencias al piso de pirita masiva, así como también a veces en forma diseminada de aspecto arenosodeleznable. La mineralización económica, pegada al piso, está constituida por esfalerita, galena, calcopirita y algo de tetrahedrita, siendo los minerales de ganga: cuarzo, pirita, calcita y clorita. La caja piso de la veta está constituida por los tufos Yauliyacu y la caja techo por las calizas Bellavista, interestratificadas con tufos y rocas andesíticas. En la parte superior del yacimiento y hacia el NW hay predominancia de las calizas en la caja techo.

2)

La extensión longitudinal reconocida de la veta falla Rosaura es de 280 m, con una profundidad de 360 m. La geometría de la mineralización es irregular, tanto en el sentido longitudinal como en el transversal. Se le puede dividir en tres sectores: el Sector NW, con potencia promedio de 15 a 18 m; el Sector Central, con promedio de 5 m; y el Sector SE, con potencia de 8 a 10 m.

3)

Asociada a la mineralización hay presencia de pirita y hacia los contactos con las cajas ocurre una alteración argílica, compuesta por minerales de arcilla y clorita, acompañados por una pobre diseminación de pirita, galena y esfalerita, siendo esta alteración más notable y de mayor espesor en la caja techo. Saliendo de la estructura Rosaura, en las cajas inmediatas hay presencia de alteración propilítica, constituida en orden de abundancia por calcita, cuarzo, pirita, clorita y yeso. La potencia de las zonas de alteración hidrotermal tiene una relación directa con la potencia de la veta mineralizada en una proporción aproximada de 1: 1: 3 (veta: argilitización: propilitización ).

4)

La secuencia sedimentaria en el distrito está plegada, teniendo su eje un rumbo general N20°W, lo que hace que sea aproximadamente paralela al lineamiento general de los Andes. La estructura de mayor importancia es el Anticlinorio Casapalca, que presenta pliegues (sinclinales y anticlinales) asimétricos. Localmente, la estructura principal la constituye el Anticlinal Rosaura, cuyo eje tiene rumbo N30°W. La mina Rosaura se halla emplazada en su flanco W.

5)

Los resultados del análisis de distribución de discontinuidades, han indicado la presencia de tres sistemas de discontinuidades en toda el área del estudio, formados principalmente por fallas y diaclasas, cuyas orientaciones promedio son: Sistema 1, N49°W - 60°SW; Sistema 2, N77°W - 75°NE; y Sistema 3, N30°E - 53°NW. De estos tres sistemas, el primero predomina respecto a los otros dos. Localmente ocurren otros sistemas de discontinuidades secundarios. Además hay una Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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considerable cantidad de discontinuidades aleatorias en todo el área de estudio, lo cual es un reflejo del alto grado de fracturamiento de la masa rocosa. 6)

Según el criterio de clasificación geomecánica adoptado (Bieniawski, 1989), en la caja techo alejada, la masa rocosa es generalmente de calidad Mala A (IVA), en menor proporción se presentan zonas de calidad Regular B (IIIB). En la caja techo inmediata, la masa rocosa es típicamente de calidad Mala B (IVB). En la estructura veta-falla Rosaura, se observan dos tipos de materiales diferentes: la brecha de falla y el mineral económico, sin embargo desde el punto de vista de sus calidades, estas son similares, siendo ambos de calidad Muy Mala (V). En la caja piso inmediata, la masa rocosa es de calida Mala B (IVB).

7)

El zoneamiento geomecánico realizado, ha indicado que la caja techo alejada conforma un dominio estructural de rocas de calidad Mala A (DE-IVA), con rango RMR 30-40, rango Q 0.21-0.64 y GSI MF/R. La caja techo inmediata conforma un dominio de rocas de calidad Mala B (DE-IVB), con rango RMR 20-30, rango Q 0.07-0.21 y GSI IF/P. La brecha de falla y mineral conforma un dominio de rocas de calidad Muy Mala (DE-V), con RMR < 20, Q < 0.07 y GSI T/MP. La caja piso inmediata conforma un dominio de rocas de calidad Mala B, con rango RMR 2030, rango Q 0.07-0.21 y GSI IF/P. Los detalles de las características estructurales para cada uno de estos dominios se presentan en el Capítulo 4.

8)

Los valores de resistencia compresiva de la roca intacta, estimada con ensayos de laboratorio y otras técnicas sugeridas por ISRM (Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas), son respectivamente 37, 15, 3 y 15 para los volcánicos de la caja techo alejada, volcánicos propilitizados de la caja techo inmediata, argílico y mineral de la brecha de falla y mineral, y tufos propilitizados de la caja piso inmediata. Los correspondientes valores de la constante “mi” son: 25.19, 12.8, 10 y 12.8. Los valores de las propiedades de resistencia de la masa rocosa se presentan en el Cuadro 4 del Capítulo 4.

9)

Las rocas de Rosaura además presentan condiciones especiales, referidas a características expansivas (swelling rock) en presencia de agua y a características de alta deformabilidad (squeezing rock); es decir, deformaciones en función del tiempo, donde los esfuerzos al exceder la resistencia de la roca, producen su deformación plástica. Ambas características tienen influencia en la alta deformación del terreno y de las cimbras.

10)

Es indudable que la presencia del agua es desde todo punto de vista dañina para las condiciones de estabilidad de las labores mineras. Lo que se observa en el campo es evidente. Las áreas de la mina con mayor presencia de agua son más inestables que Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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aquellas dónde la presencia del agua es menor. Aún ignorando el posible problema del hinchamiento del terreno, el agua ejerce un efecto muy negativo en la estabilidad de las labores mineras, desde que incentiva la alta deformabilidad en este tipo de terreno. Por tanto será imperioso su tratamiento efectivo. 11)

Los esfuerzos vertical y horizontal in-situ por carga gravitacional, sin considerar la influencia de la topografía del terreno, son respectivamente del orden de 5 a 9 MPa y 2.5 a 4.5 MPa. Considerando la influencia topográfica por la presencia del talud natural ubicado en la caja techo del yacimiento, que tiene una altura aproximada de 850 m, estos esfuerzos podrían alcanzar valores de 10 a 15 MPa (esfuerzos horizontales) y 5 a 10 MPa (esfuerzos verticales). El factor de competencia < 2 o ligeramente > 2, indica que los esfuerzos producen un sobreesforzamiento inmediato después de ejecutada la excavación, o que se produce en la masa rocosa únicamente deformaciones plásticas, aspectos estos que son evidentes a simple observación en mina Rosaura.

12)

Según las investigaciones básicas realizadas, los factores atribuibles a las condiciones geomecánicas de la masa rocosa del yacimiento que estarían influyendo en los problemas de inestabilidad de las excavaciones subterráneas y en la superficie son: la calidad Muy Mala de la masa rocosa mineralizada y calidad Mala de las rocas encajonantes, las características “expansivas” de “alta deformabilidad” de la roca, la presencia del agua subterránea, que activa el hinchamiento de la roca y produce mayor deformabilidad. De estos factores, solo el agua puede ser controlable, el resto de los factores señalados constituyen condiciones naturales del yacimiento a los cuales debemos adecuar el método de minado.

13)

Los factores que son atribuibles al método de minado son principalmente: los esfuerzos inducidos por el proceso del minado, que no obstante ser de magnitudes relativamente bajas, sin embargo vencen a las bajas resistencias de la masa rocosa del yacimiento; el esquema y secuencia de avance del minado; y las técnicas de perforación y voladura utilizadas, que no están permitiendo un flujo continuo del mineral. Estos factores de algún modo pueden ser controlables a fin de minimizar los problemas mencionados anteriormente. Es aquí donde se centra este estudio en el caso subterráneo, pero además también abordamos el caso de la inestabilidad del talud natural en superficie.

14)

Los análisis efectuados en relación a las condiciones de estabilidad subterránea global, de una manera general, permiten concluir en lo siguiente:


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A medida que el minado progrese en profundidad, los niveles de los esfuerzos inducidos por el minado tenderán a ser cada vez más altos. Los esfuerzos principales máximos, que en los niveles superiores actuales son del orden de 5 MPa, podrían llegar a 20 MPa en el Nv. 3900. Los esfuerzos principales mínimos, que en los niveles superiores actuales son del orden de 4 MPa, podrían llegar a 12 MPa en el Nv. 3900. Estos valores de esfuerzos, representan órdenes de magnitud de las tendencias observadas. Localmente se pueden registrar esfuerzos mayores como menores. Definitivamente, los esfuerzos inducidos por el minado en la caja techo, donde actualmente están ubicadas las labores de acceso y servicio a los tajeos, son mayores que en la caja piso. Esto se debe principalmente al efecto gravitatorio de la masa rocosa del talud ubicado en la caja techo, el cual tiene una altura total de 850 m y cuyo pie está ubicado en el fondo del antiguo tajo abierto, en el área de subsidencia actual. La orientación del esfuerzo principal mayor es casi paralela a la pendiente del talud, aproximadamente tiene una inclinación de 40° respecto a la horizontal. Esta dirección del esfuerzo representa el empuje hacia abajo de los materiales aflojados del talud mencionado. En profundidad estos esfuerzos tienden a ser horizontales, siendo estos mayores que el esfuerzo vertical. Los factores de seguridad en la caja piso inmediata, son mayores que en la caja techo inmediata, mientras que los factores de seguridad en la caja piso alejada son menores que en la caja techo alejada. 15)

Los análisis efectuados en relación a las condiciones de estabilidad subterránea local, han indicado lo siguiente: El factor que está incidiendo significativamente en la inestabilidad actual de las labores de acceso y servicios a los tajeos, es decir, galería principal y cruceros, es la ubicación de los mismos en la caja techo y la secuencia de avance del minado. Como los esfuerzos inducidos por el minado son mayores en la caja techo y tienen magnitud considerable frente a los muy bajos valores de resistencia de las rocas, estas no tienen capacidad de contrarrestar dichos esfuerzos, resultando incluso insuficiente el sostenimiento actual que se utiliza. Como el avance es desde la caja piso hacia la caja techo, al efectuar el primer corte en la caja piso, el bloque de minado o pilar puente liberado que queda Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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encima de los cruceros se ve sometido a los esfuerzos de empuje de la caja techo y a la carga superior de los materiales de hundimiento. Este bloque permanecerá en esta situación hasta llegar a la caja techo. La consecuencia es la inestabilidad provocada en el área de la galería principal y en los cruceros. Si el avance fuera inverso (de caja techo a caja piso) y la galería principal y los cruceros estuvieran ubicados en la caja piso, las condiciones de estabilidad serían más favorables. Al efectuar el primer corte en la caja techo, el bloque de minado ubicado encima de los cruceros quedaría liberado del empuje de la caja techo, actuando solo la carga superior de los materiales de hundimiento sobre el mismo. Los esfuerzos de empuje de la caja techo, se concentrarían mayormente en el área de la base del subnivel de la caja techo y hacia los costados, pero como las labores mineras se trasladarían a la caja piso, esto no tendría mayor importancia. El caso es que el ambiente de esfuerzos encima de los cruceros y en la caja piso sería más favorable para las condiciones de estabilidad de las labores mineras. 16)

Si bien es cierto que los niveles de esfuerzos serán más altos a medida que progrese el minado en profundidad, sin embargo, este hecho puede ser contrarestado en alguna medida, además del traslado a la caja piso de las labores, mejorando el dimensionamiento de los componentes estructurales del método de minado, según las recomendaciones que se dan en este informe.

17)

El proceso de selección del método de minado, ha indicado que el “hundimiento por subniveles” se adapta a las condiciones geomecánicas de la masa rocosa del yacimiento Rosaura, aunque no de una manera ideal, sin embargo, tiene ventajas frente a los otros posibles métodos de minado que se aparejan a estas condiciones naturales: el “corte y relleno” y el “conjunto de cuadros”.

18)

De acuerdo a las conclusiones de los modelamientos numéricos realizados, se concluye que el método de minado “hundimiento por subniveles” se debe continuar utilizando. En tal sentido, hay que orientar esfuerzos, por un lado para mejorar las condiciones de estabilidad de las labores mineras, por otro lado, para mejorar los diferentes parámetros del método de minado que conduzcan a un menor costo y a una mayor productividad.

19)

La evaluación realizada en relación con los parámetros de minado, revela que asegurando los conceptos del SLC mejorado (principio del flujo interactivo), con buenas técnicas de perforación y voladura, y sin mantener el concepto de los “bolsillos”, la altura entre los subniveles continuaría siendo 20 m y el espaciamiento


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entre cruceros 12 m de centro a centro. Manteniendo los “bolsillos”, podría ampliarse el espaciamiento entre cruceros hasta unos 15 m. 20)

Los conceptos empleados en el citado Plan Estratégico del PERUBAR S.A. para establecer la secuencia de avance del minado de Rosaura son correctos desde el punto de vista geomecánico. Una forma de mejorar las condiciones de estabilidad de las excavaciones asociadas al SLC transversal, es conformar frentes rectos en retirada en etapas de paneles de 5 o 6 cruceros cada uno, jalando el mineral simultáneamente. En el esquema de avance del minado establecido por PERUBAR S.A. se ha tenido en consideración esta modalidad de avance para la explotación simultánea en varios subniveles. Este mismo esquema puede ser válido en caso que el avance en los drawpoints fuera de caja techo a caja piso, cuando se trasladen las galerías principales y los cruceros hacia la caja piso.

21)

Los resultados del ejercicio realizado para estimar la calidad y cantidad del sostenimiento en las labores mineras de Rosaura, dan una idea del sostenimiento que realmente se requeriría si se pretendiera estabilizar completamente estas labores. Lógicamente, esta solución tendría un costo muy elevado, prohibitivo para una operación minera como Rosaura. A esto hay que añadir, que en las estimaciones realizadas se han adoptado ciertos parámetros optimistas, como es el caso de los esfuerzos de campo. Por los resultados de los análisis numéricos presentados en el Capítulo 5, en las diferentes etapas del minado, por la dinámica del mismo, los esfuerzos inducidos podrían variar a valores más altos que los adoptados, lo cual podría significar que incluso el sostenimiento estimado con el NATM podría ser insuficiente en ciertos casos.

22)

En cuanto a las soluciones del sostenimiento, se espera por un lado que con las medidas que se puedan adoptar como producto de este estudio, las condiciones del sostenimiento también mejoren. Por otro lado, se deberá seguir mejorando las prácticas actuales del sostenimiento con cimbras y esta será una actividad principal del personal del Area de Geomecánica. Se tiene la ventaja de la experiencia que se viene ganando en el sostenimiento y en el método de minado, experiencia que debe ser combinada con las recomendaciones que se dan en este informe, de tal manera que el sostenimiento temporal permita cumplir con los planes de minado.

23)

Los análisis realizados en relación a las condiciones de estabilidad superficial global, permiten concluir en lo siguiente: El volumen de materiales estériles que podrían estar involucrados en un deslizamiento del talud natural ubicado en la caja techo del yacimiento, sería de aproximadamente 5 millones de m3. De producirse un deslizamiento, los Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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materiales deslizados al final alcanzarían su talud de reposo. Los cálculos efectuados, indican que con ángulos de reposo menores que 26°, los materiales deslizados podrían pasar hacia el fondo de la quebrada. El caso es que los ángulos de reposo medidos en campo están alrededor de 37°, muy superior a los 26°. Por tanto, será poco probable que en un eventual deslizamiento, los materiales deslizados lleguen a rellenar la quebrada y alcancen al Depósito de Relaves Yauliyacu Nuevo. Considerando las peores condiciones, caso que los materiales deslizados puedan llegar a la quebrada, la dirección del movimiento estimado, según el plano topográfico y las observaciones de campo, sería aproximadamente NEE. En esta dirección los materiales se acumularían sobre el área del botadero de desmonte antiguo. El volumen de materiales que podría caber en esta área se ha estimado en aproximadamente en 3 millones de m3. Todos los materiales deslizados no se trasladarían a la quebrada, sino que gran parte de ellos se quedaría haciendo un talud de reposo en el área del fondo del tajo. 24)

Los resultados del monitoreo de desplazamiento que se viene llevando a cabo en el talud natural ubicado en la caja techo del yacimiento están indicando actualmente un movimiento de la masa deslizante de 3 a 5 cm/día, de características constantes y con vector desplazamiento hacia el SEE, paralelo a la estructura veta – falla Rosaura. Será necesario tomar en cuenta las recomendaciones que se dan sobre el monitoreo en el Capítulo 5 de este informe.


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1.3

Recomendaciones

1)

Según el balance de ventajas y desventajas, sobre el cambio de modalidad de SLC de transversal a longitudinal, es recomendable no descartar la modalidad SLC longitudinal como una alternativa de mejora de las condiciones de estabilidad. Al respecto, se debe analizar con mayor detalle los aspectos productivos y operativos.

2)

De acuerdo a los resultados de los análisis sobre las condiciones de estabilidad subterránea global y local, y dado que las condiciones de minado serán más dificultosas en profundidad, es recomendable trasladar las labores de acceso y servicio, lo cual involucra a las galerías principales y a los cruceros, hacia la caja piso. Estos análisis han demostrado que ubicando las citadas excavaciones en la caja piso, las condiciones de estabilidad de estas mejorarán, principalmente por los niveles de esfuerzos más bajos presentes en esta área y por la secuencia de minado que implicará esta ubicación, desde caja techo hacia caja piso.

3)

Sobre la distancia de ubicación de las galerías principales respecto del contacto caja piso, desde el punto de vista de las condiciones de estabilidad de las galerías y cruceros es recomendable ubicar esta galería lo más alejada de la caja piso. Sin embargo, por los altos costos esto no siempre es posible. Actualmente se tiene conocimiento de la caja piso solo en el Nv. 4110, por los sondajes exploratorios realizados hasta 40 m de distancia. En los 20 a 30 m pegados a la caja piso, la roca es de Tipo IVB y a partir de esa distancia la roca comienza a mejorar. Lo ideal sería ubicar la galería principal, pasando la roca Tipo IVB, en roca de mejor calidad.

4)

La experiencia tenida en el Nv. 4150 con la solución de los “candelabros”, indicó que las condiciones de inestabilidad fueron menos intensas que en los niveles superiores, al lograrse mayor volumen de pilares entre cruceros; por tanto, es recomendable considerar en la caja piso esta forma de cruceros.

5)

La utilización de técnicas adecuadas de perforación y voladura, serán muy importantes para el minado futuro. Hasta la fecha, la perforación y voladura empleada en Rosaura ha sido parcial; si se pretende seguir operando la mina con los nuevos conceptos aquí esbozados, definitivamente, se tendrá que entrar a una etapa de perforación y voladura completa en los tajeos.

6)

En relación a la secuencia de avance del minado en subniveles múltiples, establecido por PERUBAR S.A. en su Plan Estratégico, es recomendable que la distancia horizontal de los gradines para lograr mejores condiciones de estabilidad, sea alrededor de 31 m. Menores o mayores distancias generarán condiciones de esfuerzos desfavorables. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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7)

Se deben tomar en cuenta las siguientes recomendaciones en relación al sostenimiento: Hacer un estricto control de calidad de las cimbras, ya que se ha observado en algunos lotes fallas en su fabricación. Aperturar las excavaciones con la mínima antelación y dar velocidad al minado, para obtener un menor tiempo de permanencia de excavaciones abiertas. No hacer encostillado completo alrededor de las cimbras, dejar hasta donde sea posible, aberturas en el encostillado para disipar los esfuerzos, pero esta actividad no debe significar dejar de topear las cimbras a la roca, lo cual es muy importante. En las rocas de calidad Mala B (IVB) y Muy Mala (V) utilizar cimbras a sección completa (“invert”) y espaciamientos mínimos entre ellas, compatibles con la práctica usual de este tipo de sostenimiento (0.75 m). Realizar mediciones de convergencia, con el fin de tener un mejor entendimiento del comportamiento de las cimbras. No descartar el uso del shotcrete como alternativa de sostenimiento, se deben llevar a cabo pilotajes en rocas de mala calidad.

8)

Se deberá implementar medidas efectivas de drenaje tanto en subterráneo como en superficie (área de subsidencia), a fin de minimizar los efectos negativos del agua. PERUBAR S.A. actualmente está llevando a cabo diferentes obras de drenaje en subterráneo, lo cual es sumamente importante, pero además deberá efectuar obras en superficie, puesto que se ha observado en el área de subsidencia signos importantes de escorrentías (cárcavas), que podrían complicar más el problema de las inestabilidades tanto subterráneas como en superficie.

9)

Los análisis efectuados sobre el posible deslizamiento del talud natural ubicado en la caja techo del yacimiento, han indicado que los materiales deslizados no invadirían el Depósito de Relaves Yauliyacu Nuevo, a lo más podrían llegar al área del man hole, el cual podría ser dañado, pero no significaría comprometer toda la estabilidad física de esta relavera. Sin embargo, hay que asegurar que los materiales deslizados no salgan por la parte Este del área de la subsidencia, es decir por la parte más baja del antiguo tajo abierto, ya que en este caso estos materiales podrían caer sobre la relavera y posiblemente sobre las instalaciones del Nv. 4090. Para Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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ello, atendiendo a recomendaciones pasadas, se está construyendo un dique de materiales de desmonte en la parte E del fondo del tajo. Se recomienda que este dique tenga la mayor altura posible. 10)

Por otro lado, también es posible el rodamiento de bloques rocosos pendiente abajo, desde los bordes del lado Sur del área inestable de los taludes. Esto ya ha ocurrido en varias ocasiones. Estos bloques podrían caer sobre la relavera o sobre las instalaciones que hay en el Nv. 4090. Por este motivo, se han construido contenciones con rieles y cables. Será recomendable de ser posible reforzar estas contenciones.

11)

En relación al monitoreo de desplazamiento del talud natural ubicado en la caja techo del yacimiento, y según los resultados que se han venido obteniendo con un periodo de medición diario, es recomendable que el nuevo periodo de mediciones sea de una semana, conforme se vayan evaluando los nuevos resultados este periodo podría ser nuevamente modificado.

12)

Es recomendable tomar en cuenta las recomendaciones dadas sobre los controles de calidad que se deben realizar en Rosaura en relación a los aspectos geomecánicos.


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2.

INTRODUCCION

PERUBAR S.A. viene actualmente explotando el yacimiento Rosaura, utilizando el método de minado de “hundimiento por subniveles”. La explotación ha comenzado por la parte superior del yacimiento, en donde tanto la masa rocosa mineralizada como las rocas de las cajas son de mala calidad. Si bien es cierto, que con el método de minado que se viene utilizando se está logrando resultados relativamente satisfactorios, sin embargo, existen problemas relacionados a las altas deformaciones del terreno, que inciden en la generación de inestabilidades en las excavaciones y en el deterioro de los sistemas de sostenimiento que se vienen utilizando. Por tal razón, PERUBAR S.A. ha encargado a DCR Ingenieros S.R.Ltda. la ejecución de una evaluación geomecánica integral del yacimiento Rosaura, a fin de analizar la situación actual del minado y a la luz de ello dar las recomendaciones para el minado futuro. La evaluación geomecánica llevada a cabo, significó caracterizar a la masa rocosa del yacimiento, determinar el comportamiento mecánico de la roca, clasificar y zonificar geomecánicamente a la masa rocosa del cuerpo mineralizado y de su entorno, evaluar las condiciones naturales del yacimiento, evaluar las condiciones de estabilidad de las excavaciones asociadas al minado actual, y establecer las estrategias para el minado futuro. El presente, constituye el informe de los resultados del trabajo efectuado, el mismo que se pone a consideración de PERUBAR S.A. 2.1

Objetivo y alcance

El objetivo es realizar una evaluación geomecánica de la masa rocosa del yacimiento Rosaura de PERUBAR S.A., con el fin de analizar el método de minado que actualmente se viene utilizando, y a la luz de los resultados obtenidos, dar las recomendaciones para el minado futuro. Los alcances para el cumplimiento del objetivo planteado son: Realizar investigaciones básicas, con el fin de obtener la información necesaria que permita evaluar los factores principales del control de la estabilidad y estimar así los parámetros geomecánicos básicos. Evaluar las condiciones de estabilidad de las excavaciones asociadas al minado actual del yacimiento. Establecer estrategias adecuadas para el minado futuro del minado del cuerpo mineralizado. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Los aspectos considerados como investigaciones básicas son: Caracterización litológica y estructural de la masa rocosa del yacimiento, en base a la revisión y análisis de la información disponible y a mapeos geotécnicos realizados en las excavaciones subterráneas existentes, en afloramientos superficiales y en testigos de las perforaciones diamantinas. Para tal caracterización se utilizaron las normas ISRM (International Society for Rock Mechanics). La distribución de los sistemas de discontinuidades se determinó utilizando técnicas estereográficas computarizadas, y las características geomecánicas de cada sistema fueron establecidas mediante análisis estadísticos convencionales. Evaluación de las propiedades de resistencia de la roca utilizando los métodos sugeridos por la ISRM y los criterios de falla más convenientes. Determinación de la calidad de la masa rocosa involucrada en el área de estudio, mediante la aplicación de los criterios de clasificación geomecánica de Bieniawski (1989), Barton (1974) y Marinos & Hoek (GSI – Geological Strenght Index – 2002). Zonificación geomecánica del área de estudio, a fin de determinar los dominios estructurales en base a la información obtenida en los puntos precedentes. Evaluación de las características de presencia de agua subterránea. Evaluación de las condiciones de esfuerzos. Los aspectos considerados en la evaluación de las condiciones de estabilidad de las excavaciones asociadas al minado actual del yacimiento son: Descripción del método de minado actual. Planteamiento de los problemas de inestabilidad. Análisis de las condiciones de estabilidad subterránea global. Análisis de las condiciones de estabilidad subterránea local. Análisis de las condiciones de estabilidad superficial global. Los aspectos considerados en el establecimiento de las estrategias del minado futuro son: Evaluación del método de minado. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Evaluación de las posibilidades de variación del método de minado La ubicación de las labores de acceso y servicios a los tajeos. Definición de los parámetros del método de minado. Definición de la secuencia de avance del minado. Definición del sostenimiento. Establecimiento de controles de calidad. 2.2

Actividades realizadas

El estudio combinó observaciones y acopio de información de campo, pruebas de laboratorio y trabajos de gabinete, utilizando técnicas adecuadas, seleccionadas entre las alternativas disponibles. En el campo se realizaron las siguientes actividades: Reconocimiento geológico-geomorfológico de la zona. Mapeos geotécnicos en interior mina, en superficie y en testigos rocosos. Toma de muestras de roca para ensayos de laboratorio. Observaciones sobre el método de minado actual. Recopilación de información adicional (planos, reportes, informes, etc.), de interés para el estudio. En gabinete se llevó a cabo lo siguiente: Elaboración de los planes de trabajo, referentes a los detalles prácticos de la ejecución del estudio. Revisión y análisis de toda la información disponible relacionada a la evaluación que se propone. Procesamiento y análisis de la información geotécnica registrada en el campo. Evaluación de las propiedades de resistencia de la roca.


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Clasificación geomecánica de la masa rocosa. Zonificación geomecánica del cuerpo mineralizado y su entorno. Evaluación de los factores complementarios de influencia sobre la estabilidad (agua subterránea y esfuerzos). Evaluación de las condiciones de estabilidad de las excavaciones subterráneas y de la superficie. Establecimiento de las estrategias de minado. Elaboración del informe técnico, incluyendo el texto, los planos, gráficos, cuadros, figuras, etc.


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3.

MINA ROSAURA

3.1

Ubicación y acceso

La mina Rosaura, de la empresa minera PERUBAR S.A., se encuentra ubicada en la zona central del Perú, al Nor-Este de la cuidad de Lima, en el flanco Oeste de la Cordillera Occidental de los Andes, a una altitud comprendida entre los 3885 y 4500 msnm. Políticamente pertenece al distrito de Chicla, provincia de Huarochirí, departamento de Lima. Es accesible a través de la Carretera Central del Perú: Lima – Chosica – Matucana – San Mateo – Chicla – Yauliyacu Km 110, localidad de donde parte una carretera afirmada hasta la mina Rosaura, con un recorrido de 2.5 km hasta llegar a la Bocamina Nv. 4090. 3.2

Marco geológico 3.2.1

Geología general

Desde el punto de vista geológico – minero, Rosaura pertenece al distrito minero de Casapalca. La secuencia estratigráfica general está conformada principalmente por calizas, areniscas, lutitas calcáreas, brechas y tufos volcánicos, los cuales alcanzan una potencia de 540 m. a)

Rocas del Cretáceo

Formación Jumasha Las calizas Cretáceas de la Formación Jumasha no afloran en superficie en el área de Casapalca, sin embargo, una secuencia que correlaciona con esta formación, constituida por calizas grises con algunas intercalaciones de lutitas, fue interceptada en los túneles Graton. b)

Rocas del Terciario

Formación Casapalca Afloran en el área de estudio y están constituidas por dos miembros: Miembro Capas Rojas.- Caracterizado por presentar intercalaciones de lutitas y areniscas calcáreas, con coloraciones rojizas debido a finas diseminaciones de hematita. Las areniscas son de grano fino a grueso y comúnmente se observa una débil estratificación.


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Miembro Carmen.- Sobreyaciendo a las capas rojas se encuentra una serie de paquetes de conglomerado y calizas intercaladas con capas de areniscas, lutitas, tufos y conglomerados volcánicos, con una potencia de 80 a 200 m. Los conglomerados, que también se presentan en lentes, están compuestos por guijarros y rodados de cuarcita y calizas, en una matriz areno-arcillosa y cemento calcáreo. Formación Carlos Francisco Se encuentra sobreyaciendo a las rocas sedimentarias, está constituida por una potente serie de rocas volcánicas que se han dividido en tres miembros: Miembro Tablachaca.- Se encuentra sobreyaciendo al miembro Carmen, está constituido por tufos, brechas, conglomerados, aglomerados y rocas porfiríticas efusivas. Miembro Carlos Francisco.- Consiste de flujos andesíticos masivos y brechas. Las brechas consisten de fragmentos porfiríticos angulares, generalmente verdosos, incluidos en una matriz de roca porfirítica rojiza. Intercaladas con las brechas están las andesitas porfiríticas que varían de gris oscuro a verde. Los fenocristales de feldespatos son conspicuos y alterados a clorita y calcita. Miembro Yauliyacu.- Consiste de tufos rojizos de grano fino y están sobreyaciendo a los volcánicos Carlos Francisco. Formación Bellavista Consiste de capas delgadas de calizas de color gris con algunas intercalaciones de calizas gris oscuro, tufos de grano fino y lutitas rojizas. Formación Río Blanco Está conformada por una potente serie de volcánicos bien estratificados que consisten en tufos de lapilli de color rojizo con intercalaciones de brecha y riolitas. Algunas capas de calizas ocurren en la parte superior. c)

Materiales cuaternarios

El cuaternario, está representado en el distrito de Casapalca por una serie de depósitos glaciares y conos de escombros de formación reciente. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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3.2.2

Geología local

Las rocas expuestas en el área de Rosaura, corresponden a tufos Yauliyacu, calizas Bellavista, volcánicos Río Blanco y volcánicos Pacococha, los cuales conforman una secuencia sedimentaria de aproximadamente 1300 m de potencia. Un pequeño stock intrusivo de composición diorítica aflora en la parte Norte del área y constituye probablemente la fase marginal de un intrusivo que no aflora en la mina Rosaura (ver Lámina 1 – Plano Geológico). La mineralización de la mina Rosaura se presenta en vetas de tipo hidrotermal, subvolcánico, con valores de plomo, zinc, plata y oro. Existen dos sistemas de vetas: uno de rumbo N45°-55°W y buzamiento 50°-80° SW, constituido por las vetas Rosaura, Martita, Julia y Santo Domingo; el otro sistema, de rumbo N 65°- 80°E y buzamiento de 67°-80°NW, con las vetas Adela, Génesis, Talía y Carmen. Sus afloramientos son discontinuos pero alcanzan en algunos casos más de 1000 m de extensión longitudinal. La única veta explorada – explotada desde 1950 hasta la fecha, es la veta falla Rosaura de rumbo general NW – SE. En su extremo SE tiene un rumbo N 55°W para pasar a N 35°W en su extremo NW, el buzamiento promedio es de 80° y 65°NW respectivamente. La veta falla Rosaura está constituida por un relleno de una falla de cizalla, con presencias al piso de pirita masiva, así como también a veces en forma diseminada de aspecto arenoso-deleznable. La mineralización económica está constituida por esfalerita, galena, calcopirita y algo de tetrahedrita, siendo los minerales de ganga: cuarzo, pirita, calcita y clorita. La caja piso de la veta está constituida por los tufos Yauliyacu y la caja techo por las calizas Bellavista, interestratificadas con tufos y rocas andesíticas. Ver Láminas 2 a 9 (Planos litológicos por niveles). La extensión longitudinal reconocida de la veta falla Rosaura es de 280 m, con una profundidad de 360 m. La geometría de la mineralización es irregular, tanto en el sentido longitudinal como en el transversal. Se le puede dividir en tres sectores: el Sector NW, que tiene una potencia promedio de 15 a 18 m (Sección 380); el Sector Central, que tiene una potencia promedio de 5 m (Sección 420); y el Sector SE, que tiene una potencia de 8 a 10 m (Sección 480). Ver Lámina 10 – Contornos de la mineralización por niveles.


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La alteración hidrotermal está distribuida de las cajas hacia la veta por una propilitización y una argilización (ver Láminas 11 y 12 – Planos de alteraciones por niveles). La propilitización está ubicada íntegramente en la caja techo y piso de la veta, la cual está constituida en orden de abundancia por la calcita, cuarzo, pirita, clorita y yeso. La argilitización, está ubicada dentro de la veta hacia su caja techo, está compuesta básicamente por minerales de arcilla y de clorita, acompañado por una pobre diseminación de pirita, galena y esfalerita; en conjunto está zona se halla brechada y fallada; su potencia es variable de 4 a 10 m. 3.2.3

Geoestructuras principales

La secuencia sedimentaria en el distrito está plegada, teniendo su eje un rumbo general N20°W, lo que hace que sea aproximadamente paralela al lineamiento general de los Andes. La estructura de mayor importancia es el Anticlinorio Casapalca, que presenta pliegues (sinclinales y anticlinales) asimétricos. En el área se encuentran cuatro grandes fallas inversas: Infiernillo de rumbo N38°W y buzamiento 70°SW, Rosaura de rumbo N55°W y buzamiento 80°SW, Americana de rumbo N38°W y buzamiento 70°NE, y Río Blanco, en la parte SW del distrito, con un rumbo N35°E y paralelo al sistema de vetas Casapalca. Localmente, la estructura principal la constituye el Anticlinal Rosaura, cuyo eje tiene rumbo N30°W. La mina Rosaura se halla emplazada en su flanco W. En esta área hay tres sistemas principales de fracturamiento – falla: el sistema principal tiene rumbo N40°-60°W y buzamiento 60°-80°SW, el segundo sistema tiene rumbo N70°-80°W y buzamiento 60°-80°NE, y finalmente el tercer sistema tiene rumbo N20°-30°E y buzamiento 50°-70° al NW. Ver Planos del 13 al 20 – Planos estructurales por niveles).


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4.

INVESTIGACIONES BASICAS

4.1

Caracterización de la masa rocosa 4.1.1

Registro de datos

Para la caracterización de la masa rocosa del área de estudio, se registraron datos a partir del mapeo geotécnico de campo, que se llevó cabo utilizando el "método directo por celdas de detalle". Mediante este método se realizaron mediciones sistemáticas de las discontinuidades presentes en una estación de medición (En), representada por un tramo de extensión variable de la roca expuesta en las excavaciones subterráneas accesibles. Los parámetros de observación y medición, fueron obtenidos en formatos de registro diseñados por el CONSULTOR para esta evaluación, adecuándolos a las normas sugeridas por la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (ISRM), ver formatos y data básica del mapeo geotécnico en el Anexo 1. Estos parámetros fueron: tipo de roca, tipo de sistema de discontinuidad, orientación, espaciado, persistencia, apertura, rugosidad, tipo de relleno, espesor del relleno, intemperización y presencia de agua. Adicionalmente se registraron datos sobre la resistencia de la roca y la frecuencia de fracturamiento. Cada celda de detalle constituyó una estación de medición (En). En el Nv. 4150 se realizaron mapeos en 10 estaciones, en el Nv. 4130 en 30 estaciones, en el Nv. 3410 en 18 estaciones, en el Nv. 4090 en 13 estaciones, en el Nv. 4070 en 3 estaciones, y en el Nv. 3900 en 5 estaciones. Además, se realizaron mapeos geotécnicos, en testigos rocosos de tres sondajes diamantinos ubicados en la caja piso del Nv. 4110. La información de los registros correspondientes es similar a los obtenidos para las excavaciones subterráneas. Los formatos de registros rellenados se presentan también en el Anexo 1. 4.1.2

Aspectos litológicos

Tal como se definió en el Capítulo 3, Rosaura es una veta-falla, constituida por un relleno de una falla de cizalla, que ha conformado una brecha de falla, la cual tiene un espesor que puede llegar hasta los 30 m. Dentro de esta estructura se presenta la mineralización económica, pegada a la caja piso, constituida por esfalerita, galena, calcopirita y algo de tetrahedrita, siendo los minerales de ganga: cuarzo, pirita, calcita y clorita. Los procesos tectónicos dieron como resultado un cuerpo mineralizado de forma irregular y de potencias variables.


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Las rocas de las cajas están conformadas por volcánicos de composición andesítica. En la caja piso se presentan mayormente tufos andesíticos. En la caja techo, volcánicos andesíticos con intercalaciones de calizas. En la parte superior del yacimiento y hacia el NW hay predominancia de las calizas. Asociada a la mineralización hay presencia de pirita; y hacia los contactos con las cajas ocurre una alteración argílica, compuesta por minerales de arcilla y clorita, acompañados por una pobre diseminación de pirita, galena y esfalerita, siendo esta alteración más notable y de mayor espesor en la caja techo. Saliendo de la estructura Rosaura, en las cajas inmediatas hay presencia de alteración propilítica, constituida en orden de abundancia por calcita, cuarzo, pirita, clorita y yeso. Cabe mencionar que la potencia de las zonas de alteración hidrotermal tienen una relación directa con la potencia de la veta mineralizada en una proporción aproximada de 1: 1: 3 (veta: argilitización: propilitización ). 4.1.3

Distribución de discontinuidades

Para establecer las características de la distribución de discontinuidades, el procesamiento de los datos orientacionales se realizó mediante técnicas de proyección estereográfica equiareal, utilizando el programa de computo DIPS, Versiones 3.12 (1989-95) y 5.0 (2001), elaborados respectivamente por la Universidad de Toronto y Rocscience (Canadá). Los resultados de las características de distribución de los sistemas de discontinuidades estructurales se muestran en el Anexo 1 y en las Láminas 21 a 25 – Planos Geomecánicos por niveles. En la Figura 1 se presenta el diagrama estereográfico del compósito general. Este diagrama muestra la presencia de tres sistemas de discontinuidades en toda el área de estudio, formados principalmente por fallas y diaclasas, cuyas orientaciones promedio son: Sistema 1: Rumbo N49°W y buzamiento 60°SW. Sistema 2: Rumbo N77°W y buzamiento 75°NE. Sistema 3: Rumbo N30°E y buzamiento 53°NW. De estos tres sistemas, el primero predomina en mayor proporción tanto en las cajas como en el cuerpo mineralizado, con respecto a los otros dos sistemas. Localmente ocurren otros sistemas de discontinuidades secundarios. Cabe mencionar que hay una considerable cantidad de discontinuidades aleatorias en toda el área de estudio, lo cual es un reflejo del alto grado de fracturamiento de la masa rocosa.


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Perubar S.A. - Mina Rosaura

EQUAL AREA LOWER HEMISPHERE

N

CONTOUR PLOT SCHMIDT POLE CONCENTRATIONS % of total per 1.0 % area

1m

Minimum Contour Contour Interval Max.Concentration

= 1 = 1 = 4.3

2m

3m

MAJOR PLANES

W

E 1m

3m

ORIENTATIONS # DIP/DIR. 1 m 60/221 2 m 75/013 3 m 53/300

2m

S

Composito General

442 442

Poles Plotted Data Entries

Figura 1: Arreglo estructural de la masa rocosa de Mina Rosaura

4.1.4

Aspectos estructurales

Los aspectos estructurales de los diferentes tipos de roca están asociados a la zonificación geomecánica del yacimiento, por lo que este tema se verá más adelante. 4.2

Clasificación de la masa rocosa

Para clasificar geomecánicamente a la masa rocosa se utilizó la información desarrollada precedentemente, aplicando los criterios de clasificación geomecánica de Bieniawski (RMR – Valoración del Macizo Rocoso – 1989), Barton y Colaboradores (Sistema Q – 1974) y Marinos & Hoek (GSI – Geological Strenght Index – 2002). Los valores de resistencia compresiva de la roca intacta, fueron obtenidos conforme a los procedimientos señalados mas adelante en el numeral 4.4. Los valores del índice de calidad de la roca (RQD) fueron determinados mediante el registro lineal de discontinuidades, utilizando la relación propuesta por Priest & Hudson (1986), teniendo como parámetro de entrada principal la frecuencia de fracturamiento por metro lineal. El criterio adoptado para clasificar a la masa rocosa se presenta en el Cuadro 1.


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Cuadro 1 Criterio para la clasificación de la masa rocosa Tipo de roca II IIIA IIIB IVA IVB V

Rango RMR > 60 51 – 60 41 – 50 31 – 40 21 – 30 < 20

Rango Q > 5.92 2.18 – 5.92 0.72 – 1.95 0.24 – 0.64 0.08 – 0.21 <0.07

Calidad según RMR Buena Regular A Regular B Mala A Mala B Muy Mala

Los resultados de la clasificación geomecánica se presentan en los formatos del Anexo 1 y en los Planos Geomecánicos (Láminas 21 a 25). A partir de estos resultados podemos concluir lo siguiente: En la caja techo alejada, la masa rocosa es generalmente de calidad Mala A (IVA), en menor proporción se presentan zonas de calidad Regular B (IIIB). En la caja techo inmediata, la masa rocosa es típicamente de calidad Mala B (IVB). En la estructura veta-falla Rosaura, se observan dos tipos de materiales diferentes: la brecha de falla y el mineral económico, sin embargo desde el punto de vista de sus calidades, estos son similares, siendo ambos de calidad Muy Mala (V). En la caja piso inmediata, la masa rocosa es de calida Mala B (IVB). 4.3

Zonificación geomecánica de la masa rocosa

Para la aplicación racional de los diferentes métodos de calculo de la mecánica de rocas, es necesario que la masa rocosa bajo estudio esté dividida en áreas de características estructurales y mecánicas similares, debido a que el análisis de los resultados y los criterios de diseño serán válidos solo dentro de masas rocosas que presenten propiedades físicas y mecánicas similares. Dentro de estas propiedades el arreglo o modelo estructural de la masa rocosa y la calidad de la misma son consideraciones importantes a tomarse en cuenta para la delimitación de los dominios estructurales. Para nuestro caso, tiene mayor importancia la calidad de la roca que el modelo estructural, dado que la masa rocosa circundante a la explotación generalmente es de calidad Mala a Muy Mala. En estas condiciones, los mecanismos de rotura o de inestabilidad de la roca, estarán mayormente asociados a la calidad de la roca mala antes que al arreglo estructural de la masa rocosa. De acuerdo a lo indicado, se ha llevado a cabo la zonificación geomecánica del yacimiento Rosaura, basado en toda la información que se ha tenido disponible como producto del avance del minado y como producto del presente estudio. En las Láminas 21 a 25 se presentan los resultados de la zonificación geomecánica efectuada. En el siguiente cuadro Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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un resumen de las zonas geomecánicas o dominios estructurales en términos de calidad de la masa rocosa, utilizando diferentes criterios de clasificación. Cuadro 2 Zonificación geomecánica del yacimiento Rosaura Ubicación

Dominio Clasificación Estructural RMR Caja techo alejada DE-IVA 30 – 40 Caja techo inmediata (Zona de alteración propilítica) DE -IVB 20 – 30 Brecha de falla y mineral (Zona de alteración argílica) DE-V < 20 Caja piso inmediata DE-IVB 20 – 30

Sistema Q 0.21 – 0.64 0.07 – 0.21 < 0.07 0.07 – 0.21

GSI MF/R IF/P T/MP IF/P

A continuación, una descripción de los dominios estructurales: Dominio DE-IVA Caja techo alejada: Partiendo de la caja techo (desde el SW) hacia el mineral económico (al NE), este dominio abarca la caja techo alejada de la estructura Rosaura de 10 a 30 m antes de ésta. La roca involucrada esta conformada por volcánicos andesíticos, intercalados con horizontes de caliza. En este dominio predomina el Sistema 1 de discontinuidades mencionado anteriormente. Las características geomecánicas generales de las discontinuidades son: espaciado 5 a 20 cm, persistencia de 10 a 20 m, apertura menor de 0.1 mm, rugosidad ligera a lisa, relleno suave menor de 5 mm, intemperización moderada, condiciones húmedas. El RQD está en el rango de 25 – 50 %, la estructura se muestra muy fracturada y la condición superficial de las discontinuidades revela características de resistencia moderada. Se asume que hacia el SW la roca de la caja techo alejada, tienda a mejorar su calidad. Dominio DE-IVB Caja techo inmediata: Este se ubica entre la caja techo alejada y la veta – falla Rosaura, tiene un espesor de 10 a 30 m. Está conformado por volcánicos andesíticos, que presentan alteración propilítica. El arreglo estructural es similar al dominio anterior. Las características geomecánicas generales de las discontinuidades son: espaciado menor de 6 cm, persistencia de 10 a 20 m, apertura menor de 0.1 - 1 mm, rugosidad lisa, relleno suave menor de 5 mm, intemperización de moderada a alta, condiciones húmedas a mojada con goteo esporádico. El RQD está en el rango menor a 25 %, la estructura se muestra intensamente fracturada y la condición superficial de las discontinuidades revela características de baja resistencia. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Dominio DE-V Brecha de falla y mineral: Este dominio comprende a la veta – falla o estructura Rosaura, en donde se encuentran tanto la zona de alteración argílica como el mineral económico. Su espesor varía desde 5 hasta 30 m. En relación al arreglo estructural, se observa la predominancia del Sistema 1, indicándose que este está conformado principalmente por estructuras mayores (fallas y fallas-contacto). Las características geomecánicas generales de las discontinuidades son: espaciado menor de 6 cm, persistencia mayor de 20 m, apertura mayor de 1 mm, rugosidad espejo de falla, relleno suave mayor de 5 mm, intemperización de alta a descompuesta, condiciones de goteo a flujo pequeño hacia el sector NW. El RQD es nulo, la estructura se muestra prácticamente triturada y la condición superficial de las discontinuidades revela características de muy baja resistencia. Dominio DE-IVB Caja piso inmediata: Este dominio comprende a la caja piso inmediata de la estructura Rosaura, en donde se encuentran tufos y volcánicos andesíticos, con alteración propilítica. Su espesor varía de 20 a 30 m, en el Nv. 4110, en donde se le conoce por las perforaciones diamantinas efectuadas para su exploración. En relación al arreglo estructural, se observa también aquí la predominancia del Sistema 1, respecto a los otros dos sistemas de discontinuidades antes señalados. Las características geomecánicas generales de las discontinuidades son similares a las de la caja techo inmediata. 4.4

Resistencia de la roca 4.4.1

Resistencia de la roca intacta

Uno de los parámetros más importantes del comportamiento mecánico de la masa rocosa, es la resistencia compresiva no confinada de la roca intacta (σc). Durante los trabajos de campo, como parte del mapeo geotécnico, se intentó realizar ensayos de dureza con el Martillo Schmidt para estimar la resistencia compresiva de la roca intacta, sin lograrse respuesta de la roca a la medición de esta propiedad, debido a su intenso grado de fracturamiento y debilitamiento. Se intentó también extraer muestras para ensayos de laboratorio, pero por las mismas razones, no fue posible obtener muestras adecuadas; solo se obtuvieron muestras de la caja piso inmediata y de la caja techo alejada, pero en condiciones que representan el rango superior, por lo que no necesariamente son representativas de las condiciones Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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promedio. Lo que finalmente se hizo, es estimar la resistencia compresiva con el método del martillo de geólogo de acuerdo a las normas sugeridas por ISRM. Los resultados de los ensayos de laboratorio se presentan en el Anexo 2 de este informe y un resumen en el Cuadro 3. Cuadro 3 Resistencia de la roca intacta Ubicación y tipo de roca Caja techo alejada (Volcánico) Caja techo inmediata (Volcánico propilítizado) Brecha de falla y mineral (Argílico y Mineral) Caja piso inmediata (Tufos propilitizados)

4.4.2

Sigmac (MPa) 37 15 3 15

“mi”

Comentario

25.19 12.18 10 12.18

Laboratorio* Estimado Estimado Laboratorio*

Resistencia de las discontinuidades

Desde el punto de vista de la estabilidad estructuralmente controlada, es importante conocer las características de resistencia al corte de las discontinuidades, puesto que estas constituyen superficies de debilidad de la masa rocosa y por tanto planos potenciales de falla. La resistencia al corte en este caso está regida por los parámetros de fricción y cohesión de los criterios de falla Mohr-Coulomb. Por los diferentes aspectos señalados anteriormente en el Acápite 4.3 (Zonificación geomecánica), la estabilidad estructuralmente controlada pasa a segundo plano, siendo de mayor importancia la resistencia de la roca intacta y de la masa rocosa. Para el caso de los taludes del área de subsidencia, los parámetros de Mohr Coulomb serán estimados a partir del retroanálisis (back análisis) que se llevará a cabo más adelante. 4.4.3

Resistencia de la masa rocosa

Las propiedades de resistencia de la masa rocosa, referidas a la compresión, tracción, parámetros de corte y constantes elásticas, fueron estimadas utilizando el criterio de falla de Hoek & Brown (Hoek et.al., 1992) y (Hoek et.al., 2002 – Programa RocLab). Los resultados se presentan en el Cuadro 4, para valores promedio de calidad de la roca y de resistencia compresiva no confinada, mostrado en los Cuadros 2 y 3.


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Cuadro 4 Características promedio de resistencia de la masa rocosa Propiedades de la Masa Rocosa

Tipo Roca

IVA IVB V

4.5

Resistencia Compresiva (MPa)

Resistencia a la tracción (MPa)

Cohesión C - MPa

Angulo de fricción (°)

Modulo de Deformación Emr – (GPa)

Relación de Poisson

0.843 0.166 0.010

0.015 0.004 0.0003

0.286 0.145 0.020

22 12 8

2.50 0.87 0.19

0.28 0.30 0.35

Condiciones especiales de la masa rocosa

Estas condiciones están referidas a las características de expansión (swelling rock) en presencia de agua y a las características de alta deformabilidad (squeezing rock) de la masa rocosa del yacimiento Rosaura. Rocas expansivas: En Julio del año 2003, se realizaron pruebas de hinchamiento en muestras rocosas de mineral y cajas de la veta – falla Rosaura. Los resultados de estas pruebas indicaron que el mineral (muestra M-1) presentó valores de 0.44 % y 1 KPa, respectivamente para la expansión libre y para la presión de control de la expansión, lo cual indica que este material tiene características de bajo hinchamiento. El desmonte de caja, presentó valores de 7.85 % y 9 KPa, respectivamente para la expansión libre y para la presión de control de la expansión, lo cual indica que este material tiene características de moderado hinchamiento. Por otro lado, los análisis por difractometría de rayos X llevados a cabo también en aquella fecha, indicaron la presencia de montmorrillonita (3 % en el mineral y 8 % en el desmonte), material típicamente expansivo. También indicaron la presencia de clinocloro (22 % en el mineral y 7 % en el desmonte), que son arcillas de capas mixtas correspondientes al grupo de las cloritas y pueden transformarse a montmorrillonita por hidrólisis y acción del ácido sulfúrico natural, formado por la hidrólisis de los sulfuros y reacción con los carbonatos de calcio. Por otro lado, los análisis de las muestras de agua indicaron pHs neutros, sin embargo, la presencia de cantidad de sulfatos (baja en el Nv. 4190, alta en el Nv. 4150 y moderada en el Nv. 4090), podría indicar la presencia de ácido sulfúrico natural, aunque muy diluido pero suficiente para causar la transformación del clinocloro a montmorrillonita. El agua muestreada ya habría sido neutralizada por los carbonatos. Considerando estos aspectos mineralógicos y químicos, se puede concluir que el terreno de Rosaura y principalmente las cajas, tiene características expansivas (“swelling rock”) y el Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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hinchamiento de los mismos está influyendo en parte sobre la alta deformación del terreno y de las cimbras. Rocas de alta deformabilidad: Las rocas de alta deformabilidad o conocidas también como “squeezing rock”, son aquellas rocas circundantes a las excavaciones que muestran deformaciones en función del tiempo; aquí, los esfuerzos han excedido la resistencia de la masa rocosa o el límite de fluencia, ocurriendo entonces que esta se deforme plásticamente. Este hecho explica la alta deformabilidad de la masa rocosa de Rosaura. Actualmente, no hay técnicas de diseño cuantitativo para tratar los problemas de expansión y alta deformabilidad de las rocas de excavaciones subterráneas de un yacimiento. Lo que se suele hacer es permitir que la roca se deforme un tanto, antes de instalar el sostenimiento, pero el problema radica en la determinación de la magnitud de la deformación que puede ser permitida antes que se dé una pérdida significativa de la resistencia de la masa rocosa. 4.6

Condiciones de agua subterránea

Es indudable que la presencia del agua es desde todo punto de vista dañina para las condiciones de estabilidad de las labores mineras. Lo que se observa en el campo es evidente. Las áreas de la mina con mayor presencia de agua son más inestables que aquellas dónde la presencia del agua es menor. Aún ignorando el posible problema del hinchamiento del terreno, el agua ejerce un efecto muy negativo en la estabilidad de las labores mineras, desde que incentiva la alta deformabilidad en este tipo de terreno. En los niveles superiores prácticamente no hubo presencia de agua, conforme el minado fue avanzando en descenso, el agua apareció en forma de flujo significativo en el extremo NW del yacimiento. Actualmente se registra un flujo de 100 l/s. En los niveles inferiores del minado actual, el agua está migrando hacia el SE por percolación a través de la masa rocosa. Como consecuencia de esto, en los niveles inferiores se está observando cada vez condiciones geomecánicas de la masa rocosa más difíciles que los niveles superiores, que complican el minado. Por ello, se recomendó a PERUBAR S.A. la ejecución de un estudio hidrogeológico detallado a fin de tener pautas de manejo de este problema. Este estudio esta en curso de ejecución. Lo que queda claro, es que se deberán implementar medidas efectivas de drenaje tanto en subterráneo como en superficie (área de subsidencia), a fin de minimizar los efectos negativos del agua. PERUBAR S.A. actualmente está llevando a cabo diferentes obras de drenaje en subterráneo, pero además deberá efectuar obras en superficie, puesto que se ha observado en el área de subsidencia signos importantes de escorrentías (cárcavas), que Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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podrían complicar más el problema de las inestabilidades tanto subterráneas como en superficie. 4.7

Esfuerzos

La zona de la presente evaluación está relativamente a poca profundidad respecto a la superficie del terreno, por lo que se esperaría que los esfuerzos sean de magnitud relativamente pequeños. Se ha estimado el esfuerzo vertical a partir del criterio de carga litostática (Hoek & Brown, 1978), considerando profundidades de excavaciones de 200 a 300 m, que es la profundidad conocida de la mineralización; según este criterio, el esfuerzo vertical in-situ resulta aproximadamente en el rango de 5 a 9 MPa. La constante “k” (relación de los esfuerzos horizontal a vertical) para determinar el esfuerzo in-situ horizontal, fue estimado utilizando el criterio de Sheorey (1994), según esto k sería aproximadamente 0.56, con el que se obtiene un esfuerzo horizontal in-situ entre 2.5 a 4.5 MPa. Sin embargo, es necesario aclarar que los esfuerzos indicados en el párrafo anterior no consideran el efecto de la topografía del terreno superficial, lo cual es importante para este caso, por encontrarse el área de minado al pie de un gran talud natural de casi 850 m de altura. Como se verá más adelante, en los modelamientos numéricos efectuados, este hecho significa esfuerzos horizontales por carga gravitacional en el rango de 10 a 15 MPa y esfuerzos verticales de 5 a 10 MPa, es decir el esfuerzo horizontal es mayor que el esfuerzo vertical en el área de minado. Considerando los valores señalados de esfuerzos y la resistencia de la roca intacta, el “Factor de competencia = Resistencia compresiva uniaxial/ Esfuerzo vertical” es < 2 o ligeramente > 2; el primer caso indica que estos esfuerzos producen un sobreesforzamiento inmediato después de ejecutada la excavación, requiriendo sostenimiento permanente; y el segundo indica que se produciría en la masa rocosa únicamente deformaciones plásticas. Estos aspectos son evidentes a simple observación en mina Rosaura.


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5.

CONSIDERACIONES SOBRE LAS CONDICIONES DE ESTABILIDAD

5.1

Descripción del minado actual

El método de minado que se está utilizando para la explotación de la veta-falla Rosaura es el “hundimiento por subniveles” (Sub level caving – SLC), con el cual se viene produciendo actualmente 1500 tms/día de mineral, y con el cual también se tiene proyectado a partir de Abril del 2005 una producción sostenida de 2,000 tms/día con una ley promedio de 3.61% de Zn y 3.41 de Pb. Los accesos desde superficie a la mina están constituidos por galerías de nivel principales desarrollados en la caja techo, de 3.5 m x 3.0 m de sección. Se tienen en la actualidad tres accesos principales, por los Nvs. 4150, 4090 y 3900; se tuvo anteriormente otro acceso por el Nv. 4210, perdiéndose este por el proceso de minado. Estos accesos están ubicados en la caja techo del yacimiento (hacia el SW). Desde el Nv. 4150 se desarrolló una rampa positiva para tener acceso a los Subniveles 4170 y 4190. Similarmente desde este nivel se construyó una rampa negativa hacia los Subniveles 4130 y 4110. Desde el Nv. 4090 se construyó la rampa positiva hacia el Subnivel 4110 y se viene construyendo la rampa negativa hacia los subniveles inferiores. Los subniveles se construyen cada 20 m de altura de piso a piso. En cada subnivel, se desarrolla un by pass en la caja techo, aproximadamente paralelo a la estructura mineralizada y alejado 30 m a 50 m con referencia al contacto mineral – caja piso, lo cual significa distancias de 10 m a 40 m con referencia al contacto mineral – caja techo. Desde el by pass se construyen cruceros o ventanas perpendiculares a la estructura mineralizada, con separación de 9 m centro a centro, lo cual genera pilares de 6 m de ancho. Los cruceros atraviesan todo el mineral hasta el contacto con la caja piso, en el tramo de mineral estos cruceros adoptan el nombre de drawpoints, en los cuales se construyen los “bolsillos”. Todas estas labores tienen sección 3 m x 3 m. Dadas las condiciones de calidad del terreno, rocas Malas en las cajas y Muy Malas en el mineral, prácticamente todas las labores de desarrollo y preparación tienen sostenimiento con cimbras de diferentes tipos de perfiles de acero. Una mínima proporción de excavaciones se encuentran sostenidas con pernos y/o malla y/o shotcrete, esto principalmente en los subniveles inferiores a partir del Subnivel 4130. La secuencia de minado que se ha venido utilizando hasta hace poco tiempo, comprendió la explotación descendente partiendo del Subnivel 4210. La característica del minado fue llevar la explotación en un solo subnivel hasta agotar el mineral, luego recién pasar al subnivel inferior y así sucesivamente, de esta manera se ha llegado hasta parte del Subnivel Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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4150. En cada subnivel no ha habido una secuencia de avance estandarizada en la longitud de la estructura, sin embargo, en el ancho de la estructura la rotura fue de caja piso hacia caja techo. Actualmente se viene implementando la explotación simultánea en subniveles múltiples, tal es el caso de los Subniveles 4150, 4130 y 4110. El Plan Estratégico de Producción de PERUBAR S.A. tiene previsto una secuencia de minado por “bloques”, que permita tener hasta 4 subniveles en explotación simultánea. Según este plan, el minado sería estrictamente en retirada, en transversal desde la caja piso hacia la caja techo, y en longitudinal desde el NW hacia el SE. Debido a la muy mala calidad de la masa rocosa mineralizada, inicialmente se pensó que el flujo de mineral se produciría con una perforación y voladura parcial, sin embargo, la experiencia ha demostrado que esta operación unitaria es importante. Los equipos de perforación que actualmente se disponen (2 Driftech), tienen un alcance de perforación de hasta 17 m y 2.5” de diámetro, presentando limitaciones operativas, por lo que la empresa está en proceso de adquisición de nuevo equipo. Para la limpieza del mineral en los drawpoints se utilizan scooptrams diesel, los cuales llevan el mineral desde los niveles de producción hasta el Ore Pass N° 01, a través del cual se transfiere el mineral al nivel de extracción (Nv. 3900). Cabe señalar que este es el único ore pass construido hasta la fecha. Actualmente esta en implementación un segundo ore pass que entrará en operación para la ampliación de la producción (Abril 2005). El Nv. 3900 es la actual labor principal de drenaje. Hacia este nivel se encausan todos los flujos generados encima del Nv. 4090, a través de 02 taladros diamantinos. Se tiene planeado ejecutar 1 o 2 taladros adicionales del Nv. 4090 al Nv. 3900. Como los flujos de agua se producen en el extremo NW, se busca concentrar estos flujos mediante el hundimiento de las labores allí ubicadas, de tal manera de evitar su dispersión hacia los niveles inferiores. Por otro lado, se busca también minimizar la presencia del agua en los subniveles, conduciendo el agua de subnivel a subnivel mediante taladros de drenaje. El objetivo de todas estas medidas es evitar o minimizar los efectos adversos producidos por el agua, en las condiciones de estabilidad de las labores mineras y en la operación. Como se indicó en el Capítulo 4, esta en curso de ejecución un estudio hidrogeológico del yacimiento. Finalmente, cabe mencionar que el costo de minado es de 11.74 US$/t, la productividad 4.96 tms-h/g. La dilución es 25 % y la recuperación del mineral 90 %.


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5.2

Planteamiento de los problemas de inestabilidad

En el marco de las condiciones geomecánicas descritas en el capítulo 4 y de las características del minado descritas en el acápite anterior, el problema que motiva el presente estudio, es la inestabilidad de la masa rocosa de las labores subterráneas y de la superficie del área de subsidencia, asociadas al minado de la veta – falla Rosaura. Los problemas en interior mina, son evidenciados por el daño severo que sufren las cimbras, principalmente en los cruceros y en los by passes, con mayor intensidad en los primeros que en los segundos. Esto obliga a llevar a cabo permanentemente trabajos de mantenimiento del sostenimiento, lo cual tiene incidencia en la seguridad, producción y costos de minado. Los problemas en el área de subsidencia superficial, son evidenciados por el deslizamiento progresivo del talud natural principal ubicado hacia la caja techo del yacimiento, talud que ya tenía antecedentes de deslizamientos cuando se llevó a cabo el antiguo minado a cielo abierto en la parte superior de esta veta – falla. Si bien es cierto que en el minado de hundimiento por subniveles es inevitable la subsidencia del terreno, sin embargo, en el caso de Rosaura este fenómeno tiene características particulares. Conforme el minado progresa en profundidad se vienen observando condiciones cada vez más difíciles de minado, lo cual lleva a la interrogante de cómo será el minado futuro en profundidad. Según las investigaciones básicas realizadas, los factores atribuibles a las condiciones geomecánicas de la masa rocosa del yacimiento que estarían influyendo en los citados problemas son: La calidad Muy Mala de la masa rocosa mineralizada y calidad Mala de las rocas encajonantes. Las características de deformación de la masa rocosa del yacimiento, que la tipifican como “rocas de muy alta deformabilidad” (“squeezing rock”). Las características expansivas de la masa rocosa del yacimiento (“swelling rock”), principalmente las rocas que tienen alteración argílica y en menor grado las que tienen alteración propilítica. La presencia del agua subterránea, que activa el hinchamiento de la roca y produce mayor deformabilidad.


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De estos factores, solo el agua puede ser controlable, el resto de los factores señalados constituyen condiciones naturales del yacimiento a los cuales debemos adecuar el método de minado. Los factores que son atribuibles al método de minado son principalmente: Los esfuerzos inducidos por el proceso del minado, que no obstante ser de magnitudes relativamente bajas, sin embargo vencen a las bajas resistencias de la masa rocosa del yacimiento. El esquema y secuencia de avance del minado. El primero, que tiene que ver entre otros, con la ubicación, forma, tamaño y orientación de las excavaciones y de otros componentes estructurales, como pilares y puentes. El segundo, que tiene que ver con el orden en que es extraído el mineral de los tajeos. Las técnicas de perforación y voladura utilizadas, que no están permitiendo una fragmentación homogénea de todo el bloque de minado, lo cual resulta en un flujo no continuo del mineral que influye en el daño a las cimbras y representa situación de riesgo para el personal y los equipos. Estos factores atribuibles al método de minado de algún modo pueden ser controlables a fin de minimizar los problemas mencionados anteriormente. Es aquí donde centramos nuestro estudio, evaluando principalmente en un contexto global y local el esquema y secuencia de avance del minado del yacimiento, que permita adecuarse a las condiciones naturales encontradas. Por otro lado también orientamos este estudio a evaluar las condiciones de estabilidad del talud natural ubicado en el área de la subsidencia. 5.3

Condiciones de estabilidad subterránea global

Como primer paso de la evaluación de las condiciones de estabilidad que aquí se realiza, se ha hecho un análisis numérico del progreso del minado hasta el Nv. 3900. Este análisis, está dirigido a los siguientes objetivos: Tener un marco de referencia del minado actual. Anticipar las condiciones de estabilidad del minado futuro en profundidad Para llevar a cabo este análisis, se han elaborado tres secciones transversales típicas representativas de la veta – falla Rosaura (ver Láminas 26, 27 y 28) y una sección Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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transversal típica representativa de la topografía superficial actual (ver Lámina 29). En estas secciones se ha considerado la zonificación geomecánica efectuada en el Capítulo 4, proyectando la información hasta el Nv. 3900 y abarcando 100 m mas abajo. Por otro lado, se han considerado los parámetros del método de minado actualmente utilizado. Los datos de entrada utilizados en relación a los parámetros que definen las propiedades de los diferentes tipos de masas rocosas, son aquellos desarrollados en los Capítulos 3 y 4 de este informe. El software utilizado es el PHASE2 Versión 5.047, desarrollado por ROCSCIENCE – Canadá (2002). Para todos los casos de análisis fue necesario realizar un número muy considerable de corridas simulando diferentes situaciones de minado, si pretendiéramos mostrar todas las salidas del programa, tendríamos que presentar más de 900 hojas de listados por cada sección. En el Anexo 3, se muestran algunos ejemplos de salidas del programa PHASE2 para el análisis de la estabilidad subterránea global, para el cual se simularon tres situaciones del minado: La primera, considera el caso extremo de peores condiciones, en la cual a medida que avanza el minado en profundidad, van quedando vacíos los tajeos abandonados. Esto representa el caso en donde la caja techo estaría quedando colgada, por no haberse producido el hundimiento de la misma. La segunda, considera el caso intermedio en el cual a medida que avanza el minado en profundidad, los vacíos de los tajeos abandonados están siendo parcialmente rellenados por los materiales hundidos de la caja techo y de la caja piso. Esto representa el caso en donde las cajas, particularmente la caja techo, están hundiéndose parcialmente. La tercera, considera el caso óptimo en el cual a medida que avanza el minado en profundidad, los vacíos de los tajeos abandonados están siendo completamente rellenados por los materiales hundidos de la caja techo y de la caja piso. Esto representa el caso en donde las cajas, particularmente la caja techo, están hundiéndose totalmente, dando lugar a un funcionamiento adecuado del método de minado hundimiento por subniveles. Los mecanismos de falla simulados en este caso corresponden a un problema típico del método de hundimiento por subniveles. De una manera general, los resultados obtenidos permiten concluir lo siguiente: A medida que el minado progrese en profundidad, los niveles de los esfuerzos inducidos por el minado tenderán a ser cada vez más altos. Los esfuerzos principales máximos, que en los niveles superiores actuales son del orden de 5 MPa, podrían llegar a 20 MPa en el Nv. 3900. Los esfuerzos principales mínimos, que en los niveles superiores actuales son del orden de 4 MPa, podrían llegar a 12 MPa en el Nv. 3900. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Estos valores de esfuerzos, representan órdenes de magnitud de las tendencias observadas. Localmente se pueden registrar esfuerzos mayores como menores. Definitivamente, los esfuerzos inducidos por el minado en la caja techo, donde actualmente están ubicadas las labores de acceso y servicio a los tajeos, son mayores que en la caja piso. Esto se debe principalmente al efecto gravitatorio de la masa rocosa del talud ubicado en la caja techo, el cual tiene una altura total de 850 m y cuyo pie está ubicado en el fondo del antiguo tajo abierto, en el área de subsidencia actual. La orientación del esfuerzo principal mayor es casi paralela a la pendiente del talud, aproximadamente tiene una inclinación de 40° respecto a la horizontal. Esta dirección del esfuerzo representa el empuje hacia abajo de los materiales aflojados del talud mencionado. En profundidad estos esfuerzos tienden a ser horizontales, siendo estos mayores que el esfuerzo vertical. Los factores de seguridad en la caja piso inmediata, son mayores que en la caja techo inmediata, mientras que los factores de seguridad en la caja piso alejada son menores que en la caja techo alejada. De acuerdo a estas conclusiones, y dado que las condiciones de minado serán más dificultosas en profundidad, desde el punto de vista de la estabilidad global, es recomendable trasladar todas las labores de acceso y servicio, lo cual involucra a las galerías principales y cruceros, hacia la caja piso. 5.4

Condiciones de estabilidad subterránea local

A fin de conocer las condiciones de estabilidad subterránea local, se ha tomado la Sección 340 considerada como la más crítica por las condiciones de la roca, presencia del agua y dimensiones mayores del cuerpo mineralizado. En esta sección se ha simulado el minado en varios niveles, tomando en cuenta los dos siguientes casos: Que el minado se realiza desde la caja piso hacia la caja techo y que las labores de acceso y servicio a los tajeos están ubicadas en la caja techo. Este caso representa a las características del minado actual. Que el minado se realiza desde la caja techo hacia la caja piso y que las labores de acceso y servicio a los tajeos están ubicadas en la caja piso. Este caso es el que podría darse en el minado futuro. Por un lado, el objetivo de este análisis fue evaluar las condiciones actuales de estabilidad de las labores subterráneas, y por otro lado, mediante comparación evaluar las condiciones Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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de estabilidad del minado futuro trasladando la ubicación de las labores de acceso y servicio a los tajeos, hacia la caja piso. Similarmente, en este caso también se ha llevado a cabo un número muy significativo de corridas con el programa PHASE2. Algunos ejemplos son mostrados en el Anexo 4. Los resultados obtenidos, permiten llegar a las siguientes conclusiones: El factor que está incidiendo significativamente en la inestabilidad actual de las labores de acceso y servicios a los tajeos, es decir, galería principal y cruceros, es la ubicación de los mismos en la caja techo y la secuencia de avance del minado. Como los esfuerzos inducidos por el minado son mayores en la caja techo y tienen magnitud considerable frente a los muy bajos valores de resistencia de las rocas, estas no tienen capacidad de contrarestar dichos esfuerzos, resultando incluso insuficiente el sostenimiento actual que se utiliza. Como el avance es desde la caja piso hacia la caja techo, al efectuar el primer corte en la caja piso, el bloque de minado o pilar puente liberado que queda encima de los cruceros se ve sometido a los esfuerzos de empuje de la caja techo y a la carga superior de los materiales de hundimiento. Este bloque permanecerá en esta situación hasta llegar a la caja techo. La consecuencia es la inestabilidad provocada en el área de la galería principal y en los cruceros. Si el avance fuera inverso (de caja techo a caja piso) y la galería principal y los cruceros estuvieran ubicados en la caja piso, las condiciones de estabilidad serían más favorables. Al efectuar el primer corte en la caja techo, el bloque de minado ubicado encima de los cruceros quedaría liberado del empuje de la caja techo, actuando solo la carga superior de los materiales de hundimiento sobre el mismo. Los esfuerzos de empuje de la caja techo, se concentrarían mayormente en el área de la base del subnivel de la caja techo, pero como las labores mineras se trasladarían a la caja piso, esto no tendría mayor importancia. El caso es que el ambiente de esfuerzos encima de los cruceros y en la caja piso sería más favorable para las condiciones de estabilidad de las labores mineras. Estos resultados del análisis efectuado constituyen otro argumento adicional para considerar el traslado de las galerías principales y los cruceros a la caja piso. Si bien es cierto que los niveles de esfuerzos serán más altos a medida que progrese el minado en profundidad, sin embargo, este hecho puede ser contrarrestado en alguna medida, además del traslado a la caja piso de las labores, mejorando el dimensionamiento de los componentes estructurales del método de minado, como por ejemplo la mayor Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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separación de los cruceros para crear pilares más robustos que los actuales. Estos últimos aspectos son tratados en el Capítulo 6. 5.5

Condiciones de estabilidad superficial global

5.5.1

Estabilidad del talud natural

Los análisis llevados a cabo en este caso han tenido por objetivo anticipar las condiciones de estabilidad del talud natural en superficie ubicado principalmente en la caja techo, hacia el W. Ver Lámina 30. Con el método de minado que se utiliza en Rosaura: hundimiento por subniveles, es inevitable que ocurran este tipo de problemas de inestabilidad, conocidos como “subsidencia”, es decir hundimiento en profundidad y repercusión en superficie. En este caso, el talud natural mencionado ya tenía antecedentes de inestabilidad, puesto que antes del inicio de la operación en Rosaura ya se observaba una falla, ocurrida a consecuencia de la explotación a cielo abierto, por los anteriores propietarios. Esta inestabilidad se ha venido acentuando a causa de la actual explotación. Como se puede observar en la Lámina 30, las dimensiones del área del talud inestable son muy considerables, habiendo una altura de aproximadamente 380 m desde el fondo del antiguo tajo abierto hasta las grietas de la parte superior. Este problema de inestabilidad del talud, ha sido motivo de preocupación de parte de los directivos de la empresa por las consecuencias que podría traer el colapso masivo del mismo, desde que en la parte inferior y hacia el SE, se ubica el Depósito de Relaves Yauliyacu Nuevo, y aguas abajo del mismo, el Depósito de Relaves Yauliyacu Antiguo, sobre el cual se ubica el Depósito de Relaves actual. Se ha llegado a pensar que un posible colapso del talud podría comprometer a las estructuras mencionadas. Ante tal situación, la empresa contrató los servicios de dos consultores internacionales para dar opinión sobre el respecto. En esta oportunidad en que se dispone de mayor información, se han realizado nuevos análisis de estabilidad a fin de tener una mejor apreciación del problema. La información básica utilizada, fue el resultado de los análisis efectuados para evaluar las condiciones de estabilidad subterránea global (Acápite 5.3 – Condiciones de estabilidad subterránea global). Según la citada información, el mecanismo de la subsidencia conforme profundiza el minado de subnivel a subnivel, indica que en cada subnivel hay una inestabilización progresiva del talud de la caja techo, generando un ángulo de subsidencia. La correspondiente masa deslizante tiende a bajar hacia el área activa de minado a medida que el mineral es jalado en los drawpoints. Esta masa deslizante crea presiones en el área de Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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minado activo, con los consecuentes problemas de inestabilidad subterránea local mencionada en el acápite anterior. Bajo este mecanismo de falla de los taludes de la caja techo, las masas deslizantes van acumulándose en el área del mineral extraído, esto es en el área del fondo del antiguo tajo abierto. A medida que profundice el minado, la inestabilidad del talud irá creciendo, es decir, de subnivel a subnivel se irá generando una nueva masa deslizante, que siempre estará en proceso descendente, bajo el mismo patrón o ángulo de subsidencia. Aunque en estos casos no es común que ocurra un deslizamiento súbito del talud general, a menos que el terreno estuviera completamente saturado con agua, sin embargo, no se debe descartar esta posibilidad, por lo que la presente evaluación apunta a verificar esta posibilidad y sus consecuencias. Para evaluar la falla súbita del talud, se han efectuado análisis de estabilidad considerando secciones típicas representativas el área inestable y utilizando el programa de cómputo SLIDE de Rocscience. Los resultados de estos análisis se presentan en el Anexo 5. Estos resultados, indican que el volumen de materiales estériles que podrían estar involucrados en un deslizamiento, sería de aproximadamente 5 millones de m3. De producirse un deslizamiento, los materiales deslizados al final alcanzarían su talud de reposo. Al respecto se han hecho cálculos de los límites de taludes de reposo a partir de los cuales los materiales deslizados podrían pasar hacia la parte inferior de la Quebrada Rosaura después de rellenar el fondo del tajo. Estos cálculos han indicado que con ángulos de reposo menores que 26°, los materiales deslizados podrían pasar hacia el fondo de la quebrada. El caso es que los ángulos de reposo medidos en campo están alrededor de 37°, muy superior a los 26°. Por tanto, será poco probable que en un eventual deslizamiento, los materiales deslizados lleguen a rellenar la quebrada y alcancen al Depósito de Relaves Yauliyacu Nuevo. Considerando las peores condiciones, caso que los materiales deslizados puedan llegar a la quebrada, la dirección del movimiento estimado, según el plano topográfico y las observaciones de campo, sería aproximadamente NEE. En esta dirección los materiales se acumularían sobre el área del botadero de desmonte antiguo. El volumen de materiales que podría caber en esta área se ha estimado en aproximadamente 3 millones de m3. Todos los materiales deslizados no se trasladarían a la quebrada, sino que gran parte de ellos se quedaría haciendo un talud de reposo en el área del fondo del tajo. En tales condiciones, tampoco es probable que lleguen a invadir el Depósito de Relaves Yauliyacu Nuevo, a lo más podrían llegar al área del man hole, el cual podría ser dañado, pero no significaría comprometer toda la estabilidad física de esta relavera. Lo que sí hay que asegurar es que los materiales deslizados no salgan por la parte Este del área de la Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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subsidencia, es decir por la parte más baja del antiguo tajo abierto, ya que en este caso estos materiales podrían caer sobre la relavera y posiblemente sobre las instalaciones del Nv. 4090. Para ello, atendiendo a recomendaciones pasadas, se está construyendo un dique de materiales de desmonte en la parte E del fondo del tajo, siendo recomendable que este dique tenga la mayor altura posible. Por otro lado, también es posible el rodamiento de bloques rocosos pendiente abajo, desde los bordes del lado Sur del área inestable de los taludes. Esto ya ha ocurrido en varias ocasiones. Estos bloques podrían caer sobre la relavera o sobre las instalaciones que hay en el Nv. 4090. Por este motivo, se han construido contenciones con rieles y cables. Será recomendable de ser posible reforzar estas contenciones. 5.5.2

Monitoreo de desplazamientos

Se ha venido llevando a cabo el monitoreo topográfico de desplazamientos del talud natural, para lo cual se han instalado puntos de control detrás de la cresta de la última grieta y en la masa deslizante, y también se han construido dos bases fijas de medición ubicadas en áreas estables en la ladera del cerro del frente. En los dos últimos meses se ha venido haciendo un control estricto de los desplazamientos del talud, tomando mediciones en periodos diarios, por una cuadrilla de topógrafos dedicados a exclusividad a esta tarea. Como parte del programa de asesoramiento geomecánico, DCR Ingenieros S.R.Ltda. ha estado haciendo la interpretación de los resultados de las mediciones. Estos resultados, cuyos ejemplos típicos se muestran en el Anexo 6, actualmente indican lo siguiente: Los puntos de control ubicados en la masa deslizante (Puntos I a VI – ver Lámina 30), presentan los mayores movimientos en dirección de deslizamiento SEE, con velocidades de desplazamiento de 3 a 5 cm/día, con tendencia de movimiento constante, excepto el Punto VI, que presenta una tendencia de aceleración del desplazamiento del orden de 0.2 cm/dia2. Los puntos de control ubicados, fuera de la masa deslizante, detrás de la cresta del último sistema de grietas (Puntos OP1 a PO12 – ver Lámina 30), presentan menores movimientos que los anteriormente mencionados, en dirección de deslizamiento SEE a NEE. La velocidad del desplazamiento es de 0.1 a 0.4 cm/día, con tendencia a la estabilización Los puntos de control ubicados hacia el NE del área de subsidencia (Puntos OP 13 a OP 20 y OPA y OPB - ver Lámina 30), presentan mínimos movimientos aun no


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definidos por la poca data que se tiene y por la precisión del instrumento. Este resultado indica que esta área es relativamente estable. Cabe indicar que el vector desplazamiento de la masa deslizante indica orientación paralela al rumbo de la veta, explicable porque en esa dirección se encuentra la zona del talud libre. Esto amerita recomendar la instalación de por lo menos un par de puntos de control en la carretera encima de la bocamina del 4150 a fin de tener mayores juicios. El personal de Rosaura ha informado que se está observando incremento de los desplazamientos en días de lluvia, pero como estos no son acelerados, ha solicitado una recomendación sobre una nueva frecuencia de mediciones. Según la evaluación realizada de la última data del monitoreo, es recomendable que por el momento el nuevo periodo de medición sea cada semana, conforme a los resultados posteriores de los datos acumulados, este periodo puede ser alargado o acortado en función de la evolución de los movimientos. Dado que el agua es un elemento desfavorable para la estabilidad, es necesario construir un canal de coronación en la parte superior, detrás del área inestable, a fin de desviar las escorrentías superficiales fuera de la masa deslizante. Se ha observado en el talud signos de considerable escorrentía, la misma que podría saturar a la masa deslizante y acelerar la falla del talud. Si hubiera deslizamiento de masa rocosa saturada, el talud de reposo sería menor y por lo tanto habría más probabilidad de que los materiales deslizados vayan en mayor cantidad hacia el fondo de la Quebrada Rosaura. Este canal deberá tener un mantenimiento permanente.


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6.

ESTRATEGIAS DE MINADO PROPUESTAS

6.1

Método de minado

Para seleccionar el método de minado, es importante definir claramente las condiciones naturales del yacimiento, es decir: La geología del yacimiento La morfología de la mineralización Las reservas y distribución de leyes Las condiciones geomecánicas de las rocas del yacimiento Las condiciones hidrogeológicas del mismo. El método (o métodos) de minado debe(n) estar aparejado(s) a todas estas condiciones naturales del yacimiento, de tal manera que el minado sea técnicamente factible. La factibilidad técnica debe ser complementada con una evaluación económica del método (o métodos) de minado, para asegurar una factibilidad técnica – económica óptima. En este marco, es necesario definir cada una de las condiciones naturales del yacimiento, en dónde los aspectos geomecánicos juegan un rol preponderante desde el punto de vista técnico. Las condiciones naturales del yacimiento, han quedado definidas en los capítulos anteriores, principalmente en los Capítulos 3 y 4, en los cuales se presentan las características geológicas, morfológicas (forma, potencia, rumbo y buzamiento, y profundidad debajo de la superficie), reservas (tamaño y distribución de leyes), geomecánicas (calidad de la masa rocosa de las cajas y del mineral, resistencia de la roca y esfuerzos), y de la presencia del agua subterránea. Tomando en cuenta la información concerniente a las condiciones naturales del yacimiento, se han aplicado diversas técnicas de selección del método de minado, como las de Hartman (1987), Morrison (1976), Laubscher (1981) y Nicholas (1981), todas ellas contempladas en el programa de cómputo METMIN, desarrollado por los autores de este trabajo. El proceso de jerarquización de los diferentes factores asociados a los diferentes métodos de minado subterráneo, indicó que en primer lugar el método de “minado por corte y relleno” es el que se adapta mejor a las condiciones naturales encontradas en el yacimiento. Como métodos alternativos resultan el método “conjunto de cuadros – square set” y el método “hundimiento por subniveles – sublevel cavig”. El “hundimiento por subniveles” no es el preferido desde el punto de vista técnico debido principalmente a las condiciones de calidad Muy Mala del mineral y la caja piso, y a la presencia de agua. En este método es ideal que la caja techo sea Mala para que se pueda Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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hundir y que el mineral y la caja piso sean lo suficientemente competentes para que se puedan autosostener con un sostenimiento razonable. En el caso de Rosaura tanto el mineral como ambas cajas requieren de sostenimiento severo. Sin embargo, este método de minado ya está implementado en Rosaura y es el que motiva el presente estudio. Según esto, los métodos alternativos serían el “corte y relleno” y el “conjunto de cuadros”. Desde el punto de vista económico, cabe señalar que el hundimiento por subniveles es indudablemente de menor costo que los otros dos métodos de minado nombrados. El “corte y relleno” queda en segundo lugar con mayor costo que el “hundimiento por subniveles” y el “square set” queda en tercer lugar con mayor costo que el “corte y relleno”. A continuación, se ampliarán conceptos sobre estos métodos de minado. 6.1.1

Hundimiento por subniveles

De acuerdo a las conclusiones de los modelamientos numéricos realizados, se concluye que este es el método de minado que se debe continuar utilizando. En tal sentido, hay que orientar esfuerzos, por un lado para mejorar las condiciones de estabilidad de las labores mineras, por otro lado, para mejorar los diferentes parámetros del método de minado que conduzcan a un menor costo y a una mayor productividad. En los siguientes acápites serán planteados los diferentes aspectos que podrían contribuir a ambos objetivos. 6.1.2

Corte y relleno

El corte y relleno tiene un extenso rango de variaciones como resultado directo del minado selectivo, buena recuperación y practicabilidad bajo condiciones de rocas débiles e impredecibles, y se presta a la mecanización de la explotación. Las técnicas de relleno que actualmente se disponen, pueden mejorar los aspectos técnicos y económicos de este método de minado, que frecuentemente ha reemplazado a otros métodos de minado. Hay variadas modalidades de corte y relleno. La modalidad más probable de aplicarse en Rosaura sería el corte y relleno ascendente, pero con sostenimiento muy severo de las excavaciones tanto temporales como permanentes, dadas las condiciones geomecánicas adversas de la masa rocosa del yacimiento, que permiten solo aberturas pequeñas con tiempos de autoestabilidad muy limitados, del orden de unas pocas horas. Esto lógicamente aumentaría el costo de minado y disminuiría la productividad respecto al método actual. Por otro lado, el corte y relleno descendente tiene menor probabilidad de aplicación, dada la mala calidad de las cajas y las potencias de la veta – falla. Además, necesariamente tendría que implementarse un sistema de relleno cementado. En esta modalidad, el costo de minado serían aun mayor y la productividad mucho menor. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Dando rapidez al ciclo de minado, practicando voladuras en breasting e instalando el sostenimiento requerido, la modalidad de corte y relleno ascendente podría ser considerada como método alternativo al “hundimiento por subniveles”. 6.1.3

Conjunto de cuadros

Este método de minado tradicional tiene una importancia limitada actualmente. La ventaja principal es que este puede ser aplicado a casi cualquier forma de depósito y condiciones del terreno, sin embargo, demanda una labor extremadamente intensa y requiere de abastecimiento permanente de madera. El método consiste en un sistema de soportes de madera, donde las piezas precortadas son ensambladas en un modelo cuadrado regular a través de toda el área excavada. El espacio entre los cuadros normalmente se rellena con material estéril, dejando solamente ciertas secciones que sirven como galerías, caminos y echaderos de mineral. La extracción es una operación completamente manual, la manipulación de la madera y la construcción de los cuadros son operaciones laboriosas. El conjunto de cuadros, es apropiado para pequeños cuerpos de mineral de alta ley, donde la buena recuperación es importante y donde la ley justifique los altos costos de operación. Si bien es cierto que desde el punto de vista de las condiciones del terreno este método de minado podría ser aplicado a Rosaura, sin embargo, por las características señaladas y por las características de la operación y producción minera, este método de minado prácticamente quedaría descartado. 6.2

SLC transversal vrs longitudinal

La firma Metálica Consultores S.A. que hizo un informe sobre el minado de Rosaura en Mayo del presente año, entre otros, sugirió evaluar el cambio del SLC transversal que se está utilizando en Rosaura por el SLC longitudinal. En el citado informe se señala que con esta nueva modalidad de SLC podría ahorrarse un 29 % de desarrollos y estableciendo niveles de producción simultáneos, podría lograrse incluso mayor cota de producción que la producción planeada de 2,000 tpd. Para el inicio de la operación minera Rosaura, se evaluaron estas dos modalidades de SLC, optándose por el transversal bajo la premisa que con la modalidad longitudinal, no se podría cumplir con la cota de producción planeada por los limitados frentes de producción, resultando más flexible en este sentido la modalidad transversal por el mayor número de frentes de producción.


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Conceptualmente en el método SLC desde el punto de vista de costos, convendría tener desarrollos de menor tamaño y más ampliamente espaciados, pero esto no siempre es posible debido a las restricciones del flujo de mineral, que en este caso podrían conducir a pérdidas de mineral o de ley. Por otro lado, desde el punto de vista de retardar la entrada de la dilución y lograr mejores leyes, convendría tener desarrollos más cercanamente espaciados y de mayor tamaño, que en este caso podrían conducir a mayores costos operativos y del sostenimiento, más aun tratándose de rocas de mala calidad. La modalidad de SLC transversal obliga a tener más desarrollos pero es más flexible para la producción por el gran número de frentes que se tienen, también las distancias de acarreo son más cortas y las condiciones de ventilación que se pueden lograr son mejores que la modalidad longitudinal. Los problemas de inestabilidad pueden minimizarse conformando frentes en retirada en etapas de paneles de 5 o 6 cruceros cada uno. La modalidad SLC longitudinal es menos flexible por el menor número de cruceros para la producción, además las distancias de acarreo son mayores y la ventilación es más compleja. Desde el punto de vista geomecánico ya se tienen experiencias en Rosaura con el SLC transversal y las recomendaciones que se dan en este informe permitirán tener mejoras en las condiciones de estabilidad de las excavaciones asociadas a este tipo de minado. En cuanto al SLC longitudinal, cabe hacer las siguientes observaciones: Las galerías de producción estarían ubicadas en rocas de Tipo V (Muy Malas) con el adicional de que estarían orientadas paralelas al sistema dominante de discontinuidades estructurales. El sostenimiento a utilizarse sería muy severo. Según los resultados de los análisis realizados sobre la secuencia de avance del minado, presentados más adelante, los esfuerzos se concentrarían en el área de los drawpoints, aunque esto no es una limitación, por que en la modalidad transversal ocurre algo similar. En lo que va de la explotación, se ha comprobado que los contornos de la mineralización no son regulares, principalmente en la caja techo, lo cual traería dificultades para la ubicación de las galerías de producción, pudiendo incidir esto en una mayor dilución y menor recuperación. Esto obligaría a definir con mayor precisión los contornos de la mineralización. En el SLC transversal los cruceros sirven también para definir estos contornos. Los resultados de la exploración del yacimiento están mostrando que en profundidad los contornos de la mineralización serían más regulares, siendo así, no serían mayores las dificultades mencionadas.


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El ambiente de esfuerzos inducidos por el minado podría ser más favorables para las condiciones de estabilidad que el SLC transversal, por la menor densidad de excavaciones asociadas a la modalidad longitudinal. El balance de estas observaciones, hace recomendable no descartar la modalidad SLC longitudinal como una alternativa de mejora de las condiciones de estabilidad. Al respecto, se debe analizar en detalle los aspectos productivos y operativos. 6.3

Ubicación de las galerías y cruceros

Gran parte de los problemas de inestabilidad observados actualmente en Rosaura son debido a la ubicación de las galerías principales y cruceros en la caja techo. Los análisis presentados en el Capítulo 5 han demostrado que ubicando las galerías y cruceros asociados al SLC transversal en la caja piso, las condiciones de estabilidad de estas excavaciones mejorarán, principalmente por los niveles de esfuerzos más bajos presentes en esta área y por la secuencia de minado que implicará esta ubicación, desde caja techo hacia caja piso. Por tanto, es recomendable trasladar la ubicación actual de las galerías y cruceros hacia la caja piso. Sobre la distancia de la galería principal respecto al contacto caja piso, desde el punto de vista de las condiciones de estabilidad de las galerías y cruceros es recomendable ubicar esta galería lo más alejada de la caja piso. Sin embargo, por los altos costos esto no siempre es posible. Actualmente se tiene conocimiento de la caja piso solo en el Nv. 4110, por los sondajes exploratorios realizados hasta 40 m de distancia. En los 20 a 30 m pegados a la caja piso, la roca es de Tipo IVB y a partir de esa distancia la roca comienza a mejorar. Lo ideal sería ubicar la galería principal, pasando la roca Tipo IVB, en roca de mejor calidad. También cabe mencionar, la experiencia tenida en el Nv. 4150, en donde se observaron condiciones de inestabilidad menos intensas que en los niveles superiores, con la solución de los cruceros en forma de “candelabros”. De esta manera se logra mayor volumen de pilares entre cruceros favoreciendo a las condiciones de estabilidad. Por tanto, es recomendable considerar en la caja piso esta forma de cruceros. 6.4

Parámetros del método de minado

6.4.1

SLC tradicional

En el método de minado “hundimiento por subniveles tradicional” (Ref. 12), la altura entre los subniveles y el espaciamiento entre cruceros es calculada a partir de lo siguiente: Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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hS = (2/3) * hT – 1.5 (Para cruceros de 3 m x 3 m)

(1)

Para hS ≤ 18 m :

(a)

SD = WT/0.6

(b)

WT = W’ + a – 1.8

(2)

Para hS > 18 m :

(a)

SD = WT/0.65

(b)

WT = W’ + a – 1.8

(3)

Dónde: hS = Altura entre subniveles – piso a piso SD = Espaciamiento entre cruceros – centro a centro hT = Altura total del elipsoide de extracción WT = Ancho total aproximado del elipsoide de extracción W’ = Ancho teórico aproximado del elipsoide de extracción. a = Ancho efectivo de la abertura de extracción en el techo del drawpoint Cuando se realizaron las pruebas en maqueta al inicio de la operación minera, los valores promedio registrados de la altura total y ancho total del elipsoide de extracción fueron de 23.5 m y 6 m. Según la relación (1), para 23.5 m de altura total del elipsoide de extracción, la altura entre subniveles (piso a piso) sería 14 m. Como este valor es menor que 18 m, luego aplicando la relación (2a), el espaciamiento entre cruceros (centro a centro) sería de 10 m. Como se estableció la altura entre subniveles 20 m, entonces aplicando la relación (3a) el espaciamiento entre cruceros (centro a centro) fue establecido en 9 m. En el marco de estas relaciones y cálculos, a manera de ejercicio, tratamos aquí el caso de los bolsillos. Esta modalidad de drawpoint es atípica en el método de minado hundimiento por subniveles. Desde que los bolsillos se preparan a ambos lados de los cruceros, el ancho efectivo de la abertura de extracción en el techo del drawpoint, es decir, el área por donde se produce el flujo del mineral es mucho mayor que el área efectiva en el techo de un crucero de 3 m x 3 m considerado en el método tradicional. Si consideramos tal hecho y la relación (2a), podemos calcular WT adoptando valores de W’ y “a”. W’ lo obtenemos del gráfico que relaciona W’ con hT (Ref. 12). Según este gráfico para hT = 23.5, W’ es aproximadamente 6. El valor de “a” podemos asumirlo conservadoramente como 5 m, en la práctica sería todo el ancho del crucero mas los bolsillos a ambos lados del crucero. Con estos valores, la relación (2a) da un espaciamiento entre cruceros (centro a centro) de 14 m. Según esto viene la pregunta ¿podemos entonces ampliar la separación entre cruceros, ya que esto favorecerá a las condiciones de estabilidad? La respuesta está en el compromiso que debe haber entre mantener los “bolsillos” y las condiciones de seguridad del personal y de los equipos. Más delante se amplían estos aspectos. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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6.4.2

SLC mejorado

En las Figuras 2 a 5, tomadas de la Ref. 4, se pueden observar algunas de las diferencias más importantes entre el SLC tradicional y el SLC mejorado. La diferencia más notable es que en el esquema tradicional no es posible el flujo interactivo, mientras que en el esquema mejorado esto es posible. El flujo interactivo es el factor más significativo que influye en el rendimiento del SLC, a través de este se puede retardar el ingreso de la dilución promoviendo las condiciones de flujo ideal, de esta manera se logra mejorar la dilución y la recuperación. El flujo interactivo está asociado a varios factores, dentro de los cuales tiene primera importancia las técnicas de perforación y voladura. Estas, por un lado condicionarán el aflojamiento del mineral y la compactación del desmonte en el área de hundimiento, por otro lado, la fragmentación diferencial y el arqueo temporal de los materiales más gruesos. Asegurando el flujo interactivo se puede tener una cobertura completa del flujo con anchos efectivos de pilares de 8 m (ideal) hasta 10 m, lo cual significaría para el caso de Rosaura espaciamientos centro a centro entre cruceros de 11 m y 13 m respectivamente. Desde que en Rosaura las cargas sobre los pilares actuales de 6 m son altas, basado en estos principios se puede ampliar el espaciamiento entre cruceros por decir a 12 m, para mejorar la resistencia de los pilares y por tanto las condiciones de estabilidad de las labores mineras del entorno. Las alturas entre subniveles que se practican en el SLC mejorado varían de 20 m a 30 m y esto depende solo de las facilidades de perforación y voladura que se tienen disponibles. Como en Rosaura se está en proceso de adquisición de un equipo de perforación de mayor alcance del que actualmente disponen, y el cuerpo mineralizado en profundidad tiende a ser subvertical, luego sería factible mantener la altura entre subniveles de 20 m. Tampoco sería recomendable disminuir esta altura dadas las malas condiciones geomecánicas de la masa rocosa; una menor altura significaría condiciones de estabilidad más desfavorables. Por tanto, introduciendo los conceptos del SLC mejorado, con buenas técnicas de perforación y voladura, y sin mantener el concepto de los “bolsillos”, la altura entre los subniveles continuaría siendo 20 m y el espaciamiento entre cruceros 12 m de centro a centro. Manteniendo los “bolsillos”, podría ampliarse el espaciamiento entre cruceros hasta unos 15 m. Se recalca que la utilización de las técnicas de perforación y voladura son muy importantes. Hasta la fecha, la perforación y voladura empleada en Rosaura ha sido parcial; si se pretende seguir operando la mina con los nuevos conceptos aquí esbozados, definitivamente, se tendrá que entrar a una etapa de perforación y voladura completa. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Figura 2: Características resaltantes del SLC tradicional o clásico.

Figura 3: Características resaltantes del SLC mejorado.


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Figura 4: Diferencias en el esquema de la perforación.

Figura 5: Diferencias en la forma del flujo de mineral.


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Por otro lado, en términos de seguridad para el personal y los equipos, actualmente se observa que los drawpoints son lugares riesgosos debido a la formación de vacíos encima de ellos, vacíos que son generados por que no se obtiene un flujo continuo de mineral, lo cual a sus vez es debido a que no se efectúa una voladura completa de todo el tajeo que garantice una fragmentación adecuada del mineral. La formación de vacíos por el efecto arco significan caídas intermitentes de masas de mineral que por un lado dañan las cimbras, por que estas no están preparadas para recibir grandes impactos y por otro lado, significan riesgos para el personal y los equipos. Asegurando el flujo interactivo las condiciones de seguridad tanto para el personal como para los equipos mejorarán. Cabe señalar que la literatura técnica reporta los siguientes datos generales sobre los parámetros de perforación y voladura: factor de potencia entre 0.9 – 1.1 kg/m3, burden hasta 3 m, diámetro de taladros hasta 115 mm, espaciamiento de taladros mayor que el burden en la relación 1.3:1, inclinación de la fila de taladros 10° a 20°. 6.5

Secuencias de avance del minado

Siguiendo el Plan Estratégico de PERUBAR S.A., actualmente se esta implementando una secuencia de minado por “bloques”, lo cual permitirá minar en varios niveles en simultáneo, con ello, según este plan estratégico, se tendría entre otras las siguientes ventajas: Se reducirá el número de frentes en extracción por nivel, con lo cual mejorará la estabilidad de los drawpoints y del by-pass. Permitirá realizar un adecuado blending, combinando apropiadamente tonelajes y leyes, con el objetivo de alimentar a la Planta Concentradora mineral de cabeza con una calidad homogénea. La producción en varios niveles mejorará la productividad de los equipos y el personal. Permitirá tener más alternativas de producción ante eventualidades que se puedan presentar. El minado se realizará estrictamente en retirada. En los drawpoints desde la caja piso a la caja techo y en el nivel de NW a SE, en ambos casos en dirección hacia los accesos. Esto mejora la seguridad del método de explotación. Permitirá realizar las preparaciones con menor tiempo de anticipación, logrando reducir el tiempo de exposición del sostenimiento a los esfuerzos presentes. Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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Para establecer la secuencia de minado se han tenido las consideraciones siguientes: Se debe dividir el número de drawpoints de cada nivel en grupos de 3 a 6 drawpoints contiguos. Para realizar el tiraje de mineral en más de dos niveles, se programan simultáneamente grupos que formen longitudinalmente al eje de la veta, una figura similar al perfil de unas gradas. Los grupos que se minarán simultáneamente deben tener como mínimo una separación horizontal de 30m entre sus extremos más próximos para evitar que el tiraje del nivel inferior deje sin piso al nivel superior. Esta secuencia de minado exige un estricto cumplimiento de los programas de desarrollos y preparaciones para tener drawpoints disponibles oportunamente y a su vez no abrir con mucha anticipación, exponiendo innecesariamente el sostenimiento aplicado. Se debe mantener como mínimo 04 niveles completamente desarrollados y la preparación de acuerdo al planeamiento de producción. Los conceptos empleados en el citado Plan Estratégico para establecer la secuencia de avance del minado mencionado son correctos desde el punto de vista geomecánico. Como se mencionó anteriormente, una de las formas de mejorar las condiciones de estabilidad de las excavaciones asociadas al SLC transversal, es conformar frentes rectos en retirada en etapas de paneles de 5 o 6 cruceros cada uno, jalando el mineral simultáneamente. En el esquema establecido en el Plan Estratégico se ha tenido en consideración esta modalidad de avance para la explotación simultánea en varios subniveles. Este mismo esquema puede ser válido en caso que el avance en los drawpoints fuera de caja techo a caja piso, cuando se trasladen las galerías principales y los cruceros hacia la caja piso. Lo que aquí se ha hecho es verificar geomecánicamente la distancia horizontal de los gradines para lograr mejores condiciones de estabilidad. En las minas donde se utiliza el SLC esta distancia mínima es 1 o 2 veces la altura entre los subniveles. Para el caso Rosaura esta sería 20 m a 40 m mínimo. Teniendo esto en consideración, se han simulado paneles de 5 y 6 cruceros, espaciados cada 9 m, y distancias de gradines de 22.5, 31.5 y 40.5 m, teniendo en explotación simultánea 5 subniveles. Los resultados del análisis realizado se presentan en el Anexo 7, según estos, la distancia horizontal más adecuada sería aproximadamente de 31 m, menores o mayores distancias generan condiciones de esfuerzos desfavorables.


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6.6

Sostenimiento

Se debe tener en cuenta que en el método de minado de “hundimiento por subniveles”, el sostenimiento tiene dos funciones: el primero, proteger al personal y a los equipos, esto es lo que se llama también sostenimiento preventivo; el segundo, proporcionar soporte para mantener adecuadas condiciones de estabilidad en los drawpoints y garantizar así una operación óptima en el área de carguío de mineral, sostenimiento este que tiene carácter estructural. En Rosaura el sostenimiento debe cumplir con las dos funciones. En el rango de condiciones geomecánicas en donde se aplica el método de minado de “hundimiento por subniveles”, el sostenimiento preventivo generalmente debe ser a base de split sets y malla, y el sostenimiento estructural en base a la combinación de pernos cementados con platinas agrandadas + straps o malla, o shotcrete con fibras de acero. Esto indica que las condiciones geomecánicas de Rosaura están por debajo del rango de condiciones geomecánicas en donde se aplica el método de “hundimiento por subniveles” En Rosaura, además de tener rocas de Mala a Muy Mala calidad, que desde ya requieren de sostenimiento severo, las rocas presentan características expansivas (“swelling rock”) y de alta deformabilidad (“squeezing rock”), y adicionalmente el medioambiente de esfuerzos es alto comparado con la resistencia de la roca. Estos factores complican el panorama del sostenimiento. Según la literatura técnica, en casos de rocas expansivas y de alta deformabilidad, el sostenimiento definitivo de las excavaciones sería en base al revestimiento de concreto o de shotcrete, con espesores que podrían variar de 20 hasta 60 cm. Para el caso en que el RQD/Jn < 1.5 y que haya presencia de arcillas, que es más o menos el caso de Rosaura, se debe añadir pernos sistemáticos cementados o con resina y tensionados, para reducir el cargado no uniforme sobre el concreto o shotcrete. Hoy en día hay varias técnicas de diseño cuantitativo para estimar el sostenimiento de excavaciones subterráneas, pero estas técnicas no tratan de manera específica los problemas de expansión y alta deformabilidad. Lo que se suele hacer es permitir que la roca se deforme un tanto, antes de instalar el sostenimiento, pero el problema radica en la determinación de la magnitud de la deformación que puede ser permitida antes que se dé una pérdida significativa de la resistencia de la masa rocosa. También se suele hacer cámaras (o nichos) detrás del sostenimiento, a fin de que los esfuerzos y deformaciones converjan hacia estas cámaras, tendiendo a cerrarlas, produciendo así un alivio de esfuerzos sobre el concreto o cimbras. Se ha intentado estimar la calidad y cantidad de sostenimiento a aplicarse en Rosaura, utilizando la información desarrollada en el presente estudio y criterios aplicables a rocas de mala a muy mala calidad: el método RSI (Interacción Roca – Sostenimiento) y NATM Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

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(Nuevo Método Austriaco de Tunelería), particularmente este último criterio es muy apropiado para ser aplicado a rocas de muy mala calidad en donde es muy dificultosa la construcción de excavaciones subterráneas. Para esta estimación se han considerado rocas de calidades IIIA, IIIB, IVA, IVB y V, respectivamente Regular A, Regular B, Mala A, Mala B y Muy Mala, y labores de 3 m x 3 m a 3.5 m x 3.5 m. Los resultados, en términos de sostenimientos definitivos, se presentan en el Anexo 8 y estos revelan lo siguiente: Según el RSI: Las rocas de calidad Regular A (IIIA), solo requerirían de pernos de roca espaciados 1.5 m x 1.5 m, que podrían consistir de split sets si fueran excavaciones temporales o varillas corrugadas o barras helicoidales, cementadas o con resina cuando hay presencia de agua , si fueran excavaciones permanentes. Las rocas de calidad Regular B (IIIB), requerirían pernos de roca espaciados 0.8 m x 0.8 m o alternativamente una capa de shotcrete de 2” de espesor. Similarmente, en este caso se puede utilizar split sets para excavaciones temporales y varillas corrugadas o barras helicoidales para excavaciones permanentes. Las rocas de calidad Mala A (IVA), requerirían solamente cimbras Tipo 6W25 o equivalente, espaciadas cada 0.75 m. Las rocas de calidad Mala B (IVB), requerirían cimbras Tipo 6W25 o equivalente, espaciadas cada 0.75 m + una capa de shotcrete de 4” (100 mm) reforzado con fibras de acero. Las rocas de calidad Muy Mala (V), requerirían cimbras Tipo 6W25 o equivalente, espaciadas cada 0.50 m + una capa de shotcrete de 16” (400 mm) reforzado con fibras de acero. Según el NATM: Las rocas de calidad Regular A (IIIA), similarmente al RSI solo requerirían de pernos de roca espaciados 1.5 m x 1.5 m. Las rocas de calidad Regular B (IIIB), requerirían además de pernos de roca espaciados 1.5 m x 1.5 m + una capa de shotcrete de 2” de espesor.


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Las rocas de calidad Mala A (IVA), requerirían cimbras Tipo 6W25 o equivalente, espaciadas cada 1.0 m + una capa de shotcrete de 5” (125 mm) reforzado con fibras de acero + pernos de roca espaciados 1.0 m x 1.0 m. Las rocas de calidad Mala B (IVB), requerirían cimbras Tipo 6W25 o equivalente, espaciadas cada 1.0 m + una capa de shotcrete de 12” (300 mm) reforzado con fibras de acero + pernos de roca espaciados 1.0 m x 1.0 m. Las rocas de calidad Muy Mala (V), requerirían cimbras Tipo 6W25 o equivalente, espaciadas cada 0.75 m + una capa de shotcrete de 20” (500 mm) reforzado con fibras de acero + pernos de roca espaciados 1.0 m x 1.0 m. Como se podrá apreciar, con el NATM el sostenimiento requerido es más severo que con el RSI y como el primero es más apropiado para rocas de mala a muy mala calidad, el sostenimiento recomendable sería el dado por el NATM. Estos resultados son producto de un simple ejercicio efectuado para tener una idea del sostenimiento que realmente se requeriría si se pretendiera estabilizar las labores mineras de Rosaura. Lógicamente, esta solución tendría un costo muy elevado, prohibitivo para una operación minera como Rosaura. A esto hay que añadir, que en las estimaciones realizadas se han adoptado ciertos parámetros optimistas, como es el caso de los esfuerzos de campo. Por los resultados de los análisis numéricos presentados en el Capítulo 5, en las diferentes etapas del minado, por la dinámica del mismo, los esfuerzos inducidos podrían variar a valores más altos que los adoptados, lo cual podría significar que incluso el sostenimiento estimado con el NATM podría ser insuficiente en ciertos casos. Queda la pregunta ¿qué hacer frente a este problema? Por un lado, se espera que con las medidas que se puedan adoptar como producto de este estudio, las condiciones del sostenimiento también mejoren. Por otro lado, se deberá seguir mejorando las prácticas actuales del sostenimiento con cimbras y esta será una actividad principal del personal del Area de Geomecánica. Se tiene la ventaja de la experiencia que se viene ganando en el sostenimiento y en el método de minado, experiencia que debe ser combinada con las recomendaciones que se dan enseguida, de tal manera que el sostenimiento temporal permita cumplir con los planes de minado. Entre otros, se debe tener en cuenta lo siguiente: Hacer un estricto control de calidad de las cimbras, ya que se ha observado en algunos lotes fallas en su fabricación. Aperturar las excavaciones con la mínima antelación y dar velocidad al minado, para obtener un menor tiempo de permanencia de excavaciones abiertas.


55

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No hacer encostillado completo alrededor de las cimbras, dejar hasta donde sea posible, aberturas en el encostillado para disipar los esfuerzos, pero esta actividad no debe significar dejar de topear las cimbras a la roca, lo cual es muy importante. En las rocas de calidad Mala B (IVB) y Muy Mala (V) utilizar cimbras a sección completa (“invert”) y espaciamientos mínimos entre ellas, compatibles con la práctica usual de este tipo de sostenimiento (0.75 m). Realizar mediciones de convergencia, con el fin de tener un mejor entendimiento del comportamiento de las cimbras. No descartar el uso del shotcrete como alternativa de sostenimiento, se deben llevar a cabo pilotajes en rocas de mala calidad. 6.6

Control de calidad

El control de calidad deberá estar dirigido principalmente a los dos siguientes aspectos: primero, a controlar el flujo de mineral (leyes, punto de entrada de la dilución, dilución y recuperación del mineral), labor que está a cargo del Departamento de Geología; segundo, a controlar las variables geomecánicas del minado, labor que en Rosaura tiene mucha importancia y que debe estar a cargo del personal del Area de Geomecánica. Desde el punto de vista geomecánico, la labor del personal de esta área, por un lado, deberá estar orientada a realizar los diseños cotidianos para apoyar al planeamiento y diseño de la mina, por otro lado, a apoyar a la operación de la mina. Para efectuar las labores de diseño, se deberán realizar trabajos de investigación de la masa rocosa en base al acopio de datos de campo, también se deberán realizar trabajos de gabinete, para procesar la información de campo y realizar cálculos y modelizaciones con softwares especializados para el SLC, lo cual se recomienda adquirir. Para efectuar las labores de apoyo a la operación, este personal debe estar en el campo supervisando los trabajos relacionados al control de la estabilidad de las excavaciones. Estos trabajos principalmente están referidos a la correcta utilización de los materiales y estándares de sostenimiento, a la correcta aplicación de los procedimientos de instalación del sostenimiento, incluyendo el entrenamiento del personal, y a la verificación de la implementación de sus recomendaciones y del rendimiento del sostenimiento instalado, de tal manera, que se realice un trabajo realmente seguro. Será necesario, llevar adelante un programa geomecánico sólido para el desarrollo adecuado del futuro minado del yacimiento. Para ello es importante dotar a este departamento de las herramientas adecuadas, como equipos indispensables (medidor de Página DCR Ingenieros S.R.Ltda.

56

PERUBAR S.A.

Diciembre 14, 2004


convergencia, brújulas, especializado.

picotas,

lámparas

especiales,

etc.),

asimismo,

software

Hoy en día, la mayoría de las unidades mineras modernas, están desarrollando programas geomecánicos permanentes y están logrando importantes contribuciones de estos programas no solamente en el mejoramiento de los estándares de seguridad operacional, sino también en el mejoramiento de los estándares de eficiencia operacional. Dadas las condiciones geomecánicas adversas de la masa rocosa de Rosaura, el programa geomecánico toma aun mayor relevancia.


57

PERUBAR S.A.

Diciembre 14, 2004


7.

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

1.

Bieniawski Z.T. “Engineering Rock Mass Clasification” Wiley – Interscience Publication – 1989.

2.

Brady B.H.G. & Brown E.T. “Rock Mechanics for Underground Mining” George Allen & Unwin – London – 1985.

3.

Brown E.T. “Rock Caracterization Testing and Monitoring” ISRM Suggested Methods – Commission on Testing Methods, International Society for Rock Mechanics – 1981.

4.

Bull G. and Page C.H. “Sublevel Caving – Today’s Dependable Low – Cost ‘Ore Factory’” Páginas 537 – 556 – MASSMIN 2000 – Oct.-Nov. 2000

5.

Córdova Rojas D. “Informes de Asesoramiento Geomecánico en Mina Rosaura” Periodo 2002 – 2004.

6.

Cuadros J. y Córdova D. “Dimensionamiento Geomecánico de Tajeos de Mina Chupa – Unidad Minera Iscaycruz”- XXV Conv. Ing. Minas – Setiembre 2001.

7.

DCR Ingenieros S.R.Ltda. “Evaluación Geomecánica – Proyecto Huevos Verdes Argentina” Informe Técnico – Diciembre 2001.

8.

Hoek E., Kaiser P., Bawden W. “Support of Underground Excavations in Hard Rock” A.A. Balkema 1995.

9.

Hoek E. “Practical rock engineering” Rocscience, 2002.

10.

Hudson J.A. Ed. “Comprehensive Rock Engineering – Principles, Practice & Projects”. Volúmenes 3 y 4, Pergamon Press 1993.

11.

Hustrulid W.A. and Bullock R.L. “Underground Mining Methods: Fundamentals and International Case Studies” SME – 2001.

12.

Kvapil Rudolf “Sublevel caving” Cap. 20.2 – Páginas 1789 – 1814 – Mining Engineering Handbook – SME – 1992.

13.

Metálica Consultores S.A. “Informe de Consultoría sobre Mina Subterránea Rosaura” Informe Técnico, mayo 2004.

14.

Perubar S.A. “Plan Estratégico para una producción de 2000 TMS/día – Mina Rosaura” 2004.

15.

Weiss F. y Córdova D. “Influencia de las condiciones naturales en la selección del método de explotación en minería subterránea”, Informe INGEMMET – 1991.


58

ANEXO 1 DATA BASICA DEL MAPEO GEOTECNICO

DATOS DE MAPEO GEOMECANICO

LUGAR:

PERUBAR S. A. Mina Rosaura

NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-01

N50E

90

0

% 100

5m

TIPO

%

RUMBO, DIR. BUZAM.

D D

R. COMPRE. UNIAXIAL (MPa)

RELLENO ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

N35W

80NE

4-5

Ca

< 2 mm

N60E

24NW

4-5

Ca

< 2 mm

DE

D

N30W

68NE

4-5

Ca

< 2 mm

JUNTAS

D

N70W

60NE

4-5

Ca

< 2 mm

D

EW

80SW

4

Ca

< 2 mm

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50

(15)

(7)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25

>2

(20)

0,6-2

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4) X 3-10m

(2)

10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5) X Lig.rugosa

(3)

Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

X Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)

Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

X Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

1 / 79

HOJA: VALORACION DEL MACIZO ROCOSO (R.M.R.)

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4150 DP 400 (tope)

LABOR:

ORIENTACION DE LA CARA

Vol

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

6 4 5 2 4 3 4 4 4 36

VALOR TOTAL RMR (Suma de valoración 1 a 5 ) = CLASE DE MACIZO ROCOSO 100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:

Perubar S.A. Mina Rosaura GRADO

INDICE DE RESISTENCIAS

RANGO RESIS.

IDENTIFICACION DE CAMPO

COMP. Mpa

Deleznable con golpes firmes con la punta de martillo de geólogo se

R1

desconcha con una cuchilla

1,0 - 5,0

Se desconcha con dificultad con cuchilla. Marcas poco profundas en

R2

la roca con golpe firme del martillo (de punta) R3

firme del martillo

II

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

La muestra se rompe con mas de un golpe del martillo

50 - 100

Fn

Falla

Se requiere varios golpes de martillo para romper la muestra

100 - 250

Ct

Contacto

R6

Solo se rompe esquirlas de la muestra con el martillo

> 250

E

Estrato

LIGERO

2m

INDICE DE ALTERACION

4m 1m

W

E 3m

ABREVIACION DE TIPO DE RELLENO Ox

Oxido

Ca

MODERADA

Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

superficies de discontinuidades principales

Qz

Silice

Clo

Clorita

La decoloración indica alteración. del material rocoso y superf. de disc. El material

Pzo

Panizo

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

Menos de la mitad del mat. rocoso esta descomp. y/o desintegrado a un suelo la

2m

Carbonatos

1m 4m

rocoso descolorido extremadamente es más débil que en su condición sana. III

m 74/057 m 24/330 m 80/180 m 60/020

Diaclasa

R5

SANA

1 2 3 4

ABREVIACION DE TIPO DE ESTRUCTURAS 25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf

R4

GRADO

3m

Volcánico

5 - 25

No se raya ni desconcha con cuchillo. La muestra se rompe con golpe

MAJOR PLANES ORIENTATIONS # DIP/DIR.

N

ABREVIACION DE TIPO DE ROCA Vol

IV

RMR

ABREVIACION DEL ESPACIAMIENTO

roca sana o decolorada se presenta como un marco continuo o como núcleo rocoso.

1

>2m

Mas de la mitad del mat. rocoso esta descomp. y/o desintegrado a un suelo. La

2

0.6 - 2 m

roca sana o decolorada se presenta como un núcleo rocoso.

3

0.2 - 0.6 m

Todo el material rocoso esta descomp. y/o desintegrado a suelo. La estructura

4

0.06 - 0.2 m

original de la masa rocosa aun se conserva intacta.

5

< 0.06 m

Estacion: E01

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-2

N45W

90

0

A

%

B

%

60

Cz

40

ORIENTACION RUMBO, DIR. BUZAM.

D D

VALORACION DEL MACIZO ROCOSO (R.M.R.)

10 m N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Vol



TIPO

ESPESOR

N70W

67NE

4-5

Ca, Ye

1 mm

N15W

82SW

4-5

Ca, Ye

1 mm

DE JUNTAS

N40E

48SE

4-5

Ca, Ye

1 mm

D

N10W

73NE

4-5

Ca, Ye

1 mm

COMENTARIOS CONDICION

(7) X 25-50

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

(15)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25

>2

(20)

0,6-2

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4) X 3-10m

(2)

10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5) X Lig.rugosa

(3)

Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

D

2 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

POR:

Nv. 4150 Galería de Extracción

LABOR:


ESTRUC.

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

Duro> 5mm

(10) X Mojado

4 3 5 2 4 3 1 3 7 32


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2

la roca con golpe firme del martillo (de punta)

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

ABREVIACION DE TIPO DE ESTRUCTURAS

firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

GRADO

INDICE DE ALTERACION DESCRIPCION

I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

1 m 85/077 2 m 48/130 3 m 67/020

Volcánico

5 - 25


R3


ABREVIACION DE TIPO DE RELLENO Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Clo

Clorita

Qz

Silice


Pzo

Panizo

V

DESCOMPU.


3m

1m

W

Ox


2m

2m

3m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

E

1m

rocoso descolorido extremadamente es más débil que en su condición sana.

IV MUY ALTERD.


N


IV

RMR

Estacion: E02

S

Tufo


LUGAR:


NIVEL:

Nº

BUZAMIENTO

DESDE

E-3

N 45 W

90

0


10 m

A

%

B

%

85

Cz

15

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Vol

3 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

RUMBO.

TIPO

POR:


LABOR:


ESTACION

ESTRUC.

MINA ROSAURA

R. COMPRE. UNIAXIAL (MPa) RQD %

RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N50E

62NW

5

Ca, Ye

< 1 mm

D

N55W

20SW

5

Ca, Ye

< 1 mm

DE

D

N45W

13SW

5

Ca, Ye

< 1 mm

JUNTAS

D

EW

80S

5

Ca, Ye

< 1 mm

D

N35W

60SW

5

Ca, Ye

< 1 mm

CONDICION

(7) X 25-50

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

(15)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25

>2

(20)

0,6-2

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4) X 3-10m

(2)

10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5) X Lig.rugosa

(3)

Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

Duro> 5mm

(10) X Mojado

4 3 5 2 4 3 1 3 7 32


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:

GRADO R1


RANGO RESIS.


COMP. Mpa

Deleznable con golpes firmes con la punta de martillo de geólogo se 1,0 - 5,0

desconcha con una cuchilla R2


Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

V

DESCOMPU.

1 2 3 4


m 60/235 m 16/219 m 80/180 m 62/320

1m 4m

Diaclasa

2m

W

E 3m


Oxido

Ca


Arc

Arcilla

Ye

Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

1m

Carbonatos

4m 2m


IV MUY ALTERD.

3m

Volcánico

R4

DESCRIPCION I


N



GRADO

Perubar S.A. Mina Rosaura

5 - 25



IV

RMR


Menos de la mitad del mat. rocoso esta descomp. y/o desintegrado a un suelo la roca sana o decolorada se presenta como un marco continuo o como núcleo rocoso.

1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E03

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-4

N 80 E

90

0

% 100

10 m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N40W

72SW

4

Ca, Ye

1 - 3 mm

D

NS

70E

4

Ca, Ye

1 - 2 mm

DE

D

N25W

55SW

5

Ca, Ye

1 mm

JUNTAS

D

N70E

60SE

4

Ca, Ye

1 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

4 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4150 DP 440 - 450

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3)

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100

Humedo

Duro> 5mm

(10) X Mojado

Lisa

4 3 5 1 2 3 1 3 7 29


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:

Perubar S.A. Mina Rosaura GRADO R1


RANGO RESIS.


COMP. Mpa




II

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

3m

1m

R4


I

Tuf



GRADO

1 m 63/237 2 m 70/090 3 m 60/160

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR

Diaclasa

W

2m 1m


Oxido

Ca

Carbonatos


Arc

Arcilla

Ye

Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

E

2m

3m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E04

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

0 A

% 100

TIPO ESTRUC.

10 m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO R. COMPRE. UNIAXIAL (MPa)

RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS CONDICION DE JUNTAS

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

5 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

E-5

Vol

POR:

Nv. 4150 DP 440

LABOR:


ESTACION

MINA ROSAURA

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3)

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100

Humedo

(10)

Duro> 5mm

Mojado

Lisa

Muy Alterada.

(7) X Goteo

VALOR TOTAL RMR (Suma de valoración 1 a 5 ) =

4 3 5 1 2 3 1 3 4 26

CLASE DE MACIZO ROCOSO

Observaciones:


RANGO RESIS.


COMP. Mpa




40 - 21

20 - 0

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA


Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


II

60 - 41

I MUY BUENA



GRADO I

80 - 61

DESCRIPCION

5 - 25


100 - 81

No es posible tomar rumbos el área de registro es pequeño

GRADO R1

RMR

SANA LIGERO

Diaclasa


Oxido

Ca


Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

IV


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-6

N 20 E

90

0

% 100

TIPO

10 m

%

RUMBO, DIR. BUZAM.

D D

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO TIPO

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

N60W

65SW

4-5

Ca, Ye

1 - 2 mm

N40E

43NW

5

Ca, Ye

1 - 2 mm

DE

D

N80W

82NE

4-5

Ca, Ye

1 - 2 mm

JUNTAS

D

N10W

50NE

4-5

Ca, Ye

1 - 2 mm

D

N15W

45NE

4-5

Ca, Ye

1 - 2 mm

D

N70E

90

5

Ca, Ye

1 - 2 mm

D

EW

87N

5

Ca, Ye

1 - 2 mm

D

N10E

05NW

5

Ca, Ye

1 - 2 mm


>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(4)

Flujo

(0)

5

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

Duro> 5mm

(10)

Muy Alterada.

(7) X Goteo

Mojado

R1

RANGO RESIS. COMP. Mpa




CLASE DE MACIZO ROCOSO 100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

firme del martillo

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

1 2 3 4 5

Volcánico

3m

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

m 86/357 m 47/078 m 65/210 m 43/310 m 05/280

4m




N


IV

RMR

5 - 25


5m

2m

1m 5m

W

E

2m GRADO


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA



Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Clo

Clorita


Qz

Silice


Pzo

Panizo

3m

4m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

4 5 6 1 3 2 1 3 4 29


Perubar S.A. Mina Rosaura INDICE DE RESISTENCIAS

2

<1m long.

Observaciones:


1

(3)

>2

diaclasado. GRADO

<1(0)

(8) X <25

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.


FRECUENCIA FRACTURA

B

6 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4150 DP 440

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

1m

Estacion: E06

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

POR:

Nv. 4150 DP 480

LABOR:

ORIENTACION DE LA CARA RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-7

N 30 E

90

0

5m

A

%

B

%

75

Min - argilico

25

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Vol propilitizado

7 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

MINA ROSAURA


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

V

N75W

38SW

-

Ye

3 - 6 mm

vetillas

CONDICION DE JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(15)

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4) X 3-10m

(2)

10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)

Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo

1 3 5 2 1 1 0 1 4 18


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:


diaclasado. GRADO R1


RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Caliza

Min

Mineral

1m

firme del martillo

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


II

Tufo

Cz



GRADO I

Tuf

SANA LIGERO

Diaclasa

W

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

E


Oxido

Ca


Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

1m


MAJOR PLANES ORIENTATIONS # DIP/DIR. 1 m 38/195

Volcánico

5 - 25


N


V

RMR



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E07

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-8

N 20 E

90

0

% 100

7m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

COMENTARIOS

F

N15W

25SW

-

Ar

1 - 2 cm

D

N80W

65NE

5

Ar

1 - 3 mm

DE

D

N80E

65SE

5

Ar

2 mm

JUNTAS

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa

(1) X Espejo de falla

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)

Suave < 5 mm (1) X Suave > 5 mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

8 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4150 DP 500

LABOR:


Argilico

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

> 5 mm

(0)

4B

(0)

4C

1 3 5 0 2 0 0 0 4 15

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA

II

LIGERO

III

MODERADA


2m

Diaclasa

R4

I

1m



GRADO

3m

W


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Clo

Clorita


Qz

Silice


Pzo

Panizo

E 3m 1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

1 m 65/170 2 m 65/010 3 m 25/255

5 - 25



N


V

RMR

2m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E08

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-9

N 45 W

90

0

% 100

TIPO


10 m

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

D

N30E

D

N65E

D

N50W

64SW

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

COMENTARIOS

35SE

Ca, Ye

1 - 3 mm

46NW

Ca, Ye

1 - 3 mm

DE

Ca, Ye

1 mm

JUNTAS

CONDICION

(7) X 25-50

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

(15)

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25

25-50

>2

(20)

0,6-2

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4) X 3-10m

(2)

10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5) X Lig.rugosa

(3)

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

9 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4150 Galería de extracción

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

0.1-1.0mm

(10) X Mojado

Lisa

Goteo

4 3 5 2 1 3 1 2 7 28


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

2m

3m



GRADO

1 m 35/120 2 m 64/220 3 m 46/335

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR


1m

W


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Clo

Clorita


Qz

Silice


Pzo

Panizo

E 2m 1m 3m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E09

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-10

N 32 W

90

0

% 100

TIPO


3m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

ORIENTACION


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

D

N28W

64SW

5

D

N83W

60NE

5

D

N60W

25SW

5

D

N25W

54SW

5

D

N20W

47NE

4-5

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS

Ar. Ox patina

< 1 mm

plana, liza

Ar. Ox patina

< 1 mm

DE

Ar. Ox patina

< 1 mm

JUNTAS

Ar. Ox patina

< 1 mm

Ar. Ox patina

< 1 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

10 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:


LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100

Humedo

Duro> 5mm

(10) X Mojado

1 - 5 mm

Goteo

4 3 5 3 4 2 1 3 7 32


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:


diaclasado. GRADO R1


RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

firme del martillo

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla


100 - 250

Ct

Contacto


SANA LIGERO

3m

> 250

E


4m

Diaclasa

R5

DESCRIPCION

II

Tufo

Cz

R4

GRADO I

Tuf



R6

1 2 3 4

Volcánico

5 - 25


Ca

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

E 2m

ABREVIACION DE TIPO DE RELLENO Oxido

1m 2m

Estrato

Ox

m 59/243 m 47/070 m 60/007 m 25/210

W 1m

Carbonatos


Arc

Arcilla

Ye

Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

4m



N


IV

RMR

3m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E10

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-11

N50E

90

0

% 100

6m

TIPO

%

RUMBO, DIR. BUZAM.

D

N25E

D

N20E

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

26SE

4

Ye, Clo

< 1 mm

535NW

4-5

Ye, Clo

< 1 mm

D

NS

30E

4

Ye, Clo

< 1 mm

D

N10W

86SW

4

Ye, Clo

< 1 mm

D

N70E

17SE

4

Ye, Clo

< 1 mm

D

N40E

53NE

4

Ye, Clo

< 1 mm

D

N45E

65SE

4

Ye, Clo

< 1 mm

Observaciones:


RELLENO

BUZAMIENTO


plana, liza

DE JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

1-3 m Long.

(4) X 3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

Duro> 5mm

(5) X Mod.Alterada. (10)

Mojado

lig rugosa


RANGO RESIS.


COMP. Mpa

Deleznable con golpes firmes con la punta de martillo de geólogo se desconcha con una cuchilla

1,0 - 5,0


R2



80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

II

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

m 59/133 m 22/115 m 53/290 m 86/260

1m

ABREVIACION DE TIPO DE ESTRUCTURAS Diaclasa

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

LIGERO

1 2 3 4

Volcánico

25 - 50

SANA


N


firme del martillo


I

III

RMR

5 - 25


GRADO

3m

W

4m

2m

E

4m 3m


Oxido

Ca

1m

Carbonatos


Arc

Arcilla

Ye

Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

7 8 6 2 4 2 1 4 10 44


sin sostenimiento, zona seca

GRADO

2

(1)

0,6-2

(6)

Humedo

1

(3)

10-20 m

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(2)

>2

PERSISTENCIA

X Lig. Alterada.

(7)

Perubar S.A. Mina Rosaura R1

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

11 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:


LABOR:


Vol

MINA ROSAURA




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E11

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

POR:

Nv. 4130 DP 495

LABOR:


BUZAMIENTO

DESDE

E-12

N 30 E

90

0


3m

A

%

B

%

60

vol Argilico

40

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Py diseminado

12 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

MINA ROSAURA


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N80E

65SE

5

Clo, Rt

2 -7 mm

vertilla

CONDICION DE JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(7)

Goteo

(4)

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10) X Mojado

0 3 5 0 2 1 0 0 7 18

(0) 4D

Flujo

VALOR TOTAL RMR (Suma de valoración 1 a 5 ) = CLASE DE MACIZO ROCOSO

Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Volcánico diseminado de Py, alterado



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


II

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1m



I

Tuf

firme del martillo

GRADO

1 m 65/170

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR

Diaclasa

W

E


Oxido

Ca


Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E12

S

Pirita


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-13

N 30 E

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

3m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N70E

60SE

5

Ar, Si

> 3 mm

D

N20W

86NE

5

Ar, Clo

1 - 3 mm

DE

D

N35W

82NE

5

Ar, Clo

1 - 3 mm

JUNTAS

D

N65E

58SE

5

Ar, Clo

1 - 3 mm

D

N65W

70NE

5

Ar, Clo

1 - 3 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

13 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 495

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7) X Goteo

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10)

Flujo

1 3 5 1 1 1 1 1 4 18

(0) 4D


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

goteo



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

1m


firme del martillo

GRADO

1 m 59/158 2 m 84/063 3 m 70/025

Volcánico

5 - 25


R3


3m 2m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Clo

Clorita


Qz

Silice


Pzo

Panizo

2m 1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.


N


V

RMR

3m




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E13

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-14

N 30 E

90

0

3m

A

%

B

%

50

Tufo (caja piso)

50

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

BUZAMIENTO

RQD %

D

N17W

D

N12E

D D

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

83SW

5

Ca

1 - 3 mm

plana

70SE

5

Ca

1 - 3 mm

N80E

20NW

5

Ar

2 mm

N80E

48NW

5

Ca

< 1 mm

CONDICION DE

plastica

JUNTAS

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Min

14 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

ESTRUC.

POR:

Nv. 4130 DP 495

LABOR:


TIPO

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

1

(3)

2

(5)

3

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)


<1(0)

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Humedo

<25(2) <5(1)

(1) X > 20 m

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

(4)

(8) X <25

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

X Lig. Alterada.

(7) X 25-50

50-75

Muy Alterada.

(7) X Goteo

Mojado

5 3 5 1 1 1 1 4 4 25


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

fracturada



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2

la roca con golpe firme del martillo (de punta) firme del martillo

II

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


LIGERO

3m

Diaclasa

R5

SANA

2m


DESCRIPCION I

Tuf

R4

GRADO

1 m 70/102 2 m 34/350 3 m 83/253

Volcánico

5 - 25


R3


N


IV

RMR

1m

W

3m

E

1m


Oxido

Ca


Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E14

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-15

N 60 W

90

0

% 100

TIPO


3m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

F1

N84W

73SW

-

Ar

2 cm

plastica

F2

N15W

66SW

-

Ar

1 cm

DE

F3

N80W

82NE

-

Ar, Rt

20 cm

JUNTAS

D

N73E

76SE

4

Ar, Ca

< 1mm

F

N60W

77NE

-

Ar

1 - 2 mm

D

N20E

12-26SE

4

Ar, Ca

<< 1 mm

D

N15E

77NW

4

Ar, Ca

<< 1 mm

F4

N45W

63NE

-

Ar

2 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7)

(4)

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(15) X Humedo

(10)

Goteo



R1


1,0 - 5,0


R2


Flujo


60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

1 2 3 4

2m

Volcánico

Tuf


N


IV

100 - 81

m 74/028 m 74/174 m 71/270 m 20/110

5 - 25


R3

4B ed

(0) 4D

RMR

Perubar S.A. Mina Rosaura INDICE DE RESISTENCIAS

(0) (0)


firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

1m 4m 3m

W

E

3m GRADO


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA



Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Clo

Clorita


Qz

Silice


Pzo

Panizo

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

2 3 5 1 4 0 0 1 10 26


Observaciones:


2

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Seco

1

(3)

(1)

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

diaclasado. GRADO

15 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 500

LABOR:


Tufo (Caja piso)

MINA ROSAURA


1m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

4m

Estacion: E15

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-16

N 25 E

90

0

% 100

TIPO


5m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

ORIENTACION


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N50-60E

72 - 80NW

5

Ca, Si

< 2 mm

D

N10W

55SW

5


< 1 mm

DE JUNTAS

F

N83W

84NE

5

30 cm

V

N85W

75NE

5

4 -5 cm

V

N30E

73NW

5

5 mm

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

16 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 500

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

Lig.rugosa

(3) X Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7) X Goteo

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10) X Mojado


Flujo

(0)

4B

(0)

4C

1 3 5 1 1 1 0 1 5 18

(0) 4D


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

por horizontes zonas trituradas, con limo y arcillas


diaclasado. GRADO


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral


D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

Tuf

firme del martillo

GRADO SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

1 m 79/006 2 m 74/310 3 m 55/260

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR

Diaclasa

2m

W

1m

3m

E

3m


Oxido

Ca


Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

1m

Estacion: E16

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

TRAMO

ESTACION

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-17

N 42 E

90

0

% 100

3m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR


VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


17 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:


HASTA

TIPO DE ROCA A

POR:

Nv. 4130 A 25m lado izquierdo de portal de entrada

LABOR:


Vol cloritizado

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7)

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10)


Goteo

Flujo

(0) 4D


1 3 5 1 2 1 0 1 10 24

CLASE DE MACIZO ROCOSO RMR

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Volcánico propilitizado y argilitizado Observaciones: Hastiales poco expuestos, no es posible ver juntas GRADO


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Caliza

Min

Mineral


D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA

Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre superficies de discontinuidades principales

II

Tufo

Cz

firme del martillo

GRADO I

Volcánico

Tuf

5 - 25


R3


LIGERO


Diaclasa


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

IV


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-18

N 53 E

90

0

% 100

5m

TIPO ESTRUC.

%


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N80E

78SE

5 -4

Ye, Py

1 - 2 mm

D

N354E

32NW

5

Ye, Clo

1 mm

DE

D

N40E

43NW

5

Ye, Clo

1 mm

JUNTAS

D

N75E

37NW

5

Ye, Clo

1 mm

D

N85E

60SW

4

Py, Mi

1 mm

D

N45E

50NW

4

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

18 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 510

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50 (10)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

<25(2) <5(1)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(4)

(8) X <25

(10) X Mojado

0.06-0.2

Goteo

4 5 5 1 2 1 1 2 7 28


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:


diaclasado. GRADO


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

1m


firme del martillo

GRADO

1 m 40/318 2 m 69/172

2m

5 - 25


R3


N


IV

RMR

Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre superficies de discontinuidades principales La decoloración indica alteración. del material rocoso y superf. de disc. El material

Diaclasa

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

2m

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E18

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-19

N 30 E

90

0

% 100

10 m

TIPO

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

V

N35W

35SQW

F

N75W

87 NE

V

N85W

42SE

C

EW

85S

ESPACIAMIENTO

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

-

Mi, Ar

< 5 mm

-

Pzo, Ar

< 2 cm

DE

-

Ca, Ar

40 -50 cm

JUNTAS

-

Pzo, Ca, Ar

10 cm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

19 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 510

LABOR:


Argilico - Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

(10) X Mojado

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

Flujo

(0)

4B

(0)

4C

1 3 5 1 2 0 0 0 7 19

(0) 4D


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

3m

INDICE DE ALTERACION Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre La decoloración indica alteración. del material rocoso y superf. de disc. El material

2m

W

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

E

1m


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

2m 3m


1 m 89/188 2 m 35/235 3 m 42/185


superficies de discontinuidades principales II

Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf

firme del martillo

GRADO

1m

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E19

S

Mineral Argilico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-20

N 40 W

90

0

% 100

10 m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

F

N40W

65SW

-

Pzo

1 cm

F

NS

62W

-

Pzo, Bx

3 - 5 cm

DE JUNTAS

TIPO


F

N62W

53SW

-

Ar

3 mm

V

N32W

84SW

-

Ca

20 mm

D

EW

68N

4

Ar

2 mm

D

NS

44W

4

Ar

< 1 mm

F

N45E

41NW

-

Ar, Bx

1 a 4 cm

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2


RANGO RESIS.


COMP. Mpa 1,0 - 5,0

Se desconcha con dificultad con cuchilla. Marcas poco profundas en No se raya ni desconcha con cuchillo. La muestra se rompe con golpe firme del martillo

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(5)

Lig.rugosa

(3)


Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

(10) X Mojado

Humedo

(0)

4B

(0)

4C

60 - 41

40 - 21

20 - 0

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA


N


IV

80 - 61

DESCRIPCION

1 2 3 4

Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

m 67/227 m 40/292 m 62/090 m 68/360

1m

Diaclasa


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

LIGERO

Goteo

100 - 81

R4

SANA

Lisa

RMR


INDICE DE ALTERACION Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre superficies de discontinuidades principales

II

3 4A

3-10m


25 - 50

DESCRIPCION I

(5) (0)

0.2-0.6

(4)

4 3 5 1 2 0 1 2 7 25

5 - 25


GRADO

2



R3

1

(3)

> 20 m

(15)

1-3 m Long.



<1(0)

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

zona de fallas

GRADO

R2

<25(2) <5(1)

(1)

(20)

<1m long.

Caja piso

R1

(4)

(8) X <25

(2) X 10-20 m

>2

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

RUMBO, DIR. BUZAM.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


ESTRUC.

Observaciones:

RANGO DE VALORES

RQD %

ORIENTACION

20 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

16-27 / 10 / 04


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 520 (tope)

LABOR:


Vol brechado (caja piso)

MINA ROSAURA


4m

2m

W

3m


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

3m

E

2m

1m

Carbonatos


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.


4m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E20

S

Volcanico propilitizado


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

N 30 E

90

0

5m

A

%

B

%

80

Min

20

ORIENTACION BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

RQD %

DV

EW

83N

V

N40W

90

V

N30W

D

N50W

ESPESOR

COMENTARIOS

5

Ar, Mi

2 - 3 mm

vetilla

-

Ar, Py

4 -5 cm

DE

73SW

-

Ar, Py

2 - 8 mm

JUNTAS

60NE

5

Ar

2 -4 mm

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1) X > 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

(0)

5

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(1)

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


N° Fract. / ml.

RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Argilico

21 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

E-21

TIPO

POR:

Nv. 4130 DP 520

LABOR:


ESTACION

ESTRUC.

MINA ROSAURA

(10) X Mojado

> 20 m

1 3 5 1 1 0 0 0 7 18

(0) 4D

Flujo


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

zona mi neralizada, con bandas de Py, Mi, Ca, Qz y arcillas



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


II

LIGERO

III

MODERADA


3m

Diaclasa

R5

SANA

1m


DESCRIPCION I

Tuf

R4

GRADO

1 m 81/235 2 m 83/360 3 m 60/040

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR

2m

W

E

1m


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

3m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

2m

Estacion: E21

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-22

N 32 E

90

0


4m

A

%

B

%

50

Min

50

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

RQD %

D

N50E

63SE

D

EW

80S

D

N50E

D

N20E

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

5

Ca, Ar

1 - 2 mm

5

Ca, Py

< 1 mm

DE

65SE

5

Ca, Py

< 1 mm

JUNTAS

55NW

5

Clo

< 1 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Cz

22 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

ESTRUC.

POR:

Nv. 4130 DP 520

LABOR:


TIPO

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(5)

Mod.Alterada.

(3)

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10) X Mojado

Muy Alterada.

(7) X Goteo

2 3 5 1 1 1 1 0 6 20

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Caliza

Min

Mineral

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1 m 64/140 2 m 55/290 3 m 80/180

1m



II

Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf

firme del martillo

GRADO

3m

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR


Diaclasa

2m

W 3m


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

E 1m

Carbonatos

2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E22

S

Caliza


LUGAR:


NIVEL:

Nº

POR:

Nv. 4130 DP 520

LABOR:


BUZAMIENTO

DESDE

E-23

N 50 E

90

0


3m

A

%

B

%

70

Argilico

30

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Min

23 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

MINA ROSAURA


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

F

N57W

70NE

-

Ar

1 - 2 cm

F

N60W

87NE

-

Ar

1 cm

DE

F

EW

45S

-

Ar

< 1 cm

JUNTAS

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO >250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10) X Mojado

Goteo

Flujo

(0)

4B

(0)

4C

2 3 5 1 1 0 0 1 7 20

(0) 4D


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Caliza

Min

Mineral

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

2m



II

Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf

firme del martillo

GRADO

1 m 78/031 2 m 45/180

Volcánico

5 - 25


R3


Diaclasa

1m

W

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

E


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

2m



N


V

RMR


1m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E23

S

Caliza Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

POR:

Nv. 4130 DP 470 ( tope)

LABOR:


BUZAMIENTO

DESDE

E-24

N 40 W

90

0


4m

A

%

B

%

70

Min

30

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Argilico


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

COMENTARIOS

F

N65W

50SW

-

Ar

1 cm

F

N30W

50SW

-

Ar

1 -2 cm

DE JUNTAS

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

Lig.rugosa

(3) X Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7) X Goteo

(4)

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

> 5 mm

EW

80S

-

Ca

5 mm

F

N50W

80SW

-

Ca, Ar

3 -5 cm

V

EW

17N

-

Ca

< 1 cm

F

N13W

70SE

-

Ar, Rt

2 -3 cm

D

N14E

60NW

5

Ca

< 1 mm

D

N30W

78SW

5

Ca

< 1 mm

RMR

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

D

N18E

57SE

5

Ca

< 1 mm

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


1,0 - 5,0


R2


Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

4m

m 86/034 m 68/259 m 57/108 m 45/180 m 17/360

ABREVIACION DE TIPO DE ESTRUCTURAS D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

INDICE DE ALTERACION DESCRIPCION Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre superficies de discontinuidades principales

LIGERO

V

1 2 3 4 5

5m

Volcánico

25 - 50

SANA

Flujo


N


firme del martillo

GRADO

(0) 4D

5 - 25


R3

4B 4C


Caja piso, se alzó techo

GRADO R1


(0) (0)

1 3 5 1 3 1 0 2 4 20


relleno duro


II

<1(0)

V

Observaciones:

I

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESPESOR

24 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

MINA ROSAURA


3m

2m 1m

W

Ox

Oxido

Ca

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

3m

5m

ABREVIACION DE TIPO DE RELLENO Arc

E

2m

Carbonatos

4m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.


1m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E24

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-25

N 15 E

90

0

A

%

B

%

80

Min

20


V F


3m N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Vol

25 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

POR:

Nv. 4130 DP 470

LABOR:


ESTRUC.

MINA ROSAURA


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

N27W

77NE

-

Ar,Py Clo

3 - 4 mm

relleno suave

N35W

47SW

-

Ar Clo

5 cm

DE

D

N54W

80NW

5

Ar

< 1 mm

JUNTAS

D

N46W

47SW

5

Ar

< 1 mm

F

N80W

72SW

-

Ar Py

< 5 mm

D

N30W

85NE

5

Py

< 1 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO >250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1) X > 20 m

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

Lig.rugosa

(3) X Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10) X Mojado

> 5 mm

Flujo

(0)

4B

(0)

4C

1 3 5 1 1 1 0 0 7 19

(0) 4D


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA


1 m 47/230 2 m 81/061 3 m 76/203

1m


R4

GRADO

3m

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR

Diaclasa

2m

W

E 3m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

2m

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E25

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-26

N 10 E

90

0

% 100

TIPO

4m

%

RUMBO, DIR. BUZAM.

MF

N454E

D

N02E

D

N15W

D

N73E

D

N70W

D V

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

65SE

-

Clo, Ar

2 - 5 mm

73SE

5

Ye

< 1 mm

DE

05SW

5

Ye

< 1 mm

JUNTAS

80NW

5

Ye

< 1 mm

58SE

5

Ye, Ar

< 1 mm

N70W

65NE

5

Ye, Ar

< 1 mm

N73W

40SW

-

Ye, Ca

2 - 3 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.


FRECUENCIA FRACTURA

B

26 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 450

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(4)





R2


(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

Humedo

(10) X Mojado

Goteo


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


II

LIGERO

III

MODERADA

1m

2m

m 49/199 m 65/135 m 72/001 m 73/092 m 05/255


R4

SANA

1 2 3 4 5

Volcánico

25 - 50

DESCRIPCION I


N


IV

RMR

firme del martillo

GRADO

4 3 5 1 2 2 1 2 7 27

5 - 25


R3

2


IDENTIFICACION DE CAMPO desconcha con una cuchilla

1

(3)

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)


R1

<1(0)

(1)

(20)

<1m long.

Observaciones:

GRADO

<25(2) <5(1)

(8) X <25

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100


3m

W


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

5m

4m

4m

E

2m

5m 1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

3m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E26

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-27

N 70 W

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

4 m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS

DF

N84E

85SE

5

Ar

3 mm

D

N75W

86SW

5

Ca

< 1 mm

DE

MF

N43W

63SW

-

Ar

5 mm

JUNTAS

MF

N60W

20SW

-

Ar

< 1 mm

MF

N45W

50

-

Ar Rt

1 - 2 mm

DV

N80E

75NW

-

Ye

4 mm

MF

N65W

40SW

-

Rt Ar

2 -3 cm

D

N21E

76SE

5

Ye

< 1 mm

D

N84E

72NW

5

Ye

1 - 2 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

27 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 440

LABOR:


Vol (caja piso)

MINA ROSAURA

(4) X <25(2) <5(1)

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

(10) X Mojado

Goteo

CLASE DE MACIZO ROCOSO vetillas


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


1,0 - 5,0


R2


100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

3m


4m 1m

W

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

3m

E


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

2m


m 84/358 m 51/220 m 76/111 m 20/210

2m



Tuf

25 - 50

DESCRIPCION I

1 2 3 4

Volcánico

firme del martillo

GRADO


N


IV

RMR

5 - 25


R3

2 3 5 1 3 1 1 2 7 25



2

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Observaciones:

GRADO

1

(3)

(1)

(20)

<1m long.

Humedo

<1(0)

(8) X <25

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100


4m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

1m

Estacion: E27

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

TRAMO

ESTACION

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-28

N 28 W

90

0

% 100

10 m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

suave, plástico

D

N55E

63SE

5

Py

1 - 2 mm

F

N85W

69SW

-

Ar

2 - 5 mm

D

N40E

82SE

5

Py Mi

1 - 2 mm

D

NS

43E

4

Py

< 1 mm

D

N70W

68SW

4

Ar Ye

< 1 mm

C

N75W

74SW

-

Ar

5 - 10 cm

CONDICION DE

vetillas

JUNTAS

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


28 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:


HASTA

TIPO DE ROCA A

POR:


LABOR:


Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1) X > 20 m

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10) X Mojado


Goteo

1 3 5 1 1 1 0 1 7 20

(0) 4D

Flujo


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA


LIGERO

1 m 70/193 2 m 72/137 3 m 43/090

1m 2m


DESCRIPCION

II

Tuf

firme del martillo

GRADO I

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR


Diaclasa

W

Ox

Oxido

Ca

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

E

3m 2m

ABREVIACION DE TIPO DE RELLENO Arc

3m

1m

Carbonatos


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E28

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-29

N 07 W

90

0

A

%

B

%

80

Min

20


F

N60W

D

N20E


4m N° Fract. / ml.

RQD % ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

85NE

-

Pzo

3 - 4 cm

73NW

4

Ca

1 mm

DE JUNTAS

D

N23E

90

5

Ca

< 1 mm

F

N60W

58SW

-

Ar Rt

3 - 4 cm

D

N56W

52SW

4

Ca

< 1 mm

D

N55W

42SW

4

Ca

< 1 mm


VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

BUZAMIENTO

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Vol

29 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

POR:

Nv. 4130 Gal 440 - 420

LABOR:


ESTRUC.

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(13) X 25-50 (10)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

(4)

(8) X <25

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

50-75

(10) X Mojado

0.06-0.2


Goteo

(0)

4B

(0)

4C

5 5 5 1 2 1 0 2 7 28

(0) 4D


aleatorio


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

La valoración corresponde al volcánico, el mineral tiene RMR=16



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

1m


firme del martillo

GRADO

1 m 51/213 2 m 81/292 3 m 85/030

Volcánico

5 - 25


R3


N


IV

RMR


Diaclasa

3m

2m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

2m 1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

3m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E29

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

TRAMO

ESTACION

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-30

N 25 E

90

0

4m

A

%

B

%

50

Vol

50

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

D

N30W

50SW

C V

N75W N70W

70SW 74SW

F2

N78W

F3 F4

RANGO DE VALORES

RQD %

ESPESOR

4

Ar, Ca

< 1mm

5

Ar, Py Ca

5 mm 1 - 2mm

25SW

-

Ar

30 cm

N50W

63SW

-

Ar

2 a 3 cm

N20E

22NW

-

Ar

< 1 cm


goteo

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

30 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Min pobre

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:


HASTA

TIPO DE ROCA

ESTRUC.

POR:

Nv. 4130 Galeria en estructura ( DP 440 a 420 )

LABOR:


TIPO

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

> 5 mm

(0)

4B

(0)

4C

1 3 5 0 3 0 0 1 4 17

(0) 4D


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Caja techo muy fracturada



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

Diaclasa


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


LIGERO


MODERADA

W


Oxido

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.


Ca

1

E

4m 1m

2m

Carbonatos

3m



3m

4m


m 72/198 m 56/229 m 25/192 m 22/290

2m

firme del martillo

SANA

1 2 3 4

1m


DESCRIPCION

II

Tuf

R4

GRADO I

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E30

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-31

N 60 W

90

0

% 100

TIPO


4m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

ORIENTACION


RELLENO TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

COMENTARIOS

F1

N80W

88SW

-

F1

N42W

80SW

-

Ar Br

2 - 3 cm

humedo

Ar, Pzo

2 - 3 mm

humedo

D

N35W

54NE

5

Qz

1 - 2 mm

D

N05W

53SW

5

Qz

1 - 2 mm

D

N10E

25SE

5

Ca

< 1 mm

D

N75E

88NW

5

Ca, Ar

1 mm

D

NS

35E

5

Ca, Ar

1 mm

CONDICION DE JUNTAS

plana, liza

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

31 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 420

LABOR:


Vol (caja piso)

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

(10) X Mojado


Goteo



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


1,0 - 5,0


R2


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

3m

m 30/094 m 90/358 m 80/228 m 53/265 m 54/055


I

1 2 3 4 5

Volcánico

firme del martillo

GRADO


N


IV

100 - 81

5 - 25


R3

(0) 4D

RMR


2 3 5 1 2 1 0 2 7 23


Observaciones:

GRADO

2

(1)

(20)

<1m long.

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)


5m

W

1m 4m

4m

2m

1m

3m

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

5m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

2m

Estacion: E31

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-32

N 15 E

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

7m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

CF

N70W

60SW

-

Ar Clo

2 - 5 cm

D

N85W

55SW

5

Mi, Qz

1 - 3 mm


VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

32 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 385

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7) X Goteo

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10)


Flujo

1 3 5 1 2 1 0 1 4 18

(0) 4D


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


II

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1m



I

1 m 57/193

Volcánico

firme del martillo

GRADO


5 - 25


R3

N


V

RMR

Diaclasa

W

E


Oxido

Ca


Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso


Qz

Silice

Clo

Clorita


Pzo

Panizo

1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E32

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-33

N 16 E

90

0

% 100

TIPO


12 m

%

N° Fract. / ml.

RQD %

ORIENTACION

RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N70E

60NW

5

La Ar Py

1 mm

venillas de Py

D

EW

46S

5

Ca

1 mm

DE JUNTAS

D

N65E

30SE

-

Ar Ca

1 -5 mm

D

N58W

60NE

5

Ar Ca

< 1 mm

D

N55E

80NW

5

Ar Ca

< 1 mm

F

N60E

56SE

-

By Ar

10 - 15 cm

V

N50E

75NW

-

Py Mi Ar

2 - 3 mm

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

(5)

3

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

(10)


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


1,0 - 5,0


R2



80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

2m

50 - 100

Fn

Falla


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


3m

Diaclasa


LIGERO

# DIP/DIR.

1 m 72/328 2 m 43/162 3 m 60/032

Volcánico

Tuf

R5

SANA

1m

W

E


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

3m 2m 1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

MAJOR PLANES ORIENTATIONS

N



Vol

V

RMR

ABREVIACION DE TIPO DE ROCA

25 - 50

DESCRIPCION I

(0) 4D


goteo

R4

GRADO

2 3 5 1 2 1 0 2 4 20

5 - 25


R3


Zona de falla inestable roca argilitizada

GRADO

2

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Humedo

1

(3)

(1) X > 20 m

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA


VALORACI.

VALOR ESTIMADO


ESTRUC.

Observaciones:

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

33 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 385

LABOR:


Volc

MINA ROSAURA




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E33

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-34

N 20 E

90

0

% 100

8m

TIPO ESTRUC.

%


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS

VF

N60W

60SW

-

Ar By

20 cm

F

N60W

40SW

-

Ar Ca Py

3 - 4 cm

DE

D

EW

80S

-

Ar, Ca

1 - 3 mm

JUNTAS

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

34 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 375

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Mojado

(7) X Goteo

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10)

(0)

4B

(0)

4C

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo

2 3 5 1 2 0 0 0 4 17


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Caliza

Min

Mineral

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1 m 50/210 2 m 80/180

1m



II

Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf

firme del martillo

GRADO

2m

Volcánico

5 - 25


R3


N


V

RMR


Diaclasa

W

E 2m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E34

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-35

N 20 E

90

0

% 100

TIPO


5m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N50W

80NE

5

Py, Mi,Ca

< 1 mm

D

EW

35S

5

Py, Mi,Ca

< 1 mm

DE JUNTAS

D

NS

78E

5

Ca

< 1 mm

D

N80E

62NW

5

Ca

< 1 mm

V

N20E

35NW

-

Ar, Ca

1 cm

D

N45W

64SW

5

Ca

1 mm


saturada

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

35 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 375

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10) X Mojado

Humedo

2 3 5 1 2 1 1 3 7 25


Observaciones:


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


1,0 - 5,0


R2


40 - 21

20 - 0

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

ABREVIACION DE TIPO DE ROCA Vol Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

Diaclasa


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


LIGERO


1m

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

m 82/222 m 35/290 m 62/350 m 78/090 m 35/180

2m

W

4m

Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

E

4m

1m

2m



1 2 3 4 5

5m 3m

Carbonatos



N

Volcánico

firme del martillo

SANA



DESCRIPCION

II

60 - 41

I MUY BUENA

R4

GRADO I

80 - 61

DESCRIPCION

5 - 25


R3

100 - 81

zona alterada

GRADO R1

IV

RMR

5m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estacion: E35

3m

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-36

N 20 E

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

3m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR


>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

ESPACIAMIENTO (m)

RELLENO

BUZAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

36 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 375

LABOR:


Vol (argilico - piritizado)

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

Muy Alterada.

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo


2 3 5 0 1 2 1 0 4 18


Observaciones:


RANGO RESIS.


COMP. Mpa



Se desconcha con dificultad con cuchilla. Marcas poco profundas en la roca con golpe firme del martillo (de punta)

40 - 21

20 - 0

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA


Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral


D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


II

60 - 41

I MUY BUENA

firme del martillo

GRADO I

80 - 61

DESCRIPCION

5 - 25


R3

100 - 81

No se observan juntas área de exposición muy pequeña

GRADO R1

RMR

LIGERO


Diaclasa


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

Carbonatos


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

V


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-37

N 12 E

90

0

% 100

3m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

BUZAMIENTO

V

N65W

V

N25W

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

68SW

Rt, Mi, Ar

20 cm

73SW

Rt, Mi, Ar

30 cm


>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

37 / 79


FRECUENCIA FRACTURA

B

16-27 / 10 / 04

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 365

LABOR:


Mi

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

Suave < 5 mm (1) ed Suave > 5 mm

1 3 5 0 1 1 0 1 4 16

(0) 4D

Flujo


Observaciones:

101 - 81

81 - 61

61 - 41

41 - 21

21 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Relleno de Ca y Qz generalmente de 1 a 2 mm



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,1


R2


1 m 68/205 2 m 73/245

Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

1m

6 - 25


R3


N


V

RMR

firme del martillo

2m


D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

W

E 2m

GRADO


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA



Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E37

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-38

N 15 E

90

0

% 100

TIPO

8m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

ORIENTACION


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

F

N35E

40NW

-

Ar

1 - 2 mm

F

N22E

32NW

-

Ar

1 mm

COMENTARIOS CONDICION DE

F

N55W

32SW

-

Ar Mi Ca

2 mm

V

N50W

48SW

-

Ca, Qz

3 - 4 mm

F

N50W

43SW

-

Ar, Pzo

1 - 2 cm

C

N70W

62SW

-

Ar

2 - 3 mm

F

N60E

18NW

-

Ar

1 - 5 mm

JUNTAS

Rt

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

(0)

5

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)





R2


82 - 61

62 - 41

42 - 21

22 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


III

MODERADA

1m

2m

50 - 100

LIGERO

1 m 46/213 2 m 29/305

Volcánico


II


N


V

102 - 81

firme del martillo

SANA

Flujo


DESCRIPCION I

4B 4C

(0) 4D

RMR

R4

GRADO

(0) (0)


muy liza

7 - 25


R3

> 5 mm


Diaclasa

W

E 2m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

1 3 5 0 1 0 0 1 4 15



2

<1m long.


1

(3)

>2

Zona fallada

GRADO

<1(0)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

Observaciones:


FRECUENCIA FRACTURA

B

38 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 365

LABOR:


Min - argilico

MINA ROSAURA




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E38

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-39

N 10 E

90

0

% 100

TIPO


7m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N15W

30NE

5

Ca, Qz

1 mm

D

N50W

75NE

5

Ca, Qz

1 mm

DE JUNTAS

CONDICION

D

NS

40W

5

Ca, Qz

< 1 mm

D

N72E

75NW

5

Ca

< 1 mm

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

39 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4130 DP 365

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100

Duro> 5mm

(10) X Mojado

Humedo

4 3 5 1 2 2 1 3 7 28


Observaciones:

103 - 81

83 - 61

63 - 41

43 - 21

23 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

volcánico fracturado propilitizado



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,3


R2


Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO


2m

W

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

4m

1m

3m

3m 4m

E


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

1m


m 75/040 m 75/342 m 40/270 m 30/075



Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf

firme del martillo

GRADO

1 2 3 4

Volcánico

8 - 25


R3


N


IV

RMR




1

2m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E39

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-40

N 35 W

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

2m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N45E

75SE

5

Ca

1 - 2 mm

D

N50W

28SW

5

Ca

1 - 2 mm

D

N70E

78NW

4

Ca

3 - 4 mm


vetilla de Ca

JUNTAS

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

40 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:


LABOR:


Cz

MINA ROSAURA

(4) X <25(2) <5(1)

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4) X Duro> 5mm

(2)

Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100

(10) X Mojado

Humedo

3 3 5 1 3 2 2 3 7 29


84 - 61

64 - 41

44 - 21

24 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,4


R2


Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

2m



II

Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf

firme del martillo

GRADO

1 m 78/340 2 m 75/135 3 m 28/220

Volcánico

9 - 25


R3


N


IV

RMR


3m 1m

W

E 2m


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Clo

Clorita

Pzo

Panizo

3m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

1m

Estacion: E40

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-41

N50E

90

0

% 100

10 m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RQD %

ORIENTACION

RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N35W

62SW

4-5

Ca Ye

2 - 3 mm

D

N45W

60SW

4-5

Ca Ye

4 - 5 mm

DE

D

N50E

70NW

4

Ca Ye

1 - 3 mm

JUNTAS

D

N10W

55SW

4

Ca Ye

1 - 3 mm

D

N55W

71SW

5

Ca Ye

1 - 3 mm

ondulada, rugosa

D

N50W

52NE

4-5

Ca

< 1 mm

poco persistente

D

N75E

48NW

5-4

Ca

< 2 mm

ondulada, rugosa

D

N38W

65SW

4

Ca

1 - 2 mm

rugosa

D

N25E

80NW

4

Ca

< 1mm

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(10)

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

X Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

(15) X Humedo


Mojado


RANGO RESIS.


COMP. Mpa


1,0 - 5,0


R2


firme del martillo


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral


50 - 100

Fn

Falla


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


LIGERO

III

MODERADA


m 64/227 m 75/307 m 52/040 m 48/345 m 55/260

1m

4m 3m

Diaclasa

R5

II

1 2 3 4 5


R4

SANA


N

Volcánico

Tuf

D

IV

RMR


25 - 50

DESCRIPCION I

1 - 5 mm

6 8 5 1 4 1 2 3 10 40


5 - 25


GRADO

0.06-0.2

zona seca, sin sostenimiento

GRADO

2

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Seco

1

(3)

(1)

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

Lig. Alterada.

(7)


VALORACI.

VALOR ESTIMADO


ESTRUC.

Observaciones:

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

41 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:


LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

2m

W

Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E

5m


5m

1m 3m 4m

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E41

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

0

A

%

B

%

70

Volc

30

TIPO

10 m

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N40E

43NW

5-4

Ca Ye

2 mm

V

N60W

88SW

-

Mi, Ye

1 - 2 mm

D

N30E

65NW

4-3

Ar Ca

< 1 mm

D

N10E

73NW

4-3

Ar Ca

1 mm

V

N75W

65NE

5

Qz

1 - 4 mm

D

N12W

80SW

4

Ca Ye

1 mm

D

N60E

75-90NW

4-5

Ca Ye

< 1 mm

D

N20W

60NE

4

Ca Ye

1 mm


persistente, plana

JUNTAS

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(5)

3

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

0.2-0.6

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(10)






R2


100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

ABREVIACION DE TIPO DE ESTRUCTURAS D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA


II

LIGERO

III

MODERADA

1 2 3 4

Volcánico

25 - 50

DESCRIPCION I


N


firme del martillo

GRADO

IV

RMR

m 60/314 m 78/023 m 60/070 m 76/269

5 - 25


R3

Goteo


1m 2m

W


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

3m 4m

4m 3m

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

2 3 5 1 1 1 1 2 10 26



2

> 20 m

(15)

1-3 m Long.

hacia el hastial derecho la roca es mas competente

GRADO

1

(3)

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

(15) X Humedo

<1(0)

(1)

(20)

<1m long.

Seco

(4) X <25(2) <5(1) (8) X <25

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100


R1

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

RUMBO, DIR. BUZAM.

Observaciones:


FRECUENCIA FRACTURA

Min

42 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

E-42

ESTRUC.

POR:

Nv. 4110 DP 500

LABOR:


ESTACION

MINA ROSAURA




1

2m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E42

S

Mineral

E


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-43

N 40 E

90

0

% 100

TIPO


5m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

ORIENTACION


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N75W

88SW

5

Ar, Ox

1 - 2 mm

D

N55W

65SW

5

Ar, Ox

1 - 2 mm


VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

43 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 500

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Mojado

(7) X Goteo

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10)

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo

1 3 5 1 2 1 0 0 4 17


81 - 61

61 - 41

41 - 21

21 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:


G GRADO R1


RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


II

Tufo

Cz

firme del martillo

DESCRIPCION I

Tuf

LIGERO

1m



GRADO

1 m 76/205

Volcánico

5 - 25



N


V

RMR


Diaclasa

W 1m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E43

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-44

N 55 W

90

0

% 100

3m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N35E

60NW

4

Qz, Ca

< 1 mm

D

N70E

75NW

5

Ca

< 1 mm

DE JUNTAS

D

NS

86E

5

Ca

< 1 mm

D

N85W

70SW

5

Ca

< 1 mm

D

N70W

05SW

5

limpia

D

N40E

90

4

Clo


>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7) X 25-50

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3)

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

< 1 mm

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

44 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 500

LABOR:


Vol (caja piso)

MINA ROSAURA

Humedo

(10)

Duro> 5mm

Lisa

Muy Alterada.

(7) X Goteo

Mojado

6 3 5 1 3 3 1 3 4 29


2 vetillas


Observaciones:

102 - 81

82 - 61

62 - 41

42 - 21

22 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Caja piso



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Caliza

Min

Mineral


No se raya ni desconcha con cuchillo. La muestra se rompe con golpe firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

GRADO


I

SANA

II

LIGERO

m 67/323 m 86/090 m 70/185 m 05/200

5 - 25


Tufo

Cz

1 2 3 4

3m

Volcánico

Tuf


N


IV

RMR


1m 4m

W

E

2m

2m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

3m

1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

4m

Estación: E44

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-45

N 10 E

90

0

% 100

TIPO


12 m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17) X 50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(7)

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5) X Lig.rugosa

(3)

Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N20W

70NE

4

Ca, Ye

< 1 mm

D

N30W

62NE

4

Ca, Ye

< 1 mm

DE

D

N35E

42SE

4

Ca, Ye

< 1 mm

JUNTAS

D

N55E

58NW

4-5

Ca, Ye

< 1 mm

VF

N50E

40NW

-

Rt, Ye

2 - 3 cm

D

N05E

45NW

4-5

Ca, Ye

< 1 mm

D

N35W

70SW

5

Ca, Ye

< 1 mm

D

N82E

30NW

4

Ca, Ye

< 1 mm

RMR

103 - 81

83 - 61

63 - 41

43 - 21

23 - 0

D

N40E

78SE

4-5

Ca, Ye

< 1 mm

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:

COMENTARIOS

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

45 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 Crucero a OP 1

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

CONDICION

AGUA SUBTERRANEA

Seco

(15) X Humedo

(10)

Duro> 5mm

Mojado


sostenimiento de perno y malla, solo en la corona



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

Min

Mineral

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1m

4m

3m

firme del martillo


II

Caliza

R4

DESCRIPCION I

Tufo

Cz

m 42/330 m 66/065 m 60/128 m 70/235 m 45/275



GRADO

1 2 3 4 5

Volcánico

Tuf

III


N


5 - 25


7 10 7 1 4 3 1 3 10 46


Diaclasa

2m 5m

W

5m 4m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E

3m

2m 1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E45

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-46

N 10 E

90

0

% 100

TIPO


8m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B



RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

D

N55W

70SW

5

Ca, Qc

< 1mm

D

N30E

45SE

4

Ca, Qc

< 1mm

D

N35E

50-75 NW

5

Ca, Qc

< 1mm

F

N55W

75SW

Rt, Ar

3 - 5 cm

Arc solo en contacto

D

N50W

75SW

Ca, Ye

1 - 2 mm

Sist. 1

5

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

ESPESOR


VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

46 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 PO 1 (zona con cimbras)

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(10)

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

Humedo

(10) X Mojado

0.06-0.2

5 8 5 1 3 1 1 3 7 34


Observaciones:

104 - 81

84 - 61

64 - 41

44 - 21

24 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

goteo esporádico



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

1m



GRADO

1 m 73/217 2 m 45/120 3 m 60/305

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR


2m

W

Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo Panizo

E 1m


Pzo

3m

2m 3m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E46

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-47

N 60 W

90

0

% 100

4m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

ORIENTACION


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N48W

D

N25E

88SW

4

Rt, Clo

< 1 mm

65-80 NW

4-5

Clo

< 1 mm

D

N56W

47SW

4

Ca, Clo

< 1 mm

D

N60E

86SW

4

Ca, Clo

< 1 mm

D

N10E

15SE

5-4

Ca, Clo

< 1 mm

D

N70E

60NW

4

Ca, Clo

< 1 mm

C

N45W

85NE

-

Rt, Clo

20 - 25 cm


plana, liza

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50 (10)




R2

1,0 - 5,0


R3

(5)

3

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

0.2-0.6

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

Humedo

(10)

(7) X Goteo

Mojado

45 - 21

25 - 0

IV MALA

V MUY MALA

1 2 3 4 5

Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

Falla


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


m 88/043 m 77/335 m 47/214 m 72/295 m 15/100

3m


Diaclasa

4m

2m 1m

W

E

5m 5m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

4m 3m

1m


DESCOMPU.


N


IV

65 - 41 III REGULAR

R5

DESCRIPCION

V

5

85 - 61

D

IV MUY ALTERD.

(0)

II BUENA

Fn

MODERADA

Flujo

I MUY BUENA

50 - 100

III

4E

(4)

DESCRIPCION


LIGERO

(0)


R4

II

Descompuesta

105 - 81

25 - 50

SANA

(2)

RMR

firme del martillo

I

0.06-0.2

4 7 5 1 3 1 0 3 4 28



GRADO

2

> 20 m

(15)

1-3 m Long.

5 - 25


1

(3)



<1(0)

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Caja piso

GRADO

<25(2) <5(1)

(8) X <25

(1)

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

(4)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA


VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

Observaciones:

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

47 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 415

LABOR:


Vol (caja piso)

MINA ROSAURA

2m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E47

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-48

N 25 E

90

0

% 100

6m

TIPO

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

F1

N25W

78SW

F2

N35W

45SW

F

N40W

80-90 SW

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS

Pzo

1 mm

saturado, goteo

Ar

< 1 mm

plasticco

Ar

3 - 4 mm

CONDICION DE JUNTAS

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

48 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 415

LABOR:


Min - argilico

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1) X > 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

(0)

5

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10) X Mojado

> 20 m

1 3 5 1 1 0 0 0 7 18

(0) 4D

Flujo


Observaciones:

106 - 81

86 - 61

66 - 41

46 - 21

26 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

bandas de zona plástica y zonas arenosas



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA

II

LIGERO

III

MODERADA


2m

Diaclasa

R4

I

1m



GRADO

1 m 81/237 2 m 45/235

Volcánico

5 - 25



N


V

RMR

W

E

1m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E48

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-49

N 25 E

90

0

% 100

3m

TIPO ESTRUC.

%


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO


>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(7)

Goteo

(4)

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

49 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 ??

LABOR:


Min, piritizado

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10) X Mojado

Flujo

(0) 4D


0 3 5 0 1 1 0 0 7 17


Observaciones:


RANGO RESIS.


COMP. Mpa




47 - 21

27 - 0

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA


Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


II

67 - 41

I MUY BUENA



GRADO I

87 - 61

DESCRIPCION

5 - 25


107 - 81

Zona de pirita terrosa

GRADO R1

RMR

LIGERO


Diaclasa


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

V


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-50

N 25 E

90

0

% 100

8m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

ORIENTACION



ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N80W

86NE

D

N28W

42NE

4

Ca

1 - 2 mm

4-5

Ca, Py

1 - 2 mm

D

N55W

78SW

-

Rt

1 cm

V

N50W

70SW

5

Rt

> 5 cm


zona triturada

N 40W

52SW

5

Ca

<< 1 mm

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

Lig.rugosa

(3) X Lisa


(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

(0)

5

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(15) X Humedo

1

(3)

(1) X > 20 m

(20)

<1m long.

Seco

<1(0)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

D

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

50 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 355 ( Hastial izquierdo )

LABOR:


Vol propilitizado

MINA ROSAURA

(10) X Mojado

> 5 mm

(0)

4B

(0)

4C

2 3 5 1 1 1 0 0 8 21

(0) 4D

Flujo


Zona fracturada


Observaciones:

108 - 81

88 - 61

68 - 41

48 - 21

28 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

zona fracturada y zonas molidas



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




firme del martillo

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


LIGERO


3m

Diaclasa

R4


Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 m 80/208 2 m 52/266 3 m 42/062

1m

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR

2m

W

Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E 1m

3m


2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E50

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-51

N 30 E

90

0

% 100

9m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

ORIENTACION


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N17E

25NW

4-5

Ar Py

< 1 mm

D

NS

86W

5

Ar Py

< 1 mm

D

N35W

40SW

5

Ar Py

< 1 mm

V

N40W

65SW

-

Mu Py Ca

> 10 mm

D

EW

85S

5

Py

< 1 mm

V

N35W

58SW

-

Ar Rt

2 - 3 mm


vetilla

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1) X > 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

51 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 355

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

1 3 5 0 1 1 1 2 4 18


Observaciones:

109 - 81

89 - 61

69 - 41

49 - 21

29 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

zona piritosa, goteo esporádico



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

2m

1 2 3 4

Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

5 - 25


25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

4m 3m

W

3m

2m GRADO


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA



Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

m 54/233 m 85/180 m 86/270 m 25/287

1m




N


V

RMR

4m

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E51

S

Mineral

E


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-52

N 50 W

90

0

% 100

TIPO

4m

%

RUMBO, DIR. BUZAM.

F F

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES



TIPO

ESPESOR

N75W

46N

-

Qv, Ca Ar

4 - 10 mm

NS

28W

-

Rt Ar

1 -2 mm

DE JUNTAS

F

N60W

90

-

Ar Ca

< 1 mm

DF

N40W

47NE

4

Clo

1 mm

D

N60W

42SW

4-5

Clo

< 1 mm

D

N85W

68NE

4-5

Clo

< 1 mm

D

N35W

62NE

4-5

Clo

< 1 mm

C

N55W

80SW

4-5

Ar, Rt

4 - 6 cm


>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50

R1

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(7)

(4)

Flujo

(0)

5


RANGO RESIS. COMP. Mpa 1,0 - 5,0

90 - 61

70 - 41

50 - 21

30 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


III

MODERADA

1 2 3 4

Volcánico

25 - 50

LIGERO


N


IV

110 - 81

firme del martillo

II

4B 4C

(0) 4D

RMR

m 44/202 m 54/053 m 86/024 m 28/270

1m



SANA

Goteo

(0) (0)

5 - 25

DESCRIPCION I

(10) X Mojado

Humedo

> 5 mm

4 5 5 0 1 0 0 2 7 24

CLASE DE MACIZO ROCOSO vetillas



GRADO

2



R3

1

(3)

(20)

AGUA SUBTERRANEA


R2

<1(0)

<1m long.



<25(2) <5(1)

(8) X <25

>2

seco Observaciones: Zona de intersección de fallas GRADO

(4)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.


FRECUENCIA FRACTURA

B

52 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 355

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA


2m 4m

3m

W

4m

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m 1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

3m

Estación: E52

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-53

N 10 W

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.


5m

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

COMENTARIOS

F

N10W

84SW

-

Ar, Ca

3 - 5 cm

D

N50W

55NF

4-5

Ca

1 - 2 mm

DE JUNTAS

D

N80W

86NE

4

Ar, Ca

< 1 mm

FC

N65W

55SW

-

Ar, Ca

5 cm

D

N25W

85NE

5

Ar

< 1 mm

D

N70E

58NW

5

Ar

< 1 mm

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7) X 25-50

50-75

(13) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

53 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 345

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10) X Mojado

Goteo

5 7 5 0 2 1 1 2 7 30


91 - 61

71 - 41

51 - 21

31 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

firme del martillo

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


LIGERO


3m 2m 4m

W

E

2m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

1m

3m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

m 55/213 m 89/252 m 58/340 m 86/010

1m

Diaclasa

R4


Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 2 3 4

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

4m

Estación: E53

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-54

N 38 E

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

7m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES



TIPO

ESPESOR

F

N50W

60NE

-

Ca, Py, Clo

< 10 cm

D

N40W

53SW

-

Ar, Ca

< 4 mm


persistente

F

N35W

68SW

-

Ar, Ca, Py

5 - 10 mm

C

N70W

85 - 90 SW

-

Ar Br Pzo

20 - 25 mm

DE JUNTAS

Rt, plana, liza

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1) X > 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

54 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 345

LABOR:


Vol - Argilico

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

1 3 5 0 1 0 0 0 4 14

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo


Observaciones:

112 - 81

92 - 61

72 - 41

52 - 21

32 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

goteo



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA


II

LIGERO

III

MODERADA


1 m 60/233 2 m 60/040 3 m 87/200

1m

R4

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

3m

Volcánico

5 - 25



N


V

RMR

2m

Diaclasa

W


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E

3m 1m

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E54

S

Volcanico argilico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-55

N 10 E

90

0

% 100

TIPO

12 m

%

RUMBO, DIR. BUZAM.

V

N20W

FC

N40E

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

64SW

-

Mc Clo

< 1 mm

77SW

-

Ar Pzo

5 - 6 cm

DE JUNTAS

CONDICION

D

N20E

60SE

5

Py

< 1 mm

V

N30W

62SW

-

Mi, Py

1 - 1.5 cm

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.


FRECUENCIA FRACTURA

B

55 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 345

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

> 5 mm

(0)

4B

(0)

4C

1 3 5 0 1 0 0 2 4 16

(0) 4D


93 - 61

73 - 41

53 - 21

33 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

firme del martillo

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

2m


1m

Diaclasa

R4


Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 m 63/245 2 m 68/121

Volcánico

5 - 25



N


V

RMR

W 1m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E 2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E55

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-56

N 40 E

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.


3m

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS

F

N40E

55NW

-

Ar

2 mm

D

N45W

40SW

5

Ca

< 1 mm

DE

C

N55W

85NE

-

Rt, Ar

1 - 2 cm

JUNTAS

D

N25E

53SE

4-5

Ca

1 mm

D

EW

55N

4-5

Ca

1 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

56 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 325

LABOR:


Vol propilitizado

MINA ROSAURA

(15)

100-250

(12)

50-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(10)

0.06-0.2

<1(0)

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(15) X Humedo

<25(2) <5(1)

(8) X <25

(1)

(20)

<1m long.

Seco

(4)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

>250 90-100

(10)

Goteo

4 3 5 1 2 1 1 2 10 29


94 - 61

74 - 41

54 - 21

34 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

firme del martillo

Caliza

Min

Mineral


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

INDICE DE ALTERACION Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre

LIGERO


4m

W

MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

E 1m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

5m 4m



1

3m

2m


2m

3m

1m

Diaclasa

R4

SANA

m 53/115 m 40/225 m 55/310 m 85/035 m 55/360

5m D


Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 2 3 4 5

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E56

S



LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-57

N 35 E

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

9m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

COMENTARIOS

saturado

D

N70E

60SE

5

Ar

1 - 2 mm

VF

N55W

75SW

-

Pzo Rt

10 - 15 mm

DE

V

N50W

33SW

-

Pzo Rt

1 - 2 mm

JUNTAS

V

N65W

55SW

-

Ar

1 - 3 mm

C

N80W

82SW

-

Ar

< 5 cm

CONDICION

Contacto Argilico-Min

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

57 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4110 DP 325

LABOR:


Min

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(1)

(0)

4A

0.1-1.0mm

(4)

1 - 5 mm

(1) X > 5 mm

(0)

4B

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)


(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Mojado

(7) X Goteo

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

Humedo

1

(3)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(10)

> 20 m

(0) 4D

(2) X Descompuesta

(0)

4E

(4)

(0)

5

Flujo

1 3 5 1 0 0 0 0 4 14


Observaciones:

115 - 81

95 - 61

75 - 41

55 - 21

35 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

goteo, zona de contacto fallado



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


II

LIGERO

III

MODERADA

2m

1 m 44/211 2 m 60/160 3 m 78/202

1m



GRADO I

Tufo

Cz

5 - 25


3m

Volcánico

Tuf


N


V

RMR


Diaclasa

W

E 3m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m 1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E57

S

Mineral


LUGAR:


NIVEL:

Nº

MINA ROSAURA

LABOR:


BUZAMIENTO

DESDE

HASTA

E-58

N 50 W

90

16

26 m

TIPO DE ROCA %

B

%

Vol

50

Cz

50

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N70W

87SW

5

Ca

< 1 mm

F

N55E

90

-

Ca Ar Rt

2 - 3 cm

DE JUNTAS

CONDICION

D

N68E

56SE

5

Ar

< 1 mm

V

N30W

25SW

-

Ye

1 - 2 mm

DV

N70E

85NW

4-3

Ca

1 - 2 mm

D

N45E

90

5

Ca

< 1 mm

D

N38E

28NW

4

Ca

< 1 mm

D

N66E

60SE

5

Ca

< 1 mm

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8)

< 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(4)

Flujo

(0)

5

AGUA SUBTERRANEA

X Lig. Alterada. Humedo





(7) X Goteo

Mojado

116 - 81

96 - 61

76 - 41

56 - 21

36 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


II

Tuf

firme del martillo

DESCRIPCION I

LIGERO

4m

1 2 3 4

Volcánico

2m

m 88/327 m 58/157 m 22/276 m 87/200



GRADO


N


IV

RMR

5 - 25


Muy Alterada.



R2

1 - 5 mm

4 8 8 1 4 1 1 4 4 35



2

<1m long.


1

(3)

>2

goteo intenso

GRADO

<1(0)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ESTRUC.

Observaciones:

RANGO DE VALORES


RELLENO TIPO

58 / 79


FRECUENCIA FRACTURA

A

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

TIPO

POR:



Diaclasa

3m

W

1m

3m

4m

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

1m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E58

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-59

N 35 W

90

0

% 100

10m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.

ORIENTACION



TIPO

ESPESOR

F

N45E

73NW

-

Ca, Qz

2 - 7 mm

F

N85W

83NE

-

Ar

0.5 - 1 cm

D

N43W

63SW

4

Ca

< 2 mm

D

N40E

53NW

3

Ar, Ca

1 - 2 mm

D

N18E

10-77NW

4-5

Ca

< 1 mm

F

N60W

70SW

-

Ca

1 - 2 cm

D

NS

60E

5

Ca

<< 1 mm


persistente

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17) X 50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(7)

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4) X Duro> 5mm

(2)

Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

(4)

Flujo

(0)

5

AGUA SUBTERRANEA


(10)

Lig.rugosa





R2


(7) X Goteo

Mojado


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto


SANA

> 250

LIGERO

III

MODERADA

1 2 3 4 5

m 66/218 m 63/313 m 60/090 m 83/005 m 10/288

Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre La decoloración indica alteración. del material rocoso y superf. de disc. El material

5m

2m 4m

W

Estrato

E



1m


DESCRIPCION I

Volcánico

firme del martillo

GRADO


N


IV

RMR

5 - 25


R6

1 - 5 mm

8 10 6 1 4 1 2 4 4 40



2

<1m long.


R1

1

(3)

>2

Sin sostenimiento, goteo de agua

GRADO

<1(0)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

RUMBO, DIR. BUZAM.

Observaciones:

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

59 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 DP 220

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

3m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

5m

3m

E

1m 2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

4m

Estación: E59

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-60

N 25 E

90

0

% 100

TIPO


8m

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

TIPO

ESPESOR

D

N20W

D

N80W

D D

COMENTARIOS

86SW

4

Ca Ye

< 1 mm

70SW

4-5

Ca

< 1 mm

DE

N75W

74NE

5

Ca Ye

< 1 mm

JUNTAS

N60W

83SW

-

Ar

< 2 mm

F

N40W

46SW

-

Ar Bx

2 mm

F

N35W

50SW

-

Ar Bx

4 - 5 mm

CONDICION

juntas paralelas

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

D

N07E

85SE

4

Ca Ye

< 1 mm

V

N40W

25SW

-

Ca Ye

2 - 4 mm

RMR

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

D

N50W

67SW

-

Ca Ye Ar

1 - 5 mm

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

GRADO



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2


Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral


D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


LIGERO

3m

Volcánico

R5

GRADO


N


IV

1 m 40/232 2 m 89/083 3 m 81/204

5 - 25


4 8 6 1 2 1 1 2 4 29



II

1

(3)

>2

Observaciones:

I

<1(0)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

60 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 DP 240

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA


V

1m

veta, vetilla

W

2m 2m

E

3m


Oxido

Ca

Arc

Arcilla

Ye

Carbonatos Yeso

Li

Limo

Bx

Brecha

Pzo

Panizo

1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E60

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-61

N 55 W

90

0

% 100

TIPO

8m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

RQD %

ORIENTACION

RELLENO TIPO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N45W

38NE

4-5

D

N38W

18NE

5

F

N30W

88SW

-

Br

10 - 12 cm

F

N225E

80SE

-

Ar Ca

< 3 mm

D

N70-75E

65SE

5

Clo Ca

< 1 mm

plana, liza

F

N40W

58SW

-

Pzo Br Ar

2 cm

saturado

F

N75W

48NE

-

Pzo Br

2 - 10 mm

CONDICION DE JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

(7) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17) X 50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

R1






(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

(5)

Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

AGUA SUBTERRANEA


(10)

Muy Alterada.


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA


N

1 2 3 4


IV

RMR

Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

4m

firme del martillo

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

m 73/235 m 34/033 m 80/112 m 65/160

2m 1m 3m



5 9 7 1 3 1 1 4 4 35


5 - 25


2

<1m long.

Perubar S.A. Mina Rosaura IDENTIFICACION DE CAMPO

1

(3)

>2

zona de goteo

GRADO

<1(0)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


ESTRUC.

Observaciones:


FRECUENCIA FRACTURA

B

61 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 Galería de Extracción DP 240 - 280

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

Diaclasa

W

3m

E

1m GRADO


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA



Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

4m

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E61

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

TRAMO

ESTACION

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-62

N 30 E

90

0

8m

A

%

B

%

60

Cz

40

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

BUZAMIENTO

F

N70W

F

N38E

F F F

RANGO DE VALORES

RQD %

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

80-85 NE

-

Pzo Br

15 cm

30NE

5

Arc Br

1 - 3 mm

N40E

43NW

-

Pzo Br

1 - 2 cm

NS

82E

-

Pzo Br

1 - 6 mm

juntas paralelas

N15E

25NW

-

Ar Br

2 cm

plana, persistente

CONDICION DE JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

62 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Vol

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:


HASTA

TIPO DE ROCA

ESTRUC.

POR:


LABOR:


TIPO

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

> 5 mm

(0)

4B

(0)

4C

5 8 5 0 2 0 0 2 4 26

(0) 4D


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

goteo



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




firme del martillo

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1m

Diaclasa

R4


II

Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 2 3 4

Volcánico

m 33/300 m 80/020 m 30/128 m 82/090

5 - 25



N


IV

RMR


3m 2m

W

4m

1m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E

4m

3m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

2m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E62

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-63

N 30 W

90

0

% 100

TIPO ESTRUC.

12 m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

COMENTARIOS

F

N65E

44SE

-

Pzo Br

10 cm

F

N40W

60SW

-

Pzo Arc

20 - 40 cm

DE

D

N30W

63SW

4

Ca

1 - 2 cm

JUNTAS

F

N82E

42SE

-

Pzo Ar

2 - 5 cm

F

N80E

78SE

-

Pzo Br

20 - 30 cm

FC

N75W

73NE

-

Pzo Br

30 cm

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7)

25-50

(4) X <25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5)

0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1) X > 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2) X Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7)

(4)

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

ESPESOR

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %



FRECUENCIA FRACTURA

B

63 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 DP 268

LABOR:


Vol - argilico

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

Goteo

2 3 5 0 2 0 0 1 4 17

(0) 4D

Flujo


81 - 61

61 - 41

41 - 21

21 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA


LIGERO

2m 1m

R4

DESCRIPCION

II

Min

m 61/235 m 43/163 m 78/170 m 73/015



GRADO I

Caliza

5 - 25


Tufo

Cz

1 2 3 4

3m

Volcánico

Tuf


N


V

RMR


4m

W

E 3m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

1m

2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

4m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E63

S

Volcanico argilico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-64

N 34 W

90

0

% 100

TIPO


6m

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

F

N70W

76SW

F

N80W

83NE

D

N60W

68SW

D

N38E

65NW

D

N25E

53NW

D

NS

20E

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

COMENTARIOS

-

Pzo

5 - 7 cm

-

Ca Ye

1mm

DE

4

Ca

1 - 2 mm

JUNTAS

5

Ca Ye

< 1 mm

4

Ca

< 1 mm

4

Ca Ye

< 1 mm

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

64 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 DP 268

LABOR:


Vol propilitizado

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)


4 6 5 0 2 1 1 2 4 25

(0) 4D


82 - 61

62 - 41

42 - 21

22 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Caliza

Min

Mineral

5 - 25


Tufo

Cz

1 m 80/200 2 m 59/302 3 m 20/090

1m

Volcánico

Tuf


N


IV

RMR



25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

2m

W

3m

3m

E

1m GRADO


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA



Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E64

S



LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-65

N 60 W

90

0

% 100

10m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

BUZAMIENTO

F

N60E

70-80 SE

D

N27W

55SE

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

-

Ca Ye

2 - 5 cm

4

Ca Ye

< 1 mm

DE JUNTAS

D

N60E

07NE

4

Ca Ye

< 1 mm

D

N75W

20-28 SW

4-5

Ca Ye

< 1 mm

D

N40W

12SW

5

Ca Ye

< 1 mm

D

N80W

70NE

4

Ca Ye

< 1 mm


>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17) X 50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(7)

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8)

< 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Seco

(15)

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

65 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:


LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

(7) X Goteo

Mojado

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

7 10 8 1 2 1 0 3 4 36


Observaciones:

103 - 81

83 - 61

63 - 41

43 - 21

23 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

sin sostenimiento



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




firme del martillo

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1m


4m

Diaclasa

R4


Tufo

Cz

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 2 3 4

Volcánico

m 70/150 m 55/243 m 12/198 m 70/010

5 - 25



N


IV

RMR

2m

3m

W


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E 2m

1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

4m



1

3m

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E65

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

TRAMO

ESTACION

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-66

N 30 E

90

0

% 100

10 m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N70E

22SE

4

Ca Ye

< 1 mm

D

N33E

82NW

5

Ca Ye

< 1 mm

DE

D

N80W

48NE

4-5

Ca Ye

< 1 mm

JUNTAS

D

N60W

50SW

5

Ca Ye

< 1 mm

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

66 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:


HASTA

TIPO DE ROCA A

POR:


LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

25-50

(13) X 25-50 (10)

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

(7)

50-75

Humedo

(10)

0.06-0.2

Muy Alterada.

(7) X Goteo

Mojado

7 6 5 1 2 1 1 3 4 30


84 - 61

64 - 41

44 - 21

24 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

Tuf

SANA


II

LIGERO

III

MODERADA

m 50/210 m 48/010 m 82/303 m 22/160

2m1m



GRADO

1 2 3 4

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR


4m 3m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

1m

3m

2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

4m



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E66

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

TRAMO

ESTACION

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-67

N 25 e

90

0

% 100

12 m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES


RELLENO

BUZAMIENTO

TIPO

ESPESOR

Ar Pzo Br Rt

60 cm

F

N60W

85NE

-

D

N40W

45SW

4-5 Ar Pzo


1 mm

DE

2- 5 mm

JUNTAS

F

NS

80N

-

D

N70W

80NE

4

F

N75W

68-80 SW

-

Ar Br

10 cm

F

N20E

47NW

-

Ar Br

5 cm

1 mm

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7) X 25-50

50-75

(13) X 25-50

(4)

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10)

0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2)

10-20 m

(1) X > 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 6 - 5 mm

(1)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3)

Lisa


RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10) X Mojado

> 5 mm

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

Goteo


78SW

-

Ar Br

10 cm

30SW

5

Ca Ye

1 mm

RMR

105 - 81

85 - 61

65 - 41

45 - 21

25 - 0

D

N50E

23SE

-

Ca Ye

1 mm

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA



RANGO RESIS.


COMP. Mpa



firme del martillo

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

INDICE DE ALTERACION DESCRIPCION Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre superficies de discontinuidades principales

LIGERO

IV MUY ALTERD. DESCOMPU.

m 87/201 m 47/290 m 28/196 m 80/090


2m 4m

W

Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m

3m



1

E

4m

1m


rocoso descolorido extremadamente es más débil que en su condición sana. MODERADA

1 2 3 4

3m

Diaclasa

R4

SANA

1m

Volcánico



GRADO


N


IV

5 - 25


5 5 5 0 2 0 0 2 7 26

(0) 4D

Descompuesta

N83W

R2

4B 4C

(2)

N710W


(0) (0)

(3) X Muy Alterada.

F

R1

V

2

D

GRADO

III

1

(3)

<1m long.


II

<1(0)

>2

Observaciones:

I

<25(2) <5(1)

(8) X <25

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %


67 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:


HASTA

TIPO DE ROCA A

POR:


LABOR:


Vol propilitizado

MINA ROSAURA

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E67

S



LUGAR:


NIVEL:

Nº

TRAMO

ESTACION

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-68

N 60 W

90

0

% 100

15m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

BUZAMIENTO

TIPO

D

N50W

D

N30W

ESPESOR

62SW

4-5

Ca Ye Clo

1 mm

15NE

4-5

Ca Ye

< 1 mm


F

N48W

40SW

-

Ar Ca Ye

1 - 2 cm

juntas paralelas

D

N50W

65SW

5

Rt Ar Ye

4 - 7 mm

plna, liza

F

N70W

53NE

-

Ar Ca Ye

1 - 1.5 cm

F

N45W

64SW

-

Ar

1 cm

D

N72W

53NE

4

Ca Ye

1 - 2 mm

JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17) X 50-75

(13) X 25-50

(8)

<25




R2

1,0 - 5,0


(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8)

< 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 7 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2)


(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

Flujo

(0)

5

IV

86 - 61

66 - 41

46 - 21

26 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA


N

1 m 58/222 2 m 53/019 3 m 15/060


Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

1m 2m

25 - 50

D

50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


LIGERO

4E

(4)



II

(0)

106 - 81

firme del martillo

SANA

(7) X Goteo

Mojado

Descompuesta

RMR

R4

I

(10)

(2)

7 10 8 1 2 1 0 3 4 36

3m



GRADO

Humedo

5 - 25


2



1

(3)

<1m long.


GRADO

<1(0)

>2

Observaciones:

R1

(7)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

RANGO DE VALORES

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

68 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:


HASTA

TIPO DE ROCA A

POR:


LABOR:


Vol

MINA ROSAURA


Diaclasa

W

E

3m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

1m

2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E68

S

Volcanico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-69

N 80 W

90

0

% 100

5m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

RQD %

ORIENTACION

RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N45E

74NW

4

Ca

< 1 mm

rugosa

D

N68W

48NE

Ca

1 - 3 mm

persitente

CONDICION DE

D

N65E

88NW

4-5

Ca

1 - 2 mm

D

N70W

88NSW

4

Ca

< 1 mm

rugosa

D

N85E

78NW

4-5

Ca Ye

1 mm

por zonas yeso

D

N50E

10SE

4

Ca Ye

1 mm

JUNTAS

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RUMBO, DIR. BUZAM.

69 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 DP 421

LABOR:


Cz

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(13) X 25-50 (10)

(4)

<25(2) <5(1)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X <25 (8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

(7) X 25-50

50-75

Humedo

(10)

0.06-0.2

Muy Alterada.

(7) X Goteo

Mojado

5 5 5 1 2 1 1 3 4 27


Observaciones:

RMR

107 - 81

87 - 61

67 - 41

47 - 21

27 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

cerchas



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


SANA


II

Volcánico

Tuf

firme del martillo

DESCRIPCION I




GRADO

LIGERO


2m 1m 3m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.


N

5 - 25


IV



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

1m

2m

Estación: E69

S

3m

Caliza


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-70

N 25 E

90

0

% 100

TIPO


6m

%

N° Fract. / ml.

RQD %

ORIENTACION

RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N25W

53SW

4

Ca Ye

< 1 mm

persistente, plana

D

N60W

60SW

5

Ca Ye

< 1 mm

DE

D

N45W

90

4-3

Ca Ye

2 - 5 mm

JUNTAS

D

N70W

18SW

3

Ca

1 mm

D

N50W

60-87 SW

4-5

Ca Ye

1 - 2 mm

D

N75E

20SE

4-5

Ca

1 mm

D

N30W

55SW

-

-

D

N40E

78SE

4

Ca

CONDICION

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

90-100

(20)

75-90

(17) X 50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(7)

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8) X < 0.06

(5)

3

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X

Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Seco

(15)

Mojado

(7) X Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)




108 - 81

88 - 61

68 - 41

48 - 21

28 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

firme del martillo

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

1m

2m

m 74/219 m 78/130 m 54/242 m 18/182

3m

Diaclasa

R4


II

Tuf

25 - 50

DESCRIPCION I

1 2 3 4

Volcánico



GRADO


N


IV

RMR

5 - 25


Muy Alterada.

CLASE DE MACIZO ROCOSO < 1 mm


R2

1 - 5 mm


4m

W


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

E 3m

2m

1m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

7 9 6 1 4 1 1 3 4 36



2

<1m long.


1

(3)

>2

sostenuimiento con perno y malla solo corona

GRADO

<1(0)

PERSISTENCIA

ESPACIAMIENTO (m)

RUMBO, DIR. BUZAM.

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


ESTRUC.

Observaciones:

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

70 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 Dp 439

LABOR:


Cz

MINA ROSAURA



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

4m

Estación: E70

S

Caliza


LUGAR:


NIVEL:

Nº

MINA ROSAURA

LABOR:


BUZAMIENTO

DESDE

HASTA

E-71

N 25 E

90

0

8m

TIPO DE ROCA %

Vol

100

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.

F

EW

35N

N30E

78SE

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

Ca Ye

3 - 15 mm

4

Ca

1 mm


D

N20E

18SE

4

Ca

1 mm

D

N60W

72-90 SW

4-5

Ca

1 - 2 mm

persistente

D

N50E

30NW

4-3

Ca Ye

1 - 2 mm

plana, liza

D

N230E

77-90 NW

4-5

Ca Ye

1 - 2 mm

JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(7)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

(17) X 50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

<1(0)

1

(3)

2

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

(10) X 0.06-0.2

(8)

< 0.06

(5)

3

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

(5)

(3) X Lisa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4) X Duro> 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

Seco

(15)

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

BUZAMIENTO

D

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

RQD %


71 / 79


FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ / SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 4090 Crucero a echadero

AGUA SUBTERRANEA

Humedo

(10)

Lig.rugosa

10 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(2)

Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

(7) X Goteo

Mojado

8 10 8 1 4 1 2 3 4 41


89 - 61

69 - 41

49 - 21

29 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




3m

Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

2m

firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

4m

W


SANA

II

LIGERO

III

MODERADA


E

1m

3m

I

m 87/116 m 31/341 m 82/210 m 18/110

1m



GRADO

1 2 3 4

5 - 25



N


III

RMR


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m

4m

S

Volcánico


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E71


LUGAR:

PERUBAR S.A. Mina Rosaura

NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-72

N 70 W

90

0

% 100

6m

TIPO ESTRUC.

%

N° Fract. / ml.

ESPACIAMIENTO

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

ESPESOR

D

NS

60W

4-5

Ca

1 - 5 mm

N35E

50NW

-

Ca Rt

2 cm

D

N20E

85SW

4-5

Clo Ca

1 mm

D

N85W

63SW

4-5

Clo Ca

1 mm

D

N75E

40NW

4-5

Clo Ca

1 mm

F

N30E

55NW

-

Ca Ar Clo

1 cm

D

N18E

58NW

-

Ca Py Clo Rt

2 - 2.5 cm


plana, liza

JUNTAS

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(10)

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

(15) X Humedo

(10)

Mojado

plana, liza





R2



90 - 61

70 - 41

50 - 21

30 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Caliza

Min

Mineral

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA


II

LIGERO

III

MODERADA

1 2 3 4

3m 4m

m 55/290 m 90/180 m 63/185 m 40/345


DESCRIPCION I

Tufo

Cz

firme del martillo

GRADO

2m

Volcánico

Tuf


N


IV

RMR

5 - 25


R3

0.06-0.2


Diaclasa

1m

W

2m

E 1m


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

3m 4m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

8 8 5 1 3 1 1 3 10 40



2

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

relleno de yeso al tope

GRADO

1

(3)

(1)

(20)

<1m long.

Seco

<1(0)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(7)


VALORACI.

VALOR ESTIMADO


RELLENO

BUZAMIENTO

DV

Observaciones:

RANGO DE VALORES

RQD %


72 / 79

HOJA:

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

16-27 / 10 / 04


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ /SR

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv 4070 Galería de extracción

LABOR:


Tufo

MINA ROSAURA




1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E72

S

Tufo


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-73

N 15 E

90

0

% 100

TIPO


12m

%

N° Fract. / ml.


RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

D

N65W

D

N10E

D

N65E

F

N65E

F D

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

75-85 SW

4

Ca Ye

1 - 3 mm

ondulada, rugosa

45NW

4-5

Ca

1 mm

64SE

Ca Ye

1 - 2 mm

38SE

Ca Ye Rt

1 - 2 cm

N85E

58NW

Ye Ar

1.5 cm

N75E

30SE

Ca Ye

1 - 2 mm

D

N85E

63SW

Ca Arc

< 1 mm

D

N80W

75NE

Ca Ar

1 mm

D

N10E

33NW

4-3

Ca

< 1 mm

D

N30E

50SE

4-3

Ca Ye

1 mm

4-3

CONDICION DE JUNTAS

plana, liza

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

ESTRUC.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B

73 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ /SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv 4070 DP 452

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12)

50-100

(7) X 25-50

90-100

(20)

75-90

(17)

50-75

(13) X 25-50 (10)

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2)

(5)

Mod.Alterada.

(3) X Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

Seco

(15)

(10) X Mojado

0.06-0.2


Goteo

lig, rugosa





R2

111 - 81

91 - 61

71 - 41

51 - 21

31 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

firme del martillo

25 - 50

D

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA


II

LIGERO

III

MODERADA

1 m 47/154 2 m 39/280 3 m 77/011

Volcánico

1m



GRADO


N


IV

RMR

5 - 25


(0) 4D



3 8 5 1 2 1 0 2 7 29


ondulada, rugosa


2

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Observaciones:

GRADO

1

(3)

(1)

(20)

<1m long.

Humedo

<1(0)

<25

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

AGUA SUBTERRANEA

(4) X <25(2) <5(1) (8)


Diaclasa

3m

2m

W

2m

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

3m

Estación: E73

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

MINA ROSAURA

LABOR:


BUZAMIENTO

DESDE

HASTA

E-74

N 55 W

90

0

10m

TIPO DE ROCA %

Vol

100

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

ORIENTACION

RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

D

N35E

43NW

D

NS

33W

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

4-5

Ca

1 - 2 mm

4-5

Ca Ye

3 mm

plana, liza

DE JUNTAS

CONDICION

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


ESTRUC.

74 / 79


FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ /SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv 4070 Gelería de extracción

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(10)

<1(0)

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4) X 1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(2)

Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

(4) X Duro> 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

Lig.rugosa

0.06-0.2

D

EW

30N

4-5

Ca Ye

3 mm

plana , liza

D

N20W

76SW

4-5

Ca Rt

2 cm

ondulada

V

N65W

56NE

-

Ca

3 mm

D

N53W

75NE

4-5

Ca Ye

1 - 2 mm

D

N20E

43NW

4-5

Ca

< 1 mm

plana, liza

D

N72W

44SW

4-5

Ca

2 mm

ondulada

RMR

111 - 81

91 - 61

71 - 41

51 - 21

31 - 0

D

N10W

83SW

4-5

Ca

1 mm

plana

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

V

NS

71W

-

Ca

1 mm

plana lia

Observaciones:

AGUA SUBTERRANEA

Seco

(15) X Humedo

(10)

Mojado


V N 57E / 80NW Relleno Ca 2 cm



RANGO RESIS.


COMP. Mpa





N


1 2 3 4 5

Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

IV

5m

m 82/264 m 39/290 m 65/031 m 44/198 m 30/360

4m

5 - 25


7 8 5 1 2 1 2 3 10 39



25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

3m

2m

1m

W

E

1m 2m

GRADO


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA



Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

5m 4m 3m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E74

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-75

N 75 W

90

0

4m

A

%

B

%

50

Cz

50

ORIENTACION

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

Vol

75 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

RZ /SR

POR:

Nv. 3900 Rampa +

LABOR:


TIPO

MINA ROSAURA


RELLENO

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

ESPACIAMIENTO (m)

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7)

25-50

(4)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

<25(2) <5(1)

(10)

0.06-0.2

<1(0)

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

E

N40W

48SW

5

Ar, Ca

3 - 5 mm

Zona caliza

E

N50W

50SW

5

Ar, Ca

3 - 5 mm

Zona caliza

DE

D

N80W

53SE

4-5

Ca, Ye

< 1 mm

Zona caliza

JUNTAS

D

N78W

35NE

4-5

Ca

1 mm

Zona caliza

D

N60W

40SW

4-5

Ca, Ye

1 - 2 mm

Zona de volcánico

D

N55W

18NE

5

Ca, Ye

1 mm

"

D

N78W

70NE

4

Ca, Ye

1 mm

"

D

N45W

38NE

4

Ca, Ye

1 mm

"

RMR

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

D

N65E

72NW

5

Ca

1 mm

"

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:

CONDICION

AGUA SUBTERRANEA

Seco

(15) X Humedo

(10)

Duro> 5mm

Mojado


la caliza se presenta como dique



RANGO RESIS.


COMP. Mpa


R1


1,0 - 5,0


R2



Volcánico

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA

II

LIGERO

III

MODERADA

2m


V

DESCOMPU.

m 47/212 m 30/030 m 72/335 m 70/012

1m


4m

3m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

2m 1m


IV MUY ALTERD.

1 2 3 4


firme del martillo

GRADO

IV


N

5 - 25


R3

1 - 5 mm

8 3 5 1 4 3 1 3 10 38

1

3m

4m



>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E75

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-76

N 50 W

90

0

% 100

TIPO


6m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N55W

48SW

5

Ca, Ye

< 1 mm

D

N70E

85NW

5

Ca, Ye

< 1 mm

DE JUNTAS

CONDICION

D

EW

32N

5

Ca, Ye

< 1 mm

D

N35W

48SW

5

Ca, Ye

1 - 2 mm

D

N55W

48NE

5

Ca, Ye

< 1 mm

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

76 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ /SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 3900 Rampa +

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7)

25-50

(4)

50-75

(13)

25-50

(8) X <25

(10)

0.06-0.2

<1(0)

1

(3)

2

(8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

Duro < 5mm

(4)

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

Lig. Alterada.

(5) X Mod.Alterada.

(3)

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

AGUA SUBTERRANEA

<25(2) <5(1)

Humedo

(10)

Duro> 5mm

1 - 5 mm

Muy Alterada.

(7) X Goteo

Mojado

7 3 5 1 4 3 1 3 4 31


Observaciones:

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

goteo persistente



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




Caliza

Min

Mineral

25 - 50

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

SANA LIGERO

2m 1m

firme del martillo


II

Tufo

Cz

R4

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 m 48/225 2 m 39/021 3 m 85/340

Volcánico

5 - 25



N


IV

RMR


Diaclasa

3m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

1m

2m


MODERADA

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

3m

Estación: E76

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-77

N 50 E

90

0

% 90

TIPO ESTRUC.


3m

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO

ESPACIAMIENTO (m)

ESPACIAMIENTO

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

80NW

5

Ca

<< 1 mm

32SW

4-3

Ca

<< 1 mm

DE

Ca

<< 1 mm

JUNTAS

Ca

<< 1 mm

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

77 / 79

HOJA:

HASTA

TIPO DE ROCA

RZ /SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 3900 Crucero a chimenea

LABOR:


Vol

MINA ROSAURA

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(7)

25-50

50-75

(13) X 25-50 (10)

(4)

<25(2) <5(1)

(8) X < 0.06

(5)

3

(2) X 10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5) X Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

>2

(20)

0,6-2

(15)

0.2-0.6

PERSISTENCIA

<1m long.

(6)

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

Seco

(15)

0.06-0.2

D

N80E

D

N25W

D

N57W

43SW

4

D

N26E

85SE

4

D

N50E

23SE

4-5

Ca

<< 1 mm

D

NS

55E

4-5

Ca

<< 1 mm

D

N20W

38SW

4-5

Ca

<< 1 mm

D

N68E

85NW

4

Ca

<< 1 mm

RMR

100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

D

NS

60E

4

Ca

<< 1 mm

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

GRADO R1


RANGO RESIS.


COMP. Mpa




CONDICION

AGUA SUBTERRANEA

X Lig. Alterada.

(10) X Mojado

Humedo

1 - 5 mm

R3


ABREVIACION DE TIPO DE ROCA Vol Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

1 2 3 4 5

25 - 50

D

Diaclasa


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato

INDICE DE ALTERACION DESCRIPCION Ningún signo de alteración en el material rocoso. Quizás lig. decoloración sobre superficies de discontinuidades principales La decoloración indica alteración. del material rocoso y superf. de disc. El material

1m

5m 2m

W

3m

4m

IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.

3m

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

1m

5m

rocoso descolorido extremadamente es más débil que en su condición sana. MODERADA

m 36/235 m 82/344 m 58/090 m 85/116 m 23/140

4m

firme del martillo

LIGERO


N

Volcánico

R4

SANA


III



GRADO

7 8 5 1 4 3 1 5 7 41


5 - 25


III

2

BUZAMIENTO

Observaciones:

II

1

(3)

RUMBO, DIR. BUZAM.

diaclasado.

I

<1(0)

(8) X <25



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

2m

Estación: E77

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

RUMBO.

BUZAMIENTO

DESDE

E-78

N 65 w

90

0

% 100

12 m

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

FRECUENCIA FRACTURA

B


RELLENO TIPO

ESPACIAMIENTO (m)

ESTRUC.

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

ESPESOR

COMENTARIOS

D

N50W

45SW

4-5

Ca

< 1 mm

persistente

D

N57W

32SW

5

Ca

< 1 mm

planas y lizas

D

N85E

74NW

5

Ca

< 1 mm

D

N50W

64NE

4

Ca

< 1 mm

F

N56E

74NW

-

Ar, Pzo

2 - 3 cm

F

N83E

87SE

-

Ar, Ca

1 - 2 cm

D

N70E

75NW

4-5

Ca

<< 1 mm

V

N70E

86SE

-

Ca

1 -2 mm

D

N75W

47SW

5

Ca

< 1 mm

CONDICION DE JUNTAS

juntas paralelas

VALORACI.

VALOR ESTIMADO

RQD %

ORIENTACION

78 / 79


HASTA

TIPO DE ROCA

RZ /SR

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

(10)

(5)

3

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

0.2-0.6

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

(10)

0.06-0.2

1 - 5 mm




100 - 81

80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

R3

Tuf

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

1m

firme del martillo

25 - 50

D

Diaclasa

R4


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


I

SANA


II

LIGERO

III

MODERADA

1 m 41/209 2 m 82/343 3 m 64/040

Volcánico



GRADO


N


III

RMR

5 - 25


9 7 5 1 4 1 1 5 10 43

CLASE DE MACIZO ROCOSO plana, liza


R2

2



1

(3)

> 20 m

(15)

1-3 m Long.


<1(0)

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

(15) X Humedo

<25(2) <5(1)

(8) X <25

(1)

(20)

<1m long.

Seco

(4)

(2) X 10-20 m

>2

AGUA SUBTERRANEA

25-50

(13) X 25-50

PERSISTENCIA

X Lig. Alterada.

(7)

50-75

Observaciones:

GRADO

16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:


LABOR:


Vol

MINA ROSAURA


3m 2m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

3m

1m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

2m

Estación: E78

S

Volcánico


LUGAR:


NIVEL:

Nº

MINA ROSAURA

LABOR:


BUZAMIENTO

DESDE

HASTA

E-79

N 35 E

90

0

4m

TIPO DE ROCA %

Vol

100

TIPO

%

N° Fract. / ml.

RANGO DE VALORES

PARAMETRO

ORIENTACION

RELLENO

RUMBO, DIR. BUZAM.

BUZAMIENTO

ESPACIAMIENTO

D

N40W

36SW

D

N45E

65SE

D

N75E

D

N35W

D D

ESPACIAMIENTO (m)

TIPO

ESPESOR

COMENTARIOS

4-5

Ca, Ye

2 - 3 mm

4

Ca, Ye

1 mm

DE

40NW

4

Ca, Ye

1 mm

JUNTAS

43SW

5

Ca, Ye

1 mm

N50W

40NE

4-5

Ca, Ye

1 mm

N60E

65NW

4-3

Ca, Ye

1 mm

CONDICION

plana, liza

VALORACI.

VALOR ESTIMADO


ESTRUC.

79 / 79


FRECUENCIA FRACTURA

B

RZ /SR 16-27 / 10 / 04

FECHA:

TRAMO

ESTACION

A

POR:

Nv. 3900 Crucero

>250

(15)

100-250

(12) X 50-100

90-100

(20)

75-90

(17)

25-50

(4)

<25(2) <5(1)

50-75

(13) X 25-50

(8)

<25

(10)

(5)

3

> 20 m

(0)

4A

(5) X 0.1-1.0mm

(4)

(1)

> 5 mm

(0)

4B

(5)

Lig.rugosa

(3) X Lisa

(1)

Espejo de falla

(0)

4C

(4)

Duro> 5mm

(2) X Suave < 5 mm (1)

Suave > 5 mm

(0) 4D

(5)

Mod.Alterada.

(3)

Muy Alterada.

(2)

Descompuesta

(0)

4E

Mojado

(7)

Goteo

(4)

Flujo

(0)

5

(15)

0.2-0.6

1-3 m Long.

(4)

3-10m

ABERTURA

Cerrada

(6)

<0.1mm apert.

RUGOSIDAD

Muy rugosa

(6)

Rugosa

RELLENO

Limpia

(6)

Duro < 5mm

ALTERACION

Sana

(6)

(15) X Humedo

2

(8) X < 0.06

0,6-2

(6)

Seco

1

(3)

(1)

(20)

<1m long.

AGUA SUBTERRANEA

<1(0)

(2) X 10-20 m

>2

PERSISTENCIA

X Lig. Alterada.

(7)

(10)

0.06-0.2

1 - 5 mm

7 8 5 1 4 1 1 5 10 42


80 - 61

60 - 41

40 - 21

20 - 0

DESCRIPCION

I MUY BUENA

II BUENA

III REGULAR

IV MALA

V MUY MALA

Observaciones:



RANGO RESIS.


COMP. Mpa




R3

firme del martillo

Tufo

Cz

Caliza

Min

Mineral

D


50 - 100

Fn

Falla

R5


100 - 250

Ct

Contacto

R6


> 250

E

Estrato


II

LIGERO

III

MODERADA


1m

W

E


Oxido

Ca

Carbonatos

Arc

Arcilla

Ye

Yeso

Li

Limo

Pzo

Panizo

m 39/233 m 52/336 m 40/040 m 65/135

3m

Diaclasa

R4

SANA

4m 2m

25 - 50

DESCRIPCION I

Tuf



GRADO

1 2 3 4

Volcánico

5 - 25



N


III

RMR

4m 1m

3m 2m


IV MUY ALTERD. V

DESCOMPU.



1

>2m


2

0.6 - 2 m


3

0.2 - 0.6 m


4

0.06 - 0.2 m


5

< 0.06 m

Estación: E79

S

Volcánico

REGISTRO DE TALADROS PERUBAR S.A.

Ubicación:

Mina Rosaura

TALADRO :

Coodenadas

N:

Trend :

8709809.36 32

Intervalo de Profundidad

Evaluación Geomecánica Nv 4110 DP 335 Ro- 156 - 04

PROYECTO :

E:

Plunge :

361733.1 0

Tipo de

RQD

Resisten.

(%)

Compre.

Hasta (m)

Roca

Alteración

4110 msnm

Longitud :

Tipo de

Desde (m)

Cota :

DCR Ingenieros S.R.L.

40.2 m

Por:

RZS

Fecha:

25/10/04

Hoja 1

Parametros del RMR 1

2

3

4A…4B

5

Total

de

3

Descripción

0

7.80

Tuf And

Silz - Cloz

10

< 25

1

3

5

6

7

22.0

IV b

7.80

8.75

Tuf gris

Cloz

35

25-50

4

7

5

10

7

33.0

IV a

Mala a

8.75

13.75

Vol

Cloz - Silz

10

< 25

2

3

5

8

7

25.0

IV b

Mala b

13.75

16.35

Tuf gris

Cloz

35.7

25 - 50

3

7

5

8

7

30.0

IV b

Mala b

16.35

27.00

Vol

Cloz

10

< 25

2

3

5

8

7

25.0

IV b

Mala b

27.00

31.55

Vol

Cloz

55

25 - 50

4

10

8

12

7

41.0

IV a

Mala a

31.55

33.80

Vol Cz

Cloz

31

< 25

2

6

5

8

7

28.0

IV b

Mala b

33.80

40.20

Tuf vol

31

50 - 100

8

6

7

13

7

41.0

IV a

Mala a

Abreviación del Tipo de Roca And

Andesita

VALORACION DEL MACIZO ROCOSO RANGO DE VALORES

PARAMETRO

Ca

Caliza

Tuf

Tufo

RQD (%)

Min

Mineral

ESPACIAMIENTO ( m)

R. COMPRE. UNIAXIAL >250

Silz

Silicificada

Cloz

Cloritizada

CONDICION

Apertura

DE

Rugosidad

(7)

25-50

(4)

<25(2) <5(1) <1(0)

1

25-50

(8)

<25

2

0.06-0.2

(8) < 0.06

50-100

(20) 75-90

(17)

50-75

>2

(20) 0,6-2

(15)

0.2-0.6 (10)

Cerrada

(6) 1-3 m Lon. (4) (6) <1mm aper.(5)

Muy rugosa( 6) Rugosa

3-10m

(2)

10-20 m

(3) (5)

3 4A

(1)

> 20 m

(0)

> 5 mm

(0)

4B

0.1-1.mm (4)

1 - 5 mm

(1)

(5)

Lig.rugos (3)

Lisa

(1)

Espejo de falla (0)

4C

(1)

Suave > 5 mm (0)

4D

Descompu.

(0)

4E

Flujo

(0)

5

Relleno

Limpia

(6) Duro<5mm (4)

Duro> 5mm(2)

Suave < 5 m

Intempe.

Sana

(6) Lig. Intem.(5)

Mod.Intem.(3)

Muy Intemp.

AGUA SUBTERRANEA

Seco

(15) Húmedo (10)

JUNTAS

Valoración

(13)

(15) 100-250 (12)

90-100

Persistencia <1m long.

Abreviación del Tipo de Alteración

Mala b

Mojado

(7)

Goteo

(2) (4)

VALOR TOTAL RMR ( suma de valoraciones de 1 a 5 ) = RMR DESCRIPCION

100 - 81 I - Muy Buena

80 - 61 II - Buena

60 - 41 III - Regular

40 - 21 IV - Mala

20 - 0 V - Muy Mala


Ubicación:

Mina Rosaura

TALADRO :

Coodenadas

N:

Trend :

8709764.09 32


Evaluación Geomecánica Nv 4110 DP 415 RO - 157 - 04

PROYECTO :

E:

Plunge :

361800.05 2°

Cota :


4110 msnm

Longitud :

40.1

Por:

RZS

Fecha:

25/10/04

Hoja 2

de

Tipo de

Tipo de

RQD

Resisten.

Alteración

(%)

Compre.

1

2

3

4A…4B

5

Total

10

25 - 50

4

3

5

10

7

29.0

IV b

Desde (m)

Hasta (m)

Roca

0

4.10

And

Parametros del RMR

3

Descripción Mala b

4.10

12.65

And

22

50 - 100

8

6

5

13

7

39.0

IV a

Mala a

12.65

13.17

Falla

10

<1

0

3

5

2

4

14.0

V

Muy Mala

13.17

20.90

And

Cloz

13

40 - 80

6

3

5

10

9

33.0

IV b

Mala b

20.90

28.55

And

Cloz

18

50 - 100

8

3

5

13

7

36.0

IV a

Mala a

28.55

30.90

Tuf

28

50 - 100

8

6

5

13

7

39.0

IV a

Mala a

30.90

34.65

And

Cloz

13

25 - 50

4

3

5

10

7

29.0

IV b

Mala b

34.65

40.10

And

Cloz

30

50 - 100

8

7

6

13

7

41.0

IV a

Regular b


Andesita

Ca

Caliza


PARAMETRO R. COMPRE. UNIAXIAL >250

Tuf

Tufo

RQD (%)

Min

Mineral

ESPACIAMIENTO ( m)

Silz

Silicificada

Cloz

Cloritizada

50-100

(7)

90-100

(20) 75-90

(17)

50-75

>2

(20) 0,6-2

(15)

0.2-0.6 (10)

Persistencia <1m long.

Abreviación del Tipo de Alteración

(15) 100-250 (12)

(13)

(4)

<25(2) <5(1) <1(0)

1

25-50

(8)

<25

(3)

2

0.06-0.2

(8) < 0.06

(5)

3 4A

(6) 1-3 m Lon. (4)

3-10m

10-20 m

(1)

> 20 m

(0)

(6) <1mm aper.(5)

0.1-1.mm (4)

1 - 5 mm

(1)

> 5 mm

(0)

(5)

Lig.rugos (3)

Lisa

(1)

Espejo de falla (0)

4C

(6) Duro<5mm (4)

Duro> 5mm(2)

Suave < 5 m

(1)

Suave > 5 mm (0)

4D

Sana

(6) Lig. Intem.(5)

Mod.Intem.(3)

Descompu.

(0)

4E

Seco

(15) Húmedo (10)

Flujo

(0)

5

CONDICION

Apertura

DE

Rugosidad

JUNTAS

Relleno

Limpia

Intempe. AGUA SUBTERRANEA

Cerrada


Mojado

(2)

Valoración

25-50

(7)

Muy Intemp. Goteo

(2) (4)

4B



80 - 61 II - Buena


40 - 21 IV - Mala

20 - 0 V - Muy Mala


Ubicación:

Mina Rosaura

TALADRO :

Coodenadas

N:

Trend :

E:

Plunge :

361873.9 2°

Cota :


4110 msnm

Longitud :

40.35

Por:

RZS

Fecha:

25/10/04

Hoja 3

de

Parametros del RMR

3

Tipo de

Tipo de

RQD

Resisten.

Hasta (m)

Roca

Alteración

(%)

Compre.

1

2

3

4A…4B

5

Total

Cloz

10

50-100

5

3

5

10

7

30.0

IV b

Mala b

10

30-50

4

3

5

10

7

29.0

IV b

Mala b

44

50-70

6

8

6

13

7

40.0

IV a

Mala a

10

30-50

4

3

5

10

7

29.0

IV b

Mala b

50-60

5

7

5

10

7

34.0

IV a

Mala a


Desde (m)

8709729.87 32

Evaluación Geomecánica Nv 4110 DP 500 RO - 158 - 04

PROYECTO :

Descripción

0

15.95

And

15.95

16.65

Tuf

16.65

18.40

And

18.40

19.70

Tuf

19.70

21.65

And

Cloz

27

21.65

22.00

Falla

Cloz

10

<1

0

3

5

2

4

14.0

V

Muy Mala

22.00

27.00

And

Cloz

20

50-100

8

6

5

13

7

39.0

IV a

Mala a

27.00

34.00

Tuf And

Cloz

16

50-100

8

4

5

14

7

38.0

IV a

Mala a

34.00

40.35

Tuf

10

25-50

3

3

5

10

7

28.0

IV b

Mala b

Cloz


Andesita


PARAMETRO

Ca

Caliza

Tuf

Tufo

RQD (%)

Min

Mineral

ESPACIAMIENTO ( m)

R. COMPRE. UNIAXIAL >250

Abreviación del Tipo de Alteración Silz

Silicificada

Cloz

Cloritizada

CONDICION

Apertura

DE

Rugosidad

JUNTAS

(7)

25-50

(4)

<25(2) <5(1) <1(0)

1

(13)

25-50

(8)

<25

2

0.06-0.2

(8) < 0.06

(15) 100-250 (12)

50-100

90-100

(20) 75-90

(17)

50-75

>2

(20) 0,6-2

(15)

0.2-0.6 (10)

Persistencia <1m long. Cerrada

(6) 1-3 m Lon. (4) (6) <1mm aper.(5)


3-10m

Valoración

(2)

10-20 m

(3) (5)

3 4A

(1)

> 20 m

(0)

> 5 mm

(0)

4B

0.1-1.mm (4)

1 - 5 mm

(1)

(5)

Lig.rugos (3)

Lisa

(1)

Espejo de falla (0)

4C

(1)

Suave > 5 mm (0)

4D

Descompu.

(0)

4E

Flujo

(0)

5

Relleno

Limpia

(6) Duro<5mm (4)

Duro> 5mm(2)

Suave < 5 m

Intempe.

Sana

(6) Lig. Intem.(5)

Mod.Intem.(3)

Muy Intemp.

AGUA SUBTERRANEA

Seco

(15) Húmedo (10)

Mojado

(7)

Goteo

(2) (4)



80 - 61 II - Buena


40 - 21 IV - Mala

20 - 0 V - Muy Mala

ANEXO 2 RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEXO 3 RESULTADOS DEL ANALISIS NUMERICO ESTABILIDAD SUBTERRANEA GLOBAL

Figura 3.1: Modelo de análisis de la estabilidad global – Sección del Talud Natural – Vacíos abiertos – Malla de elementos finitos. Situación crítica.

Figura 3.2: Distribución de esfuerzos principales máximos al inicio de la operación. En las siguientes salidas se focalizará nuestra atención al área enmarcada.

Figura 3.3: Distribución de esfuerzos principales máximos. Ver los valores de la fila superior, donde los esfuerzos en la caja techo son mayores que la caja piso.

Figura 3.4: Se produce el siguiente corte y los esfuerzos en la segunda fila cambian respecto a la figura anterior, en este caso son más altos, pero siempre en la caja techo se presentan los mayores valores. A medida que progresa el minado en profundidad se observa similar comportamiento.

Figura 3.5: El minado ya está a mayor profundidad y siempre se observan mayores valores de esfuerzo en la caja techo que en la caja piso, asimismo se observa que los valores de los esfuerzos van creciendo conforme el minado avanza en profundidad. Se ha simulado el minado hasta el Nv. 3900.

Figura 3.6: Factores de seguridad en la etapa actual de minado, obsérvese la inestabilidad del talud natural ubicado en la caja techo del yacimiento.

Figura 3.7: Factores de seguridad en una etapa más avanzada del minado en profundidad, obsérvese cómo crece la inestabilidad en el talud natural de la caja techo y también en el área de subsidencia.

Figura 3.8: A nivel local, los factores de seguridad presentan valores más altos en la caja piso inmediata respecto a la caja techo inmediata, pero en la caja piso alejada los valores del factor de seguridad son menores respecto a la caja techo alejada.

Figura 3.9: Modelo de análisis de la estabilidad global – Sección del Talud Natural – Vacíos y puentes – Malla de elementos finitos. Situación intermedia.

Figura 3.10: Distribución de esfuerzos principales máximos al inicio de la explotación. En las siguientes figuras centraremos nuestra atención en el recuadro.

Figura 3.11: Obsérvese los esfuerzos en las tres primeras filas, los de la caja techo siempre presentan los valores más altos respecto a la caja piso.

Figura 3.12: En el área de avance del minado, los esfuerzos son mayores en la caja techo que en la caja piso. También se puede observar que a medida que avance el minado en profundad los esfuerzos tienden a incrementarse. Compare con la figura anterior.

Figura 3.13: Factores de seguridad en una etapa de minado cercana al Nv. 3900. Obsérvese que respecto a la Figura 3.7, en este caso la inestabilidad es algo menor, por que esta situación de análisis representa condiciones intermedias entre la crítica y la optimista.

Figura 3.14: Factores de seguridad a nivel local. Aquí también se cumple que los factores de seguridad de la caja piso inmediata son mayores que la caja techo inmediata, pero los factores de seguridad tienen menores valores en la caja piso alejada respecto a la caja techo alejada.

Figura 3.15: Modelo de análisis de la estabilidad global – Sección del Talud Natural – Vacíos rellenados totalmente por los materiales hundidos – Malla de elementos finitos. Situación óptima.

Figura 3.16: Distribución de esfuerzos principales máximos al inicio de la operación. En todos los casos analizados los esfuerzos principales en el área de minado tienen un alineamiento subparalelo a la pendiente del talud natural de la caja techo, y en profundidad tienden a ser horizontales. Veamos en seguida el recuadro.

Figura 3.17: En el área de minado, los esfuerzos en la caja techo tienen mayores valores que en la caja piso. En profundidad pareciera que los esfuerzos en la caja piso fueran similares o incluso algo mayores que la caja techo, pero como se verá en la siguiente figura siempre se cumple la regla.

Figura 3.18: Aquí se puede ver más claro, en una etapa más avanzada del minado, que los esfuerzos en el área de minado son mayores en la caja techo que en la caja piso. En las tres situaciones analizadas: crítica, intermedia y optimista, se cumple el mismo patrón.

Figura 3.19: Factores de seguridad en una etapa avanzada del minado. La situación de la inestabilidad aquí es menor que las observadas en las Figuras 3.7 y 3.13, lo cual es explicable por que relleno de los materiales hundidos.

Figura 3.20: Factores de seguridad a nivel local. Aquí también se cumple que los factores de seguridad son mayores en la caja piso inmediata que en la caja techo inmediata, pero son menores en la caja piso alejada que en la caja techo alejada.

Figura 3.21: Modelo de análisis de la estabilidad global – Sección 340 – Simulación del avance del minado en profundidad – Malla de elementos finitos. Situación similar al de las Secciones 420 y 480.

Figura 3.22: Detalle del área de subsidencia en el modelo de análisis de la estabilidad global – Sección 340 – Simulación del avance del minado en profundidad – Malla de elementos finitos. Situación similar al de las Secciones 420 y 480.

Figura 3.23: Esfuerzos principales máximos al inicio de la operación. Aquí se puede ver más claro que estos esfuerzos están alineados en dirección casi paralela a la pendiente del talud natural de la caja techo y en profundidad tienden a ser subhorizontales. Veamos que ocurre en el recuadro.

Figura 3.24: En este caso también se observa una situación similar a los análisis efectuados en la sección del talud natural de la caja techo. En el área de minado, los esfuerzos son mayores en la caja techo que en la caja piso.

Figura 3.25: A medida que avanza el minado en profundidad se cumple la misma regla, los esfuerzos son mayores en la caja techo que en la caja piso, y van incrementándose en profundidad.

Figura 3.26: Factores de seguridad en la situación actual de minado, obsérvese que en la caja piso inmediata son mayores que en la caja techo inmediata, pero en la caja piso alejada son menores que en la caja techo alejada.

Figura 3.27: Modelo de análisis de la estabilidad global – Sección 420 – Simulación del avance del minado en profundidad – Malla de elementos finitos. Situación similar a la Sección 340.

Figura 3.28: Distribución de esfuerzos principales máximos con las mismas características que el mencionado para la Sección 340.

Figura 3.29: Los esfuerzos en el área de minado son siempre mayores en la caja techo y los esfuerzos se incrementan con la profundidad.

Figura 3.30: Los factores de seguridad son mayores en la caja piso inmediata que en la caja techo inmediata, pero menores en la caja piso alejada que en la caja techo alejada.

Figura 3.31: Modelo de análisis de la estabilidad global – Sección 480 – Simulación del avance del minado en profundidad – Malla de elementos finitos. Situación similar a la Sección 340 y 420.

Figura 3.32: Distribución de esfuerzos principales máximos similar a los casos de las Secciones 340 y 420.

Figura 3.33: Resultados similares a los anteriores análisis, los esfuerzos en el área de minado son mayores en la caja techo que en la caja piso y se incrementan con la profundidad.

Figura 3.34: Resultados similares a los anteriores análisis, los factores de seguridad son mayores en la caja piso inmediata que en la caja techo inmediata, pero menores en la caja piso alejada que en la caja techo alejada.

ANEXO 4 RESULTADOS DEL ANALISIS NUMERICO ESTABILIDAD SUBTERRANEA LOCAL

Figura 4.1: Para el análisis de estabilidad local se ha tomado como crítica a la Sección 340. En todos los casos, la figura de la izquierda representa el minado desde caja piso hacia la caja techo (minado actual) y la figura de la derecha representa el minado desde caja techo hacia la caja piso, caso de trasladar las galerías y cruceros a la caja piso. En términos de esfuerzos, por comparación de ambas figuras, vemos que el minado desde caja piso se llevaría a cabo en un medio ambiente más favorable de esfuerzos (menores valores de esfuerzos).

Figura 4.2: A medida que avance el minado en profundidad, seguirá manteniéndose la misma característica de los esfuerzos, en la caja techo serán siempre mayores que en la caja piso.

Figura 4.3: En términos de desplazamientos de la masa rocosa, se puede ver que en el minado actual, en la caja techo ocurren mayores desplazamientos que en la caja piso. Esto se debe al empuje de talud de la caja techo. Obsérvese en la figura izquierda que en el bloque o puente de mineral ubicado encima del nivel de explotación los desplazamientos son mayores que en la figura de la derecha (1.1 m vr 0.8 m). Llevando a cabo el minado desde la caja piso las deformaciones serán menores.

Figura 4.4: A medida que avance el minado en profundidad se cumple la característica mencionada en la figura precedente. Los desplazamientos son menores cuando el minado se realiza desde la caja piso.

Figura 4.5: En términos de factores de seguridad, el minado desde la caja piso (figura derecha) procedería en un medio ambiente de mayores factores de seguridad respecto a la modalidad del minado actual desde la caja techo.

Figura 4.6: A medida que avance el minado en profundidad, se cumple la regla que los factores des seguridad son mayores en la caja piso que en la caja techo. Por tanto, es recomendable trasladar las galerías y cruceros hacia la caja piso.

ANEXO 5 RESULTADOS DEL ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL TALUD NATURAL

Sección 1-1’

Sección 2-2’

ESTABILIDAD DEL TALUD NATURAL DE LA ZONA DE SUBSIDENCIA

5100

TALUD NATURAL

4800 A

Cota (msnm)

5618.4 m A 27°

4500

B

10980.4 m B

4200

Circulo de falla crítico

3900

Material que desciende Material que se acumula

3600 0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

2400

1500

1800

2100

2400

Eje X (m)

5100

TALUD NATURAL

Cota (msnm)

4800

9888.1 m

4500 25°

8213.0 m 4200


3900


3600 0

300

600

900

1200

Eje X (m)

ESTABILIDAD DEL TALUD NATURAL DE LA ZONA DE SUBSIDENCIA

5100

TALUD NATURAL

4800

Cota (msnm)

7595.5 m 26°

4500

9478.9 m

4200


3900


3600 0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

2400

1500

1800

2100

2400

Eje X (m)

5100

TALUD NATURAL

Cota (msnm)

4800

4500

14141.5 m

23°

6827.6 m

4200


3900


3600 0

300

600

900

1200

Eje X (m)

ANEXO 6 RESULTADOS DEL MONITOREO DE DESPLAZAMIENTOS EN EL TALUD NATURAL

RESULTADOS DEL MONITOREO

Los puntos de control ubicados en la masa deslizante (Puntos I a VI – ver Lámina 30), presentan los mayores movimientos en dirección de deslizamiento SEE, con velocidades de desplazamiento de 3 a 5 cm/día, con tendencia de movimiento constante, excepto el Punto VI, que presenta una tendencia de aceleración del desplazamiento del orden de 0.2 cm/dia2. Se adjunta resultados para el Punto II. Los puntos de control ubicados, fuera de la masa deslizante, detrás de la cresta del último sistema de grietas (Puntos OP1 a PO12 – ver Lámina 30), presentan menores movimientos que los anteriormente mencionados, en dirección de deslizamiento SEE a NEE. La velocidad del desplazamiento es de 0.1 a 0.4 cm/día, con tendencia a la estabilización. Se adjunta resultados para el Punto OP3. Los puntos de control ubicados hacia el NE del área de subsidencia (Puntos OP 13 a OP 20 y OPA y OPB - ver Lámina 30), presentan mínimos movimientos aun no definidos por la poca data que se tiene y por la precisión del instrumento. Este resultado indica que esta área es relativamente estable. Se adjunta resultados para el Punto PO15.

DCR Ingenieros S.R.Ltda.

PERUBAR S.A.

CONTROL DE ESTABILIDAD DE TALUDES SUPERFICIE OPEN PIT

MINA ROSAURA

Punto de Control: (II)

DEPARTAMENTO DE INGENIERIA Y PLANEAMIENTO

COORDENADAS Reg. Fecha N°

dd/mm/aa

Geomecánica en Minería y Obras Civiles

DATOS INCREMENTALES

Tiempo

Norte

Este

cota

(días)

(m)

(m)

(msnm)

HORIZONTAL

VERTICAL

RESULTANTE

HORIZONTAL

DATOS ACUMULATIVOS VERTICAL

RESULTANTE

DIST.

AZIMUT

DIST.

ANG.

DIST.

VELOC.

DIST.

AZIMUT

DIST.

ANG.

DIST.

VELOC.

V.INCR.

(cm)

(°)

(cm)

(°)

(cm)

(cm/día)

(cm)

(°)

(cm)

(°)

(cm)

(cm/día)

(cm/día)

1 martes, octubre 05, 2004

11,00 am

0

8709686.756

361476.488

4519.766

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

0.00

2 viernes, octubre 08, 2004

11.00 am

3

8709686.796

361476.470

4519.627

4.4

336

-13.9

-72.5

14.6

4.86

4.4

336

-13.9

-72.5

14.6

4.86

4.86


11.00 am

7

8709686.800

361476.468

4519.534

0.4

333

-9.3

-87.2

9.3

2.33

4.8

336

-23.2

-78.2

23.7

3.39

2.28

4 miércoles, octubre 13, 2004

11.00 am

8

8709686.825

361476.457

4519.525

2.7

336

-0.9

-18.2

2.9

2.88

7.6

336

-24.1

-72.6

25.3

3.16

1.56

5 jueves, octubre 14, 2004

11.00 am

9

8709686.808

361476.465

4519.520

1.9

155

-0.5

-14.9

1.9

1.94

5.7

336

-24.6

-77.0

25.2

2.81

-0.01


11.00 am

10

8709686.841

361476.450

4519.511

3.6

336

-0.9

-13.9

3.7

3.73

9.3

336

-25.5

-69.9

27.1

2.71

1.90

7 sábado, octubre 16, 2004

11.00 am

11

8709686.880

361476.434

4519.488

4.2

338

-2.3

-28.6

4.8

4.80

13.5

336

-27.8

-64.1

30.9

2.81

3.77

8 lunes, octubre 18, 2004

11.00 am

13

8709686.870

361476.439

4519.376

1.1

153

-11.2

-84.3

11.3

5.63

12.4

337

-39.0

-72.4

40.9

3.15

5.01


11.00 am

14

8709686.857

361476.443

4519.339

1.4

163

-3.7

-69.8

3.9

3.94

11.1

336

-42.7

-75.5

44.1

3.15

3.18


11.00 am

15

8709686.853

361476.445

4519.311

0.4

153

-2.8

-80.9

2.8

2.84

10.6

336

-45.5

-76.9

46.7

3.11

2.61


11.00 am

16

8709686.841

361476.450

4519.302

1.3

157

-0.9

-34.7

1.6

1.58

9.3

336

-46.4

-78.7

47.3

2.96

0.60


11.00 am

17

8709686.861

361476.441

4519.251

2.2

336

-5.1

-66.7

5.6

5.55

11.5

336

-51.5

-77.4

52.8

3.10

5.44


11.00 am

18

8709686.865

361476.439

4519.209

0.4

333

-4.2

-83.9

4.2

4.22

12.0

336

-55.7

-77.9

57.0

3.16

4.20


11.00 am

20

8709686.877

361476.434

4519.191

1.3

337

-1.8

-54.2

2.2

1.11

13.3

336

-57.5

-77.0

59.0

2.95

1.02


11.00 am

21

8709686.881

361476.432

4519.112

0.4

333

-7.9

-86.8

7.9

7.91

13.7

336

-65.4

-78.2

66.8

3.18

7.81


11.00 am

22

8709686.900

361476.423

4519.052

2.1

335

-6.0

-70.7

6.4

6.36

15.8

336

-71.4

-77.5

73.1

3.32

6.31


11.00 am

23

8709686.910

361476.422

4519.006

1.0

354

-4.6

-77.7

4.7

4.71

16.8

337

-76.0

-77.6

77.8

3.38

4.70


11.00 am

24

8709686.900

361476.425

4518.978

1.0

163

-2.8

-69.6

3.0

2.99

15.7

336

-78.8

-78.7

80.4

3.35

2.53


11.00 am

25

8709686.910

361476.420

4518.941

1.1

333

-3.7

-73.2

3.9

3.87

16.8

336

-82.5

-78.5

84.2

3.37

3.85

20 martes, noviembre 02, 2004

11.00 am

28

8709686.900

361476.423

4518.904

1.0

163

-3.7

-74.2

3.8

1.28

15.8

336

-86.2

-79.6

87.6

3.13

1.15

21 miércoles, noviembre 03, 2004

11.00 am

29

8709686.921

361476.414

4518.811

2.3

337

-9.3

-76.2

9.6

9.58

18.1

336

-95.5

-79.3

97.2

3.35

9.56

22 jueves, noviembre 04, 2004

11.00 am

30

8709686.950

361476.402

4518.718

3.1

338

-9.3

-71.4

9.8

9.82

21.2

336

-104.8

-78.6

106.9

3.56

9.73

23 viernes, noviembre 05, 2004

11.00 am

31

8709686.942

361476.405

4518.667

0.9

159

-5.1

-80.5

5.2

5.17

20.4

336

-109.9

-79.5

111.8

3.61

4.84

24 sábado, noviembre 06, 2004

11.00 am

32

8709686.946

361476.403

4518.662

0.4

333

-0.5

-48.2

0.7

0.67

20.8

336

-110.4

-79.3

112.3

3.51

0.57


11.00 am

35

8709686.994

361476.382

4518.532

5.2

336

-13.0

-68.0

14.0

4.67

26.1

336

-123.4

-78.1

126.1

3.60

4.59


11.00 am

36

8709686.990

361476.384

4518.477

0.4

153

-5.5

-85.4

5.5

5.52

25.6

336

-128.9

-78.8

131.4

3.65

5.30


11.00 am

37

8709686.994

361476.382

4518.454

0.4

333

-2.3

-79.0

2.3

2.34

26.1

336

-131.2

-78.8

133.8

3.62

2.34


11.00 am

38

8709687.014

361476.373

4518.407

2.2

336

-4.7

-65.0

5.2

5.19

28.2

336

-135.9

-78.3

138.8

3.65

5.04


11.00 am

39

8709687.018

361476.371

4518.361

0.4

333

-4.6

-84.4

4.6

4.62

28.7

336

-140.5

-78.5

143.4

3.68

4.60

30 lunes, noviembre 15, 2004

11.00 am

41

8709687.035

361476.364

4518.291

1.8

338

-7.0

-75.3

7.2

3.62

30.5

336

-147.5

-78.3

150.6

3.67

3.61


11.00 am

42

8709687.035

361476.364

4518.282

0.0

338

-0.9

-75.3

0.9

0.90

30.5

336

-148.4

-78.4

151.5

3.61

0.88


11.00 am

43

8709687.027

361476.368

4518.240

0.9

153

-4.2

-78.0

4.3

4.29

29.6

336

-152.6

-79.0

155.5

3.62

3.94


11.00 am

44

8709687.043

361476.360

4518.231

1.8

333

-0.9

-26.7

2.0

2.00

31.4

336

-153.5

-78.4

156.7

3.56

1.23


11.00 am

45

8709687.055

361476.355

4518.189

1.3

337

-4.2

-72.8

4.4

4.40

32.7

336

-157.7

-78.3

161.1

3.58

4.38


11.00 am

46

8709687.067

361476.350

4518.161

1.3

337

-2.8

-65.1

3.1

3.09

34.0

336

-160.5

-78.0

164.1

3.57

3.01


11.00 am

48

8709687.071

361476.348

4518.097

0.4

333

-6.4

-86.0

6.4

3.21

34.5

336

-166.9

-78.3

170.4

3.55

3.18


11.00 am

49

8709687.075

361476.346

4518.031

0.4

333

-6.6

-86.1

6.6

6.62

34.9

336

-173.5

-78.6

177.0

3.61

6.56


11.00 am

50

8709687.083

361476.342

4518.013

0.9

333

-1.8

-63.6

2.0

2.01

35.8

336

-175.3

-78.5

178.9

3.58

1.94

39 viernes, diciembre 10, 2004

11.00 am

66

8709687.083

361476.342

4517.489

0.0

333

-52.4

-63.2

52.4

3.28

35.8

336

-227.7

-81.1

230.5

3.49

3.22

DESPLAZAMIENTO VERTICAL - Punto (I I)

DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL - Punto (I I)

8709687.10

05/11/04

05/11/04 4519.8

4519.3

Cota (msnm)

8709687.00 8709686.95 8709686.90

4518.8

4518.3

8709686.85

10/12/04

4517.8 10/12/04

8709686.80

4517.3 8709686.75

0

361476.34

361476.39

361476.44

10

20

30

361476.49

40

50

60

70

Tiempo (días)

Coordenada ESTE (m)

VELOCIDAD DEL DESPLAZAMIENTO - Punto (I I)

DESPLAZAMIENTO - Punto (I I)

5.00 10/12/04

250 4.00 200

Velocidad (cm/dia)

Desplazamiento (cm)

Coordenada NORTE (m)

8709687.05

150

100 05/11/04

50

10/12/04

3.00

2.00

1.00 05/11/04

0 0

10

20

30

40

Tiempo (días)

50

60

70

0.00 0

10

20

30

40

Tiempo (días)

50

60

70


PERUBAR S.A.


MINA ROSAURA

Punto de Control: (OP-3)



dd/mm/aa


DATOS INCREMENTALES

Tiempo

Norte

Este

cota

(días)

(m)

(m)

(msnm)

HORIZONTAL

VERTICAL

RESULTANTE

HORIZONTAL


RESULTANTE

DIST.

AZIMUT

DIST.

ANG.

DIST.

VELOC.

DIST.

AZIMUT

DIST.

ANG.

DIST.

VELOC.

V.INCR.

(cm)

(°)

(cm)

(°)

(cm)

(cm/día)

(cm)

(°)

(cm)

(°)

(cm)

(cm/día)

(cm/día)


8.00 am

0

8709576.396

361463.002

4548.611

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

0.00


8.00 am

1

8709576.396

361463.002

4548.610

0.0

180

-0.1

-78.7

0.1

0.05

0.0

180

-0.1

-78.7

0.1

0.05

0.05


8.00 am

2

8709576.422

361462.972

4548.609

4.0

311

-0.1

-1.4

4.0

4.02

4.0

310

-0.1

-2.1

4.0

2.01

3.96


8.00 am

3

8709576.428

361462.975

4548.605

0.7

27

-0.4

-30.8

0.8

0.78

4.2

319

-0.6

-7.4

4.3

1.42

0.24


8.00 am

6

8709576.427

361462.974

4548.600

0.1

186

-0.5

-78.6

0.5

0.17

4.2

318

-1.0

-14.2

4.3

0.71

0.01


9,00 am

7

8709576.427

361462.974

4548.600

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

4.2

318

-1.0

-14.2

4.3

0.61

0.00


9,00 am

10

8709576.443

361463.082

4548.602

10.9

82

0.2

1.1

10.9

3.63

9.3

60

-0.8

-5.2

9.3

0.93

1.68


9,00 am

11

8709576.440

361463.082

4548.563

0.3

180

-3.9

-85.6

3.9

3.91

9.1

61

-4.7

-27.5

10.3

0.94

0.97


9,00 am

13

8709576.430

361463.089

4548.552

1.2

145

-1.1

-42.0

1.6

0.82

9.3

69

-5.9

-32.1

11.0

0.85

0.36


9,00 am

14

8709576.426

361463.092

4548.552

0.5

143

0.0

0.0

0.5

0.50

9.5

72

-5.9

-31.7

11.1

0.80

0.12


9,00 am

15

8709576.451

361463.078

4548.552

2.9

331

0.0

0.0

2.9

2.87

9.4

54

-5.9

-31.9

11.1

0.74

-0.09


9,00 am

16

8709576.451

361463.078

4548.557

0.0

0

0.5

0.0

0.5

0.50

9.4

54

-5.3

-29.7

10.8

0.67

-0.26


9,00 am

17

8709576.430

361463.089

4548.552

2.4

152

-0.5

0.0

2.4

2.42

9.3

69

-5.9

-32.1

11.0

0.65

0.22


9,00 am

18

8709576.430

361463.089

4548.552

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-5.9

-32.1

11.0

0.61

0.00


9,00 am

20

8709576.434

361463.087

4548.552

0.4

333

0.0

0.0

0.4

0.22

9.3

66

-5.9

-32.1

11.0

0.55

-0.01


9,00 am

21

8709576.443

361463.082

4548.552

1.0

331

0.0

0.0

1.0

1.03

9.3

60

-5.9

-32.2

11.0

0.52

-0.03


9,00 am

22

8709576.430

361463.087

4548.552

1.4

159

0.0

0.0

1.4

1.39

9.2

68

-5.9

-32.6

10.9

0.49

-0.10


9,00 am

23

8709576.430

361463.089

4548.552

0.2

0

0.0

0.0

0.2

0.20

9.3

69

-5.9

-32.1

11.0

0.48

0.16


9,00 am

24

8709576.430

361463.089

4548.548

0.0

0

-0.4

0.0

0.4

0.40

9.3

69

-6.3

-33.8

11.2

0.47

0.22


9,00 am

25

8709576.440

361463.084

4548.548

1.1

333

0.0

0.0

1.1

1.12

9.3

62

-6.3

-33.9

11.2

0.45

-0.03 -0.13


9,00 am

28

8709576.430

361463.087

4548.553

1.0

163

0.5

25.6

1.2

0.39

9.2

68

-5.7

-32.1

10.8

0.39


9,00 am

29

8709576.434

361463.087

4548.548

0.4

180

-0.5

-51.3

0.6

0.64

9.3

66

-6.3

-33.9

11.2

0.39

0.40


9,00 am

30

8709576.438

361463.084

4548.548

0.5

323

0.0

0.0

0.5

0.50

9.2

63

-6.3

-34.2

11.1

0.37

-0.08


9,00 am

31

8709576.430

361463.089

4548.548

0.9

148

0.0

0.0

0.9

0.94

9.3

69

-6.3

-33.8

11.2

0.36

0.11


9,00 am

32

8709576.430

361463.089

4548.548

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-6.3

-33.8

11.2

0.35

0.00


9,00 am

35

8709576.430

361463.089

4548.548

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-6.3

-33.8

11.2

0.32

0.00


9,00 am

36

8709576.430

361463.089

4548.553

0.0

0

0.5

0.0

0.5

0.50

9.3

69

-5.7

-31.6

11.0

0.30

-0.27


9,00 am

37

8709576.434

361463.087

4548.548

0.4

333

-0.5

-48.2

0.7

0.67

9.3

66

-6.3

-33.9

11.2

0.30

0.25


9,00 am

38

8709576.430

361463.089

4548.553

0.4

153

0.5

48.2

0.7

0.67

9.3

69

-5.7

-31.6

11.0

0.29

-0.25


9,00 am

39

8709576.434

361463.087

4548.553

0.4

333

0.0

0.0

0.4

0.45

9.3

66

-5.7

-31.7

10.9

0.28

-0.03


9,00 am

41

8709576.434

361463.087

4548.543

0.0

0

-1.0

0.0

1.0

0.50

9.3

66

-6.8

-35.9

11.5

0.28

0.28


9,00 am

42

8709576.430

361463.089

4548.528

0.4

153

-1.5

-73.4

1.6

1.57

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.30

0.96


9,00 am

43

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.29

0.00


9,00 am

44

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.28

0.00


9,00 am

45

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.28

0.00


9,00 am

46

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.27

0.00


9,00 am

48

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.26

0.00


9,00 am

49

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.25

0.00


9,00 am

50

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.25

0.00


9,00 am

66

8709576.430

361463.089

4548.528

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

9.3

69

-8.2

-41.5

12.5

0.19

0.00

DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL - Punto (OP-3)

DESPLAZAMIENTO VERTICAL - Punto (OP-3)

8709576.50 4548.650

05/11/04

Cota (msnm)

4548.600

8709576.40

4548.550

05/11/04

10/12/04

8709576.35 361462.95

361463.00

361463.05

361463.10

4548.500 0

Coordenada ESTE (m)

10

20

30

40

50

60

70

Tiempo (días)

DESPLAZAMIENTO - Punto (OP-3)

VELOCIDAD DEL DESPLAZAMIENTO - Punto (OP-3)

5.00

20.0

4.00 15.0

10/12/04

Velocidad (cm/dia)

Desplazamiento (cm)


10/12/04

8709576.45

10.0

3.00

2.00

5.0 1.00

10/12/04

05/11/04 05/11/04

0.0 0

10

20

30

40 Tiempo (días)

50

60

70

0.00 0

10

20

30

40 Tiempo (días)

50

60

70


PERUBAR S.A.


MINA ROSAURA

Punto de Control: (OP-15)



dd/mm/aa


DATOS INCREMENTALES

Tiempo

Norte

Este

cota

(días)

(m)

(m)

(msnm)

HORIZONTAL

VERTICAL

RESULTANTE

HORIZONTAL


RESULTANTE

DIST.

AZIMUT

DIST.

ANG.

DIST.

VELOC.

DIST.

AZIMUT

DIST.

ANG.

DIST.

VELOC.

V.INCR.

(cm)

(°)

(cm)

(°)

(cm)

(cm/día)

(cm)

(°)

(cm)

(°)

(cm)

(cm/día)

(cm/día)


8.00 am

0

8709971.911

361733.225

4348.972

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

0.00


8.00 am

1

8709971.911

361733.225

4348.971

0.0

180

-0.1

-84.3

0.1

0.10

0.0

180

-0.1

-84.3

0.1

0.10

0.10


8.00 am

2

8709971.904

361733.225

4348.970

0.7

180

-0.1

-12.3

0.7

0.71

0.7

180

-0.2

-19.7

0.7

0.37

0.64


8.00 am

3

8709971.940

361733.226

4348.970

3.6

2

0.1

0.8

3.6

3.60

2.9

2

-0.2

-3.9

2.9

0.97

2.17


8.00 am

6

8709971.941

361733.225

4348.969

0.1

354

-0.1

-47.8

0.1

0.04

3.0

2

-0.3

-5.7

3.0

0.50

0.03


8.00 am

10

8709971.904

361733.226

4349.058

3.7

179

8.9

67.5

9.6

2.41

0.7

168

8.6

85.2

8.6

0.86

1.41


8.00 am

11

8709971.910

361733.225

4349.052

0.6

351

-0.6

-44.6

0.9

0.85

0.1

153

8.0

89.2

8.0

0.73

-0.63


8.00 am

13

8709971.900

361733.226

4349.049

1.0

174

-0.3

-16.6

1.0

0.52

1.1

172

7.7

81.8

7.8

0.60

-0.11


8.00 am

14

8709971.901

361733.227

4349.049

0.1

45

0.0

0.0

0.1

0.14

1.0

166

7.7

82.4

7.8

0.55

-0.01


8.00 am

15

8709971.901

361733.227

4349.049

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.0

166

7.7

82.4

7.8

0.52

0.00


8.00 am

16

8709971.909

361733.225

4349.049

0.8

346

0.0

0.0

0.8

0.82

0.2

166

7.7

88.5

7.7

0.48

-0.07 0.11


8.00 am

17

8709971.898

361733.227

4349.049

1.1

170

0.0

0.0

1.1

1.12

1.3

169

7.7

80.2

7.8

0.46


8.00 am

18

8709971.898

361733.227

4349.049

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.3

169

7.7

80.2

7.8

0.43

0.00


8.00 am

20

8709971.901

361733.227

4349.046

0.3

180

-0.3

-45.0

0.4

0.21

1.0

166

7.4

82.1

7.5

0.37

-0.17


8.00 am

21

8709971.895

361733.227

4349.049

0.6

180

0.3

26.6

0.7

0.67

1.6

171

7.7

78.1

7.9

0.37

0.40


8.00 am

22

8709971.900

361733.227

4349.046

0.5

180

-0.3

-31.0

0.6

0.58

1.1

167

7.4

81.3

7.5

0.34

-0.38


8.00 am

23

8709971.900

361733.227

4349.046

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.1

167

7.4

81.3

7.5

0.33

0.00


8.00 am

24

8709971.900

361733.227

4349.047

0.0

0

0.1

0.0

0.1

0.10

1.1

167

7.5

81.4

7.6

0.32

0.10


8.00 am

25

8709971.900

361733.227

4349.044

0.0

0

-0.3

0.0

0.3

0.30

1.1

167

7.2

81.1

7.3

0.29

-0.30


8.00 am

28

8709971.900

361733.227

4349.041

0.0

0

-0.3

0.0

0.3

0.10

1.1

167

6.9

80.7

7.0

0.25

-0.10


8.00 am

29

8709971.898

361733.227

4349.041

0.2

180

0.0

0.0

0.2

0.20

1.3

169

6.9

79.1

7.0

0.24

0.03


8.00 am

30

8709971.895

361733.227

4349.041

0.3

180

0.0

0.0

0.3

0.30

1.6

171

6.9

76.8

7.1

0.24

0.06


8.00 am

31

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.3

0.0

0.3

0.30

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.24

0.29


8.00 am

32

8709971.895

361733.227

4349.041

0.0

0

-0.3

0.0

0.3

0.30

1.6

171

6.9

76.8

7.1

0.22

-0.29


8.00 am

35

8709971.895

361733.227

4349.041

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

6.9

76.8

7.1

0.20

0.00


8.00 am

36

8709971.895

361733.227

4349.041

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

6.9

76.8

7.1

0.20

0.00 0.07


8.00 am

37

8709971.892

361733.227

4349.041

0.3

180

0.0

0.0

0.3

0.30

1.9

173

6.9

74.5

7.2

0.19


8.00 am

38

8709971.892

361733.227

4349.041

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.9

173

6.9

74.5

7.2

0.19

0.00


8.00 am

39

8709971.895

361733.227

4349.044

0.3

180

0.3

45.0

0.4

0.42

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.19

0.22


8.00 am

41

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.18

0.00


8.00 am

42

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.18

0.00


8.00 am

43

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.17

0.00


8.00 am

44

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.17

0.00


8.00 am

45

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.16

0.00


8.00 am

46

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.16

0.00


8.00 am

48

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.15

0.00


8.00 am

49

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.15

0.00


8.00 am

50

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.15

0.00


8.00 am

66

8709971.895

361733.227

4349.044

0.0

0

0.0

0.0

0.0

0.00

1.6

171

7.2

77.3

7.4

0.11

0.00

DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL - Punto (OP-15)

DESPLAZAMIENTO VERTICAL - Punto (OP-15)

8709971.95

4349.100

8709971.93

4349.050 Cota (msnm)

05/11/04

4349.000

8709971.91

05/11/04

10/12/04

4348.950

8709971.89 361733.220

361733.225

0

361733.230

10

20

30

40

50

60

70

Tiempo (días)

Coordenada ESTE (m)

DESPLAZAMIENTO - Punto (OP-15)

VELOCIDAD DEL DESPLAZAMIENTO - Punto (OP-15)

20.0

1.00

10.0

Velocidad (cm/dia)

15.0 Desplazamiento (cm)


10/12/04

10/12/04

10/12/04

5.0 05/11/04

05/11/04

0.0

0.00 0

10

20

30

40 Tiempo (días)

50

60

70

0

10

20

30

40 Tiempo (días)

50

60

70

ANEXO 7 RESULTADOS DEL ANALISIS NUMERICO SECUENCIA DE AVANCE DEL MINADO

Figura 7.1: Secuencia de avance que considera paneles de 5 cruceros cada uno, es decir 5 x 9 = 45 m, con longitud de gradines de 22.5 m (superior), 31.5 (intermedio) y 40.5 m (inferior), y cinco niveles de explotación simultánea. Obsérvese que con longitudes de gradines de 31.5 m los esfuerzos son menores.

Figura 7.2: La misma secuencia de avance de la Figura 7.1, pero en una etapa más avanzada del minado. Similarmente con longitudes de gradines de 31.5 m las condiciones de esfuerzos son más favorables (menor magnitud).

Figura 7.3: La misma secuencia de avance que las figuras anteriores, pero en una etapa posterior de minado. Se observan resultados similares.

Figura 7.4: Secuencia de avance que considera paneles de 6 cruceros cada uno, es decir 6 x 9 = 54 m, con longitud de gradines de 22.5 m (superior), 31.5 (intermedio) y 40.5 m (inferior), y cinco niveles de explotación simultánea. Se observa que con longitudes de gradines de 31.5 m los esfuerzos son menores.

Figura 7.5: Similar a la anterior secuencia de minado que considera paneles de 45 m, en este caso, también con 31.5 m de longitud de gradines se obtienen condiciones de esfuerzos más favorables a medida que avanza el minado.

Figura 7.6: En una etapa posterior del minado se observa el mismo comportamiento.

ANEXO 8 CALCULOS DEL SOSTENIMIENTO

ANALISIS DE INTERACCION ROCA SOSTENIMIENTO METODO DE HOEK/BROWN ESTRUCTURA Mina Rosaura TIPO DE ROCA IIIa y IIIb Galerías y cruceros RMR 55 0.5

Presión de Sostenimiento (MPa)

0.4

Presión del sostenimiento = 0.07 MPa 0.3

0.2

0.1

0 10

11

12 13 Deformación de la galería (mm)

Bóveda

Paredes

14

15

Piso

Galerías y cruceros RMR 45 1


0.8

Presión del sostenimiento = 0.24 MPa 0.6

0.4

0.2

0 20

25

30 Deformación de la galería (mm)

Bóveda

Paredes

35

Piso

40

ANALISIS DE INTERACCION ROCA SOSTENIMIENTO METODO DE HOEK/BROWN ESTRUCTURA Mina Rosaura TIPO DE ROCA IVa y IVb Galerías y cruceros RMR 35 3


2.5

Presión del sostenimiento = 1.149 MPa 2

1.5

1

0.5

0 25

50

75

100 125 Deformación de la galería (mm)

Bóveda

Paredes

150

175

200

Piso

Draw Point RMR 25 3


2.5

Presión del sostenimiento = 2.87 MPa

2

1.5

1

0.5

0 1

3

5 7 Deformación de la galería (mm) Cientos

Bóveda

Paredes

9

Piso

11

ANALISIS DE INTERACCION ROCA SOSTENIMIENTO METODO DE HOEK/BROWN ESTRUCTURA Mina Rosaura TIPO DE ROCA V Draw Point RMR 18 8

7


Presión del sostenimiento = 6.97 MPa 6

5

4

3

2

1

0 0

2

4

6 Deformación de la galería (mm) Cientos

Bóveda

Paredes

8

10

Piso

12

LAMINAS

Evaluacion Geomecanica Del Minado: Perubar S.A

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