Etudes de l’aménagement du bassin d’orage d’Abobo Samaké

TERRABO-Ingénieur Conseil

Rapport de Stage de Production

Table des matières DEDICACE ......................................................................................................................... iii REMERCIEMENTS ............................................................................................................ iv LISTE DES ABREVIATIONS ...............................................................................................v LISTE DES FIGURES ......................................................................................................... vi LISTE DES TABLEAUX ................................................................................................... vii RESUME ........................................................................................................................... viii ABSTRACT ......................................................................................................................... ix INTRODUCTION ..................................................................................................................1 1.

Contexte du projet ........................................................................................................1

2.

Objectifs ......................................................................................................................2 2.1.

Objectif général du projet ......................................................................................2

2.2.

Objectifs spécifiques .............................................................................................2

3.

Description du rapport .................................................................................................3

4.

Disposition institutionnel du projet...............................................................................3

Premiere partie : GENERALITES ........................................................................................4 1.

2.

3.

4.

Présentation de la structure d’accueil ...........................................................................4 1.1.

Historique, statut juridique et objectif ...................................................................4

1.2.

Domaines d’activité ..............................................................................................4

1.3.

Moyens humains ...................................................................................................5

1.4.

Structure Interne ...................................................................................................5

Données générales sur la zone du projet .......................................................................1 2.1.

Localisation du projet ...........................................................................................1

2.2.

Géographie ...........................................................................................................2

2.3.

Donnée Climatologique ........................................................................................2

2.4.

Géologie, hydrologie et hydrographie ...................................................................3

2.5.

Population.............................................................................................................5

2.6.

Conditions d’assainissement .................................................................................5

Etat des lieux et diagnostic de la cuvette de Samaké .....................................................6 3.1.

localisation............................................................................................................6

3.2.

Description de la cuvette et ses environs .............................................................6

3.3.

Activités économiques et sociales .........................................................................7

3.4.

Infrastructures de développement ..........................................................................7

3.5.

Impacts de la cuvette sur le cadre de vie des riverains ...........................................8

Bassins d’orage ............................................................................................................8 4.1.

Définition .............................................................................................................8 Page i

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4.2.

Types d’ouvrages de retenue .................................................................................9

4.3.

Choix du type de bassin ........................................................................................9

4.4.

Dimensionnement des bassins d’orages .................................................................9

Deuxième partie : MATERIELS ET METHODES ............................................................... 11 1.

2.

Matériels .................................................................................................................... 11 1.1.

Matériels de Collecte de données ........................................................................ 11

1.2.

Outils de traitement des données ......................................................................... 11

Méthodes ................................................................................................................... 12 2.1.

Etudes socio-économiques .................................................................................. 12

2.2.

Etudes topographiques ........................................................................................ 12

2.3.

Etudes hydrologiques .......................................................................................... 12

2.4.

Etudes hydrauliques ............................................................................................ 19

2.5.

Difficultés rencontrées lors de l’étude ................................................................. 22

Troisième partie : RESULTATS DISCUSSIONS ET RECOMMANDATIONS ................... 23 1.

2.

3.

Résultats .................................................................................................................... 23 1.1.

Résultats des études hydrologiques ..................................................................... 23

1.2.

Résultats des études hydrauliques ....................................................................... 26

Discussions ................................................................................................................ 29 2.1.

Concernant l’estimation du débit ......................................................................... 29

2.2.

Concernant le calcul du volume de la retenue ...................................................... 30

2.3.

Dimensionnement des ouvrages et aménagement des cuvettes ............................ 30

2.4.

Coût du projet ..................................................................................................... 32

Recommandation ....................................................................................................... 32 3.1.

Entretiens de ces ouvrages .................................................................................. 32

3.2.

Condition importante pour un bon fonctionnement des bassins ........................... 33

CONCLUSION .................................................................................................................... 34

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DEDICACE

Je dédie ce rapport

A celui qui m'a indiqué la bonne voie en me rappelant que la volonté fait toujours les grands hommes, mais qui est plus de ce monde. Sache que je te porte à jamais dans mon cœur. A mon Père. A celle qui a attendu avec patience les fruits de sa bonne éducation. A ma Mère. A tous mes amis et tous ceux qui me sont chers. Que Dieu vous garde

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REMERCIEMENTS Le présent stage s’est déroulé dans un bureau d’étude dénommé TERRABO Ingénieur Conseil. Docteur KOUAME Séraphin, le Directeur, n’a pas hésité un seul instant à m’accepter dans son bureau d’étude. Je lui témoigne dans ce mémoire mon infinie reconnaissance et un profond respect. Au terme de ce stage, il m’est particulièrement agréable d’exprimer mon infinie gratitude aux personnes qui m’ont apporté leur soutien, leurs conseils et leur aide. Il s’agit de : KOUAKOU Koffi Eugène, Professeur au département STERMI, encadreur pédagogique du stage, d’avoir accepté de m’encadrer tout le long de ce stage. M. DJOUKA Chef de Mission à TERRABO, Co-encadreur (partie TERRABO) pour son accueil, sa patience, l’amabilité et le soutien technique qu’il m’a apporté. Il a mis à ma disposition le matériel nécessaire à la réalisation de ce rapport. Je tiens à remercier toute l’équipe du Département Hydraulique et aménagement

de

TERRABO, particulièrement : M. COULIBALY Seydou, pour toute la sollicitude, l’attention particulière et pour l’aide précieuse qu’il m’a apporté tout le long de ce stage. M. TRAORE Abdoulaye et Madame YAPO Sandra pour leur disponibilité, dévouement et pour leur précieuse contribution durant les différentes phases de ce travail. Enfin je remercie Les Directions de l’Ecole Supérieure des Mines et de Géologie (ESMG) et de l’Ecole Supérieure des Travaux Publics (ESTP). Tous ceux qui d’une manière ou d’une autre, ont participé au bon déroulement de mon stage et qui m’ont fait bénéficier de leur expérience et leur savoir-faire pendant toute la durée du stage.

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LISTE DES ABREVIATIONS APD : Avant-Projet Détaillé APS : Avant-Projet Sommaire DAD : Direction de l’Assainissement et du Drainage FCFA : Franc de la Communauté Financière Africaine GPS: Global Positioning System HT : Hors Taxes IDF : Intensité Durée Fréquence MCAU : Ministère de la Construction de l’Assainissement et de l’Urbanisation PK : Point Kilométrique SARL : Société à Responsabilité Limitée SODEXAM: Société de Développement et d’Exploitation Aéroportuaire et de la Météorologie TdR : Termes de Référence TTC : Toutes Taxes Comprises TVA : Taxe sur la Valeur Ajoutée VRD: Voirie Réseaux Divers

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LISTE DES FIGURES Figure 1: Organigramme général de TERRABO Ingénieur Conseil ........................................6 Figure 2: Géologie de la zone d’étude .....................................................................................4 Figure 3: Lit de la cuvette Samaké ..........................................................................................6 Figure 4: Atelier de soudure ...................................................................................................7 Figure 5: Etat des voies d'accès à la retenue ............................................................................7 Figure 6: Logements inondés ..................................................................................................8 Figure 7: Hyétogramme de projet discrétisé .......................................................................... 17 Figure 8: le hyétogramme de pluie projet .............................................................................. 25 Figure 9: hydrogramme de crue ............................................................................................ 26 Figure 10: courbe hauteur volume......................................................................................... 27 Figure 11: Courbes Hauteur-débit de buse ............................................................................ 29

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LISTE DES TABLEAUX Tableau 1: Intensités maximales des averses (i en mm/h, durée t et période de retour T) à Abidjan-Aéroport ; période d’observation : 1958 à 2001 ....................................................... 13 Tableau 2: Données d’entrée du modèle du réservoir linéaire de Bouvier .............................. 16 Tableau 3: Paramètres caractéristiques de la pluie de projet .................................................. 17 Tableau 4: débit à ruisseler issus de la pluie nette sur le bassin versant ................................. 19 Tableau 5: Valeurs des paramètres de Montana pour une durée d’averse inférieure et supérieure à 2 heures ............................................................................................................ 23 Tableau 6: Valeurs du coefficient de ruissellement C pour différentes zones ......................... 24 Tableau 7: Débits de pointe (Q) aux exutoires des différents sous-bassins............................. 24 Tableau 8: Caractéristiques de la pluie projet Samaké ........................................................... 25 Tableau 9: le hyétogramme de pluie projet débits ruisselé issu de la pluie nette Samaké ....... 26 Tableau 10: Débits de fuite (Qf) des différents sous-bassins ................................................. 27 Tableau 11: Volume des retenues de la cuvette ..................................................................... 27 Tableau 12: Débits dans la buse ............................................................................................ 28 Tableau 13: Résultats de dimensionnement des retenues ....................................................... 29

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RESUME Le présent rapport est le résultat d’une étude d’Avant-projet Détaillé (APD) à laquelle nous avons participée dans le cadre de notre stage de production au Bureau d’Etudes TERRABO Ingénieur Conseil. L’objet général de cette étude est de contribuer à la résolution des problèmes d’inondation de la cuvette d’Abobo Samaké et à l’amélioration du cadre de vie de la population en temps de pluie. D’abord, une étude préalable a été faite et a permis de ressortir l’état des lieux et le diagnostic de la cuvette, d’évaluer les impacts des travaux sur l’environnement immédiat des populations. Ensuite, les études hydrologiques et hydrauliques ont permis d’actualiser les paramètres hydrologiques, de délimiter sous format AutoCAD le bassin versant qui draine les eaux dans la cuvette, de caractériser ce bassin, de calculer le débit de pointe à l’exutoire avec deux méthodes (méthode de CAQUOT et BOUVIER), de dimensionner le bassin de retenue par deux méthodes (méthode des pluie et modèle à réservoir linéaire) et de faire une étude comparative entre les différentes méthodes utilisées. Enfin, les contraintes hydrologiques, topographiques, environnementales et les suggestions à la validation de l’Avant-projet Sommaire (APS) ont conduit à adopter les solutions suivantes pour éviter d’éventuelle inondation lors des saisons pluvieuses:  réalisation d’un bassin de rétention sec de volume 20 393 m3;  réalisation d’une buse de vidange de diamètre 1200 mm et de longueur 1000 m. Toutefois, pour garantir un bon fonctionnement du bassin, nous recommandons :  le curage des ouvrages une fois dans l’année car elle servira d’aire de jeu pour la communauté ;  entretient du talus. Le coût total du projet est estimé à soit .

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ABSTRACT This report is the result of a study of Draft Detailed (DD) which we participated in our training at TERRABO Consulting Engineer. The general purpose of this study is to contribute to solving the problems of flooding the catchment Abobo Samaké and improving the quality of life of the population in time of rain. First, a preliminary study was made and allowed to make the inventory of fixtures and the diagnosis of the catchment, to evaluate the impacts of work on the immediate environment of the populations. Then, hydrological and hydraulic studies helped to update hydrological parameters, to delimit under AutoCAD format catchment area which drains in the basin, characterize catchment area, to calculate the peak flow at the outlet with two methods (method CAQUOT and BOUVIER), to dimension the retaining tank by two methods (method of the rain and linear reservoir model) and to make a comparative study between the different methods used. Finally, the constraints hydrological, topographical, environmental and suggestions to the validation of the Draft Summary (DS) led to adopt the following solutions to avoid possible flooding during rainy seasons:  realization a retention pond dry volume 20 393 m3;  realization a drainage nozzle with a diameter 1200 mm and length 1000 m. However, to ensure proper functioning of the basin, we recommend: 

the clearing out of civil engineering structures once a year because it will serve as a playground for the community;

 maintains the embankment . The total project cost is estimated at

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INTRODUCTION 1. Contexte du projet La Terre se réchauffe, la sécheresse s'installe. Et pourtant, à chaque épisode pluvieux un peu plus intense que les autres, des inondations se produisent ça et là. Comment expliquer ces effets de plus en plus dévastateurs? Pleut-il de plus en plus, les orages sont-ils plus violents, les infrastructures plus fragiles? Personne ne connaît réellement les causes de ces phénomènes météorologiques. Plus que la météo en elle-même, c'est le plus souvent l'occupation du sol qui est responsable de ces catastrophes. La pression immobilière est telle que les constructions se sont implantées dans des zones inondables, ainsi à Abidjan 10% de la population réside à des endroits où le risque d'inondation existe. Pour permettre cette urbanisation massive, les cours d'eau ont été déviés ou canalisés, leur lit a été réduit pour laisser la place aux activités humaines et la plupart des lits majeurs sont occupés. En plus de cela, l'urbanisation quasi systématique du moindre terrain situé dans les villes ou à proximité augmente dans de grandes proportions l'imperméabilisation du sol. Ainsi, au lieu de s'infiltrer et de continuer son cycle naturel, l'eau de pluie ruisselle immédiatement sur les toits, les voies de circulation ou les parkings. Elle se retrouve alors dans les talwegs ou à l’exutoire du bassin versant en quantité énorme et en un temps beaucoup plus court. Ceci se traduit donc inévitablement par des inondations. Ce sont ces cas de figures qui ont été recensés dans plusieurs dépressions naturelles que compte la commune d’Abobo. En effet, certaines dépression de cette commune constituent des lieux de dépôts d’ordures ménagères et d’autres sont habitées. Donc en temps de pluie on assiste à une stagnation des eaux dans ces cuvettes, ce qui peut causer la prolifération des moustiques, de mauvaises odeurs et aussi des maladies hydriques. Pour limiter les impacts des événements pluvieux dans ces zones, il a fallu trouver des moyens pour gérer au mieux les eaux pluviales ; comme d'une part on ne peut pas empêcher la pluie de tomber et que d'autre part, il est difficile de faire revenir l'urbanisation en arrière ou de la stopper, on s'est reposé sur des ouvrages qui permettraient de retenir une partie des eaux. C’est dans ce contexte que l’Etat de Côte d’Ivoire a inscrit au titre de ses priorités le projet d’aménagement des bassins d’orages d’Abobo à travers le financement des études techniques

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détaillées, de l’étude impact environnemental et social, et de l’assistance au Maître d’ouvrages dans la passation du marché de travaux. La Direction de l’Assainissement et du Drainage du Ministère de la Construction et de l’Urbanisme a entrepris d’aménager dans la commune d’Abobo les dépressions naturelles cidessous :  Lot 1 : Aboboté, Clouétcha, Abobo Baoulé, Santé Nord, Bokabo, Sodepalm, Sodepalm, Samaké (derrière la pharmacie MANZAN) ;  Lot 2 : PK 18 Unicafé, PK 18 Assoumin-Agnissankoi, Route d’Akéikoi ;  Lot 3 : Cuvette C5 près de la pharmacie Matené, Cuvette C8 au carrefour de la gendarmerie d’Abobo, C8-1 près de Gagnoa gare, C8-2 près du village SOS, C8-3 au Banco. A l’issue des consultations d’appels d’offre, les études relatives à l’aménagement des bassins des lots 1 et 2 ont été confiées au Bureau d’Etudes TERRABO- Ingénieur Conseil. Le présent rapport est le fruit de notre participation à la réalisation de cette étude dans le cadre de notre stage de production au sein du Bureau d’Etudes TERRABO- Ingénieur Conseil. 2. Objectifs 2.1. Objectif général du projet L’objet général de cette étude est de contribuer à la résolution des problèmes d’inondation de cette cuvette et de contribuer à l’amélioration de l’environnement urbain de la commune d’Abobo. Il s’agira d’établir une stratégie d’aménagement définitif de ces bassins. 2.2. Objectifs spécifiques Conformément aux Termes de Référence (TdR), la mission du consultant a pour objectif de :  collecter les données disponibles sur les zones à étudier ;  s’imprégner de l’environnement ;  définir la configuration topographique des sites par des levés et les traiter ;  sur le plan hydraulique et hydrologique : 

caractériser le bassin versant ;



établir le bilan des apports d’eau du bassin ;



calculer le débit à évacuer et le volume de bassin ;




 réaliser les études géotechniques. 3. Description du rapport Les documents de référence attendus sont présentés en trois volumes, à savoir le dossier d’APD, les études géotechniques et l’étude d’impact environnemental et social. Le présent rapport présente l’étude d’APD et comporte trois parties :  La première partie qui traite des généralités présente la structure d’accueil, la zone d’étude et les ouvrages de retenue ;  La deuxième partie est réservée à la présentation du matériel et des méthodes utilisés pour mener à bien cette étude ;  La troisième partie présente les résultats de l’étude et les recommandations. 4. Disposition institutionnel du projet Le dispositif institutionnel de ce projet se présente comme suit :  Autorité Contractante :

Ministère de la Construction de l’Assainissement et de l’Urbanisation (MCAU) ;

 Maître d’Ouvrage délégué : Direction de l’Assainissement et du Drainage (DAD) ;  Maître d’œuvre :

TERRABO-Ingénieur Conseil ;

 Financement :

Etat de Côte d’Ivoire.




PREMIERE PARTIE : GENERALITES 1. Présentation de la structure d’accueil 1.1. Historique, statut juridique et objectif Le bureau d’Etudes TERRABO Ingénieur Conseil, a été créé en 1996 et est enregistré sous statut d’une Société A Responsabilité Limité (SARL) avec un capital de 20 000 000 FCFA. TERRABO est reconnu comme l’une des meilleures références de l’expertise privée en Côte d’Ivoire. Cette structure s’illustre par la qualité de son management et le professionnalisme de ses experts. Ces atouts ont permis au bureau d’études de réaliser des performances remarquables peu de temps après sa création. La Société a pour objet :  Etudes techniques, Etudes stratégique, Maître d’œuvre, Maitrise d’ouvrage délégué, Appui conseil, Evaluation de projets et Formation ;  Et plus généralement, la prise de participation dans toute entreprise d’ingénierie et de conseil. 1.2.Domaines d’activité Les domaines d’activité du Bureau d’Etudes sont :  INFRASTRUCTURES DE TRANSPORT : Route, Autoroute, Ouvrage d’Art, Transport routier, Infrastructures portuaires et aéroportuaires, Chemin de fer ;  HYDRAULIQUE

ET

ASSAINISSEMENT :

Aménagements

hydro-agricoles,

Alimentation en eau potable, Hydraulique, V.R.D (Voirie et Réseaux Divers) Assainissement et épuration ;  ENVIRONNEMENT : Etudes d’Impact Environnemental, Audit Environnemental, Etudes socio-économiques, Déplacement de populations, Quartiers précaires, Pollution, Traitement des déchets ;  BATIMENT : Bâtiments courants, Matériaux locaux de construction, Structures complexes et établissements industriels ;  ASSISTANCE AUX MAITRES D’OUVRAGE ET MAITRISE D’ŒUVRE : Maîtrise d’œuvre et Maîtrise d’ouvrage déléguée, Assistance à la mise en concession d’infrastructures, Direction de projets, Etudes stratégiques, Appui aux Collectivités Locales ;



 INDUSTRIE


ET

ENERGIE :

Installations

d’hydrocarbures

et

industrielles,

Energétique, Energies renouvelables, Electrification ;  ECONOMIE ET SOCIETE : Economie des Transports, Economie de la Santé, Economie Rural, Socio - Economie, Lutte contre la Pauvreté. 1.3. Moyens humains Pour répondre au mieux à l’ensemble de ses missions, TERRABO Ingénieur Conseil s’est entouré d’un personnel spécialisé dans plusieurs domaines complémentaires. Son effectif est de 36 personnels permanent dont :  deux docteurs Génie Civil ;  sept Ingénieur Génie Civil ;  deux Ingénieurs Génie Sanitaire ;  deux Ingénieurs Hydraulique ;  sept Techniciens Supérieurs des Travaux Publics ;  un Socio-économiste, un Environnementaliste, un Sociologue, un Economiste ;  un projecteur ; 

une Secrétaire ;

 dix Chauffeurs. En plus de ce personnel, il dispose d’un réseau de consultants africains. 1.4. Structure Interne La structure interne du Bureau d’Etudes TERRABO Ingénieur Conseil est décrite par son organigramme général qui se présente comme suit :




DIRECTEUR GENERAL

DIRECTEUR TECHNIQUE

INFRASTRUCT

HYDRAULIQUEAMENAGEMENT

BATIMENT

URE DE

DIRECTEUR ADMINISTRATIF

DIRECTEUR DES

ENERGIE ET INDUSTRIE

ENVIRONNEMENT

TRANSPORT

COMPTATBILITE

RESSOURCES HUMAINES

Figure 1: Organigramme général de TERRABO Ingénieur Conseil



2. Données générales sur la zone du projet 2.1. Localisation du projet Le projet se situe à Abidjan, qui est la capitale économique de la Côte d’Ivoire. La Côte d’Ivoire quant à elle se situe en Afrique et est délimitée au Sud par l’océan Atlantique, au Nord par le Burkina Faso et le Mali à l’Est par le Ghana et à l’Ouest par la Guinée et le Libéria. Elle a une population estimée à 15 366 672 habitants selon le Recensement Général de la Population et de l’Habitat de 1998 et à une superficie de 322 462 km2. La ville d’Abidjan est comprise entre 5°00’ et 5°30’ de latitude Nord et 4°10’ de longitude Ouest et s’étend sur une superficie de 137.000 hectares, dont 58 000 hectares pour la seule ville d’Abidjan et 79 000 hectares pour les communes périphériques : Bingerville, Anyama, Bassam, et Songon. La création du Port d’Abidjan a sans aucun doute favorisé la rapide croissance de la ville naguère petite ville de style colonial, devenue une grande métropole moderne. En effet, les activités du port d’Abidjan ont contribué à la forte concentration de la population dans l’agglomération d’Abidjan, dont la population qui était de 48 000 habitants en 1948, est passée à 125 000 en 1955, puis à 265 000 en 1995, pour atteindre 2 877 948 habitants en 1998. Depuis 2000, Abidjan a été érigé en District et compte treize communes dont les dix de l’exville d’Abidjan (Abobo, Adjamé, Attécoubé, Cocody, Koumassi, Marcory, Port-Bouët, Treichville et Yopougon) et les communes de Bingerville, Anyama et Songon. Le présent projet se trouve dans la commune d’Abobo qui est situé au Nord d’Abidjan. Abobo a été érigé en commune le 09 Janvier 1978 par la loi N°78-07 portant institution des communes de plein exercice créant ainsi l’organe dirigeante qui est la mairie. Elle est limitée par la ville d'Anyama au Nord, par Williamsville, Adjamé, le quartier Deux-Plateaux de Cocody au Sud. À l'est se trouve Angré-Cocody et à l'ouest la forêt du Banco Cette commune comprend plusieurs quartiers et des villages notamment Aboboté, Clouétcha, Abobo, Bakabo, Sodepalm, Akéikoi, Unicafé PK 18, Assoumin, Agnissankoi, et Abobo Baoulé qui subissent des impacts de ruissellement d’eau pluviales dus à la présence de nombreux bassins d’orage.



2.2. Géographie 2.2.1. Relief et géomorphologie La ville d’Abidjan couvre une superficie de 1370 km2, décomposée en 3 grandes zones :  le cordon littoral (Est et Ouest) ;  les lagunes et les îles (îles Boulay, île de Petit Bassam, île Désiré) ;  les plateaux (le plateau, les Plateaux du Banco. Le cordon littoral : il couvre une superficie de 276,92 km2, et est divisé en deux parties séparée par le canal de vridi qui isole la partie Ouest non urbanisée et inaccessible de la partie Est. Les côtes varient de zéro (le niveau de la mer) à environ 80 mètres, ce qui donne dans l’ensemble un relief relativement plat à l’intérieur duquel on retrouve, dans la partie Ouest, des lacs d’eau douce (lac Braké). Les lagunes et les îles : le relief rencontré dans cette zone est relativement plat. Les altitudes varient de 60 à 120 mètres. Les plateaux : Les hauts plateaux du Tertiaire sont entaillés par des vallées profondes des cours d’eau issus du Centre-Nord de la région. Ce sont des plateaux entrecoupés par les talwegs. Quatre cours d’eau se déversent dans les lagunes Ebriés et Adjin : à l’ouest le Gbambo, au centre le Banco et au nord-est la Djibi et le Bété. Ces vallées jouent le rôle de drain. 2.2.2. Végétation La région d’Abidjan appartient au milieu forestier de la Côte d’Ivoire. A l’origine, la végétation de la région d’Abidjan était constituée essentiellement de Turraeanthus Africanus qui se développent sur des sols assez pauvres en argile. Cette forêt a été totalement détruite au profit de l’extension de la ville. Aujourd’hui il ne reste que quelques hectares que l’on retrouve dans le Parc National du Banco et dans quelques lambeaux forestiers. 2.3. Donnée Climatologique La ville jouit d'un climat de type subéquatorial, chaud et humide, qui comporte une grande saison des pluies (mai-juin-juillet), une petite saison des pluies (septembre-novembre) et deux saisons sèches.



En saison de pluie, il peut pleuvoir sans discontinuer pendant plusieurs jours consécutifs ou alors pleuvoir intensément pendant une heure, période à laquelle succède un très fort ensoleillement. Les précipitations y sont abondantes: environ 2 mètres d'eau par an. Les précipitations mensuelles varient entre 26 mm en janvier et 610 mm en juin et la température y est quasiconstante environ 27 degrés Celsius. Le degré d’hydgrométrie y atteint 80 %. 2.4.Géologie, hydrologie et hydrographie 2.4.1. Géologie Le contexte géologique de la ville d’Abidjan est celui du bassin sédimentaire de Côte d’Ivoire. Le bassin sédimentaire à Abidjan est caractérisé par une longueur de 350 km de l’Est à l’Ouest et une largeur Nord-Sud, très réduite, qui est comprise entre 10 et 40 km. Les couches successives sont en position monoclinale, le pendage étant dirigé vers l’océan. On note, au sein de ce bassin sédimentaire, un accident majeur de direction Est-Ouest présentant un tracé qui correspond sensiblement aux lagunes. Cette faille lagunaire détermine deux séries sédimentaires ; l’une peu épaisse (environ 100 mètres) au Nord, et l’autre, très épaisse (3 000 mètres) au Sud. Les formations sédimentaires sont d'une grande variété : sables, argiles, grès ferrugineux et vases. Le log stratigraphique est constitué du haut vers le bas, par (Aghui et Biémi, 1984) :  les formations du Quaternaire qui affleurent au Sud de la faille des lagunes et dans les dépressions fluvio-lagunaires. Elles sont constituées essentiellement de sables, de sables graveleux, de vases ou d'argiles, de sables vaseux et de vases sableuses ou silteuses ;  les formations du Tertiaire Continental, qui sont constituées par des sables grossiers, des argiles bariolées, des grès ferrugineux et des minerais de fer. Toutes ces formations sont d'âge Mio-Pliocène et sont issues de la désagrégation du socle ;  les formations du Secondaire, Jurassique Supérieur au Crétacé Supérieur et du Tertiaire marin, sont constituées principalement des sables, des conglomérats, des argiles versicolores, des argiles feuillées à intercalations de marnes et de grès, des grès, des sables fluviatiles et des calcaires gréseux parfois dolomitiques. Le Paléocène



et l'Eocène sont, par contre, formés d'argiles glauconieuses, de sables et de petits bancs calcaires.

Figure 2: Géologie de la zone d’étude

2.4.2. Hydrogéologie Les aquifères du bassin sédimentaire côtier sont des aquifères assez homogène et très perméables. On distingue principalement trois (3) catégories de nappes :  la nappe du Quaternaire;  la nappe du continental terminal, encore appelée « nappe d’Abidjan » ;  la nappe fossile du Crétacé supérieur ou Maastrichtien. Seule la nappe du Continental Terminal est exploitée par les différents champs captant. Elle présente des caractéristiques chimiques et hydrodynamiques très intéressantes, et constitue l’aquifère principal exploité pour l’alimentation en eau potable d’Abidjan. Excepté des bancs argileux lenticulaires, la nappe d'Abidjan est constituée, par les sables grossiers fluviatiles à passées d'argiles versicolores, les argiles sableuses et sables argileux. Elle bénéficie d'une protection naturelle, notamment son inclinaison du Nord vers le Sud et l'existence de la faille majeure des lagunes la mettant à l'abri d'une remontée d'eau salée dans les forages. Toutefois, elle est intensément exploitée et, surtout, elle est fortement sujette à des risques de pollution par les importants rejets de déchets industriels et domestiques dans



l'environnement urbain, le manque ou l'inefficacité des réseaux d'assainissement, les accidents de transport des produits polluants, etc. 2.4.3. Hydrographie La région est traversée par de nombreux cours d’eau de directions variables : 

l'Agnéby et la Mé, qui délimitent la zone, sont globalement de direction Nord-Sud. Ce sont les plus grands cours d'eau de la région ;

 le Banco, le Gbangbo et l'Anguédédou sont de petites rivières de direction Nord-Sud ;  la Djibi et la Bété, qui se jettent dans la lagune Aghien, sont de direction Nord-Ouest Sud-Est. Le littoral est entrecoupé par un système lagunaire (lagune Ebrié) parallèle à l'Océan Atlantique. Les coefficients de ruissellement sont variables selon les cours d'eau. Ils sont relativement faibles pour les fleuves Mé et Agnéby ; ceci est lié à la faiblesse des pentes et à la densité du couvert végétal. Ces coefficients sont élevés pour les autres cours d'eau du fait du déboisement qui affecte ces zones. 2.5. Population La population de la commune d’Abobo est passée de 134 000 habitants en 1975 à 400 000 habitants en 1988 et au dernier recensement en 1998, elle était à 638 237 habitants. Avec un taux de croissance moyen de 4%, cette population est estimée aujourd’hui à 982 537 habitants et représenterait plus de 30% de la population Abidjanaise. Cette estimation serait bien inférieure à la réalité, car cette commune abrite un fort taux de déplacés de guerre depuis 2002. 2.6. Conditions d’assainissement Le réseau d’assainissement de la ville d’Abidjan est constitué de deux (2) systèmes (autonome et collectif). Le système autonome, composé des latrines et des fosses septiques, est le plus développé chez les populations d’Abidjan. Quant au système collectif, il était composé en 1996 de :  710 Km de canalisation pour l'élimination des eaux usées (système séparatif) et 150 Km de réseau unitaire, soit un total de 860 Km de canalisation ;



 555 Km de canalisations enterrées pour le drainage des eaux pluviales et 490 Km de fossés en béton à ciel ouvert et de canaux ;  33 stations d'épuration, dont 8 primaires mécaniques de 300 m3/j chacune, 23 secondaires biologiques de 600 m3/j, 2 physico-chimiques de 200 m3/j et deux postes de dépotage. A travers les programmes de Banque Mondiale et de l’Union Européenne, de nombreuses stations d’épuration ont été réhabilitées ces dernières années. Cependant, en matière de sensibilisation sur le changement de comportement, de nombreux efforts restent à faire car les eaux usées sont souvent rejetées dans le réseau d’eau pluvial et dans les talwegs qui sont généralement les sites des champs captants. 3. Etat des lieux et diagnostic de la cuvette de Samaké 3.1. localisation La cuvette d’Abobo Samaké est situé dans le quartier Samaké plus précisément entre le carrefour Sodepalm et le carrefour Samaké derrière la pharmacie Manzan. Elle se situe dans un quartier loti sans réseau d’évacuation d’eaux pluviales. 3.2. Description de la cuvette et ses environs La cuvette d’Abobo Samaké est couverte d’herbes par endroit et contient en permanence de l’eau qui noie de nombreux bâtiments abandonnés par les occupants du fait de la montée des eaux en saison pluvieuse. Ces environs immédiats servent de dépotoirs d’ordures ménagères. On note également la présence d’eau stagnante à l’entrée de certaines maisons, ce

Figure 3: Lit de la cuvette Samaké

qui rend difficile l’accès à ces domiciles. Pendant la saison des pluies, la plupart des concessions se trouvant dans le bassin ou à proximité sont inondés par les eaux de ruissellement. Dans la cuvette et ses environs immédiats, on dénombre 217 ménages dont 25 sont propriétaires du bâti qu’ils occupent. Ces ménages sont composés en moyenne de 5 personnes ce qui donne une population moyenne

de 785 personnes qui subissent directement ou

indirectement les effets des eaux du bassin durant la saison des pluies.



3.3. Activités économiques et sociales Des activités commerciales se déroulent dans le périmètre de la retenue et ces environnements immédiats. Ces activités commerciales se composent de la manière suivante :  01 salon de coiffure pour homme ;  02 espaces de jeux vidéo ;  03 fumoirs de poissons ;  02 espaces de vente de charbon;  01 atelier de réparation d’appareils électroménagers ; Figure 4: Atelier de soudure

 05 boutiques ;  01 garage de soudure et de tôlerie ;  03 blanchisseries ;  02 ateliers de couture ;  03 buvettes. 3.4. Infrastructures de développement

On dénombre au total, 10 voies d’accès ou entrées par lesquelles les eaux de ruissellement accèdent à la cuvette. Elles mesurent entre 5 et 10 m de large et sont toutes non bitumées. Elles sont toutes dégradées dépourvues de caniveau. Ces voies sont pour la plupart couvertes d’herbe par endroit et peu pratiquées par les automobilistes. Il n’existe aucun ouvrage de drainage des eaux pluviales vers la cuvette. Cependant, il est observé un caniveau 50 cm x 50 cm mal entretenu au niveau de la voie d’entrée du côté de l’axe carrefour Samaké- zoo. Par ailleurs, sur les voies d’accès à la cuvette, des sillons en terre réalisées par les habitants, servent de drains pour véhiculer les eaux qui stagnent devant leurs portes vers la cuvette. Le quartier qui abrite la cuvette est connecté au réseau d’eau potable, de téléphonie et d’électricité.

Figure 5: Etat des voies d'accès à la retenue Page 7 Etudes de l’aménagement du bassin d’orage d’Abobo Samaké


3.5. Impacts de la cuvette sur le cadre de vie des riverains Les ménages subissent constamment les impacts des eaux de ruissellement à chaque saison des pluies. Les habitations sont inondées et la plupart des ménages sont obligés de déménager pendant cette période. On note souvent des cas de décès du fait de la montée des eaux de ruissellement dans la cuvette. En outre, les voies qui ceinturent le bassin d’orage sont inondées pendant la saison des pluies. Par ailleurs, cette cuvette constitue un nid des moustiques du fait de la stagnation permanente des eaux et est le siège de dépotoir des ordures ménagères des riverains. En période pluvieuse, de la décomposition des ordures fusent des odeurs nauséabondes. Les habitants sont donc exposés aux maladies (paludisme, la fièvre typhoïde…) (voir photos ci-dessous).

Figure 6: Logements inondés

4. Bassins d’orage 4.1. Définition Un bassin d’orage ou de retenue est un ouvrage qui permet de stocker l’eau de ruissellement dans une dépression naturelle ou artificielle, et de vidanger ces eaux par infiltration et/ou avec un débit limité. La restitution des eaux peut donc s’opérer soit dans le milieu naturel (soussol, talweg, cours d’eau, . . .), soit dans un réseau d’assainissement. Fonctions et usages  Ecrêter les pointes d’orages en stockant les débits instantanés ;  protection contre le risque d’inondation ;



 maîtrise de l’impact du ruissellement pluvial urbain (stocker l’eau de pluie pour supprimer ou prévenir les insuffisances hydrauliques à l’aval.) ;  recharge de la nappe ;  réserve écologique ;  activité de loisir ;  réserve incendie ;  Etc. 4.2. Types d’ouvrages de retenue Les ouvrages de retenue se présentent sous diverses formes : les bassins d’orage sur les réseaux unitaires et les bassins de stockage d’eau pluviale sur les réseaux séparatifs ou en amont de ceux-ci. Il existe plusieurs types de bassin. Cette variété repose en premier lieu sur leur caractère apparent (bassins à ciel ouvert) ou non (bassins enterrés). En second lieu, sur une fonction hydraulique : les bassins de retenue stockent l’eau lors de l’événement pluvial pour restituer celle-ci en aval via un débit régulé, tandis que les bassins d’infiltration infiltrent in situ une partie de ces eaux. Au sein des bassins à ciel ouvert, on distingue les bassins en eau des bassins secs. Les premiers conservent en permanence une lame d’eau qui leur confère une fonction paysagère, tandis que les seconds sont secs la grande majorité du temps, ce qui offre l’avantage de pouvoir leur allouer une autre fonction (parking, aire de détente…). 4.3. Choix du type de bassin Le choix d’un type de bassin dépend des caractéristiques du sol et du sous-sol (perméabilité, présence d’une nappe à faible profondeur), de l’activité sur le site (existence de risque de pollution accidentelle), des populations résidentes, de l’impact sur le paysage urbain et sur la qualité du cadre de vie, mais également de la disponibilité d’espace : ainsi, dans les parcelles de faible dimension ou fortement imperméabilisées, le choix se portera préférentiellement sur des espaces alloués à un autre usage mais inondables, jouant le rôle de bassin sec. 4.4. Dimensionnement des bassins d’orages Le dimensionnement des bassins d’orage est fonction des objectifs de protection et des contraintes hydrauliques et suit le principe suivant :  choix du risque hydrologique ;



 détermination du débit de fuite ;  détermination des surfaces drainées ;  évaluation du volume à stocker. Plusieurs méthodes sont utilisées pour le dimensionnement des bassins de retenue, à savoir :  la méthode des volumes (à utiliser uniquement en l’absence de données pluviométriques locales) ;  la méthode des pluies (nécessite des données pluviométriques locales) ;  la méthode des débits (à l’aide d’une modélisation).



DEUXIEME PARTIE : MATERIELS ET METHODES 1. Matériels 1.1. Matériels de Collecte de données Pour mener à bien l’étude qui nous a été demandé, nous avons utilisé les matériels suivant :  un véhicule de type 4×4 : ce véhicule nous a permis de nous rendre aisément sur les différents bassins versant ;  un GPS : cet outil nous a permis de prendre les coordonnées des exutoires, tous les points d’observations. Il a aussi été un excellent moyen d’orientation ;  une carte topographique de la zone d’étude : toutes visites de terrains se préparant à l’avance, on marquait sur la carte tous les réseaux existant pour les actualiser ;  vélocimétrie : il nous a permis de mesurer les distances des espaces réservés aux réseaux publics ;  un carnet de terrain : dans lequel était consigné toutes les observations et informations recueillies sur le terrain au cours de nos visites ;  un appareil photo : pour les prises des photos des bassins et des différents réseaux ;  un planimètre : pour mesurer la surface de bassin versant. 1.2. Outils de traitement des données Un micro-ordinateur : pour le traitement des données et la rédaction du rapport. Les logiciels suivants ont été utilisés pour l’exploitation des données, automatiser les différents calculs, la réalisation des plans et la présentation de l’étude :  les logiciels AutoCAD, Covadis et Geomensura ;  les logiciels Microsoft Word, Excel et PowerPoint.



2. Méthodes 2.1. Etudes socio-économiques L’étude socio-économique a porté sur la collecte des données permettant de décrire l’environnement social, économique et culturel de la zone du projet. Elle a permis de faire l’inventaire de l’occupation spatiale. Il s’agira d’identifier clairement si l’aménagement des bassins aura des impacts majeurs sur :  les populations habitant sur les sites et les riverains ;  les activités commerciales et économiques ;  les équipements collectifs ;  les sites religieux ;  les réseaux d’électricité et d’eau ;  etc… Les résultats de l’enquête socio-économique ont permis de faire l’état des lieux et le diagnostic de la cuvette, d’évaluer les impacts des travaux sur l’environnement immédiat des populations, et de proposer les mesures d’atténuation de ces impacts. 2.2. Etudes topographiques Le bureau d’étude a procédé aux levés topographiques des cuvettes à l’échelle 1/500. Il a également fait les levés topographiques des zones d’emprises des évacuateurs qui seront dimensionnés jusqu’aux exutoires. Puis les levés topographiques ont été traités par le logiciel GEOMENSURA (qui est propriété du bureau d’étude) ainsi que les profils en long, en travers et les tracés en plan. 2.3. Etudes hydrologiques Pour qu'un ouvrage de rétention soit efficace, il doit être dimensionné correctement. C'est à dire qu'il ne doit être ni trop grand ni trop petit. S'il est trop grand, il fonctionnera quand même mais on n'exploitera pas sa capacité totale, et dans ce cas on aurait pu réduire son volume et donc son coût de mise en place. Si au contraire il est trop petit, il n'assurera pas la protection prévue, il protégera des événements mineurs et courants mais les précipitations importantes le satureront. Pour éviter ces erreurs de conception, il est indispensable de connaître le climat local et plus précisément les précipitations. Ainsi cette l’étude hydrologique a permis de :



 actualisation les paramètres de Montana ;  définir les caractéristiques des bassins versants ;  calculer les apports d’eau dans le bassin versant. 2.3.1. Actualisation des paramètres de Montana Les études antérieures des relations pluie-débit effectuées par TERRABO Ingénieur-Conseil sur les données provenant de la base de données de la Société d’Exploitation et de Développement Aéroportuaire Aéronautique et Météorologique (SODEXAM) ont permis d’obtenir le tableau suivant : Tableau 1: Intensités maximales des averses (i en mm/h, durée t et période de retour T) à Abidjan-Aéroport ; période d’observation : 1958 à 2001 Durée

Intensités maximales en fonctions des périodes de retour (mm/h)

(mn) 100 ans

50 ans

25 ans

20 ans

10 ans

5 ans

3 ans

2 ans

1 an

10

406

343

290

275

231

193

168

148

130

15

310

270

234

224

193

164

143

127

110

30

188

173

157

152

137

121

108

96

83,1

45

137

129

120

117

108

97

88,1

79,6

70,4

60

121

113

105

102

93,4

83,7

75,5

67,8

59,5

90

98,7

91,4

84

81,5

73,6

65,1

58

51,4

44,4

120

83,7

77,3

70,7

68,5

61,6

54,1

47,9

42,2

36,2

180

63,7

58,5

53,2

51,4

45,9

39,9

35,1

30,7

26

240

52

47,6

43,1

41,6

36,9

32

28

24,3

20,5

Min.

52

47,6

43,1

41,6

36,9

32

28

24,3

20,5

Moy.

151,21

135,04

120,01

115,46

101,73

88,18

77,96

69,13

60,06

Max.

406

343

290

275

231

193

168

148

130



A partir de ces maxima annuels pour différentes durées, on bâtit des courbes dites ‟courbes IDF” (courbes Intensité-Durée-Fréquence) qui permettent d’estimer une intensité moyenne I de la pluie, pendant une durée D, avec une fréquence F (donc une période de retour T = 1/F). On peut réaliser différents ajustements numériques sur ces courbes. En Côte d’Ivoire le plus utilisé est celui de la formule de Montana :

i(t,T) = a(T) t Où

b(T)

i(t,T) est l’intensité moyenne de l’averse (en mm/h) pendant la durée t (en mn), avec une fréquence F (donc une période de retour T = 1/F); a(T) et b(T) des coefficients d’ajustement, appelés paramètres de Montana. Ils

dépendent des conditions climatiques locales 2.3.2.

Caractéristique du bassin versant

Nous avons utilisé des cartes topographiques (1/5000) pour la délimitation du bassin versant qui héberge la cuvette à aménager. Par ailleurs, un planimètre a été utilisé pour la détermination des surfaces des bassins versants correspondants. L’exploitation des levés topographiques et du fichier numérique de la zone d’étude avec le logiciel AutoCAD nous a permis de déterminer le chemin hydraulique, la pente longitudinale, la superficie et le périmètre du bassin. 2.3.3.

Calcul du débit de pointe à l’exutoire

De nombreux modèles de prévision du débit ruisselé existent et sont déterministes, probabilistes, mécanistes ou empiriques. Nous récapitulons ci-après les modèles courants et développerons plus précisément ceux qui seront utilisés dans cette étude :  la méthode rationnelle ;  la méthode superficielle de CAQUOT ;  le modèle réservoir linéaire de BOUVIER. Théoriquement, la méthode rationnelle surestime les débits à évacuer dans la mesure où elle n’intègre en rien l’effet dynamique du réseau, et notamment les effets de stockage. Par ailleurs, cette méthode est incapable de prendre en compte toute complexité structurelle du réseau (notamment l’existence d’ouvrages spéciaux comme les bassins de retenue) et toute complexité fonctionnelle du réseau (mise en charge, influence aval, . . .). Voilà pourquoi nous



allons écarter cette méthode et ensuite développer les deux derniers modèles car ceux-ci ont été testés et calés sur des bassins urbains tropicaux. 2.3.3.1. Modèle superficielle de CAQUOT La méthode superficielle de CAQUOT peut être considérée comme une évolution de la méthode rationnelle. Elle intègre deux autres phénomènes qui interviennent dans le ruissellement urbain :  un stockage temporaire de l’eau dans le réseau ;  le fait que le temps de concentration du bassin versant dépende du débit (donc. De la période de retour choisie). La formule de Caquot se présente de la manière suivante : ( )

( )

( ) (

( )

)

( ) ( )

( )

( )

( ) ( )

Les valeurs des paramètres issues de (Sighomnou, 1986) sont les suivantes :  

=1.40 ; =0,05 ;



;



=-0,41 ;



=0,507 ;



=-0,287.

Ces coefficients s’appliquent pour les unités suivantes de la formule de Caquot :  a (T) et b(T) de la formule de Montana, exprimés avec l’intensité i en mm/min et le temps en min ;  la pente I en m/m ;  la surface A en ha ;  le débit Q en m3/s ;  M est l’allongement du bassin (

√

; L en hm et A en ha).

La formule de Caquot est présentée pour une valeur particulière de M=2, sachant qu’une correction (m) devra être appliquée à la valeur trouvée du débit si M≠ 2. Pour M=2, la valeur de  serait de 0,34 ; la formule de Caquot devient donc :



( )

( )

( )

( )

( ) ( )

Le facteur de correction ()

()

( ) ( )

( ) ( )

( )

, et ;

.

2.3.3.2. Modèle réservoir linéaire de BOUVIER Le choix du modèle du réservoir linéaire de Bouvier pour la construction de l’hydrogramme à l’exutoire est basé sur le fait que ce modèle est d’une part applicable au bassin versant étudié et d’autre part ce dernier fournit un hydrogramme complet (y compris le débit de pointe). En outre, au crédit du modèle de Bouvier, on compte :  une qualité de prévision des débits de points ;  une insertion d’ouvrages de stockage dans le réseau ;  une bonne simulation de pluies réelles (exceptionnelles) ;  la prise en compte de caractéristiques locales de la pluviométrie. a. Données d’entrée du modèle Le modèle du réservoir linéaire de Bouvier prend en compte les caractéristiques locales de la pluie et les données physiques du bassin étudié. Le détail de données d’entrée du modèle est présenté dans le tableau 2. Tableau 2: Données d’entrée du modèle du réservoir linéaire de Bouvier Désignation

Type de données Paramètre de Montana de Pluie de durée ≤ 2 heures période de retour 10 ans Paramètre de Montana de Pluie de durée ≥ 2 heures période de retour 10 ans Superficie (ha) Caractéristiques physiques du bassin Pente (%) versant Coefficient de ruissellement b. Détermination des caractéristiques de la pluie de projet Pour un hyétogramme double triangle symétrique, cinq paramètres hydrologiques sont nécessaires à la détermination de la pluie projet. La synthèse des paramètres hydrologiques à calculés à la lumière des données d’entrée du modèle est présentée dans le Tableau 3.



Tableau 3: Paramètres caractéristiques de la pluie de projet Paramètres hydrologiques Temps de base (D) Temps de montée (DM) Temps de pluie (DP) Aire du triangle de pluie intense (A1) Aire du triangle de pluie non intense (A2)

Unités minutes minutes minutes millimètre/ minutes millimètre/ minutes

c. Construction du hyétogramme de la pluie de projet Nous choisirons un pas de temps de 1 minute et le double triangle symétrique sera simplifié en un double rectangle symétrique, en imposant de conserver les mêmes hauteurs de pluie intense et non intense. En pratique, on discrétise le hyétogramme de la pluie de projet en une suite de valeur d’intensité. On montre alors aisément que l’ordonnée du rectangle correspond à la période de pluie intense (de base DM) est égale à l’intensité de pluie intense et que l’ordonnée de la pluie non intense (de base DP-DM) est égale à l’intensité de la pluie non intense voir figure 7.

Figure 7: Hyétogramme de projet discrétisé

d. De la pluie nette discrétisée au Débit à ruisseler Le hyétogramme de pluies nettes discrétisées est obtenu, pour chaque intensité, en soustrayant les pertes dues au ruissellement sur le bassin versant, dont les lois diffèrent selon BOUVIER pour les bassins différents. Ainsi BOUVIER définit deux modèles pour différents bassins :  modèle I pour les bassins peu urbanisés ;  modèle II pour tous les autres bassins.



BOUVIER recommande d’utiliser pour évaluer la contribution au ruissellement des surfaces nues sont exprimés par les relations suivantes :  modèle I  modèle II

.

STO perte initiale et INF perte continue d’intensité constante. ,

, et

sont des valeurs expérimentales déduites des mesures réalisées au

simulateur de pluie, effectuées dans les conditions décrites par BOUVIER. En l’absence de mesures expérimentales, on pourra choisir forfaitairement les valeurs suivantes :

,

,

L’estimation du débit à ruisseler sur un sous bassin versant résulte de la somme des débits à ruisseler sur deux sous bassins fictifs, parallèles et indépendants :  Celui constitué par les surfaces imperméabilisées ;  Celui constitué par les surfaces non imperméabilisées. Modèle I : Pour bassin peu urbanisé Pour les surfaces imperméabilisées de surface (IMP · A), sur lesquelles on ne considère que la pluie brute ruissèle totalement (pas de pertes). L’apport de ce sous bassin, sur le k-ième pas de temps, vaut donc de

(k quelconque).

Pour les surfaces non imperméabilisées (de surface (1 - IMP) · A), sur lesquelles on a une perte initiale correspondant à une lame d’eau de STO mm, puis, après satisfaction de cette perte initiale, une perte continue d’intensité constante INF. Les débits à ruisseler seront de (

)

(

)

Modèle II : Tous les autres bassins Pour les surfaces imperméabilisées de surface (IMP · A), l’apport de ce sous bassin, sur le k-ième pas de temps, vaut donc

(k quelconque).

Pour les surfaces non imperméabilisées (de surface (1 - IMP) · A), sur lesquelles on a une perte initiale correspondant à une lame d’eau de STO mm, puis, après satisfaction de cette perte initiale, une perte continue proportionnelle à l’intensité de la pluie, avec C coefficient de proportionnalité. L’apport de ce sous bassin est de (

)

.

Soit ik l’intensité de pluie brute précipitée sur le k-ième pas de temps Δt (après discrétisation du hyétogramme de la pluie brute). Alors l’intensité de pluie nette (perte) P k est résumée dans le tableau 4.



Tableau 4: débit à ruisseler issus de la pluie nette sur le bassin versant Modèles ( I

( ( (

II

Pk )

(

) ) )

)

(

) ( (

) )

e. Temps de réponse du bassin Dans l’équation de stockage du modèle à réservoir linéaire, le temps de réponse est une constante homogène au temps. Le temps de réponse ou le lagtime K mesure le décalage de temps entre le centre de l’hyétogramme entrant (représentant la fonction

(t) ou en encore

la pluie nette à ruisseler ( )) et celui de l’hydrogramme sortant (représentant la fonction

(t)

ou encore le débit à l’exutoire Q(t). Les paramètres que Bouvier recommande d’utiliser pour reconstituer les hydrogrammes sont exprimés par la relation suivante :

Où :  K:

temps de réponse (min) ;

 A:

superficie du bassin versant en (ha) ;

 IMP : coefficient d’imperméabilisation ;  I:

pente moyenne du bassin versant en %. f. Hydrogramme à l’exutoire du bassin

Les ordonnées (débits ruisselés) de l’hydrogramme à l’exutoire du bassin versant étudié sont données de proche en proche par la relation suivante qui est la solution de l’équation différentielle du modèle du réservoir linéaire de Bouvier :

()

(

)

Ainsi on obtient pour à chaque temps, le débit qui arrive au niveau de l’exutoire. 2.4. Etudes hydrauliques Les études hydrauliques, ont porté essentiellement sur le dimensionnement du bassin de retenue et des canalisations à poser pour l’évacuation des débits de fuites vers les exutoires.



La méthode des pluies et celle du réservoir linéaire ont été utilisées pour le dimensionnement de la retenue. 2.4.1. Méthode des pluies L’application de cette méthode suppose cinq étapes : i.

La détermination de toutes les valeurs fondamentales nécessaire au calcul, à savoir :  le débit Q de fuite admissible à l’aval, en m3/s; le débit de fuite admissible à l’aval est fonction de la section de l’ouvrage et de la hauteur d’eau dans la retenue ; elle est déterminée à travers la formule suivante : √

; Avec



;

   

;

 la valeur Sa de la surface active, en ha. ii.

La transformation du débit de fuite en hauteur équivalente q (mm/h) repartie sur toute la surface active, soit q= 

360Q avec SA

.

Ca : coefficient d’apport du bassin versant, représente la part du volume ruisselé sur le volume précipité.

iii.

Le calcul de la hauteur maximale de stockage en mm qui correspond au temps tm, où les pentes des courbes HDF et les courbes de vidanges sont égales. Les deux équations s’écrivent comme suite :  équation de la courbe HDF : (

)

( )

( )

coefficients d’ajustement de Montana. Sa pente est :  équation de la hauteur vidangée :

( )

( ) ( )

iv.

)

(

)

( ) ( ( )

et sa pente est

 le temps tm d’égalité des deux pentes est :  la hauteur maximale est égale à :

, où a (T) et b(T) sont les

( ) ( ()

(

)

)

( )

(

) ; soit

.


( )

.

.

( )

.

Le calcul du volume de la retenue à débit constant par :

)

,


v.

La correction du volume calculé à débit constant par le coefficient de majoration (

)

(

( )

en intégrant une vidange non constante, avec =0,5 pour un

orifice et =1,5 pour un seuil. 2.4.2. Modèle à réservoir linéaire Le modèle à réservoir linéaire est un modèle conceptuel qui assimile le fonctionnement d’un bassin versant à celui d’un réservoir se remplissant avec un débit égal à celui de la pluie nette de perte et se vidangeant suivant un débit que l’on observe à l’exutoire du bassin versant. Trois lois gouvernent le fonctionnement de ce modèle. Ce sont : 

()



()



( ) ()

()

Loi de conservation ;

(1)

Loi de stockage ;

(2)

Loi de vidange.

(3)

Où:  H:

hauteur d’eau dans le bassin ;

 V(t) : volume d’eau stocké dans la structure à l’instant t ; 

:

débit écoulé par la pluie;



:

débit évacué (vidange de fond).

et

varient avec le temps.

Les deux dernières équations varient respectivement en fonction de la forme et du moyen de vidange du bassin. 2.4.2.1. Démarche pour le dimensionnement Connaissant à chaque pas de temps le débit écoulé par la pluie, les équations (1) et (2) permettent de déterminer la hauteur d’eau et par conséquent le débit sortant (par l’équation (3)). Le volume à donner au bassin sera la valeur maximale de V sur la durée de la vidange. 2.4.2.2. Loi de stockage Le volume stocké est donné par : ( ) ( ) :

(

)

(

)(

)

surface de la tranche i



:

hauteur de la tranche i. 2.4.2.3. Loi de Vidange

Le débit de la buse

, est évalué avec les méthodes suivantes : a. Buse non en charge

Il est admis que l’écoulement reste uniforme dans la buse. Cette situation est susceptible de se produire quand le niveau d’eau amont dans la retenue est tel que :

Où D est le diamètre de la buse,

, la cote de fond du bassin et

, cote surface libre à

l’instant t. Le débit est calculé par la formule de Manning-Strickler pour une buse circulaire partiellement remplie. (4) b. Buse en charge L’équation de Bernoulli est appliquée entre le niveau d’eau dans la retenue et la sortie de la buse. En appliquant la formule de Manning-Strickler pour une conduite en charge, on aurait ; (

)

(5)

2.5. Difficultés rencontrées lors de l’étude Lors de l’étude nous avons eu les difficultés suivantes :  nous n’avons pas pu disposer des plans des réseaux existants à savoir les réseaux d’AEP, téléphone, électricité pour le calage des ouvrages de drainages (conduites de fuite) ;  nous n’avons pas pu avoir les données brutes provenant des pluviométries de l’Aéroport.



TROISIEME PARTIE : RESULTATS DISCUSSIONS ET RECOMMANDATIONS 1. Résultats 1.1. Résultats des études hydrologiques 1.1.1. Actualisation des paramètres de Montana Les valeurs des paramètres de Montana obtenues après ajustement du modèle aux quantiles de pluie sont indiquées dans le tableau 5. Deux plages de régression ont été utilisées pour déterminer les paramètres de Montana : La plage de régression où la durée de l’averse est inférieure à 2 heures et celle où la durée est supérieure à 2 heures. Ce choix est guidé par le fait que le modèle de Montana présente lors de l’ajustement aux maxima annuels un changement de pente entre les durées 1 heure et 2 heures. Ce phénomène est probablement dû au régime particulier des pluies d’Afrique tropicale. En effet, dans cette zone, les pluies ont généralement un caractère orageux quand elles sont de durée inférieure ou égale à 1 heure (rarement 2 heures). Les pluies de durée supérieure à 2 heures sont pour la plupart des pluies de type « mousson », d’intensité plus faible et provenant d’une origine climatique différente. Tableau 5: Valeurs des paramètres de Montana pour une durée d’averse inférieure et supérieure à 2 heures Première plage de régression

Deuxième plage de régression

Durée <2 heures

Durée >2 heures

Période de retour (ans)

Paramètres

Corrélation

Paramètres

Corrélation

a(T)

b (T)

R²

a(T)

b (T)

R²

100

1828

-0,66

0,99

2177

-0,68

0,99

50

1406

-0,62

0,99

2135

-0,69

0,99

20

1012

-0,56

0,99

2100

-0,71

0,99

10

786

-0,52

0,99

2077

-0,73

0,99

5

621

-0,49

0,99

2030

-0,76

0,99

2

451

-0,47

0,99

1904

-0,8

0,99

1

399

-0,47

0,99

1835

-0,82

0,99

Les études antérieures realisées sur les differents sites ont montré que les durées des pluies sont en moyenne inferieures à 2 h. Ainsi, pour une période de retour de 10 ans, on a : a = 786 mm/h et b = - 0,52.



1.1.2. Caractéristiques cuvettes Dans le cadre de ce projet compte tenu du fait que nous soyons dans une zone d’habitats évolutifs on choisir alors C =0,80 Tableau 6: Valeurs du coefficient de ruissellement C pour différentes zones Zones

C

Zones rurales

0,20

Zones industrielles

0,25

Zones grands ensembles immobiliers

0,90

Zones habitats évolutifs

0,80

1.1.3. Résultats des calculs du débit de pointe à l’exutoire 1.1.3.1. Modèle superficielle de CAQUOT Le tableau 7 ci-dessous donne les débits de pointe de fréquence décennale aux exutoires des différentes cuvettes en utilisant la méthode superficielle de Caquot. Tableau 7: Débits de pointe (Q) aux exutoires des différents sous-bassins Cuvettes

A (ha)

C

L (m)

I (m/m)

M

Q (m3/s)

Samaké

27,45

0,8

400

0,017

0,800

20,946

1.1.3.2. Modèle réservoir linéaire de BOUVIER Les résultats ci-dessous sont basés sur les hypothèses suivantes :  les paramètres de Montana ajustés retenus pour une durée d’averse inférieure à 2 heures et une période de retour de 10 ans sont a (T) =786 et b(T)= -0,52 ;  le modèle choisi pour ce bassin est le modèle I ;  Imp = 70% ;  le pas de temps est de 5 mn. Les paramètres hydrologiques nécessaires à la détermination de la pluie projet pour le dimensionnement de chaque retenue et la synthèse des paramètres hydrologiques sont présentés dans le Tableau 8.



Tableau 8: Caractéristiques de la pluie projet Samaké Paramètres hydrologiques

Valeur

Surface du bassin en Amont

27,45 ha

Temps de base (D)

26 min

Temps de montée (DM)

13 min

Temps de pluie (DP)

130 min

Pas de temps

1 mn

Aire du triangle de pluie intense

3,45 mm/min

Aire du triangle de pluie non intense 1,07 mm/min Le bassin versant qui alimente la cuvette de 27,45 ha. Le temps de base est de 26 minutes, le temps de monté est d’environ 13 minutes et l’intensité maximale atteint de 3,45 mm/min. la figure 8 présente le hyétogramme de pluie projet utilisé pour le dimensionnement de la retenue de Samaké.

intensité (mm/min)

4,00 3,50

DM :13 min

3,00 2,50 2,00 1,50 1,00 0,50 1 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 61 66 71 76 81 86 91 96 101 106 111 116 121 126

0,00

temps ( min)

Figure 8: le hyétogramme de pluie projet

Après discrétisation des hyétogrammes de la pluie de projet en une suite de valeur d’intensité, on en déduit, après application du schéma de pertes convenables, la suite des débits à ruisseler. Le tableau 9, présente les débits à ruisseler sur les surfaces imperméabilisées et non imperméabilisées du bassin en amont de la retenue.



Tableau 9: le hyétogramme de pluie projet débits ruisselé issu de la pluie nette Samaké Débit à ruisseler sur les

Débit à ruisseler sur les

surfaces imperméabilisées

surfaces non

(IMP)

imperméabilisées (1-IMP)

(m3/min)

(m3/min)

(m3/min)

1

206

206

206

2

206

5

211

3 à 32

206

76

282

33 à 46

663

272

935

17 à 130

206

76

282

Rang

Débit total (pk)

IMP représente le débit d’apport des surfaces imperméabilisées et 1-IMP le débit d’apport des surfaces non imperméabilisées du bassin versant. Le débit maximum à ruisseler à l’exutoire, soit entrant dans la retenue est de 15,585 m3/s voir figure 9.

18 16 14 Débits ( m3/s)

12

Débit entrant dans la cuvette

10 8 6 4 2 0 0

20

40

60 80 Temps ( min)

100

120

140

Figure 9: hydrogramme de crue

1.2. Résultats des études hydrauliques 1.2.1. Méthode des pluies Les résultats ci-dessous sont basés sur les hypothèses suivantes :



 les paramètres de Montana ajustés retenus pour une durée d’averse inférieure à 2 heures et une période de retour de 10 ans sont a (T) =786 et b(T)= -0,52 ;  le coefficient d’apport est 0,7 ;  la profondeur maximum de la cuvette est égale à 2 m ;  la pente d’écoulement vers l’exutoire est fixée à 0,3 % ;  la vitesse d’écoulement doit être comprise entre 0,6 m3/s et 4 m3/s. Ainsi on a : Tableau 10: Débits de fuite (Qf) des différents sous-bassins Cuvettes

A (ha)

Tirant d'eau en m

Samaké

27,45

2

Diamètre de la conduite mm 1 200

Vitesse de vidange Vc en m/s 2,12

Débit de fuite Qf (m3/s) 2,396

Tableau 11: Volume des retenues de la cuvette Cuvettes

Surface active Sa (ha)

Samaké

19,22

Débit de fuite Q (m3/s) 2,396

Temps de stockage (mn) 60

Hauteur max (mm) 49

Volume du bassin (m3) 13 576

Surface Utile m² 6 788

Le volume calculé est celui requis pour pouvoir écrêter les crues décennales avant de restituer les eaux dans le milieu naturel. A cet effet il va falloir déterminer le volume disponible et le comparer au volume requis calculés plus haut. Pour se faire, nous avons exploité les levés topographiques avec le logiciel Covadis. Ce qui a permis de tracer la courbe hauteur volume H= g(V) (figure 10) qui nous donne le volume disponible offert par la topographie. Puis par ajustement sur le logiciel Excel nous avons déterminé l’équation qui régit cette courbe. 2,50

H = 0,0002·V + 0,1161

2,00

Hauteur m

1,50 1,00 hauteur-volume

0,50 -

5 000 Volume

10 000

15 000

m3

Figure 10: courbe hauteur volume



1.2.2. Modèle à réservoir linéaire A l’instant To = 0 s, le débit dans la buse de fond est 0, cote d’eau amont = cote d’eau aval = 103 m. Durant une précipitation, la relation Hauteur-Volume (figure 10) établie permet de construire :  Le volume des apports à chaque instant  Le débit s’évacuant par la buse de fond au même instant,  Le niveau d’eau correspondant en chaque instant. Tableau 12: Débits dans la buse Ecoulement Uniforme

Ecoulement en Charge (Manning-Strickler) Q (m3/s) ΔH (m)

ΔH (m)

Q (m3/s)

0,270

0,216

1,330

2,773

0,491

0,681

1,612

2,832

0,766

1,433

2,145

2,940

1,048

2,040

3,050

3,115

1,104

2,086

3,983

3,286

1,161

2,074

4,551

3,386

4,851

3,437

5,134

3,485

5,416

3,532

5,698

3,578

5,980

3,624

6,262

3,669

6,544

3,714

6,826

3,758

7,108

3,802

7,390

3,845

7,672

3,888



10,000

Hauteur (m)

8,000 6,000

Débit Uniforme

4,000

Débit ManingStrickler

2,000 0,000 0,000

2,000

4,000

6,000

Q (m3/s)

Figure 11: Courbes Hauteur-débit de buse

Tableau 13: Résultats de dimensionnement des retenues Caractéristiques

Retenue

Volume (m3/s) PHE

20 393

Surface plan d'eau PHE (m2)

10 196

Diamètre pertuis de fond (mm)

1 200

Cote amont (m)

105

Cote sortie (m)

103

Longueur pertuis (m)

1 000

2. Discussions 2.1. Concernant l’estimation du débit La transformation de la pluie en débit n’est pas encore d’une précision absolue, et de nombreuses vérifications expérimentales s’imposent pour mieux appréhender le phénomène. Ainsi une étude générale de la validité des différents modèles de transformation de pluie en débit doit être entreprise. DEBORDES en 1975 ayant entrepris des travaux de validité de la méthode Caquot, montre que cette méthode permet que la connaissance du débit maximal de fréquence donnée à l’exutoire du bassin versant c’est-à-dire la connaissance d’un seul point de l’hydrogramme de crue. Alors que l’étude de l’aménagement du bassin d’Abobo Samaké nécessite une meilleure connaissance de l’hydrogramme de l’écoulement. De plus dans un autre domaine, l’application de ce modèle suppose que les bassins soient aussi homogènes que possible. Cette perspective suppose donc que la caractéristique de leur relief et de leur aptitude au ruissellement n’implique pas l’introduction d’autres termes décrivant la répartition des pentes et de l’imperméabilisation sur le bassin. Page 29 Etudes de l’aménagement du bassin d’orage d’Abobo Samaké


Compte tenu de tout ce qui précède, il semble logique d’abandonner le modèle de Caquot et s’orienter vers un modèle qui puisse tenir compte de la complexité relative du processus de transformation de la pluie en débit. Un tel modèle devra le moins possible recourir à l’empirisme et devra s’appuyer sur des considérations physiques du bassin. Ainsi pour ce projet nous retiendrons le modèle de réservoir linéaire de BOUVIER car ce modèle nous permet de connaitre hydrogramme des crues du projet. Ce modèle est adapté au contexte urbain d’Ouest-Africain. 2.2. Concernant le calcul du volume de la retenue Nous avons développé deux méthodes dans ce rapport à savoir :  la méthode des pluies ;  le modèle à réservoir linéaire. Avec la méthode de pluie on obtient un volume de bassin de 13 576 m3 nettement inférieur que celui obtenu avec le modèle à réservoir linéaire qui est de 20 393 m3. Cette différence énorme s’explique par le fait qu’avec la méthode des pluies on a un débit de vidange constant ce qui n’est pas vérifié. Alors qu’avec le modèle à réservoir linéaire, à chaque pas de temps de remplissage correspond un débit. Voilà pourquoi pour ce projet nous retiendrons ce modèle. 2.3. Dimensionnement des ouvrages et aménagement des cuvettes 2.3.1. Types d’aménagement L’aménagement du bassin d’orage d’Abobo Samaké tient compte de la première classification (bassin sec) c'est-à-dire qu’il sera aménagé en bassin fond sec. Toutes les eaux seront restituées en aval après l’averse. Le fond sera revêtu d’une couche d’argile compacté d’une épaisseur de 20 cm en respectant une pente de 0,5 % vers l’ouvrage de vidange. La pente des talus de la retenue est de 3/1 (3 unités horizontales pour 1 unité verticale). La distance maximale entre la clôture des bassins et des habitations varie entre 2 et 5 mètres selon les bassins. La distance de 200 m minimum préconisé dans les littératures n’a pu être respectée. En effet, il est mené dans le périmètre immédiat de la cuvette des activités socioéconomiques et la construction de logement. 2.3.2. Ouvrage de vidange L’ouvrage de vidange est une buse en béton armé de diamètre 1 200 mm. Le tracé de canalisation a été calé en tenant compte des encombrements et des réseaux existants que nous Page 30 Etudes de l’aménagement du bassin d’orage d’Abobo Samaké


avons pu identifier. Les regards de visite 1 m x 1 m ont été placés tous les 80 m sur les tracés en plan. 2.3.3. Cuvette de Samaké Exutoire : l’exutoire est le grand talweg de la commune d’Abobo qui passe à moins 1 000 mètres au Nord-Est de la cuvette. Débit de vidange : le débit max de vidange de la cuvette est de 4,095 m3/s pour une buse de 1 200 mm et un tirant d’eau max de 2 m dans la retenue. Temps tv (correspondant au temps maximal de vidange de la retenue) : 214 min soit 2h 34 min. Volume de la retenue : 20 393 m3. Profondeur max de la retenue : 2 m. Surface utile calculée : 10197 m2. Surface disponible : 11 000 m2. Profondeur max de fouille pour la canalisation : la profondeur maximale de fouille pour la pose du collecteur de vidange de la retenue vers l’exutoire est de 5,56 m. Toute la surface disponible sera aménagée pour éviter que l’espace restant après aménagement ne soit un lieu de dépotoir pour les riverains ou d’habitation. 2.3.4. Aménagement Annexes L'installation d'une grille à l'entrée de l’ouvrage de vidange se fera pour empêcher les divers objets transportés par l’eau d’y pénétrer. Il peut s’agit de feuilles d’arbres, d’herbes ou de détritus pris par le ruissellement de l’eau de pluie. Pour que ce système soit efficace, nous décidons de drainer les eaux dans le bassin par un canal en terre de dimension 50 x 30 jusqu’à l’ouvrage évacuateur. De plus l’espacement des barreaux ou de la grille doit être suffisamment petit pour stopper tous les objets qui pourraient empêcher l’ouvrage de fonctionner correctement. Ainsi pour ce projet nous optons pour un espacement de 10 cm et une hauteur de grille de 2 m. Aussi la retenue sera protégée par une clôture et un portail de 4 m. Les raidisseurs des clôtures seront distants de 3 m. Le bassin sera accessibles aux camions de curage. Il a été placé une distance de 3 entre la clôture du bassin et le talus pour tenir compte du passage des véhicules.



Par ailleurs, la retenue sera équipée d’une échelle permanente enfin d’en permettre l’accès à tout moment. 2.4. Coût du projet Le devis quantitatif est une évaluation quantitative des travaux par nature d’ouvrages et équipements. Les quantités déterminées serviront de base pour l’évaluation du coût des travaux. Cette évaluation du coût des travaux, appelée devis estimatif, est faite sur la base des prix unitaires appliqués sur le marché ivoirien. Ces prix unitaires tiennent compte des conditions économiques actuelles et font référence aux prix utilisés sur des projets similaires. Le détail du devis quantitatif et estimatif des travaux est donné en annexe 1. Le coût total du projet est estimé à F CFA TTC et se décompose comme suit :  Montant hors taxes (HT) : F CFA ;  Montant de la TVA (à 18%) : F CFA ; 3. Recommandation 3.1. Entretiens de ces ouvrages D’une manière générale, pour fonctionner correctement et longtemps, les ouvrages doivent être entretenus. L’entretien peut toutefois être limité si, dès la conception, il a été prévu des dispositifs pour empêcher les corps étrangers d’y pénétrer. Ce sont en effet eux qui sont la principale cause de disfonctionnement des bassins de rétention. Nous recommandons par conséquent :  le curage des ouvrages une fois dans l’année car elle servira d’aire de jeu pour la communauté ;  l’entretient du talus ;  la présence d’un personnel de surveillance et d’entretien sur chaque site qui jouera les rôles suivants : 

surveiller les ouvrages et les équipements afin d’éviter les dépôts d’ordures et les vols ;



remonter le dégrilleur installé dans le regard en vue de vider leur contenu en dépôts solides ;





enlever régulièrement les dépôts solides et les stocker à proximité du bassin ;



alerter le Maître d’ouvrage en cas d’incident.

 pour le gazon, 8 à 12 passages par an. 3.2. Condition importante pour un bon fonctionnement des bassins Le bon fonctionnement des bassins de retenue est conditionné par :  une sensibilisation des populations pour une bonne utilisation du bassin;  la prise de dispositions pour éviter que les eaux usées soient rejetées dans les bassins ;  la prise de dispositions pour que le bassin ne serve pas de dépôts d’ordures ménagères et qu’elles soient enlevées le cas échéant ;  la mise à disposition de personnel pour la manipulation et l’entretien du dégrilleur.



CONCLUSION Ce rapport rédigé en 3 grandes parties, décrit les études menées en vue de l’aménagement du bassin d’orage d’Abobo Samaké. L’objectif de cette étude était de contribuer à la résolution des problèmes d’inondation de cette cuvette et à l’amélioration du cadre de vie de la population, en mettant à la disposition du MCUH des documents de référence permettant de réaliser le bassin de retenue dans cette zone. Pour atteindre cet objectif, une approche méthodologique constituée de deux grandes phases, à savoir, l’élaboration de l’APS et ensuite de l’APD après validation de l’APS par le Maître d’Ouvrage, a été adoptée et a permis d’aboutir aux résultats et conclusions énoncés cidessous :  l’estimation du débit de pointe par modèle du réservoir linéaire de Bouvier qui nous donne un débit de 15,585 m3/s;  le calcul du volume du bassin versant par le modèle à réservoir linéaire et on obtient un volume de 20 393 m3;  la construction d’une conduite de vidange de diamètre 1200 mm et de longueur 1000 m sur laquelle sera posée à chaque 80 m des regards de visites. Toute fois pour le bon fonctionnement de la retenue, il faudra :  une sensibilisation des populations pour une bonne utilisation du bassin;  la prise de dispositions pour éviter que les eaux usées soient rejetées dans les bassins ;  la prise de dispositions pour que le bassin ne serve pas de dépôts d’ordures ménagères et qu’elles soient enlevées le cas échéant.



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ANNEXES ANNEXE 1 : Caractéristiques de la retenue par la méthode du réservoir linéaire ANNEXE 2 : Devis quantitatif et estimatif du projet ANNEXE 3 : Pièces graphiques du projet S01.

Cuvette de Samaké plan d’aménagement

S02.

Cuvette de Samaké profil en long R1 à R18 S02.1. profil en long R1 à R5 S02.1. profil en long R5 à R8 S02.1. profil en long R8 à R12 S02.1. profil en long R12 à R18

S03.

Cuvette de Samaké plans d’ouvrages annexes S02.1. ouvrage de tête et dégrilleurs S02.1. plan type de regard


Etudes de l’aménagement du bassin d’orage d’Abobo Samaké

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