EXEMPLE D’ETUDE DE CONCEPTION D’UN RESEAU D’IRRIGATION LOCALISEE CAS D’UNE EXPLOITATION DE FRAISIER
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I- CARACTERISTIQUES DE L’EXPLOITATION
II- DIMENSIONNEMENT DES SECTEURS D’ARROSAGE A- DISPOSITION DES SECTEURS D’IRRIGATION B- DETERMINATION DU NOMBRE ET DE LA TAILLE DU SECTEUR ET/OU POSTE D’ARROSAGE
III- DIMMENSIONNEMENT DES CONDUITES ET PERTES DE CHARGE DANS LE SYSTEME A-DIMMENSIONNEMENT DE LA RAMPE B- DIMMENSIONNEMENT DU PORTE RAMPE C-DIMMENSIONNEMENT DES CANALISATIONS D’AMENEE D-PERTES DE CHARGES TOTALES DANS LE SYTEME
IV- PLAN D’INSTALLATION ET DEVIS
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I. CARACTÉRISTIQUES DE L’EXPLOITATION A. SOURCE D’EAU L’eau d’irrigation provient d’un puits d’une profondeur de 40 m. Le débit horaire est Qs= 35 m³/h à une pression de 2,5 bars. La Durée maximale de fonctionnement de la moto-pompe est ds = 8 heures par jour. Le volume d’eau, disponible pendant une journée est Vj=Qs x ds = 280 m³/ jour. L’eau d’irrigation est chargée en impuretés et matières biologiques.
B. CARACTÉRISTIQUES DU TERRAIN La configuration de l’exploitation du fraisier est donnée par la figure 1 (voir annexe). Le terrain est relativement plat. Le sol est d’une texture grossière. On va utiliser une gaine comprenant des goutteurs espacés de 0,20 m (Keller & Karmeli- Guide d’estimation de bulbe d’humecation) , qui débitent 1 l/h à une pression de service nominale de 0,55 bars.
C. DONNÉES SUR LA CULTURE DE FRAISIER Les lignes jumelées de fraisier sont plantées sous petit tunnel plastique. Chaque ligne jumelée est irriguée à partir d’une gaine. Les gaines sont espacées de 1,5 m. Les besoins en eau de pointe B bp = 5 mm/j.
II. DIMENSIONNEMENT DES SECTEURS D’IRRIGATION Le choix de la taille et du nombre ainsi que de la disposition des secteurs d’irrigation est capitale pour le bon fonctionnement de l’irrigation localisée des cultures de l’exploitation.
A.
DISPOSITION DES SECTEURS D’IRRIGATION
La disposition des secteurs d’irrigation dans l’exploitation se fait selon plusieurs critères : -
La topographie : placer les postes d’arrosage selon les types de pentes,
-
La configuration des parcelles : isoler les parcelles à forme irrégulières,
-
Le type de sol : choisir parcelles à type de sol homogène,
-
La rotation culturale et les écartements entre lignes de plantation,
-
Les exigences des opérations culturales et le mode de culture, 2
-
Le débit maximum disponible à la source d’eau, Selon la pente du terrain, on pourra placer le porte rampe à l’extrémité ou à l’intérieur du poste
d’arrosage (figure 2 en annexe). Ce porte rampe pourra alimenter des rampes ascendantes et rampes descendantes de directions opposées et ayant des diamètres différents. Le porte rampe pourra aussi alimenter une paire de rampes ayant le même diamètre. Les longueurs de ces rampes placées de part et d’autre du porte rampe sont différentes selon la pente. Plus la pente augmente plus le porte rampe sera placé vers la partie supérieure de la parcelle. Les paires de rampes auront la même longueur dans les cas où le terrain est plat.
B.
DÉTERMINATION DU NOMBRE ET DE LA TAILLE DE SECTEUR
D’IRRIGATION ET/OU POSTE D’ARROSAGE 1. 1ère étape : Calcul de la Pluviométrie fictive Pf = Dd/Sd = 1/0,3 = 3,3 mm/h = 33,3 m3/ha par heure Pf : Pluviométrie fictive (en mm/heure) Dd : Débit du distributeur = 1 l/h (cas de l’exemple fraisier). Sd : Superficie dominée par le distributeur = E d x Er (Ed = écartement entre distributeurs sur la rampe et E r = écartement entre rampes) = 0,20 x 1,5 = 0,30 m².
2. 2ème étape : Calcul de la durée maximale de l’arrosage La durée maximale d’arrosage (en h/j) d’un poste d’irrigation en période de pointe : T = Bbp/Pf = 5/3,33 =1,5 heures par jour = 1heure 30 minutes Bbp : Besoins brut de pointe en eau d’irrigation = 5 mm/jour Pf : Pluviométrie horaire = 3,33 mm/heure
3. 3ème étape : Calcul du nombre minimum de secteurs Ns = df/T Ns: Nombre minimum de secteurs d’irrigation df : Durée maximale du fonctionnement de la source d’eau=8h/j T : Durée maximale d’arrosage = 1,5 heures/jour.
Ns = 8/1,5 = 5,3 ≈ 5 secteurs Pour avoir des postes égales, on va réserver sur les de 6 ha une superficie de 3360 m² (96 m x 35 m) destinée aux constructions, à une aire de chargement de marchandises, à la station de pompage et à
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l’unité de tête. Le reste qui est de 5,664 ha (6 ha - 0,336 ha) pourra être subdivisé en 5 secteurs égaux de 5664 m² (118 m x 48 m) par parcelle. 4. 4ème étape : Calcul de la taille maximale d’un secteur d’irrigation La superficie maximale irrigable (Smi) dans l’exploitation : S mi = Vs / Bbp = 280/50 = 5,6 ha Vs=Volume d’eau à la source par jour (m3/j) = Qs x df Qs=débit de la source = 35 m3/j et df = 8 h/j Vs = 35 x 8 = 280 m3/j Bbp = Besoins brut de pointe en eau d’irrigation = 5 mm/jour = 50 m3/ha par jour.
La taille maximale d’un secteur d’irrigation Sms = Smi /Ns Sms = Surface maximale d’un secteur d’irrigation (m²) Ns = Nombre de secteurs Sms = 5,6 ha/5 = 1,12 ha. 5. 5ème étape : Délimitation des postes d’arrosage et des secteurs d’irrigation Étant donné que le nombre de secteur d’irrigation est de cinq, donc chaque secteur pourra être composé de deux parcelles. Si on exclue les bordures de chaque parcelle (figure 3 en annexe), la superficie irrigable constituera le poste d’arrosage d’une superficie de 5130 m² (114 m x 45 m). La superficie du secteur d’irrigation est de : Ss=2x0,513 = 1,026ha Chaque ligne jumelée de Fraisier est arrosée par une rampe d’une longueur L r = 45 m. Le débit de la rampe Dr = Dd x Lr/Ed = 1 x 45/0,20 = 225 l/h (Ed = 0,20 m = écartement entre distributeurs sur la rampe, Dd = 1l/h = débit du distributeur à 0,55 bars ou 5,5 mCE). Les rampes du poste d’arrosage sont alimentées par un porte rampe placé à leurs extrémités Calcul des débits du poste d’arrosage et du secteur d’irrigation Dans le poste d’arrosage, la longueur du porte rampe L pr = 114 m. L’écartement entre deux rampes sur le porte rampe par porte rampe est de E r = 1,5 m. Le nombre de rampe Nrp = Lpr/Er = 114/1,5 = 76 rampes. Le débit horaire du poste d’arrosage : Dpa = Dr x Nrp 4
Dpa = Débit horaire du poste d’arrosage Dr = débit de la rampe Nrp = Nombre de rampe par porte rampe = Lpr/Er (Lpr = longueur du porte rampe et Er = écartement entre rampes sur le porte rampe). Dpa = 225 x 76 = 17,1 m3/h. Pour obtenir une homogénéité d’application d’eau, Vaysse & al, (1990) conseillent un débit du porte rampe inférieur à 10 m3/h. Dans notre cas le débit qui rentre au porte rampe est de 17,1 m 3/h. L’alimentation du porte rampe par la conduite secondaire, se fera par son milieu (Vaysse & al, 1990). Ainsi chaque moitié du porte rampe recevra un débit de 17,1/2 = 8,55 m 3/h qui alimente 76/2 = 38 rampes. La figure 4 en annexe montre la disposition des rampes par rapport aux portes rampes. Elle montre également la composition d’un secteur par deux postes d’arrosage. La conduite secondaire alimente simultanément deux postes d’arrosage. Le débit horaire envoyé au secteur d’irrigation est : Ds = 17,1 x 2 = 34,2 m3/h Pour vérifier si le débit (D s = 34,2 m3/h) qui rentre dans le secteur d’irrigation (S s = 1,026 ha) et si la durée d’arrosage (T = 1,5 h par jour) pouvaient répondre aux besoins de pointe (B bp) d’un hectare de culture (50 m3/ha par jour), on doit trouver que : 3
Ds ( m /h) T(h/j) Ss (ha)
3
3
Bbp( m /ha/jour)
34,2 m /h 1,5 h/j 1,026 ha
3
50 m /ha/j
50 m3/ha/j = 50 m3/ha/j La taille et le débit du secteur d’irrigation ainsi que la durée d’arrosage permettent de répondre aux besoins en eau en période de pointe.
III.
DIMENSIONNEMENT DES CONDUITES ET PERTES DE CHARGE DANS
LE SYSTÈME A. DIMENSIONNEMENT DE LA RAMPE On doit d’abord vérifier si la longueur de la rampe choisie dans les cas de cette culture, est valable sur le plan hydraulique.
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1. Perte de charge tolérée dans la rampe Pour une meilleure uniformité d’application de l’eau (Vaysse & al, 1990), on admet dans la rampe une variation de 10% du débit moyen entre le distributeur le plus favorisé (premier distributeur de la première rampe proche du porte rampe) et celui du moins favorisé (dernier distributeur de la dernière rampe). La formule suivante montre la relation entre le débit et la pression est : x.H H
q q
10%
0,1
H 0,10 H x
où
x : Coefficient du distributeur, H : Pression nominale du distributeur (mCE),
ΔH : Perte de charge tolérée ( mCE) L’encadré 1 montre le calcul des pertes de charge tolérées pour une variation de débit inférieure à 10%, ces pertes de charge ΔH sont de 1,1 mCE dans le secteur pour le cas du fraisier. Elles sont réparties entre la rampe (60%) et le porte rampe (40%). Dans la rampe les pertes de charge tolérées sont = ΔHr = 0,55 x ΔH = O,66 mCE Encadré 1. Exemple fraisier : Perte de charge tolérée dans le secteur d’irrigation - Distributeur choisi = gaine avec goutteurs avec - Débit du goutteur Dd = 1 l/h à une pression nominale (H) de 5,5 mCE. - Coefficient du distributeur = x = 0,5. - Pertes de charges tolérées dans le secteur (rampes et porte rampe) = ΔH = 0,10 x 5,5/0,5 = 1,1 mCE. 2. Diamètre de la rampe La perte de charge par mètre linéaire de la rampe est donnée par la formule de Blasius J = 0,478 (Di)-4,75 (Qr)1,75 J : Perte de charge en mCE/m linéaire Di : Diamètre intérieur de la rampe (en mm) Qr : Débit de la rampe en l/h
Les pertes de charge ΔH dans la rampe (en mCE) sont données par la formule : ΔH = J x Lr x F
où
J : Perte de charge en mCE/m Lr : Longueur de la rampe
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F : Coefficient variant en fonction du nombre de distributeurs desservis par la rampe. En pratique, pour tenir compte du débit qui décroît le long de la rampe, on multiplie la perte de charge linéaire au niveau de la rampe par F=1/2,75
En remplaçant J par les termes de sa formule, ΔH devient : ΔH
0,478
(Di)
4,75
1,75
(Qr)
Lr
1 * 1,1 2,75
De cette formule ci-dessus, on pourra tirer la valeur du diamètre intérieur Di de la rampe :
Di
0,174
1,1 Lr
(Qr ) H
1 / 4, 75
1, 75
Dans le cas de notre exemple de fraisier , le calcul du diamètre intérieur D i de la rampe donne Di = 12,6 mm. Le tuyau en polyéthylène d’un diamètre intérieur proche de Perte de charge réelle de la rampe La perte de charge réelle J1 obtenue avec la rampe (13x16) de diamètre intérieur Di =13 mm, de longueur Lr = 45 m et de débit Qr = 225 l/h est donnée par la formule de pertes de charge signalées en haut de page : Jl = 0,478 (Di)-4,75(Qr)1,75(Lr/ 2,75)*1,1 J1 = 0,174 (Di)-4,75(Qr)1,75Lr*1,1 La valeur calculée est J1 = 0,56 mCE. Si on compare J1 à la perte de charge tolérable dans la rampe ΔHr = 0,60xΔH = 0,66 mCE), J1< ΔHr donc le diamètre choisi est correct pour la longueur L r = 45 m et le débit de la rampe Qr = 225 l/h.
B. DIMENSIONNEMENT DU PORTE RAMPE Dans les conduites éloignées de la station de pompage, la vitesse de l’eau. Dans le porte rampe, le débit et la vitesse de l’eau diminuent au fur et à mesure qu'on va vers son extrémité. Si on veut augmenter la vitesse de l’eau, on sera obligé de diminuer la section de la conduite d’où la composition du porte rampe en plusieurs conduite dont les diamètres vont en diminuant (conduites en télescope). La composition de porte rampe en conduites de différentes Longueurs et diamètres est fonction de la longueur du porte rampe et du débit en tête. Le choix de ces conduites est aussi intéressant sur le plan économique . 7
1. Diamètre économique du porte rampe Une conduite en PVC a une section circulaire. Le débit Q (en m3/s) qui passe par cette canalisation est régi par la formule : Q = S. V = π (Di)2 V/4 V : Vitesse de l’eau (en m/s). S : Section de la canalisation (en m²). Di : Diamètre intérieur de la canalisation (m) .
A partir de la formule du débit ci-dessus, on peut calculer le diamètre intérieur économique Di :
Di 2
Q .V
On recherche une vitesse de l’eau comprise entre 0,5 et 2 m/s, si V < 0,5 m/s, il y a risque de sédimentation des particules non dissoutes dans la conduite, d’où problème du bouchage; si V>2,0 m/s, il y a risque de cavitation et cassure de la canalisation. On conseille pour le calcul du diamètre intérieur de la canalisation, le choix d’une vitesse de l’eau de V = 1,5 m/s. En remplaçant V par 1,5 la formule du diamètre économique Di (en m), devient :
Di 0,92 Q
avec Q = Débit en m3/s
Pour le cas de notre exemple de fraisier, nous calculerons le diamètre intérieur économique pour les deux tronçons du porte rampe : La longueur du premier tronçon est de 18 m avec un débit à l’entrée de Q1=8,55 m3/h = 0,0024 m3/s. Le deuxième tronçon a une longueur Lpr(2) = 39 m et reçoit en tête un débit Q2 de : Q2=(Lpr/Er)xDr=(39/1,5)x225=5,85 m3/h=0,0016 m3/s Lpr(2) : Longueur du 2ème tronçon du porte rampe Er: Ecartement entre rampes = 1,5 m Dr : Débit de la rampe = 225 l/h
A partir de la formule de Di ci-dessus on calcule le diamètre Di(1) et Di(2) du premier et du 2ème tronçon, on trouve les diamètres suivants : Di(1) = 45 mm et Di(2) = 40 mm Les diamètres proche des Di(1) et Di(2) calculés sont respectivement 56,6 x 63 et 44,8 x 50. Ceci correspond aux valeurs déjà trouvées dans le tableau 3.
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Le tableau ci-dessous montre les diamètres de conduites (diamètre intérieur x diamètre extérieur) correspondants au débit maximum (m3/h) véhiculé à une vitesse de l’eau de 1,5 m/s. Grâce à ce tableau on pourra déterminer rapidement le diamètre de la conduite à utiliser. Dans le cas de l’exemple fraisier, le tableau pourra être utilisé pour choisir le diamètre de la conduite connaissant le débit maximal en tête. Pour le premier tronçon du porte rampe dont le débit en tête est de Q1 = 8,55 m3/h, le débit maximal en tête qui est égal ou supérieur au débit Q 1, est de 13,6 m3/h (tableau) . La conduite correspondante à ce débit maximal est de 56,6 x 63. Pour le tronçon avec un débit en tête de Q2 = 5,85 m3/h, le débit maximal correspondant est de 8,5 m3/h et la conduite à utiliser est la 44,8 x 50. . Diamètre en fonction du débit maximum à passer Débit maximum en tête de la Diamètre intérieur x extérieur en PVC PN = 6 bars pour une conduite (m3/h) vitesse de l’eau de 1,5 m/s 3,3
28 x 32
5,5
36 x 40
8,5
44,8 x 50
13,6
56,6 x 63
19,5
67,8 x 75
27,5
80,6 x 90
41,4
98,8 x 110
53,6
112,4 x 125
66,7
125,4 x 140
86,9
143,2 x 160
2. Pertes de charge dans le porte rampe La perte de charge J2 (en mCE) du porte rampe est la somme des pertes de charge dans les deux tronçons : J2 = J2(1) + J2(1) . Elle est calculée à partir de la formule suivante : J2 = 1,1*0,452 (Qpr)1,75Lpr.k.(Di)-4,75 J2 : perte de charge linéaire en mCE Di : diamètre intérieur de la conduite (mm) Qpr : débit du porte rampe (l/h) Lpr : Longueur du porte rampe (m) k : coefficient fonction du nombre de sorties sur la conduite ; k = 1/2,57 si le nombre de sorties est entre 10 et 50, k=1/2,67 lorsque le nombre de sorties est entre 50 et 100 (Vaysse & al. 1990). 9
Pour le 1er tronçon, on calculera J2(1) pour un diamètre intérieur Di(1)=56,6 mm, une longueur Lpr(1) =18 m (12 rampes) et un débit Qpr(1)=8,55 m3/h=8550 l/h, et un coefficient k = 1/2,57 (encadré 5.4). Pour le 2ème tronçon, on calculera J2(2) pour Di(2)=44,8 mm, une longueur Lpr(2)=39 m (26 rampes) et un débit Qpr(2) = 5,85 m3/h =5850 l/h et un coefficient k=1/2,57. Pour le cas de notre exemple, nous calculerons à l’aide du logiciel Excel (encadré 5.4) J2(1) et J2(1). Leur somme donnera J2 du porte rampe : J2 = J2(1) + J2(1). Le résultat montre que J2 = 0,13 + 0,41 = 0,54 mCE. Pour des raisons d’homogénéité d’application de l’eau, on doit avoir une perte de charge inférieure ou égale à [(ΔH – J1)] =0,54 mCE dans l’antenne de distribution. La valeur J 2 de perte de charge dans le porte rampe calculée dans le cas de l’exemple fraisier est sensiblement égale à 0,54 mCE
C. DIMENSIONNEMENT DE LA CONDUITE D’AMENÉE Dans notre exemple, la conduite d’amenée est composée d’une conduite principale et d’une conduite secondaire. La conduite secondaire transporte l’eau de la conduite principale au milieu du porte rampe du poste d’arrosage, le débit véhiculé est de 17,1 m3/h. La longueur maximale de cette conduite est de 1,5m (figure 4). La conduite secondaire la plus éloignée alimentée par la conduite principale se trouve à 299 m de la station de tête (figure 4). Le débit véhiculé par la canalisation principale est de 34,2 m3/h. 1. Calcul du diamètre économique de la conduite secondaire et principale Le diamètre intérieur économique Di d’une conduite véhiculant un débit Q à une vitesse de 1,5m/s, est donné par la formule suivante :
Di
0,92
Q
avec Q = Débit en m3/s
Le Di de la conduite secondaire avec le débit Q = 17,1 m3/h = 0,00475 m3/s est : Di = 63,4 mm. La conduite en PVC qui a le plus proche diamètre intérieur est la conduite 67,8 x 75. Pour un débit Q = 34,2 m3/h = 0,0095 m3/s, le Di de la conduite principale est = 89,7 mm. La conduite en PVC qui a le plus proche diamètre intérieur est la conduite 98,8 x 110. 2. Pertes de charge dans la conduite secondaire et principale On calculera les pertes de charge dans la conduite selon la formule suivante : J = 1,1* 0,452 Q1,75L. D-4,75 10
J : Perte de charge linéaire (en mCE) de la conduite Di : Diamètre intérieur de la conduite (mm) Q : Débit de la conduite secondaire (l/h) L : Longueur maximale de la conduite secondaire (m)
Pour la conduite secondaire on calculera les pertes de charge J 3 pour un diamètre Di = 67,8 mm, une longueur L = 1,5 m et un débit de Q =17,1 m3/h = 17100 l/h. La valeur de J3= 0,05 mCE. Les pertes de charge linéaires J4 dans la conduite principale d’un diamètre intérieur de 98,8 mm, et d’une longueur L= 196 + 59 = 255 m et un débit de Q=34,2 m3/h = 34200 l/h, donnent J4= 3,65 mCE.
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D. PERTES DE CHARGE TOTALES DANS LE SYSTÈME 1. Pertes de charge dans le réseau de distribution Les pertes de charge linéaires dans les conduites sont résumées dans le tableau suivant. Elles sont de 4,8 mCE.. la pression du goutteur est 5,5 mCE. . Récapitulatif des pertes de charge dans le système (Exemple fraisier). Longueur Diamètres Débit Pertes de charge (mCE) (m) (mm) (l/h) Rampe 45 13 x 16 225 J1 = 0,56 Port 1er tronçon 18 56,6 x 63 8550 J2(1) = 0,13 e 2ème tronçon 39 44,8 x 50 5850 J2(2) = 0,41 ram pe Conduite secondaire 1,5 67,8 x 75 17100 J3 = 0,05 Conduite principale 255 98,8 x 110 34200 J4 = 3,65 Total des pertes de Jlin=J1+J2(1)+J2(2) +J3+J4 = 4,8 charge linéaires dans les conduites Pertes de charge du Jd = 5,5 distributeur Total des pertes de Jrd =Jlin+Jd = 10,3 charge dans le réseau de distribution Pertes de charge dans Jfs= 2,5 m le filtre à sable Pertes de charge dans Jfd = 2 m le filtre à disques placé après l’injecteur Pertes de charges dans Ji = 3,51 l’injecteur Pertes de charge dans Jut =JFS + JFD +JI = 8 m l’unité de tête Pertes de charge dans Jrd + Jut = 10,3 + 8 = 18, 3 le système Le total des pertes de charge dans le réseau de distribution est de 10,3 mCE. 2. Pertes de charge dans l’unité de tête La station de tête équipée avec le minimum d’éléments est composée d’un filtre à sable, d’un d’injecteur d’engrais et un autre filtre à lamelles ou à disques après l’injecteur. D’après le catalogue fourni du filtre à sable, et compte tenu du débit d’équipement 34,2 m3/h, on a le choix entre le modèle à crépines et le modèle à bras. Nous adoptons le modèle à crépines pour les raisons suivantes : sa marge de débit élevée, la faible quantité de sable qu’elle nécessite. La moyenne perte de charge qu’il entraîne est de Jfs= 2,5 m.
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L’injection se fait par un venturi installé en by-pass. Pour que ce venturi fonctionne en by-pass, il faudrait que le pourcentage (d) soit supérieur ou égal à 20% .
Pmax - Pmin d = 100 ----------------Pmax Pmax: Pression maximale de fonctionnement de l’installation à l’entrée de l’injecteur. Pmin: Pression minimale de fonctionnement de l’installation à la sortie de l’injecteur.
Dans le cas de l’exemple Fraisier, P min = Jrd + Jfai = 11,02 + 3 = 14,02 mCE. P max = Pmin/0,8 = 14,02/0,8 = 17,53 mCE. Les pertes de charge dans l’injecteur JI = Pmax - Pmin = 17,53 – 14,02 = 3,51 mCE (tableau de l’injecteur venturi). D’après le catalogue de filtre à disques joint, on adoptera le filtre F75 avec une perte de charge de JFD = 2 m correspondante au débit de 40 m3/h et une finesse de filtration de 115 microns (dixième de du diamètre du goutteur 1,2 mm= 120 microns). Il faut donc s’approprier un filtre dont la couleur de la cartouche est noire (voir catalogue) Les pertes de charge dans la station de tête sont de 8m (tableau). Les pertes de charge dans le système sont de 18, 3 mCE (tableau ). La pression à la source est de 25 mCE. Donc les pertes de charge dans le système ne posent pas de problème car elles sont inférieures à la pression disponible à source d’eau.
IV.PLAN D’INSTALLATION ET DEVIS ESTIMATIF A.
PLAN D’INSTALLATION La figure 4 montre l’emplacement des différentes conduites, leur diamètre et leur longueur
maximale. Ainsi, la conduite principale, d’un diamètre extérieur de 110 mm, alimente les cinq secteurs (A, B, C, D et E) par le biais d’une canalisation secondaire d’un diamètre de 75 mm. La canalisation principale dessert deux conduites secondaires (1,5 m + 0,5 m) de diamètre 75 mm. La conduite secondaire dessert le porte rampe par son milieu. Chaque porte rampe est composé de deux conduites de diamètres extérieurs 63 et 50 mm. La conduite 50 mm se termine par une vanne 50 mm qui sert pour purger le porte rampe. Sur le porte rampe, on a des départs de rampes sur lesquels se fixent les rampes. Et Chaque rampe se termine par une fin de rampe.
B.
DEVIS ESTIMATIF Le tracé du réseau nous permet de connaître le nombre des différents éléments du réseau de
distribution. On établit la liste et le coût estimatif du matériels nécessaires pour le réseau d’irrigation de l’exploitation fraisier ainsi que les frais d’étude et d’installation. (Voir tableaux ) 13
Devis estimatif des éléments du réseau de distribution Désignation
Quantité
Prix unit
Prix total (Dh)
Etude + installation
8400
Conduite PN 6 110
498
30
14.940
Conduite PN6 75
12
15
180
Conduite PN6 63
360
10
3.600
Conduite PN6 50
780
8
6.240
34.200
0,6
20.520
400
1,15
460
Té 110
10
80
800
Té 75
10
30
300
Coude à 90° 110
14
50
700
Coude à 90° 50
40
10
400
5
700
3.500
20
60
1.200
Manomètre + CPC
5
110
550
Réduction 110/75
10
20
200
Réduction 75/63
20
9
180
Réduction 63/50
20
7
140
Départ de rampe + joint 16
760
1,5
1.140
Jonction 16
760
1
760
Gaine 13*16 avec goutteur Tube en PE 13*16
Vanne à boule 110 + nécessaires Vanne 50 + nécessaires
Colle et téflon
500
Total TTC (Dh)
64.710.00
Devis estimatif du matériel de l’unité de tête Désignation
Quantité
Prix unit
Prix total
HT
HT
Vanne 4 à papillon + accessoires
1
800
800
Filtre à sable 3
1
3.300
3.300
Filtre à disque 4 (115 )
1
3.500
3.500
Régulation de pression + compteur
1
100
200 14
Manomètres + CPC
2
100
200
Ventouse 2 + CPC
1
1.200
1.200
Injecteur d’engrais et accessoires +
1
3.600
3.600
1
1.000
1.000
vanne de réglage de pression + clapet anti-retour Fût en plastique de 1000 litres
Total HT
14.400
Coût total pour 5,6 ha (Dh) Réseau de distribution
64.710
Unité de tête
14.400
TOTAL
79.110
Subvention : 30 %
47.466
Coût après subvention
31.644 Coût/ha
5650 ,71
15
