PARA
CONCRETO COMPACTADO CON RODILLOS PARA
USO RN
DE PRUEBA.
Ing. Luis
A .
Chowell
RESUMEN
.
Se presentan método6 de prueba para elaborar de ensayo y para medir la consistencia d e las mezcla6 secas que constituyen el concreto compactado con rodillos con objeto de poder uniformizar los criterios para evaluar la calidad d e dichas mezclas.
ut i l i zaci ón del conce concept pt o de “concre ncreto to com compacta actad do con rod rodil los los”. en probablemente se inicia en el de 1970 en la conferencia la pres resa de grave ravedad 6p 6pt que se presentó en el Seminario de l a Fundación para la en Asil omar, C alifornia, E .U .A. en la que que se desc descri ri be se extrapolaron las aplicaciones del suelo con cemento, a terraplanes con st r ui ui do dos con m a t er er i a l es e s gr a n u l a r es en r i q u ec ec i d os o s c o n cemento y que se uti l i zaron zaron durante l a construcci nstrucci ón equi pos pos normale normales s para para el movimiento vimiento de tierra6 y la Y en 1972 en el Si mposio del A C I sobre “nuevos de’ de’ mezc mezcll ado y col ocaci aci ón del del concr ncr eto” qu e se ef ect u ó en l a C i u d a d Dallas, Tex con la conferencia “compactación de concreto masivo de Texas, utili utili zand zando o un r odi l l o vibr atori o” que describe ribe el prop proporcio rciona nam mient iento o de el “P r ocedimiento rec recomendad mendado o para para sel sel ecci ona@ mezcla siguiendo prõct proporciones de un concreto d e revenimiento cero” La
este tipo de concreto en la construcción de pavimentar es r el el at at iv i vamen t e r ec eci en en t e y l a esta en desarrollo t o d a v i a ; puede defi defi ni r el “concreto compac mpactado tado con ro r odil l os” como una mezcla e m b a r g o , se puede relativamente de agregados (cuyo normalmente no es mayor 3 mater ater i al cementante y ag agua, que se se co compac pacta por por vibro compresiba utilizando rodillos vibratorios y que endurece como concreto normal. empleo de
L as propi propi edade dades s signi fi cati vas de del concr ncr eto que que se se ac acomoda moda por por vibr aci aci ón, concreto d e consistencia son importantes para el concreta compactado por rodillos esto es: la resistencia a la módulo de elasticidad, cambios r esi esi stencia al cor cor tan te, perme rmeabilid ilida ad, du r ab abi l i da dad, etc. y l a s d i f er e r e n ci ci a s q u e s e p u ed ed an a n e n co c on t r a r e n s o n debidas propiedades entre el concreto de consistencia y el principalmente a las diferencias en las proporciones de la mezcla ya que en gener al , en el el CCR CC R se tie ti ene 40% 40% meno menos s de agua agua y 30% 30% meno menos s de de pasta pasta que el concreto de consistencia por lo que se clasifica a l C C R una mezcla entre el concreto convencional y una base de pavimento tratada con cemento.
Centro
del Concreto. 317
Contenido de Cemento
Concreto
Convencional
C.C.R. Si n
capa
de desgaste de desgaste
bases tratadas con cemento (concreto pobre) Cont. de agua estructural del CCR es similar al del concreto Como el comportamiento de varias convencional para pavimentos como se ha podido demostrar a los procedimientos de para el pavimento investigaciones en otros con CCR son casi a los procedimientos utilizados para el de pavimentos se de pavimentos con el concreto convencional. Estos basan en mantener los esfuerzos flexionantes y los por fatiga inducidos al pavimento por las cargas por eje de los dentro de admisibles. L a r esistencia del CCR depende pri ncipal mente de la canti dad de materi al cementante, calidad de los agregados y de su compacidad. L a compacidad del material en la obra, depende fundamentalmente de los de compactación utilizados, del soporte sobre el cual se compacta el material; de las caracteriaticas de los agregados (naturaleza geológica, forma y textura super fi ci al de las y de las de contenido de agua, etc) y a pesar de que es la mezcla importante esta de la compactabilidad de los materiales, a la fecha se han hecho pocas investigaciones y en el caso de concreto compactado con rodillos no existe un procedimiento normalizado para elaborar y ensayar especfmenes de CC R en el l aboratori o ‘por l o que actual mente no es posible comparar directamenterlas propiedades obtenidas en el laboratorio, si no se indica que procedimiento se util izó para l a de los especfmenes de prueba. DE LA MEZCLA
U n concreto convenci onal no puede modi fi carse para empl earse como CCR con acciones sencillas como pueden ser l a de la relación mortero a agregado grueso, reducci ón del conteni do de agua, etc. L as principal es 318
en el proporcionamiento de mezclas para pavimento con CCR con concreto convencional son que el CCR tiene un bajo contenido de agua, tiene un bajo contenido de agregado fino con objeto contenido de pasta, ti ene un mayor de obtener una granulometria total bi en gradu ada y establ e bajo la acci ón del r odi l l o vi br at or i o, además de limitar el máximo nominal del agregado grueso a 20mm. para minimizar la y poder obtener superficies de textura 1 isa. . L a relati vamente alta canti dad de mater ial cementant e y la cali dad de agregados del CCR, lo disti ngue de l as bases tratadas con cemento. Para que el CCR pueda ser bien acomodado, se requi ere que este l o sufi cientemente seco para soportar el peso del rodillo vibratorio pero lo suficientemente húmedo para lograr la adecuada distribución de la pasta en toda la masa de U n concreto adecuado para concr et o, d u r a n t e el m ez cl a d o y l a compactado con r odil l os vibratori os, cuando esta suelto, presenta evidencia de que hay pasta en la mezcla, hasta que es compactado; sin embargo, las mezclas de CCR deben tener el volumen suficiente de pasta, para llenar los huecos que dejan todos los agregados. Los métodos que han sido utilizados para proporcionar las mezclas de CCR puede clasificados en dos principales: Proporcionamiento utilizando pruebas de compactación de suelos. Con estas pruebas se establece una relación entre mater i al ya sea en estado seco o bien húmedo, con l a prueba signifi cativa es la que l l amamos prueba procedimiento y equipo a utilizar esta descrito en la
el peso unitario del el conteni do de agua proctor de l a que el ASTM D-1557
D.
Este
presenta varios inconvenientes:
La compactación no corresponde a los modernos de compactación en las obras que utilizan el efecto de vibración. Se produce una fuerte segregación y una restricción como consecuencia de la del pisón como la presencia de varias capas. N o i ndi ca na da sobr e el
comportamiento del
materi al
durante la
Estos i nconveni entes, al en t ar on el estudio de ot r os utilizando la vibro compresión con parámetros controlados y que es:
de prueba
Un proporcionamiento por la evaluación en base a la consistencia de la mezcla, que es el que se presenta en esta ponencia. E l compor tami ento de una mezcl a dur ante la compactaci ón se define por dos L a densidad teórica y la dificultad de la compactación para obtener esa densidad teórica 319
en el proporcionamiento de mezclas para pavimento con CCR con concreto convencional son que : el CCR tiene un bajo contenido de agua, tiene un bajo contenido de pasta, tiene un mayor contenido de agregado fino con objeto de obtener una granulometrfa total bi en gradu ada y establ e bajo la a c c i ó n del r odi l l o vi br at or i o, además de limitar el máximo nominal del agregado gr ueso a 20mm. para minimizar la y poder obtener superficies de textura lisa. , L a relativamente alta cantidad de material cementante y l a cali dad de l os agregados del CCR, lo disti ngue de las bases tr atadas con cemento. Para que el CCR pueda ser bien acomodado, se requi ere que esté lo suficientemente seco para soportar el peso del rodillo vibratorio pero también, lo suficientemente húmedo para lograr la adecuada distribución de la pasta en toda la masa de concreto, durante el mezclado y la Un concreto adecuado para compactado con r odil l os vi bratori os, cuando esta suel to, presenta poca evidencia de que hay pasta en la mezcla, hasta que es compactado; sin embargo, las mezclas de CCR deben tener el volumen suficiente de pasta, para llenar los huecos que dejan todos los agregados. Los métodos que han sido utilizados para proporcionar l as mezclas de CCR puede .ser clasificados en dos categorías principales: Proporcionamiento utilizando pruebas de compactación de suelos. Con estas pruebas se establece una relación entre el peso unitario del material ya sea en estado seco o bien húmedo, con el contenido de agua l a pr ueba si gni fi cati va es la que 1 lamamos prueba proctor de la que el procedimiento y equipo a utilizar esta descrito en la ASTM D-1557 D.
E ste método presenta vari os inconveni entes: La compactación no corresponde a los modernos de compactación en la s obras que utilizan el efecto de vibración. Se produce una fuerte de la del pisón No indica nada compactación.
sobre
y una restricción como consecuencia como la presencia de varias capas. el
comportamiento
del
material
durante
la
,
Estos inconvenientes, al en t ar on el estudio de ot r os todos utilizando la vibro compresión con parámetros controlados y que es:
de prueba
Un proporcionamiento por la evaluación en base a la consistencia de La mezcla, que es el que se presenta en esta ponencia. E l comportami ento de una mezcla parámetros.
durante la compactación se define por dos
L a densidad teórica y la dificultad de la compactación para obtener esa densidad teórica 319
orilla de la sobrecarga y la parte interior del molde, se llene con mortero. Se registra este tiempo en minutos y segundos como la consistencia de la mezcla. Si las tuercas que sujetan el molde de la mesa vibratoria se aflojan durante la prueba, hay que repetir esta con una nueva muestra de concreto. U na vez que se determinó el ti empo se retira la sobrecarga, se vibra el espécimen sin la sobrecarga hasta que se tenga un tiempo total de vibrado de 2 minutos (incluyendo el tiempo de la Se retira el molde con el compactado de la mesa vibratoria y se limpia el exceso de mortero que exista sobre el imen compactado y se con de 5 gramos, la masa del compactado. de determinar la masa del se determina su volumen, llenando cuidadosamente el espacio del molde no ocupado por el con agua a el volumen de pasta que se la ambiente cuidando que sea deslave de la superficie del imen y con el auxilio de una placa de vi dr i o, se eli minan l as burbujas de air e y el exceso de agua arr iba del borde del molde se dividiendo la masa del en L a densi dad del kil ogramos, entre su volumen en cúbicos. Con diferentes contenidos de agua en la mezcla, se puede construir la curva humedad-densidad y de la misma, deducir la de la mezcla. ELABORACION DE ESPECIMENES PARA LA DETERMINACION DE LA RESISTENCIA DEL CONCRETO
El que se presenta para aplicarse al concreto que se compacta mediante rodillos con vibración se r estr i nge a concretos con agregados de de 6 menores. L a el aboración de estos se realiza en moldes verticales de acero que pueden ser fijados a una mesa vibratoria, con diámetro de y altur a de 30cm. E l fondo de estos moldes debe ajustarse a una placa de base de tal forma que sea estanca la unión y esta placa base debe poder ser sujetada a la mesa vibratoria. L a mesa vibratori a es de ti po constituída por una placa de acero de de espesor y con di mensi ones de 40cm de l ar go y 30cm de ancho aproximadamente; la masa de la mesa y su vibrador es de 95kg tiene una frecuencia de vibrado de 3,600 vibraciones por minuto a 60 ciclos. L a sobrecarga que se emplea para faci l i tar la del concreto es de 10 kgs. y consiste en un cilindro de acero con una placa circular de rigidamente adherida a su base y un eje colocado perpendicularmente a la placa y embebido en el cilindro Figura 2. Como este método es aplicable tanto en la obra como en el laboratorio, hay que tener la precaución de que las muestras que se obtengan son representativas del material en estudio, cuidadosamente para minimizar la Los especlmenes de prueba deben elaborarse antes de 321
45 minutos del concreto.
contados desde el momento de haber completado el
Primeramente se aceita li geramente la superfi cie i nteri or del molde f a c i l i t a r la del especimen; se coloca el molde sobre mesa y se centra la sobrecarga para que no toque las paredes del molde; fija firmemente el molde en la mesa vibratoria. A continuación, se coloca una sola capa el concreto suelto y para acomodarlo, se puede utilizar una ari ll a de compactación. Se centr a la sobrecarga sobre el mol de, se li bera 1 desplazamiento del eje de la sobrecarga y esta, se asienta suavemente sobre el concreto fr esco. Se inicia la vibración de la mesa y se suspende hasta que el mortero forme un anillo entre la sobrecarga y la pared interior del molde. Si las tuercas de amarre se afl oj an dur ant e l a el abor aci ón del se r e ap r i et a n y s e continúa la completa la vibración hasta asegurar consolidación del especimen. Si una porción del anillo de mortero no se forma, esto puede indicar que la t iene i nsufi ci ent e mezcla cant i dad de mor tero 0 que fue impropiamente muestreada. Si l a sobrecarga consol i da al concreto mis abajo del ni vel superi or del molde, se suspende la y se adiciona mãs concreto para que el ni vel del concreto ya compactado, este aproximadamente 3mm arr i ba del ni vel superior del molde. Se qui ta la sobrecar ga, y se conti núa la vibr aci ón enrasando simultáneamente la superficie del especimen al nivel del molde. Se quita el molde con el especimen compactado de la mesa vibratoria y se termina la superficie del especimen con una llana metálica. continuación se curan los especfmenes de igual forma que los de concreto convencional y se ensayan a la edad especificada 6 de proyecto, BIBLIOCRAFIA ACI
ASTM IMCYC
Reporte del
207 Concrete”
de Prueba Números; C-1170 y C-1176 Seminario
de Pavimentos de Concreto
eje
metálico del sobrepeso
brazo
giratorio
sobre peso 23kg base de plástico duro molde de prueba tuerca para del molde apoyos de la mesa mesa vibratoria sistema
de ancla’ a corriente
FI GURA
ESA M
VI BRATORI A
PRUEBA
DE
CONSI STENCI A
E j e m et á l i co
guia brazo
para
la
sobrecarga
seguro
gir a-
&
sobrecarga base de
duro
de prueba molde tuerca para sujetar el molde (ver detalle tuerca para sujeción de la p apoyos de
mesa
mesa
la interruptor
vibratoria
sistema anclaje conexión a corriente de concreto
DE
324
DE
ARENA
NORMALIZADA
DE
OTTAWA
POR
UNA
ESTANDARIZADA NACIONAL, PARTE II". I.Q. Q.
C. David López Morales. (*) Claudio Eberhardt Jacquier. Grajeda Jiménez.
(**)
RESUMEN
Se describen los ensayos de morteros elaborados con arena de origen mexicano, con el fin de sustituir la arena estándar como diversos aspectos técnicos que permitan la (Ottawa), sustitución de dicho material.
INTRODUCCION El desarrollo de esta parte del proyecto tiene como antecedente una plática anterior-presentada en la Cámara del Cemento, ante los nacional, quienes industria cementera representantes de la mostraron su preocupación ante el hecho de que, no obstante, en la primera parte del trabajo presentado se obtuvieron valores de resistencia similares a los de Ottawa, las relaciones y son diferentes a las usadas con arena de Ottawa . Tomando esto en consideración, se hizo la sugerencia de que se realizara otra serie de ensayos en los cuales fueran mantenidas constantes las relaciones agua-cemento y arena-cemento con respecto a la arena de Ottawa y, que se variara la de la arena propuesta, con objeto de obtener resistencias similares a las obtenidas con arena de Ottawa.
Se
tomó la arena propuesta y se realizaron varias granulometrlas, llevaron a cabo varios cortes a la arena e n cada caso se discriminando desde las fracciones más finas hasta las de grosor Las muestras así obtenidas se compararon en cuanto a mayor. fluidez y resistencia VS. un patrón de Ottawa, siguiendo el indicado en la NOM C-61 C-109).
(*) Investigador IMCYC. (**) Director IMCYC. Asistente de investigador
IMCYC.
Y De la tabla (1) puede ser observado que los cortes de las arenas y presentan fluidez menor que la arena Ottawa, en el caso de la arena la fluidez es mayor en todos los cortes ensayados. A continuación se procedió a realizar cortes, comenzando por los tamaños de partícula mayores en la arena De esta serie de ensayos (tabla 2) se observa que los cortes sin 8 y 16 como; sin 8, 16, y 20 presentan fluidez semejante a la de Ottawa. Se elaboraron especimenes a partir de estos cortes con cemento T-l y cemento puzolánico, no obstante las
resistencias
obtenidas
resultaron
20
%
mayores
que
las
obtenidas
Ottawa para el cemento T-l, en el caso del cemento resistencias fueron aproximádamente 7 % mayores para edades.
puzolánico las tres
con
A
continuación
se
propuso
realizar
una
serie
de
ensayos
en
los
cuales pudiera ser cuantificado el efecto de los finos sobre estos Esto se logró tomando los cortes tamaños máximos de partícula. anteriores , discriminando desde la charola hasta la malla 40. En
este caso se cambió a la arena debido a las cantidades de los tamaños retenido en malla 30 y retenido en malla 40 es mayor Los que los retenidos en estas mallas, para la arena resultados están contenidos en la tabla 3, de se ve que a medida que disminuyen los finos en ambos cortes, disminuye la resistencia. También se como tamaño 20 (P16) resistencia decae.
aprecia, que
máximo
a
al pasar de retenido retenido malla 30
en
malla la
diseñaron posteriores se objetivo de con el cuantificar el efecto de los finos sobre el retenido en malla 30 ajustar la esta manera de como tamaño resistencia a la por Ottawa. Se realizaron fluideces a una mezcla de diferentes fracciones de las mallas 30 y 100 tabla 4, de las mezclas que presentaron ( t o m a d a como finos) fluidez similar a la de Ottawa se elaboraron especimenes para ensayo a compresión. Los resultados se muestran en la tabla siguiente se observa que en Cemento T-l la mezcla fué la que presentó los valores de resistencia más semejantes a Ottawa. También se observa que a medida que aumentan los finos Los
ensayos
aumenta la fluidez finos actúan como
al
ir
agregando
densidad
La
del
siguiente
de la arena propuesta, posiblemente lubricante. El àumento paulatino de
finos
mortero,
producida
de
por
fueron similares De acuerdo con
ensayos
el
sea
debido
aumento
de
aumento
al
de
estos.
preparó con la finalidad de comprobar los resultados anteriores, sin embargo se sustituyó la malla 100 con pasa malla 30 como finos, debido a que los resultados muestran.
serie
probablemente
porque los resistencia,
se
a los del ensayo anterior, estos resultados, se acordó
estos no se realizar una
serie de ensayos con dos tipos de cemento: Tipo 1 y Puzolánico para la mezcla 95-5 Los resultados están contenidos en las 32 6
tablas 6 y 7. Se observa las resistencias a T-l,
que
en
los
ensayos
realizados
con
cemento
3
días obtenidas con la arena propuesta son muy similares a las de Ottawa. Con cemento puzolánico las resistencias obtenidas con arena de Ottawa son mayores que las obtenidas para la arena propuesta (3 días), esto se debe a que para las mismas condiciones (misma cantidad de agua) la fluidez para la arena propuesta es menor que la para Ottawa, y por consiguiente al buscar la fluidez de 3 que pide la norma, estos especímenes van a requerir un exceso de agua con respecto a los elaborados con arena de Ottawa con la consiguiente disminución de resistencia.
Con el fin de mejorar la fluidez en los especímenes obtenidos a base de malla 30 y finos, se acordó en realizar una serie de en los cuales se observara el efecto de los finos y ensayos, malla40 sobre la fluidez de la arena propuesta con Cemento T-l. Para lo cual se obtuvieron dos cortes a base de arena como finos) y como finos). El resultado se muestra en la tabla 8 .
Se
aumentar
finos,
la
resistencias
cantidad del
patrón
de y
aprecia
de
la
el
así arena
aumento
como
la
de
la
fluidez
semejanza
propuesta
para
al
en
cemento
las tipo
también puede ser visto que de los dos, el corte tiene
resistencia semejante a Ottawa en un rango más amplio que el . Para comprobar esta parte, se escogió la mezcla : , 70 %; 30 % por dos razones: a) Presentó resistencia similar a Ottawa y b) Porque en este corte se obtiene un
desperdicio menor al el material original. Se elaboraron especímenes para cemento tipo 1 y para cemento puzolánico, l o s resultados obtenidos, no se muestran, éstos indicaron que l a s resistencias para Ottawa para cemento T-l son menores que las obtenidas con la arena propuesta, aproximádamente 10 para los ensayos
realizados
mayores
a
con
cemento
las obtenidas para el corte
puzolánico
con
realizar, se observara la variación en la cemento: tipo 1 y puzolánico,
las
resistencias
son
4
Ottawa, debido a esto se acordó una serie de ensayos en los que cantidad
de
finos
con
dos
tipos
de
con el objetivo de determinar la mezcla que nos proporcionara la cantidad óptima de finos, de tal forma que las resistencias proporcionadas por los dos tipos de cemento fueran lo más semejante a las obtenidas por Ottawa. Los resultados se encuentran en tablas puede ser las Y observado que para cemento tipo 1, al aumentar la cantidad de finos aumenta la resistencia SI a resistencia Ott. En el la cantidad de finos sucede
y aumenta la relación resistencia de caso de cemento puzolánico al aumentar algo similar, al observar la relación
RSI/RO (tabla se aprecia que para las mezclas en las cuales los finos están en menor proporción 0 10 % las resistencias de las aproximádamente 12 % y 10 % mayores Ottawa son resistencias-del corte propuesto. La razón de esto es que para la misma cantidad de agua, el mortero elaborado con el corte tiene una fluidez menor que el mortero elaborado con propuesto,
arena
de
arena
SI,
Ottawa. la
Como
cantidad
consecuencia
de
agua
32 7
para
necesaria
morteros
para
elaborados
obtener
una
con
fluidez
de y como
5 es mayor que para morteros elaborados con arena Ottawa, consecuencia presentan menor resistencia. Al aumentar la
cantidad de resistencia.
finos aumenta la fluidez, consecuentemente, aumenta la El hecho anterior representa un gran problema, puesto
que para un cemento tipo 1 las relaciones RSI/ROTT son cercanas a 1 para cantidades de finos (O-10 %), mientras que para un cemento puzolánico las relaciones son cercanas a 1 para cantidades grandes de finos (20-30 De estas tablas se determinó que el mejor ajuste nos lo proporciona aproximadamente 15 %
de finos. Al
ensayos
los
en
considerar
cuales
se
lo
usó
anterior,
ésta
se
como
preparó
la
una
mejor
serie
mezcla.
de
Los
se muestran en la tabla ll ( valores promedio de los resultados observa que los coeficientes de so n ensayos)., se desviaciones de relaciones RSI/RO similares para ambas arenas. Las para ambos casos son menores al 10 %. No obstante para los
especimenes elaborados con cemento T-l, el promedio de las relaciones RSI/ROTT es 1.08, es decir; la diferencia entre la resistencia promedio con el corte SI 85 es 8 % con respecto al promedio obtenido con la arena de Ottawa.
Tomando
esto
en
consideración
se
acordó
realizar
una
serie
de ensayos en los cuales pudiesen ser comparados especimenes elaborados con arena de Ottawa y arena corte 88 12 %) con el fin de que las resistencias obtenidas con este corte (por tener una cantidad menor de finos) fueran a las obtenidas con la arena patrón. Los resultados están en la tabla 12, la cual muestra valores promedio de relaciones el número
de de
resistencia del corte muestras elaboradas con
nacionales
de
puzolánico.
Para
12
las
para
edades
con cemento son resistencia promedio mayor que la resistencia coeficientes
edades
obtenidos
por
resistencia diferentes marcas
cementos de
3
y
y 7
las
de de
Ottawa, cemento
para
cemento
relaciones
obtenidas
1.03 y 1.04, lo que indica que la con el corte propuesto es 3 % y 4 % promedio con arena de Ottawa, los análisis
de
regresión
lineal
para
son
estas
0.94 y 0.98 respectivamente. Para el caso de cemento los promedio de relación de resistencia son 0.91 y puzolánico 0.93, los coeficientes de correlación son 0.87 para ambos casos, indica que para las 24 muestras la diferencia en las esto coeficientes de altos del 10 % con resistencias es menos correlación para los cementos y medianas para el caso de lo que nos i nd ic a q ue es v ál ido los cementos puzolánicos, sustituir
la
arena
Ottawa
por
una
.
328
arena
estándar
nacional.
CONCLUSIONES La
mejor mezcla
es
la arena SI
la
como
formada
por
fracción
el
88
gruesa
%
y
del
el
corte
12
%
de
de
como
finos. La proposición anterior es la solución de compromiso debido a que las resistencias no se pueden ajustar a RO/RSI 3% para ambos tipos de cemento, puesto que si ajustamos un por medio de los finos, el otro se desajusta. La relación son menores al
Es
de resistencias obtenidas para dos tipos 10 % con respecto a la arena de Ottawa.
válido
usar
esta
solución
sustituto
como
de
de
la
cemento
arena
de
Ottawa.
La
obtención
de esta arena a nivel industrial tiene algunos de los cuales el principal es el tamizado por
inconvenientes, medios mecánicos. Desde un punto de vista separación no es muy eficiente ya que las constantemente se tapan al quedar material
cualitativo este tipo de aberturas de las mallas adherido en ellas.
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and 32 9
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Graw-Hill,
1976.
TABLA Cemento
T-l,
=
CORTE
ENSAYO
0.485,
(SIN
=
1
2.75,
arenas
Ottawa,
MALLA)
FLUIDEZ OTTAWA 95 95 95 95 95 95 95
1 2 3 4 5 6 7
TABLA Cemento
T-l,
=
CORTE
0.485,
(SIN
=
65 64
67 66 SF SF SF
2.75,
arenas
95 95 95 95
3 4
TABLA
DE
OTT*
98 97 98 96 98 88 99 96
18 5 185 185 185
98 97 99 96
185 185 185 18 5
8
CEMENTO OTTAWA
116 100 92
91 89 82 90
VALORES.
B
92 92 92 92
74
arenas
Ottawa
y
115 96 90 SF
SI RSI/RO
RSI/RO
3
PROMEDIO
A
3
= 2.75,
FLUIDEZ SI
y
FLUIDEZ
8
OTT
Ottawa
MALLA)
= 0.485,
123 117 125 116 111 116 119
2
CEMENTO OTTAWA
{Cemento T-l,
SF 69 69 75 76 88 SF
3
7 OTT*
SI
7 SI
226 209 206
1.19 1.22 1.13 1.11
235 235 235 235
301 286 266 257
1.28 1.22 1.13 1.09
212 211 202 20 4
1.15 1.14 1.09 1.10
235 235 235 235
276 257 254 270
1.17 1.09 1.08 1.15
22'1
TABLA Cemento
Portland
T-l,
PORCENTAJE (MALLA
=
TAMAÑO
30)
4
0.485,
DE
=
PARTICULA
(MALLA
10 0 95 90 80 70
FLUIDEZ
100) 77 87 94 97 94
0 .
5
10 20 30
TABLA Cemento
2.75
Portland
T-l,
=
5
0.485,
=
2.75,
arenas Ottawa y
SI
CORTE M 30
MALLA M 100
FLUIDEZ
RSI/RO 3
OTT* 100 95 90 80 70
*
0 5
10 20 30
VALORES
94 94 94 94 94
77 87 94
97
184 184 184 184 184
7 OTT*
3
OTT*
SI 185 208 222 240
239 239 239 239 239
1.00 1.13 1.21 1.30
Cemento Portland T-l, SI
261 270 280 301
1.09 1.13 1.17 1.26
= 2.75, arenas Ottawa y
RESISTENCIA
RSI/RO
3
M 30 FINOS 5 5 5
VALORES
SI
6
= 0.485,
FLUIDEZ
CORTE
*
7
PROMEDIO.
TABLA
95 95 95
RSI/RO
OTTAWA
SI
OTTAWA*
98 98 98
82 82 83
259 259 259
PROMEDIO.
331
3
SI 258 276 251
0.99 1.07 0.97
TABLA
Cemento Ottawa y
CORTE
7
=
= fluidez (110
2.75,
arenas
SI
FLUIDEZ
(%)
RESISTENCIA
RSI/RO
3
M 30
FINOS
OTTAWA
SI
OTTAWA
5
98 98 98
82 82 83
235 235 235
95 95 95
5 5
TABLA
Cemento CORTE
Portland %
T-l,
=
SI
185 179 176
0.78 0.76 0.75
8
0.485,
=
2.75,
arenas
Ottawa
RSI/RO
FLUIDEZ
y
SI
RSI/RO
7
3 F
OTT*
SI
OTT*
SI
OTT*
SI
95
5
90 80 70
10 20 30
97 97 97 97
95 92 97 98
267 267 267 267
282 271 296 290
1.05 1.01 1.10 1.08
323 323 323 323
332 328 360 357
1.03 1.01 1.11 1.10
270 270 270 270
280 275 272 266
1.03 1.02 1.01 0.98
292 292 292 292
312 320 310 305
1.07 1.09 1.06 1.04
F l
9
5
5
90 80 70
=
F *
=
10 20 30
93 93 93 93
78 81 84 85
FINOS. OTTAWA. 332
TABLA Cemento
VARIACION EN = 0.485,
T-l,
LA =
FLUIDEZ
CORTE
9
CANTIDAD DE FINOS 2.75, arenas Ottawa
y
SI
RESISTENCIA 3
10 0 90 80 70
F
OTT
SI
OTT
0
96 96 96 96
71 81 86 86
215 215 215 215
10 20 30
. 224 224 233 240
1.04 1.04 1.08 1.11 0.99 1.05
7
10 0 90 80 70
0
10 20 30
10 0 90 80 70
0
10 20 30
96 96 96 96
71 81 86 86
260 260 260 260 28
258 274 278 272
1.04
96 96 96
71 81 82 86
338 338 338 338
340 345 371 360
1.00 1.02 1.09 1.06
-96
TABLA Cemento SI CORTE
100 90 80 70
= 2.75, Finos
Puzolánico, corte %
FLUIDEZ F
OTT
SI
0
108 108 108 108
108 108 113 109
10 20 30
10 = f (fluidez RESISTENCIA 3 OTTAWA 205 205 205 205
arena RSI/RC SI 18 1 185 213 196
0.88 0.90 1.04 0.97
246 252 260 27 5
0.89 0.90 0.94 0.99
333 348 369 389
0.85 0.89 0.95 0.99
7 10 0 90 80 70
0
10 20 30
108 108 108 108
108 108 113 109
277 277 277 277
28 100 90 80
0
10 20 30
108 108 108 108
108 108 113 109
390 390 390 390
333
TABLA Cemento T-l, corte EDAD
=
RESISTENCIA OTTAWA
0.485, (85
= 2.75, (15
PROMEDIO
arenas
RSI/ROTT
Ottawa
y
COEFICIENTE
CORTE
OTTAWA
sílica
VARIACION
CORTE
3
203
219
1.08
7 . 3 1
8 . 5 0
7
2 4 1
2 6 5
1 . 0 8
4 . 2 6
5 . 3 2
Cemento Ottawa y sílica
= fluidez corte
RESISTENCIA
EDAD
OTTAWA
PROMEDIO
(1104 (85
= (15
RSI/ROTT
2.75,
COEFICIENTE OTTAWA
CORTE
arenas
VARIACION
CORTE
3
2 1 1
208
0 . 9 9
7 . 9 1
6 . 5 6
7
262
270
1 . 0 3
1.59
3 . 6 0
TABLA ARENA
12
CORTE CEMENTO
PORTLAND
T-l
CEMENTO RSI/ROTT*
RSI/ROTT*
EDAD 3
1 . 0 3
0 . 9 4
0.91
0 . 8 7
7
1 . 0 4
0 . 9 8
0 . 9 3
0 . 8 7
2 8
*
ll
VALOR =
PROMEDIO.
COEFICIENTE
DE
CORRELACION. 334
