Ensayo Barcelona_doble Punzonamiento

Comprenderán que esta dedicatoria se destine a dos personas, Carlos Saludes y Francisca Requena, mis padres. Gracias por apoyarme incondicionalmente, por estar en todos los momentos, tantos en los difíciles como en los buenos, y por todo lo recibido. A Aida por su ayuda, comprensión y apoyo, porque sin ella no sería la persona que soy. A mis amigos de toda la vida por todos los momentos que hemos pasado y pasaremos juntos, y a todas las buenas amistades que me llevo de la Universidad. Un especial agradecimiento a mis tutores, Antonio Aguado y Climent Molins, por la ayuda y el cordial trato recibido durante toda la elaboración de la presente tesina.

RESUMEN

Con el objetivo de caracterizar la resistencia y el comportamiento a postfisuración del hormigón reforzado con fibras, se realizan tradicionalmente ensayos de vigas prismáticas a flexotracción. Dicha tipología de ensayos presenta una dispersión de resultados elevada, que en consecuencia, invalida el empleo de este tipo de ensayos para el control sistemático del hormigón reforzado con fibras. Además, presentan el inconveniente de tratarse de ensayos laboriosos en los que se emplean probetas pesadas. Existen también ensayos normalizados a tracción indirecta y directa, siendo estos últimos complicados de ejecutar. De dichos ensayos se derivan unos resultados que ofrecen, del mismo modo que los ensayos a flexotracción, unas dispersiones elevadas. Con la finalidad de solucionar esta serie de inconvenientes, en la presente tesina se expone y analiza un ensayo a tracción indirecta basado en la configuración del ensayo de doble punzonamiento, denominado ensayo Barcelona. El ensayo Barcelona consiste en la aplicación de una carga de forma no excéntrica en ambas caras de una probeta cilíndrica mediante un plato o punzón metálico. La muestra a ensayar se obtiene del corte por la mitad de una probeta cilíndrica inicial, obteniéndose de esta manera dos probetas (mitad superior y mitad inferior). Este ensayo es la adaptación del double-punching test (DPT) para hormigón sin fibras presentado por Chen (1970). En la presente tesina se realiza inicialmente una investigación de los estudios existentes más significativos sobre el ensayo de doble punzonamiento, los cuales pretenden definir el comportamiento a carga última y la resistencia a tracción del hormigón. Con el objetivo de analizar el comportamiento y el modo de rotura del ensayo, se realiza posteriormente una descripción y análisis exhaustivo de la fenomenología del mismo. Una vez analizada la fenomenología del ensayo de doble punzonamiento, aparece la necesidad de fijar los parámetros geométricos y condicionantes de carga que definirán el ensayo Barcelona. Dichos parámetros serán aquellos que producen una menor dispersión en los resultados derivados del ensayo. Para ello se realizan una serie de campañas experimentales a modo de puesta a punto, las cuales pretenden demostrar además, la viabilidad del ensayo Barcelona aplicado al hormigón reforzado con fibras. Los parámetros estudiados en cuestión son la esbeltez y altura de la probeta, diámetro del plato de carga, velocidad de carga, posición de la probeta y la excentricidad de la carga aplicada. La campaña de ensayos se realiza sobre probetas suministradas por las plantas de prefabricación de dovelas de la UTE Línia 9 y UTE Gorg, procedentes de la obra de la Línea 9 del Metro de Barcelona. Una vez fijadas las diferentes variables que definen el ensayo Barcelona, se realiza un estudio experimental mediante probetas de hormigón reforzado con 5 y 6,5 kg/m3 de fibras plásticas y 25 kg/m3 de fibras metálicas, ensayadas en la configuración final del ensayo Barcelona. De este modo se pretende estudiar y analizar los coeficientes de variabilidad de las diferentes resultados que se derivan en el ensayo. Además, se presentan y analizan los resultados obtenidos en una serie de ensayos a flexotraccion de vigas, basados en la norma belga NBN B 15-238, de probetas prismáticas moldeadas con las mismas amasadas de hormigón e igual tipo y densidad de fibras que las empleadas en las probetas ensayadas mediante el ensayo Barcelona. A partir de los resultados obtenidos para ambas tipologías de ensayos se realizará un estudio de correlación entre los dos ensayos. Previo a realizar la correlación entre ambos ensayos, se analiza y fija la equivalencia que existe entre los ensayos, en términos de absorción de energía, a partir de modelos de rotura simplificados. Una vez fijadas las diferentes equivalencias entre los ensayos se realiza la correlación lineal de los resultados equivalentes para las probetas reforzadas con los dos tipos de fibras; fibras metálicas (25 kg/m3) y fibras plásticas (5 y 6,5 kg/m3). Finalmente, se realiza un estudio y una comparación de los resultados derivados de ambos ensayos en términos de resistencia, aplicando para el ensayo Barcelona el método de bielas y tirantes propuesto por la Universitat Politècnica de Catalunya.

ABSTRACT

Traditionally, flexural beam tests are done in order to point out fibre reinforced concrete strength and performance post-crack fissuration. Those tests present results with elevated coefficients of variation, that consequently invalidates the use of them for the systematic control of the fibre reinforced concrete. Moreover, present the inconvenient of being hard tests in which heavy specimens are used. There are also direct and indirect tensile standardized tests, being difficult to carry out. From this mentionated test, an elevated coefficient of variation is deduced, like in the flexural test. In the current thesis, an indirect tensile test based on the configuration of doublepunch test, named Barcelona test, it is expounded and analyzed, in order to solve these several disadvantages. The Barcelona test consists in the application of a non eccentric load on both sides of a cylindrical specimen test by means of a plate or a metallic punch. The testing specimen it is obtained by the half cut of an initial cylindrical specimen test, having consequently two specimen tests (upper half and lower half). The Barcelona test is the adaptation of the double-punching test for plain concrete introduced by Chen (1970). Firstly, in the current thesis, a research of the more significant existing studies about the double punching-test is done, this research tries to define the post-peak load behaviour and the tensile strength. With the purpose to analyzed the performance and the failure mechanism of the test, a description and exhaustive study of it’s own is done. It is important to fix the geometric parameters and the load conditions that will define the Barcelona test. The final parameters are those that produce the lower coefficient of variation of the Barcelona’s test results. The different parameters fixed in the current thesis are the specimen’s diameter and high, the punch’s diameter, the position of the specimen during the test and the eccentricity of the applied load over both sides of the specimen test. The experimental study is realized with specimens tests produced in the UTE Línia 9 and UTE Gorg, that are construction companies of the future Línia 9 in the Barcelona’s underground. When the different test parameters are fixed, an experimental study with concrete specimen reinforced with 5 and 6,5 kg/m3 of plastic fibre and 25 kg/m3 of steel fibre in the final configuration of the Barcelona test is done. In that way, the different coefficient of variation obtained in the test are analyzed. Also, the results obtained in several batches of flexural test based in the standard NBN B 15-238 are studied. The concrete used in both tests configurations is the same, and also are the dosages and the types of fibres. With the results obtained in the Barcelona and NBN B 15238 tests a correlation study is realized. Before doing the correlation of both test, a result equivalence between them has to be fixed according to energy absorption and using simplified failure mechanisms. When the equivalence between both tests is fixed, a lineal correlation can be done, using the equivalents results obtained from the two types of fibre (25 kg/m3 of steel fibre and 5 and 6,5 kg/m3 of plastic fibre). Finally, a comparison between the tensile and flexural strengths obtained from Barcelona and NBN B 15-238 test is analyzed. To calculate the tensile strength in the Barcelona test a method developed in the UPC is used.

Índice

ÍNDICE

CAPÍTULO 1. - INTRODUCCIÓN ....................................................................................... 1 1.1. Antecedentes............................................................................................................ 1 1.2. Objetivos................................................................................................................... 3 1.3. Metodología utilizada................................................................................................ 3

CAPÍTULO 2. - ESTADO DEL CONOCIMIENTO............................................................... 5 2.1. Introducción ............................................................................................................. 5 2.2. Hormigón reforzado con fibras ................................................................................. 6 2.3. Ensayos a tracción ................................................................................................... 9 2.3.1. Ensayos a tracción directa ........................................................................... 11 2.3.1.1. Muestras en forma de hueso de perro (Dogbone specimens)......... 11 2.3.1.2. Ensayo de muestras con entallas .................................................... 12 2.3.1.2.1. Cilindros con entalla ........................................................ 13 2.3.2. Ensayos a tracción indirecta ........................................................................ 15 2.3.2.1. Ensayo Brasileño ............................................................................. 15 2.3.2.2. Ensayo Wedge-Splitting................................................................... 17 2.3.2.3. Ensayo de doble punzonamiento..................................................... 18 2.4. Ensayos a flexotracción.......................................................................................... 20 2.4.1. Ensayo de vigas con carga a tercios............................................................ 21 2.4.2. Ensayo de vigas con carga central .............................................................. 23 2.4.3. Ensayo Rilem de vigas con carga centrada y entalla (Rilem 3-point bending test)................................................................................................ 25 2.4.4. Ensayo de paneles....................................................................................... 26 2.4.5. Ensayo de placas circulares (Round Determinate Panel test) ..................... 28 2.5. Comparación entre ensayos a flexotracción y el ensayo de doble punzonamiento ....................................................................................................... 31

CAPÍTULO 3. - FENOMENOLOGÍA DEL ENSAYO DOBLE PUNZONAMIENTO .......... 37 3.1. Introducción ............................................................................................................ 37 3.2. Descripción ensayo de doble punzonamiento ........................................................ 38

Ensayo de Doble Punzonamiento aplicado al Hormigón Reforzado con Fibras (Ensayo Barcelona)

3.3. Estudios previos ......................................................................................................39 3.3.1. Chen .............................................................................................................39 3.3.2. Bortolotti........................................................................................................40 3.3.3. Marti ..............................................................................................................41 3.3.4. Wei y Chau ...................................................................................................42 3.4. Modelo de bielas y tirantes......................................................................................45 3.4.1. Introducción al método de las bielas y tirantes .............................................46 3.4.2. Desarrollo del modelo Bielas y Tirantes para h = b ......................................47 3.5. Comparación entre estudios ...................................................................................50 3.5.1. Comparación de Wei y Chau con las propuestas de Bortolotti y Chen ........50 3.5.2. Comparación de Wei y Chau con datos experimentales ..............................51 3.5.3. Comparación del método de Bielas y Tirantes con los existentes................52 3.6. Análisis del ensayo de doble punzonamiento .........................................................55 3.6.1. Formación de las fisuras radiales .................................................................56 3.6.2. Modo de rotura..............................................................................................60 3.6.3. Efecto del tamaño .........................................................................................64

CAPÍTULO 4. - ENSAYO BARCELONA: ANÁLISIS DE LOS PARÁMETROS DE ENSAYO ..................................................................................................65 4.1. Introducción.............................................................................................................65 4.2. Estudio de las variables de ensayo.........................................................................66 4.2.1. Esbeltez y altura de la probeta .....................................................................70 4.2.2. Tamaño del plato de carga ...........................................................................74 4.2.3. Velocidad de carga .......................................................................................78 4.2.4. Posición de la probeta ..................................................................................82 4.2.5. Excentricidad de la carga..............................................................................84 4.2.6. Hormigón sin fibras .......................................................................................87 4.3. Definición del ensayo Barcelona .............................................................................90

CAPÍTULO 5. - ENSAYO BARCELONA: CAMPAÑA DE CONTRASTACIÓN DE RESULTADOS.........................................................................................93 5.1. Introducción.............................................................................................................93 5.2. Análisis de resultados del ensayo Barcelona..........................................................94 5.2.1. Análisis de la carga máxima .........................................................................99

Índice

5.2.2. Análisis de la absorción de energía ........................................................... 101 5.2.3. Análisis de la tenacidad.............................................................................. 106 5.3. Análisis de resultados del ensayo NBN B 15-238 ................................................ 111 5.3.1. Análisis de la carga máxima....................................................................... 115 5.3.2. Análisis de la absorción de energía ........................................................... 117 5.4. Contrastación de resultados ................................................................................. 123

CAPÍTULO 6. - CORRELACIÓN DEL ENSAYO BARCELONA CON EL ENSAYO NBN B 15-238 ....................................................................................... 125 6.1. Introducción .......................................................................................................... 125 6.2. Bases de la correlación ........................................................................................ 126 6.3. Correlación ensayos en términos de energía ....................................................... 130 6.4. Contrastación de la resistencia a tracción ............................................................ 139

CAPÍTULO 7. - CONCLUSIONES .................................................................................. 143 7.1. Conclusiones generales ....................................................................................... 143 7.2. Conclusiones específicas ..................................................................................... 145 7.3. Futuras líneas de investigación y trabajo ............................................................. 147

APÉNDICE 1. - RESULTADOS ENSAYO FLEXOTRACCIÓN ...................................... 149 A1.1. Ensayo a flexotracción (Normativa belga).......................................................... 150 A1.2. Densidad de fibra 30 kg/m3 ................................................................................ 151 A1.2.1. Aditivo Bettor.......................................................................................... 151 A1.2.2. Aditivo Sika ............................................................................................ 152 A1.3. Densidad de fibra 33 kg/m3 ................................................................................ 158 A1.3.1. Aditivo Bettor.......................................................................................... 158 A1.3.2. Aditivo Sika ............................................................................................ 159 A1.4. Densidad de fibra 36 kg/m3 ................................................................................ 161 A1.4.1. Aditivo Bettor.......................................................................................... 161 A1.4.2. Aditivo Sika ........................................................................................... 162 A1.5. Densidad de fibra 40 kg/m3 ................................................................................ 164 A1.5.1. Aditivo Bettor.......................................................................................... 164 A1.5.2. Aditivo Sika ............................................................................................ 165


A1.6. Densidad de fibra 60 kg/m3 .................................................................................166 A1.6.1. Aditivo Bettor ..........................................................................................166 A1.6.2. Aditivo Sika.............................................................................................166

APÉNDICE 2 - RESULTADOS DEL ESTUDIO VARIABILIDAD DEL ENSAYO BARCELONA .........................................................................................169 A2.1. Resultados estudio variabilidad ensayo Barcelona ............................................170 A2.2. Tamaño del plato de carga .................................................................................171 A2.3. Altura de la probeta.............................................................................................172 A2.4. Velocidad de carga .............................................................................................174 A2.5. Excentricidad de la carga....................................................................................177 A2.6. Posición de la probeta ........................................................................................180 A2.7. Tablas de valores medidos en laboratorio ..........................................................182

APÉNDICE 3....................................................................................................................235 A3.1. Resultados ensayo Barcelona ............................................................................236 A3.2. Ensayo Barcelona a 14 días ...............................................................................237 A3.2.1. Densidad de fibra plástica de 5 kg/m3 ....................................................237 A3.2.2. Densidad de fibra plástica de 6,5 kg/m3 .................................................239 A3.3. Ensayo Barcelona a 28 días ...............................................................................242 A3.3.1. Densidad de fibra plástica de 5 kg/m3 ....................................................242 A3.3.2. Densidad de fibra plástica de 6,5 kg/m3 .................................................247 A3.3.3. Densidad de fibra plástica de 25 kg/m3 ..................................................251 A3.3.4. Hormigón sin fibras.................................................................................256 A3.4. Tablas de valores medidos en laboratorio ..........................................................258

APÉNDICE 4 - RESULTADOS DE LA CAMPAÑA EXPERIMENTAL DEL ENSAYO NBN B 15-238.........................................................................................289 A4.1. Campaña experimental del ensayo NBN B 15-238 ............................................290 A4.2. Anillo 2715 ..........................................................................................................299 A4.3. Anillo 2716 ..........................................................................................................305 A4.4. Anillo 2724 ..........................................................................................................311 A4.5. Anillo 2725 ..........................................................................................................317

Índice

A4.6. Anillo 2689.......................................................................................................... 323 A4.7. Anillo 2699.......................................................................................................... 329

BIBLIOGRAFÍA............................................................................................................... 335

Capítulo 1: Introducción

CAPÍTULO 1 INTRODUCCIÓN

1.1. ANTECEDENTES Durante las últimas décadas se ha producido un gran desarrollo en la industria de la construcción, desarrollo que ha alcanzado, no sólo a las técnicas de diseño y de cálculo, sino también a la tecnología del hormigón y al propio hormigón. Dentro de estas nuevas tecnologías se encuentra en un lugar muy destacado el empleo de fibras con objeto de reforzar o armar el hormigón. El uso del hormigón reforzado con fibras está avanzando a una gran velocidad debido al constante incremento de los costes del acero. Ello representa un cambio en algunas de las aplicaciones tradicionales de estos hormigones para avanzar en aplicaciones con una mayor responsabilidad estructural. Ante esta situación hay que recordar que la vigente Instrucción de hormigón no considera los hormigones con fibras dentro de su ámbito, por lo que cabe preguntarse si es viable extrapolar el conocimiento y los métodos de ensayo del hormigón convencional al hormigón con fibras o, por contra, es necesario ahondar tanto en el conocimiento teórico

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como en las técnicas experimentales. La respuesta englobaría ambas soluciones, es decir, aprovechar el conocimiento existente y al mismo tiempo seguir investigando, por ejemplo en las ecuaciones constitutivas del hormigón con fibras. En cuanto a las técnicas experimentales, se entiende que hay un camino importante por recorrer, tanto en lo referente al hormigón fresco como en el endurecido. En el hormigón fresco se están investigando, por ejemplo, técnicas para la determinación de la cantidad de fibras mediante métodos eléctricos u otros que superen la ardua tarea de contar fibras. Con respecto el hormigón endurecido, es necesario desarrollar ensayos fiables de control del comportamiento a tracción del hormigón reforzado con fibras, con el objeto de controlar inequívocamente la resistencia a tracción y la tenacidad de dicho hormigón cuando éste se emplea con fines estructurales sin ningún otro tipo de armaduras. Tradicionalmente, para caracterizar el comportamiento del hormigón reforzado con fibras se realizan ensayos a flexotracción sobre probetas prismáticas. No obstante, esta tipología de ensayos presentan una dispersión de resultados muy importante ya que su resultado depende directamente del número específico de fibras que cosen la sección en donde se produce la fisura. La dispersión suele ser tal que prácticamente invalida el empleo de este ensayo como control sistemático del hormigón. Además, presentan el inconveniente de tratarse de ensayos bastante laboriosos en el que se emplean probetas pesadas. Generalmente, el ensayo suele desarrollarse según la normativa belga (NBN B 15-238, 1992) la cual en su preámbulo indica que se trata de un ensayo de caracterización y que no es aplicable para el control sistemático del hormigón reforzado con fibras. Por esta razón se ha iniciado y desarrollado, en el Departamento de Ingeniería de la Construcción de la Universidad Politécnica de Catalunya (UPC), un ensayo a tracción indirecta de doble punzonamiento, bautizado con el nombre de “Ensayo Barcelona”, por el origen de su nacimiento. Este ensayo es la adaptación del Double-Punching test (DPT) para hormigón sin fibras presentado inicialmente por Chen (1970), el cual se planteó como alternativa del ensayo brasileño para determinar la resistencia a la tracción indirecta del hormigón. No obstante, no ha conseguido desbancar al ensayo brasileño, fruto entre otros factores de la mayor implantación y facilidad de éste. De este modo, se considera que desarrollar un ensayo eficaz y fácil de ejecutar para el control sistemático de la resistencia y la tenacidad del hormigón reforzado con fibras y estimar la equivalencia de los resultados obtenidos con los ensayos a flexotracción sobre probetas prismáticas, es imprescindible para la extensión de su utilización como refuerzo resistente en elementos estructurales, ya que se han de tener en cuenta las grandes ventajas que se derivan de su uso (fundamentalmente un alto nivel de industrialización y un ahorro considerable de mano de obra).

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Capítulo 1: Introducción

1.2. OBJETIVOS El principal objetivo de la presente tesina es encontrar una correlación del ensayo Barcelona de doble punzonamiento con los resultados aportados por los ensayos a flexotracción, en concreto, con el ensayo de vigas con carga a tercios basado en la normativa belga (NBN B 15-238, 1992). En el caso de existir una fuerte correlación entre ambos ensayos, se demostrará que el ensayo planteado (ensayo Barcelona) es robusto y válido para el análisis de las características del hormigón reforzado con fibras, además de indicar que las variables correlacionadas que se calculan en ambos ensayos miden lo mismo, al seguir una relación de equivalencia. Previo a fijar dicha equivalencia entre ambos ensayos, se han de definir y fijar las variables y características de ejecución del ensayo Barcelona, además de realizar un estudio de variabilidad de los resultados obtenidos en dicho ensayo, demostrando de este modo la viabilidad y eficiencia del ensayo.

1.3. METODOLOGÍA UTILIZADA Para el desarrollo de la presente tesina ha sido necesario realizar inicialmente un estudio exhaustivo, entre la literatura técnica existente, de los ensayos más empleados y extendidos para la caracterización del comportamiento del hormigón reforzado con fibras. De este modo, debido a la serie de inconvenientes y carencias que presentan los ensayos comúnmente utilizados, se demuestra la necesidad de desarrollar el ensayo Barcelona, para con posterioridad, normalizarlo en el caso de ser un ensayo viable. Cabe decir, que se ha realizado el análisis de los coeficientes de variabilidad de los resultados obtenidos en el ensayo a flexotracción, según la normativa belga, de un total de 1308 probetas de hormigón reforzado con fibras procedentes de la UTE Línia 9. Una vez justificada la necesidad de implantar un ensayo fiable para el control sistemático del comportamiento del hormigón reforzado con fibras, en concreto, el ensayo Barcelona, se han de analizar los diferentes estudios técnicos publicados respecto el ensayo de doble punzonamiento, aplicado tanto a hormigones convencionales como con fibras. De esta manera se pretende entender el comportamiento y el modo de rotura de las probetas ensayadas mediante el ensayo Barcelona y obtener las diferentes formulaciones existentes para el cálculo de la resistencia a tracción indirecta del hormigón. Posteriormente, se ha de realizar una campaña experimental a modo de puesta a punto del ensayo Barcelona con el objeto de analizar las principales variables de ensayo, como por ejemplo; la altura y el diámetro de la probeta ó el diámetro del plato de carga. La serie de resultados analizados provienen del ensayo hasta rotura de un total de 34 probetas suministradas por la UTE Línia 9 y la UTE Gorg.

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Una vez fijadas y justificadas las principales variables del ensayo, con el objetivo de analizar la dispersión obtenida en los resultados se ha de realizar una campaña experimental con probetas moldeadas con diferente densidad y tipo de fibras. En concreto, se han ensayado un total 32 probetas según la configuración final del ensayo Barcelona. De este modo se obtendrá la precisión que presentan los resultados que se derivan del ensayo y la posible viabilidad del mismo. Finalmente, en el caso de demostrarse la viabilidad del ensayo, se ha de realizar la correlación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona con los obtenidos en el ensayo a flexotracción de vigas basado en la normativa belga. Para ello, se han de fijar las variables equivalentes entre ambos ensayos y mediante un estudio estadístico encontrar la relación entre dichas variables.

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Capítulo 2: Estado del Conocimiento

CAPÍTULO 2 ESTADO DEL CONOCIMIENTO

2.1. INTRODUCCIÓN En el presente capítulo se define y expone una visión general del hormigón reforzado con fibras (HRF), mostrando su amplio campo de aplicación y reseñando las ventajas que se derivan de su uso. El objetivo fundamental del capítulo es realizar una recopilación de las diferentes tipologías de ensayos que existen para caracterizar el comportamiento y la resistencia a tracción del HRF mediante ensayos a tracción directa, tracción indirecta y flexotracción, exponiendo para cada tipología de ensayo las ventajas y desventajas que se derivan de su aplicación. Se presentan unas tablas de comparación entre el ensayo de doble punzonamiento (ensayo Barcelona) y los ensayos más utilizados en la actualidad para determinar el comportamiento del HRF, en función de las variables más representativas. 5


2.2. HORMIGÓN REFORZADO CON FIBRAS El hormigón reforzado con fibras, cuyo uso en el mundo de la construcción está avanzando a gran velocidad, es aquel hormigón en el que se han incluido fibras en una proporción adecuada para de esta manera mejorar una o varias de sus propiedades. Las fibras actúan mejorando algunas de las características de los hormigones convencionales, siendo fundamentales los aspectos de tenacidad, control de proceso de fisuración y resistencia a flexotracción. La transmisión de esfuerzos fibras-matriz se produce por adherencia, superponiendo acciones que involucran fenómenos de adhesión, fricción y entrecruzamiento mecánico. La adición de fibras en un material frágil como el hormigón, intenta convertirlo en un material dúctil y actuar sobre la fisuración de la matriz, de forma que mediante su acción de “cosido” entre las fisuras, se reduzca el ancho de las mismas. En la Figura 2.1 se puede observar como actúan las fibras en la rotura de una probeta de HRF mediante se acción de cosido o puente. Las fibras que son elementos filamentosos se pueden presentar según diferentes formatos y se incorporan al hormigón en cuantía discreta y de manera uniforme para su refuerzo. Las fibras más utilizadas son, en orden decreciente, las de acero, vidrio y polipropileno.

Figura 2.1 Rotura de probeta cilíndrica con entalla mediante ensayo a tracción uniaxial (ensayo realizado en la UPC).

Atendiendo a su forma las fibras de acero pueden ser rectas o conformadas y se pueden clasificar también básicamente en tres grupos según su proceso de fabricación:

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•

Obtenidas por trefilado en frío.

•

Obtenidas por corte de láminas.

•

Extraídas en caliente por rascado de bloques de acero.


Debido a que la adherencia entre las fibras y el hormigón es uno de los factores que en mayor medida determina las propiedades del HRF, los fabricantes de fibras han intentado mejorar la misma modificando la forma geométrica de ellas, de esta manera para las fibras de acero se tienen las formas de la Tabla 2.1. Las longitudes de las fibras de acero suelen oscilar entre 10 y 75 mm y el diámetro equivalente varía entre 0,1 y 1 mm. Sus resistencias varían en el rango de 280 a 2800 MPa, y sus elongaciones están comprendidas entre el 0,5 y el 35%. En el mercado se presentan separadas o en grupos de 10 a 30 fibras encoladas mediante adhesivo soluble en agua, para de esta manera facilitar operaciones de manipulación y mezclado, así como para evitar la segregación en el proceso de mezcla del hormigón.

Tipos de fibras según su forma

Esquema

Recta de sección circular Recta de sección rectangular Ondulada Recta con extremos en forma de cono Recta con extremos en forma de gancho Rectas con extremos chatos Tabla 2.1: Forma de algunos de los diferentes tipos de fibras que existen en la actualidad.

La adición de fibras de acero al hormigón proporciona las siguientes características: •

Las fibras de acero cosen las fisuras del hormigón formando un “puente” entre los áridos gruesos, permitiendo una formación controlada de las fisuras, y llevando al hormigón a un comportamiento dúctil después de la fisuración inicial, evitando así la fractura frágil.

•

Incremento de la resistencia a la abrasión debido a una reducción de la fisuración.

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Provee una excelente resistencia a la corrosión, ya que controla la abertura de las fisuras y por consiguiente la entrada de agua.

•

Mejora la resistencia a tracción, flexión y corte, produciendo un aumento de la capacidad portante.

•

Proporciona una capacidad adicional de resistencia, debido a la redistribución del momento plástico en caso de solicitaciones localizadas.

•

Logra alta resiliencia (capacidad de absorción de energía en el impacto) y resistencia al impacto para solicitaciones dinámicas.

•

Provee un refuerzo uniforme en las tres direcciones, convirtiéndolo en un material isótropo y homogéneo, con igual rendimiento en todas las direcciones.

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•

Debido a las características isotrópicas y a la repartición uniforme de fibras en toda la estructura, es ideal para cargas sin punto de aplicación definida.

•

Permite ahorros de material ya que por ejemplo para pavimentos proyectados con hormigón reforzado con fibras, los espesores pueden disminuirse conservando las mismas propiedades.

Cabe decir que, en contrapartida a las ventajas que produce la adición de fibras en el material endurecido, su inclusión en la masa de hormigón fresco reduce la trabajabilidad, efecto parcialmente paliado por los aditivos químicos. Otros aspectos a los que también se les debe prestar una especial atención son la posible alteración de las fibras durante el mezclado, la orientación final de las mismas, conseguir una adecuada compacidad y el acabado de las superficies. Las principales aplicaciones del hormigón reforzado con fibras de acero (HRFA) son las siguientes: •

•

• •

Pavimentos de carreteras, aeropuertos e industriales: La resistencia a la propagación de fisuras, combinada con su resistencia al impacto y a atmósferas agresivas, ofrece solución a los problemas comunes de los pavimentos. Hormigón proyectado o gunitado: Se aplica en revestimiento de túneles, estabilización de taludes en superficies irregulares, estructuras de cáscaras delgadas y reparación de hormigones deteriorados. Se evita la malla electrosoldada con el consiguiente beneficio económico, técnico y temporal. Tubos para saneamiento: El refuerzo con fibras de acero proporciona a los tubos una muy buena resistencia al impacto, abrasión y cavitación. Prefabricación: La fibra de acero se utiliza en este caso para controlar la fisuración como armadura complementaria a la armadura principal de la estructura pretensada. Con esto se logra obtener la mayor ventaja de la industria del premodelado. Se aceleran los tiempos de construcción, puesto que la armadura adicional que se agrega a los cordones y alambres pretensados para controlar la fisuración es reemplazada por el hormigón con fibras.

Existen otras aplicaciones de menor importancia a las anteriores, como por ejemplo; cajas fuertes de bancos, postes de defensa, veredas, marcos para máquinas, juntas de expansión de tableros de puentes (para mejorar la resistencia al impacto y al uso), presas, bocas de inspección de instalaciones eléctricas, recubrimiento de zanjas y tanques de almacenamiento de líquidos. El cemento y el hormigón reforzado con fibras se han ido desarrollando progresivamente debido a las prestaciones que se derivan de su uso y a su gran diversidad de aplicaciones, como se ha explicado con anterioridad. En consecuencia en la actualidad una amplia gama de fibras y productos de HRF están comercialmente disponibles. En paralelo al desarrollo comercial del HRF, se ha asumido un gran esfuerzo de investigación tal que permita cuantificar las propiedades de los materiales de HRF. El comportamiento mecánico de materiales reforzados con fibras de alta resistencia puede

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ser solamente descrito de forma completa mediante el uso de parámetros no convencionales, como por ejemplo mediante parámetros de tenacidad, además de la resistencia a compresión y tracción. Simultáneamente al desarrollo de los materiales de HRF ha habido una revolución en los métodos de ensayo en los laboratorios de investigación. Existen básicamente dos caminos posibles para describir el comportamiento bajo tensión del HRFA, especialmente el comportamiento no lineal en post-fisuración, que son mediante la relación tensióndeformación (σ-ε) y la relación tensión-apertura de fisura (σ-w). El HRF es altamente apreciado por su resistencia a tracción en el estado de post-fisuración y dicha resistencia debe ser determinada experimentalmente. Por lo tanto, se han desarrollado diferentes métodos de ensayo. La gran mayoría de los métodos de ensayo más populares que se utilizan para la caracterización del HRF, entre ellos el Rilem 3-point bending test (Rilem TC-162 TDF, 2002), el ensayo a tracción uniaxial Rilem (Rilem TC 162, 2001) y el ensayo Wedge-Splitting (Brühwiler y Wittmann, 2003), presentan en general una gran dispersión en sus resultados, lo cual conlleva una dificultada añadida a la hora de determinar los valores característicos con rigurosidad. En diferentes investigaciones se ha mostrado que una de las causas de la dispersión de los resultados es debido a una distribución no uniforme de tensiones en la muestra a ensayar (Dupont y Vandewalle, 2004). Una de las soluciones para evitar la dispersión en los resultados es aumentar la superficie de rotura o área de fisuración específica que se obtiene al ensayar las muestras, tal y como se expondrá en posteriores subcapítulos. En los siguientes capítulos se presentarán los ensayos más utilizados para la caracterización del comportamiento del HRF englobados en tres grandes grupos; ensayos a tracción directa, ensayos a tracción indirecta y ensayos a flexotracción, indicando las ventajas e inconvenientes que se derivan de su respectivos usos.

2.3. ENSAYOS A TRACCIÓN Un aspecto fundamental del comportamiento mecánico del HRF es el comportamiento a tracción, el cual puede ser relacionado con los mecanismos de fallo de adherencia y de interfase friccional que se desarrollan a lo largo de la interfase de la matriz y las fibras. La resistencia de fractura a tracción puede ser caracterizada mediante la relación entre la tensión a tracción y la respuesta de la apertura de la fisura (σ-w), la cual está también asociada con el llamado modelo ficticio de fisura, sugerido por Hillerborg et al. (1976), en dónde los parámetros principales son la resistencia a tracción, energía de fractura y la forma de la curva σ-w. Para el HRF, la forma de la curva σ-w varía considerablemente dependiendo del tipo y de la cantidad de fibras usadas, de la calidad del hormigón, etc. Además, la energía de fractura completa no es de interés ya que la tensión-apertura libre de fisura sucede en aperturas de fisura muy grandes para la mayoría de fibras, mientras que para la mayoría de los hormigones convencionales (sin fibras) las fisuras raramente

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son más grandes de 0,3 mm. De aquí que haya una necesidad de métodos de ensayos simples y fiables que puedan ser usados para la determinación de la relación σ-w y en la cual las empresas puedan usarlos en sus controles de calidad en base a rutinas. Otro parámetro de interés que caracteriza el comportamiento del HRF es la absorción de energía. Dicho parámetro se calcula integrando el área que encierra la curva cargadesplazamiento obtenida a partir ensayos, como por ejemplo mediante el ensayo Barcelona. Contra mayor sea la absorción de energía de la muestra, más capaz será la mezcla de soportar una carga en el estado de fisuración. El ensayo a tracción uniaxial es considerado universalmente como el modo más directo para hallar las propiedades de fractura de materiales frágiles, pero es un ensayo difícil de llevar a cabo. El esquema básico de configuración del ensayo se puede observar en la Figura 2.2. Una de las dificultades proviene de la incapacidad de obtener de manera razonable distribuciones uniformes de tensiones a través de la fisura. Esto se puede atribuir a imperfecciones de la muestra y a excentricidades accidentales de los aparatos de carga. El ensayo a tracción directa presenta otros inconvenientes tales como la sujeción de la probeta y la dificultad de asegurar la estabilidad del ensayo. El uso de condiciones de contorno fijas (alta rigidez rotacional de los platos de carga) en dicho tipo de ensayo conlleva la formación de varios planos de fractura, dando como resultado un aumento artificial en la densidad de fisuras (Van Mier et al., 1996). De esta manera, la resistencia a fractura medida se verá incrementada artificialmente. Se sostiene que para muestras sometidas a ensayos a tracción uniaxial se deberían usar apoyos articulados como condiciones de contorno, teniendo en cuenta la determinación de un límite inferior de energía de fractura. Sin embargo, el hecho de utilizar apoyos articulados como condiciones de contorno hace que la determinación de los parámetros de fractura no sea sencilla.

Máquina de ensayo Bloque metálico Adherencia Bloque metálico-Muestra Muestra a ensayar LVDT’s

Adherencia Bloque metálico-Muestra Bloque metálico Máquina de ensayo

Figura 2.2: Esquema del ensayo a tracción uniaxial con condiciones de contorno fijas (Brite Euram Project, 1999-2002).

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Por otro lado, el ensayo Brasileño (ensayo a tracción indirecta) supone un método de fácil procedimiento operatorio y que requiere de una probeta de geometría sencilla, aunque, en contrapartida presenta un problema, que es el aplastamiento de la probeta en la zona de carga. Los ensayos a tracción (directa e indirecta) más comúnmente utilizados y de mayor aplicación en la caracterización del comportamiento del HRF se presentan a continuación.

2.3.1. Ensayos a tracción directa 2.3.1.1. Muestras en forma de hueso de perro (Dogbone specimens) Ensayo que se enfoca con el objetivo de evitar la rotura que a menudo se produce en las zonas de sujeción de la muestra al realizar ensayos uniaxiales, debido a concentraciones de tensiones y tensiones multiaxiales. El ensayo consiste en una probeta de sección transversal reducida en la zona central, tal y como se muestra en la Figura 2.3. Se le conoce comúnmente como muestra en forma de hueso de perro. Esta geometría sirve para restringir la fisuración en dicha región central y facilitar de esta manera la medición de los desplazamientos (Banthia et al., 1993), y evitar el problema que presentan los ensayos uniaxiales explicado con anterioridad. El registro de la deformación de la probeta durante la ejecución del ensayo se puede realizar mediante dos LVDT’s situados en la sección transversal reducida (véase Figura 2.3).

Figura 2.3: Configuración del ensayo con muestra en forma de hueso de perro (Reinhardt, 1998). 11


Dicha configuración en hueso de perro permite el control estable del ensayo siempre que la rotura no sea demasiado frágil y la fisuración esté distribuida. Cuando el fallo sucede con la propagación de una única macro fisura, el desplazamiento medido sobre una galga extensiométrica es inadecuado para asegurar el control estable post-pico del ensayo. En este caso se han de utilizar ensayos más complejos, como por ejemplo el propuesto por Li et al. (1998). Dicho ensayo consiste en colocar láminas de acero pegadas con espesor decreciente en los extremos de la muestra para reducir de esta manera un cambio súbito en la rigidez y aplicar la carga a través de juntas articuladas. Los desplazamientos se miden con 4 sensores, dos en cada extremo. El ensayo se controla monitorizando estos 4 sensores de manera continua y cambiando el control a aquel que tenga la mayor tasa de desplazamiento.

2.3.1.2. Ensayo de muestras con entallas Debido a que en la mayoría de los HRF el fallo en tensión uniaxial está asociado a la localización de tensiones, se han sugerido diferentes configuraciones de ensayos con objeto de medir la respuesta en puntos determinados, como es el caso del ensayo de muestras con entallas. En la Figura 2.4 se puede observar un ejemplo de ensayo a tracción uniaxial cuya muestra presenta una entalla perimetral. El objetivo de dicho ensayo es el de forzar la fisura a aparecer a lo largo del plano entallado. Sin embargo, existen dos cuestiones importantes que deberían ser abordadas en esta tipología de ensayos: la presencia de concentración de tensiones en la punta de la entalla que deriva a un máximo de esfuerzo a tracción o resistencia a tracción inferior, y el control del ensayo a través del uso de la media de la apertura de los dos labios de la entalla.

Máquina de ensayo

Plato de carga LVDT Extensómetro

Figura 2.4: Ensayo a tracción uniaxial de muestra cilíndrica con entalla perimetral (UPC).

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Para hormigones reforzados con fibras de acero con tamaño normal de árido y distribución isotrópica de fibras, las muestras de paneles delgados no son representativos del material y por lo tanto los ensayos deben ser ejecutados con paneles más grandes, con los problemas que se derivan del uso de muestras tan grandes como por ejemplo la manejabilidad de dicha muestra en el laboratorio. Este ensayo se utiliza para obtener la respuesta a tracción del HRF incluyendo la tensión a tracción versus relaciones de ancho de fisura. Cuando es posible medir la curva completa de carga-desplazamiento, el área que encierra la curva se puede dividir entre el área de la sección transversal y tomar el valor que se obtiene como la energía de fractura, cuyo parámetro se considera una medida fundamental para la estimación de la resistencia del material.

2.3.1.2.1 Cilindros con entalla El uso de cilindros en ensayos a tracción es más atractivo que las muestras en forma de prisma debido a que cilindros moldeados estándar y núcleos pueden ser usados en los ensayos, evaluando de esta manera la integridad mecánica del material, la existencia de orientaciones preferentes de las fibras o la no homogeneidad de la distribución de las fibras. Estas muestras son particularmente interesantes cuando se desea cuantificar la relación tensión-apertura de fisura, la cual puede ser considerada como una propiedad mecánica de fractura del material. El ensayo de cilindros con entalla, como se puede observar en la Figura 2.5, presenta un proceso de preparación de la muestra muy complejo y laborioso, además del requerimiento de tiempo y esfuerzo considerable. Una de las dificultades en el proceso de preparación de dicha muestra radica en que se han debido desarrollar fijaciones especiales que permitan adherir directamente la muestra a la máquina de ensayo. De esta manera se pretende eliminar el inevitable estado de pretensionamiento introducido en las muestras cuando se usan sujeciones convencionales, mejorar la alineación, conseguir una máxima rigidez (especialmente con respecto a la rotación) y una aplicación uniforme de tensiones. Se presentan también limitaciones en la parte de muestra sin entalla al no ser lo suficientemente larga como para evitar la influencia de la variabilidad en la distribución de las fibras. Además, el proceso de compactación usado en la fabricación de la muestra puede afectar al número efectivo de fibras de la sección crítica. Generalmente la muestra se instrumenta mediante galgas en horquilla o extensómetros que miden la apertura de fisura sobre la entalla para de esta manera poder realizar el control del ensayo.

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Figura 2.5: Configuración del ensayo a tracción uniaxial aplicado a un cilindro con entalla (Stang, 1999).

Existe una propuesta reciente de ensayo, el RILEM TC 162 (2001), donde se ensaya un cilindro entallado con los extremos fijos. Un estudio realizado por Gettu y Barragán (2003) demuestra que es un método de ensayo robusto y representativo de la respuesta del material. No se encuentran en el ensayo influencias significativas de las características geométricas de la muestra o problemas de inestabilidad debido a la pérdida de control aunque existe una rotación relativa entre las caras fisuradas, especialmente durante la parte inicial de la respuesta post-pico, la cual se atribuye a la propagación no simétrica de la fisura en la matriz. En la mayoría de los casos, la rotación decrece en la parte final del régimen post-pico, el cual es dominado por la respuesta de las fibras. Sin embargo, la influencia de la rotación en la respuesta tensión post pico-ancho de fisura del HRF se cree que es despreciable. Del estudio realizado por Gettu y Barragán (2003) se concluye que las tensiones postpico y los parámetros de tenacidad (según la normativa ASTM C-1018, 1997 la tenacidad se define como la energía equivalente al área bajo la curva carga-deflexión hasta una deflexión específica. Representa la capacidad que tiene un material para absorber energía.) obtenidos en el Rilem TC 162 presentan unos coeficientes de variación de aproximadamente el 30%. Esta significante dispersión es fundamentalmente debida a la aleatoriedad del número de fibras efectivas que cosen la fisura, considerando la relativamente pequeña sección transversal de la muestra. Esta elevada dispersión que presentan los parámetros medidos hace que el ensayo sea de difícil aplicación como control sistemático del HRF. 14


2.3.2. Ensayos a tracción indirecta Los problemas y dificultades que aparecen en los ensayos uniaxiales descartan su uso en base a rutinas. Como consecuencia, se han propuesto otros tipos de ensayos menos directos pero más simples. Entre estos ensayos se incluyen el ensayo Brasileño, el ensayo Wedge-Splitting y el ensayo de doble punzonamiento (ensayo Barcelona).

2.3.2.1. Ensayo Brasileño El ensayo Brasileño es un método estandarizado de ensayo utilizado para hallar una aproximación de la resistencia a tracción uniaxial del material, una de las normativas en la que se normaliza dicho ensayo es la norteamericana (ASTM C-496, 1996 y UNE 83306, 1985). En la Figura 2.6 se pueden observar diferentes configuraciones del ensayo Brasileño. Dicho ensayo consiste en aplicar una carga externa de compresión en una de las caras de la muestra cilíndrica o cúbica, mientras que el extremo opuesto a la carga permanece apoyado. Las reacciones de la carga y del apoyo forman dos fuerzas concentradas diametralmente opuestas que producen una distribución uniforme de tracciones transversales a lo largo del eje de carga, causando en consecuencia una rotura a tracción de la muestra. Dicha tracción hallada se considera una propiedad del material.

Figura 2.6: Diferentes configuraciones del ensayo Brasileño.

Tradicionalmente se ha considerado un ensayo inapropiado para el hormigón con fibras (Carmona et al., 1998) por básicamente tres razones. El área de carga para grandes

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deformaciones (por ejemplo, en el estado de post-fisuración de muestras de HRF) aumenta continuamente conduciendo a un incremento en la carga incluso después de la fisuración de la matriz. Además, el ensayo es inestable bajo el control de desplazamiento y la considerable longitud de las muestras permite a la fisura iniciarse dentro de ella, con lo que dificulta la medición de la apertura de fisura y el control de estabilidad. Por todos estos motivos se han propuesto modificaciones de la metodología del ensayo para de esta manera solventar dichos problemas y beneficiarse además del uso de una muestra estandarizada y de la configuración del ensayo en compresión. La primera mejora que aparece (Carmona et al., 1998) consiste en limitar el área de carga a una anchura constante mediante unas barras metálicas de carga entre los platos de la prensa y una lámina de madera o cartón usada para distribuir la carga en la muestra, de esta manera se evita fisuración múltiple y aplastamiento en el punto de aplicación de la carga en la muestra. La configuración del ensayo se puede observar en la Figura 2.7, en donde su el control se realiza en función del desplazamiento de la apertura de la fisura (CMOD) medida mediante la utilización de un extensómetro.

Barra metálica de carga Lámina de madera Muestra Extensómetro

Figura 2.7: Configuración del ensayo Brasileño modificado según Carmona et al. (1998).

La segunda mejora consiste en medir el desplazamiento transversal y usarlo como la variable de control. Cuando esto es medido a lo largo del plano de fisura se puede utilizar como el desplazamiento de la apertura de la fisura (véase Figura 2.7). La reducción de la longitud de la muestra ayuda también para obtener un control estable del ensayo después del pico de carga.

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2.3.2.2. Ensayo Wedge-Splitting El método de ensayo Wedge-Splitting (WS) fue propuesto originalmente por Linsbauer y Tschegg (1986) y desarrollado más tarde por Brühwiler y Wittmann (2003). La configuración de dicho ensayo se puede observar en la Figura 2.8. Hasta la actualidad se han desarrollado pocos métodos que permitan determinar directamente la relación σ-w, que solo puede ser determinada de forma directa con una correcta evaluación de un ensayo de tensión uniaxial. Sin embargo, el ensayo de tensión uniaxial requiere de un equipo de ensayo sofisticado y se ha demostrado que el resultado del ensayo se ve afectado por la interacción entre la muestra y la propia máquina. A la muestra a ensayar se le realiza una entalla. De esta manera se fuerza a que aparezca la fisura en dicha entalla y que su propagación esté condicionada a seguir una trayectoria recta. Durante la ejecución del ensayo la cuña va cargando progresivamente el cubo entallado de HRF mediante los soportes cilíndricos situados en las piezas de acero. El descenso de la cuña produce en la muestra un desplazamiento de apertura lateral de la entalla que produce una aparición y propagación estable de la fisura. El ensayo se controla mediante extensómetros.

Figura 2.8: Elementos del ensayo WS propuesto por Brühwiler y Wittmann (2003) (izquierda) y esquema de ejecución del mismo (derecha). El WS es un método de ensayo interesante ya que presenta una serie de ventajas expuestas a continuación: •

No requiere de un equipo de ensayo sofisticado, puede ser realizado en máquinas habituales de ensayos mecánicos. 17


•

El ensayo es estable.

•

Gracias al tipo de configuración del ensayo el desplazamiento coincide con la apertura de fisura.

•

El ensayo se puede realizar con muestras prismáticas o cilíndricas, permitiendo la posible extracción de muestras provenientes de estructuras existentes para su posterior control de calidad.

•

Necesidad de cantidades inferiores de hormigón para realizar el ensayo, debido a que la muestra que se requiere es menor en comparación con otros métodos de ensayo, como por ejemplo en aquellos que usan como muestras vigas o paneles.

Todo y que se a probado con éxito en hormigones normales para hallar sus propiedades de fractura, para el HRF no hay mucha información disponible con respecto al ensayo WS. El hecho de utilizar en el ensayo WS una muesca de referencia (entalla) y gracias a la profundidad de ésta, se asegura la no existencia de difusión de fisuras a la hora de ensayar la muestra. La aplicabilidad del método de ensayo WS para determinar las propiedades de fractura de HRF está en discusión. Recientemente se ha utilizado para hallar la capacidad de absorción de energía en HRF. Resultados experimentales usando el método WS son comparados con ensayos a tracción uniaxial y el 3-point bending test (siguiendo ambos las recomendaciones RILEM TC-162 TDF, 2001) en una investigación realizada por Löfgren et al. (2004). Dicha investigación demuestra la aplicabilidad del ensayo WS y que la dispersión general de los resultados es inferior a la dispersión del 3-point bending test. A partir de dicho estudio se cree que el mayor factor de contribución para la dispersión en los resultados está relacionado con la variación en el número de fibras a través del plano de fractura. Los tamaños investigados para las muestras del ensayo WS no parecen tener una gran influencia en las propiedades de fractura o en el número específico de fibras a través de la superficie de fractura.

2.3.2.3. Ensayo de doble punzonamiento El ensayo de doble punzonamiento es un ensayo diseñado inicialmente para determinar la resistencia a la tracción indirecta del hormigón convencional como alternativa al ensayo brasileño. Este ensayo fue presentado por Chen (1970) a principios de la década de los 70 y desde entonces se han realizado intensas investigaciones. En el ensayo de doble punzonamiento, tal y como se puede observar en la Figura 2.9, se dispone una probeta cilíndrica de hormigón de diámetro y altura 150 mm de manera vertical entre las placas de carga a compresión uniaxial, utilizando dos punzones circulares de acero dispuestos concéntricamente encima y debajo de la muestra a ensayar.

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Figura 2.9: Configuración del Ensayo Barcelona (ensayo del HRF procedente de un tramo experimental de la estación de metro de Bon Pastor).

Al realizar el ensayo doble punzonamiento la carga aplicada produce un incremento de la tracción sobre los planos que contienen el eje del cilindro y la muestra se fractura a lo largo de estos planos. Generalmente, suelen aparecer tres fisuras radiales en la muestra ensayada, todo y que se puede dar el caso de formación de 2 ó 4 fisuras. Bajo la carga de rotura, se forman además dos cuñas cónicas que se sitúan bajo los punzones de acero. El control del ensayo se puede realizar por posición registrándose de forma continua la carga aplicada sobre la probeta y el recorrido del plato de carga. Realizando dicho control se asegura la estabilidad del ensayo. También se puede utilizar para el control del ensayo la apertura circunferencial de la probeta, medida ésta mediante una cadena situada en la parte central de la probeta a media altura (véase Figura 2.9). El ensayo doble punzonamiento presenta una serie de ventajas sobre el resto de ensayos utilizados para determinar la resistencia a tracción: •

El ensayo se realiza mediante una prensa convencional (de rotura de probetas a compresión), la cual existe en la mayoría de laboratorios. El procedimiento de ejecución del ensayo es de gran facilidad, más fácil por ejemplo que el requerido para los ensayos explicados con anterioridad.

•

Se requiere de una magnitud de carga reducida para llegar a la rotura de la muestra, por lo que se puede utilizar una máquina de menor capacidad a diferencia de otros ensayos en los que se necesita una mayor carga.

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•

No se limita la rotura de la muestra a un plano predeterminado. Gracias a la existencia de varios planos de rotura se permite establecer una resistencia promedio a la tracción a partir de una mayor superficie, reduciéndose drásticamente la dispersión en los resultados.

•

Se requiere de una muestra menor en volumen en comparación con otros métodos de ensayo, como por ejemplo en aquellos que usan como muestras vigas o paneles. Esto conlleva un consecuente ahorro de material y facilidad de manejo de la propia muestra.

•

La configuración de la muestra en cilindro presenta una ventaja añadida sobre otras configuraciones de ensayo como por ejemplo las de paneles o vigas, ya que permite la extracción de muestras provenientes de estructuras existentes para su posterior control de calidad. De esta manera se diversifica el campo de aplicación del propio ensayo.

•

El ensayo se realiza con las probetas sin refrentar, aplicando la carga directamente sobre la superficie de las caras de la probeta. Se produce en consecuencia una reducción del tiempo de preparación de la probeta y una mejora medioambiental al no ser necesaria la aplicación de un mortero de azufre.

Por otro lado, existe una dificultad inherente en el desarrollo del ensayo y es la aleatoriedad de ubicación de dichos planos, además, resulta complejo derivar expresiones de resistencia indirecta a la tracción a partir de la geometría y los valores de carga última.

2.4. ENSAYOS A FLEXOTRACCIÓN El ensayo a flexión es de uso generalizado para la caracterización del HRF como sustituto del ensayo a tracción directa. Se usa generalmente en procedimientos normalizados para la determinación de los parámetros de resistencia tanto en vigas como en paneles de hormigón. Uno de los aspectos de estos ensayos que ha recibido una atención considerable es la medición de la deflexión de la viga, la cual se debería hacer tomando como referencia los extremos de la misma viga y no con referencias externas (Brite Euram Project, 1999 2002). Otro de los aspectos a tener en cuenta es el control del ensayo más allá del pico de carga, ya que el uso de la deflexión como una variable de control no siempre conduce a un ensayo estable. Se pueden realizar ensayos con vigas entalladas, dicho uso evita la mayoría de problemas que surgen al determinar la respuesta post-pico en flexión. Se usa la apertura de los labios de la entalla para controlar el ensayo de un modo estable. El uso de muestras con entalla requiere de una atención especial con lo que respecta a la

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interpretación de los resultados del ensayo, ya que debido a la presencia de la entalla, se tendrán concentraciones de tensiones. Las variables más características que se miden generalmente en los ensayos a flexotracción son el pico de carga, deflexión de la viga y el CMOD (desplazamiento de la apertura de la fisura). Éste último, en el caso de vigas con entalla. En la Figura 2.10 se pueden observar las curvas típicas que se obtienen.

Figura 2.10: Curvas carga-CMOD (izquierda) y carga-deflexión (derecha) típicas obtenidas en un ensayo de vigas con entalla (Rilem TC-162 TDF, 2002).

Los ensayos a flexotracción más comúnmente utilizados y de mayor aplicación en la caracterización del comportamiento del HRF se presentan a continuación.

2.4.1. Ensayo de vigas con carga a tercios Existen diferentes normativas específicas para el ensayo de vigas con carga a tercios, las más populares y utilizadas son la belga (NBN B 15-238, 1992), la europea (EFNARC, 1996) y la americana (ASTM C-1018, 1997) y su esquema básico se puede observar en la Figura 2.11. EL ensayo de viga EFNARC con carga a tercios es un ensayo de ejecución muy similar al ensayo ASTM C-1018, pero involucra una viga más esbelta que mide 75 x 125 x 550 mm biapoyada con una luz de 450 mm. Tienen en común que ambos procedimientos involucran una distribución de carga a tercios de la luz de una muestra mayor previamente cortada, con el comportamiento basado en las características del registro carga post fisuración-deflexión. El ensayo de viga EFNARC, a diferencia del resto de ensayos de vigas con carga a tercios, está ideado para hormigón proyectado reforzado con fibras.

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Figura 2.11: Esquema del ensayo de viga con carga a tercios especificado en la normativa belga (NBN B 15-238, 1992). La especificación EFNARC expone que la viga debe de ser ensayada de tal manera que no admita deformaciones extrañas desde el registro de deflexión central, pero es imprecisa en cómo debe ser realizado. En cambio el procedimiento para la medida de la deflexión descrita en ASTM C-1018 es meticulosa en la descripción de cómo deben ser excluidas dichas deflexiones extrañas. El problema para diseñadores y contratistas es que los parámetros de comportamiento en estado de post-fisuración basados en el ensayo de vigas, generalmente ofrecen una exactitud muy baja. Ensayos realizados por Bernard (1999) dieron como resultado una media del coeficiente de variación en el comportamiento post-fisuración del 15% para el índice ASTM I30 (índice de tenacidad definido, en la norma ASTM C-1018, 1997. Se calcula dividiendo el área de la curva carga-deflexión hasta una deflexión de 15,5 veces la deflexión correspondiente a la primera fisura entre el área hasta la primera fisura). La variación dentro de una misma amasada generalmente sobrepasa el 20% de la resistencia residual medida para una deflexión central de 3,0 mm en el ensayo de vigas EFNARC. El resultado es que el comportamiento medio de muchas series de ensayos con aparentemente un adecuado hormigón proyectado reforzado con fibras (HPRF) no cumple los requerimientos mínimos, esto produce disputas entre los proveedores y los contratistas de hormigón proyectado para discernir quien es el culpable de la presunta baja en la calidad del comportamiento del hormigón. Tras varios años de ensayos de calidad en base a rutinas de vigas se ha llegado a la conclusión que una de las causas de dicha variación en el comportamiento viene dado por el mismo procedimiento en sí. El área de hormigón que experimenta fallo en una viga es muy pequeña en comparación con el volumen de hormigón contenido dentro de una estructura de HRF y HPRF. Como el comportamiento es fuertemente dependiente del número de fibras que suelen encontrarse en la fisura, es por lo tanto bastante probable 22


que el comportamiento de la viga no sea representativo de la mayoría del hormigón en una estructura. Otro problema inherente al ensayo, es la falta de control sobre la posición de la fisura. El resultado puede ser ángulos de rotación ampliamente diferentes en la fisura para una deflexión central dada. Como la capacidad de carga a tracción de la mayoría de fibras decrece a medida que el ancho de fisura aumenta, esta característica en el ensayo se cree que es causa de una dispersión significativa. Estudios de Chen et al. (1994) indican que tanto la tenacidad como las resistencias a flexotracción, a primera y máxima fisura, se ven afectadas por el tamaño de la probeta y se concluye que los parámetros adimensionales de absorción de energía en la norma norteamericana (que en un principio se conciben independientes del tamaño de la probeta) generalmente resultan también afectados por el tamaño de la misma. Por otro lado, en la norma norteamericana ASTM C-1018 sí se tiene en cuenta el efecto que produce la compactación en los parámetros de tenacidad y resistencia a flexotracción, que varían para una misma probeta compactada mediante vibración interna o externa. La vibración externa provoca un alineamiento de las fibras según planos paralelos a la superficie de vibrado mientras que este efecto no se produce en la vibración interna.

2.4.2. Ensayo de vigas con carga central Para superar algunas de las limitaciones que aparecen en el ensayo de vigas con carga a tercios, se sugiere un ensayo alternativo involucrando un punto central de carga (Bernard, 1999) cuya configuración se puede observar en la Figura 2.12. Aunque la posición de la fisura permanece incontrolada en este ensayo, el hecho de imponer una carga centrada da como resultado un pico marcado para la flexión alrededor del centro de la viga. De esta manera se produce generalmente el fallo muy cercano al centro de aplicación de dicha carga. El resultado es una rotación de fisura más constante para una deflexión central dada. El comportamiento de la parte no fisurada de la viga es descartado de la rotación de la fisura, para de este modo focalizar la atención en la parte de la muestra sometida a deformación. La relación momento-rotación de fisura obtenida de este ensayo es de una relevancia estructural directa con por ejemplo el comportamiento del HRF utilizado para revestimientos. Dicha relación no está afectada por las características geométricas de la viga como por ejemplo el espesor. El ensayo de viga con carga central según observaciones experimentales realizadas por Mateos (1998) parece ser estable tras el pico. Centra la fisura, y permite la evaluación real de la energía absorbida por la probeta, además de requerir unos dispositivos de medida de flecha y de aplicación de carga más simples que los usados en el ensayo de carga a tercios, por lo que representa una alternativa interesante. Por contra, el punto de primera fisura, al igual que el ensayo de carga a tercios, no parece de clara determinación en esta configuración de carga. 23


Figura 2.12: Configuración del ensayo de vigas con carga centrada (Bernard, 2002).

Estudios de correlación entre el ensayo de viga EFNARC con carga a tercios y el ensayo de viga con carga central realizados por Bernard (1999) muestran los siguientes resultados:

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•

Respecto al Módulo de Rotura (máximo esfuerzo por unidad de superficie que puede resistir una muestra sin llegar a romperse cuando se somete a flexión, se calcula a partir de la carga de rotura bajo el supuesto de que la muestra es elástica hasta el momento en que se produce la rotura y se expresa en MPa) se observa que en ambos ensayos se produce casi el mismo resultado, presentando una fuerte correlación. Sin embargo, el módulo de rotura (MOR) del ensayo de viga con carga central es ligeramente mayor en magnitud, posiblemente porque el fallo en este ensayo es forzado a suceder cerca del punto de carga mientras que en el ensayo de viga con carga a tercios es libre de aparecer en cualquier parte del tercio central de la muestra. Esto permitiría el fallo en el punto más débil de la región central uniformemente tensionada para el último tipo de viga.

•

La absorción de energía en post-fisuración para el ensayo de viga con carga central se estima integrándose la relación momento-rotación de fisura entre el punto de fisuración y 0,05 radianes de rotación de fisura. Dicho parámetro se mide con un relativo alto grado de deformación, ya que una rotación de fisura de 0,05 radianes es equivalente a una deflexión central de 5 mm. Debido a este alto grado de deformación, se ha de escoger un parámetro para el ensayo con carga a tercios que sea comparable con el de ensayo con carga central, es decir, que mida energías elevadas. Se decide escoger el parámetro japonés de tenacidad TJSCE (JSCE SF4, 1984), el cual mide la energía bajo la curva carga-deflexión hasta los 3.0 mm de deflexión. Este parámetro muestra una débil correlación lineal con la absorción de energía del ensayo de viga con carga central.


2.4.3. Ensayo Rilem de vigas con carga centrada y entalla (Rilem 3-point bending test) El ensayo Rilem 3-point bending es ampliamente conocido y apreciado en los laboratorios por su simplicidad. La muestra a ensayar es una viga de 550 a 600 mm de longitud y una sección transversal con un ancho y una profundidad de 150 mm (Rilem TC-162 TDF, 2002). Se apoya en dos soportes separados entre sí 500 mm y a la mitad de dicha separación la muestra presenta una entalla de una profundidad de 25 mm, como se puede observar en la Figura 2.13. El ensayo se realiza bajo control de CMOD. Además del CMOD y de la carga, también existe la opción de medir la deflexión en los dos bordes del prisma. La deflexión relativa se mide directamente mediante un transductor de desplazamiento (LVDT) que se instala en una placa que es clavada en la muestra a ensayar por encima de los soportes. La ventaja de este método es que es simple y que el control de CMOD asegura una propagación estable de la fisura (crecimiento), incluso para hormigón en masa. La curva carga-CMOD o bien la carga-deflexión pueden ser usadas para calcular las relaciones tensión-deformación o tensión-ancho de fisura. Se puede realizar de varias maneras, una de las opciones es utilizando la resistencia residual a flexotracción para una determinada deflexión o CMOD.

Figura 2.13: Esquema e instrumentación del ensayo según la normativa Rilem TC-162 (2002).

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Existen diferentes métodos, basados en el área estimada bajo la curva cargadesplazamiento, que permiten evaluar la energía de fractura a partir de los resultados obtenidos en el Rilem 3-Point bending test, entre los cuales se destaca el método del trabajo de fractura de Hillerborg. Dicho método se adopta como la recomendación de Rilem TC-50 (1988). Se observa que debido a la trayectoria ondulada e inclinada de las fisuras formadas, las vigas sin entallas no son apropiadas para la estimación de la energía de fractura. Además, se observa que dicha energía de fractura puede ser expresada como un parámetro independiente del tamaño inicial de la entalla de las vigas y se puede considerar como una propiedad del material (Taghi et al., 2004). El ensayo tiene una dispersión relativamente elevada en los resultados, que es de aproximadamente el 20-30%, lo cual presenta un problema para poder determinar los valores característicos ya que en consecuencia no tendrán una fiabilidad elevada. El hecho de utilizar una viga con entalla hace que la superficie efectiva de rotura se reduzca en comparación a si no estuviera la viga entallada, este factor puede ser una de las causas de la elevada dispersión de resultados.

2.4.4. Ensayo de paneles Una alternativa al ensayo de resistencia a flexotracción basado en vigas es mediante el ensayo de paneles. Procedimientos basados en paneles, como el ensayo de Panel EFNARC (EFNARC, 1996), ofrecen una mayor fiabilidad en HPRF que con vigas, aunque su procedimiento no está exento de problemas. En muchas ocasiones se requieren revestimientos de hormigón proyectado para resistir cargas puntuales. Por este motivo es lógico en algunas situaciones cuantificar el comportamiento de los diseños a través de la aplicación de una carga puntual a un panel, el cual representa una parte de un revestimiento continuo. La importancia del ensayo de paneles radica de este hecho. En la Figura 2.14 se puede observar una de las diferentes configuraciones (figura izquierda) que existen del ensayo de paneles en la que se constatan los dispositivos LVDTs de medida de la deflexión (Brite Euram Project, 1999-2002), mientras que en la figura derecha se observa la ejecución de un ensayo de paneles, basado en la normativa EFNARC (1996), ejecutado en los laboratorios de Bekaert S.A. (Lambrechts y Bekaert S.A., 2002-2003). El ensayo de Panel Cuadrado EFNARC es posiblemente el procedimiento de evaluación basado en paneles más extendido. Este ensayo involucra la aplicación de una carga puntual centrada en un panel de 100 x 600 x 600 mm apoyado simplemente sobre cuatro líneas externas situadas en una base plana cuadrada de 500 x 500 mm (véase la Figura 2.14). El comportamiento en el panel EFNARC se evalúa de dos maneras; medida de la carga máxima mantenida y energía absorbida para una flecha central de 25 mm. El primer parámetro no es una característica particularmente útil de estos paneles porque 26


está fuertemente influenciado por la distorsión en la base de la muestra producida por la forma durante el proyectado del hormigón. Esto además depende de la resistencia de la matriz y tiene poco que ver con el comportamiento de las fibras, al menos por lo que hace referencia para mezclas con niveles normales de absorción de energía. Este último parámetro se calcula integrando el área que encierra la curva carga-desplazamiento. Contra mayor sea la absorción de energía, más capaz será la mezcla de soportar una carga en el estado de fisuración.

Figura 2.14: Diferentes configuraciones del ensayo de panel cuadrado.

Una de las ventajas que presenta el panel EFNARC es la gran superficie de rotura que se obtiene al ensayar la muestra, este hecho hace que la dispersión de los resultados sea menor. Aunque este ensayo ha sido ampliamente aceptado, padece una serie de defectos. El más significativo es la dificultad que implica el intentar reproducir una muestra con la base plana. La base de la muestra está realmente simplemente apoyada si ésta es plana y se apoya uniformemente alrededor del perímetro del elemento fijo del ensayo. Una muestra que sea plana producirá generalmente un registro de cargadesplazamiento con un único pico y máximo comportamiento posible, cuantificado en términos de absorción de energía entre el inicio de la carga y 25 mm de deflexión central total. Una muestra que no sea plana se deformará de una manera impredecible, a menudo manifestará múltiples picos en la capacidad de carga, ya que la tensión es redistribuida de forma desigual alrededor del panel que progresivamente va fisurando y manifestará un comportamiento global de dudosa validez. Esta característica del ensayo no es atractiva desde el punto de vista de ensayos de control de calidad.

27


2.4.5. Ensayo de placas circulares (Round Determinate Panel test) Una alternativa al ensayo de panel EFNARC es el Round Determinate Panel (RDP) (ASTM C1550, 2002), desarrollado recientemente por Bernard y Pircher (Bernard, 1999; Bernard y Pircher, 2001), propuesto para la valoración del comportamiento post-pico del HRF y HPRF. Este ensayo se enfoca principalmente para eliminar los defectos que aparecen en el ensayo de Panel EFNARC. Se impone una carga puntual central en una muestra circular, que mide 75 x Ф800 mm, apoyada en tres puntos situados simétricamente en un diámetro de 750 mm, según se puede observar en las Figuras 2.15 y 2.16. El uso de tres puntos de apoyo asegura que la distribución de carga al principio del ensayo esté siempre condicionada en la muestra, a pesar de las tolerancias en la planeidad de la base. Los planos de fisuración se encuentran bien definidos por lo que en consecuencia se puede predecir de manera más real la distribución de carga. El comportamiento del HPRF se obtiene a partir de medidas de capacidad de carga y absorción de energía para algunos valores característicos del desplazamiento del punto medio del panel. Estos valores van desde los 5 mm hasta los 40 mm. Sin embargo, dicho comportamiento se ve afectado por el espesor del espécimen. El comportamiento del HRF se mide con la capacidad de carga a la primera fisura y la capacidad de absorber energía para desplazamientos centrales dados.

Figura 2.15: Configuración y ejecución del RDP en los laboratorios de Bekaert S.A.

Bajo la carga central puntual, la muestra casi siempre falla formando tres fisuras radiales que empiezan en el centro de la muestra y bisecan cada uno de los sectores no apoyados del panel (en caso de observar fallas bi-lineares, se debe descartar el ensayo). Este modo de fallo sucede sin reparar en las tolerancias de la planeidad de la base de la muestra, y la longitud total de la fisura asciende a 1.200 mm. El resultado es un coeficiente de variación en los parámetros de comportamiento en post-fisuración (basados en absorción de energía) del 6 al 13%. 28


Figura 2.16: Vista en planta y detalle del apoyo del panel en el RDP (Bernard y Pircher, 2001).

El comportamiento en el RDP se ha medido a partir de dos características: •

La capacidad de carga mediante mediciones de carga-flecha.

•

La absorción de energía para unos valores concretos de deflexión central.

La energía absorbida por la muestra para un desplazamiento central de 5 ó 40 mm, se halla integrando la curva carga-deflexión hasta dichos puntos. Estas cantidades son un reflejo directo del comportamiento en post-fisuración de las fibras (aunque ellas incluyen absorción de energía previa a la fisuración) y se mide en Julios. Un desplazamiento de 5 mm se usa para indicar el comportamiento en niveles bajos de deformación, que es como se verá solicitada una estructura para las aplicaciones en ingeniería civil, en la cual el control de fisuración es importante. Un desplazamiento de 40 mm, es usado para la evaluación del comportamiento en niveles altos de deformación, típicos de aplicaciones como en la minería en donde grandes fisuras pueden ser toleradas. El RDP presenta un avance logístico importante sobre las vigas y sobre el panel EFNARC, ya que se elimina del proceso constructivo la fase de corte del panel o viga y solo necesita ser desencofrado y curado, con lo que conlleva un ahorro de dinero y tiempo además de evitar actividades ruidosas y sucias. Otra ventaja que presenta es la simplicidad en la producción y en el ensayo de la muestra. Una de las desventajas que presenta el RDP es que es un ensayo de difícil aplicación sistemática debido al tamaño y peso final de la muestra, ya que éste es de aproximadamente 90 kg. Estudios demuestran que pequeños cambios en el espesor de la muestra producen variaciones en el comportamiento para una deflexión central dada, tanto en términos de pico y capacidad residual de carga como en absorción de energía (Bernard, 1998). Esta 29


influencia que tiene el espesor sobre el comportamiento de la muestra, es una influencia mucho mayor que la que tiene el diámetro. El comportamiento en post-fisuración de paneles de HRF es más sensible a variaciones en el espesor a niveles bajos de deformación y su sensibilidad disminuye a medida que el nivel de deformación aumenta (Bernard y Pircher, 2001). También presenta gran sensibilidad ante más variables aparte del espesor del panel, como son la velocidad de aplicación de la carga y el tipo de fibras añadidas al hormigón. Existen factores de corrección para muestras de dimensiones diferentes a las estandarizadas, pero se cree que el comportamiento en paneles de forma irregular no puede ser corregido de forma fehaciente. Además, la influencia en procedimientos con producciones pobres en distribución de fibras dentro de un panel y su posterior comportamiento, es también difícil de corregir. El resultado inferior en la evaluación de los parámetros de comportamiento al nivel normal de la muestra es un reflejo de la calidad general del trabajador en la producción de HRF y HPRF, que solo puede ser corregido a través de una especial atención en toda la operación de hormigonado. De esta manera se conseguirá mantener un espesor uniforme en la muestra consiguiendo una baja en la dispersión de los parámetros. Según Bernard, la fiabilidad del RDP con respecto a la evaluación del comportamiento post-pico es muy elevada, debido a esta alta fiabilidad se produce en consecuencia una reducción en el número de muestras necesarias, bajando el coste total de los ensayos de control de calidad en comparación con los de vigas. A pesar de que este ensayo posee muchas ventajas, no se puede usar para el diseño, ya que no hay parámetros de diseño o una relación constitutiva derivada de los resultados del ensayo. Por este motivo es muy interesante establecer relaciones entre el RDP y otros ensayos, como por ejemplo con el Rilem 3-point bending test (ACI 544.2R, 1988), en el cual se basan muchas recomendaciones de diseño. Los resultados del RDP pueden ser pronosticados con una razonable precisión a partir de los resultados del Rilem 3-point bending test. Normalmente existe una pequeña sobreestimación de la capacidad de carga en los cálculos. La razón de este hecho es probablemente debido a que en el caso del RDP, la fisura puede elegir fácilmente su camino y por lo tanto ésta aparecerá en las secciones más débiles. En el caso del Rilem 3-point bending test, la fisura se fuerza a iniciarse a la mitad de la longitud de la viga, la cual no tiene porque ser la sección más débil. Esto muestra que el RDP es un ensayo muy seguro y fiable, compatible con el Rilem 3-point bending test, y podría ser usado como un ensayo normalizado y como base para el diseño. Se han encontrado fuertes correlaciones entre parámetros derivados de vigas y paneles, evaluados a anchuras de fisuras similares, pero por otro lado, se han encontrado generalmente pobres correlaciones entre parámetros de comportamiento evaluados a niveles bajos de deformación comparados con parámetros evaluados a altos niveles de deformación.

30


Estudios realizados por Bernard (2002) demuestran que existe una correlación fuertemente lineal (r2 = 0,90) en la absorción de energía entre el RDP y el panel EFNARC. La linealidad de esta relación indica que el comportamiento de ambos ensayos es en gran medida intercambiable. El factor de conversión es: 1000 Julios de absorción de energía a 25 mm de deflexión en el panel EFNARC es equivalente a 400 Julios de absorción de energía a 40 mm de deflexión en el RDP. Comparando el comportamiento post-pico del ensayo de viga con carga a tercios con la absorción de energía en el RDP, se comprueba que la resistencia residual a 3 mm de deflexión demuestra una relativa fuerte correlación con la absorción de energía a 40 mm de deflexión en los paneles (r2 = 0,71). Sin embargo, los parámetros de comportamiento de vigas derivados de relativamente bajos niveles de deformación (resistencia residual a 0,5 mm) son menos fuertemente relacionados con la absorción de energía en los paneles. A pesar de las ventajas que presenta el RDP no se tiene conocimiento que se haya empleado de forma sistemática para el control y la caracterización del comportamiento mecánico del hormigón estructural reforzado con fibras y existe poca experiencia internacional a la aplicación de este ensayo en el control del HRF.

2.5. COMPARACIÓN ENTRE ENSAYOS A FLEXOTRACCIÓN Y EL ENSAYO DE DOBLE PUNZONAMIENTO A continuación se presentan una serie de tablas de comparación entre los diferentes ensayos a flexotracción explicados con anterioridad y el ensayo de doble punzonamiento (Ensayo Barcelona). De esta manera se pueden observar las diferencias más notables entre las variables más características que definen cada ensayo. En la Tabla 2.2 se reseñan las principales variables que se miden para cada tipo de ensayo. Partiendo de las dimensiones estipuladas para cada ensayo se puede observar que la mayoría de ellos involucran una probeta con un gran volumen de hormigón reforzado con fibras (Tabla 2.3), con las dificultades que se derivan a la hora de la preparación y ejecución en laboratorio, además de los costes que ello conlleva. El ensayo que requiere de una cantidad inferior de hormigón es el ensayo Barcelona seguido del ensayo de viga con carga a tercios (ASTM C-1018). El hecho de requerir para la realización del ensayo cantidades inferiores de hormigón produce una menor incidencia medioambiental. A partir del volumen calculado y suponiendo una densidad del HRF de 2,4 t/m3 se halla el peso de cada probeta, el cual se muestra en la Tabla 2.3. Se puede observar que la probeta de menor peso es la que se realiza para el ensayo Barcelona, el cual asciende hasta los 6,36 kg obteniendo en consecuencia una probeta manejable en laboratorio. Por otro lado, en el ensayo de paneles circulares y el de paneles EFNARC, se obtienen las

31


probetas más pesadas con 90,65 y 86,40 kg respectivamente. El hecho de obtener probetas con un peso tan elevado encarece el coste por probeta ensayada, no solo por la mayor necesidad de material para realizar la probeta, sino también por la necesidad de más de un operario para ejecutar el ensayo.

ENSAYO

ESQUEMA

VARIABLES PRINCIPALES QUE SE MIDEN

Ensayo de viga con carga a tercios (ASTM C-1018)

- Curva carga-deflexión. - Resistencia a primera fisura. - Índices de tenacidad. - Factores de tensión residual mediante el análisis de la curva carga-flecha.

Ensayo de viga con carga a tercios (NBN B 15-238)

- Curva carga-flecha. - Resistencia a flexión a primera fisura. - Resistencia a flexión equivalente para un límite de flecha dado. - Tenacidad.

Ensayo de viga con carga a tercios (EFNARC)

- Tasa de deformación. - Curva carga-deformación. - Resistencia a flexión. - Resistencia residual.

Ensayo de viga con carga centrada

- Curva carga-deformación. - Resistencia a flexión a primera fisura. - Absorción de energía.

RILEM 3-point bending test

- Curva carga-deformación. - Resistencias a tracción residuales. - Máxima deflexión en el centro luz de la viga. - Energía de rotura.

Ensayo de panel EFNARC

- Tasa de deformación. - Curva energía-deformación. - Medida de la carga a primera fisura y carga máxima mantenida. - Energía absorbida para una flecha central de 25 mm.

Round determinate panel test

Ensayo de doble punzonamiento

- Curva carga-carrera. - Capacidad de carga a primera fisura. - Capacidad de absorber energía para desplazamientos centrales dados. - Curva carga-carrera. - Apertura circunferencial. - Resistencia a tracción. - Absorción de energía. - Tenacidad.

Tabla 2.2: Comparación de las variables más significativas entre ensayos a flexotracción y ensayo Barcelona.

En la Tabla 2.4, se calcula una superficie de rotura específica, la cual se obtiene como el cociente del volumen de HRF requerido en cada muestra entre la superficie de rotura que se involucra en los diferentes ensayos. La información que nos proporciona el valor de dicha superficie específica es muy significativa, ya que contra mayor superficie de rotura 32


se obtiene en una muestra, menor es su dispersión al poder establecer una resistencia promedio a la tracción. Mediante este parámetro se puede observar la “eficacia” de cada ensayo, ya que superficies de rotura específicas pequeñas indicarán que el ensayo involucra grandes cantidades de hormigón obteniendo una superficie de rotura pequeña en la probeta. Se comprueba que el ensayo más eficiente es el ensayo Barcelona con una superficie de rotura específica de 0,1274 seguido del ensayo de Panel EFNARC con 0,0722. Por el contrario, los ensayos menos eficientes son los ensayos de viga con carga a tercios NBN B 15-238 con un valor de 0,0133, seguido del ensayo de viga con carga centrada y el ensayo de viga con carga a tercios EFNARC con un valor de de la superficie específica de rotura de 0,0182 en ambos ensayos.

DIMENSIONES (cm)

VOLUMEN (cm3)

PESO1 (kg)

VELOCIDAD DE CARGA (mm/min)


35x10x10

3.500

8,40

0,05 - 0,10


(60-75)x15x15

16.875

40,50

0,3 - 0,7


55x7,5x12,5

5.156

12,37

0,25 - 1


55x7,5x12,5

5.156

12,37

0,25 - 1 2


(55-60)x15x15

12.375

29,70

0,05 - 0,2


60x60x10

36.000

86,40

1,5


7,5xΦ80

37.770

90,65

4

Ensayo de doble punzonamiento

15xΦ15

2.650

6,36

0,5

ENSAYO

ESQUEMA

1

Peso estimado de cada muestra suponiendo una densidad media del HRF de 2,4 t/m3.

2

Velocidad de carga de 0,25 mm/min hasta una deflexión de 0,5 mm, después se puede aumentar

2

hasta 1 mm/min. Tabla 2.3: Comparación de las variables más significativas entre ensayos a flexotracción y ensayo Barcelona.

33


SUPERFICE ROTURA (cm2)

SUPERFICE ESPECÍFICA DE ROTURA

PICO DE CARGA (kN)


10x10 = 100

0,0286

---


15x15 = 225

0,0133

60


7,5x12,5 = 93,8

0,0182

---


7,5x12,5 = 93,8

0,0182

69 7

17 4


15x12,5 = 187,5

0,0152

12,5

10 - 25 5


8x(32,5x10) = 2.597,7

0,0722

50 8

94


3x(40x7,5) = 900

0,0238

30 7

6 - 13 4

Ensayo doble punzonamiento

3x(7,5x15) = 337,5

0,1274

180 9

13 6

ENSAYO

ESQUEMA

C.V. (%)

15

1

12-20 2

20

1

C.V. del índice de tenacidad I30 calculado por Bernard (1999).

2

C.V. de la resistencia convencional a flexión calculado en el Apéndice 1.

3

C.V. de la resistencia residual medida para deflexión central de 3,0 mm para misma amasada.

4

C.V. de la absorción de energía para HPRF calculado por Bernard (1999).

5

C.V. de los parámetros medidos para hormigones con una densidad de fibras de 25 a 75 kg/cm3.

6

C.V. de la tenacidad para hormigones con densidad de fibras metálicas de 25 kg/cm3 (Capítulo 5).

7

Media del pico de carga a partir de una serie de ensayos realizados por Bernard (2002).

8

Media del pico de carga en EFNARC (1996) para fibras de acero.

9

Media del pico de carga obtenido en campaña de ensayos realizados por la UTE Gorg.

3

Tabla 2.4: Comparación de las variables más significativas entre ensayos a flexotracción y ensayo Barcelona.

Se puede observar en la Tabla 2.4 que en el ensayo Barcelona se necesitan aplicar cargas elevadas para alcanzar la rotura de la muestra, en comparación con los picos de carga necesarios en el resto de ensayos. Este hecho, no obstante, no representa una gran contrariedad ya que el orden de magnitud necesario a alcanzar en la aplicación de la

34


carga de rotura en el ensayo Barcelona se obtiene fácilmente en prensas convencionales (de rotura de probetas a compresión), las cuales existen en la mayoría de laboratorios. En una primera instancia se puede observar, a partir de las dispersiones adjuntadas en la Tabla 2.4, que los ensayos basados en la rotura de vigas ofrecen unas dispersiones elevadas en comparación con las que ofrecen los ensayos de paneles y el ensayo Barcelona. Estas elevadas dispersiones que presentan los resultados obtenidos en los ensayos a flexotracción introducen un factor distorsionador en la comunicación de las obras además de invalidar el empleo de dichos ensayos como control sistemático del hormigón. Se ha de añadir además que, generalmente, se suele utilizar el ensayo a flexotracción de vigas de acuerdo con la normativa belga (NBN B 15-238, 1992), la cual en su preámbulo indica claramente que se trata de un ensayo de caracterización y que no es aplicable para el control del hormigón. Con el objeto de profundizar en el análisis de la dispersión de los resultados obtenidos a partir de los ensayos más extendidos para la caracterización del hormigón reforzado con fibras, Lambrechts y Bekaert S.A. (2002-2003) han realizado una campaña experimental a partir de una amplia población de muestras variando el tipo y la densidad de las fibras de acero utilizadas. En dicho estudio se han analizado el ensayo de viga con carga a tercios (según la norma NBN B 15-238, 1992), el ensayo de viga con carga central y entalla (Rilem TC-162 TDF, 2002), ensayo de panel (EFNARC, 1996) y el ensayo de placa circular (ASTM C-1550, 2002) con el objeto de hallar los coeficientes de variación de la capacidad de absorción de energía para un ancho de fisura de aproximadamente 3 mm. Las medias de los coeficientes de variación obtenidos en dicho estudio se pueden observar reseñadas en la Tabla 2.5, en donde se han incluido las dispersiones medias (halladas en el Capítulo 5 de la presente tesina) del ensayo Barcelona para la absorción de energía para 3 mm de desplazamiento del plato de carga y para la tenacidad para 3 mm de apertura de fisura medida desde carga máxima. Ensayo Barcelona

NBN B 15-238

RILEM TC-162 TDF

Panel EFNARC

ASTM C-1550

Energía

Tenacidad

Dispersión media (%)

24

18

11

10

15

17

Dispersión mín. (%)

11

11

6

7

13

12

Dispersión máx. (%)

62

38

22

15

18

24

Tipo de ensayo

Tabla 2.5: Dispersiones medias de la absorción de energía para diferentes tipologías de ensayos.

En el estudio se obtiene una dispersión media del 22% para los ensayos de vigas a flexotracción, mientras que para los ensayos de paneles se obtiene una dispersión media del 11%, lo cual concuerda con los resultados obtenidos por Bernard (2002). De este 35


modo se evidencian las elevadas dispersiones obtenidas en los resultados que se derivan de los ensayos a flexotracción de vigas. Además, en dicho estudio se obtiene que la dispersión para la absorción de energía es del mismo orden de magnitud que la dispersión para la resistencia a la primera fisura en vigas, la cual no está influenciada plenamente por la presencia de las fibras de acero. Con respecto al ensayo Barcelona, se observa en la Tabla 2.6 que las dispersiones en términos de absorción de energía y tenacidad se sitúan en un punto medio respecto las obtenidas en los ensayos de vigas y de paneles, con aproximadamente un valor medio del 16%. En los Capítulos 4 y 5 de la presente tesina se estudian y analizan de manera pormenorizada las diferentes dispersiones obtenidas en los resultados que ofrece el ensayo Barcelona. Finalmente, se ha de indicar que para los ensayos analizados en el estudio de Lambrechts y Bekaert S.A. (2002-2003) se muestra que a partir de los ensayos de vigas a flexotracción (NBN B 15-238 y Rilem TC-162 TDF) y del ensayo de paneles circulares (ASTM C1-550) se pueden derivar valores de resistencia a post-fisuración para el proyecto. Esto es debido a que el modo de fisura que sucede en dichos ensayos es predecible, pero existe una influencia en el coeficiente de variación del método de ensayo que depende del número de muestras que se necesitan para la obtención del mismo grado de fiabilidad. Para el ensayo de paneles EFNARC, no se pueden determinar valores de resistencia a post-fisuración debido al modo de rotura irregular que sufren las muestras ensayadas. En concreto, para el ensayo de vigas a flexotracción se necesita un mínimo de 15 muestras para obtener un valor medio el cual varía entre el 90% y el 110% del valor medio real. Respecto al ensayo de paneles circulares, se necesitan un mínimo de 5 muestras con el objeto de obtener un valor medio el cual varía entre el 90% y el 110% del valor medio real. Se obtiene por lo tanto, que para el ensayo de vigas a flexotracción se necesita de un alto número de muestras a ensayar para obtener resultados con una cierta fiabilidad, con el consecuente aumento del coste. Por otro lado, para el ensayo de paneles circulares se necesitan solamente 5 muestras, pero que debido al tamaño de dichos paneles circulares supone, al igual que para el ensayo de vigas a flexotracción, un aumento del coste del ensayo.

36

Capítulo 3: Fenomenología del Ensayo de Doble Punzonamiento

CAPÍTULO 3 FENOMENOLOGÍA DEL ENSAYO DE DOBLE PUNZONAMIENTO

3.1. INTRODUCCIÓN En el presente capítulo se reseñan los estudios existentes más significativos del ensayo de doble punzonamiento, los cuales pretenden definir el comportamiento a carga última y la resistencia a tracción del hormigón. Además, se realiza una descripción y análisis exhaustivo de la fenomenología del ensayo. El objeto fundamental del capítulo es realizar un estudio del comportamiento y el modo de rotura del ensayo. De esta manera, profundizando en su estudio, se pretenden fijar los conceptos que caracterizan al ensayo. A posteriori servirán para definir y justificar el ensayo Barcelona. Se realizan además, una serie de comparaciones entre los resultados de los estudios más importantes realizados hasta la actualidad.

37


3.2. DESCRIPCIÓN ENSAYO DE DOBLE PUNZONAMIENTO El Double-Punching test (DPT) o ensayo de doble punzonamiento fue presentado e ideado por Chen (1970). Es un ensayo diseñado para determinar la resistencia a la tracción indirecta del hormigón como alternativa al ensayo brasileño. No obstante, este ensayo quedó relegado frente a la eficacia y estandarización del ensayo brasileño. Pero desde la aparición y generalización en el uso del hormigón reforzado con fibras y la necesidad de ensayos capaces de estimar parámetros como la ductilidad, tenacidad y características post-pico, el ensayo de doble punzonamiento sí puede competir frente a los ensayos utilizados habitualmente en la evaluación de las características del HRF (ensayos a flexotracción) debido a las ventajas que ofrece, tal y como se expone en el presente capítulo. En el ensayo de doble punzonamiento, como se puede observar en la Figura 3.1, se dispone una probeta cilíndrica de hormigón de manera vertical entre las placas de carga a compresión uniaxial, utilizando dos punzones circulares de acero dispuestos concéntricamente encima y debajo de la muestra a ensayar.

P

2b 2a

2h

P Figura 3.1: Esquema básico del ensayo de doble punzonamiento. El ensayo de doble punzonamiento presenta una serie de ventajas sobre el resto de ensayos utilizados para determinar la resistencia a tracción: •

38

El ensayo se realiza mediante una prensa convencional (de rotura de probetas a compresión), la cual existe en la mayoría de laboratorios. El procedimiento de ejecución del ensayo es de gran facilidad, más fácil por ejemplo que el requerido


para el ensayo Wedge-Splitting o para los ensayos a tracción directa (tal y como se expone en el Capítulo 2). •

Se requiere de una magnitud de carga reducida para llegar a la rotura de la muestra, por lo que se puede utilizar una máquina de menor capacidad a diferencia de otros ensayos en los que se necesita una mayor carga.

•

No se limita la rotura de la muestra a un plano predeterminado. Gracias a la existencia de varios planos de rotura se permite establecer una resistencia promedio a la tracción a partir de una mayor superficie, reduciéndose drásticamente la dispersión en los resultados.

•

Se requiere de una muestra menor en volumen en comparación con otros métodos de ensayo, como por ejemplo en aquellos que usan como muestras vigas o paneles. En consecuencia, al emplear cantidades de hormigón inferiores se produce una menor incidencia medioambiental además de una mayor facilidad de manipulación de la muestra por parte de los operarios.

•

La configuración de la muestra en cilindro presenta una ventaja añadida sobre otras configuraciones de ensayo como por ejemplo las de paneles o vigas, ya que permite la extracción de muestras provenientes de estructuras existentes para su posterior control de calidad. De esta manera se diversifica el campo de aplicación del propio ensayo.

•

El ensayo se realiza con probetas sin refrentar, aplicando la carga directamente sobre la superficie de las caras de la probeta. Se produce en consecuencia una reducción del tiempo de preparación de la probeta y una mejora medioambiental al no ser necesaria la aplicación de un mortero de azufre.

Por otro lado, existe una dificultad inherente en el desarrollo del ensayo y es la aleatoriedad de ubicación de dichos planos. Además, no existe consenso en la comunidad científica en el modo de calcular la resistencia indirecta a la tracción a partir de la geometría y los valores de carga última.

3.3. ESTUDIOS PREVIOS Desde que Chen introdujo por primera vez el ensayo, en los años 70, se han planteado diferentes expresiones que pretenden definir el comportamiento a carga última y la resistencia a tracción del hormigón, basándose en diferentes hipótesis.

3.3.1. Chen A partir de un análisis límite de material elasto-plástico perfecto, Chen (1970) generó la siguiente expresión para hallar la resistencia a tracción:

39


⎡ b ⋅ 2h ⎤ = f t ⋅ ⎢ 2 ⋅ tg(2α + φ) − 1⎥ π⋅a a ⎣ ⎦ P

2

[3.1]

donde: P: carga aplicada en el momento de fallo (carga última). h: semialtura de la muestra. α: semiángulo del cono de rotura. ϕ: ángulo de fricción interna. b: radio del cilindro. a: radio del plato de carga metálico. Chen particulariza la ecuación [3.1] para h/a = 4, α = 10º y asume un valor de ϕ = 30º, obteniendo en consecuencia la siguiente aproximación:

ft =

(

P

π ⋅ 1,2 ⋅ b ⋅ 2h − a 2

)

[3.2]

Se ha de decir que dicha expresión no es del todo satisfactoria si se aplica a resultados experimentales, como por ejemplo los realizados por Bortolotti (1988). Además, la utilización de la fórmula aproximada [3.2] implica asumir que α y ϕ no varían en función del tipo de hormigón. Con posterioridad, a partir de aproximaciones más refinadas (Chen y Yuan, 1980) realizadas mediante el Método de los Elementos Finitos, y asumiendo el cilindro elástico lineal, con endurecimiento y fractura, se planteó la siguiente expresión, en la cual se puede observar que se reduce curiosamente la tensión original en un 25%:

ft =

(

0,75 ⋅ P

π ⋅ 1,2 ⋅ b ⋅ 2h − a 2

)

[3.3]

3.3.2. Bortolotti Bortolotti propone una manera alternativa para evaluar la resistencia a tracción del hormigón, mediante la interpretación de los mecanismos de fractura del ensayo de doble punzonamiento (Bortolotti, 1988). De esta manera demuestra que es posible obtener valores de resistencia con una dispersión menor que la obtenida por Chen a partir de una modificación particular del criterio de rotura de Coulomb y mediante consideraciones de equilibrio en estado límite. El análisis del modo de rotura en el ensayo de doble punzonamiento se realiza considerando dos estados límite sucesivos a través de los cuales pasa la muestra ensayada, representada mediante un cubo de hormigón. El primer estado límite corresponde a la resistencia a tracción alcanzada en la superficie fisurada y permite obtener una expresión para la resistencia a tracción del material y también para la resistencia a compresión por medio de una variación del criterio de rotura

40


de Coulomb. Una comparación de dicho método con resultados experimentales obtenidos por Chen y Colgrove (1974), muestra una mejor concordancia para el método de Bortolotti. El segundo estado límite corresponde al fallo de las superficies cónicas bajo los platos de carga, destacar que dicho estado se alcanza después de un proceso de redistribución constante de carga, con reblandecimiento (softening) en la superficie de rotura a tracción. Se introduce, a la expresión de resistencia a tracción del hormigón, el valor α, como una función del ángulo de rozamiento interno del material, obteniendo la siguiente expresión: ft =

P π ⋅ b ⋅ 2h − a 2 ·cot g(α )

(

)

[3.4]

Se debe destacar que Bortolotti utiliza valores experimentales obtenidos por Chen, y plantea comparaciones sobre la resistencia a la tracción (método brasileño, ensayo de doble punzonamiento, fórmulas empíricas) y cargas últimas Q. Se plantean expresiones empíricas que relacionan dicho ángulo de rozamiento con la resistencia a compresión del hormigón a partir de relaciones lineales, para evitar la dispersión adicional que podría generar una medición experimental del ángulo de rozamiento.

3.3.3. Marti Basándose en aproximaciones de mecánica de fractura, Marti (1989) planteó la siguiente expresión:

ft = 0,4

P 2·b 1+ 2 λ ⋅ da 4·b

[3.5]

donde: λ: constante empírica que depende del tipo de material (en un rango de 37 a 68 para el hormigón). da: tamaño máximo del árido. Cabe destacar en esta expresión, la suposición de establecer una proporción de relación b/h igual a 1, tal y como recomienda Chen. Estas expresiones se derivan de ecuaciones de equilibrio planteadas con funciones de desplazamiento y trabajo virtual. En las expresiones propuestas por Bortolotti y Marti se hace la suposición de que la carga aplicada a la muestra a ensayar provoca un aumento uniforme de la tracción a lo largo de los planos que contienen el eje del cilindro, dicha suposición se ha demostrado en estudios posteriores realizados por Wei y Chau (2000a y 2000b) explicados a continuación.

41


3.3.4. Wei y Chau Con posterioridad a los trabajos anteriores, Wei y Chau (2000a y 2000b) considerando un cilindro sólido elástico homogéneo finito e isotrópo, propusieron un método de solución para el análisis de tensiones para el ensayo de doble punzonamiento en el cual las ecuaciones de equilibrio que se plantean están desacopladas al introducir dos funciones de desplazamiento. Para las dos funciones de desplazamiento se proponen expresiones en serie apropiadas, en términos de funciones de Bessel y Bessel modificado (en r dependencia) y funciones hiperbólicas y trigonométricas (en z y θ), siendo r, z y θ, el radio, la altura y el ángulo, respectivamente. Se derivan sistemas de ecuaciones simultáneas para determinar las constantes desconocidas en las series de expresiones de las dos funciones de desplazamiento. Todos los planos verticales de fractura pasan a través del eje de simetría, por lo tanto, la tensión a tracción más importante que aparece es a lo largo del eje. Por este motivo solo se calcula, en la propuesta de Wei y Chau, la distribución de tensión a lo largo del eje vertical. Una de las diferencias principales en la presente propuesta, en comparación con las demás existentes, es que se introduce una nueva variable en el modelo a analizar; el coeficiente de Poisson (ν). El coeficiente de Poisson es la relación, cambiada de signo, entre las deformaciones transversales y las longitudinales correspondientes, en piezas que trabajan a compresión. Dicho coeficiente es una característica intrínseca del hormigón (generalmente se toma igual 0,2 para deformaciones elásticas bajo tensiones normales) e influye en la resistencia a tracción que se obtiene, tal y como se comprueba en la Figura 3.3. Resultados numéricos muestran que se desarrollan zonas de concentración de tracciones entre los punzones si la relación a/b y ν son pequeños, dicha observación difiere de la afirmación, aplicada por Chen y Marti, que un campo de tensiones uniforme se desarrolla entre los punzones. La máxima tensión a tracción a lo largo del eje disminuye con el incremento del coeficiente de Poisson y de la relación a/b, pero es relativamente insensible a la forma del cilindro. El efecto del tamaño para la resistencia a tracción es importante en el ensayo de doble punzonamiento según muestran resultados experimentales (Marti, 1989). En particular, para una relación geométrica fija, se observa que en muestras de tamaño más grandes da como resultado una resistencia a tracción inferior. Se concluye también que el tamaño de los punzones no es importante mientras que a/b sea aproximadamente 1/4. En la Figura 3.2 se obtiene que, para valores de a/b = 0,25 y b/h = 1, la tensión a tracción es aproximadamente constante en la porción central del eje de simetría (las tensiones que se presentan en los gráficos se normalizan con respecto a σ0 = P/(4b2), siendo P la carga aplicada en el momento de rotura de la probeta).

42


Figura 3.2: Curva de tensiones axial (σZZ) y radial (σθθ) normalizadas frente la coordenada vertical (z) normalizada para diferentes valores de N (número de términos usados en los sumatorios).

Se observa que para ν = 0,4 la tensión a tracción es aproximadamente uniforme (Figura 3.3), pero para ν ≤ 0,3 una zona de concentración de tracciones aumenta respecto la parte central del eje de simetría donde se tienen aproximadamente tracciones uniformes. Este hecho demuestra que la afirmación que un campo uniforme de tracciones se desarrolla a lo largo de planos verticales que contienen el eje del cilindro es errónea.

Figura 3.3: Curva de tensiones axial (σZZ) y radial (σθθ) normalizadas frente la coordenada vertical (z) normalizada para diferentes valores del coeficiente de Poisson (ν).

Se puede observar en la Figura 3.4, que si se fija ν = 0,1 y b/h = 1, para a/b = 0,25 (como recomiendan Chen y Yuan, 1980), la tensión es uniforme y el máximo de tracción se desarrolla en el centro. Sin embargo, para tamaños menores de punzones (a/b < 0,125), una zona de concentración de tracciones se desarrolla entre ambos punzones.

43


Figura 3.4: Curva de tensiones axial (σZZ) y radial (σθθ) normalizadas frente la coordenada vertical (z) normalizada para diferentes valores del tamaño del plato de carga en función de a/b.

El efecto de la forma en la tracción máxima se puede observar en la Figura 3.5 para ν = 0,1 y a/b = 0,1. La localización del pico de tracción se desplaza hacia el punzón en final de las superficies cuando la altura del cilindro aumenta, mientras que el máximo de tracciones es relativamente insensible a la relación a/b. En consecuencia, la tracción obtenida en el ensayo de doble punzonamiento es insensible a la forma exacta del cilindro. Dicha conclusión concuerda con observaciones experimentales, pero si un cilindro muy esbelto es cargado y los punzones no son exactamente concéntricos, aparecerán grandes deformaciones con lo que en consecuencia la aparente resistencia a tracción será muy inferior.

Figura 3.5: Curva de tensiones axial (σZZ) y radial (σθθ) normalizadas frente la coordenada vertical (z) normalizada para diferentes valores del factor de forma (h/b).

Para investigar más sobre el efecto del tamaño en el ensayo de doble punzonamiento, se fija h/b = 1, a = 2,5 mm y ν = 0,1. Se obtiene, como se puede observar en la Figura 3.6, que el máximo de tracción aumenta al aumentar el diámetro del cilindro, de este modo se hallará una resistencia a tracción inferior. Este hecho se ha comprobado en ensayos.

44


Figura 3.6: Curva de tensiones axial (σZZ) y radial (σθθ) normalizadas frente la coordenada vertical (z) normalizada para diferentes valores del diámetro del cilindro (2b).

Fijando h/b = 1 y a/b = 0,25 (parámetros recomendados por Chen) se observa en la Figura 3.7 que disminuyendo ν, la máxima compresión en las cercanías del punzón disminuye mientras que las tracciones son mayores. Se ha de observar que aunque la tensión a lo largo del eje es aproximadamente constante, el máximo no es necesariamente en el centro del cilindro.

Figura 3.7: Curva de tensiones axial (σZZ) y radial (σθθ) normalizadas frente la coordenada vertical (z) normalizada para diferentes valores del coeficiente de Poisson (ν).

3.4. MODELO DE BIELAS Y TIRANTES En el Departament d’Enginyeria de la Construcció de la ETSECCPB se ha planteado una expresión que relaciona la carga aplicada P con la tensión a tracción σct, a partir de una formulación de bielas y tirantes. El estudio que se presenta en el presente capítulo se desarrolla para probetas de altura igual al diámetro (esbeltez 1). Previo al estudio desarrollado en la ETSECCPB, se realiza a continuación una pequeña introducción a modo de definición y explicación general del método de las bielas y tirantes.

45


3.4.1. Introducción al método de las bielas y tirantes Previa definición del método de las bielas y tirantes, es necesario distinguir en las estructuras dos tipos de regiones o zonas. La primera de las regiones se denomina región de discontinuidad o región D. Son regiones D las estructuras o partes de una estructura en las que no es válida la teoría general de flexión, es decir, donde no son aplicables las hipótesis de Bernouilli-Navier o Kirchhoff. Pueden ser de carácter mecánico (cargas concentradas, reacciones de apoyo, etc.) o de carácter geométrico (variación brusca de canto, nudos de pórticos, etc.). Por el contrario, las estructuras o partes de las mismas en que se cumplen dichas hipótesis se denominan regiones B. El método de las bielas y tirantes, que admite para el material un comportamiento plástico perfecto, consiste en modelizar las regiones D de una estructura sustituyéndola por un elemento (normalmente plano) constituido por barras articuladas isostáticas, que representan el comportamiento de dicha región. Las barras comprimidas se denominan bielas y representan los campos de compresiones del hormigón. Las barras traccionadas se denominan tirantes y representan las fuerzas de tracción de las armaduras. Cuando la región de discontinuidad pertenece a una zona de la estructura, el modelo debe equilibrar las solicitaciones exteriores existentes en el contorno de dicha región. Cuando, por el contrario, la región de discontinuidad constituye por sí sola una estructura (discontinuidad generalizada) el modelo debe equilibrar las fuerzas exteriores y las reacciones de apoyo. Estos modelos satisfacen los requisitos del teorema del límite inferior de la teoría de la plasticidad y, una vez establecido el modelo concreto para cada caso, éste satisface también el requisito de solución unívoca. Jiménez et al. (2004) realizan una serie de recomendaciones para la aplicación del método de las bielas y tirantes: •

Al establecer el modelo es conveniente disponer las bielas siguiendo la orientación de las tensiones principales de compresión del hormigón, y los tirantes siguiendo las orientaciones principales de tracción (adaptándolas a las ubicaciones posibles de las armaduras en el elemento estructural). Esto requiere conocer de antemano los campos de tensiones principales, lo cual, en rigor, exige un análisis lineal previo mediante la teoría de la elasticidad o mediante ensayos fotoelásticos.

•

Es preferible utilizar modelos isostáticos, es decir, modelos para los que basta plantear el equilibrio de fuerzas sin que sea necesario acudir a la condición de compatibilidad de deformaciones. Por otra parte, de todos los modelos posibles resultan más adecuados aquéllos en los que los tirantes en tracción presentan una menor longitud total, ya que cuanto menor sea esa longitud mejor funcionará la estructura, al requerirse una menor capacidad de deformación en régimen plástico.

Una vez expuestas las bases generales del método de bielas y tirantes, a continuación se muestra la expresión propuesta para obtener la resistencia a tracción del hormigón reforzado con fibras, en función de la carga máxima derivada del ensayo de doble punzonamiento. 46


3.4.2. Desarrollo del modelo Bielas y Tirantes para h = b Inicialmente, el modelo de bielas y tirantes a estudiar sería el mostrado en la Figura 3.8, en donde C son los elementos a compresión (bielas) y T los elementos a tracción (tirantes). Dicho modelo es el que refleja el comportamiento real de la probeta al tener en cuenta el estado triaxial que se existe inmediatamente debajo de cada uno de los platos de carga. 2b 2a

C

C

2a/3

T 2h

C

C

C

2b/3

3a

2a/3

C

C

T C

C C

C C

Figura 3.8: Modelo de bielas y tirantes inicial para el DPT (h =b).

Estudios realizados en la UPC muestran que el modelo de la Figura 3.8 se puede simplificar, ya que el efecto del estado traxial bajo los platos de carga es menospreciable, obteniéndose de este modo una diferencia del 3% respecto el valor de Fr (véase ecuación [3.6]). En consecuencia, se adopta por su sencillez el modelo de bielas y tirantes mostrado en la Figura 3.9 (NT 13.04, 2005). La posición del tirante (T) se fija en el modelo propuesto a una profundidad, respecto la cara superior de la probeta, de 3·a. Dicha posición se extrae de la bibliografía técnica existente (Leonhardt, 1973) y se halla integrando el área que encierra la curva tracción horizontal en función de la altura de la probeta, posicionando de esta manera la resultante de las tracciones a la distancia de 3·a. Otro modo de fijar la ubicación del tirante sería a partir del estudio de Wei y Chau (2000a y 2000b) en donde se muestra la distribución exacta de las tracciones horizontales en el eje del cilindro.

47


2b

3a

2a

C

C

2h

T 2b/3

C

C

T C

C

Figura 3.9: Modelo de bielas y tirantes simplificado para el DPT (h =b).

Se define altura efectiva (hef) como la altura de hormigón de la probeta que contribuye a la resistencia a la tracción, en este caso la altura efectiva es de hef = h (semi-altura de la probeta). Por otro lado, el baricentro de un sector cilíndrico de radio R se sitúa a 2R/3 del centro. En consecuencia, para la relación a/b=1/4, el baricentro de las tracciones horizontales está situado a 2b/3. De este modo se obtiene que, tal y como se observa en la Figura 3.10, el valor de fuerza por radian es de P/2π aplicado a 2b/3 del eje de la probeta cilíndrica.

3a

P

θ Fr

Fr

T 2b/3

P/2π

T R

P/2π

Figura 3.10: Detalles de las fuerzas existentes en el modelo Bielas y Tirantes propuesto.

48


Realizando, para un dθ, igualdad de momentos (equilibrio) en el punto de aplicación de la carga externa P sobre la probeta, se obtiene la ecuación [3.6], donde Fr representa la fuerza a tracción radial que se obtiene.

P 2b ⋅ 2 3 π Fr = 3a

[3.6]

Si se evalúan las tracciones en dos planos de rotura que forman entre sí un ángulo de 120º (-π/3; π/3), se obtiene la resultante (R) de las tracciones (T): R=

∫

π/3

−π / 3

Fr ⋅ cos θ ⋅ dθ = 3 ⋅ Fr

[3.7]

A partir de la geometría de la Figura 3.10 se obtiene la siguiente ecuación:

3 ⎛π⎞ R = 2T ⋅ sen⎜ ⎟ = 2 T = 3 ⋅T 2 ⎝3⎠

[3.8]

A media altura (h) de la probeta a tracción se tiene que el valor del tirante (T) es el siguiente:

T = σ ct ⋅ h ⋅ b

[3.9]

Igualando las ecuaciones [3.7] y [3.8] se obtiene la siguiente igualdad:

Fr = T

[3.10]

A partir de las ecuaciones [3.6], [3.9] y [3.10] se obtiene el valor de carga (P):

⎛a⎞ P = σ ct ⋅ h ⋅ b ⋅ 9π ⋅ ⎜ ⎟ ⎝b⎠

[3.11]

Finalmente se obtiene a partir de la ecuación [3.11] que la expresión para hallar la resistencia a tracción (ft) en función de la carga última (P), la semialtura de la probeta (h) y el radio del plato de carga (a), mediante el modelo de bielas y tirantes propuesto es la siguiente:

ft =

P 9π ⋅ h ⋅ a

[3.12]

Se ha de destacar, que el modelo de bielas y tirantes propuesto no depende del número de fisuras que se formen en la probeta cilíndrica ensayada hasta rotura hallando la resistencia a tracción a partir de la carga máxima obtenida en el ensayo de doble punzonamiento.

49


3.5. COMPARACIÓN ENTRE ESTUDIOS A continuación se realiza un análisis comparado entre los estudios del ensayo de doble punzonamiento más significativos explicados con anterioridad. Dicho análisis se realiza en base al trabajo realizado por Wei y Chau (2000a y 2000b).

3.5.1. Comparación de Wei y Chau con las propuestas de Bortolotti y Chen Para este estudio comparado se ha considerado la hipótesis de que el coeficiente de Poisson (ν) se encuentra entre 0,15 ≤ ν ≤ 0,20. En la Tabla 3.1 se presentan los resultados correspondientes a los siguientes ensayos; Chen (1970), Bortolotti (1988) y Chau y Wei (2000). En dicha tabla se hace referencia a la resistencia a tracción del hormigón (ft) la cual se presenta normalizada mediante el valor de σ0 = P/(4b2), siendo P la carga de rotura. Como se puede observar en la Tabla 3.1, para b/h = 0,7 y a/b = 0,25; b/h = 1 y a/b > 0,20; b/h = 1,5 y a/b = 0,30, las predicciones de Wei y Chau son comparables a las de Bortolotti. Por lo tanto, la estimación de la fórmula de Bortolotti parece ser más comparable para la predicción de Wei y Chau para a/b > 0,25, pero parece ser que se subestima la resistencia a tracción para a/b < 0,25. Relación geométrica

ft/σ0 Wei y Chau (2000)

b/h

a/b

Chen (1970)

Bortolotti (1988)

ν = 0,15

ν = 0,20

0,7

0,30

0,801

1,126

0,887

0,838

0,7

0,25

0,788

1,050

1,010

0,956

0,7

0,20

0,788

0,995

1,154

1,072

0,7

0,10

0,788

0,930

2,630

2,158

1,0

0,30

0,551

0,736

0,657

0,638

1,0

0,25

0,545

0,703

0,723

0,688

1,0

0,20

0,545

0,677

0,858

0,781

1,0

0,10

0,545

0,647

2,260

1,794

1,5

0,30

0,363

0,430

0,470

0,440

1,5

0,25

0,545

0,453

0,567

0,517

1,5

0,20

0,545

0,442

0,733

0,645

1,5

0,10

0,545

0,429

2,162

1,700

Tabla 3.1: Comparativa de la resistencia a tracción normalizada ft/σ0 (Wei y Chau, 2000).

50


La estimación de Wei y Chau es comparable a la de Chen para b/h = 0,7 y a/b = 0,30 pero la predicción de Chen parece subestimar la resistencia a tracción para cualquier valor de las relaciones a/b y b/h. Se puede observar que para valores de a/b = 0,10 la resistencia a tracción normalizada en la propuesta de Wei y Chau aumenta más del doble en comparación con las resistencias obtenidas para los valores de a/b de 0,20, 0,25 y 0,30. En un principio a medida que disminuye la relación a/b (para una relación b/h fija), la carga de rotura es inferior ya que ésta está más concentrada sobre la probeta apareciendo una zona de alta concentración de tracciones entre los platos de carga. Al ser inferior la carga de rotura, la resistencia a tracción también disminuye al ser directamente proporcional a la carga última (tal y como se observa en la ecuaciones [3.2] a [3.5]). A partir de los resultados obtenidos, la formulación de Wei y Chau no sería aplicable para relaciones de a/b < 0,10.

3.5.2. Comparación de Wei y Chau con datos experimentales Se realiza una comparación, reseñada en la Tabla 3.2, de la carga de rotura que se predice en el ensayo de doble punzonamiento para el hormigón siguiendo la formulación propuesta por Wei y Chau (2000b) con los datos obtenidos a partir de estudios experimentales realizados por Hyland y Chen (1970), obtenidos de la Tabla 2 de dicho estudio. Todas las probetas ensayadas presentan un diámetro (2b) de 153 mm. El primero de los datos se utiliza para la calibración de la resistencia a tracción y se asume en el cálculo un coeficiente de Poisson (ν) de valor 0,175. Se interpreta la máxima tracción a lo largo del eje de simetría en fractura como la resistencia a tracción del material. Partiendo de dicha hipótesis para cilindros con h/b = 0,333-1 y bajo punzones con 2·a = 38 y 51 mm, se predice la carga de fractura con gran precisión para la propuesta de Wei y Chau (2000b), con un error máximo en dichas predicciones del 6,6 %, como se puede observar en la Tabla 3.2.

Diámetro punzón (mm)

Nº ensayo (Hyland y Chen,1970)

Altura prob. (mm)

38

14

38

Carga de rotura (kN) Experimental

Teórico (error %)

153,0

161,1

161,1 (0,0)

15

76,5

142,4

133,0 (6,6)

38

16

51,0

119,1

120,0 (0,7)

51

17

153,0

175,1

185,0 (5,6)

51

18

76,5

158,1

164,0 (3,7)

Tabla 3.2: Comparación de la carga de rotura obtenida mediante observación experimental (Hyland y Chen, 1970) y la teórica propuesta por Wei y Chau (2000b).

51


Se observa que para mayor diámetro del plato de carga e igual altura de muestra, se obtienen cargas de rotura mayores, evidenciando de esta manera lo expuesto en el apartado anterior. Este aumento en la carga de rotura es debido al hecho de que al poseer el plato de carga una superficie mayor de aplicación de la carga, dicha carga está menos concentrada sobre la probeta produciendo dicho aumento de la carga máxima admisible por la probeta.

3.5.3. Comparación del método de Bielas y Tirantes con los existentes Para ilustrar la posible relación entre cada una de las expresiones descritas con anterioridad, se presenta a continuación, una tabla comparativa (Tabla 3.4) entre valores de resistencia a tracción, para las expresiones comentadas, utilizando los valores de carga última obtenidos de probetas de hormigón reforzado con fibras ensayadas mediante el ensayo de doble punzonamiento. En la Tabla 3.3 se presenta la relación de las probetas ensayadas hasta rotura mediante el ensayo de doble punzonamiento con sus respectivas características técnicas, mientras que las condiciones generales de ensayo se exponen a continuación: •

Diámetro probeta: 150 mm.

•

Diámetro plato de carga: 38 mm.

•

Velocidad de carga: 0,5 mm/min.

La definición de las diferentes posiciones en la que se sitúa la probeta en la máquina de ensayo son las siguientes: •

Posición 1: La cara moldeada de la probeta se sitúa sobre el plato inferior.

•

Posición 2: La cara fratasada de la probeta se sitúa sobre el plato inferior.

•

Inferior: La cara moldeada (mitad inferior) o la cara cortada (mitad inferior) se sitúa sobre el plato inferior.

•

Superior: La cara fratasada (mitad superior) o la cara cortada (mitad superior) se sitúa sobre el plato inferior.

Para la obtención de las resistencias a tracción del hormigón reforzado con fibras (reseñadas en la Tabla 3.4) se han aplicado las formulaciones [3.2], [3.3], [3.4] y [3.12] propuestas respectivamente por Chen (1870), Chen y Yuan (1980), Bortolotti (1988) y el Departament d´Enginyeria de la Construcció de la ETSECCPB (2004). Cabe decir que para evaluar la resistencia a tracción mediante la ecuación propuesta por Bortolotti, se fija el ángulo de rozamiento interno de la probeta en 53º.

52


Nº Probeta

Procedencia

Altura prob. (mm)

Fibras

Posición

1

UTE Línia 9

300

Sí

1

2

UTE Línia 9

300

Sí

2

3

UTE Línia 9

150

Sí

Inferior

4

UTE Línia 9

150

Sí

Superior

5

UTE Línia 9

150

No

1

6

UTE Línia 9

150

No

2

7

UTE Gorg

300

Sí

1

8

UTE Gorg

300

Sí

2

9

UTE Gorg

150

Sí

Inferior

10

UTE Gorg

150

Sí

Superior

Tabla 3.3: Relación de las probetas ensayadas con las condiciones de ensayo.

En la Tabla 3.4 se constata que la resistencia a tracción del hormigón obtenida a partir de la formulación de Chen (1970 y 1980) es inferior a la obtenida por Bortolotti (1988), corroborando la afirmación anterior de que Chen parece subestimar la resistencia a tracción del hormigón. Para los ensayos de probetas con hormigón sin fibras se observa que las resistencias a tracción que se obtienen son superiores al resto, esto es debido a que seguramente las probetas de hormigón sin fibras han tenido un tiempo de curado superior a las probetas reforzadas con fibras (UTE Línia 9 y UTE Gorg).

Probeta

Carga rotura (kN)

1

Resistencia a tracción (N/mm2) Chen (1970)

Chen (1980)

Bortolotti (1988)

Bielas y Tirantes (2004)

222,20

2,61

1,96

3,13

4,66

2

232,50

2,73

2,05

3,27

4,87

3

185,64

4,42

3,32

5,29

4,67

4

192,56

4,59

3,44

5,49

4,84

5

215,74

5,14

3,85

6,15

5,42

6

256,57

6,11

4,58

7,31

6,45

7

220,36

5,25

3,94

6,28

4,62

8

230,87

5,5

4,12

6,58

4,84

9

174,79

4,16

3,12

4,98

4,39

10

184,49

4,39

3,29

5,26

4,64

Tabla 3.4: Comparación de la resistencia a tracción obtenida a partir de ecuaciones propuestas por diferentes autores.

53


Se presenta además una comparación adimensional (Tabla 3.5) de los resultados obtenidos con el valor arbitrario de 5 N/mm2, valor de control de dispersión que representa una resistencia a la tracción característica del hormigón, dicho valor ha sido hallado a partir de resultados obtenidos en ensayos a flexotracción. El valor de comparación adimensional obtenido (R) se expresa en tanto por ciento y se mide, en consecuencia, de la siguiente manera:

R(%) =

ft ⋅ 100 5

[3.13]

Comparaciones (%) Probeta

Chen (1970)

Chen (1980)

Bortolotti (1988)

Bielas y Tirantes (2004)

1

52,22

39,17

62,59

93,11

2

54,64

40,98

65,49

97,43

3

88,41

66,31

105,82

93,35

4

91,70

68,78

109,76

96,83

5

102,74

77,05

122,98

108,49

6

122,19

91,64

146,25

129,02

7

104,94

78,70

125,61

92,34

8

109,95

82,46

131,60

96,75

9

83,24

62,43

99,64

87,90

10

87,86

65,89

105,17

92,77

Tabla 3.5: Comparación adimensional de los resultados reseñados en la Tabla 3.4.

Se observa en la Tabla 3.5 que el modelo de bielas y tirantes, a pesar de su sencillez, presenta unos resultados muy precisos al no observarse grandes variaciones en los diferentes valores de comparación obtenidos. El modelo de Bortolotti muestra para las probetas de HRF con una altura de 150 mm unos resultados con una cierta precisión. No obstante, para la altura de probeta de 300 mm presenta unos resultados con una alta dispersión. Este comportamiento se observa también en los resultados obtenidos para el modelo de Chen (1970) y el de Chen y Yuan (1980). Una vez descrito el ensayo de doble punzonamiento y presentados los diferentes estudios existentes, en lo referente al comportamiento a carga última y la resistencia a tracción del hormigón que se deriva del ensayo, a continuación se realiza el análisis del modo de rotura de la probeta.

54


3.6. ANÁLISIS DEL ENSAYO DE DOBLE PUNZONAMIENTO Al ejecutar el ensayo de doble punzonamiento la carga aplicada produce un incremento de la tracción sobre los planos que contienen el eje del cilindro y la muestra se fractura a lo largo de estos planos. Generalmente, suelen aparecer tres fisuras radiales en la muestra ensayada, todo y que se puede dar el caso de formación de 2 ó 4 fisuras. Ésta formación de fisuras radiales acontece como mínimo en una de las caras de la probeta, apareciendo un número de fisuras superior en la cara que está en contacto con el plato de carga activo (aquél que realiza el movimiento de compresión). Bajo la carga de rotura P, se forman además dos cuñas situadas bajo los punzones de acero. Dichas cuñas se aproximan a dos conos circulares. Los conos penetran dentro del cilindro, lo cual conlleva a un desplazamiento lateral de los segmentos de hormigón de la probeta separados por las fisuras radiales. En la Figura 3.11, adjunta a continuación, se pueden observar desglosadas los dos tipos de superficies de rotura que aparecen al ensayar la muestra cilíndrica hasta rotura.

P

2b 2a

2h

Figura 3.11: Esquema idealizado del modo de rotura donde se pueden observar la formación de los planos radiales y los conos de rotura.

El modo de rotura que tiene lugar en la probeta cilíndrica al cagar la muestra hasta rotura se explica a continuación, además del proceso de formación de las fisuras radiales, el cual tiene una componente aleatoria y otra de secuencialidad.

55


3.6.1. Modo de rotura Existen estimaciones de la carga de rotura, Chen (1970 y 1975) realizó un análisis límite de la cota superior. Asumió que el comportamiento del hormigón puede ser descrito mediante una modificación del criterio plástico de Coulomb. En consecuencia, se obtiene el mecanismo de rotura idealizado de la Figura 3.12 y 3.13, en donde ϕ representa el ángulo de fricción interna de la muestra y 2α denota el ángulo de abertura de los dos fragmentos cónicos. Se ha de señalar que ϕ es función del tipo de fibra utilizado y de la cuantía (kg/m3) en que es añadida al hormigón, mientras que α depende de las características del hormigón. El modo de rotura de la probeta se puede concretar mediante dos tipos de rotura diferenciadas. Una rotura por deslizamiento que tiene lugar en las superficies entre los fragmentos cónicos y los segmentos de hormigón exteriores, y una rotura de separación que se produce en las superficies radiales fisuradas entre los segmentos exteriores. Inicialmente se forman las fisuras radiales (rotura de separación) siendo la secuencialidad en la aparición de dichas fisuras prácticamente instantánea en el tiempo. Por otro lado, para que el cono formado bajo los platos de carga pueda desplazarse (rotura de deslizamiento) necesita físicamente de la aparición de las fisuras radiales. 2b 2a

P

2h

2a

P

2b

Figura 3.12: Mecanismo idealizado de rotura en el que se puede observar una vista en planta y un corte longitudinal.

Debido al criterio plástico asumido, los vectores de desplazamiento relativo entre los fragmentos cónicos y los segmentos de hormigón exteriores están inclinados un ángulo ϕ con respecto a la superficie de discontinuidad, ya que se produce deslizamiento. Por lo

56


tanto, una penetración del cono de valor v corresponde a un desplazamiento lateral (u) de los segmentos de hormigón externos de valor u = v·tg(α+ϕ), siendo este valor el incremento del radio. Se obtiene de este modo que la suma de todas las aberturas de fisuras radiales da como resultado un valor de v·2π·tg(α+ϕ) (Marti, 1989), tal y como se puede observar en el esquema de la Figura 3.13.

P

v

v ·tg ( α + ϕ )

ϕ

2α

α+ϕ

u

v

v /c o s ( α + ϕ )

u v v ·tg ( α + ϕ )

Figura 3.13: Esquema de los diferentes desplazamientos existentes a partir del mecanismo de rotura adoptado.

De acuerdo con el teorema de la cota superior del análisis límite, el trabajo de las fuerzas aplicadas en el ensayo es igual a la disipación total, de este modo se obtiene la siguiente ecuación: 2·P·v = Uc + Ut

[3.14]

donde: P: carga aplicada en el momento de fallo (carga de rotura). v: desplazamiento vertical unitario (v = 1). Uc: energía disipada debido al deslizamiento producido a lo largo de las dos superficies cónicas. Ut: energía disipada debido a la separación producida a lo largo de las fisuras radiales. Si se considera un vector de separación relativa unitario, la disipación por unidad de área de superficie de discontinuidad es igual a fc(1-senϕ)/2 y ft para los modos de rotura de deslizamiento y separación (tal y como se expone en Chen y Drucker, 1969), respectivamente, donde fc y ft denotan las resistencias uniaxiales del HRF a compresión y tracción. Las ecuaciones que se obtienen para la disipación de energía se desarrollan a continuación.

57


Para la obtención de la energía disipada a lo largo de las dos superficies cónicas se ha de hallar previamente la fuerza a compresión que se movilizan en los conos (Fc) y su desplazamiento (vc):

Fc = A c ⋅ fc∗ =

fc ⋅ (1 − senϕ) π ⋅ a2 fc ⋅ (1 − senϕ) = ⋅ senα 2 senα 2 Ap

⋅

[3.15]

donde: Ap: superficie de la base del cono (superficie del punzón). Ac: superficie lateral del cono. fc*: tensión en la superficie lateral del cono. fc: resistencia a compresión uniaxial del HRF.

vc =

v 1 = cos(α + ϕ) cos(α + ϕ)

[3.16]

en donde el desplazamiento vertical (v) se considera de valor la unidad. De esta manera, mediante las ecuaciones [3.15] y [3.16], se obtiene la siguiente expresión para la energía disipada a lo largo de las superficies cónicas (Uc):

Uc = Fc ⋅ v c =

π ⋅ a 2 ⋅ f c ⋅ (1 − senϕ) senα ⋅ cos( α + ϕ)

[3.17]

Por otro lado, para la obtención de la energía disipada a lo largo de una fisura diametral (Ut), se ha de hallar previamente la fuerza a tracción que se movilizan en dicha fisura (Ft) y su desplazamiento lateral (ut). Se ha de indicar que se parte de la hipótesis que el modo de rotura de la probeta cilíndrica es el de formación de una única fisura diametral.

Ft = A t ⋅ f t = ( A − 2 ⋅ A ct ) ⋅ f t = f t ⋅ 2(2ab − a 2 ⋅ cot gα )

[3.18]

donde: A: superficie de la sección diametral transversal de la muestra. Atc: superficie de la sección diametral transversal del cono. At: superficie de la fisura diametral. Ft: resistencia a tracción uniaxial del HRF.

ut =

u = π ⋅ tg(α + ϕ) 2

[3.19]

En consecuencia, se obtiene a partir de las ecuaciones [3.18] y [3.19] la siguiente expresión para la energía disipada a lo largo de una fisura diametral:

(

)

Ut = Ft ⋅ u t = 2π ⋅ f t ⋅ 2a ⋅ b − a 2 ⋅ cot gα ⋅ tg(α + ϕ)

58

[3.20]


Cabe destacar, tal y como señala Marti (1989), que para la relación de resistencias del hormigón en masa trabajando a compresión y tracción uniaxiales (fc/ft) de valores 8, 10 y 12,5, se obtienen respectivamente los siguientes valores para el cociente Uc/(Uc+Ut); 0,233, 0,275 y 0,322, lo cual indica que la rotura por deslizamiento (caracterizada por Uc) a lo largo de la superficie cónica discontinua tiene un valor inferior a un tercio de la disipación total de energía (Uc+Ut). Esto indica que la mayoría de la energía se usa para superar la resistencia a tracción a lo largo de las superficies de fisura radial. A partir de las ecuaciones [3.14], [3.17] y [3.20] se obtiene la expresión final siguiente:

2 ⋅P =

π ⋅ a 2 ⋅ fc ⋅ (1 − senϕ) + 2π ⋅ f t ⋅ 2a ⋅ b − a 2 ⋅ cot gα ⋅ tg(α + ϕ) senα ⋅ cos( α + ϕ)

(

)

[3.21]

A causa del teorema de la cota superior, el ángulo α, el cual es un parámetro físico libre, se ha de variar para poder hallar la menor de la cota superior para la carga de rotura P Marti halla la siguiente condición:

cot gα = tan ϕ +

1 cos ϕ

1+

4·( 2b)·(2h)·f t ·cos ϕ 2a[f c (1 − senϕ) − 2·f t ·senϕ]

[3.22]

Geométricamente, a partir de la Figura 3.8, se establece que α no puede ser menor que cotg(a/h). En el caso de que en la ecuación [3.22] se obtenga como resultado un valor del ángulo α < cotg(a/h), en las ecuaciones [3.17] y [3.20] se deberá utilizar el valor de α igual a cotg(a/h). Bortolotti (1988) propone dos estados límites sucesivos por los que la muestra ensayada alcanza la rotura (tal y como se expone en el apartado 3.3 del presente capítulo). El primero de los límites aparece al alcanzar la resistencia a tracción en la superficie de rotura (formación de la fisura diametral), el cual permite hallar las expresiones de la resistencia a tracción y compresión del material a partir de una modificación del criterio de rotura de Coulomb. El segundo estado límite se alcanza al llegar al límite de rotura en los conos bajo la superficie de carga, el cual se alcanza después de un proceso de redistribución de carga constante con reblandecimiento en la superficie de rotura a tracción. Finalmente, Bortolotti verifica la ecuación de trabajos virtuales [3.21] a partir de valores deducidos de datos experimentales. Comparando los valores de P obtenidos a partir de dicha ecuación se observa que estos concuerdan con los experimentales, tal y como se puede observar en la Tabla 3.6. En consecuencia, se demuestra que el criterio de rotura y el proceso de reblandecimiento enunciados con anterioridad son fiables. Los valores experimentales utilizados en la verificación se obtienen de ensayos realizados por Chen y Colgrove (1980).

59


N

P exp (kN)

P ec. [3.13] (kN)

P exp/ P ec. [3.13]

Error (%)

1

110,59

108,90

1,024

1,53

2

118,55

115,21

1,029

2,82

3

111,55

107,93

1,033

3,25

4

105,49

102,05

1,033

3,26

5

77,71

75,77

1,026

2,50

6

98,66

95,86

1,029

2,84

7

95,64

93,32

1,025

2,43

Tabla 3.6: Comparativa de valores de carga última experimentales y teóricos.

3.6.2. Formación de las fisuras radiales La formación de los planos de fisura radiales empieza con la aparición de una primera fisura radial. El estado de tensiones que acontece la rotura en la incipiente formación de dicha fisura corresponde al valor último de la carga P, alcanzándose de esta manera el límite de resistencia a tracción (o resistencia de fisuración). Se ha de tener en cuenta, que para la evaluación de la resistencia a tracción a partir de mecanismos de rotura en el ensayo de doble punzonamiento se hace referencia a una única fisura, de acuerdo con el significado físico de carga de rotura como la más pequeña de todas las cargas físicamente admisibles. La fisura inicial aparece en la muestra aleatoriamente, es decir, no aparece en un lugar prefijado del especimen. Este hecho puede ser causado por varios factores: •

Existencia de zonas de la muestra que presentan una mayor debilidad frente a otras más resistentes, consecuencia por ejemplo de zonas con una mayor densidad de fibras.

•

Debido a una excentricidad de la carga aplicada, la cual produce zonas más tensionadas.

Tal y como se puede observar en la Figura 3.14, las fisuras surgen desde el centro de la probeta (en concreto, desde el perímetro circular que forma el plato de carga sobre la cara de la probeta) y van progresando hasta la cara lateral exterior del cilindro, en el caso que se forme un plano radial completo, o simplemente no se propagan hasta alcanzar la cara lateral de la probeta cilíndrica (véanse a modo de ejemplo las diferentes fisuras formadas en la probeta derecha de la Figura 3.14). Generalmente, la primera de las fisuras que se forma en la probeta ensayada hasta rotura es la que aparece con un mayor ancho de fisura final.

60


Figura 3.14: Probetas ensayadas mediante el ensayo de doble punzonamiento, en donde se aprecian las formaciones de las diferentes superficies de rotura.

El proceso de formación de la primera fisura es el mostrado a continuación. Inicialmente, el plato de carga va aumentando la carga aplicada sobre las caras de la probeta cilíndrica hasta que en un punto o sección de la probeta (el más débil) se alcanza la resistencia a tracción del hormigón. En este preciso instante, se produce la formación de la primera fisura, al no tener el hormigón en dicha sección más capacidad de absorción de carga. A partir de este punto actúan resistiendo solamente las fibras, creando el efecto de cosido de la fisura hasta que se alcanza la resistencia máxima de dichas fibras (en función de la naturaleza de las fibras; acero, plásticas, etc.) y se produce la rotura de las mismas. Dicha rotura de las fibras se produce en el caso que la resistencia del anclaje de las fibras al hormigón sea superior a la resistencia a tracción del material de que estén compuestas las fibras, en caso contrario, se produce el fallo del anclaje de las fibras sin romperse las fibras. Una vez fijada la primera fisura en la probeta, generalmente suelen aparecer dos fisuras más. Se ha de decir, que la formación de las fisuras posteriores a la primera suele ser un proceso casi instantáneo en el tiempo. El teorema del límite inferior formula que la carga que está en equilibrio con uno de los posibles mecanismos plásticos de una estructura es igual o superior a la carga de rotura real, lo que equivale a decir que el mecanismo verdadero es aquel que proporciona la carga de rotura más pequeña. Si se asume que el mecanismo de rotura (en consecuencia, la formación de fisuras en la muestra) sigue la formulación de mínima energía necesaria para llegar a la rotura de la muestra y si la probeta de HRF es totalmente homogénea, se obtiene que la formación de la segunda fisura viene condicionada por la primera y aparece aproximadamente a 180º de ésta. Esto es debido a que el mecanismo de rotura que requiere de energía mínima es el de formación de una única fisura diametral. Además, a este motivo se suma el hecho de que la zona en donde aparece la segunda fisura es donde la concentración de tensiones es máxima. En 61


consecuencia se obtiene en conjunto, que para la rotura de la probeta se forma una única fisura diametral, tal y como se puede observar en la Figura 3.15 (probeta de HRF procedente de un tramo experimental de la estación de Bon Pastor, ensayada mediante el ensayo Barcelona). Esta fisura diametral es de todos los casos posibles, la que proporciona la carga de rotura mínima y por lo tanto el mecanismo de rotura que requiere la mínima energía. Por contra, en la mayoría de las probetas ensayadas no se observa la formación de una única fisura diametral sino la formación de 3 ó 4 planos de fisura. Este hecho es debido seguramente a la aleatoriedad del hormigón reforzado con fibras.

Figura 3.15: Formación de una única fisura diametral (caras superior e inferior de la probeta).

Tal y como se ha expresado con anterioridad, el HRF tiene una componente de homogeneidad reducida debido a la aleatoriedad de la ubicación de las fibras y al propio hormigón. Este hecho hace que la segunda fisura no se sitúe forzosamente a 180º de la primera y no esté en consecuencia condicionada. Por lo tanto, se obtiene en la probeta, una zona de altas concentraciones de tensiones en donde se puede formar la segunda fisura. Ésta se situará, al igual que la primera, en la sección más débil. En consecuencia, la formación de la segunda fisura seguirá un proceso equivalente al descrito para la primera fisura. La tercera fisura que se forma aparece, como norma general, para que el proceso de rotura sea cinemáticamente admisible, ya que se necesitan como mínimo tres fisuras para que el cono de rotura formado bajo los platos de carga pueda penetrar en la probeta cilíndrica. Se comprueba a modo experimental que, en las probetas en donde se forman solamente dos fisuras radiales, las cuales forman una sola fisura diametral ya que están separadas aproximadamente 180º, el cono de rotura no se forma plenamente bajo los platos de carga, sino que, tal y como se observa en la Figura 3.16, existe un desplazamiento relativo entre las dos partes de la probeta delimitadas o separadas por la fisura diametral. De este modo se demuestra la necesidad de formación de tres fisuras radiales para que el cono de rotura pueda penetrar en la probeta.

62

Capítulo 4: Ensayo Barcelona: Análisis de los Parámetros de Ensayo

CAPÍTULO 4 ENSAYO BARCELONA: ANÁLISIS DE LOS PARÁMETROS DE ENSAYO

4.1. INTRODUCCIÓN Una vez fijadas las bases del comportamiento físico y la fenomenología del ensayo de doble punzonamiento aparece la necesidad de definir las características finales de ejecución del ensayo Barcelona. Con el objetivo de fijar los parámetros geométricos y condicionantes de carga del ensayo que producen una menor dispersión y mayor efectividad en el ensayo Barcelona, se han realizado una serie de campañas experimentales a modo de puesta a punto, demostrando además, la viabilidad del ensayo Barcelona aplicado al hormigón reforzado con fibras. Los parámetros estudiados en cuestión son la esbeltez y altura de la probeta, diámetro del plato de carga, velocidad de carga, posición de la probeta y la excentricidad de la carga aplicada. 65


4.2. ESTUDIO DE LAS VARIABLES DE ENSAYO En la Universidad Politécnica de Catalunya (UPC) se han planteado una serie de campañas experimentales a modo de puesta a punto del ensayo de doble punzonamiento (Aguado et al., 2005). A partir de dichos resultados y basándose en los diferentes estudios expuestos con anterioridad se fijan los parámetros geométricos y los condicionantes de carga que definen y caracterizan el ensayo Barcelona. Las series de ensayos se han realizado de manera duplicada sobre probetas suministradas por UTE Línia 9 (Can Zam) y UTE Gorg (Gorg). Asimismo, se han realizado ensayos sobre probetas de hormigón sin fibras (HSF). Cabe decir, que es probable que las probetas realizadas mediante hormigón sin fibras sean más antiguas que las de Can Zam y Gorg, de esta manera se explicaría la obtención de cargas máximas superiores por parte de las probetas de HSF, tal y como se observa en el apartado 4.3.6. Las características técnicas de las probetas de hormigón reforzado con fibras ensayadas se pueden observar en la Tabla 4.1, adjuntada a continuación: Procedencia

Hormigón

Tipo fibra

Densidad fibra 3

Esbeltez fibra

UTE Línia 9

HA-50

Wirand FF1

30 kg/m

50

UTE Gorg

HA-40

Wirand FF3

25 kg/m3

66,6

Tabla 4.1: Características de las probetas ensayadas según su procedencia.

En la campaña de ensayos realizada para la caracterización del ensayo Barcelona y en el posterior análisis de los resultados obtenidos en laboratorio se han hallado las siguientes variables: • • • •

Tiempo de aplicación de la carga (seg). Carga aplicada sobre probeta mediante los platos de carga (kN). Carrera o desplazamiento del plato de carga (mm). Energía (J): En esta serie de ensayos, la energía absorbida por la probeta se ha calculado integrando la curva carga-carrera desde la carga máxima obtenida en el ensayo hasta una carrera de 6 mm. En la Figura 4.1 se puede observar, a modo de ejemplo, la curva de energía absorbida desde carga máxima que se obtiene al ensayar una probeta. En posteriores análisis de la energía se aconseja medirla no a partir de la carga máxima sino a partir del inicio del ensayo, la justificación de este cambio se expone en el siguiente capítulo. La integración de la curva se realiza mediante la aproximación de la integral de Riemann tomando el punto medio, la cual se expresa de la siguiente forma:

E i = E i−1 +

66

(Fi + Fi−1 ) (D i − D i−1 ) 2

[4.1]


En la Figura 4.1 se muestra, a modo de ejemplo, la representación de los resultados obtenidos en la campaña experimental de puesta a punto correspondientes a una probeta.

Datos probeta y variables de ensayo Procedencia

UTE Línia 9 (Zam)

Ø Plato de carga

38 mm

Núm. probeta

10

Longitud probeta

150 mm

Fracción

Superior

Velocidad

0,5 mm/mín.

Excentricidad

No

Posición

Corte abajo (Pos1) carrera desde Qmax mm 2

3

4

5

6 300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

energía J

1

250

0 0

1

2

3

4

5

6

carrera mm

Resultados ensayo Carga máxima (Qmáx)

Carrera desde Qmáx

Carrera en Qmáx Energía

carga kN

0

193 kN 1,21 mm Fisuración

1 mm

85 J

2 mm

135 J

Cara

Principal

Secundaria

3 mm

174 J

Sup.

3

0

4 mm

205 J

Inf.

3

0

Laterales abiertas

3

Figura 4.1: Representación de los resultados obtenidos correspondientes a una probeta.

67


Los ensayos se han realizado con las probetas sin refrentar, aplicando la carga directamente sobre la superficie de las caras de las probetas. El hecho de no refrentar las caras que se obtienen del corte de la probeta inicial de 30x15 cm y la cara moldeada no presentan ningún inconveniente al ser éstas ya de por sí planas. Respecto la cara superior de la probeta inicial de 30x15 cm, tampoco presenta una gran contrariedad ya que las posibles irregularidades que existan, al aplicar la carga sobre la probeta, plastificarán debajo del punzón al formarse en la zona de debajo los platos de carga un estado triaxial. Al no ser necesario refrentar las caras de la probeta se obtiene una reducción del tiempo de fabricación de las probetas además de una menor incidencia medioambiental. Las variables que se han considerado y analizado en la campaña experimental se presentan reseñadas en la Tabla 4.2, mientras que la relación de ensayos realizados, detallándose los valores de las variables de estudio consideradas así como el número total de ensayos realizados y la procedencia de las probetas, se adjunta en la Tabla 4.3.

Variable Superficie de aplicación de carga

Valores

Observaciones

Plato de 38 mm de diámetro

Øprobeta ≈ 4·Øplato

Plato de 50 mm de diámetro

Øprobeta = 3·Øplato

Esbeltez 2 (300 mm de altura) Esbeltez/altura de la probeta

Velocidad ensayo

Esbeltez 1 (150 mm de altura)

Obtención de dos probetas (mitad sup. e inf.) a partir del corte de una de 300 mm

0,75 mm/min

Velocidad rápida

0,5 mm/min

Velocidad media

0,25 mm/min

Velocidad lenta

Sin excentricidad Excentricidad de la carga

Un plato centrado y otro con 5 mm de excentricidad (1exc)

Realizado sobre probeta de 150 mm

Excentricidad de 5 mm en los dos platos (2exc) Posición de la probeta

Cara moldeada (mitad inf.) o cortada (mitad sup.) sobre plato inferior (pos1) Cara cortada (mitad inf.) o fratasada (mitad sup.) sobre plato inferior (pos2)

Realizado sobre probeta de 150 mm

Tabla 4.2: Características de las probetas ensayadas según su procedencia.

A continuación se realiza una justificación exhaustiva de los valores obtenidos en la campaña experimental de las principales variables que definen el ensayo Barcelona. Para cada variable considerada se muestran las tablas de resultados según la procedencia de

68


cada probeta (Can Zam o Gorg), las curvas carga-carrera y energía-carrera desde Qmáx de los resultados obtenidos, gráficas comparativas y una ficha técnica a modo de ejemplo de dos de las probetas ensayas de procedencia Gorg.

Ø plato (mm)

Altura probeta (mm)

Velocidad ensayo (mm/min)

Excentricidad

Número ensayos

50

300

0,5

No

38

300

0,5

38

150

38

Posición HSF

Can Zam

Gorg

-

-

2

2

No

-

-

2

2

0,5

No

Pos1

2

2

2

150

0,75

No

Pos1

-

2

2

38

150

0,25

No

Pos1

-

2

2

38

150

0,5

1 exc.

Pos1

-

2

2

38

150

0,5

2 exc.

Pos1

-

2

2

38

150

0,5

No

Pos2

-

2

2

Tabla 4.3: Relación detallada de los ensayos realizados.

En el Apéndice 2 de la presente tesina se adjuntan las gráficas que se derivan de los valores obtenidos en los diferentes ensayos estudiados. Además, en dicho apéndice se adjuntan las lecturas obtenidas del ensayo hasta rotura de una de las probetas. De esta manera se refleja el proceso seguido en laboratorio y el modo de trabajo. En concreto se adjunta el ensayo de las probetas inferior y superior de procedencia UTE Línia 9 (Can Zam) cuyas características técnicas son las siguientes: • • •

Altura de probeta: 150 mm. Diámetro del plato de carga: 38 mm. Velocidad de carga: 0,5 mm/min.

A continuación se analizan los resultados obtenidos para cada uno de los parámetros geométricos y condicionantes de carga de ensayo estudiados en la campaña de puesta a punto. Además, se han ensayado probetas de hormigón sin fibras con el objeto de cuantificar como afecta la adición de fibras al hormigón en el ensayo Barcelona. Las variables estudiadas son las siguientes: • • • • •

Esbeltez y altura de la probeta. Tamaño del plato de carga. Velocidad de carga. Posición de la probeta. Excentricidad de la carga.

69


4.2.1. Esbeltez y altura de la probeta Con el objetivo de hallar la altura de probeta óptima para el ensayo Barcelona, se han realizado ensayos con probetas de altura 150 y 300 mm (esbeltez 1 y 2 respectivamente). Los resultados obtenidos en dichos ensayos se pueden observar resumidos en las Tablas 4.4 y 4.5, se puede observar inicialmente que se obtienen coeficientes de variabilidad similares entre las probetas de 150 y 300 mm de altura. Los órdenes de magnitud de los valores que se obtienen tanto de carga máxima como de absorción de energía están en cierta sintonía con el material, con valores máximos de carga ligeramente superiores en probeta de procedencia Can Zam (hormigón de mayor resistencia), al igual que en los parciales y finales de energía. Con respecto a la carga máxima, se puede observar en las Tablas 4.4 y 4.5 que es ligeramente inferior para la probeta de altura 150 mm, si bien no responde a una relación doble. Esa relación se mantiene en el entorno de 1,25 a 1,35. Se comprueba que las probetas con altura 150 mm presentan en valor una menor absorción de energía, tal y como se puede observar en las Figuras 4.2 y 4.3. Este hecho es debido a que los planos de fisuración que se forman son menores en superficie, movilizando en consecuencia un número de fibras inferior en comparación con las probetas de altura 300 mm En vista de los resultados obtenidos en la campaña de ensayos realizados, se escoge una altura de probeta de 150 mm (esbeltez 1) ya que se obtienen dispersiones similares, involucran unos requerimientos menores de materia prima para realizar el ensayo (reduciendo los costes del ensayo y produciendo una menor incidencia medioambiental). De este modo, se adopta además la esbeltez recomendada por Chen y Yuan (1980).

Altura probeta (mm)

Qmáx (kN) Carrera para Qmáx (mm) Inf.

Sup.

Media

C.V.

186

193

189

2,6%

150 0,89

1,21

1,05

22%

222

232

227

3,2%

300 0,88

1,19

1,04

21%

Carrera desde Qmáx (mm)

Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

73

85

79

11%

Energía desde Qmáx (J)

2

114

135

125

12%

3

147

174

160

12%

4

174

205

190

11%

1

186

158

172

11%

2

318

256

287

15%

3

398

332

365

13%

4

460

394

427

11%

Tabla 4.4: Resultados ensayos sobre probeta Can Zam.

70

Número fisuras prob1/inf prob2/sup

3

3

3

3 (+1 horiz)


Altura probeta (mm)

Qmáx (kN)


Carrera para Qmáx (mm) Inf.

Sup.

Media

C.V.

175

184

180

3,8%

150 0,91

1,12

1,01

14%

220

231

226

3,3%

300 1,63

1,63

1,63

0,1%

Energía desde Qmáx (J) Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

86

84

85

1,7%

2

137

135

136

1,4%

3

181

165

173

6,5%

4

219

188

204

11%

1

100

116

108

11%

2

154

160

157

2,4%

3

198

185

191

4,9%

4

235

202

218

11%


4

3

2

2

Tabla 4.5: Resultados ensayos sobre probeta Gorg.

A partir de las lecturas obtenidas en el ensayo de las probetas se representan las gráficas de la Figura 4.2 y 4.3 en donde se constata la obtención de la mayor carga máxima por parte de las probetas de altura 300 mm. Se aprecia también la mayor homogeneidad en los valores obtenidos para la energía en las probetas de procedencia Gorg.

Carrera desde Qmax (mm) 0

1

2

3

4

5

6

250

600 L300-1 L300-2 L150-inf L150-sup

500 400

150 300 100 200 50

Energía (J)

Carga (kN)

200

100

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)

Figura 4.2: Curvas carga-carrera y energía-carrera desde Qmáx de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta Can Zam.

71



1

2

3

4

5

6

250

300

Carga (kN)

200 150 L300-1 L300-2 L150-inf L150-sup

100

150 100

50

Energía (J)

250

200

50

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)

Figura 4.3: Curvas carga-carrera y energía-carrera desde Qmáx de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta Gorg.

Con el objetivo de comparar la absorción de energía y el incremento de carga en función de la carrera del pistón por parte de las diferentes probetas se adjuntan a continuación las Figuras 4.4 y 4.5. En la Figura 4.5 se han representado además los resultados obtenidos para las probetas de hormigón sin fibras, donde se observa su incapacidad de absorción de energía.

600

zam30-Ø38v0,5-1 zam30-Ø38v0,5-2 zam15-Ø38v0,5-1inf zam15-Ø38v0,5-1sup gorg30-Ø38v0,5-1 gorg30-Ø38v0,5-2 gorg15-Ø38v0,5-1inf gorg15-Ø38v0,5-1sup

500

Energía (J)

400

300

200

100

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm) Figura 4.4: Curva comparativa energía-carrera sobre probetas Can Zam y Gorg.

72

6


300

zam30-Ø38v0,5-1 zam30-Ø38v0,5-2 zam15-Ø38v0,5-1inf zam15-Ø38v0,5-1sup HSF15-Ø38v0,5-1 HSF15-Ø38v0,5-2 gorg30-Ø38v0,5-1 gorg30-Ø38v0,5-2 gorg15-Ø38v0,5-1inf gorg15-Ø38v0,5-1sup

250

Carga (kN)

200

150

100

50

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm) Figura 4.5: Curva comparativa carga-carrera sobre probetas Can Zam, Gorg y HSF.

A modo de ejemplo, se adjunta a continuación (Tabla 4.6) la ficha técnica de dos de las probetas ensayadas con la finalidad de comparar la variación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona en función de la altura de las probetas.

Ø Plato de carga

38 mm

Ø Plato de carga

38 mm

Longitud probeta

150 mm

Longitud probeta

300 mm

Fracción

Inferior

Fracción

---

Velocidad

0,50 mm/min

Velocidad

0,50 mm/min

Excentricidad

No

Excentricidad

No

Posición

Moldeada abajo (pos1)

Posición

Cara moldeada abajo

Tabla 4.6: Ficha a modo de ejemplo de los ensayos analizados de probetas Gorg.

73


4.2.2. Tamaño del plato de carga Con el objetivo de realizar el análisis de la influencia del tamaño del plato de carga en el ensayo Barcelona se han ejecutado ensayos con diferentes tamaños de plato, en concreto con tamaños de 38 y 50 mm. Se ha escogido este rango de tamaños de plato de carga de acuerdo con los estudios previos, expuestos en el Capítulo 3. En un primer análisis se puede observar en las Tablas 4.7 y 4.8 que se obtiene una carga máxima mayor mediante el plato de 50 mm. Esto es debido a que al poseer éste una superficie mayor de aplicación de la carga, dicha carga está menos concentrada sobre la probeta produciendo un aumento de la carga máxima admisible por la probeta. Por otro lado, se puede observar que el valor de la carga máxima es proporcional al diámetro del anillo de carga. Es decir, se puede obtener, de manera aproximada, la carga máxima para un diámetro del plato de carga de 50 mm a partir del de 37,5 mm. La relación es la siguiente:

Qmáx (φ = 50mm) =

50 ⋅ Qmáx (φ = 37,5mm) 37,5

[4.2]

Cabe destacar que se produjo una rotura defectuosa en el ensayo con plato de carga de 50 mm (probeta superior de procedencia Gorg, Tabla 4.8), probablemente debida a la formación de cuñas de rotura y no a planos longitudinales. Este hecho es consecuencia de dos factores; una mayor dificultad del plato de penetrar en la probeta y una carga aplicada más cercana al borde. Por este motivo se obtiene para esta probeta una dispersión en la carga máxima media del 28%. Respecto los valores de absorción de energía obtenidos no se observa homogeneidad, tal y como se evidencia en las Tablas 4.7 y 4.8, si bien, entre probetas de una misma procedencia no existe gran dispersión, con valores muy diferentes según la procedencia de la probeta (Can Zam o Gorg), aspecto que en este caso a priori no debería ser así. Por el contrario, los valores de carga máxima sí son más homogéneos, siendo superiores los valores de procedencia Can Zam en respuesta a la mayor resistencia del hormigón. Al no obtener unas grandes diferencias en los resultados entre ambos tamaños de plato de carga y en concordancia con las recomendaciones de Chen y Yuan (1980) cumpliendo de esta manera la relación h = b = 4·a., se adopta para el ensayo Barcelona el tamaño del plato de carga de 37,5 mm,

74


Tamaño plato (mm)


Sup.

Media

C.V.

222

232

227

3,2%

38 0,88 314

1,19 328

1,04 321

21% 3,0%

50 2,12

1,80

1,96

12%


Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

186

158

172

11%

2

318

256

287

15%

3

398

332

365

13%

4

460

394

427

11%

1

151

164

158

5,8%

2

238

241

239

0,9%

3

307

301

304

1,5%

4

364

351

357

2,6%



3

3

4 (+1 horiz)

2


Tamaño plato (mm)


Sup.

Media

C.V.

220

231

226

3,3%

38 1,63

1,63

1,63

0,1%

285

190

237

28%

1,09

1,23

1,16

8,7%

50


Inf.

Sup.

Media

1

100

116

108

11%

2

154

160

157

2,4%

3

198

185

191

4,9%

4

235

202

218

11%

1

157

154

155

1,5%

2

234

307

270

19%

3

286

453

370

32%

4

325

549

437

36%

Energía desde Qmáx (J) C.V.


2

2

3

4


A partir de las lecturas obtenidas en el ensayo de las probetas en función del tamaño del plato de carga, se representan las gráficas de la Figura 4.6 y 4.7. En dichas gráficas se observa una mayor homogeneidad para la absorción de energía en los resultados obtenidos para las probetas de procedencia Can Zam. Respecto la carga máxima obtenida para cada probeta, se comprueba que en las probetas ensayadas con plato de carga de 50 mm dicha carga es mayor, con la excepción de la carga máxima de la probeta superior de procedencia Gorg (190 kN) la cual no es representativa al sufrir dicha probeta una rotura defectuosa, tal y como se ha explicado con anterioridad.

75



1

2

3

4

5

6

350

600

300

Carga (kN)

250

400

200 300 150

Ø38-1 Ø50-1

100

Ø38-2 Ø50-2

200

Energía (J)

500

100

50 0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)



1

2

3

4

5

6

350

700

Carga (kN)

Ø38-2 Ø50-2

600

250

500

200

400

150

300

100

200

50

100

0

Energía (J)

Ø38-1 Ø50-1

300

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)


Con el objetivo de comparar la absorción de energía y el incremento de carga en función de la carrera del pistón por parte de las probetas ensayadas con diámetro del plato de 50 mm, se adjuntan a continuación las Figuras 4.8 y 4.9, verificándose de esta manera lo expuesto con anterioridad. 76


700

600

Energía (J)

500

400

300

200

100

zam30-Ø50v0,5-1

zam30-Ø50v0,5-9

gorg30-Ø50v0,5-1

gorg30-Ø50v0,5-2

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera desde Qmax (mm) Figura 4.8: Curva comparativa energía-carrera sobre probetas Can Zam y Gorg.

350

zam30-Ø50v0,5-1 gorg30-Ø50v0,5-1

zam30-Ø50v0,5-2 gorg30-Ø50v0,5-2

300

Carga (kN)

250

200

150

100

50

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm) Figura 4.9: Curva comparativa carga-carrera sobre probetas Can Zam y Gorg.

77


A modo de ejemplo, se adjunta a continuación (Tabla 4.9) la ficha técnica de dos de las probetas ensayadas con la finalidad de comparar la variación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona en función del tamaño del plato de carga.

Ø Plato de carga

50 mm

Ø Plato de carga

38 mm

Longitud probeta

300 mm

Longitud probeta

300 mm

Fracción

---

Fracción

---

Velocidad

0,50 mm/min

Velocidad

0,50 mm/min

Excentricidad

No

Excentricidad

No

Posición

Cara moldeada abajo

Posición

Cara moldeada abajo


4.2.3. Velocidad de carga Con el objetivo de analizar la variable velocidad de carga en el ensayo Barcelona se han desarrollado ensayos con diferentes velocidades de carga aplicadas a probetas de una altura de 150 mm (esbeltez 1), diámetro de plato de carga de 38 mm, sin excentricidad y probeta en posición 1. Se ha calculado la duración del ensayo para los tres tipos de velocidad de carga propuestos (Tabla 4.10). Se observa que con una velocidad lenta del plato de carga (0,25 mm/min) se prolonga mucho el tiempo de ensayo, aumentando hasta aproximadamente 25 minutos. Se observa que, en general, al doblar la velocidad del plato de carga, la duración del ensayo aumenta también el doble. Con relación a la carga máxima que se obtiene en el ensayo, cuyos valores se presentan las Tablas 4.11 y 4.12, se puede observar que una velocidad de ensayo lenta (0,25 mm/min) agota antes el material obteniendo cargas máximas inferiores a las obtenidas con velocidades superiores. Se observa además, cierta tendencia en las probetas de

78


procedencia Can Zam a que la carga máxima aumente con la velocidad de carga. Este factor no se observa en el caso de las probetas de procedencia Gorg.

Procedencia probeta

Tiempo Qmáx (min)

Velocidad de carga (mm/min)

Can Zam

Gorg

Duración ensayo (min)

Inf.

Sup.

Inf.

Sup.

0,25

4,16

3,96

24,25

25,35

0,50

1,78

2,43

12,09

12,03

0,75

1,29

1,44

8,04

8,04

0,25

2,68

4,68

24,06

24,12

0,50

1,82

2,24

12,06

12,33

0,75

0,83

1,29

8,02

8,05

Tabla 4.10: Tiempo necesario para llegar a la carga máxima y tiempo total de ensayo.

Analizando los valores obtenidos en la absorción de energía de las Tablas 4.11 y 4.12 se puede observar una tendencia a aumentar la dispersión con la velocidad de carga del ensayo. Por el contrario, con velocidades menores el coeficiente de variabilidad en la carga máxima alcanzada en el ensayo es ligeramente superior que con una velocidad de ensayo rápida (0,75 mm/min). Se puede concluir que la velocidad de carga, en el rango estudiado, no se muestra en el ensayo Barcelona como una variable principal (a diferencia de la esbeltez o tamaño del plato de carga). Qmáx (kN) Vel. (mm/min)


Sup.

Media

C.V.

177

170

174

2,7%

0,25 1,04

0,99

1,01

3%

186

193

189

2,6%

0,5 0,89

1,21

1,05

22%

207

208

207

0,4%

0,75 0,96

1,08

1,02

8%


Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

82

80

81

2%


2

138

130

134

4%

3

178

166

172

5%

4

206

194

200

4%

1

73

85

79

11%

2

114

135

125

12%

3

147

174

160

12%

4

174

205

190

11%

1

85

101

93

12%

2

126

155

141

15%

3

154

194

174

16%

4

178

226

202

17%


3

3

3

3

3

2


79


Qmáx (kN) Vel. (mm/min)


Sup.

Media

C.V.

168

133

150

16,3%


Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

54

52

53

3%

0,25 0,67

1,17

0,92

39%

175

184

180

3,8%

0,5 0,91

1,12

168

166

1,01 167

14% 1,0%

0,75 0,62

0,97

0,80

30%


2

82

75

79

7%

3

107

93

100

9%

4

128

108

118

12%

1

86

84

85

2%

2

137

135

136

1%

3

181

165

173

7%

4

219

188

204

11%

1

40

77

59

44%

2

62

113

87

42%

3

77

135

106

38%

4

90

150

120

35%


2

3

4

3

2

2


A partir de las lecturas obtenidas en el ensayo de las probetas en función de la velocidad de carga, se representan las gráficas de la Figura 4.10 y 4.11. En dichas gráficas se observa una mayor homogeneidad en los resultados obtenidos para las probetas de procedencia Can Zam, tanto para el pico de carga como para la energía.


1

2

3

4

5

6

250

300 v0,25-sup

v0,5-inf

v0,5-sup

v0,75-inf

v0,75-sup

250 200

150 150 100 100 50

Energía (J)

Carga (kN)

200

v0,25-inf

50

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)


80



1

2

3

4

5

6

250

300

Carga (kN)

200

v0,5-sup v0,75-sup v0,25-sup

250 200

150 150 100 100 50

Energía (J)

V0,5-inf v0,75-inf v0,25-inf

50

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)


A modo de ejemplo, se adjunta a continuación (Tabla 4.13) la ficha técnica de dos de las probetas ensayadas con la finalidad de comparar la variación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona en función de la velocidad de carga.

Ø Plato de carga

38 mm

Ø Plato de carga

38 mm

Longitud probeta

150 mm

Longitud probeta

150 mm

Fracción

Superior

Fracción

Superior

Velocidad

0,75 mm/min

Velocidad

0,25 mm/min

Excentricidad

No

Excentricidad

No

Posición

Corte abajo (pos1)

Posición

Corte abajo (pos1)


81


4.2.4. Posición de la probeta Con la finalidad de hallar la posición óptima de la probeta a ensayar mediante el ensayo Barcelona, se han analizado dos posiciones diferentes de la probeta, tal y como se definen en la Tabla 4.2. A partir de los resultados reseñados en las Tablas 4.14 y 4.15, se puede concluir que no se observa ninguna tendencia en la posición de la probeta en el ensayo. Todo y que la dispersión entre las variables medidas de una misma probeta origen (mitad superior e inferior) es baja, sí se observa una mayor variabilidad entre las variables de diferente probeta origen. Al no obtenerse diferencias significativas respecto a la posición, no se observa una diferente concentración de fibras en las diferentes probetas y, consecuentemente, una respuesta diferente. Qmáx (kN) Pos.


Sup.

Media

C.V.

186

193

189

2,6%

Pos. 1 0,89 191

1,21 188

1,05 190

22% 1,1%

Pos. 2 0,93

0,83

0,88

8%


Energía desde Qmáx (J) Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

73

85

79

11%

2

114

135

125

12%

3

147

174

160

12%

4

174

205

190

11%

1

110

98

104

8%

2

183

161

172

9%

3

238

209

223

9%

4

285

245

265

10%


3

3

4

3


Qmáx (kN) Pos.


Sup.

Media

C.V.

175

184

180

3,8%

0,91

1,12

1,01

14%

156

152

154

1,7%

Pos. 1

Pos. 2 0,75

1,30

1,03

37,8%


Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

86

84

85

2%

2

137

135

136

1%

3

181

165

173

7%

4

219

188

204

11%

1

57

59

58

3%

2

87

82

85

4,5%

3

109

99

104

7,3%

4

128

112

120

10%



82


4

3

2

2


A partir de las lecturas obtenidas en el ensayo de las probetas en función de la posición, se representan las gráficas de la Figura 4.12 y 4.13, en donde se observa la obtención de resultados muy similares.


1

2

3

4

5

6

250

300

Carga (kN)

200 150 150 pos1-inf pos2-inf

100

pos1-sup pos2-sup

100

50

Energía (J)

250

200

50

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)



1

2

3

4

5

6

250

300 pos1-inf

pos1-sup

pos2-inf

pos2-sup

250 200

150 150 100 100 50

Energía (J)

Carga (kN)

200

50

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)


83


A modo de ejemplo, se adjunta a continuación (Tabla 4.16) la ficha técnica de dos de las probetas ensayadas con la finalidad de comparar la variación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona en función de la posición de las probetas a la hora de ejecutar el ensayo.

Ø Plato de carga

38 mm

Ø Plato de carga

38 mm

Longitud probeta

150 mm

Longitud probeta

150 mm

Fracción

Inferior

Fracción

Inferior

Velocidad

0,50 mm/min

Velocidad

0,50 mm/min

Excentricidad

1 exc

Excentricidad

2 exc

Posición


Posición

Moldeada arriba (pos2)


4.2.5. Excentricidad de la carga Con el objetivo de analizar el efecto de la excentricidad de la carga en el ensayo Barcelona se han realizado ensayos con tres tipos de excentricidad, tal y como se puede observar en la Tabla 4.2. De esta manera se estudia la influencia de posibles errores de colocación de la probeta en la prensa. No se ha creído conveniente simular excentricidades grandes ya que son fácilmente perceptibles a simple vista. En los resultados obtenidos, reseñados en las Tablas 4.17 y 4.18, se observa que la aplicación de la carga de forma excéntrica no altera el resultado del ensayo en exceso, sin poder especificar una tendencia clara. La variabilidad de los valores obtenidos en la absorción de energía aumenta para el caso de una ó dos cargas excéntricas. El aumento es más significativo para el caso de las dos cargas aplicadas con una excentricidad de 5 mm, donde se obtiene una dispersión del 18% y 36% en probetas Can Zam y Gorg respectivamente.

84


En lo que concierne a la carga máxima obtenida en el ensayos, su valor para los tres tipos de excentricidades no varía de forma significante, tal y como se observa en las Figuras 4.14 y 4.15. Esto es un hecho positivo, ya que si en el caso de falta de precisión en la ejecución del ensayo en laboratorio los platos tienen una ligera excentricidad, los resultados no tendrán una gran variabilidad. En el ámbito de los valores de excentricidad estudiados se puede concluir que la excentricidad no tiene influencia. A la vista de los resultados obtenidos se adopta para el ensayo Barcelona una excentricidad de 0 mm para los dos platos de carga. Qmáx (kN) Exc. (mm)


Sup.

Media

C.V.

186

193

189

2,6%

0,89

1,21

1,05

22%

188

188

188

0,1%

0 exc.

1 exc. (5mm)

2 exc. (5mm)

1,05

1,34

1,20

17%

179

200

189

7,9%

1,28

1,38

1,33

5%


Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

73

85

79

11%

2

114

135

125

12%

3

147

174

160

12%

4

174

205

190

11%

1

97

114

106

11%


2

153

193

173

16%

3

196

255

226

18%

4

232

306

269

20%

1

83

110

96

20%

2

131

172

152

19%

3

171

223

197

19%

4

207

266

237

18%


3

3

2

3

3

4


Qmáx (kN) Exc. (mm)


Sup.

Media

C.V.

175

184

180

3,8%

0 exc.

1 exc. (5mm)

2 exc. (5mm)

0,91

1,12

1,01

14%

176

176

176

0,2%

0,67

0,94

0,80

23,9%

168

163

166

2,2%

1,15

1,22

1,18

4%


Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

86

84

85

2%


2

137

135

136

1%

3

181

165

173

7%

4

219

188

204

11%

1

63

68

66

6%

2

104

100

102

2,6%

3

136

120

128

8,7%

4

163

136

149

13%

1

53

82

67

30,6%

2

75

121

98

33,2%

3

90

150

120

35,3%

4

103

175

139

36%


4

3

3

4

3

3

Tabla 4.18: Resultados ensayos sobre probeta Gorg. 85


A partir de las lecturas obtenidas en el ensayo de las probetas en función de la excentricidad, se representan las gráficas de la Figura 4.14 y 4.15, en donde se observa la obtención de picos de carga muy similares para las tres excentricidades. Por otro lado, se observa una mayor dispersión para la absorción de energía sin poder especificar una tendencia clara.


1

2

3

4

5

6

250

300

Carga (kN)

200 150 0exc-inf 2exc-inf 1exc-inf

100

150

0exc-sup 2exc-sup 1exc-sup

100

50

Energía (J)

250

200

50

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)



1

2

3

4

5

6

250

300

Carga (kN)

200

0exc-sup 2exc-sup 1exc-sup

250 200

150 150 100 100 50

Energía (J)

0exc-inf 2exc-inf 1exc-inf

50

0

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm)


86


A modo de ejemplo, se adjunta a continuación (Tabla 4.21) la ficha técnica de dos de las probetas ensayadas con la finalidad de comparar la variación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona en función de la excentricidad de carga aplicada a las probetas.

Ø Plato de carga

38 mm

Ø Plato de carga

38 mm

Longitud probeta

150 mm

Longitud probeta

150 mm

Fracción

Inferior

Fracción

Inferior

Velocidad

0,50 mm/min

Velocidad

0,50 mm/min

Excentricidad

1 exc

Excentricidad

2 exc

Posición


Posición



4.2.6. Hormigón sin fibras Para concluir la campaña experimental, se analiza el ensayo de probetas de hormigón sin fibras (HSF). Los resultados obtenidos se presentan reseñados en la Tabla 4.20. Analizando los resultados obtenidos se puede observar que la probeta rompe mediante rotura frágil sin capacidad de absorber energía una vez alcanzada la carga máxima. Dicha rotura frágil de la probeta de hormigón sin fibras (HSF) indica que la capacidad de absorción de energía una vez fisurada la probeta es únicamente consecuencia de la presencia de las fibras en el hormigón que producen un efecto de cosido de las fisuras que aparecen. De este modo se evidencian las mejoras que introducen las fibras en el hormigón convencional, mejorando aspectos como la tenacidad y controlando el proceso de fisuración. Además, la adición de fibras en un material frágil como el hormigón lo convierte en un material dúctil y actuando sobre la fisuración de la matriz. La carga máxima depende exclusivamente de la resistencia de la matriz, la fibra no influye en la carga de fisuración, al menos, para cantidades bajas de fibra. Por este motivo unido al hecho de que dichas probetas seguramente han tenido un proceso de

87


curación más largo en comparación con las de Can Zam y Gorg, se observa en la Tabla 4.20 que se obtienen cargas máximas mayores para la probeta de HSF. Qmáx (kN) Proc.


Sup.

Media

C.V.

257

216

236

12,2%

HSF 15 1,19

0,89

1,04

20%

186

193

189

2,6%

0,89

1,21

1,05

22%

175

184

180

3,8%

0,91

1,12

1,01

14%

Can Zam 15

Gorg 15


Inf.

Sup.

Media

C.V.

1

-

-

-

-

2

-

-

-

-

3

-

-

-

-

4

-

-

-

-


Número fisuras

1

73

85

79

11%

2

114

135

125

12%

3

147

174

160

12%

4

174

205

190

11%

1

86

84

85

1,7%

2

137

135

136

1,4%

3

181

165

173

6,5%

4

219

188

204

11%

prob1/inf prob2/sup

-

-

3

3

4

3

Tabla 4.20: Resultados ensayos sobre probeta HSF.

A partir de las lecturas obtenidas en el ensayo de las probetas de hormigón sin fibras, se representan la gráfica de la Figura 4.16, en donde se observa la rotura frágil de las probetas al no tener capacidad de absorber energía una vez se alcanza en el ensayo la carga máxima. Se incluye además la Figura 4.18, en la que se realiza una comparación entre las probetas de procedencia Can Zam, Gorg y HSF.

300

Carga (kN)

250 200 150 100 50 0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5 HSF-inf

6 HSF-sup

Figura 4.16: Curva carga-carrera de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta HSF.

88


300

zam15-Ø38v0,5-1inf zam15-Ø38v0,5-1sup HSF15-Ø38v0,5-1sup HSF15-Ø38v0,5-1inf gorg15-Ø38v0,5-1inf gorg15-Ø38v0,5-1sup

250

Carga (kN)

200

150

100

50

0 0

1

2

3

4

5

6

Carrera (mm) Figura 4.17: Curva comparativa carga-carrera sobre probetas Can Zam, Gorg y HSF.

A modo de ejemplo, se adjunta a continuación (Tabla 4.21) la ficha técnica de dos de las probetas ensayadas con la finalidad de comparar la variación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona en función de la adición o no de fibras en el hormigón.

Ø Plato de carga

38 mm

Ø Plato de carga

38 mm

Longitud probeta

150 mm

Longitud probeta

150 mm

Fracción

Inferior

Fracción

Superior

Velocidad

0,50 mm/min

Velocidad

0,50 mm/min

Excentricidad

No

Excentricidad

No

Posición

Cara moldeada abajo

Posición

Cara cortada abajo


89


Una vez analizados los resultados obtenidos en la campaña experimental de puesta a punto del ensayo Barcelona para cada variable, se demuestra la viabilidad y eficiencia de dicho ensayo para el adecuado control de la resistencia a tracción y de la tenacidad del hormigón reforzado con fibras. Especialmente cuando ofrece ventajas significativas respecto al ensayo de la norma belga usualmente utilizado, reduciendo la dispersión en los resultados obtenidos. A continuación se define la configuración final del ensayo Barcelona.

4.3. DEFINICIÓN DEL ENSAYO BARCELONA El ensayo Barcelona, basándose en la configuración del ensayo de doble punzonamiento, consiste en la aplicación de una carga centrada en ambas caras de una probeta mediante un plato o punzón de 37,5 mm de diámetro. La muestra a ensayar se obtiene del corte por la mitad de una probeta cilíndrica inicial de 150 mm de diámetro y 300 mm de altura, obteniéndose de esta manera dos probetas (mitad superior y mitad inferior). En consecuencia, la muestra a ensayar tendrá una relación altura / diámetro probeta (esbeltez) de valor 1 y el diámetro de la probeta será de 4 veces el diámetro del plato de carga. En la Figura 4.18 se puede observar la ejecución de 6 probetas de 300 mm de altura y 150 mm de diámetro procedentes de un tramo experimental de la estación de metro de Bon Pastor, realizadas en la UTE Gorg. A partir de dichas probetas iniciales se obtienen mediante el corte por la mitad, las muestras a ensayar, tal y como se ha explicado con anterioridad.

Figura 4.18: Compactación en mesa vibrante de las probetas a ensayar mediante el ensayo Barcelona.

90


El ensayo se ejecuta aplicando la carga a la muestra mediante los punzones o platos de carga metálicos de forma no excéntrica y con una velocidad de carga de 0,5 mm/min. Las variables que definen y caracterizan el ensayo Barcelona se pueden ver reseñadas en la Tabla 4.22 adjunta a continuación. Respecto la posición de la probeta se ha de decir que no influye en los resultados obtenidos, tal y como se ha demostrado con anterioridad. Parámetro ensayo BCN Altura probeta (2h)

Valor

Observaciones

150 mm

Diámetro probeta (2b)

150 mm

Probeta de esbeltez 1

Diámetro punzón (2a)

37,5 mm

Cumple relación: b/a = 4

Velocidad de carga (v)

0,5 mm/min

Velocidad ensayo media

Excentricidad carga

Sin excentricidad

Tabla 4.22: Resumen de las variables que definen el ensayo Barcelona.

El control del ensayo se realiza por desplazamiento registrándose de forma continua la carga aplicada sobre la probeta y el recorrido del plato de carga, se puede considerar finalizado el ensayo cuando éste último alcanza los 6 mm de desplazamiento desde el inicio del ensayo. Cabe decir que este valor es a modo indicativo ya que se puede fijar la finalización del ensayo para otro valor según sea necesario. Realizando este control se asegura la estabilidad del ensayo. Además, se puede usar la apertura circunferencial de la probeta para el control del ensayo, medida ésta mediante una cadena situada en la parte central de la probeta, tal y como se puede observar en la Figura 4.19 (probeta de hormigón reforzado con fibras procedente de un tramo experimental de la estación de metro de Bon Pastor).

Figura 4.19: Configuración final del ensayo Barcelona.

91


Durante la ejecución del ensayo Barcelona se miden las siguientes variables: • • • •

Tiempo de aplicación de la carga. Carga aplicada sobre la probeta. Carrera o desplazamiento del plato de carga (asiento vertical). Apertura circunferencial de la probeta (elongación diametral).

A partir de los datos que se obtienen de las anteriores mediciones se obtiene: • • •

•

92

Carga máxima obtenida en el ensayo. Resistencia a tracción indirecta del HRF. Energía absorbida: A partir de la respuesta carga-carrera se determina la energía absorbida, parámetro basado en el área comprendida bajo dicha curva. Se puede tomar el origen de la integración a partir del origen de desplazamientos o a partir de la carga máxima obtenida hasta un determinado límite de carrera, por ejemplo: 1, 2, 3 ó 4 mm. Tenacidad: A partir de la integración de la curva carga-apertura de fisura se determina la tenacidad, la cual se define como la capacidad de absorción de energía durante la rotura. Este parámetro sí requiere ser integrado a partir de la carga máxima, cuando aparecen las fisuras radiales. La apertura de fisura radial total de la probeta se mide, tal y como se ha explicado con anterioridad, mediante la colocación de una cadena a la mitad de la altura de la muestra.

Capítulo 5: Ensayo Barcelona: Campaña de Contrastación de Resultados

CAPÍTULO 5 ENSAYO BARCELONA: CAMPAÑA DE CONTRASTACIÓN DE RESULTADOS

5.1. INTRODUCCIÓN El estudio de viabilidad, expuesto en el capítulo anterior, ha permitido definir los parámetros geométricos y los condicionantes de carga que caracterizan el ensayo, se realiza un estudio experimental con probetas de hormigón reforzado con diferente densidad y tipo de fibras (metálicas y plásticas) ensayadas en la configuración final del ensayo Barcelona. De este modo se pretende estudiar y analizar los coeficientes de variabilidad de las diferentes variables que se derivan del ensayo. Se presentan además, los resultados obtenidos en una serie de ensayos a flexotracción (basados en la norma NBN B 15-238) realizados a partir de probetas prismáticas moldeadas con la misma amasada de hormigón e igual tipo y densidad de fibras que las empleadas en las probetas ensayadas mediante el ensayo Barcelona. Después de fijar la metodología a seguir y el posterior análisis de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona, es necesario encontrar la equivalencia con los resultados aportados por los ensayos a flexotracción de vigas. La línea de estudio a seguir se muestra brevemente en el presente capítulo, analizándolo de manera más exhaustiva en el Capítulo 6.

93


5.2. ANÁLISIS DE RESULTADOS DEL ENSAYO BARCELONA Con el objeto de analizar los resultados y sus correspondientes coeficientes de variabilidad obtenidos en el ensayo Barcelona, se ha realizado una campaña experimental de dicho ensayo mediante probetas moldeadas con los hormigones utilizados en las dovelas del tramo experimental de la estación de Bon Pastor (UTE Gorg) fabricadas con fibras plásticas y metálicas. Las muestras de ensayo han sido elaboradas en la planta de prefabricación de Sorigué en Balaguer, la dosificación tipo del hormigón empleado y sus características técnicas se adjuntan a continuación en la Tabla 5.1. En el Apéndice 4 se muestra de un modo exhaustivo las características de cada probeta ensayada. CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS GENERALES Tipo de hormigón

HA-40 / P / 20 / IIb-H

Tipo de cemento

I52.5R

Aditivo / Relación

Visocrete 20HE / 0,8

DOSIFICACIÓN TIPO DEL HORMIGÓN Arena 0/5

746 kg

Gravilla 5/14

558 kg

Gravilla 14/22

559 kg

Tiempo amasada

60 seg

Fibras

25 kg

Aditivo / Relación

3,12 kg / 0,78

I52,5R / Relación A/C

400 kg / 0,38

Tabla 5.1: Características técnicas y dosificación del hormigón empleado en la campaña.

En la Tabla 5.2, adjunta a continuación, se puede observar reseñada la relación de los diferentes ensayos ejecutados con las distintas densidades y tipos de fibra utilizadas, además del número del anillo del tramo experimental de la estación de Bon Pastor a que corresponde cada probeta cilíndrica. Curado probeta (días)

Nº probetas 1

14

28

1

Densidad fibras (kg/m3)

Anillo

Tipo fibra

2

5

2715 y 2716

BarChip Kyodo

2

6,5

2724 y 2725

BarChip Kyodo

3

5

2715 y 2716

BarChip Kyodo

3

6,5

2724 y 2725

BarChip Kyodo

3

25

2719

Wirand FF3

3

Sin fibras

2699

Sin fibras

Probeta preliminar de 300 mm altura y 150 mm de diámetro.

Tabla 5.2: Relación de los ensayos efectuados.

94


Las probetas han sido ensayadas a diferentes edades (14 y 28 días), tal y como se observa en la Tabla 5.2, conservándose las muestras en cámara húmeda, a una temperatura de 20 ± 2 ºC y una humedad relativa superior al 95% hasta el día del ensayo. Las fibras plásticas (FP) BarChip Kyodo son de 48 mm de longitud mientras que las fibras metálicas (FM) Wirand FF3 son de 50 mm de longitud y 0,75 mm de diámetro. En cada ensayo ejecutado se han medido y calculado los siguientes parámetros: • Tiempo de aplicación de la carga (seg). • Carga aplicada sobre la probeta mediante el plato de carga (kN). • Carrera del plato de carga (asiento vertical) (mm). • Apertura circunferencial de la probeta (apertura total fisuras radiales) (mm). • Energía desde Qmáx y desde el inicio del ensayo (N·m). • Tenacidad desde Qmáx (N·m). Se ha realizado una comparación entre la dispersión que se obtiene realizando el cálculo de la energía absorbida por la probeta desde el inicio del ensayo y desde carga máxima. El ensayo se considera finalizado cuando la carrera del pistón alcanza los 6 mm de desplazamiento desde el inicio del ensayo. Pero se ha de decir, que dicho desplazamiento es a modo indicativo, ya que la tenacidad y los dos tipos de energías se calculan para un desplazamiento máximo de 4 mm, además de para 1, 2 y 3 mm. En el Apéndice 3 se pueden observar los resultados en forma de tablas y gráficas obtenidos en la presente campaña experimental desglosados por probeta de 15x15 ensayada (con una población total de 32 probetas ensayadas), en donde se ha adjuntado una tabla con los valores medidos en laboratorio y los cálculos que se derivan de una de las probetas ensayadas en la campaña, para de esta manera mostrar el modo de trabajo en laboratorio y el posterior cálculo de los parámetros. Las medias individuales y globales de los resultados obtenidos para los diferentes ensayos realizados en la campaña experimental, con sus respectivos coeficientes de variabilidad, se adjuntan a continuación resumidos, en función del tiempo de curado y la densidad de fibra (Tablas 5.3 a 5.8), dichos resultados se obtienen de los valores adjuntados en el Apéndice 3. Se ha de señalar que para las probetas ensayadas a 14 días con una densidad de fibras plásticas de 5 kg/m3, se obtienen los valores de tenacidad solamente para la probeta 1 superior, mientras que para el resto de probetas no se disponen de dichos resultados al no haber sido ensayadas las muestras utilizando la cadena perimetral de medida de apertura circunferencial. Los coeficientes de variabilidad adjuntados se han calculado de dos formas diferentes. El primero de ellos, C.V. Medias, hace referencia a la dispersión hallada a partir de las medias de los valores obtenidos para las probetas gemelas provenientes de las probetas 1, 2 y 3, mientras que el segundo de los coeficientes de variabilidad (C.V. Individual) se halla a partir del conjunto de valores obtenidos de la totalidad de probetas ensayadas.

95


Probeta 5 kg/m3 FP a 14 días

Energía (N·m) Carrera desde origen

Tenacidad (N·m)

Aper. fis. desde Qmáx

2

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

176

11,4

176

11,3

176

0,0

9,3

1 mm

59

7,2

46

7,8

52

18,3

16,1

2 mm

100

7,8

77

11,0

88

18,0

16,5

3 mm

133

10,1

102

12,5

117

18,4

17,6

4 mm

157

12,2

122

12,8

139

17,5

17,6

1 mm

86

1,1

78

8,9

82

6,7

7,4

2 mm

131

1,0

116

10,4

123

8,5

9,0

3 mm

169

3,0

146

12,1

157

10,6

10,9

4 mm

197

5,4

169

12,8

183

10,8

11,6

1 mm

---

---

---

---

---

---

---

2 mm

---

---

---

---

---

---

---

3 mm

---

---

---

---

---

---

---

4 mm

---

---

---

---

---

---

---

Carga máxima (kN) Carrera desde Qmáx

1

Tabla 5.3: Resultados obtenidos en el ensayo Barcelona para probetas a 14 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 5 kg/m3.

Probeta 6,5 kg/m3 FP a 14 días

Energía (N·m) Carrera desde origen

Tenacidad (N·m)


2

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

180

5,3

161

8,2

171

7,9

8,5

1 mm

62

8,0

48

14,7

55

17,4

16,9

2 mm

108

10,5

81

17,5

95

20,2

19,9

3 mm

147

11,5

109

18,2

128

21,0

20,8

4 mm

181

11,7

131

21,1

156

22,9

22,7

1 mm

94

3,0

75

9,2

84

15,3

13,5

2 mm

147

2,7

112

13,2

129

18,6

16,7

3 mm

191

5,5

144

14,9

167

20,1

18,4

4 mm

229

6,8

169

16,7

199

21,4

19,8

1 mm

114

3,1

80

16,9

97

24,9

22,0

2 mm

172

0,4

121

14,7

146

24,7

21,3

3 mm

221

2,2

155

14,2

188

24,9

21,5

4 mm

260

3,5

183

13,1

221

24,4

21,1

Carga máxima (kN) Carrera desde Qmáx

1

Tabla 5.4: Resultados obtenidos en el ensayo Barcelona para probetas a 14 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 6,5 kg/m3.

96


1

2

3

C.V. Media Medias (%)

C.V. Ind. (%)


Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Carga máxima (kN)

189

9,3

193

14,1

193

13,5

192

1,1

9,7

54

1,3

49

16,0

45

18,9

49

8,7

13,1

90

5,5

80

29,4

74

24,1

81

10,0

18,7

117

7,9

105

31,0

97

26,2

106

9,2

19,6

137

7,8

124

29,7

116

29,3

126

8,2

19,7

91

14,8

93

22,2

91

28,9

91

1,3

17,6

133

9,1

128

4,4

123

29,9

128

3,7

14,1

166

4,3

158

4,9

150

30,7

158

5,2

14,2

191

2,6

182

8,2

172

31,7

181

5,2

14,8

1 mm

111

25,5

113

35,8

121

19,4

115

4,5

21,6

2 mm

160

18,6

177

36,0

165

18,5

167

5,3

21,0

3 mm

199

12,8

212

24,4

196

20,6

202

4,2

16,0

4 mm

227

10,3

240

16,8

224

22,1

230

3,6

13,6

Energía (N·m)

Tenacidad (N·m)

1 mm Carrera 2 mm desde 3 mm Qmáx 4 mm 1 mm Carrera 2 mm desde origen 3 mm 4 mm Aper. fis. desde Qmáx

Tabla 5.5: Resultados obtenidos en el ensayo Barcelona para probetas a 28 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 5 kg/m3.

1

2

3


C.V. Ind. (%)


Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Carga máxima (kN)

195

9,7

174

2,4

181

4,1

183

5,8

7,2

1 mm

57

12,4

42

11,9

46

4,7

48

16,8

17,1

Carrera 2 mm desde 3 mm Qmáx 4 mm

94

10,5

70

15,3

76

4,7

80

16,0

16,6

125

11,9

92

18,4

99

4,3

105

16,3

17,5

149

14,8

113

18,8

118

2,4

127

15,2

17,4

1 mm

89

2,4

79

10,7

83

7,7

83

5,8

7,8

Carrera 2 mm desde origen 3 mm 4 mm

147

19,8

111

3,2

119

9,0

125

15,1

17,5

183

18,5

137

1,6

146

7,7

155

15,8

17,5

212

19,3

159

4,4

169

7,1

180

15,7

17,7

1 mm

128

38,7

108

5,2

104

15,7

113

11,5

23,1

2 mm

192

41,2

161

11,9

150

19,8

168

13,0

25,9

3 mm

232

36,6

193

8,4

187

21,9

204

12,0

23,6

4 mm

265

34,2

219

6,5

218

23,1

234

11,5

22,5

Energía (N·m)

Tenacidad (N·m)


Tabla 5.6: Resultados obtenidos en el ensayo Barcelona para probetas a 28 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 6,5 kg/m3.

97


1

2

3


C.V. Ind. (%)

Probeta 25 kg/m3 FM a 28 días

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Carga máxima (kN)

194

11,8

187

4,5

190

4,1

191

1,9

6,2

64

13,3

49

5,8

63

12,4

59

14,1

15,5

101

24,6

71

3,0

94

12,0

88

17,9

21,1

130

31,5

86

2,5

118

11,4

111

20,7

25,4

154

36,4

98

2,9

137

10,9

129

22,0

28,1

92

9,2

88

1,6

93

8,4

91

2,7

6,2

153

5,1

123

1,7

137

10,9

137

10,9

11,2

187

3,8

142

2,5

165

11,6

164

13,8

13,6

216

10,2

156

1,8

187

11,0

186

16,0

16,0

1 mm

117

10,9

109

19,5

123

3,4

116

6,0

11,1

2 mm

172

0,4

162

22,3

187

3,0

173

7,4

11,5

3 mm

208

6,8

195

23,2

227

2,2

210

7,5

12,2

4 mm

236

12,6

218

23,1

255

2,5

236

7,8

13,1

Energía (N·m)

Tenacidad (N·m)

1 mm Carrera 2 mm desde 3 mm Qmáx 4 mm 1 mm Carrera 2 mm desde origen 3 mm 4 mm Aper. fis. desde Qmáx

Tabla 5.7: Resultados obtenidos en el ensayo Barcelona para probetas a 28 días con una densidad de fibras metálicas (FM) de 25 kg/m3.

1 Probeta SF a 28 días Carga máxima (kN)

2

3

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

186

5,7

183

3,4

192

3,8

C.V. Media Medias (%) 187

2,4

C.V. Ind. (%) 4,1

Tabla 5.8: Resultados obtenidos en el ensayo Barcelona para probetas a 28 días sin fibras (SF).

En una primera instancia, a partir de los resultados obtenidos en las Tablas 5.3 a 5.8 cabe destacar con respecto la cuantía y el tipo de fibras utilizadas en la campaña de ensayos, que el uso de fibras plásticas, en este caso fibras sintéticas Barchip, requiere de menores densidades de fibra para obtener resultados semejantes en comparación con las fibras metálicas. Ya que se observa que con una densidad de fibras metálicas de 25 kg/m3 se obtienen aproximadamente los mismos órdenes de magnitud que con unas densidades de fibras plásticas de 5 y 6,5 kg/m3, respecto los valores de las medias totales de la energía desde carga máxima, energía desde origen de desplazamientos y tenacidad. En la Figura 5.1 se pueden observar paneles de hormigón ensayados hasta rotura mediante el ensayo de placa circular (véase Capítulo 2) en las que se han usado hormigón reforzado mediante fibras plásticas y metálicas.

98


Figura 5.1: Fibras plásticas Barchip (izquierda) y fibras metálicas (derecha).

A continuación se analizan por separado y de manera detallada los valores obtenidos en la serie de ensayos (Tablas 5.3 a 5.8) para la carga máxima, la energía (medida desde la carga máxima y desde el origen de desplazamientos) y la tenacidad desde carga máxima.

5.2.1. Análisis de la carga máxima Analizando los valores que se obtienen respecto la carga máxima, Tablas 5.1, 5.2 y 5.3, se puede observar en una primera instancia que, como es lógico, los valores de carga máxima para las probetas a 28 días son superiores a las de 14 días. Se puede concluir además, que los valores de carga máxima obtenidos en el ensayo no dependen del número de fibras (cuantía) que exista en el hormigón, tal y como se expone en el Capítulo 4. Para las diferentes densidades analizadas se constata que la carga máxima no aumenta con el número de fibras, como se puede comprobar en las Figuras 5.2 y 5.3. Es decir, se demuestra que la carga máxima depende exclusivamente de la resistencia de la matriz, al menos, para cantidades bajas de fibra. Valores medios de carga máxima para ensayos a 14 días 225 200

Carga (kN)

175

176

180

176

161

150 125 100 75

FP 5 kg/m3

50

FP 6,5 kg/m3

25 0 Probeta 1

Probeta 2

Figura 5.2: Comparación de cargas máximas medias obtenidas para las probetas a 14 días. 99


Valores medios de carga máxima para ensayos a 28 días 225 200

189 195 194

174

175 Carga (kN)

193

187

193

181

190

150 125 100 75

FP 5 kg/m3 FP 6,5 kg/m3 FM 25 kg/m3

50 25 0 Probeta 1

Probeta 2

Probeta 3

Figura 5.3: Comparación de cargas máximas medias obtenidas para las probetas a 28 días.

Se comprueba que el valor de carga necesario para alcanzar la rotura de la probeta es aproximadamente de una media de 190 kN (véanse Tablas 5.2 a 5.8), por lo que no es muy elevada y se puede alcanzar fácilmente mediante una prensa convencional (de rotura de probetas a compresión), requiriendo en consecuencia unos equipamientos sencillos y ajustados a instalaciones habituales. A partir de los valores de los coeficientes de variabilidad que se obtienen para la carga máxima, adjuntados en las Tablas 5.2 a 5.8, se puede observar que se tienen dispersiones muy bajas (6,2% para las probetas reforzadas con 25 kg/m3 de FM y 7,2% para probetas reforzadas con 6,5 kg/m3 de FP). Esto es un hecho muy significativo ya que las expresiones propuestas por diferentes autores, expuestas en el Capítulo 3, con el objetivo de evaluar la resistencia a tracción indirecta se basan principalmente en la carga máxima o carga aplicada en el momento de fallo. Por lo que es de máxima importancia obtener una medida de la carga máxima con una dispersión lo más baja posible, tal y como sucede en el ensayo Barcelona, para obtener en consecuencia una menor dispersión en el valor de la resistencia a tracción. En la Figura 5.4 se han reseñado las cargas máximas obtenidas en las probetas (numeradas del 1 al 6) ensayadas a 28 días y reforzadas con 5 y 6,5 kg/m3 de fibras plásticas, en donde se ha añadido la media para cada tipo de densidad de fibra. En la Figura 5.5 se ha realizado el mismo trabajo pero para probetas reforzadas con 25 kg/m3 de fibras metálicas. Analizando ambas tablas se comprueba la homogeneidad y la baja dispersión en los resultados obtenidos para la carga máxima.

100


3

Ensayo Barcelona a 28 días, FP 5 y 6,5 kg/m 240

Carga máxima (kN)

200 160 120 FP 5 kg/m3

80

FP 6,5 kg/m3 Media FP 5 kg/m3

40

Media FP 6,5 kg/m3

0 0

1

2

3 4 Probeta

5

6

7


3

Ensayo Barcelona a 28 días, FM 25 kg/m 240

Carga máxima (kN)

200 160 120 80 FM 25 kg/m3

40

Media FM 25 kg/m3

0 0

1

2

3 4 Probeta

5

6

7


5.2.2. Análisis de la absorción de energía Respecto la absorción de energía, inicialmente se planteó medirla a partir del valor máximo de la carga, tal y como se expone en al Capítulo 4, y también a partir del origen (como es habitual en otros ensayos) y se han comparado ambos resultados. Se observa en las Tablas 5.3 a 5.7 que, en la mayoría de los casos, la dispersión disminuye en porcentaje si se toma como origen de energía el origen de desplazamientos. Tomando

101


las probetas individualmente, se observa que en ciertos casos se obtienen dispersiones mayores en la energía medida a partir del origen para 1 mm de desplazamiento, pero esto no es un inconveniente ya que interesa la energía medida para desplazamientos mayores (por ejemplo 4 mm), en donde sí se cumple la reducción de la dispersión obtenida respecto la energía. Se ha de señalar que gran parte de la energía absorbida por la probeta se sitúa en el primer milímetro de carrera del plato de carga (en donde ya se ha alcanzado la carga máxima), lo cual se puede demostrar calculando el tamaño del área que encierra la curva carga-carrera (curvas adjuntadas en el Apéndice 3) hasta el desplazamiento de 1 mm y comparándolo para el resto de desplazamiento, obteniendo de este modo que la mayor contribución a la energía absorbida se realiza en el primer milímetro. Si a este factor se le suma el hecho de que la carga máxima obtenida en el ensayo tiene dispersiones muy bajas, y en consecuencia también lo tendrá la energía hasta 1 mm de desplazamiento, se explica porqué se obtiene menos dispersión en la energía medida desde el origen de desplazamientos en comparación con la energía medida desde la carga máxima. Esta afirmación se puede contrastar comparando las dispersiones halladas (tanto de las medias como las individuales) para 1 mm de desplazamiento y para 2, 3 y 4 mm reseñadas en las Tablas 5.3 a 5.7. En las Figuras 5.6 y 5.7 se muestra, respectivamente, la energía media medida desde el origen de desplazamientos y la energía medida desde la carga máxima para las probetas ensayadas a 14 días, mientras que en las Figuras 5.8 y 5.9 se muestran los mismos parámetros pero para las probetas ensayadas a 28 días. Los valores de absorción de energía que se muestran en las gráficas son los valores medios de energía obtenidos para 1, 2, 3 y 4 mm de desplazamiento respecto los tres tipos de probetas ensayadas (5 kg/m3 FP, 6,5 kg/m3 FP y 25 kg/m3 FM).

Energía media desde origen para ensayos a 14 días 225 200 Energía (N·m)

175 150 125 100 75

FP 5 kg/m3

50

FP 6,5 kg/m3

25 0 0

1

2

3

4

5

Carrera desde origen (mm)

Figura 5.6: Comparación de valores medios de energía medida desde el origen.

102


Energía media desde Q máx para ensayos a 14 días 225 200 Energía (N·m)

175 150 125 100 FP 5 kg/m3

75

FP 6,5 kg/m3

50 25 0 0

1

2

3

4

5


Figura 5.7: Comparación de valores medios de energía medida desde carga máxima.

Analizando los valores obtenidos en las Figuras 5.6 y 5.7 se observa que, como es lógico, al aumentar la densidad de fibras utilizadas en el refuerzo del hormigón, aumenta la capacidad de absorción de energía. Dicho aumento en la capacidad de absorción de energía se hace más patente para los últimos desplazamientos (medida tanto desde origen de desplazamientos como desde carga máxima) donde la diferencia es mayor. Para desplazamientos de 1 mm, la diferencia entre las energías medidas es mínima debido a que, seguramente, las fibras no juegan un papel primordial en la resistencia del hormigón mientras que para desplazamientos mayores, sí influye de manera directa la cuantía de fibras que se tenga. Se observa además que, la energía medida desde origen es mayor para cualquier desplazamiento que la medida desde carga máxima, ya que tal y como se ha explicado con anterioridad, la mayor absorción de energía tiene lugar al inicio del ensayo (en el primer milímetro de desplazamiento, contado desde el origen del ensayo). A partir del análisis de las Figuras 5.8 y 5.9, adjuntas a continuación, se observa que las probetas reforzadas con fibra metálica absorben de media una mayor energía para los desplazamientos de 1, 2, 3 y 4 mm en comparación que la absorbida con las fibras plásticas (tanto para energía medida desde origen como desde carga máxima). Se observa que los valores de absorción de energía para desplazamientos pequeños (1 ó 2 mm) tienen una mayor dispersión y ésta se va reduciendo a medida que aumenta el desplazamiento. Esto es un hecho positivo, como se ha comentado con anterioridad, al interesar la absorción de energía para los mayores desplazamientos (3 ó 4 mm), ya que se pretende evaluar el comportamiento a post-fisuración del hormigón reforzado con fibras.

103


Energía media desde origen para ensayos a 28 días 225 200 Energía (N·m)

175 150 125 100

FP 5 kg/m3

75

FP 6,5 kg/m3

50

FM 25 kg/m3

25 0 0

1

2 3 Carrera desde origen (mm)

4

5

Figura 5.8: Comparación de valores medios de energía medida desde el origen.

Energía media desde Qmáx para ensayos a 28 días 225 200 Energía (N·m)

175 150 125 100

FP 5 kg/m3

75

FP 6,5 kg/m3

50

FM 25 kg/m3

25 0 0

1

2

3

4

5


Figura 5.9: Comparación de valores medios de energía medida desde carga máxima.

Con el objeto, de analizar con mayor profundidad las dispersiones halladas respecto la energía medida desde el origen de desplazamientos se han realizado las Tablas 5.10 a 5.12, en donde se han reflejado los valores obtenidos respecto la energía desglosados para cada una de las probetas ensayadas a 28 días en función del tipo y densidad de fibra utilizada. Para las probetas con una densidad de fibras plásticas de 5 kg/m3 (Tabla 5.10) se observa que los valores obtenidos no muestran una gran dispersión, a excepción de la probeta 3 inferior. Desechando dicha probeta, se obtiene una dispersión respecto la absorción de energía para un desplazamiento de 4 mm (C.V. Individual definido con

104


anterioridad) de tan sólo el 7,2%. Análogamente las probetas con una densidad de fibra de 6,5 kg/m3 (Tabla 5.11), se comportan de un modo semejante a las anteriores, es decir, en todas las probetas se obtienen valores muy similares mostrando unas dispersiones bajas a excepción de en una, en este caso se trata de la probeta 1 superior. Desechando dicha probeta, se obtiene un coeficiente de variación individual del 7,1%. 3

Energía desde origen para probetas con 5 kg/m FP 250 225 Energía (N·m)

200 175 150 125

1 Sup. 1 Inf. 2 Sup. 2 Inf. 3 Sup. 3 Inf.

100 75 50 25 0 0

1


4

5

Figura 5.10: Valores de energía desde origen para probetas a 28 días con 5 kg/m3 FP.

3

Energía desde origen para probetas con 6,5 kg/m FP 250 225 Energía (N·m)

200 175 150 125


100 75 50 25 0 0

1


4

5

Figura 5.11: Valores de energía desde origen para probetas a 28 días con 6,5 kg/m3 FP.

Referente a las probetas con una densidad de fibra metálica de 25 kg/m3 (Tabla 5.12), se observa una mayor dispersión en los resultados en comparación con las obtenidas para las fibras plásticas, sin observar una tendencia clara en los resultados. Se obtiene respecto la energía absorbida para 4 mm de desplazamiento un coeficiente de variabilidad individual del 16%. 105


3

Energía desde origen para probetas con 25 kg/m FM 250 225 Energía (N·m)

200 175 150 125


100 75 50 25 0 0

1


4

5

Figura 5.12: Valores de energía desde origen para probetas a 28 días con 25 kg/m3 FM.

5.2.3. Análisis de la tenacidad Los resultados que se obtienen respecto la tenacidad del hormigón muestran unos valores de dispersión similares a los obtenidos en la absorción de energía desde el origen. En las Figuras 5.13 y 5.14 se representa, para probetas ensayadas a 14 y 28 días respectivamente, la tenacidad para aperturas de fisura total de 1, 2, 3 y 4 mm en función del tipo y densidad de fibra utilizada. A partir de dichas gráficas se observa que con el hormigón reforzado con fibras metálicas se obtiene ligeramente una mayor tenacidad, al igual que sucede con el caso de absorción de energía. Valores medios de tenacidad para ensayos a 14 días 250 225 Tenacidad (N·m)

200 175 150 125 100

FP 5 kg/m3

75

FP 6,5 kg/m3

50 25 0 0

1

2

3

4

5

Apertura de fisura total desde Qmáx (mm)

Figura 5.13: Comparación de valores medios de tenacidad (probetas a 14 días).

106


Valores medios de tenacidad para ensayos a 28 días 250 225 Tenacidad (N·m)

200 175 150 125 100

FP 5 kg/m3

75

FP 6,5 kg/m3

50

FM 25 kg/m3

25 0 0

1

2

3

4

5

Apertura de fisura total desde Qmáx (mm)

Figura 5.14: Comparación de valores medios de tenacidad (probetas a 28 días).

Comparando los resultados obtenidos en las probetas ensayadas a 14 y 28 días (Figuras 5.13 y 5.14), se observa que los valores de tenacidad para las probetas a 28 días son superiores a las de 14, al tener una resistencia mayor el hormigón. Cabe decir, que los valores de tenacidad de las probetas con densidad de fibra de 5 kg/m3, representados en la Figura 5.13, no son representativos ya que se han medido solamente para la probeta 1 superior. A continuación se adjuntan las Figuras 5.15 a 5.17 en donde se han representado los valores obtenidos respecto la tenacidad desglosados para cada una de las probetas ensayadas a 28 días en función del tipo y densidad de fibra utilizada.

3

Tenacidad para probetas con 5 kg/m FP 350

Energía (N·m)

300 250 200 1 Sup. 1 Inf. 2 Sup. 2 Inf. 3 Sup. 3 Inf.

150 100 50 0 0

1

2 3 4 Apertura de fisura total desde Qmáx (mm)

5

Figura 5.15: Valores de tenacidad para probetas ensayadas a 28 días con 5 kg/m3 FP.

107


3

Tenacidad para probetas con 6,5 kg/m FP 350

Energía (N·m)


150 100 50 0 0

1


5

Figura 5.16: Valores de tenacidad para probetas ensayadas a 28 días con 6,5 kg/m3 FP.

3

Tenacidad para probetas con 25 kg/m FM 350

Energía (N·m)


150 100 50 0 0

1


5

Figura 5.17: Valores de tenacidad para probetas ensayadas a 28 días con 25 kg/m3 FM.

Para las probetas con una densidad de fibras plásticas de 5 kg/m3 (Figura 5.15) se observa que los valores obtenidos muestran una cierta dispersión para 1, 2, 3 y 4 mm de apertura de fisura total medida desde carga máxima, sin mostrar una tendencia clara. Se obtiene para una apertura de fisura total de 4 mm un coeficiente de variabilidad individual del 13,6% y un coeficiente de variabilidad respecto las medias del 3,6%. Por otro lado,

108


para las probetas con una densidad de fibras plásticas de 6,5 kg/m3 (Figura 5.16) se observa que los valores de tenacidad muestran una dispersión menor que la obtenida para las probetas con 5 kg/m3 de fibras plásticas existiendo una probeta (probeta 1 superior) que ofrece valores muy distintos al resto de probetas. Si en consecuencia se deshecha dicha probeta, se obtiene una dispersión respecto la tenacidad para una apertura de fisura total de 4 mm (C.V. Individual) del 12,8% y una dispersión del 4,7% respecto las medias. Referente a las probetas con una densidad de fibras metálicas de 25 kg/m3 (Figura 5.17), se observa una baja dispersión en los resultados en comparación con las obtenidas para las fibras plásticas, siguiendo los resultados una marcada tendencia. Si se deshecha la probeta 2 inferior, cuyos resultados se alejan del resto, se obtiene un coeficiente de variación individual (C.V. Ind.) respecto la tenacidad medida para una apertura de fisura total de 4 mm del 7,3 % y una dispersión del 4,1% respecto las medias. Comparando los dos tipos de fibras utilizados se observa que para las densidades empleadas, con las fibras metálicas se obtienen unos valores de tenacidad semejantes a los obtenidos con las fibras plásticas, respecto las tenacidades para una apertura de fisura total de 1, 2, 3 y 4 mm medida desde carga máxima. Cabe señalar que respecto las fibras plásticas empleadas en las probetas, se obtienen dispersiones superiores en términos de tenacidad en comparación con las obtenidas para las fibras metálicas. Este hecho es probable que sea causado por posibles roturas de las fibras plásticas durante la ejecución de los diferentes ensayos, distorsionando en consecuencia los resultados obtenidos. A continuación (Figura 5.18) se muestra un posible formato, en forma de ficha, para la presentación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona. Una vez mostrados y analizados los resultados (respecto la carga máxima, energía y tenacidad) que se derivan del ensayo Barcelona, se muestran en el siguiente apartado los resultados obtenidos en una campaña experimental aplicando el ensayo a flexotracción basado en la normativa NBN B 15-238. Las diferentes series de probetas prismáticas ensayadas han sido moldeadas con la misma amasada y tipo de fibras que las empleadas para las probetas ensayadas mediante el ensayo Barcelona (mostradas en el presente apartado).

109


Datos probeta Procedencia

UTE Gorg (Bon Pastor)

Tipo de fibra

Barchip

Cantidad

6,5 kg/m

Edad ensayo

28 días

Número probeta

2 de 3

3

250

250

Fisuración Probeta Superior

200

sup inf

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

200 Carga (kN)

Probeta Superior

Cara

Principal

Secundaria

Sup.

4

0

Inf.

1

0

Laterales abiertas

Probeta Inferior

0 0

1

2

3

4

4

5

Carrera (mm)

250

300 240

sup inf

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

Fisuración Probeta Superior

150

180

100

120

50

60 0

Laterales abiertas

0 -1

0

1

2

3

4

Cara

Principal

Secundaria

Sup.

3

1

Inf.

1

0 3+1

5

Apertura fisura total (mm)

Parámetro

Superior

Inferior

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

176,7

170,8

173,8

2,4%

1 mm 2 mm 3 mm

85 113 135

73 108 138

78,9 110,4 136,5

10,3% 2,9% 1,3%

4 mm

154

164

158,7

4,5%

1 mm 2 mm 3 mm

112 174 204

104 147 181

108,0 160,5 192,5

5,2% 11,9% 8,4%

4 mm

229

209

219,0

6,5%

Energía (N·m)

Tenacidad (N·m)

Carrera desde origen


Figura 5.18: Representación tipo de los resultados correspondientes a una probeta.

110


5.3. ANÁLISIS DE RESULTADOS DEL ENSAYO NBN B 15-238 Una vez se ha fijado la metodología a seguir para calcular la energía absorbida por la probeta en el ensayo Barcelona, se ha de buscar la equivalencia de los resultados obtenidos en dicho ensayo con los resultados aportados por ensayos a flexotracción, en concreto con los obtenidos en el ensayo a flexotracción según la norma NBN B 15-238, cuyos resultados han sido mostrados y analizados en el apartado anterior. Un planteamiento inicial para hallar la equivalencia entre ambos ensayos sería desde un punto de vista energético, es decir, hallar la energía que se necesita en ambos ensayos para obtener la misma apertura de fisura en las probetas ensayadas. El estudio de la correlación se desarrolla de manera exhaustiva en el Capítulo 6. En paralelo a la campaña experimental del ensayo Barcelona, expuesta con anterioridad, se realizan una serie de ensayos a flexotracción (basados en la norma belga NBN B 15238) mediante probetas prismáticas de 15x15x60 cm con las mismas dosificaciones de hormigón y mismo tipo de fibras (fibras plásticas BarChip Kyodo y fibras metálicas Wirand FF3) que las empleadas para las probetas cilíndricas ensayadas mediante el ensayo Barcelona, siendo de este modo, comparables los resultados entre ambos ensayos. Se ha de señalar que el hormigón de las probetas reforzadas con fibras metálicas procede del anillo 2689 mientras que las ensayadas mediante el ensayo Barcelona proceden del anillo 2719. Por lo tanto, la comparación entre los resultados derivados de las probetas reforzadas con fibras no tendrá la robustez y la representatividad que presentarán los resultados obtenidos para las probetas reforzadas con fibras plásticas, aunque continúan siendo válidos ya que las dosificaciones sí que son análogas. Cada serie de probetas ensayadas a flexotracción se compone de 6 probetas prismáticas de 15x15x60 cm, las cuales se ensayan a diferentes edades. En concreto, para las probetas reforzadas con 5 y 6,5 kg/m3 de fibras plásticas (FP), se ensayan 3 de las probetas a 7 días y el resto a 28 días, mientras que para las probetas reforzadas con 25 kg/m3 de fibras metálicas (FM), todas las probetas son ensayadas a 28 días. Las dosificaciones empleada en cada serie (clasificadas en función del número de anillo del tramo experimental de la estación de Bon Pastor al cual pertenecen) se presentan detalladas en el Apéndice 4, además adjuntarse los diferentes resultados obtenidos para cada probeta ensayada. En la Tabla 5.9, adjunta a continuación, se puede observar reseñada la relación de los diferentes ensayos ejecutados con las diferentes densidades de fibra plástica y metálica empleadas, además del número del anillo del tramo experimental de la estación de Bon Pastor (ubicado entre el p.k. 2+876,6 al p.k. 2+858,6) al que corresponde cada probeta prismática.

111


Curado probeta (días)

7

28

Nº probetas


3

5 FP

2715

3

5 FP

2716

3

6,5 FP

2724

3

6,5 FP

2725

3

5 FP

2715

3

5 FP

2716

3

6,5 FP

2724

3

6,5 FP

2725

6

25 FM

2689

Nº anillo

Tabla 5.9: Relación de los ensayos efectuados.

En la Figura 5.19 se puede observar el llenado de los moldes prismáticos de 15x15x60 cm para la ejecución de las 3 probetas procedentes de la misma amasada mientras que en la Figura 5.20 se observan las probetas ya fabricadas en proceso de curado.

Figura 5.19: Llenado de los moldes para la elaboración de probetas de 15x15x60 cm.

Figura 5.20: Probetas prismáticas elaboradas en proceso de curado. 112


Con el objeto de analizar la absorción de energía para cada una de las flechas propuestas (flechas entre los valores de 0,5 mm a 3 mm variando en incrementos de 0,5 mm), se ha realizado un exhaustivo trabajo de estudio de las curvas carga aplicadaflecha obtenidas para las 30 probetas ensayadas (adjuntadas en el Apéndice 4). Integrando dichas curvas hasta la flecha en cuestión, se obtiene la absorción de energía para dicha flecha. Se analiza básicamente la absorción de energía en el ensayo a flexotracción basado en la norma belga ya que, como se ha expuesto con anterioridad, es la variable con la que se realizará la equivalencia de resultados entre el ensayo Barcelona y el ensayo a flexotracción NBN B 15-238 (Capítulo 6). Además, se realiza un análisis de las cargas máximas obtenidas en el ensayo a flexotracción para de esta manera compararlas con las obtenidas en el ensayo Barcelona. Dichas cargas se han calculado a partir de las curvas carga aplicada-flecha incluidas en el Apéndice 4. A continuación (Tablas 5.10, 511, 5.12, 5.13 y 5.14) se presentan resumidos los resultados obtenidos en los diferentes ensayos a flexotracción realizados en términos de carga máxima y absorción de energía medida en función de la flecha. Los coeficientes de variabilidad que se han calculado para la absorción de energía son los mismos que los utilizados para la campaña realizada para el Ensayo Barcelona, dichos coeficientes se definen en el apartado 5.2. Se ha de indicar que como para las probetas reforzadas con fibras metálicas los resultados se obtienen a partir del ensayo de probetas prismáticas procedentes del mismo anillo, se muestra solamente el coeficiente de variabilidad individual (C.V. Ind.) 2715

2716 C.V. (%)

Media

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

36,66

14,88

35,39

5,1

10,7

4,6

13,35

24,8

12,66

7,7

17,8

21,27

19,1

23,38

16,3

22,32

6,7

16,6

1,5

31,32

25,6

32,83

12,2

32,08

3,3

17,9

2,0

41,27

29,2

42,63

15,7

41,95

2,3

20,9

2,5

50,70

30,5

52,35

19,0

51,52

2,3

22,6

3,0

59,22

30,9

61,41

21,0

60,31

2,6

23,6


Media

C.V. (%)

Media

Carga máxima (kN)

34,13

2,97

0,5

11,97

1,0 Energía (N·m)

Flecha (mm)

Tabla 5.10: Resultados medios obtenidos en el ensayo NBN B 15-238 para probetas a 7 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 5 kg/m3.

113


Flecha (mm)

2725 Media

Media

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

7,19 12,7

36,89 14,48

2,31 2,6

35,67

4,9

6,0

13,68

8,3

10,1

20,77

20,6

25,19

8,5

22,98

13,6

16,9

1,5

33,89

7,7

36,56

11,4

35,22

5,3

9,7

2,0

45,27

11,7

48,31

12,5

46,79

4,6

11,4

2,5

56,65

13,9

59,80

12,7

58,22

3,8

12,2

3,0

67,37

15,5

70,66

12,8

69,02

3,4

13,0

Media

C.V. (%)

0,5

34,44 12,88

1,0

Carga máxima (kN)

Energía (N·m)

2724

C.V. (%)


Tabla 5.11: Resultados medios obtenidos en el ensayo NBN B 15-238 para probetas a 7 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 6,5 kg/m3.


Flecha (mm)

2716

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

15,02 13,6

49,10 20,44

20,69 30,1

44,16

15,8

20,8

0,5

39,22 16,19

18,32

16,4

25,9

1,0

26,78

13,8

36,37

27,1

31,57

21,5

26,8

1,5

35,62

5,1

50,84

20,4

43,23

24,9

24,7

2,0

44,51

7,3

65,56

16,3

55,03

27,0

24,6

2,5

52,85

12,8

79,90

13,7

66,38

28,8

25,5

3,0

60,71

15,9

93,25

12,0

76,98

29,9

26,1

Carga máxima (kN)

Energía (N·m)

2715

Tabla 5.12: Resultados medios obtenidos en el ensayo NBN B 15-238 para probetas a 28 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 5 kg/m3.


Flecha (mm)

2725

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

Media

C.V. (%)

Media

C.V. (%)

Media

3,10 6,4

38,52 14,60

11,83 10,9

38,10

1,6

7,9

0,5

37,68 14,55

14,57

0,3

8,0

1,0

27,03

10,6

24,58

12,8

25,80

6,7

11,6

1,5

40,67

18,6

34,70

19,2

37,68

11,2

19,0

2,0

55,07

23,1

44,95

22,3

50,01

14,3

23,3

2,5

69,27

26,0

54,47

24,5

61,87

16,9

26,4

3,0

82,43

28,6

63,70

26,4

73,06

18,1

28,7

Carga máxima (kN)

Energía (N·m)

2724

Tabla 5.13: Resultados medios obtenidos en el ensayo NBN B 15-238 para probetas a 28 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 6,5 kg/m3.

114


2689


Media

C.V. Ind. (%)

Carga máxima (kN)

37,40

5,53

0,5

14,23

14,9

1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

27,11 39,47 51,10 61,60 71,26

19,5 20,3 20,5 20,8 20,8

Energía (N·m)

Flecha (mm)

Tabla 5.14: Resultados medios obtenidos en el ensayo NBN B 15-238 para probetas a 28 días con una densidad de fibras metálicas (FM) de 25 kg/m3.

Una vez presentados los resultados (Tablas 5.10 a 5.14), y las dispersiones correspondientes, obtenidos en la campaña de ensayos a flexotracción agrupados en función de la edad de ensayo y la densidad de fibras, se realiza a continuación el análisis de los valores obtenidos respecto la carga máxima y la absorción de energía de modo particular (para cada grupo de probetas procedentes del mismo anillo) y de modo general (a partir de las medias obtenidas para todas las probetas).

5.3.1. Análisis de la carga máxima En las Figuras 5.21 y 5.22 se muestran las gráficas comparativas de los valores de carga máxima obtenidos en el ensayo a flexotracción para las probetas ensayadas a 7 y 28 días con 5 y 6,5 kg/m3 de fibra plástica, mientras que en la Figura 5.23 se muestra la carga máxima media obtenida para las probetas con 25 kg/m3 de fibra metálica, ensayadas a 28 días. A partir de las Tablas 5.10 a 5.14 se observa que se obtienen valores de dispersión inferiores en comparación con los obtenidos en términos de absorción de energía para cualquier flecha. En concreto, para las probetas ensayadas a 7 días se obtiene un coeficiente de variabilidad individual de aproximadamente el 8%, mientras que para las probetas a 28 días se obtiene un 11,4% para el mismo coeficiente de variabilidad, observándose una tendencia a alcanzar menores dispersiones al aumentar la densidad de fibra plástica, alcanzando la menor dispersión para las fibras metálicas. Se ha de señalar que la media de la carga máxima que se obtiene para las probetas a 7 días, tal y como se observa en la Figura 5.21, es prácticamente semejante para ambas densidades de fibras plásticas, mientras que para las probetas ensayadas a 28 días se obtienen medias muy diferentes (véase Figura 5.22). Al igual que en el ensayo Barcelona, se comprueba también que el valor de carga máximo alcanzado no depende de la densidad de fibra empleada.

115


3

Ensayo NBN B 15-238 a 7 días, FP 5 y 6,5 kg/m 60

Carga máxima (kN)

50 40 30 FP 5 kg/m3

20


10

Media FP 6,5 kg/m3

0 0

1

2

3 4 Probeta

5

6

7

Figura 5.21:Cargas máximas para probetas con fibras plásticas ensayadas a 7 días.

3

Ensayo NBN B 15-238 a 28 días, FP 5 y 6,5 kg/m 60

Carga máxima (kN)

50 40 30 FP 5 kg/m3

20


10

Media FP 6,5 kg/m3

0 0

1

2

3 4 Probeta

5

6

7

Figura 5.22: Cargas máximas para probetas con fibras plásticas ensayadas a 28 días.

3

Ensayo NBN B 15-238 a 28 días, FM 25 kg/m 60

Carga máxima (kN)

50 40 30 20 FM 25 kg/m3

10

Media FM 25 kg/m3

0 0

1

2

3 4 Probeta

5

6

7

Figura 5.23: Cargas máximas para probetas con fibras metálicas ensayadas a 28 días. 116


5.3.2. Análisis de la absorción de energía El análisis de la energía absorbida en el ensayo a flexotracción NBN B 15-238 se realiza para las flechas que varían dentro del intervalo de 0,5 mm a 3 mm (variando en incrementos de 0,5 mm) y los resultados se expresan en N·m. Las dimensiones de las probetas ensayadas son de 15x15x60 cm, siendo la luz entre los apoyos de 45 cm (tres veces el canto de la probeta). La energía calculada es la denominada en la norma belga como la tenacidad bajo la flexión (Bn). En el Apéndice 4 se adjuntan los valores usualmente calculados para la tenacidad bajo la flexión, que son la B150 y B300, las cuales corresponden a un valor de la flecha de 3 y 1,5 mm, respectivamente. Se adjuntan además en dicho apéndice, los siguientes resultados derivados del ensayo de las probetas prismáticas: • • •

Resistencia a flexión cuando aparece la primera fisura (fr). Resistencia máxima a la flexión (fu). Resistencia convencional a la flexión (ff,150 y ff,300).

En las Figuras 5.24 y 5.25 se presentan los resultados, en términos de absorción de energía, para las probetas con una densidad de fibras de 5 kg/m3 correspondientes al anillo 2715. Se observa que las probetas ensayadas a la edad de 7 días presentan una baja dispersión en los resultados obtenidos para flechas pequeñas (0,5 y 1 mm) mientras que a medida que aumenta la flecha, la dispersión aumenta también, obteniendo una dispersión del 30,9% para una flecha de 3 mm. Respecto las probetas ensayadas a 28 días se observa una menor dispersión de los resultados en comparación con las obtenidas con las probetas ensayadas a 7 días, obteniendo una dispersión del 15,9% para una flecha de 3 mm. Cabe señalar que los valores de absorción de energía son del mismo orden de magnitud para las probetas a 7 y 28 días.

3

Energía (N·m)

Energía para probetas a 7 días con 5 kg/m FP 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

Prob. 1 Prob. 2 Prob. 3

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)

Figura 5.24: Valores de energía para probetas a 7 días con 5 kg/m3 FP (Anillo 2715).

117


3

Energía (N·m)



0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)


A continuación (Figuras 5.26 y 5.27), se presentan los resultados obtenidos para las probetas prismáticas correspondientes al anillo 2716 moldeadas con una densidad de fibras de 5 kg/m3. Para las probetas ensayadas a 7 días se observa un aumento de la dispersión obtenida a medida que se incrementa la flecha, alcanzando una dispersión del 21% para una flecha de 3 mm, mientras que para las probetas ensayadas a 28 días, las dispersiones que se derivan de los resultados son elevadas para cualquiera de las flechas, siendo la menor de todas ellas la obtenida para la flecha de 3 mm, con un valor del 12%. Se comprueba que, tal y como es lógico, los valores de absorción de energía obtenidos para las probetas ensayadas a 28 días son superiores a las de 7 días.

3

Energía (N·m)



0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)


118


3

Energía (N·m)



0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)


Los resultados obtenidos para las probetas prismáticas correspondientes al anillo 2724 y con una densidad de fibras plásticas de 6,5 kg/m3 se presentan en las Figuras 5.28 y 5.29. Se observa que tanto para las probetas ensayadas a 7 días como para 28 días, la dispersión aumenta con el incremento de flecha, siendo más elevadas las dispersiones obtenidas para las probetas ensayadas a 28 días. En concreto, para las probetas a 7 días se obtiene un coeficiente de variación del 15,5% para una flecha de 3 mm, mientras que para las probetas a 28 días la dispersión que se obtiene, para la misma flecha, es del 28,6%. Se observa, que los valores de absorción de energía son superiores, en promedio, para las probetas ensayadas a 28 días.

3

Energía (N·m)

Energía para probetas a 7 días con 6,5 kg/m FP 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0


0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)

Figura 5.28: Valores de energía para probetas a 7 días con 6,5 kg/m3 FP (Anillo 2724).

119


3

Energía (N·m)



0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)


Los resultados que se derivan del ensayo de las probetas prismáticas con una densidad de fibras plásticas de 6,5 kg/m3 y correspondientes al anillo 2725 se presentan en las Figuras 5.30 y 5.31 adjuntas a continuación. Los resultados obtenidos respecto la dispersión de la energía siguen la misma tendencia que los obtenidos para las probetas correspondientes al anillo 2724. Las dispersiones que se obtienen para las probetas a 28 días son superiores a las obtenidas para las probetas a 7 días. En concreto, para las primeras se obtiene un coeficiente de variabilidad del 26,4% mientras que para las ensayadas a 7 días se obtiene una dispersión del 12,8%, ambas correspondientes a una flecha de 3 mm. Respecto los valores de absorción de energía, se observa que son del mismo orden de magnitud para las probetas ensayadas a 7 y 28 días, todo y que comparando las medias, son mayores los obtenidos a 28 días. 3

Energía (N·m)



0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)

Figura 5.30: Valores de energía para probetas a 7 días con 6,5 kg/m3 FP (Anillo 2725). 120

Capítulo 6: Correlación del Ensayo Barcelona con el Ensayo NBN B 15-238

CAPÍTULO 6 CORRELACIÓN DEL ENSAYO BARCELONA CON EL ENSAYO NBN B 15-238

6.1.

INTRODUCCIÓN

Una vez expuestos y analizados en el Capítulo 5 los resultados experimentales obtenidos tanto para el ensayo Barcelona como para el ensayo a flexotracción de vigas NBN B 15238, se ha de buscar y fijar la equivalencia que existe entre ambos ensayos, en términos de absorción de energía, a partir de modelos de rotura simplificados. Mediante dicha equivalencia y a partir de los resultados experimentales reseñados en el capítulo anterior, se realiza la correlación de ambos ensayos para probetas reforzadas con dos tipos de fibras; fibras metálicas (25 kg/m3) y fibras plásticas (5 y 6,5 kg/m3). Los resultados obtenidos en las dos tipologías de ensayo son comparables ya que las probetas se ejecutan a partir de las mismas amasadas de hormigón. Una vez se analiza la correlación obtenida para cada tipo de densidad de fibra y en el caso de ser positiva, se fija la equivalencia final que relaciona ambos ensayos en función de la absorción de energía. Para finalizar, se realiza una comparación entre las resistencias a tracción que se derivan de ambos ensayos. 125


6.2. BASES DE LA CORRELACIÓN Con el objeto de realizar la correlación de los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona con los obtenidos en el ensayo a flexotracción de vigas NBN B 15-238, se han de fijar anteriormente una serie de hipótesis iniciales para cada tipología de ensayo. Previamente, se han de establecer cuales son las variables medidas en cada ensayo que son equivalentes entre sí. Dichas variables son la tenacidad medida desde carga máxima para el ensayo Barcelona y la energía (integral de la curva carga aplicada-flecha) para el ensayo NBN B 15-238. Una vez fijadas las variables a correlacionar entre ambos ensayos, se ha de definir el valor de apertura de fisura total (apertura circunferencial) para la probeta cilíndrica y el valor de la flecha para la probeta prismática que proporcionan la misma apertura de fisura media. Para poder fijar la apertura de fisura media en función de la apertura circunferencial y la flecha es necesario realizar una serie de aproximaciones, expuestas a continuación. En el ensayo NBN B 15-238 se ensaya una probeta prismática biapoyada de 15x15x60 cm, tal y como se puede observar en la Figura 6.1, aplicando dos cargas puntuales a tercios de la luz. F/2

F/2

15 cm

15 cm

15 cm

15 cm

60 cm

Figura 6.1: Características del ensayo NBN B 15-238.

Para el presente estudio de correlación de resultados se parte de la hipótesis de que en el ensayo belga la probeta prismática fisura en toda su sección menos en un punto (véase Figura 6.2). De ser cierta la hipótesis, en dicho punto se tendría una resistencia a compresión infinita, girando la probeta en consecuencia por dicho punto. Esta hipótesis no es totalmente verdadera sino que se trata de una aproximación, pero se asume como válida ya que se necesitaría un estudio muy completo, el cual se alejaría del propósito de la presente tesina. 126


En la Figura 6.2 se muestra el esquema del modelo de fisura idealizado que se ha asumido para el ensayo belga, en donde δ representa la flecha de la probeta prismática y w (o wCMOD) la apertura de fisura de la probeta medida en el ensayo.

δ

w Figura 6.2: Modo de rotura idealizado para el ensayo NBN B 15-238.

En la Figura 6.3, adjuntada a continuación, se observa un detalle del modo de fisura asumido para el ensayo belga, el cual servirá de base para plantear una serie de relaciones geométricas en donde h representa el canto de la probeta prismática, l la longitud media entre apoyos (suponiendo, como es razonable, que la rotura de la probeta tiene lugar en el centro de luz de la viga) y θ el ángulo girado por la probeta respecto la horizontal. En concreto, para las probetas prismáticas ensayadas en la campaña experimental presentada y analizada en el Capítulo 5, se tiene un valor de h igual a 15 cm y l igual a 22,5 cm. Partiendo del modo de rotura planteado, se obtiene que la fisura media (wNBN) que se alcanza en el ensayo belga es de w/2 (o wCMOD/2).

l

θ

δ 2θ h

w/2 w Figura 6.3: Detalle del modo de rotura asumido para el ensayo NBN B 15-238.

127


A partir de las diferentes hipótesis planteadas y reflejadas en las Figuras 6.2 y 6.3 se derivan las siguientes relaciones geométricas (suponiendo ángulos pequeños):

δ l

[6.1]

w/2 w NBN = h h

[6.2]

θ=

θ=

La relación entre flecha y fisura media que se deriva de las relaciones [6.1] y [6.2] (particularizando para h = 15 cm y l = 22,5 cm) es la siguiente: w NBN =

w 2 = ⋅δ 2 3

[6.3]

Una vez planteadas las diferentes hipótesis de rotura de la probeta prismática para el ensayo NBN B 15-238 y mostradas las relaciones que se derivan de ellas, es necesario realizar el trabajo equivalente para el ensayo Barcelona. En el ensayo Barcelona se asume, de manera simplificada, un modo de rotura basado en 3 planos de fisura radial que van desde el final del plato de carga hasta la parte extrema de la probeta (véase Figura 6.4), mientras que los dos conos de rotura que se forman bajo los punzones son obviados. La hipótesis de la formación de 3 fisuras radiales es debido a que así se refleja en la mayoría de las probetas ensayas en laboratorio, aunque el desarrollo mostrado a continuación se podría realizar para 2 ó 4 planos de fisuras radiales independientemente. w BCN

w BCN

w BCN

Figura 6.4: Modo de rotura simplificado asumido para el ensayo Barcelona.

128


En el modo de rotura planteado se asume además que las dos caras de un mismo plano de fisura radial son paralelas entre sí, siendo de esta manera el modo de rotura cinemáticamente admisible y el ancho de fisura medio (wm) igual al ancho de fisura medido cada plano de fisura (wBCN). Se asume también que los tres planos de fisura radial tienen el mismo ancho de fisura entre ellos, esta hipótesis se asume para simplificar el modelo de correlación, ya que tal y como se expone en el Capítulo 3, la primera fisura que se forma en la probeta cilíndrica es la que tiene un mayor ancho de fisura. De este modo, se obtiene en consecuencia la siguiente relación:

Δφ = 3·w BCN

[6.4]

donde: Δφ: apertura de fisura total (apertura circunferencial). wBCN: ancho de fisura de un plano de fisura radial. La comparación entre la apertura de fisura total en el ensayo Barcelona y la flecha del ensayo Belga se realiza a partir de las relaciones geométricas mostradas con anterioridad ([6.3] y [6.4]), proporcionándole de este modo un enfoque a físico a la correlación planteada. La equivalencia se realiza, como se ha expuesto inicialmente, a partir de la igualdad del ancho de fisura de un plano radial (wBCN) en el ensayo Barcelona con el ancho de fisura medio en el ensayo NBN B 15-238 (wNBN). Se obtiene en consecuencia que la equivalencia entre ambos ensayos es la siguiente:

w BCN =

2 Δφ = w NBN = ⋅ δ 3 3

[6.5]

En la correlación planteada, el hecho de comparar la tenacidad medida desde carga máxima en el ensayo Barcelona y la absorción de energía medida desde el inicio del ensayo para el NBN B 15-235, no introduce ningún error en el resultado final ya que para el segundo ensayo, la carga máxima, y en consecuencia la rotura de la probeta, suceden para flechas muy pequeñas (véanse las curvas fuerza aplicada-flecha adjuntadas en el Apéndice 4) con lo que equivale a medir la energía desde carga máxima. Cabe señalar que un factor que sí puede influenciar en la precisión de la correlación del ensayo Barcelona con el ensayo a flexotracción basado en la norma NBN B 15-238 es la formación en el primero de los conos de rotura. Un estudio realizado por Marti (1989) para probetas con hormigón en masa, tal y como se expone en el Capítulo 3, muestra que la rotura por deslizamiento producida en los conos formados bajo los platos de carga es inferior a la disipación de energía total (la suma de la energía disipada debido al deslizamiento producido a lo largo de las dos superficies cónicas y la energía disipada debido a la separación producida a lo largo de las fisuras radiales). En concreto, la energía disipada por los conos es inferior a un tercio (aproximadamente el 27%) de la energía total disipada por la probeta cilíndrica, obteniendo en consecuencia que la mayoría de energía se usa para superar la resistencia a tracción a lo largo de los planos de fisura radial. No existen estudios para hormigón reforzado con fibras, pero se asume a priori que la energía absorbida por el

129


deslizamiento de los conos no afecta de manera determinante a la correlación entre ambos ensayos. En el caso de obtener correlaciones poco precisas, se tendría que analizar si dicho resultado negativo en las correlaciones es consecuencia de obviar la energía absorbida por los conos bajo los platos de carga. A partir de la relación geométrica [6.5], obtenida basándose en las hipótesis asumidas para las dos tipologías de ensayos, se presentan en la Tabla 6.1 las relaciones de equivalencia que se derivan de la apertura circunferencial (Δφ) obtenida en el ensayo Barcelona con la flecha (δ) obtenida en el ensayo a flexotracción NBN B 15-238. Tipo de ensayo

Equivalencia (mm)

Δφ (Ensayo Barcelona) δ (Ensayo NBN B 15-238)

1

2

3

4

0,5

1

1,5

2

Tabla 6.1: Equivalencias entre el ensayo Barcelona y el ensayo NBN B 15-238.

6.3. CORRELACIÓN ENSAYOS EN TÉRMINOS DE ENERGÍA Una vez se ha realizado la equivalencia de la apertura circunferencial del ensayo Barcelona con la flecha del ensayo NBN B 15-238, se aplica la relación obtenida en los resultados experimentales expuestos y analizados en el Capítulo 5, para las probetas moldeadas con los hormigones empleados en las dovelas del tramo experimental de la estación de Bon Pastor (UTE Gorg) y fabricadas con una densidad de fibras plásticas (FP) de 5 y 6,5 kg/m3 y de fibras metálicas (FM) de 25 kg/m3. En las Tablas 6.2 y 6.3 se adjuntan resumidos los resultados medios obtenidos en la campaña experimental presentada y analizada en el Capítulo 5, en términos de tenacidad medida desde carga máxima para el ensayo Barcelona y energía medida desde el origen para el ensayo NBN B 15-238. A partir de dichos valores se realizará la correlación entre ambos ensayos. Dicha correlación es lícita, ya que se realiza a partir de probetas moldeadas con hormigones procedentes de las mismas amasadas y con igual densidad de fibras plásticas. Tenacidad ensayo Barcelona 1

2

3

4

5 FP

114,7

167,2

202,0

230,0

6,5 FP

113,2

167,5

203,8

233,8

25 FM

116,3

173,3

209,8

236,0

Media

114,7

169,3

205,2

233,3

Δφ (mm)

Tabla 6.2: Tenacidad media medida en el ensayo Barcelona.

130


Energía ensayo NBN B 15-238 δ (mm)

0,5

1

1,5

2

5 FP

18,3

31,6

43,2

55,0

6,5 FP

14,6

25,8

37,7

50,0

25 FM

14,2

27,1

39,5

51,1

Media

15,7

28,2

40,1

52,1

Tabla 6.3: Energía media medida en el ensayo NBN B 15-238..

A continuación se adjunta la Figura 6.5, en donde se han representado las curvas de los valores medios reseñados en las Tablas 6.2 y 6.3 para los valores de apertura de fisura total de 1, 2, 3 y 4 mm para el ensayo Barcelona y para las flechas equivalentes a dichos valores (resumidas en la Tabla 6.1). Energías equivalentes entre el Ensayo Barcelona y el Ensayo NBN B 15-238 250

Energía (N·m)

200 BCN 5 FP NBN 5 FP BCN 6,5 FP NBN 6,5 FP BCN 25 FM NBN 25 FM

150 100 50 0 0

1

2

3

4

5

Apertura fisura total (ensayo Barcelona) (mm)

Figura 6.5: Curvas de energía media equivalentes obtenidas en el ensayo Barcelona y el ensayo NBN B 15-238.

En la Figura 6.5 se observa una mayor absorción de energía por parte de las probetas cilíndricas ensayadas mediante el ensayo Barcelona (BCN) en comparación con las probetas prismáticas ensayadas mediante el ensayo NBN B 15-238 (NBN). A medida que aumenta la apertura circunferencial y la flecha, aumenta también la diferencia de absorción de energía entre ambas probetas, debido a que en la configuración del ensayo a compresión, la probeta tiene más capacidad resistente que a flexión. Además, se observa que la absorción de energía media en el ensayo belga presenta, tal y como se a mostrado con anterioridad, una mayor dispersión en sus resultados. 131


Con el objeto de hallar la correlación que existe entre ambos ensayos, se define el ratio o relación entre la tenacidad obtenida en el ensayo Barcelona (EBCN) y la absorción de energía en el ensayo NBN B 15-238 (ENBN) para las aperturas circunferenciales y flechas equivalentes definidas en la Tabla 6.1. A continuación se muestran las diferentes relaciones calculados.

E BCN −1

=

E NBN−0,5

E BCN −2 E NBN−1

=

E BCN −3 E NBN−1,5

=

E BCN − 4

[6.6]

E NBN−2

Los valores que se obtienen para el ratio definido anteriormente, en función de las diferentes aperturas circunferenciales y las flechas equivalentes correspondientes, para los dos tipos de densidad de fibras, se muestra en la Tabla 6.4. Ratio tenacidad ensayo Barcelona / energía ensayo NBN B 15-238 Δφ (mm) / δ (mm)

1 / 0,5

2/1

3 / 1,5

4/2

5 FP

6,3

5,3

4,7

4,2

6,5 FP

7,8

6,5

5,4

4,7

25 FM

8,2

6,4

5,3

4,6

Media

7,3

6,0

5,1

4,5

Tabla 6.4: Ratios obtenidos entre ensayo Barcelona y ensayo NBN B 15-238.

En las Figuras 6.6, 6.7, 6.8 y 6.9, adjuntas a continuación, se representan gráficamente los valores de los ratios obtenidos en la Tabla 6.4 para los diferentes tipos de fibras empleados, además de la media entre todos. Para cada una de las cuatro curvas se ha añadido una línea de tendencia, mostrando la ecuación de la recta que se deriva y el correspondiente valor del coeficiente de determinación (r2) que se obtiene. Correlación Ensayo Barcelona - Ensayo NBN B 15-238 para 3

probetas con 5 kg/m FP 9 8 Ratio EBCN /ENBN

7 y = -0,691x + 6,8324 R2 = 0,9738

6 5 4

Ratio

3

Línea tendencia

2 1 0 0

1

2

3

4

5

Apertura de fisura total (mm)

Figura 6.6: Correlación entre ensayo Barcelona y NBN B 15-235 para probetas con 5 kg/m3 FP. 132


Correlación Ensayo Barcelona - Ensayo NBN B 15-238 para 3

Ratio E BCN /ENBN

probetas con 6,5 kg/m FP 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

y = -1,0327x + 8,6719 R2 = 0,9876 Ratio Línea tendencia

0

1

2

3

4

5


Figura 6.7: Correlación entre ensayo Barcelona y NBN B 15-238 para probetas con 6,5 kg/m3 FP.

Correlación Ensayo Barcelona - Ensayo NBN B 15-238 para 3

probetas con 25 kg/m FM 9

Ratio E BCN /E NBN

8 7

y = -1,1661x + 9,0333 R2 = 0,9589

6 5 4

Ratio

3

Línea tendencia

2 1 0 0

1

2

3

4

5


Figura 6.8: Correlación entre ensayo Barcelona y NBN B 15-238 para probetas con 25 kg/m3 FM.

133


Ratio E BCN /E NBN

Correlación media Ensayo Barcelona-Ensayo NBN B 15-238 9 8 7 6 5

y = -0,9348x + 8,0656 R2 = 0,976 Ratio

4 3 2 1 0

Línea tendencia

0

1

2

3

4

5


Figura 6.9: Correlación media entre el ensayo Barcelona y el ensayo NBN B 15-238.

Analizando los valores que se obtienen respecto los coeficientes de determinación (r2), se puede concluir que las variables estudiadas (ratio de la tenacidad para el ensayo Barcelona entre la absorción de energía para el ensayo NBN B 15-238 con la apertura circunferencial y flecha equivalente) están fuertemente correlacionadas, siendo dicha correlación prácticamente lineal, ya que los valores de r2 se aproximan a 1. De este modo se comprueba que la equivalencia teórica entre ensayos planteada es correcta. A partir de las ecuaciones de las diferentes líneas de tendencia obtenidas, se comprueba que el valor de r2 más desfavorable (el más alejado de 1) es para las probetas reforzadas con 25 kg/m3 de fibras metálicas, con un valor concreto de r2 de 0,9589. Por otro lado, para las probetas reforzadas con una densidad de fibras plásticas de 6,5 kg/m3, se obtiene el coeficiente de determinación mas cercano a 1 (r2 = 0,9876). Se observa que las diferentes pendientes de las rectas que se obtienen para los diferentes ratios calculados son negativas, es decir, que a medida que aumenta la apertura de fisura total (Δφ) en el ensayo Barcelona y la flecha (δ) en el ensayo NBN B 15-238 el ratio de ambas disminuye (tal y como se observa en la Tabla 6.4). De este hecho se deriva que, al aumentar Δφ y δ, en el ensayo NBN B 15-238 se absorbe más energía que en el ensayo Barcelona en proporción con la energía absorbida para Δφ y δ inferiores. Se obtiene en consecuencia que, en el ensayo Barcelona la capacidad de absorción de energía es menor para aperturas circunferenciales grandes, en comparación con la energía absorbida para flechas equivalentes en el ensayo NBN B 15238.

134


A continuación, se realiza un estudio de regresión lineal entre la tenacidad para el ensayo Barcelona y absorción de energía para el ensayo NBN B 15-238 (para las aperturas circunferenciales y flechas equivalentes, respectivamente). Las gráficas obtenidas para cada una de las densidades de fibra y para la media se presentan en las Figuras 6.10, 6.11, 6.12 y 6.13.

Regresión lineal del ensayo Barcelona y el ensayo NBN B 153

238 para probetas con 5 kg/m FP Energía ensayo NBN B 15-238 (N·m)

60 50 40 y = 0,3153x - 19,247 R2 = 0,987

30 20 10 0 100

125

150

175

200

225

250

Tenacidad ensayo Barcelona (N·m)

Figura 6.10: Regresión lineal para probetas con 5 kg/m3 FP.


Energía ensayo NBN B 15-238 (N·m)

238 para probetas con 6,5 kg/m FP 60 50 40 y = 0,2894x - 20 R2 = 0,9735

30 20 10 0 100

125

150

175

200

225

250


Figura 6.11: Regresión lineal para probetas con 6,5 kg/m3 FP.

135




238 para probetas con 25 kg/m FM 60 50 40

y = 0,3016x - 22,444 R2 = 0,9771

30 20 10 0 100

125

150

175

200

225

250


Figura 6.12: Regresión lineal para probetas con 25 kg/m3 FM.


Regresión lineal media del ensayo Barcelona y el ensayo NBN B 15-238 60 50 40

y = 0,3019x - 20,537 R2 = 0,9797

30 20 10 0 100

125

150

175

200

225

250


Figura 6.13: Regresión lineal media para probetas con 5 y 6,5 kg/m3 FP y 25 kg/m3 FM.

A partir de las regresiones lineales realizadas, partiendo de los valores obtenidos para las probetas reforzadas con una densidad de fibras plásticas de 5 y 6,5 kg/m3 y de 25 kg/m3 para las fibras metálicas, se obtienen las relaciones de equivalencia, entre la tenacidad del ensayo Barcelona (EBCN) y la absorción de energía del ensayo NBN B 15-238 (ENBN), que se muestran a continuación:

136


•

Probetas con una densidad de FP de 5 kg/m3:

E NBN = 0,315 ⋅ E BCN − 19,247 •

[6.7]

Probetas con una densidad de FP de 6,5 kg/m3:

E NBN = 0,289 ⋅ E BCN − 20 •

[6.8]

Probetas con una densidad de FM de 25 kg/m3:

E NBN = 0,302 ⋅ E BCN − 22,444

[6.9]

Evaluando las ecuaciones de equivalencia, halladas a partir de las regresiones lineales realizadas (ecuaciones [6.7], [6.8] y [6.9]) y mediante los valores de EBCN reseñados en las Tablas 6.2, se halla la energía teórica que se tendría que obtener en el ensayo NBN B 15-238 (ENBN teórico) para la flecha equivalente correspondiente. De este modo, comparando las energías teóricas calculadas con las halladas en los ensayos experimentalmente (ENBN real) se analiza el error que se obtiene aplicando las ecuaciones de equivalencia. Los resultados de las comparaciones entre las energías reales y teóricas del ensayo belga se adjuntan en la Tabla 6.5. Se ha de señalar que, para cada tipo de densidad se le aplica la ecuación de correlación correspondiente. Densidad fibras (kg/m3)

5 FP

6,5 FP

25 FM

Δφ (mm) BCN / δ (mm) NBN

EBCN (N·m)

ENBN teórico (N·m)

ENBN real (N·m)

Error (%)

1 / 0,5

114,3

17,0

18,3

7,1

2 / 1,0

167,2

33,4

31,6

5,8

3 / 1,5

202,0

44,4

43,2

2,8

4 / 2,0

230,0

53,3

55,0

3,2

1 / 0,5

113,2

12,7

14,6

12,8

2 / 1,0

167,5

28,6

25,8

10,9

3 / 1,5

203,8

39,0

37,7

3,6

4 / 2,0

233,8

47,7

50,0

4,6

1 / 0,5

116,3

12,5

14,2

11,9

2 / 1,0

173,3

29,7

27,1

9,7

3 / 1,5

209,8

40,9

39,5

3,6

4 / 2,0

236,0

48,7

51,1

4,6

Tabla 6.5: Errores al aplicar las ecuaciones de equivalencia obtenidas para cada fibra y cuantía.

A partir de los resultados obtenidos para todas las probetas analizadas (probetas con 5 y 6,5 kg/m3 de FP y probetas con 25 kg/m3 FM) se realiza una regresión lineal de los

137


resultados medios. De este modo se obtiene una ecuación de equivalencia media aplicable a todas las cuantías de fibra, dicha ecuación se presenta a continuación.

E NBN = 0,302 ⋅ E BCN − 20,537

[6.10]

En la Tabla 6.6 se presentan los errores que se derivan al aplicar al ecuación [6.10] a todas las diferentes cuantías y tipos de fibras analizados, de una forma equivalente al trabajo realizado en la Tabla 6.5 para las ecuaciones [6.7], [6.8] y [6.9]. Densidad fibras (kg/m3)

5 FP

6,5 FP

25 FM

Δφ (mm) BCN / δ (mm) NBN

EBCN (N·m)

ENBN teórico (N·m)

ENBN real (N·m)

Error (%)

1 / 0,5

114,3

14,2

18,3

22,6

2 / 1,0

167,2

29,9

31,6

5,4

3 / 1,5

202,0

40,5

43,2

6,4

4 / 2,0

230,0

48,9

55,0

11,1

1 / 0,5

113,2

13,6

14,6

6,8

2 / 1,0

167,5

30,2

25,8

16,9

3 / 1,5

203,8

41,1

37,7

8,9

4 / 2,0

233,8

50,1

50,0

0,2

1 / 0,5

116,3

14,6

14,2

1,8

2 / 1,0

173,3

31,7

27,1

16,9

3 / 1,5

209,8

42,9

39,5

8,6

4 / 2,0

236,0

50,7

51,1

0,8

Tabla 6.6: Errores obtenidos al aplicar la ecuación de equivalencia media propuesta.

Se observa que el error que se obtiene al aplicar las ecuaciones de equivalencia disminuye a medida que aumentan la apertura circunferencial (Δφ) y la flecha equivalente (δ). Este hecho representa una ventaja, ya que interesan los valores de absorción de energía para Δφ y δ elevados (superiores a 2 y 1 mm, respectivamente). Interesan, especialmente, los valores correspondientes a un Δφ de 3 y 6 mm, ya que estos valores son los que equivalen en el ensayo NBN B 15-238 a las flechas de 1,5 y 3 mm respectivamente. Dichas flechas son los que la norma NBN B 15-238 define la tenacidad bajo flexión (B300 y B150, respectivamente) y la resistencia convencional a flexión (ff,300 y ff,150, respectivamente). En concreto, se obtiene un error medio en las ecuaciones [6.7], [6.8] y [6.9], para los valores de la Tabla 6.5, de aproximadamente el 2,7% para Δφ de 3 mm y δ de 1,5 mm, mientras que para los valores derivados de la ecuación [6.10] se obtiene un error medio del 8%, el cual es totalmente admisible. A falta de más resultados de ensayos con diferentes cuantías de fibras y una población de probetas mayor, la ecuación de equivalencia media [6.10] es la ecuación propuesta

138


para la correlación entre el ensayo Barcelona y el ensayo a flexotracción de vigas NBN B 15-238, mediante la cual se obtiene unos valores de dispersión reducidos y admisibles. Una vez hallada la equivalencia y analizadas las correlaciones entre los ensayos Barcelona y el ensayo NBN B 15-238, se realiza a continuación una comparación de las resistencias a tracción derivadas de ambos ensayos.

6.4. CONTRASTACIÓN DE LA RESISTENCIA A TRACCIÓN Con el objeto de comprobar si se puede derivar algún tipo de tendencia o relación respecto la resistencia a tracción obtenida en el ensayo Barcelona, aplicando el método de bielas y tirantes (definido en el Capítulo 3), con la resistencia a flexotracción (tracción indirecta) obtenida en el ensayo NBN B 15-238, se realiza una comparación de los valores que se derivan de ambos ensayos. Para el ensayo Barcelona, se halla la resistencia a tracción del hormigón con fibras a partir del modelo de bielas y tirantes aplicando la ecuación [3.12] demostrada en el Capítulo 3. Para ello, se emplean los valores de carga máxima que se derivan de la campaña de ensayos presentada en el Capítulo 5. En la Tabla 6.7 se presentan reseñados los valores de carga máxima (Qmáx) y resistencia a tracción (ft) que se obtienen, adjuntando los respectivos coeficientes de variabilidad (C.V.) que se derivan de los resultados. A partir de los resultados expuestos en la Tabla 6.7 se ha de señalar que, la dispersión correspondiente a la resistencia a tracción del hormigón reforzado con fibras es la misma que la obtenida para la carga máxima, esto es debido a que la resistencia a tracción aplicando el modelo de bielas y tirantes (véase ecuación [3.12]) depende únicamente, una vez fijadas las variables geométricas de la probeta, de la carga de rotura, es decir, la carga máxima. Este hecho es una ventaja, ya que en el ensayo Barcelona, tal y como se demuestra en el Capítulo 5, se obtienen dispersiones muy bajas respecto la carga máxima, obteniendo también en consecuencia coeficientes de variabilidad bajos para la resistencia a tracción. Las menores dispersiones obtenidas en los resultados respecto el ensayo Barcelona, tanto en términos de carga máxima como de resistencia a tracción, son para las probetas reforzadas con 25 kg/m3 de fibras metálicas, obteniendo en concreto un coeficiente de variabilidad de solamente el 6,3% para ambas variables. Por otro lado, se obtiene que la media de las dispersiones para las probetas ensayadas a 14 días es de 9,5% mientras que para las probetas ensayadas a 28 días se obtiene un coeficiente de variabilidad medio del 7,3% (dispersiones respecto la carga máxima y la resistencia a tracción). Como es lógico, se alcanzan mayores cargas máximas para las probetas ensayadas a 28 días en comparación con las ensayadas a 14 días. Este hecho sucede también para la

139


resistencia a tracción obtenida en el ensayo. En concreto, la resistencia a tracción que se obtiene incrementa un 8% al aumentar la edad de ensayo de 14 a 28 días. Edad (días)

Densidad (kg/m3)

5 FP 14

6,5 FP

5 FP

28

6,5 FP

25 FM

Probeta

Qmáx. (kN)

ft (N/mm2)

1 Sup. 1 Inf. 2 Sup. 2 Inf. Media 1 Sup. 1 Inf. 2 Sup. 2 Inf. Media 1 Sup. 1 Inf. 2 Sup. 2 Inf. 3 Sup. 3 Inf. Media 1 Sup. 1 Inf. 2 Sup. 2 Inf. 3 Sup. 3 Inf. Media 1 Sup. 1 Inf. 2 Sup. 2 Inf. 3 Sup. 3 Inf. Media

190 162 190 162 176 174 187 152 171 171 202 177 212 173 175 212 192 208 181 177 171 187 176 183 211 178 181 193 195 185 191

4,78 4,07 4,78 4,07 4,43 4,38 4,70 3,82 4,30 4,30 5,08 4,45 5,33 4,35 4,40 5,33 4,82 5,23 4,55 4,45 4,30 4,70 4,43 4,61 5,31 4,48 4,55 4,85 4,90 4,65 4,79

C.V. (%)

9,2

9,8

8,4

7,2

6,3

Tabla 6.7: Resultados y dispersiones en términos de Qmáx y ft para el ensayo Barcelona.

Con respecto el ensayo NBN B 15-238, se obtiene la carga máxima alcanzada en el ensayo a partir de las curvas fuerza aplicada-flecha (dichas curvas se adjuntan en el Apéndice 4) y la resistencia a flexión cuando aparece la primera fisuración (fr), calculando además los coeficientes de variabilidad que se derivan de dichos resultados. Los resultados obtenidos se presentan en la Tabla 6.8, adjunta a continuación. Se ha de señalar que en este caso los coeficientes de variabilidad obtenidos para Qmáx y para fr no

140


son iguales, a diferencia de los coeficientes de variabilidad derivados del ensayo Barcelona, ya que fr no es la resistencia máxima sino la resistencia cuando aparece la primera fisura. En muchas casos ambas resistencias son muy similares. Edad (días)

Densidad (kg/m3)

Anillo

2715 5 FP 2716 7 2724 6,5 FP 2725

2715 5 FP 2716

2724 28

6,5 FP 2725

25 FM

2689

Probeta

Qmáx. (kN)

1 2 3 Media 1 2 3 Media 1 2 3 Media 1 2 3 Media 4 5 6 Media 4 5 6 Media 4 5 6 Media 4 5 6 Media 1 2 3 4 5 6 Media

35,25 33,27 33,86 34,13 38,23 41,16 30,59 36,66 34,31 32,03 36,97 34,44 37,52 35,92 37,24 36,89 37,85 45,67 34,13 39,22 59,26 38,93 49,11 49,10 37,00 37,01 39,03 37,68 34,81 43,61 37,15 38,52 36,76 40,81 36,62 34,53 38,08 37,59 37,40

C.V. (%)

3,0

14,9

7,2

2,3

15,0

20,7

3,1

11,8

5,5

fr (N/mm2) 4,66 4,34 4,51 4,50 4,96 5,38 4,03 4,79 4,45 4,24 4,82 4,50 4,89 4,58 4,99 4,82 4,93 5,88 5,23 5,35 7,75 5,12 6,31 6,39 4,86 4,82 5,3 4,99 4,57 5,79 4,93 5,10 4,59 5,38 4,81 3,91 4,93 4,87 4,75

C.V. (%)

3,6

14,4

6,5

4,4

9,1

20,6

5,3

12,3

10,2

Tabla 6.8: Resultados y dispersiones en términos de Qmáx y fr para el ensayo NBN B 15-238.

141


Analizando los resultados obtenidos respecto la carga máxima (Qmáx) para probetas ensayadas a 28 días, se observa que se obtienen mayores dispersiones en comparación con el ensayo Barcelona. Para las probetas a 7 días se obtiene en el ensayo NBN B 15238 un coeficiente de variabilidad medio aproximado del 6,9% respecto la carga máxima, mientras que para el ensayo Barcelona a 14 días se obtiene una dispersión media de aproximadamente el 9,5%. Finalmente, para las probetas a 28 días se obtiene en el ensayo NBN B 15-238 un coeficiente de variabilidad medio aproximado del 11,2% respecto la carga máxima, mientras que para el ensayo Barcelona se obtiene una dispersión media de aproximadamente el 7,3%. Al igual que en el ensayo Barcelona, los valores de carga máxima que se obtienen al ensayar las probetas a 28 días son superiores a los obtenidos con las probetas ensayadas a 7 días. En concreto, la carga máxima que se alcanza en el ensayo aumenta de media un 13,7%, al aumentar la edad de ensayo de 7 a 28 días. Esta tendencia se observa también para la resistencia a flexión cuando aparece la primera fisuración (fr), incrementándose un 14,3% al aumentar de 7 a 28 días la edad de ensayo de las probetas prismáticas. Para el ensayo NBN B 15-238 se obtienen mayores coeficientes de variabilidad respecto la resistencia fr en comparación con la resistencia ft derivada del ensayo Barcelona. En concreto, para el ensayo a flexotracción de vigas se obtiene una dispersión media del 11,5% para la fr a 28 días, mientras que para la ft a 28 días en el ensayo Barcelona se obtiene un coeficiente de variabilidad medio del 7,3%. Se ha de señalar que es lícito la comparación de ambas resistencias ya que se obtienen para carga máxima, es decir, cuando aparece la primera fisura. Finalmente, se ha de decir que los valores de resistencia (fr) obtenidos en el ensayo belga son superiores a los obtenidos en el ensayo Barcelona (ft), siendo de media la fr un 11% mayor en comparación con la ft para las probetas ensayadas a 28 días.

142


3

Energía (N·m)



0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)


En la Figura 5.32 se muestran reseñados los valores de absorción de energía que se obtienen para las 6 probetas de hormigón reforzado con fibras de acero ensayadas a 28 días. Se observa que se obtienen dispersiones elevadas para cualquiera de las flechas que se consideren, a diferencia de lo que sucede con las probetas reforzadas con fibras plásticas, para las cuales se obtienen dispersiones menores a medida que la flecha disminuye. En concreto, para un flecha de 3 mm se obtiene un coeficiente de variabilidad de la energía del 20,8%, mientras que para una flecha de 1,5 mm se obtiene una dispersión similar, del 20,5%. 3

Energía (N·m)

Energía para probetas a 28 días con 25 kg/m FM 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

Prob. 1 Prob. 2 Prob. 3 Prob. 4 Prob. 5 Prob. 6

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)

Figura 5.32: Valores de energía para probetas a 28 días con 25 kg/m3 FM (Anillo 2689).

121


Con el objetivo de realizar un análisis global de los resultados obtenidos en el ensayo a flexotracción basado en la normativa belga , se adjuntan las Figuras 5.33 y 5.34, en donde se resumen los valores medios obtenidos en términos de absorción de energía para las probetas correspondientes a los anillos 2715, 2716, 2724, 2725 y 2689. 3

Energía (N·m)

Energía media para probetas a 7 días con 5 y 6,5 kg/m FP 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

2715 FP 5 2716 FP 5 2724 FP 6,5 2725 FP 6,5

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)

Figura 5.33: Comparación de valores medios de energía para probetas a 7 días.

Energía (N·m)

Energía media para probetas a 28 días 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

2715 FP 5 2716 FP 5 2724 FP 6,5 2725 FP 6,5 2689 FM 25

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Flecha (mm)

Figura 5.34: Comparación de valores medios de energía para las probetas a 28 días.

Respecto los valores obtenidos en la absorción de energía para las probetas ensayadas a 28 días con fibras plásticas, se observa en una primera instancia que, dichos valores son de media superiores a los obtenidos en las probetas ensayadas a 7 días. Para estas

122


últimas, se observa que la absorción de energía es claramente superior en las probetas con una densidad de fibras de 6,5 kg/m3, mientras que para las probetas ensayadas a 28 días, no se observa dicha tendencia. Por otro lado, se observa que los valores medios de absorción de energía, respecto las probetas reforzadas con fibras de acero, se sitúan en la media de los valores obtenidos para las probetas con fibras plásticas, tal y como se constata en la Figura 5.34. Analizando los coeficientes de variabilidad para las diferentes edades se observa que son inferiores los obtenidos para las probetas ensayadas a 7 días, en concreto, para el coeficiente de variabilidad de las medias (C.V. Medias) (Tablas 5.10 y 5.11). Por otro lado, para el coeficiente de variabilidad individual (C.V. Ind.) se alcanzan valores de dispersión similares.

5.4. CONTRASTACIÓN DE RESULTADOS Una vez mostrados y analizados los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona y en el ensayo a flexotracción basado en la norma belga (NBN B 15-238), se realiza una comparación entre ambos resultados. Previamente se ha de definir que variables son comparables o equivalentes entre los dos ensayos. Tal y como se expone y justifica de manera detallada en el Capítulo 6, la tenacidad medida para 3 mm de apertura de fisura total (Δφ) en el ensayo Barcelona (EBCN) equivale a la energía medida para una flecha (δ) de 1,5 mm en el ensayo a flexotracción (ENBN) basado en la norma belga (NBN B 15-238). A continuación, con el objeto de comparar en función de dispersiones de los resultados obtenidos en ambos ensayos, se adjuntan las Tablas 5.15 y 5.16. Se ha de señalar que se comparan los resultados obtenidos para la edad de ensayo de 14 días respecto el ensayo Barcelona con los obtenidos en el ensayo NBN B 15-238 para la edad de ensayo de 7 días. Densidad fibra (kg/m3) 5 FP 6,5 FP 25 FM

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

Edad ensayo (días)

EBCN (Δφ=3)

ENBN (δ =1,5)

EBCN (Δφ=3)

ENBN (δ =1,5)

14 (7)

---

3,3

---

17,9

28

4,2

24,9

16,0

24,7

14 (7)

24,9

5,3

21,5

9,7

28

12,0

11,2

23,6

19,0

28

7,5

---

12,2

20,3

Tabla 5.15: Comparativa dispersiones entre tenacidad y energía equivalentes.

123

Capítulo 7: Conclusiones y Futuras Líneas de Investigación y Trabajo

CAPÍTULO 7 CONCLUSIONES Y FUTURAS LÍNEAS DE INVESTIGACIÓN Y TRABAJO

7.1. CONCLUSIONES GENERALES A lo largo del presente estudio se han alcanzado las siguientes conclusiones: •

El ensayo Barcelona, basado en la configuración de doble punzonamiento, se muestra como una alternativa viable y eficiente frente a los ensayos utilizados habitualmente con el objeto de determinar y controlar la resistencia a tracción y la tenacidad del hormigón reforzado con fibras. Especialmente cuando ofrece ventajas significativas respecto los demás ensayos, como por ejemplo en los siguientes puntos: - Procedimiento de ejecución del ensayo simple y de gran facilidad, requiriendo de equipamientos convencionales o ajustados a las instalaciones usuales existentes (prensa convencional de rotura de probetas a compresión). - Se requiere de una muestra menor en volumen, en comparación con el resto de métodos de ensayo, produciendo en consecuencia una menor incidencia medioambiental, además de añadirse el hecho de no necesitar refrentar las caras de la probeta. 143


- Menor tiempo de ensayo y menores costes del mismo, esto último debido al hecho de utilizar muestras que requieren bajas cantidades de hormigón y manipulables en laboratorio por un solo operario. - No se limita la rotura de la muestra a un plano determinado y gracias a la existencia de varios planos de rotura se permite establecer una resistencia promedio a la tracción a partir de una mayor superficie, reduciéndose de este modo la dispersión en los resultados. - La configuración de la muestra en cilindro presenta la ventaja añadida de que permite la extracción de probetas en estructuras existentes para el posterior control de calidad, diversificando de esta manera el campo de aplicación del propio ensayo. •

A partir del análisis de los resultados obtenidos en la campaña experimental a modo de puesta a punto del ensayo Barcelona, se concluye que las características técnicas básicas del ensayo en cuestión deben ser las siguientes: - Altura de la probeta: 150 mm. - Diámetro de la probeta: 150 mm. - Diámetro del plato de carga: 37,5 mm. - Velocidad de carga: 0,5 mm/min. - Carga aplicada sobre ambas caras de la probeta sin excentricidad.

•

Durante la ejecución del ensayo Barcelona se fija la medición de las siguientes variables: - Tiempo de aplicación de la carga (s). - Carga aplicada sobre la probeta (kN). - Carrera o desplazamiento del plato de carga (asiento vertical) (mm). - Apertura circunferencial de la probeta (elongación diametral) (mm).

•

Los resultados que se derivan de las variables medidas durante la ejecución del ensayo Barcelona son los siguientes: - Carga máxima o de rotura obtenida en el ensayo (kN). - Energía absorbida medida respecto el origen (J). - Tenacidad respecto carga máxima (J). - Resistencia a tracción del hormigón reforzado con fibras (N/mm2).

•

144

Las dispersiones medias (coeficientes de variabilidad respecto los valores individuales obtenidos para cada probeta) que se obtienen respecto los resultados derivados del ensayo Barcelona son bajas, en comparación con las obtenidas en el ensayo a flexotracción basado en la norma NBN B 15-238. En concreto, para probetas ensayadas a 28 días se obtiene una dispersión media del 7,7% para la carga máxima, del 15,1% respecto la absorción de energía para una carrera de 3 mm medida desde el origen y del 17,3% para la tenacidad medida para una apertura circunferencial de 3 mm.


•

La tenacidad obtenida en el ensayo Barcelona para aperturas circunferenciales específicas presenta una fuerte correlación con la absorción de energía, medida para flechas equivalentes a las aperturas circunferenciales anteriores, obtenida en el ensayo a flexotracción basado en la norma NBN B 15-238.

Se puede concluir, de un modo general, que debido a las numerosas ventajas citadas con anterioridad y en base a los resultados obtenidos en las diferentes series de campañas experimentales realizadas y en la correlación de los resultados en términos de absorción de energía con el ensayo a flexotracción basado en la norma belga, NBN B 15-238, se augura una amplia implantación del ensayo Barcelona como ensayo de tracción indirecta empleado como un adecuado control del hormigón reforzado con fibras.

7.2. CONCLUSIONES ESPECÍFICAS A continuación, se incluyen las conclusiones que se derivan en cada uno de los capítulos del presente estudio. En el segundo capítulo se presentan los principales ensayos empleados para la caracterización del comportamiento y la resistencia a tracción del hormigón reforzado con fibras, mostrando las carencias y desventajas que existen para cada uno de ellos. De este modo se muestra y justifica la necesidad de introducir un nuevo ensayo (ensayo Barcelona) como alternativa recomendable frente a los ensayos habituales explicados previamente. Ya que generalmente, en el resto de ensayos existentes, o bien se obtienen elevados coeficientes de variabilidad en los resultados o los costes de ejecución son grandes. En el tercer capítulo se reseñan los estudios existentes más significativos del ensayo de doble punzonamiento, los cuales definen el comportamiento a carga última y la resistencia a tracción del hormigón. Los trabajos anteriores muestran la viabilidad del ensayo de doble punzonamiento para hormigón convencional. Se realizan una serie de comparaciones entre los resultados de los estudios más importantes, obteniendo que los modelos que ofrecen una menor dispersión respecto la resistencia a tracción del hormigón reforzado con fibras son los propuestos por Wei y Chau y el modelo de bielas y tirantes propuesto en la UPC. A partir de dichas investigaciones se realiza el análisis del comportamiento y del modo de rotura del ensayo de doble punzonamiento con el objeto de comprender la fenomenología del ensayo Barcelona. En dicho análisis se fija el modo de rotura de la probeta ensayada mediante la aparición de fisuras radiales (generalmente en un número de 3) y la formación de un cono debajo de los platos de carga. Dicho cono penetra en la probeta cilíndrica, lo cual conlleva a un desplazamiento lateral de los segmentos de hormigón de la probeta separados por las fisuras radiales.

145


En el cuarto capítulo se fijan las variables y condicionantes del ensayo Barcelona (reseñadas en el aparatado de conclusiones generales) a partir de una serie de campañas experimentales a modo de puesta a punto con diferentes variables de estudio, en las que se ensaya hormigón reforzado con diferentes fibras procedente de la planta de prefabricación de la UTE Línia 9 (Can Zam) y de la planta de la UTE Gorg (Gorg). A partir de los resultados positivos obtenidos en dicha campaña experimental, en términos de dispersión de resultados, se demuestra la viabilidad de ensayo Barcelona para el control de la resistencia a tracción y de la tenacidad del hormigón reforzado con fibras. En el quinto capítulo, con el objetivo de analizar los resultados obtenidos respecto carga máxima, energía absorbida y tenacidad, se realiza un estudio experimental con probetas de hormigón reforzado con diferente densidad y tipo de fibras procedentes de un tramo experimental de la estación de Bon Pastor (UTE Gorg), ensayadas en la configuración final del ensayo Barcelona. A continuación se exponen las conclusiones que se derivan de dicho estudio experimental, respecto las variables medidas en el ensayo de probetas a 28 días: •

Respecto los valores de carga máxima obtenidos, se concluye que los valores obtenidos son muy próximos entre sí, mostrando en consecuencia dispersiones muy bajas. El valor de la dispersión que se obtiene como media, para las probetas reforzadas con fibras metálicas, es del 6,2% y del 8,5% para las probetas reforzadas con fibras plásticas. Se concluye además que, para cantidades bajas de fibra, la carga máxima obtenida no depende del número de fibras que exista en el hormigón.

•

Respecto la absorción de energía se ha de señalar que se obtienen dispersiones algo superiores en comparación con la obtenida para los valores de carga máxima. Se concluye que la energía ha de ser medida tomando como origen el origen de desplazamientos y no desde la carga máxima, disminuyéndose de este modo en porcentaje la dispersión obtenida. En concreto, para probetas reforzadas con fibras metálicas se obtiene una dispersión media del 13,6% y del 15,6% para las probetas reforzadas con fibras plásticas. Estas dispersiones son respecto la absorción de energía para un desplazamiento desde el origen del ensayo de 4 mm.

•

Respecto la tenacidad, se obtienen valores de dispersión similares a los obtenidos para la absorción de energía. El valor de dispersión que se obtiene como media, respecto la tenacidad para una apertura circunferencial de 3 mm, para las probetas reforzadas con fibras metálicas es del 12,2%, mientras que para las reforzadas con fibras plásticas es del 19,8%

En el capítulo sexto, a partir de hipótesis simplificadas respecto los modos de rotura de las probetas ensayadas mediante el ensayo Barcelona y el ensayo a flexotracción basado en la norma NBN B 15-238, se fija la equivalencia entre ambos ensayos en términos de apertura circunferencial y flecha, respectivamente. A partir de la tenacidad para una apertura circunferencial concreta en el ensayo Barcelona y la energía para la flecha equivalente en el ensayo NBN B 15-238, se realiza la correlación de dichas variables para probetas ensayadas a 28 días. A partir de regresiones lineales se obtienen las 146


diferentes ecuaciones que relacionan ambas variables para 25 kg/m3 de fibras metálicas, 5 y 6,5 kg/m3 de fibras plásticas, además de para los resultados medios de todas las densidades de fibras analizados. De las correlaciones calculadas se deriva que las variables analizadas están fuertemente correlacionadas, al obtener valores de r2 que varían entre 0,9735 y 0,9870. El error medio que se obtienen al aplicar las ecuaciones de equivalencias obtenidas para cada una de las ecuaciones es de aproximadamente el 2,7% para Δφ de 3 mm y δ de 1,5 mm. Además, se obtiene la ecuación de equivalencia media para todos los tipos de probeta a 28 días analizados (ecuación [6.10]), para la cual se obtiene un error medio del 8% para Δφ de 3 mm y δ de 1,5 mm. Esta última ecuación es la propuesta para la correlación, en términos de absorción de energía, entre ambos ensayos. Se realiza además, una comparación de las resistencias obtenidas en cada ensayo, obteniendo una mayor dispersión media en el ensayo NBN B 15-238, respecto la resistencia a flexión cuando aparece la primera fisuración (fr), en comparación con la dispersión media que se obtiene para la resistencia a tracción (ft) obtenida en el ensayo Barcelona. En concreto, se obtienen unas dispersiones medias del 11,5% y del 7,3%, respectivamente. Se ha de indicar que no se observa ninguna tendencia o relación entre ambas resistencias.

7.3. FUTURAS LÍNEAS DE INVESTIGACIÓN Y TRABAJO Una vez demostrada la viabilidad del ensayo Barcelona para el control de la resistencia a tracción y tenacidad del hormigón reforzado con fibras, es necesaria la realización de un pliego de condiciones técnicas del ensayo Barcelona. Con el objetivo de obtener una mayor precisión en el modelo de bielas y tirantes, propuesto en la UPC para hallar la resistencia a tracción del hormigón reforzado con fibras a partir de la carga máxima obtenida en el ensayo Barcelona, se debería obtener la distribución exacta de las tracciones horizontales en el eje del cilindro. De esta manera se aplicaría el tirante en el modelo de manera precisa, sin utilizar valores estimados a partir de graficas existentes en la bibliografía. En aras de mejorar la correlación obtenida en la presente tesina, se tendrían que realizar más campañas de ensayos, aumentando la población de probetas ensayadas con una mayor variedad de densidades y tipos de fibras. Se ha de señalar, que respecto al ensayo Barcelona, se debería medir la apertura circunferencial mediante la cadena perimetral hasta una apertura total de 6 mm y no de 4 mm, ya que la norma NBN B 15238 define la tenacidad bajo flexión y la resistencia convencional a flexión para las flechas 1,5 y 3 mm, las cuales equivalen a 3 y 6 mm de apertura circunferencial en el ensayo Barcelona, según las equivalencias fijadas en la presente tesina. 147


Respecto las hipótesis de partida asumidas para la correlación realizada, se debería realizar un estudio más profundo de los modelos de rotura de ambos ensayos para de este modo fijar la equivalencia entre ambos ensayos de una manera más precisa, sin tener que asumir como válidos modos de rotura simplificados. Con el objeto de ajustar con más precisión las correlaciones obtenidas entre los ensayos Barcelona y NBN B 15-238, se tendría que realizar un estudio exhaustivo de la contribución de los conos de rotura en la absorción de energía en el ensayo Barcelona. De este modo, se podrían comparar los mismos tipos de energía eliminando un factor de distorsión, como lo son los conos de rotura.

148


Densidad fibra (kg/m3) 5 FP 6,5 FP 25 FM

C.V. Medias (%)

C.V. Ind. (%)

Edad ensayo (días)

Qmáx,BCN

14 (7)

0,0

5,1

9,3

10,7

28

1,1

15,8

9,7

20,8

14 (7)

7,9

4,9

8,5

6,0

28

5,8

1,6

7,2

7,9

28

1,9

---

6,2

5,53

Qmáx,NBN

Qmáx,BCN

Qmáx,NBN

Tabla 5.16: Comparativa dispersiones entre cargas máximas.

Respecto los valores de absorción de energía se observa que los resultados obtenidos en el ensayo Barcelona (en términos de tenacidad) son aproximadamente cinco veces superiores a los obtenidos en el ensayo a flexotracción, ya que en el ensayo Barcelona se obtiene un valor medio de tenacidad para una apertura de fisura total de 3 mm de 200 kN·m, mientras que en el ensayo belga se obtienen aproximadamente 40 kN·m de energía para una flecha de 1,5 mm. Este hecho es debido en gran medida a la configuración de ambos ensayos. En el ensayo Barcelona se alcanzan cargas de rotura mayores por la configuración en compresión del ensayo, en consecuencia, la probeta tiene una mayor capacidad de absorción de energía. Por otro lado, en el ensayo belga, el hormigón resiste principalmente esfuerzos a flexión, con lo que se reduce la carga última alcanzada y consecuentemente, la capacidad de absorción de energía. Los coeficientes de variabilidad que se obtienen en el ensayo Barcelona respecto la tenacidad son menores que los obtenidos respecto la absorción de energía en el ensayo belga. En concreto, para el ensayo Barcelona a 28 días se obtiene de media un coeficiente de variabilidad individual (C.V. Ind.) del 17% en la tenacidad medida para una apertura de fisura total de 3 mm y para el ensayo belga se obtiene de media un C.V. Ind. aproximado del 21% respecto la absorción de energía para una flecha de 1,5 mm. Por otro lado, se observa que para los ensayos a edades inferiores (7 ó 14 días), se obtienen menores dispersiones en el ensayo belga. Se ha de indicar que estos valores no representan, en términos de precisión de ensayo, un inconveniente respecto al ensayo Barcelona en comparación con el ensayo NBN B 15-238, al ser de mayor interés los resultados a 28 días. Además, los resultados obtenidos a 7 y 14 días son menos representativos, al no se exactamente para las mismas edades de ensayo. Finalmente, respecto la carga máxima obtenida en los ensayos, se observa que en el ensayo Barcelona a 28 días se obtienen menores dispersiones (C.V. Ind. del 8,5%) en comparación con el ensayo NBN B 15-238 (C.V. Ind. del 11,4%).

124

Apéndice 1: Resultados Ensayo Flexotracción

APÉNDICE 1 RESULTADOS ENSAYO FLEXOTRACCIÓN

149


A1.1. ENSAYO A FLEXOTRACCIÓN (NORMATIVA BELGA) En la UTE Línia 9 (Bon Pastor - Can Zam) se han realizado una serie de ensayos a flexotracción mediante vigas prismáticas con carga a tercios aplicando la normativa belga (NBN B 15-238, 1992). Al hormigón de las probetas ensayadas se les ha añadido un aditivo superfluidificante (Bettor o Sika) para 5 tipos de densidades de fibra metálica diferentes: 30, 33, 36, 40 y 60 kg/m3. Para cada amasada se han ensayado hasta rotura tres probetas prismáticas. En el análisis de los resultados obtenidos en el ensayo a flexotracción NBN B 15-238 (1992) se ha trabajado con una población total de 1308 probetas ensayadas. En los resultados se muestra la medición del parámetro ff,300 (resistencia convencional a flexión en N/mm2) definido en la norma NBN B 15-238, 1992, como:

f f ,300 =

B 300 ⋅ 300

[A1.1]

b ⋅ h2

donde: B300: tenacidad bajo la flexión (kN·mm). h: canto probeta prismática. b: ancho probeta prismática. Para cada densidad de fibra, distinguiendo según el aditivo sea tipo Bettor o Sika, se adjuntan las resistencias convencionales a flexión (ff,300) para cada una de las tres muestras de una misma amasada y la media de las resistencias (Tablas A2.2 a A2.11) con las correspondientes gráficas de dispersión (Figura A2.1 a A2.10). En las tablas se usa la nomenclatura R.F. para indicar una rotura frágil de la probeta ensayada, R.D. para rotura defectuosa y C.E. para corte eléctrico. A continuación se adjunta una tabla resumen (Tabla A2.1) en la cual se reseñan las dispersiones (C.V.) halladas para cada grupo de muestras ensayadas: Fibra (kg/m3) 30 33 36 40 60

Aditivo

ff,300 media (N/mm2)

Desviación estándar

C.V. (%)

Bettor Sika Bettor Sika Bettor Sika Bettor Sika Bettor Sika

4,64 4,63 4,87 4,93 4,49 4,95 4,99 4,76 5,65 5,82

0,623 0,783 0,620 0,632 0,713 0,740 0,908 0,836 1,203 0,679

13,42 16,91 12,72 12,81 15,88 14,95 18,20 17,58 21,31 11,66

Tabla A1.1: Dispersiones del ensayo de viga con carga a tercios (NBN B 15-238, 1992) en función de la densidad de fibra y tipo de aditivo usado.

150


A1.2. DENSIDAD DE FIBRA 30 kg/m3 A1.2.1. Aditivo Bettor Ff 300 a 28 días (N/mm2)

Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32

5,41 4,62 5,18 R.F. 5,44 6,52 4,19 4,62 5,84 5,34 4,07 5,71 4,01 R.F. 4,22 5,27 4,76 4,08 3,83 4,77 4,69 5,16 5,69 4,32 2,84 4,24 3,07 4,03 4,22 4,79 5,48 4,83

4,80 5,14 4,81 4,86 4,83 5,43 R.F. 4,75 R.D. 5,52 4,45 4,97 R.D. 5,78 R.F. 4,80 5,45 4,06 R.D. 4,91 5,42 4,32 5,20 4,03 3,42 3,05 2,82 5,34 4,78 4,91 R.D. 3,91

4,93 5,42 4,67 R.D. R.F. 5,04 4,91 R.F. 5,07 5,99 5,36 4,32 5,03 3,41 3,89 4,69 4,31 4,27 3,57 4,77 3,81 4,03 R.D. 4,65 3,93 3,45 2,86 6,26 4,92 3,85 4,21 4,29

5,05 5,06 4,89 4,86 5,13 5,67 4,55 4,69 5,46 5,62 4,62 5,00 4,52 4,60 4,06 4,92 4,84 4,14 3,70 4,82 4,64 4,50 5,45 4,33 3,40 3,58 2,91 5,21 4,64 4,52 4,85 4,34

Tabla A1.2: Resistencias a flexión (ff,300) a 28 días y resistencia media obtenidas mediante el ensayo de vigas con carga a tercios (NBN B 15-238, 1992) con aditivos Bettor.

151


3

Ensayo flexotracción HRF 30 kg/cm 6,0 Ff,300 (N/mm 2)

5,5 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 2,5 0

5

10

15

20

25

30

Número amasada

Figura A1.1: Resistencias medias a flexión (ff,300) obtenidas en la campaña de ensayos de vigas con carga a tercios (NBN B 15-238, 1992) con aditivos Bettor.

A1.2.2. Aditivo Sika

152

Ff 300 a 28 días (N/mm2)

Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

R.D. 5,56 4,34 6,12 6,06 6,58 5,99 5,81 6,53 R.D. 5,25 4,83 5,95 5,12 R.F. 5,26 4,85 5,54 5,13 5,78 5,44

4,84 5,32 5,01 5,91 R.F. 6,09 6,32 4,54 5,39 5,31 R.D. 5,53 5,16 5,98 8,42 R.F. 4,62 5,17 R.F. 5,45 4,92

4,76 5,66 4,97 5,68 5,41 5,68 4,89 5,35 R.F. 5,04 R.F. 5,54 5,48 5,27 R.F. 5,14 3,84 5,35 5,39 5,65 6,10

4,80 5,52 4,77 5,90 5,73 6,11 5,73 5,23 5,96 5,17 5,25 5,30 5,53 5,45 8,42 5,20 4,44 5,35 5,26 5,62 5,49



Número amasada

1

2

3

Media

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68

R.F. 4,55 5,57 8,31 4,11 4,60 4,68 5,19 5,00 R.F. 4,70 3,58 4,78 6,19 3,24 3,08 4,03 4,36 3,07 4,16 5,33 4,66 4,29 4,89 4,41 4,61 4,70 4,72 4,62 5,88 3,67 4,18 4,80 4,99 5,81 5,48 7,06 5,76 5,84 5,46 6,09 4,72 4,37 5,60 4,66 4,46 R.F.

5,36 4,91 4,90 5,49 4,59 3,46 R.D. 5,16 5,24 5,38 4,56 R.D. 5,16 R.F. 4,44 3,43 3,94 4,33 2,14 4,18 3,54 4,54 3,24 4,45 4,13 4,07 4,07 5,52 5,23 5,10 4,05 3,82 R.F. 4,08 5,78 R.F. 4,76 C.E. R.F. 6,15 5,78 6,37 4,62 R.F. 4,35 4,57 5,20

4,69 4,16 4,14 4,74 3,46 R.F. 4,13 4,61 5,57 4,23 4,21 4,26 R.D. R.F. R.D. 2,97 3,45 5,67 3,75 4,36 3,32 4,33 3,45 3,52 3,67 4,83 3,60 4,41 4,84 4,40 4,65 3,66 3,93 4,04 4,80 4,96 4,57 5,22 5,74 5,63 5,52 5,65 4,19 5,59 R.F. 5,94 4,73

5,02 4,54 4,87 6,18 4,05 4,03 4,41 4,98 5,27 4,81 4,49 3,92 4,97 6,19 3,84 3,16 3,81 4,79 2,99 4,23 4,06 4,51 3,66 4,29 4,07 4,50 4,12 4,88 4,90 5,13 4,12 3,89 4,37 4,37 5,46 5,22 5,46 5,49 5,79 5,74 5,80 5,58 4,39 5,59 4,50 4,99 4,97

153


154


Número amasada

1

2

3

Media

69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115

4,72 5,66 4,15 C.E. 7,10 R.F. 3,98 R.F. 5,57 5,03 4,78 R.F. 4,20 C.E. 5,55 4,66 R.F. 2,73 R.F. 3,57 3,73 6,17 3,67 5,30 C.E. 4,47 10,78 4,97 4,78 5,84 4,90 3,84 C.E. 4,27 C.E. C.E. 3,38 3,96 4,79 5,42 C.E. 5,27 4,64 C.E. 3,99 4,80 C.E.

3,55 C.E. 4,75 6,63 R.F. 4,84 3,59 R.F. 5,31 4,58 4,93 5,71 C.E. R.F. 4,66 C.E. 4,55 6,97 4,48 3,43 4,51 4,32 4,08 3,99 R.F. 3,31 4,55 R.F. 4,70 4,91 4,54 3,83 4,28 C.E. 3,75 4,04 4,10 4,76 4,32 4,67 R.F. 5,45 4,04 3,38 C.E. 5,12 5,31

4,79 4,85 3,90 4,15 6,47 6,51 4,23 4,87 5,97 4,63 4,53 4,89 C.E. 5,25 C.E. 5,38 4,55 6,34 5,59 3,13 5,07 4,31 3,30 4,51 3,55 3,68 4,06 4,88 3,52 5,30 5,84 3,57 3,61 3,84 3,75 1,81 3,88 C.E. 4,59 3,24 4,52 C.E. 3,54 3,79 C.E. 5,57 C.E.

4,35 5,25 4,27 5,39 6,78 5,67 3,93 4,87 5,62 4,75 4,75 5,30 4,20 5,25 5,10 5,02 4,55 5,35 5,04 3,37 4,43 4,93 3,68 4,60 3,55 3,82 6,47 4,93 4,34 5,35 5,09 3,75 3,94 4,06 3,75 2,92 3,78 4,36 4,57 4,44 4,52 5,36 4,08 3,59 3,99 5,16 5,31



Número amasada

1

2

3

Media

116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162

C.E. 3,80 4,86 C.E. 5,77 4,19 5,71 R.F. 4,38 5,14 4,64 3,99 3,47 3,35 3,66 4,02 3,56 3,57 4,36 4,87 4,28 3,54 3,37 R.D. 4,64 R.D. 4,03 3,18 R.F. 4,19 4,33 4,13 R.D. 4,41 3,95 4,08 4,83 5,00 5,11 4,93 4,92 4,85 5,77 4,97 4,83 3,05 4,38

3,98 3,52 4,02 4,22 C.E. 4,61 5,57 3,92 5,94 4,62 4,22 4,27 4,19 2,68 3,00 4,95 3,87 4,16 3,85 3,58 4,32 3,87 3,62 R.D. 3,71 4,46 R.D. 2,90 2,68 4,39 4,22 3,47 R.D. 4,01 3,92 3,68 5,17 4,38 3,48 3,66 R.F. 4,49 R.F. R.D. 4,02 5,06 4,35

3,73 3,32 4,03 3,48 4,21 3,77 5,24 5,04 4,68 5,19 4,21 4,53 2,95 R.F. 2,93 3,52 4,42 3,47 3,58 3,93 4,11 4,09 3,37 4,67 4,07 R.D. R.D. 4,00 3,13 R.D. R.F. 3,45 3,79 3,62 R.F. 3,82 5,49 4,54 R.D. 3,84 4,54 R.D. R.D. 4,56 3,94 3,02 3,48

3,86 3,55 4,31 3,85 4,99 4,19 5,51 4,48 5,00 4,98 4,36 4,26 3,54 3,01 3,19 4,16 3,95 3,73 3,93 4,13 4,23 3,83 3,45 4,67 4,14 4,46 4,03 3,36 2,90 4,29 4,27 3,68 3,79 4,01 3,93 3,86 5,16 4,64 4,29 4,14 4,73 4,67 5,77 4,77 4,27 3,71 4,07

155


156


Número amasada

1

2

3

Media

163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209

R.F. 4,14 4,03 R.F. 4,59 3,54 4,56 R.D. 4,27 4,87 3,98 4,93 4,89 4,20 4,96 4,60 4,72 4,83 5,17 R.F. R.D. R.D. 3,95 R.F. 4,87 4,58 4,49 5,01 4,61 4,99 R.D. 4,21 3,78 3,53 4,30 4,54 R.F. 5,80 6,07 5,39 R.F. 5,73 5,36 4,78 4,70 4,28 3,23

R.F. R.F. 4,41 5,31 R.D. 4,21 3,92 R.F. 4,64 4,12 3,56 4,46 4,38 4,88 3,84 4,88 3,32 4,99 4,40 4,05 3,97 3,97 4,50 R.D. 5,01 4,29 4,37 R.F. 4,43 R.D. 4,14 3,15 4,33 R.F. 3,02 4,30 R.F. R.F. 5,97 5,36 R.F. 4,87 R.F. 4,86 3,85 4,43 2,92

3,74 3,95 4,44 R.F. 4,83 4,72 4,66 4,23 4,66 3,69 3,66 4,61 4,33 4,46 4,56 4,97 4,33 5,20 4,62 R.D. 3,60 4,18 4,13 5,86 4,33 4,46 3,45 R.D. 3,73 4,40 3,18 4,13 3,67 3,33 3,36 5,37 5,86 6,30 5,24 5,48 5,06 5,68 4,31 4,29 3,79 4,37 3,88

3,74 4,04 4,29 5,31 4,71 4,16 4,38 4,23 4,52 4,23 3,73 4,67 4,54 4,51 4,45 4,82 4,12 5,00 4,73 4,05 3,78 4,07 4,19 5,86 4,74 4,44 4,10 5,01 4,26 4,70 3,66 3,83 3,93 3,43 3,56 4,74 5,86 6,05 5,76 5,41 5,06 5,42 4,84 4,65 4,11 4,36 3,34



Número amasada

1

2

3

Media

210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228

4,35 5,00 5,67 R.F. 5,45 3,64 3,82 5,96 5,93 6,15 3,95 6,35 5,82 5,09 5,32 4,34 4,96 R.F. 4,74

4,37 4,52 5,31 5,13 5,14 3,79 3,48 4,46 5,69 4,66 4,51 3,31 R.F. 6,33 R.F. 3,74 4,39 R.F. 5,84

R.F. 4,58 5,36 6,01 6,18 4,49 3,72 4,59 5,21 R.F. R.D. 4,31 4,88 5,19 5,52 4,21 4,68 5,79 5,52

4,36 4,70 5,45 5,57 5,59 3,98 3,67 5,00 5,61 5,41 4,23 4,66 5,35 5,54 5,42 4,09 4,68 5,79 5,37

Tabla A1.3: Resistencias a flexión (ff,300) a 28 días y resistencia media obtenidas mediante el ensayo de vigas con carga a tercios (NBN B 15-238, 1992) con aditivos Sika.

3


7,5 6,5 5,5 4,5 3,5 2,5 0

50

100

150

200

Número amasada

Figura A1.2: Resistencias medias a flexión (ff,300) obtenidas en la campaña de ensayos de vigas con carga a tercios (NBN B 15-238, 1992) con aditivos Sika.

157



Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

5,26 4,17 4,66 4,12 4,23 R.F. 5,04 7,36 R.F. 5,23 4,79 5,16 4,84 5,44 4,65 4,50 5,82 5,08 R.F. 5,04 4,13 5,84 5,23 4,81 4,74 6,48

R.F. 4,00 3,94 3,89 4,39 6,09 4,58 5,84 R.F. 4,54 5,38 4,49 5,36 5,18 4,28 3,87 R.F. 5,28 4,89 4,12 4,77 5,01 4,11 3,80 5,33 5,59

R.F. 4,32 4,69 4,32 4,80 4,87 5,21 6,66 4,99 R.F. 4,42 4,41 5,22 4,95 4,26 4,47 R.F. 4,47 4,27 3,88 3,94 4,63 4,43 3,59 4,93 R.D.

5,26 4,16 4,43 4,11 4,47 5,48 4,94 6,62 4,99 4,88 4,86 4,69 5,14 5,19 4,39 4,28 5,82 4,94 4,58 4,35 4,28 5,16 4,59 4,07 5,00 6,03


158


3

Ff,300 (N/mm 2)

Ensayo flexotracción HRF 33 kg/cm 7,0 6,5 6,0 5,5 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 0

5

10

15

20

25

30

Número amasada

Figura A1.3 Resistencias medias a flexión (ff,300) obtenidas en la campaña de ensayos de vigas con carga a tercios (NBN B 15-238, 1992) con aditivos Bettor.

A1.3.2. Aditivo Sika Ff 300 a 28 días (N/mm2)

Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

4,81 4,79 5,75 6,14 4,90 6,65 4,82 4,61 5,88 4,34 4,67 3,70 3,64 4,68 4,34 4,41 5,26 4,18 6,38 4,79 4,36

5,32 4,06 R.F. 5,15 5,25 4,85 4,52 4,37 5,03 4,78 4,50 4,45 4,30 5,01 4,78 5,22 4,84 4,46 3,78 5,45 4,98

4,89 5,03 R.F. 5,22 5,19 R.D. 5,18 5,69 5,35 4,24 4,80 4,05 3,92 4,51 R.F. 4,98 5,72 4,23 4,18 4,49 R.D.

5,01 4,63 5,75 5,51 5,12 5,75 4,84 4,89 5,42 4,46 4,66 4,07 3,95 4,74 4,56 4,87 5,27 4,29 4,78 4,91 4,67

159



Número amasada

1

2

3

Media

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

3,53 6,05 4,69 R.D. 5,23 5,44 3,66 5,50 7,36 6,48 5,00 6,27 R.D. 5,10 5,37 3,45 5,41 3,82 4,73 4,03 4,03 5,00 4,88 5,25 R.F. 6,30 5,59 5,40 5,53

3,84 4,62 4,67 4,51 4,54 4,97 4,43 5,59 R.D. 5,59 4,77 4,71 4,65 4,70 5,49 4,10 R.D. R.D. 5,30 5,21 4,61 5,92 R.F. 4,66 4,10 5,27 5,01 4,58 4,96

4,45 4,38 5,54 5,19 R.F. 5,10 4,97 4,23 R.D. R.D. 4,66 4,51 3,66 4,38 6,87 R.D. R.D. 5,15 4,02 4,33 4,86 5,04 4,67 6,59 3,69 5,25 5,34 5,62 4,94

3,94 5,02 4,97 4,85 4,88 5,17 4,35 5,11 7,36 6,03 4,81 5,16 4,16 4,73 5,91 3,77 5,41 4,48 4,68 4,52 4,50 5,32 4,77 5,50 3,90 5,61 5,32 5,20 5,14


160


3

Ensayo flexotracción HRF 33 kg/cm

Ff,300 (N/mm 2)

8,0 7,0 6,0 5,0 4,0 3,0 0

10

20

30

40

50

Número amasada



Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

6,67 4,98 5,16 4,06 4,31 5,55 4,21 4,74 4,17 5,39 3,26 3,65 4,08 4,76 R.F. 5,12 3,93

5,91 3,95 5,92 3,89 4,64 2,96 4,72 3,76 4,85 R.F. R.F. 4,83 4,05 3,96 R.F. 5,33 3,47

5,90 4,11 4,86 3,73 4,47 5,41 --4,48 4,07 R.F. R.F. 3,92 3,77 R.F. 4,73 4,73 2,93

6,16 4,35 5,31 3,89 4,47 4,64 4,47 4,33 4,36 5,39 3,26 4,13 3,97 4,36 4,73 5,06 3,44


161


3


6,0 5,5 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 0

5

10

15

20

Número amasada


A1.4.2. Aditivo Sika

162


Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

4,25 4,11 5,96 5,78 7,02 6,58 4,94 4,93 3,27 4,66 4,32 4,01 5,19 5,53 3,80 5,21 4,27 5,26 4,02 5,01 5,52 5,18

6,48 4,39 5,21 5,18 6,17 5,09 6,05 4,43 3,64 4,67 4,79 5,73 4,98 5,60 4,49 4,65 4,25 5,13 4,48 4,57 4,82 6,08

----------5,43 5,10 4,00 2,97 3,68 5,04 4,18 5,17 3,44 --5,81 --6,53 4,64 --5,95 6,37

5,36 4,25 5,59 5,48 6,59 5,70 5,36 4,45 3,29 4,34 4,72 4,64 5,11 4,86 4,14 5,22 4,26 5,64 4,38 4,79 5,43 5,88



Número amasada

1

2

3

Media

23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41

6,83 4,82 4,95 2,59 5,30 5,53 4,71 4,21 4,20 3,95 6,23 4,30 5,05 4,17 4,24 4,95 4,62 R.F. 5,30

7,25 4,08 3,88 5,56 3,76 6,67 4,97 4,32 5,97 4,25 5,21 4,81 4,02 4,57 2,94 5,34 4,56 3,89 4,82

7,55 7,48 5,39 5,83 5,87 5,17 3,94 4,73 4,30 --6,24 4,35 6,70 4,65 5,57 4,81 3,93 4,25 4,52

7,21 5,46 4,74 4,66 4,98 5,79 4,54 4,42 4,82 4,10 5,89 4,49 5,26 4,46 4,25 5,03 4,37 4,07 4,88


3

Ff,300 (N/mm 2)

Ensayo flexotracción HRF 36 kg/cm 7,5 7,0 6,5 6,0 5,5 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 0

10

20

30

40

Número amasada


163



Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

5,21 5,28 5,37 5,74 3,97 5,13 3,43 5,80 4,45 3,39 5,96 2,61

6,16 2,80 5,73 8,00 4,87 5,12 4,14 4,31 5,79 5,06 5,75 5,71

-------------------------

5,69 4,04 5,55 6,87 4,42 5,13 3,79 5,06 5,12 4,23 5,86 4,16


3

Ff,300 (N/mm 2)

Ensayo flexotracción HRF 40 kg/cm 7,5 7,0 6,5 6,0 5,5 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 0

5

10

15

Número amasada


164


A1.5.2. Aditivo Sika Ff 300 a 28 días (N/mm2)

Número amasada

1

2

3

Media

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

5,00 4,97 3,41 4,92 4,31 5,56 5,10 6,82 3,80 5,31 4,15

4,88 3,94 3,60 4,65 3,85 5,94 4,56 5,07 3,90 5,75 3,24

----3,73 ------------6,78 5,05

4,94 4,46 3,58 4,79 4,08 5,75 4,83 5,95 3,85 5,95 4,15


3


6,0 5,5 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 0

5

10

15

Número amasada


165



Número amasada

1

2

3

Media

1 2

5,30 6,36

4,46 6,09

4,63 7,05

4,80 6,50


3

Ff,300 (N/mm 2)

Ensayo flexotracción HRF 60 kg/cm 7,0 6,5 6,0 5,5 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 0

5

10

15

Número amasada


A1.6.2. Aditivo Sika Número amasada 1 2 3 4 5 6 7

166

1 5,90 6,90 5,79 5,85 6,48 6,88 6,62

Ff 300 a 28 días (N/mm2) 2 3 R.F. 5,74 5,37 6,77 7,11 7,30 4,74 5,51 7,36 4,94 7,23 5,59 5,81 5,24

Media 5,82 6,34 6,73 5,37 6,26 6,57 5,89


Número amasada

1 5,74 5,66 4,94 7,43 6,27 6,57 4,33 5,64 5,10 5,40

8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

Ff 300 a 28 días (N/mm2) 2 3 R.F. 5,78 6,67 5,01 6,45 4,32 7,41 7,21 4,90 5,77 5,41 --5,51 4,55 4,51 6,40 5,25 4,60 4,88 4,64

Media 5,76 5,78 5,24 7,35 5,65 5,99 4,80 5,52 4,98 4,97


3


7,0 6,5 6,0 5,5 5,0 4,5 0

5

10

15

20

Número amasada


167


Figura 3.16: Fisuras diametrales en probetas ensayadas mediante el ensayo Barcelona.

Normalmente, la experiencia muestra que la tercera fisura aparece aproximadamente en la bisectriz comprendida entre las dos primeras, estando en consecuencia condicionada la formación de la tercera fisura por la ubicación de las dos anteriores. De este modo, tal y como se observa en al Figura 3.17, las tres fisuras que se forman están separadas entre sí 120º aproximadamente.

Figura 3.17: Distribución típica de las fisuras radiales que aparecen en dos probetas de HRF ensayadas mediante el ensayo Barcelona.

A continuación, con el objeto de completar el análisis de la fenomenología en el ensayo de doble punzonamiento mostrado hasta este punto, se realiza un breve análisis del efecto del tamaño de la probeta en el ensayo.

63


3.6.3. Efecto del tamaño Marti (1989) basándose en el modo de rotura explicado con anterioridad y demostrando que los valores del cociente ft·(2b)2/P no son muy sensibles a la relación entre las resistencias a compresión y tracción (fc/ft), introduce una tensión nominal (σn) con el objetivo de poder comparar diferentes resultados del ensayo de doble punzonamiento.

σ n = 0,4

P d2

[3.23]

Si se consideran muestras geométricamente similares de diferentes tamaños fabricadas con el mismo tipo de hormigón, el análisis límite predice que σn es constante para todos los tamaños. Por otro lado, la mecánica de fractura lineal clásica predice que σn es inversamente proporcional a la raíz del diámetro de la probeta (2b). Por lo tanto, aumentando 2b por un factor de 16, σn debería aumentar un factor de 4. Evidencias experimentales muestran que el efecto real del tamaño se sitúa en algún lugar entre las dos predicciones del análisis límite y la mecánica de fractura lineal. De hecho, en ensayos realizados por Marti (series 2), para el cual la muestra más grande es de 16 veces el tamaño de las muestras más pequeñas, σn disminuye un factor de 1,6. La aproximación mecánica de fractura no lineal de Bazant (1984 y 1986) sugiere aplicar el análisis límite y la mecánica de fractura lineal se aplica a tamaños de muestra muy pequeños y muy grandes, respectivamente, mientras que para tamaños intermedios, proporciona una transición uniforme/suave entre estas dos teorías límites. La relación del efecto del tamaño de Bazant se puede escribir como:

ft

σn = 1+

d λ ⋅ da

[3.24]

donde: σ n: pronóstico para la tensión nominal definida en la ecuación [3.15]. da: tamaño máximo del árido. λ: una constante empírica. Marti realizó una serie de campañas experimentales ensayando probetas de hormigón en masa mediante el ensayo de doble punzonamiento. Los diámetros de las muestras ensayadas varían de los 76 cm a los 1,22 m y todas las muestras son geométricamente similares. Los resultados mostraron un pronunciado efecto de forma, lo cual es acorde con la relación del efecto de tamaño de Bazant [3.24].

64

Apéndice 2: Resultados del Estudio de Variabilidad del Ensayo Barcelona

APÉNDICE 2 RESULTADOS DEL ESTUDIO DE VARIABILIDAD DEL ENSAYO BARCELONA

169


A2.1. RESULTADOS ESTUDIO VARIABILIDAD ENSAYO BARCELONA En el siguiente apéndice se adjuntan los resultados obtenidos en la campaña experimental de puesta a punto del ensayo Barcelona y los cálculos que se derivan de ellos, analizados en el Capítulo 4. No se han adjuntado la totalidad de los valores numéricos obtenidos en forma de tabla debido a su gran extensión, en su defecto, se anexan las gráficas derivadas de dichos resultados. A modo de ejemplo se adjuntan también los valores de las lecturas de uno de los ensayos, en concreto, el ensayo en el que se analiza la variable velocidad de carga. De este modo se puede constatar la manera de trabajar en el ensayo Barcelona. En la campaña experimental planteada y analizada con detalle en el Capítulo 4, se realizan los ensayos adjuntados de la Tabla A2.1.

Ø plato (mm)

Altura probeta (mm)

Velocidad ensayo (mm/min)

Excentricidad

Número ensayos

50

300

0,5

No

38

300

0,5

38

150

38

Posición HSF

Zam

Gorg

-

-

2

2

No

-

-

2

2

0,5

No

Pos1

2

2

2

150

0,75

No

Pos1

-

2

2

38

150

0,25

No

Pos1

-

2

2

38

150

0,5

1 exc.

Pos1

-

2

2

38

150

0,5

2 exc.

Pos1

-

2

2

38

150

0,5

No

Pos2

-

2

2

Tabla A2.1: Relación detallada de los ensayos realizados.

Los gráficos (Figura A2.1 a A2.22) adjuntos a continuación se clasifican en función de las cinco variables de ensayo que se analizan: •

Tamaño del plato de carga.

•

Altura de la probeta.

•

Velocidad de carga.

•

Excentricidad de carga.

•

Posición de la probeta.

En las figuras se incluyen, de manera sistemática, las curvas carga-carrera y energíacarrera desde Qmáx para cada variable analizada. Se ha de señalar, que la energía se mide a partir de la carga máxima obtenida en el ensayo. Se aconseja para posteriores cálculos de la energía, empezar a medirla a partir del inicio del ensayo ta y como se expone y argumenta en el Capítulo 5.

170


A2.2. TAMAÑO DEL PLATO DE CARGA


2

3

4

5 700

300

600

250

500

200

400

150

300

100

200

50

100

0

Energía (J)

Carga (kN)

0 350

0 0

1

2

3

4

5

6 zam30-Ø50v0,5-1 zam30-Ø50v0,5-9

Carrera (mm)

Figura A2.1: Resultados obtenidos sobre probeta Zam para diámetro de plato de carga de 50 mm.


2

3

4

5

6

350

700

300

600

250

500

200

400

150

300

100

200

50

100

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

6 gorg30-Ø50v0,5-1 gorg30-Ø50v0,5-2

Figura A2.2: Resultados obtenidos sobre probeta Gorg para diámetro de plato de carga de 50 mm.

171


A2.3. ALTURA DE LA PROBETA


2

3

4

5

6

250

600

200

500 400

150

300 100

200

50

Energía (J)

Carga (kN)

0

100

0

0 0

1

2

3

4

5

6 zam30-Ø38v0,5-1 zam30-Ø38v0,5-2

Carrera (mm)

Figura A2.3: Resultados obtenidos sobre probeta Zam para una altura de probeta de 300 mm.


2

3

4

5

6 250

200

200

150

150

100

100

50

50

0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

Energía (J)

Carga (kN)

0 250

6 zam15-Ø38v0,5-1inf zam15-Ø38v0,5-1sup

Figura A2.4: Resultados obtenidos sobre probeta Zam para una altura de probeta de 150 mm.

172



2

3

4

5

250

300

200

250 200

150

150 100

100

50

Energía (J)

Carga (kN)

0

50

0

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)

6 gorg30-Ø38v0,5-1 gorg30-Ø38v0,5-2

Figura A2.5: Resultados obtenidos sobre probeta Gorg para una altura de probeta de 300 mm.


1

2

3

4

5

6 300

200

200 150

100

100 50

Energía (J)

Carga (kN)

250 150

50 0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

6 gorg15-Ø38v0,5-1inf gorg15-Ø38v0,5-1sup

Figura A2.6: Resultados obtenidos sobre probeta Gorg para una altura de probeta de 150 mm.

173


A2.4. VELOCIDAD DE CARGA


2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

4

5

6

ZAM 15 - Ø38 v=0,25 - 4 inf ZAM 15 - Ø38 v=0,25 - 4 sup

Carrera (mm)

Figura A2.7: Resultados obtenidos sobre probeta Zam para velocidad de carga de 0,25 mm/min.


2

3

4

5

6 300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0 250

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

6



174



2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

0 0

1

2

3

4

5

Energía (J)

Carga (kN)

0

6


Carrera (mm)



2

3

4

5

6 300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

Energía (J)

Carga (kN)

0 250

6

GORG 15 - Ø38 v=0,25 - 2 inf GORG 15 - Ø38 v=0,25 - 2 sup

Figura A2.10: Resultados obtenidos sobre probeta Gorg para velocidad de carga de 0,25 mm/min.

175



2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

4

5

6


Carrera (mm)



2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

6



176


A2.5. EXCENTRICIDAD DE LA CARGA


2

3

4

5

6 300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

0 0

1

2

3

4

5

Energía (J)

Carga (kN)

0 250

6

zam15-Ø38v0,5-5inf-1exc zam15-Ø38v0,5-5sup-1exc

Carrera (mm)

Figura A2.13: Resultados obtenidos sobre probeta Zam para una excentricidad tipo 1.


2

3

4

5

6 300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0 250

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

6

zam15-Ø38v0,5-2inf-2exc zam15-Ø38v0,5-2sup-2exc

Figura A2.14: Resultados obtenidos sobre probeta Zam para una excentricidad tipo 2.

177



2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

4

5

6

zam15-Ø38v0,5-1inf zam15-Ø38v0,5-1sup

Carrera (mm)

Figura A2.15: Resultados obtenidos sobre probeta Zam sin excentricidad de carga.


2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

6

gorg15-Ø38v0,5-3inf-1exc gorg15-Ø38v0,5-3sup-1exc

Figura A2.16: Resultados obtenidos sobre probeta Gorg para una excentricidad tipo 1.

178



2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

4

5

6

gorg15-Ø38v0,5-2inf-2exc gorg15-Ø38v0,5-4sup-2exc

Carrera (mm)

Figura A2.17: Resultados obtenidos sobre probeta Gorg para una excentricidad tipo 2.


2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

Energía (J)

Carga (kN)

0


Figura A2.18: Resultados obtenidos sobre probeta Gorg sin excentricidad de carga..

179


A2.6. POSICIÓN DE LA PROBETA


2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

4

5

6

zam15-Ø38v0,5-6inf-pos zam15-Ø38v0,5-6sup-pos

Carrera (mm)

Figura A2.19: Resultados obtenidos sobre probeta Zam para una posición de la probeta tipo 2.


2

3

4

5

6 300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0 250

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

6

zam15-Ø38v0,5-1inf zam15-Ø38v0,5-1sup


180



2

3

4

5

6

250

300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

Energía (J)

Carga (kN)

0

0 0

1

2

3

4

5

6

gorg15-Ø38v0,5-5inf-pos gorg15-Ø38v0,5-5sup-pos

Carrera (mm)



2

3

4

5

6 300

200

240

150

180

100

120

50

60

0

0 0

1

2

3

Carrera (mm)

4

5

Energía (J)

Carga (kN)

0 250



181


A2.7. TABLAS DE VALORES MEDIDOS EN LABORATORIO A continuación se adjuntan reseñadas a modo de ejemplo las lecturas de tiempo, carrera del punzón y carga aplicada medidas al ejecutar el ensayo Barcelona sobre dos probetas. Las características técnicas de dichas probetas se pueden observar reseñadas en la Tabla A2.2, adjunta a continuación. Cabe señalar que ambas probetas proceden del corte por la mitad de una misma probeta inicial de 300 mm de altura y las fibras que se han utilizado para reforzar el hormigón (HA-50) son las Wirand FF1 con una cuantía de 30 kg/m3.

Procedencia

Altura probeta (mm)

Ø plato (mm)

Velocidad de carga (mm/min)

Excentricidad

Mitad

Posición

Zam

150

38

0,5

No

Inferior

Pos1

Zam

150

38

0,5

No

Superior

Pos1

Tabla A2.2: Ficha técnica de las probetas ensayadas.

En las tablas que se adjuntan a continuación se han añadido además los cálculos de la carrera y la energía (ambas desde Qmáx) obtenida para cada intervalo de tiempo medido. A partir de esta serie de datos se han elaborado las gráficas adjuntas en el presente apéndice y analizadas en el Capítulo 4.

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior LECTURAS Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)

0,173

0,008

0,518 0,847

182


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior Energía desde Qmáx (J)

LECTURAS Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)

3,493

0,173

0,008

2,551

0,010

4,080

0,518

0,013

2,665

0,011

4,171

0,848

0,017

2,640

1,178

0,015

4,273

1,179

0,020

2,625

1,509

0,017

4,382

1,508

0,022

2,637

1,839

0,020

4,464

1,835

0,025

2,646

2,169

0,022

4,599

2,166

0,025

2,649

2,500

0,025

4,728

2,496

0,026

2,689

2,826

0,026

4,854

2,827

0,029

2,771

3,157

0,030

4,989

3,157

0,030

2,841

3,487

0,031

5,136

3,487

0,032

2,905

3,818

0,035

5,263

3,819

0,035

3,002

4,172

0,036

5,449

4,173

0,037

3,057

4,526

0,040

5,638

4,527

0,040

3,133

4,855

0,041

5,807

4,858

0,044

3,159





Carrera (mm)

Carga (kN)

5,188

0,045

5,518 5,850




Carrera (mm)

Carga (kN)

6,001

5,187

0,045

3,218

0,045

6,190

5,515

0,048

3,287

0,049

6,410

5,846

0,050

3,342

6,179

0,051

6,606

6,175

0,052

3,366

6,507

0,055

6,805

6,507

0,055

3,481

6,836

0,056

6,993

6,837

0,058

3,536

7,168

0,060

7,194

7,167

0,061

3,536

7,497

0,061

7,431

7,497

0,065

3,605

7,828

0,065

7,703

7,828

0,066

3,685

8,182

0,067

7,969

8,159

0,069

3,756

8,536

0,070

8,249

8,513

0,071

3,826

8,867

0,073

8,515

8,870

0,074

3,859

9,199

0,075

8,761

9,193

0,076

3,919

9,528

0,077

9,065

9,525

0,080

4,026

9,857

0,080

9,302

9,855

0,084

4,083

10,185

0,083

9,640

10,186

0,085

4,125

10,516

0,085

9,938

10,516

0,089

4,184

10,847

0,089

10,258

10,847

0,090

4,237

11,177

0,091

10,553

11,177

0,093

4,334

11,507

0,094

10,871

11,508

0,095

4,434

11,838

0,095

11,175

11,838

0,099

4,502

12,168

0,100

11,509

12,169

0,102

4,562

12,523

0,101

11,858

12,524

0,105

4,646

12,878

0,105

12,201

12,874

0,107

4,747

13,207

0,107

12,552

13,204

0,110

4,818

13,537

0,110

12,887

13,535

0,112

4,906

13,865

0,112

13,265

13,866

0,115

4,957

14,196

0,115

13,639

14,196

0,118

4,990

14,526

0,119

14,002

14,526

0,121

5,029

14,857

0,120

14,347

14,857

0,125

5,109

15,188

0,124

14,748

15,187

0,126

5,161

15,517

0,125

15,119

15,518

0,130

5,220

15,848

0,130

15,518

15,848

0,131

5,306

16,203

0,132

15,912

16,178

0,134

5,395

16,556

0,135

16,278

16,529

0,137

5,457

16,887

0,139

16,647

16,882

0,140

5,554

17,216

0,140

16,975

17,213

0,144

5,640

17,547

0,145

17,355

17,544

0,145

5,701

17,874

0,146

17,696

17,875

0,148

5,829

18,205

0,150

18,071

18,205

0,150

5,907

18,536

0,151

18,417

18,535

0,154

5,977

18,867

0,155

18,844

18,866

0,156

6,100



183



Carrera (mm)

Carga (kN)

19,197

0,158

19,527

0,160

19,858 20,188




Carrera (mm)

Carga (kN)

19,201

19,197

0,159

6,211

19,546

19,528

0,162

6,291

0,163

19,945

19,858

0,165

6,356

0,165

20,289

20,209

0,167

6,469

20,543

0,169

20,744

20,563

0,170

6,566

20,895

0,170

21,144

20,893

0,173

6,670

21,224

0,174

21,593

21,226

0,175

6,778

21,554

0,177

21,996

21,555

0,179

6,892

21,883

0,180

22,339

21,885

0,181

6,970

22,215

0,182

22,763

22,216

0,185

7,062

22,545

0,185

23,140

22,545

0,186

7,162

22,877

0,187

23,578

22,876

0,189

7,278

23,206

0,190

23,985

23,207

0,192

7,409

23,537

0,193

24,458

23,537

0,195

7,514

23,868

0,195

24,871

23,888

0,198

7,629

24,198

0,199

25,337

24,242

0,201

7,750

24,551

0,201

25,788

24,573

0,205

7,888

24,903

0,205

26,294

24,903

0,205

7,986

25,234

0,206

26,735

25,233

0,209

8,143

25,561

0,210

27,194

25,564

0,210

8,296

25,894

0,212

27,680

25,895

0,214

8,455

26,225

0,215

28,166

26,225

0,216

8,595

26,556

0,218

28,631

26,556

0,220

8,706

26,886

0,220

29,065

26,886

0,223

8,832

27,216

0,223

29,640

27,217

0,225

8,948

27,546

0,225

30,116

27,544

0,227

9,142

27,879

0,229

30,653

27,874

0,230

9,309

28,231

0,231

31,182

28,227

0,233

9,503

28,582

0,235

31,750

28,583

0,236

9,670

28,913

0,238

32,258

28,913

0,240

9,818

29,242

0,240

32,695

29,243

0,242

9,944

29,574

0,243

33,262

29,576

0,245

10,110

29,903

0,245

33,728

29,904

0,247

10,330

30,236

0,249

34,320

30,235

0,250

10,494

30,564

0,250

34,816

30,565

0,252

10,681

30,896

0,254

35,393

30,896

0,255

10,882

31,226

0,256

35,928

31,223

0,259

11,065

31,556

0,260

36,428

31,553

0,261

11,242

31,888

0,261

36,987

31,883

0,265

11,365

32,237

0,265

37,627

32,237

0,265

11,571

32,592

0,268

38,279

32,592

0,269

11,840

32,922

0,270

38,819

32,922

0,272

12,042

184





Carrera (mm)

Carga (kN)

33,253

0,273

33,583 33,912




Carrera (mm)

Carga (kN)

39,481

33,254

0,275

12,226

0,275

40,051

33,583

0,277

12,415

0,280

40,608

33,914

0,280

12,599

34,243

0,281

41,144

34,245

0,284

12,798

34,575

0,285

41,756

34,575

0,285

12,968

34,905

0,286

42,347

34,903

0,288

13,216

35,236

0,290

42,921

35,231

0,290

13,408

35,566

0,292

43,567

35,562

0,294

13,650

35,893

0,295

44,157

35,893

0,295

13,888

36,248

0,299

44,805

36,248

0,300

14,119

36,600

0,300

45,342

36,602

0,303

14,332

36,933

0,305

46,009

36,933

0,305

14,523

37,262

0,306

46,557

37,263

0,307

14,795

37,593

0,310

47,172

37,591

0,310

15,040

37,922

0,311

47,800

37,924

0,313

15,298

38,256

0,315

48,467

38,255

0,315

15,539

38,585

0,318

49,086

38,582

0,319

15,814

38,915

0,320

49,627

38,911

0,321

16,048

39,245

0,323

50,314

39,242

0,325

16,230

39,572

0,325

50,870

39,572

0,326

16,494

39,904

0,329

51,575

39,903

0,329

16,811

40,233

0,331

52,147

40,258

0,332

17,122

40,588

0,335

52,815

40,613

0,335

17,400

40,943

0,338

53,440

40,943

0,338

17,688

41,271

0,340

53,905

41,273

0,341

17,938

41,602

0,342

54,612

41,603

0,344

18,203

41,933

0,345

55,234

41,934

0,345

18,467

42,263

0,349

55,913

42,261

0,349

18,779

42,594

0,350

56,453

42,591

0,351

19,064

42,924

0,354

57,081

42,921

0,354

19,355

43,253

0,356

57,638

43,252

0,357

19,644

43,582

0,360

58,248

43,583

0,360

19,930

43,912

0,361

58,866

43,913

0,364

20,167

44,243

0,365

59,562

44,267

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185



Carrera (mm)

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187



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0,791

86,887

95,705

0,795

166,052

95,705

0,795

87,378

96,035

0,796

166,662

96,036

0,796

87,798

96,371

0,799

167,711

96,368

0,800

88,281

96,698

0,804

168,068

96,698

0,803

88,739

97,024

0,805

168,170

97,026

0,805

89,029

97,360

0,807

169,195

97,384

0,808

89,685

97,711

0,810

170,008

97,732

0,810

90,251

98,068

0,815

170,783

98,065

0,814

90,889

98,395

0,816

171,325

98,393

0,816

91,360

98,724

0,820

171,743

98,725

0,820

91,917

99,053

0,822

172,391

99,055

0,822

92,386

99,383

0,825

172,968

99,384

0,825

92,748

99,717

0,828

173,694

99,716

0,827

93,338

100,045

0,830

174,069

100,048

0,830

93,928

100,377

0,834

174,814

100,377

0,833

94,493

100,705

0,835

175,301

100,707

0,835

94,919

101,039

0,840

175,858

101,063

0,839

95,495

101,368

0,840

176,314

101,411

0,842

95,958

101,723

0,845

177,085

101,743

0,845

96,284

102,075

0,847

177,804

102,072

0,846

96,848

102,402

0,850

178,332

102,405

0,850

97,486

102,735

0,853

179,125

102,735

0,853

98,072

103,063

0,855

179,628

103,065

0,855

98,470



189



Carrera (mm)

Carga (kN)

103,397

0,859

103,724

0,860

104,057 104,383




Carrera (mm)

Carga (kN)

180,177

103,396

0,858

99,078

180,509

103,726

0,860

99,516

0,865

181,268

104,056

0,865

100,045

0,866

181,779

104,385

0,865

100,478

104,716

0,870

182,335

104,718

0,869

101,207

105,049

0,872

182,975

105,069

0,872

101,810

105,377

0,875

183,536

105,422

0,875

102,231

105,733

0,878

184,217

105,755

0,878

102,786

106,080

0,880

184,599

106,082

0,880

103,154

106,415

0,884

185,279

106,414

0,884

103,665

106,742

0,885

185,642

0,000

0,000

106,743

0,885

104,054

107,074

0,908

172,841

0,023

4,045

107,074

0,889

104,809

107,406

0,924

129,283

0,039

6,466

107,407

0,891

105,414

107,735

0,921

115,441

0,035

6,041

107,736

0,895

105,810

108,065

0,917

108,896

0,032

5,660

108,068

0,897

106,341

108,397

0,911

105,037

0,025

4,966

108,398

0,900

106,761

108,728

0,906

103,608

0,021

4,506

108,723

0,903

107,310

109,057

0,905

104,693

0,020

4,383

109,052

0,905

107,654

109,409

0,905

106,958

0,020

4,385

109,407

0,908

108,400

109,763

0,905

109,562

0,020

4,399

109,763

0,911

109,035

110,092

0,907

112,154

0,022

4,607

110,094

0,915

109,535

110,423

0,909

114,497

0,024

4,863

110,424

0,917

110,035

110,753

0,910

116,642

0,025

4,943

110,755

0,920

110,512

111,084

0,916

118,400

0,030

5,610

111,085

0,923

111,012

111,414

0,924

118,599

0,038

6,532

111,413

0,925

111,305

111,744

0,930

117,374

0,045

7,320

111,745

0,927

111,999

112,074

0,935

115,702

0,049

7,824

112,074

0,930

112,675

112,407

0,936

114,412

0,050

7,941

112,404

0,934

113,262

112,735

0,940

113,601

0,054

8,421

112,733

0,936

113,643

113,067

0,940

112,899

0,055

8,467

113,065

0,940

114,098

113,417

0,945

112,476

0,059

8,992

113,417

0,942

114,582

113,770

0,948

111,821

0,062

9,323

113,771

0,945

115,031

114,101

0,950

110,987

0,065

9,571

114,102

0,946

115,663

114,431

0,954

108,851

0,069

10,026

114,432

0,950

116,369

114,764

0,959

105,730

0,073

10,527

114,765

0,953

117,006

115,094

0,960

103,376

0,074

10,636

115,094

0,955

117,418

115,425

0,960

102,217

0,075

10,649

115,426

0,959

118,039

115,754

0,963

101,777

0,078

10,995

115,755

0,960

118,487

116,085

0,967

100,894

0,082

11,396

116,080

0,964

119,146

116,415

0,970

99,812

0,084

11,655

116,408

0,965

119,648

116,745

0,971

99,257

0,086

11,781

116,743

0,968

120,569

117,074

0,975

98,750

0,090

12,161

117,071

0,970

121,358

190




ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


117,404

0,979

98,162

0,093

12,521

117,405

0,975

122,143

117,758

0,980

97,412

0,095

12,652

117,759

0,976

122,920

118,112

0,983

97,205

0,098

12,980

118,113

0,980

123,704

118,442

0,986

96,717

0,100

13,210

118,443

0,982

124,492

118,771

0,990

96,111

0,104

13,596

118,772

0,985

125,170

119,102

0,992

95,472

0,107

13,827

119,102

0,986

126,120

119,432

0,995

94,732

0,110

14,098

119,433

0,990

127,128

119,766

0,999

94,049

0,113

14,455

119,761

0,993

128,101

120,095

1,000

93,183

0,115

14,569

120,091

0,995

128,914

120,426

1,004

92,644

0,118

14,898

120,423

0,999

129,854

120,752

1,006

91,857

0,120

15,097

120,752

1,001

130,651

121,081

1,010

91,110

0,124

15,459

121,082

1,004

131,509

121,413

1,011

90,532

0,126

15,582

121,412

1,005

132,371

121,743

1,015

90,007

0,130

15,938

121,744

1,009

133,526

122,097

1,017

89,600

0,132

16,147

122,097

1,012

134,592

122,452

1,020

89,120

0,135

16,390

122,453

1,015

135,480

122,782

1,022

89,016

0,137

16,595

122,784

1,018

136,446

123,113

1,025

88,764

0,140

16,842

123,115

1,021

137,278

123,443

1,029

88,542

0,144

17,191

123,438

1,024

138,182

123,773

1,030

88,215

0,145

17,303

123,769

1,025

139,057

124,104

1,035

88,006

0,149

17,682

124,101

1,029

140,154

124,430

1,036

87,753

0,150

17,797

124,431

1,032

141,152

124,762

1,040

87,526

0,154

18,133

124,762

1,035

141,915

125,093

1,041

87,340

0,156

18,258

125,094

1,038

142,810

125,427

1,045

87,108

0,160

18,589

125,424

1,040

143,651

125,753

1,047

86,906

0,162

18,799

125,754

1,043

144,592

126,106

1,050

86,611

0,165

19,031

126,106

1,045

145,560

126,460

1,054

86,436

0,169

19,383

126,461

1,049

146,709

126,791

1,055

86,178

0,170

19,487

126,794

1,051

147,720

127,123

1,060

86,042

0,174

19,864

127,121

1,055

148,639

127,454

1,061

85,899

0,175

19,955

127,450

1,058

149,454

127,785

1,065

85,729

0,179

20,311

127,779

1,060

150,187

128,109

1,067

85,585

0,181

20,451

128,110

1,064

151,039

128,439

1,070

85,420

0,184

20,736

128,439

1,065

151,775

128,769

1,073

85,331

0,188

21,007

128,771

1,068

152,803

129,101

1,075

85,052

0,190

21,174

129,105

1,071

153,779

129,432

1,079

85,030

0,193

21,479

129,432

1,074

154,617

129,763

1,080

84,842

0,195

21,601

129,765

1,077

155,437

130,117

1,084

84,835

0,199

21,957

130,118

1,080

156,215

130,473

1,086

84,704

0,201

22,119

130,474

1,083

157,119

130,802

1,090

84,582

0,204

22,421

130,797

1,085

157,790

131,131

1,092

84,513

0,207

22,655

131,128

1,088

158,857

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)

LECTURAS



191


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


131,462

1,095

84,317

0,210

22,865

131,459

1,091

159,803

131,788

1,098

84,300

0,212

23,099

131,792

1,094

160,688

132,120

1,100

84,125

0,215

23,288

132,122

1,097

161,512

132,451

1,103

84,208

0,217

23,520

132,452

1,100

162,234

132,782

1,105

84,083

0,220

23,719

132,782

1,102

163,040

133,112

1,109

84,034

0,223

24,033

133,112

1,105

163,775

133,439

1,111

83,851

0,225

24,196

133,443

1,107

164,705

133,772

1,115

83,644

0,229

24,527

133,795

1,111

165,672

134,127

1,116

83,540

0,231

24,643

134,152

1,114

166,528

134,481

1,120

83,441

0,234

24,960

134,479

1,117

167,257

134,812

1,122

83,405

0,237

25,158

134,809

1,120

167,863

135,144

1,125

83,196

0,240

25,385

135,140

1,122

168,583

135,468

1,128

83,110

0,243

25,643

135,469

1,125

169,247

135,798

1,130

82,877

0,245

25,819

135,800

1,127

170,185

136,128

1,134

82,711

0,249

26,153

136,129

1,130

171,116

136,461

1,135

82,488

0,250

26,226

136,462

1,133

171,945

136,791

1,140

82,420

0,254

26,598

136,795

1,136

172,694

137,123

1,141

82,252

0,256

26,712

137,122

1,139

173,310

137,454

1,145

82,042

0,260

27,035

137,478

1,142

174,060

137,785

1,147

81,944

0,261

27,166

137,833

1,145

174,852

138,136

1,150

81,753

0,265

27,445

138,157

1,147

175,717

138,489

1,154

81,593

0,268

27,754

138,487

1,150

176,616

138,821

1,155

81,360

0,270

27,861

138,819

1,153

177,427

139,149

1,159

81,276

0,274

28,195

139,152

1,156

178,138

139,480

1,160

81,094

0,275

28,286

139,482

1,159

178,947

139,810

1,165

80,938

0,279

28,645

139,813

1,162

179,704

140,141

1,166

80,752

0,281

28,751

140,142

1,165

180,109

140,470

1,170

80,542

0,284

29,062

140,471

1,165

180,830

140,799

1,173

80,320

0,287

29,300

140,803

1,170

181,886

141,131

1,175

80,014

0,290

29,472

141,155

1,172

182,853

141,463

1,178

79,920

0,293

29,717

141,513

1,175

183,672

141,791

1,180

79,602

0,295

29,874

141,840

1,179

184,404

142,147

1,184

79,461

0,299

30,183

142,170

1,181

184,955

142,502

1,186

79,252

0,300

30,310

142,500

1,185

185,466

142,826

1,190

79,073

0,304

30,645

142,827

1,186

186,102

143,157

1,192

78,885

0,307

30,847

143,159

1,190

186,975

143,487

1,195

78,570

0,309

31,052

143,490

1,191

187,746

143,820

1,197

78,510

0,312

31,240

143,821

1,195

188,556

144,152

1,200

78,299

0,315

31,448

144,155

1,198

189,374

144,481

1,203

78,248

0,318

31,708

144,483

1,200

189,989

144,812

1,205

77,995

0,320

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144,839

1,205

190,565

145,143

1,209

77,895

0,323

32,147

145,192

1,206

191,116

LECTURAS

192


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)

LECTURAS




ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


145,472

1,211

77,657

0,326

32,326

145,823

1,215

77,355

0,329

32,608

145,849

1,212

192,559

0,000

0,000

146,179

1,217

77,249

0,331

32,745

146,179

1,238

162,032

0,026

4,686

146,508

1,220

77,040

0,335

33,004

146,512

1,240

133,913

0,028

4,941

146,838

1,223

76,907

0,338

33,233

146,842

1,239

125,647

0,027

4,777

147,170

1,225

76,620

0,340

33,389

147,172

1,235

121,462

0,023

4,344

147,499

1,229

76,469

0,343

33,679

147,502

1,234

119,173

0,023

4,254

147,829

1,231

76,207

0,345

33,826

147,831

1,232

118,392

0,020

3,987

148,160

1,235

75,978

0,349

34,130

148,161

1,232

120,048

0,020

3,964

148,490

1,235

75,813

0,350

34,187

148,492

1,232

122,342

0,020

3,967

148,823

1,240

75,697

0,354

34,522

148,848

1,233

124,576

0,022

4,132

149,154

1,242

75,511

0,356

34,672

149,200

1,235

126,658

0,023

4,317

149,509

1,245

75,185

0,360

34,906

149,529

1,236

128,613

0,024

4,451

149,862

1,248

75,018

0,363

35,162

149,861

1,244

130,128

0,032

5,455

150,186

1,250

74,580

0,365

35,318

150,188

1,250

130,241

0,038

6,322

150,517

1,254

74,157

0,369

35,617

150,519

1,255

129,561

0,043

6,907

150,848

1,255

73,892

0,370

35,674

150,851

1,257

128,939

0,045

7,180

151,179

1,260

73,724

0,374

36,009

151,181

1,260

128,300

0,048

7,574

151,511

1,262

73,570

0,376

36,135

151,513

1,263

127,866

0,052

8,006

151,843

1,265

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0,380

36,391

151,845

1,265

127,251

0,053

8,215

152,173

1,267

73,164

0,382

36,540

152,175

1,268

127,175

0,056

8,590

152,502

1,270

72,943

0,385

36,763

152,527

1,270

126,894

0,059

8,907

152,832

1,274

72,746

0,389

37,046

152,877

1,275

126,642

0,063

9,457

153,185

1,275

72,455

0,390

37,139

153,208

1,276

126,407

0,064

9,623

153,539

1,280

72,341

0,394

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153,540

1,280

126,175

0,068

10,111

153,868

1,281

72,185

0,396

37,563

153,871

1,282

126,023

0,071

10,423

154,198

1,285

72,013

0,399

37,833

154,202

1,285

125,666

0,073

10,744

154,529

1,286

71,908

0,401

37,937

154,531

1,287

125,760

0,075

10,966

154,859

1,290

71,756

0,405

38,203

154,861

1,290

125,757

0,078

11,364

155,188

1,293

71,547

0,408

38,451

155,190

1,294

125,700

0,082

11,818

155,519

1,295

71,254

0,410

38,563

155,521

1,295

125,473

0,083

12,020

155,850

1,298

71,177

0,413

38,798

155,853

1,299

125,371

0,088

12,550

156,182

1,300

70,957

0,415

38,936

156,208

1,301

125,180

0,089

12,764

156,514

1,305

70,762

0,419

39,244

156,560

1,305

125,006

0,093

13,243

156,868

1,306

70,541

0,420

39,337

156,888

1,306

124,994

0,094

13,419

157,223

1,310

70,336

0,425

39,621

157,218

1,310

125,003

0,098

13,834

157,545

1,313

70,127

0,428

39,830

157,548

1,312

125,006

0,101

14,188

157,877

1,315

69,800

0,430

39,972

157,876

1,315

124,779

0,103

14,506

158,209

1,317

69,773

0,432

40,147

158,210

1,319

124,697

0,107

14,956

158,540

1,320

69,567

0,435

40,323

158,542

1,320

124,412

0,108

15,155

158,871

1,324

69,422

0,438

40,594

158,873

1,324

124,263

0,112

15,657

159,203

1,326

69,197

0,440

40,706

159,204

1,327

122,596

0,115

15,997

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)

145,518

1,210

191,898

LECTURAS



193


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


159,533

1,330

68,989

0,444

41,000

159,534

1,333

113,257

0,121

16,718

159,863

1,331

68,808

0,446

41,107

159,887

1,334

108,785

0,122

16,850

160,192

1,335

68,605

0,449

41,354

160,237

1,335

107,643

0,123

16,912

160,545

1,337

68,530

0,452

41,493

160,567

1,337

107,427

0,125

17,118

160,902

1,340

68,369

0,455

41,702

160,901

1,340

107,097

0,128

17,461

161,229

1,343

68,268

0,458

41,935

161,231

1,343

106,896

0,131

17,816

161,559

1,345

68,044

0,460

42,064

161,561

1,345

106,483

0,133

17,996

161,889

1,349

67,838

0,464

42,332

161,891

1,348

106,380

0,136

18,308

162,219

1,351

67,657

0,466

42,465

162,222

1,350

106,197

0,138

18,548

162,548

1,355

67,459

0,469

42,711

162,551

1,354

106,035

0,142

18,981

162,879

1,356

67,390

0,471

42,785

162,881

1,356

105,785

0,144

19,169

163,212

1,360

67,297

0,474

43,049

163,213

1,360

105,533

0,148

19,572

163,542

1,362

67,191

0,477

43,219

163,568

1,362

105,321

0,151

19,837

163,874

1,365

66,958

0,480

43,391

163,920

1,365

105,050

0,153

20,113

164,228

1,368

66,876

0,483

43,624

164,248

1,367

105,074

0,155

20,310

164,582

1,371

66,679

0,485

43,780

164,577

1,370

105,014

0,158

20,641

164,907

1,375

66,482

0,489

44,052

164,907

1,374

104,858

0,162

21,060

165,236

1,376

66,357

0,490

44,096

165,238

1,376

104,493

0,164

21,232

165,569

1,380

66,304

0,494

44,380

165,570

1,380

104,065

0,168

21,653

165,900

1,382

66,186

0,496

44,520

165,903

1,381

103,630

0,169

21,815

166,233

1,385

65,982

0,500

44,721

166,233

1,385

103,228

0,173

22,183

166,562

1,388

65,874

0,502

44,914

166,564

1,386

102,928

0,174

22,306

166,894

1,390

65,598

0,505

45,073

166,894

1,390

102,633

0,178

22,685

167,222

1,394

65,286

0,509

45,334

167,245

1,393

102,123

0,181

23,045

167,551

1,395

65,029

0,510

45,393

167,599

1,395

101,431

0,184

23,273

167,905

1,399

64,909

0,514

45,669

167,927

1,399

100,906

0,187

23,627

168,263

1,402

64,729

0,516

45,819

168,261

1,401

100,386

0,190

23,870

168,589

1,405

64,434

0,519

46,020

168,591

1,405

99,838

0,193

24,223

168,919

1,408

64,232

0,522

46,212

168,921

1,406

99,502

0,194

24,303

169,249

1,410

63,949

0,525

46,351

169,251

1,409

99,285

0,198

24,678

169,578

1,414

63,780

0,528

46,599

169,580

1,412

99,010

0,200

24,925

169,909

1,415

63,549

0,530

46,670

169,911

1,415

98,638

0,203

25,226

170,239

1,419

63,523

0,533

46,905

170,240

1,418

98,382

0,206

25,502

170,571

1,421

63,357

0,535

47,035

170,574

1,420

98,055

0,209

25,754

170,904

1,425

63,193

0,539

47,285

170,929

1,424

97,742

0,212

26,137

171,235

1,427

63,076

0,541

47,398

171,280

1,425

97,472

0,214

26,251

171,588

1,430

62,864

0,545

47,617

171,608

1,429

97,346

0,217

26,614

171,941

1,433

62,734

0,548

47,824

171,937

1,432

96,753

0,220

26,897

172,266

1,435

62,537

0,550

47,934

172,269

1,435

95,902

0,223

27,180

172,596

1,438

62,501

0,553

48,137

172,600

1,438

95,438

0,226

27,454

172,928

1,441

62,338

0,555

48,275

172,929

1,440

94,996

0,228

27,678

173,261

1,444

62,187

0,559

48,506

173,263

1,444

94,648

0,232

28,036

LECTURAS

194


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


173,592

1,447

62,009

0,561

48,649

173,594

1,445

94,343

0,233

28,132

173,922

1,450

61,830

0,564

48,848

173,924

1,448

94,346

0,236

28,426

174,251

1,452

61,775

0,567

48,996

174,254

1,451

94,233

0,240

28,724

174,582

1,455

61,593

0,569

49,168

174,607

1,455

93,879

0,243

29,050

174,910

1,457

61,609

0,572

49,299

174,958

1,457

93,597

0,246

29,288

175,264

1,460

61,476

0,575

49,488

175,289

1,460

93,338

0,248

29,542

175,621

1,464

61,412

0,578

49,714

175,621

1,463

93,173

0,251

29,831

175,950

1,466

61,289

0,580

49,835

175,951

1,465

92,963

0,253

30,008

176,279

1,470

61,151

0,584

50,075

176,281

1,468

92,927

0,256

30,281

176,608

1,471

61,026

0,586

50,171

176,610

1,471

92,793

0,259

30,552

176,937

1,475

60,903

0,589

50,381

176,940

1,475

92,500

0,263

30,896

177,268

1,476

60,921

0,590

50,440

177,270

1,476

92,261

0,265

31,060

177,598

1,480

60,908

0,594

50,689

177,602

1,480

92,084

0,268

31,354

177,930

1,482

60,805

0,597

50,854

177,931

1,483

91,879

0,271

31,630

178,264

1,485

60,600

0,600

51,021

178,289

1,485

91,571

0,273

31,851

178,594

1,489

60,471

0,604

51,249

178,638

1,487

91,561

0,276

32,076

178,924

1,490

60,318

0,605

51,329

178,967

1,490

91,426

0,278

32,337

179,278

1,494

60,262

0,609

51,572

179,297

1,494

91,242

0,282

32,700

179,627

1,496

60,198

0,610

51,656

179,627

1,496

91,022

0,284

32,840

179,957

1,500

60,101

0,614

51,908

179,959

1,500

90,809

0,288

33,198

180,286

1,502

59,920

0,617

52,046

180,291

1,502

90,603

0,290

33,409

180,621

1,505

59,689

0,620

52,210

180,624

1,505

90,336

0,293

33,670

180,952

1,508

59,492

0,623

52,409

180,953

1,507

90,272

0,295

33,825

181,281

1,510

59,194

0,625

52,520

181,283

1,510

90,194

0,298

34,100

181,611

1,515

59,012

0,629

52,779

181,612

1,514

90,012

0,302

34,444

181,940

1,516

58,830

0,630

52,856

181,965

1,516

89,714

0,304

34,628

182,271

1,520

58,652

0,634

53,094

182,319

1,520

89,484

0,308

34,983

182,600

1,521

58,549

0,635

53,145

182,650

1,521

89,287

0,310

35,154

182,957

1,525

58,472

0,640

53,388

182,982

1,525

89,054

0,313

35,449

183,309

1,527

58,418

0,642

53,528

183,310

1,526

88,966

0,314

35,540

183,638

1,530

58,215

0,645

53,685

183,640

1,530

88,913

0,318

35,901

183,967

1,534

58,092

0,648

53,900

183,970

1,533

88,718

0,321

36,198

184,297

1,535

57,880

0,650

53,995

184,301

1,535

88,414

0,323

36,384

184,628

1,540

57,720

0,654

54,256

184,630

1,539

88,213

0,327

36,724

184,960

1,540

57,578

0,655

54,284

184,962

1,540

88,031

0,329

36,838

185,290

1,545

57,481

0,659

54,540

185,293

1,544

87,948

0,333

37,183

185,623

1,547

57,365

0,661

54,657

185,650

1,546

87,828

0,334

37,325

185,954

1,550

57,158

0,665

54,837

185,998

1,549

87,816

0,338

37,628

186,283

1,552

57,142

0,667

54,974

186,327

1,552

87,715

0,341

37,894

186,638

1,555

56,987

0,670

55,131

186,658

1,555

87,477

0,343

38,125

186,986

1,560

56,876

0,674

55,391

186,986

1,559

87,302

0,347

38,445

187,315

1,560

56,769

0,675

55,410

187,320

1,560

87,130

0,349

38,583

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

195


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


187,649

1,564

56,791

0,679

55,651

187,652

1,564

87,032

0,353

38,934

187,981

1,566

56,696

0,681

55,760

187,983

1,565

86,873

0,353

39,001

188,311

1,570

56,593

0,684

55,971

188,313

1,569

86,934

0,357

39,333

188,640

1,571

56,593

0,686

56,057

188,643

1,572

86,822

0,360

39,581

188,970

1,575

56,500

0,690

56,256

188,973

1,575

86,558

0,363

39,849

189,300

1,578

56,429

0,693

56,446

189,328

1,578

86,460

0,366

40,086

189,631

1,580

56,277

0,695

56,539

189,678

1,580

86,283

0,368

40,298

189,962

1,583

56,344

0,698

56,718

190,009

1,584

86,205

0,372

40,620

190,315

1,585

56,242

0,700

56,847

190,340

1,585

85,994

0,373

40,721

190,669

1,590

56,174

0,704

57,083

190,671

1,588

86,056

0,377

41,015

190,997

1,592

56,068

0,706

57,196

190,999

1,591

85,953

0,379

41,232

191,328

1,595

55,871

0,710

57,380

191,331

1,595

85,754

0,383

41,555

191,658

1,597

55,840

0,712

57,519

191,660

1,597

85,544

0,385

41,768

191,987

1,600

55,661

0,715

57,660

191,989

1,600

85,279

0,388

42,003

192,319

1,602

55,688

0,717

57,797

192,322

1,603

85,153

0,391

42,248

192,651

1,605

55,533

0,720

57,941

192,656

1,605

84,926

0,393

42,430

192,984

1,609

55,456

0,724

58,167

193,008

1,608

84,871

0,396

42,675

193,314

1,611

55,289

0,725

58,248

193,359

1,611

84,627

0,399

42,925

193,644

1,615

55,191

0,729

58,481

193,688

1,615

84,341

0,403

43,251

193,996

1,617

55,105

0,731

58,582

194,017

1,617

84,105

0,405

43,432

194,346

1,620

54,955

0,735

58,767

194,350

1,620

83,850

0,408

43,682

194,676

1,622

54,935

0,737

58,885

194,679

1,622

83,735

0,410

43,893

195,010

1,625

54,814

0,740

59,044

195,013

1,625

83,540

0,413

44,113

195,341

1,628

54,769

0,743

59,218

195,343

1,627

83,519

0,415

44,292

195,669

1,630

54,595

0,745

59,322

195,673

1,630

83,393

0,418

44,549

196,000

1,634

54,516

0,749

59,558

196,001

1,634

83,229

0,422

44,852

196,330

1,636

54,380

0,750

59,630

196,332

1,636

82,979

0,424

45,034

196,660

1,640

54,279

0,754

59,855

196,686

1,639

82,784

0,428

45,312

196,990

1,641

54,235

0,756

59,914

197,040

1,642

82,637

0,430

45,536

197,323

1,645

54,169

0,760

60,130

197,370

1,645

82,439

0,433

45,768

197,678

1,647

54,151

0,762

60,257

197,700

1,647

82,406

0,435

45,920

198,029

1,650

54,020

0,765

60,408

198,029

1,650

82,330

0,438

46,186

198,357

1,654

53,930

0,769

60,637

198,359

1,653

82,228

0,441

46,451

198,687

1,655

53,800

0,770

60,687

198,690

1,655

82,025

0,443

46,629

199,017

1,660

53,768

0,774

60,922

199,019

1,659

81,871

0,448

46,959

199,347

1,661

53,694

0,775

60,974

199,351

1,661

81,705

0,449

47,071

199,679

1,665

53,653

0,779

61,203

199,682

1,665

81,598

0,453

47,389

200,015

1,666

53,619

0,781

61,275

200,015

1,666

81,504

0,454

47,478

200,344

1,670

53,548

0,784

61,470

200,368

1,669

81,501

0,458

47,782

200,673

1,673

53,496

0,787

61,634

200,719

1,673

81,344

0,461

48,070

201,004

1,675

53,350

0,790

61,746

201,047

1,675

81,123

0,464

48,277

201,358

1,679

53,349

0,793

61,947

201,378

1,679

80,946

0,467

48,553

LECTURAS

196


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


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1,680

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201,709

1,681

80,763

0,469

48,690

202,036

1,685

53,279

0,799

62,253

202,040

1,684

80,681

0,472

48,957

202,370

1,686

53,178

0,800

62,327

202,372

1,686

80,615

0,474

49,100

202,700

1,690

53,102

0,804

62,536

202,703

1,689

80,526

0,477

49,384

203,030

1,693

53,045

0,807

62,681

203,031

1,692

80,322

0,480

49,616

203,361

1,695

52,917

0,810

62,808

203,363

1,695

80,049

0,483

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203,690

1,698

52,955

0,812

62,950

203,695

1,698

79,825

0,486

50,096

204,019

1,700

52,833

0,815

63,072

204,047

1,701

79,547

0,489

50,290

204,350

1,704

52,832

0,818

63,269

204,399

1,704

79,337

0,492

50,545

204,682

1,705

52,721

0,820

63,343

204,730

1,706

79,183

0,494

50,690

205,037

1,709

52,674

0,824

63,574

205,058

1,709

79,046

0,497

50,962

205,388

1,712

52,546

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205,390

1,711

78,901

0,500

51,155

205,718

1,715

52,380

0,830

63,863

205,721

1,715

78,662

0,503

51,427

206,046

1,717

52,397

0,832

63,968

206,049

1,718

78,474

0,506

51,647

206,378

1,720

52,316

0,835

64,125

206,381

1,720

78,173

0,508

51,840

206,709

1,723

52,323

0,838

64,285

206,712

1,724

77,970

0,512

52,110

207,039

1,725

52,183

0,840

64,387

207,044

1,725

77,772

0,513

52,218

207,372

1,729

52,153

0,843

64,580

207,374

1,728

77,779

0,516

52,466

207,703

1,731

52,039

0,845

64,688

207,727

1,731

77,618

0,519

52,667

208,034

1,735

51,920

0,849

64,893

208,078

1,735

77,427

0,523

52,975

208,365

1,736

51,880

0,851

64,963

208,408

1,737

77,221

0,526

53,176

208,716

1,740

51,781

0,855

65,164

208,736

1,740

76,956

0,528

53,377

209,068

1,742

51,795

0,857

65,295

209,071

1,743

76,887

0,531

53,599

209,397

1,745

51,696

0,860

65,426

209,401

1,745

76,704

0,533

53,764

209,731

1,748

51,711

0,863

65,597

209,733

1,748

76,716

0,536

53,958

210,059

1,751

51,609

0,865

65,720

210,060

1,750

76,634

0,539

54,185

210,390

1,755

51,495

0,869

65,921

210,392

1,754

76,468

0,542

54,474

210,721

1,755

51,464

0,870

65,962

210,724

1,757

76,272

0,545

54,655

211,049

1,760

51,491

0,874

66,184

211,052

1,760

76,020

0,548

54,898

211,380

1,761

51,483

0,876

66,268

211,406

1,762

75,902

0,550

55,047

211,713

1,765

51,385

0,880

66,456

211,759

1,765

75,760

0,553

55,273

212,042

1,767

51,423

0,881

66,540

212,088

1,768

75,668

0,556

55,492

212,399

1,770

51,370

0,885

66,725

212,420

1,770

75,524

0,559

55,700

212,747

1,774

51,281

0,889

66,941

212,747

1,774

75,363

0,562

55,964

213,076

1,775

51,198

0,890

66,975

213,079

1,776

75,180

0,564

56,131

213,408

1,779

51,247

0,894

67,194

213,411

1,779

75,009

0,568

56,374

213,736

1,781

51,190

0,895

67,261

213,738

1,781

74,851

0,570

56,535

214,070

1,785

51,156

0,899

67,475

214,073

1,784

74,727

0,572

56,738

214,400

1,786

51,161

0,901

67,536

214,403

1,787

74,677

0,575

56,915

214,733

1,790

51,110

0,905

67,737

214,735

1,790

74,577

0,578

57,165

215,061

1,793

51,058

0,908

67,896

215,086

1,793

74,408

0,581

57,400

215,393

1,795

50,938

0,910

67,994

215,442

1,796

74,221

0,584

57,624

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

197


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


215,723

1,798

50,999

0,913

68,159

215,765

1,799

73,999

0,587

57,842

216,077

1,800

50,944

0,915

68,259

216,101

1,801

73,843

0,589

57,991

216,426

1,805

50,961

0,919

68,480

216,428

1,804

73,770

0,592

58,213

216,760

1,806

50,908

0,920

68,532

216,763

1,806

73,701

0,594

58,328

217,089

1,810

50,877

0,924

68,753

217,091

1,810

73,621

0,598

58,633

217,419

1,813

50,782

0,927

68,890

217,422

1,812

73,441

0,601

58,832

217,749

1,815

50,626

0,930

69,009

217,750

1,815

73,141

0,603

59,025

218,079

1,817

50,702

0,932

69,132

218,082

1,819

72,888

0,607

59,304

218,411

1,820

50,645

0,935

69,264

218,413

1,820

72,588

0,608

59,390

218,738

1,823

50,708

0,938

69,428

218,766

1,824

72,469

0,612

59,671

219,073

1,825

50,650

0,940

69,526

219,120

1,826

72,304

0,614

59,787

219,402

1,829

50,656

0,944

69,739

219,449

1,830

72,217

0,618

60,081

219,757

1,832

50,587

0,946

69,852

219,778

1,832

72,041

0,620

60,238

220,108

1,835

50,495

0,949

70,017

220,109

1,835

71,821

0,623

60,463

220,438

1,837

50,559

0,951

70,112

220,441

1,838

71,688

0,626

60,686

220,768

1,840

50,538

0,955

70,276

220,768

1,840

71,482

0,628

60,827

221,097

1,843

50,542

0,957

70,422

221,103

1,843

71,462

0,631

61,054

221,429

1,845

50,453

0,960

70,530

221,431

1,845

71,359

0,633

61,186

221,764

1,848

50,503

0,963

70,699

221,765

1,849

71,363

0,637

61,450

222,091

1,851

50,465

0,965

70,822

222,093

1,851

71,213

0,639

61,594

222,423

1,855

50,367

0,969

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222,450

1,855

71,070

0,643

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222,751

1,856

50,333

0,970

71,068

222,799

1,857

70,987

0,645

62,006

223,082

1,860

50,329

0,974

71,280

223,128

1,861

70,814

0,649

62,329

223,436

1,862

50,284

0,977

71,399

223,459

1,863

70,503

0,652

62,486

223,789

1,865

50,162

0,980

71,537

223,791

1,865

70,405

0,653

62,599

224,118

1,868

50,225

0,982

71,676

224,120

1,867

70,541

0,656

62,778

224,450

1,870

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0,985

71,806

224,453

1,870

70,501

0,659

62,978

224,778

1,874

50,084

0,989

72,007

224,780

1,875

70,356

0,663

63,274

225,109

1,875

50,028

0,990

72,052

225,111

1,876

70,176

0,665

63,398

225,441

1,880

50,023

0,994

72,267

225,443

1,880

70,029

0,668

63,649

225,769

1,881

49,976

0,996

72,352

225,770

1,882

69,964

0,670

63,801

226,101

1,885

49,929

1,000

72,535

226,128

1,885

69,837

0,673

64,006

226,432

1,887

49,963

1,001

72,616

226,482

1,887

69,919

0,675

64,138

226,766

1,890

49,929

1,005

72,787

226,806

1,890

69,892

0,678

64,364

227,117

1,894

49,880

1,008

72,967

227,139

1,894

69,778

0,682

64,641

227,470

1,895

49,775

1,010

73,042

227,471

1,896

69,582

0,684

64,745

227,795

1,899

49,824

1,014

73,238

227,798

1,900

69,461

0,688

65,030

228,128

1,901

49,779

1,015

73,326

228,130

1,902

69,330

0,690

65,168

228,458

1,905

49,726

1,019

73,521

228,461

1,905

69,160

0,693

65,395

228,788

1,907

49,711

1,021

73,618

228,793

1,906

69,127

0,695

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229,121

1,910

49,627

1,025

73,782

229,122

1,910

69,090

0,698

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229,452

1,913

49,610

1,027

73,928

229,454

1,913

69,039

0,701

65,950

LECTURAS

198


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


229,781

1,915

49,495

1,030

74,033

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1,915

68,838

0,704

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1,917

49,631

1,032

74,150

230,162

1,919

68,706

0,708

66,400

230,444

1,920

49,606

1,035

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1,921

68,582

0,709

66,517

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1,924

49,501

1,039

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230,822

1,925

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1,926

49,364

1,041

74,593

231,150

1,926

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0,714

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1,930

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74,784

231,482

1,930

68,308

0,718

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1,934

47,574

1,049

74,978

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1,932

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0,721

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232,140

1,935

47,326

1,050

75,013

232,142

1,935

68,066

0,723

67,460

232,471

1,937

47,426

1,052

75,109

232,474

1,938

67,989

0,727

67,696

232,798

1,940

47,377

1,055

75,249

232,803

1,940

67,811

0,728

67,808

233,130

1,943

47,352

1,058

75,412

233,133

1,945

67,741

0,733

68,107

233,461

1,945

47,276

1,060

75,490

233,488

1,945

67,612

0,734

68,171

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1,949

47,253

1,064

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1,949

67,647

0,737

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1,951

47,122

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75,785

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1,952

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1,955

46,997

1,070

75,957

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1,955

67,304

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1,956

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234,828

1,958

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0,746

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1,960

47,053

1,075

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235,161

1,960

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1,963

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235,487

1,964

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0,752

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1,965

46,980

1,080

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235,824

1,965

66,890

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1,969

46,953

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1,968

66,970

0,756

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1,971

46,888

1,085

76,699

236,485

1,971

66,898

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1,975

46,820

1,089

76,885

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1,975

66,708

0,763

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1,975

46,809

1,090

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1,978

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1,980

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1,094

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1,980

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1,982

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1,097

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1,983

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0,771

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1,985

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1,100

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1,985

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0,773

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1,988

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1,988

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0,776

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1,990

46,637

1,105

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238,838

1,991

66,247

0,779

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1,994

46,632

1,109

77,798

239,172

1,995

66,125

0,783

71,452

239,497

1,995

46,601

1,110

77,836

239,500

1,996

66,013

0,785

71,574

239,828

1,999

46,686

1,114

78,023

239,831

2,000

65,885

0,788

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240,161

2,001

46,629

1,116

78,134

240,163

2,002

65,859

0,790

71,944

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2,005

46,482

1,119

78,294

240,490

2,005

65,736

0,793

72,134

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2,007

46,486

1,122

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240,846

2,007

65,769

0,795

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2,010

46,403

1,125

78,531

241,203

2,010

65,737

0,798

72,486

241,486

2,013

46,409

1,128

78,679

241,528

2,014

65,641

0,803

72,752

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2,015

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1,130

78,765

241,858

2,016

65,491

0,804

72,864

242,189

2,019

46,363

1,134

78,948

242,191

2,020

65,351

0,808

73,114

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2,021

46,306

1,136

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242,517

2,021

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0,810

73,219

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2,025

46,270

1,139

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242,852

2,025

65,204

0,813

73,445

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2,027

46,225

1,142

79,328

243,179

2,026

65,242

0,814

73,515

243,513

2,030

46,106

1,145

79,455

243,515

2,030

65,264

0,818

73,774

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

199


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


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2,033

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243,841

2,033

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0,821

73,983

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2,035

46,108

1,150

79,688

244,175

2,035

64,990

0,824

74,124

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2,038

46,177

1,152

79,821

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2,039

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0,828

74,393

244,831

2,040

46,136

1,155

79,925

244,882

2,041

64,767

0,829

74,485

245,164

2,044

46,119

1,159

80,106

245,210

2,045

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0,833

74,738

245,515

2,046

46,062

1,161

80,195

245,540

2,046

64,717

0,834

74,794

245,869

2,050

45,994

1,165

80,376

245,868

2,050

64,724

0,838

75,065

246,199

2,052

45,975

1,167

80,470

246,201

2,053

64,633

0,841

75,257

246,528

2,055

45,899

1,170

80,607

246,531

2,055

64,462

0,843

75,400

246,859

2,057

45,937

1,172

80,719

246,860

2,059

64,406

0,847

75,646

247,191

2,060

45,872

1,175

80,841

247,194

2,060

64,253

0,848

75,733

247,517

2,063

45,870

1,178

80,996

247,520

2,064

64,190

0,853

75,998

247,851

2,066

45,820

1,180

81,102

247,855

2,065

64,062

0,853

76,045

248,181

2,070

45,730

1,184

81,274

248,206

2,069

64,111

0,858

76,317

248,515

2,071

45,685

1,186

81,346

248,558

2,072

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0,861

76,511

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2,075

45,661

1,189

81,506

248,889

2,075

63,837

0,863

76,678

249,200

2,077

45,671

1,191

81,594

249,221

2,078

63,788

0,866

76,865

249,547

2,080

45,666

1,194

81,747

249,547

2,080

63,674

0,868

77,015

249,877

2,083

45,612

1,198

81,901

249,879

2,084

63,429

0,872

77,258

250,207

2,085

45,522

1,200

81,997

250,210

2,085

63,241

0,873

77,323

250,540

2,089

45,519

1,203

82,157

250,543

2,089

63,253

0,877

77,576

250,869

2,091

45,499

1,205

82,245

250,871

2,091

63,135

0,880

77,720

251,202

2,095

45,430

1,209

82,427

251,204

2,095

63,016

0,883

77,925

251,531

2,096

45,422

1,210

82,466

251,534

2,097

62,898

0,886

78,098

251,862

2,100

45,408

1,214

82,658

251,889

2,100

62,775

0,888

78,262

252,194

2,102

45,398

1,216

82,739

252,238

2,104

62,715

0,892

78,492

252,521

2,105

45,304

1,220

82,887

252,571

2,105

62,613

0,893

78,576

252,875

2,108

45,324

1,223

83,031

252,898

2,108

62,683

0,897

78,793

253,231

2,110

45,258

1,225

83,125

253,229

2,111

62,632

0,899

78,932

253,555

2,114

45,271

1,229

83,299

253,557

2,114

62,551

0,902

79,156

253,890

2,115

45,202

1,230

83,363

253,891

2,117

62,421

0,905

79,326

254,221

2,119

45,174

1,234

83,545

254,225

2,120

62,296

0,908

79,506

254,548

2,121

45,133

1,236

83,636

254,550

2,122

62,253

0,910

79,651

254,880

2,125

45,074

1,239

83,786

254,883

2,125

62,166

0,913

79,821

255,210

2,128

45,037

1,242

83,911

255,212

2,127

62,226

0,915

79,950

255,543

2,130

44,961

1,245

84,020

255,567

2,130

62,137

0,918

80,150

255,871

2,133

44,959

1,248

84,162

255,923

2,134

62,059

0,922

80,398

256,204

2,135

44,873

1,250

84,247

256,248

2,136

61,924

0,924

80,528

256,557

2,138

44,934

1,253

84,392

256,577

2,140

61,749

0,928

80,749

256,912

2,141

44,896

1,256

84,527

256,910

2,142

61,692

0,930

80,859

257,234

2,145

44,803

1,259

84,675

257,236

2,145

61,595

0,933

81,064

257,570

2,147

44,755

1,262

84,784

257,573

2,147

61,602

0,935

81,161

LECTURAS

200


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


257,895

2,150

44,673

1,264

84,910

257,900

2,150

61,577

0,938

81,372

258,231

2,152

44,721

1,266

84,998

258,233

2,153

61,543

0,941

81,560

258,558

2,155

44,734

1,269

85,137

258,559

2,155

61,384

0,944

81,708

258,891

2,158

44,729

1,273

85,283

258,893

2,159

61,270

0,948

81,955

259,224

2,160

44,642

1,275

85,373

259,226

2,161

61,178

0,949

82,022

259,550

2,164

44,629

1,278

85,539

259,576

2,165

61,142

0,953

82,269

259,883

2,166

44,561

1,281

85,638

259,925

2,166

61,103

0,955

82,375

260,211

2,169

44,533

1,284

85,764

260,261

2,170

60,856

0,958

82,594

260,562

2,172

44,491

1,287

85,901

260,585

2,173

60,691

0,961

82,782

260,917

2,175

44,404

1,290

86,032

260,921

2,175

60,513

0,963

82,912

261,247

2,177

44,451

1,292

86,128

261,250

2,179

60,405

0,967

83,156

261,577

2,180

44,411

1,295

86,253

261,578

2,180

60,273

0,968

83,215

261,909

2,183

44,408

1,298

86,405

261,912

2,184

60,289

0,972

83,460

262,238

2,186

44,322

1,300

86,502

262,238

2,185

60,247

0,974

83,529

262,573

2,190

44,277

1,304

86,682

262,574

2,189

60,304

0,977

83,754

262,898

2,190

44,242

1,305

86,712

262,902

2,192

60,244

0,980

83,901

263,233

2,195

44,261

1,309

86,899

263,236

2,195

60,116

0,983

84,106

263,559

2,196

44,261

1,310

86,958

263,581

2,198

60,017

0,987

84,310

263,893

2,200

44,226

1,314

87,137

263,940

2,200

59,859

0,988

84,411

264,220

2,202

44,225

1,317

87,243

264,265

2,203

59,903

0,992

84,618

264,574

2,205

44,163

1,320

87,362

264,600

2,205

59,836

0,993

84,718

264,925

2,209

44,176

1,323

87,531

264,927

2,209

59,874

0,997

84,937

265,260

2,211

44,117

1,325

87,610

265,263

2,211

59,787

0,999

85,072

265,586

2,215

44,058

1,329

87,791

265,588

2,215

59,655

1,003

85,302

265,919

2,216

44,041

1,330

87,834

265,924

2,217

59,550

1,006

85,449

266,248

2,220

44,043

1,334

88,015

266,252

2,220

59,409

1,008

85,601

266,579

2,221

44,052

1,336

88,074

266,581

2,222

59,421

1,011

85,751

266,912

2,225

44,021

1,340

88,241

266,910

2,225

59,345

1,013

85,898

267,237

2,228

43,981

1,342

88,362

267,238

2,228

59,379

1,016

86,080

267,575

2,230

43,895

1,345

88,464

267,592

2,230

59,278

1,018

86,210

267,900

2,234

43,887

1,349

88,640

267,949

2,235

59,233

1,023

86,471

268,232

2,235

43,808

1,350

88,694

268,279

2,237

59,096

1,026

86,635

268,557

2,239

43,783

1,354

88,875

268,608

2,240

58,898

1,028

86,785

268,915

2,241

43,802

1,355

88,938

268,942

2,242

58,886

1,030

86,906

269,265

2,245

43,810

1,360

89,118

269,267

2,245

58,833

1,033

87,078

269,598

2,247

43,829

1,362

89,207

269,601

2,247

58,878

1,035

87,203

269,927

2,250

43,788

1,364

89,336

269,928

2,250

58,808

1,038

87,382

270,260

2,253

43,787

1,368

89,482

270,264

2,254

58,775

1,042

87,595

270,588

2,255

43,711

1,370

89,560

270,589

2,256

58,600

1,044

87,743

270,921

2,259

43,701

1,374

89,738

270,919

2,260

58,441

1,048

87,953

271,251

2,261

43,003

1,375

89,808

271,248

2,261

58,419

1,049

88,008

271,581

2,265

41,811

1,380

89,988

271,578

2,264

58,460

1,053

88,224

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

201


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


271,906

2,267

41,585

1,382

90,071

271,933

2,266

58,466

1,055

88,341

272,238

2,270

41,491

1,385

90,197

272,289

2,270

58,456

1,058

88,548

272,591

2,273

41,502

1,388

90,340

272,616

2,273

58,408

1,062

88,751

272,948

2,275

41,455

1,390

90,404

272,950

2,276

58,248

1,064

88,877

273,278

2,279

41,571

1,393

90,561

273,280

2,279

58,163

1,068

89,100

273,607

2,280

41,570

1,395

90,621

273,609

2,281

58,106

1,069

89,165

273,941

2,285

41,609

1,399

90,806

273,943

2,284

58,127

1,072

89,381

274,266

2,286

41,608

1,400

90,853

274,270

2,286

58,116

1,074

89,453

274,600

2,290

41,592

1,404

91,024

274,596

2,290

58,132

1,078

89,700

274,928

2,293

41,570

1,407

91,136

274,927

2,292

58,078

1,080

89,824

275,261

2,295

41,459

1,410

91,235

275,258

2,295

57,965

1,083

90,006

275,586

2,297

41,519

1,412

91,333

275,586

2,298

57,885

1,086

90,192

275,919

2,300

41,463

1,415

91,444

275,920

2,300

57,791

1,088

90,304

276,247

2,304

41,482

1,418

91,594

276,272

2,304

57,764

1,092

90,505

276,604

2,305

41,410

1,420

91,669

276,629

2,306

57,495

1,094

90,629

276,953

2,310

41,410

1,424

91,842

276,957

2,310

57,047

1,098

90,859

277,289

2,311

41,375

1,426

91,910

277,290

2,312

56,850

1,100

90,958

277,616

2,315

41,402

1,429

92,058

277,618

2,315

56,720

1,103

91,158

277,950

2,317

41,431

1,432

92,149

277,950

2,318

56,557

1,107

91,343

278,280

2,320

41,357

1,435

92,271

278,276

2,320

56,415

1,108

91,435

278,608

2,323

41,378

1,438

92,395

278,607

2,323

56,420

1,111

91,602

278,939

2,325

41,337

1,440

92,477

278,936

2,325

56,376

1,113

91,716

279,267

2,328

41,371

1,443

92,615

279,267

2,329

56,392

1,117

91,929

279,596

2,331

41,287

1,445

92,723

279,596

2,330

56,324

1,119

92,025

279,928

2,335

41,196

1,449

92,879

279,929

2,335

56,298

1,123

92,253

280,258

2,336

41,189

1,450

92,920

280,258

2,337

56,175

1,125

92,408

280,612

2,340

41,170

1,454

93,093

280,612

2,340

56,028

1,128

92,554

280,970

2,342

41,180

1,457

93,188

280,971

2,343

56,015

1,131

92,704

281,295

2,345

41,078

1,460

93,302

281,297

2,345

55,989

1,133

92,835

281,629

2,348

41,113

1,462

93,418

281,630

2,348

56,049

1,136

92,996

281,955

2,351

41,034

1,465

93,534

281,955

2,350

56,002

1,138

93,138

282,291

2,354

40,955

1,469

93,688

282,284

2,354

55,917

1,143

93,368

282,618

2,355

40,940

1,470

93,725

282,615

2,357

55,811

1,145

93,498

282,950

2,359

40,974

1,474

93,896

282,949

2,360

55,688

1,148

93,658

283,277

2,361

40,973

1,475

93,945

283,278

2,362

55,684

1,150

93,767

283,607

2,365

40,940

1,479

94,119

283,608

2,365

55,666

1,153

93,935

283,937

2,367

40,918

1,481

94,197

283,937

2,367

55,688

1,155

94,061

284,268

2,370

40,865

1,485

94,329

284,268

2,370

55,641

1,158

94,239

284,597

2,373

40,826

1,488

94,468

284,621

2,373

55,659

1,161

94,407

284,954

2,375

40,756

1,490

94,533

284,979

2,376

55,563

1,164

94,569

285,303

2,379

40,801

1,494

94,701

285,305

2,380

55,439

1,168

94,777

285,638

2,381

40,779

1,495

94,757

285,634

2,381

55,383

1,169

94,839

LECTURAS

202


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


285,972

2,385

40,778

1,499

94,936

285,965

2,385

55,408

1,173

95,046

286,297

2,386

40,775

1,501

94,995

286,294

2,386

55,411

1,175

95,148

286,625

2,390

40,708

1,504

95,140

286,626

2,390

55,402

1,178

95,329

286,954

2,393

40,718

1,507

95,256

286,956

2,393

55,382

1,181

95,487

287,288

2,395

40,614

1,510

95,346

287,287

2,395

55,246

1,184

95,651

287,616

2,398

40,679

1,512

95,455

287,616

2,399

55,135

1,187

95,846

287,950

2,400

40,595

1,515

95,552

287,949

2,400

55,050

1,189

95,920

288,278

2,404

40,619

1,519

95,711

288,279

2,404

55,096

1,192

96,106

288,608

2,406

40,556

1,520

95,776

288,609

2,405

55,060

1,194

96,193

288,962

2,409

40,531

1,524

95,935

288,962

2,409

55,066

1,197

96,409

289,320

2,412

40,519

1,527

96,054

289,313

2,412

55,026

1,200

96,569

289,644

2,415

40,450

1,530

96,156

289,645

2,415

54,904

1,204

96,745

289,980

2,417

40,499

1,532

96,248

289,978

2,419

54,759

1,207

96,925

290,302

2,420

40,465

1,535

96,360

290,303

2,420

54,672

1,208

97,005

290,635

2,423

40,498

1,538

96,490

290,635

2,423

54,723

1,211

97,165

290,966

2,425

40,427

1,540

96,567

290,967

2,425

54,742

1,213

97,288

291,297

2,429

40,431

1,543

96,721

291,295

2,429

54,745

1,217

97,484

291,626

2,431

40,355

1,546

96,819

291,626

2,431

54,679

1,219

97,611

291,956

2,435

40,244

1,549

96,961

291,958

2,435

54,565

1,223

97,814

292,288

2,436

40,266

1,551

97,005

292,288

2,437

54,470

1,226

97,953

292,617

2,440

40,280

1,554

97,164

292,617

2,440

54,408

1,228

98,071

292,950

2,442

40,287

1,557

97,260

292,971

2,443

54,430

1,231

98,235

293,304

2,445

40,243

1,560

97,370

293,324

2,445

54,388

1,233

98,364

293,655

2,448

40,282

1,563

97,509

293,654

2,449

54,403

1,237

98,555

293,983

2,451

40,210

1,565

97,598

293,983

2,451

54,316

1,239

98,675

294,315

2,455

40,145

1,569

97,753

294,316

2,455

54,242

1,243

98,894

294,645

2,456

39,590

1,571

97,815

294,645

2,457

54,155

1,245

99,003

294,979

2,460

38,907

1,574

97,965

294,980

2,460

54,035

1,248

99,173

295,304

2,462

38,733

1,577

98,048

295,304

2,462

54,016

1,250

99,270

295,637

2,465

38,629

1,579

98,155

295,637

2,465

54,022

1,253

99,437

295,967

2,467

38,681

1,582

98,248

295,968

2,468

54,031

1,256

99,591

296,296

2,470

38,614

1,585

98,361

296,296

2,470

53,953

1,258

99,724

296,627

2,474

38,586

1,589

98,512

296,647

2,474

53,872

1,262

99,936

296,957

2,475

38,545

1,590

98,551

297,002

2,476

53,754

1,265

100,069

297,313

2,479

38,645

1,594

98,703

297,332

2,480

53,669

1,268

100,239

297,665

2,481

38,633

1,595

98,777

297,665

2,481

53,696

1,269

100,311

297,993

2,485

38,584

1,599

98,928

297,994

2,484

53,751

1,273

100,497

298,324

2,487

38,602

1,602

99,020

298,324

2,487

53,737

1,275

100,633

298,653

2,490

38,522

1,605

99,127

298,656

2,490

53,647

1,278

100,792

298,984

2,493

38,561

1,608

99,262

298,983

2,494

53,578

1,282

100,990

299,314

2,495

38,480

1,610

99,322

299,316

2,496

53,426

1,284

101,091

299,646

2,498

38,557

1,613

99,434

299,646

2,499

53,366

1,287

101,286

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

203


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


299,980

2,500

38,547

1,615

99,526

299,980

2,500

53,310

1,288

101,336

300,304

2,505

38,514

1,619

99,688

300,303

2,504

53,410

1,292

101,530

300,638

2,506

38,471

1,621

99,742

300,658

2,506

53,393

1,294

101,662

300,992

2,510

38,418

1,625

99,896

301,012

2,510

53,338

1,298

101,844

301,341

2,513

38,417

1,628

100,013

301,342

2,513

53,264

1,301

102,034

301,673

2,515

38,340

1,630

100,088

301,673

2,515

53,135

1,303

102,140

302,003

2,518

38,438

1,632

100,201

302,003

2,518

53,121

1,307

102,313

302,332

2,520

38,410

1,635

100,283

302,334

2,520

53,068

1,308

102,407

302,665

2,524

38,420

1,638

100,430

302,665

2,523

53,119

1,312

102,580

302,995

2,526

38,363

1,640

100,493

302,996

2,525

53,075

1,314

102,682

303,326

2,530

38,299

1,644

100,655

303,328

2,530

53,028

1,318

102,906

303,655

2,532

38,299

1,646

100,729

303,657

2,531

52,960

1,319

102,969

303,986

2,535

38,246

1,650

100,855

303,986

2,535

52,943

1,323

103,176

304,317

2,537

38,288

1,651

100,915

304,309

2,538

52,829

1,326

103,337

304,673

2,540

38,282

1,655

101,053

304,669

2,540

52,343

1,328

103,461

305,022

2,544

38,237

1,658

101,199

305,024

2,544

51,718

1,332

103,666

305,352

2,545

38,186

1,660

101,242

305,353

2,546

51,418

1,334

103,754

305,682

2,549

38,239

1,664

101,396

305,683

2,549

51,309

1,337

103,919

306,013

2,551

38,178

1,666

101,479

306,013

2,551

51,225

1,339

104,036

306,343

2,555

38,084

1,669

101,618

306,343

2,555

51,133

1,343

104,210

306,674

2,556

38,101

1,671

101,659

306,675

2,558

51,037

1,346

104,364

307,004

2,560

38,106

1,675

101,811

307,005

2,560

50,915

1,348

104,481

307,334

2,563

38,094

1,677

101,909

307,335

2,563

50,942

1,351

104,617

307,667

2,565

38,028

1,679

101,999

307,666

2,565

50,833

1,353

104,734

307,996

2,568

38,046

1,683

102,127

307,990

2,568

50,863

1,356

104,890

308,327

2,570

37,992

1,685

102,204

308,326

2,570

50,783

1,358

105,002

308,650

2,575

37,979

1,689

102,367

308,677

2,574

50,745

1,363

105,211

309,007

2,575

37,952

1,690

102,384

309,032

2,577

50,661

1,365

105,353

309,360

2,580

38,033

1,694

102,562

309,360

2,580

50,496

1,368

105,496

309,695

2,582

38,018

1,696

102,637

309,695

2,582

50,484

1,371

105,619

310,025

2,585

37,952

1,700

102,761

310,027

2,585

50,403

1,373

105,747

310,353

2,588

37,914

1,703

102,890

310,354

2,587

50,495

1,376

105,871

310,684

2,590

37,831

1,705

102,954

310,685

2,590

50,454

1,378

106,006

311,014

2,594

37,903

1,708

103,085

311,014

2,594

50,430

1,382

106,187

311,344

2,595

37,847

1,710

103,141

311,338

2,596

50,316

1,384

106,302

311,675

2,599

37,908

1,714

103,292

311,672

2,600

50,202

1,388

106,493

312,008

2,601

37,855

1,715

103,363

312,003

2,601

50,165

1,389

106,564

312,333

2,605

37,820

1,719

103,502

312,333

2,605

50,139

1,393

106,747

312,666

2,607

37,815

1,722

103,593

312,665

2,606

50,149

1,394

106,810

313,015

2,610

37,731

1,725

103,709

313,016

2,610

50,169

1,398

107,008

313,371

2,613

37,777

1,728

103,831

313,372

2,613

50,168

1,401

107,163

313,701

2,615

37,734

1,730

103,897

313,703

2,615

50,062

1,404

107,282

LECTURAS

204


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


314,033

2,618

37,794

1,733

104,022

314,034

2,620

49,964

1,408

107,484

314,362

2,620

37,767

1,735

104,100

314,361

2,621

49,903

1,409

107,535

314,696

2,624

37,765

1,739

104,239

314,697

2,625

49,905

1,413

107,741

315,026

2,626

37,726

1,741

104,327

315,020

2,626

49,887

1,414

107,789

315,355

2,630

37,629

1,744

104,458

315,352

2,629

49,947

1,418

107,974

315,685

2,632

37,621

1,747

104,541

315,681

2,632

49,951

1,420

108,107

316,016

2,635

37,561

1,750

104,652

316,014

2,635

49,844

1,423

108,258

316,340

2,637

37,612

1,752

104,731

316,340

2,639

49,780

1,427

108,435

316,673

2,640

37,576

1,755

104,841

316,673

2,640

49,684

1,428

108,504

317,027

2,643

37,574

1,758

104,969

317,027

2,643

49,748

1,432

108,670

317,383

2,646

37,516

1,760

105,056

317,383

2,645

49,733

1,434

108,775

317,713

2,650

37,489

1,764

105,199

317,714

2,649

49,728

1,438

108,973

318,042

2,651

37,468

1,766

105,267

318,041

2,652

49,675

1,440

109,081

318,373

2,655

37,462

1,769

105,397

318,374

2,655

49,611

1,443

109,251

318,702

2,657

37,496

1,771

105,462

318,701

2,658

49,566

1,446

109,396

319,035

2,660

37,464

1,775

105,589

319,031

2,660

49,442

1,448

109,497

319,363

2,663

37,471

1,777

105,692

319,359

2,663

49,497

1,451

109,629

319,696

2,665

37,415

1,780

105,782

319,693

2,665

49,474

1,453

109,747

320,017

2,669

37,409

1,784

105,928

320,020

2,668

49,530

1,456

109,901

320,353

2,670

37,377

1,785

105,982

320,353

2,670

49,488

1,458

110,003

320,681

2,674

37,348

1,789

106,130

320,682

2,675

49,437

1,463

110,228

321,038

2,675

37,359

1,790

106,169

321,016

2,677

49,356

1,465

110,332

321,391

2,680

37,417

1,794

106,334

321,365

2,680

49,240

1,468

110,485

321,725

2,682

37,435

1,797

106,410

321,726

2,682

49,269

1,470

110,592

322,051

2,685

37,365

1,800

106,527

322,052

2,685

49,237

1,473

110,732

322,384

2,689

37,330

1,803

106,667

322,381

2,688

49,326

1,476

110,864

322,715

2,690

37,296

1,805

106,712

322,709

2,690

49,300

1,478

110,984

323,043

2,694

37,370

1,808

106,855

323,041

2,694

49,282

1,482

111,184

323,370

2,695

37,306

1,810

106,905

323,369

2,696

49,162

1,484

111,283

323,703

2,699

37,331

1,814

107,063

323,701

2,700

49,078

1,488

111,462

324,033

2,701

37,314

1,815

107,117

324,035

2,701

49,067

1,489

111,522

324,362

2,704

37,326

1,819

107,249

324,360

2,705

49,068

1,493

111,702

324,696

2,707

37,300

1,822

107,364

324,695

2,706

49,078

1,494

111,777

325,021

2,710

37,230

1,824

107,453

325,022

2,710

49,044

1,498

111,960

325,376

2,713

37,252

1,827

107,558

325,354

2,713

49,016

1,501

112,109

325,730

2,715

37,267

1,830

107,646

325,707

2,716

48,878

1,504

112,251

326,063

2,719

37,333

1,833

107,784

326,056

2,719

48,764

1,508

112,426

326,392

2,721

37,301

1,835

107,857

326,387

2,721

48,734

1,509

112,493

326,727

2,724

37,264

1,839

107,998

326,722

2,724

48,745

1,512

112,660

327,050

2,727

37,236

1,842

108,096

327,049

2,726

48,748

1,514

112,742

327,381

2,730

37,171

1,844

108,196

327,381

2,730

48,743

1,518

112,932

327,708

2,732

37,181

1,847

108,276

327,710

2,732

48,716

1,521

113,057

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

205


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


328,043

2,735

37,128

1,850

108,390

328,042

2,735

48,636

1,523

113,197

328,369

2,737

37,184

1,852

108,474

328,370

2,738

48,564

1,527

113,352

328,703

2,740

37,147

1,855

108,576

328,702

2,740

48,483

1,529

113,443

329,034

2,743

37,176

1,858

108,700

329,034

2,744

48,514

1,532

113,598

329,388

2,746

37,154

1,861

108,805

329,388

2,746

48,503

1,534

113,698

329,743

2,750

37,050

1,864

108,938

329,737

2,750

48,494

1,538

113,897

330,072

2,751

37,064

1,866

108,995

330,071

2,751

48,477

1,540

113,981

330,402

2,755

37,061

1,869

109,124

330,398

2,755

48,415

1,543

114,164

330,732

2,757

37,106

1,872

109,203

330,730

2,758

48,301

1,547

114,313

331,056

2,760

37,062

1,874

109,313

331,057

2,760

48,223

1,548

114,400

331,389

2,763

37,078

1,878

109,426

331,389

2,763

48,242

1,551

114,547

331,725

2,766

37,017

1,880

109,522

331,725

2,765

48,226

1,553

114,635

332,050

2,769

36,965

1,884

109,661

332,049

2,769

48,282

1,557

114,815

332,383

2,770

36,950

1,885

109,702

332,383

2,771

48,234

1,559

114,903

332,711

2,774

36,958

1,889

109,852

332,713

2,775

48,188

1,563

115,106

333,045

2,776

36,951

1,890

109,903

333,044

2,777

48,136

1,565

115,221

333,372

2,780

36,954

1,894

110,048

333,393

2,780

47,994

1,568

115,358

333,725

2,782

36,972

1,896

110,123

333,747

2,782

48,069

1,571

115,472

334,082

2,785

36,933

1,900

110,253

334,079

2,785

48,035

1,573

115,599

334,412

2,789

36,883

1,904

110,391

334,411

2,788

48,048

1,577

115,766

334,735

2,790

36,834

1,905

110,430

334,737

2,790

47,967

1,578

115,852

335,071

2,794

36,907

1,908

110,567

335,072

2,794

47,921

1,583

116,053

335,397

2,795

36,873

1,910

110,628

335,399

2,796

47,829

1,585

116,148

335,732

2,799

36,894

1,914

110,758

335,732

2,800

47,757

1,588

116,314

336,057

2,802

36,899

1,916

110,865

336,058

2,802

47,775

1,590

116,391

336,392

2,805

36,806

1,919

110,974

336,392

2,805

47,713

1,593

116,555

336,725

2,808

36,794

1,922

111,072

336,726

2,807

47,728

1,596

116,674

337,052

2,810

36,810

1,925

111,161

337,048

2,810

47,610

1,598

116,797

337,384

2,813

36,857

1,928

111,279

337,402

2,814

47,619

1,602

116,974

337,711

2,815

36,785

1,930

111,346

337,759

2,816

47,549

1,604

117,087

338,063

2,819

36,834

1,933

111,485

338,086

2,820

47,453

1,608

117,261

338,417

2,821

36,815

1,936

111,570

338,418

2,821

47,440

1,609

117,311

338,748

2,825

36,774

1,939

111,710

338,750

2,825

47,473

1,613

117,494

339,079

2,827

36,794

1,942

111,787

339,080

2,827

47,524

1,615

117,581

339,411

2,830

36,735

1,944

111,894

339,412

2,830

47,455

1,618

117,745

339,737

2,832

36,800

1,946

111,968

339,739

2,833

47,418

1,621

117,893

340,074

2,835

36,767

1,950

112,082

340,074

2,835

47,312

1,624

117,998

340,399

2,838

36,815

1,953

112,197

340,399

2,839

47,265

1,627

118,182

340,733

2,840

36,727

1,955

112,271

340,733

2,840

47,184

1,628

118,233

341,061

2,844

36,743

1,958

112,407

341,057

2,844

47,167

1,633

118,428

341,393

2,846

36,709

1,960

112,484

341,389

2,845

47,171

1,633

118,465

341,745

2,850

36,659

1,964

112,621

341,747

2,850

47,235

1,638

118,673

LECTURAS

206


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


342,097

2,852

36,671

1,966

112,699

342,098

2,853

47,204

1,641

118,811

342,426

2,855

36,644

1,969

112,812

342,427

2,855

47,117

1,643

118,938

342,759

2,858

36,625

1,972

112,909

342,760

2,859

47,040

1,647

119,119

343,086

2,860

36,652

1,975

113,004

343,087

2,860

46,940

1,648

119,164

343,418

2,864

36,637

1,978

113,133

343,418

2,863

47,065

1,651

119,310

343,750

2,866

36,601

1,980

113,211

343,751

2,865

47,078

1,654

119,413

344,081

2,869

36,560

1,984

113,342

344,082

2,870

47,053

1,658

119,611

344,414

2,871

36,544

1,985

113,390

344,409

2,871

46,964

1,660

119,698

344,739

2,874

36,573

1,989

113,530

344,737

2,875

46,911

1,663

119,866

345,076

2,876

36,553

1,991

113,596

345,068

2,877

46,874

1,666

119,985

345,398

2,879

36,539

1,994

113,711

345,396

2,880

46,778

1,668

120,098

345,753

2,883

36,538

1,997

113,827

345,757

2,883

46,831

1,671

120,224

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

346,105

2,885

36,435

2,000

113,924

346,105

2,885

46,803

1,673

120,344

346,440

2,889

36,422

2,003

114,057

346,441

2,889

46,828

1,677

120,518

346,766

2,890

36,369

2,005

114,097

346,768

2,890

46,756

1,679

120,592

347,099

2,894

36,480

2,008

114,225

347,100

2,895

46,717

1,683

120,800

347,428

2,896

36,455

2,011

114,334

347,429

2,897

46,638

1,686

120,912

347,762

2,900

36,370

2,015

114,460

347,762

2,900

46,523

1,688

121,034

348,088

2,901

36,399

2,016

114,504

348,088

2,902

46,555

1,690

121,130

348,421

2,905

36,365

2,020

114,644

348,418

2,905

46,542

1,693

121,263

348,752

2,907

36,394

2,021

114,704

348,749

2,907

46,621

1,695

121,375

349,076

2,910

36,355

2,025

114,827

349,077

2,910

46,598

1,698

121,509

349,407

2,914

36,279

2,029

114,975

349,408

2,914

46,571

1,702

121,686

349,762

2,915

36,205

2,030

115,020

349,736

2,916

46,462

1,704

121,789

350,115

2,920

36,210

2,034

115,175

350,093

2,920

46,361

1,708

121,953

350,447

2,921

36,211

2,036

115,226

350,448

2,921

46,368

1,709

122,016

350,780

2,925

36,224

2,040

115,367

350,780

2,925

46,407

1,713

122,193

351,107

2,927

36,246

2,041

115,428

351,106

2,927

46,428

1,715

122,299

351,443

2,930

36,220

2,045

115,550

351,442

2,930

46,361

1,718

122,432

351,768

2,934

36,176

2,048

115,690

351,769

2,934

46,361

1,722

122,601

352,101

2,935

36,113

2,050

115,732

352,095

2,936

46,250

1,724

122,695

352,430

2,938

36,205

2,053

115,840

352,425

2,940

46,171

1,728

122,872

352,757

2,940

36,159

2,055

115,916

352,756

2,940

46,143

1,728

122,896

353,087

2,945

36,150

2,059

116,079

353,089

2,944

46,216

1,732

123,084

353,421

2,946

36,094

2,060

116,117

353,419

2,946

46,204

1,734

123,177

353,750

2,950

36,047

2,064

116,265

353,750

2,950

46,125

1,738

123,352

354,102

2,953

36,045

2,067

116,370

354,077

2,952

46,101

1,741

123,464

354,455

2,955

36,003

2,070

116,454

354,437

2,955

46,019

1,743

123,593

354,789

2,958

36,101

2,072

116,557

354,789

2,959

46,011

1,747

123,754

355,116

2,960

36,049

2,075

116,633

355,117

2,960

45,973

1,748

123,821

355,449

2,964

36,075

2,079

116,779

355,448

2,964

46,024

1,752

123,997

355,780

2,965

36,015

2,080

116,826

355,778

2,966

45,998

1,754

124,092

207


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


356,108

2,970

36,006

2,084

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356,105

2,970

45,931

1,758

124,268

356,438

2,972

35,977

2,086

117,062

356,437

2,971

45,935

1,759

124,327

356,766

2,975

35,909

2,090

117,174

356,765

2,975

45,917

1,763

124,506

357,097

2,977

35,966

2,091

117,233

357,097

2,978

45,850

1,766

124,637

357,425

2,980

35,924

2,095

117,352

357,426

2,980

45,793

1,768

124,734

357,757

2,983

35,964

2,097

117,455

357,757

2,983

45,835

1,771

124,857

358,112

2,985

35,901

2,100

117,537

358,089

2,985

45,823

1,773

124,971

358,470

2,989

35,924

2,104

117,683

358,420

2,989

45,832

1,777

125,144

358,797

2,991

35,851

2,105

117,744

358,775

2,991

45,782

1,779

125,228

359,129

2,995

35,801

2,109

117,884

359,125

2,995

45,745

1,783

125,421

359,457

2,996

35,767

2,111

117,937

359,453

2,998

45,650

1,786

125,543

359,791

3,000

35,734

2,115

118,069

359,785

3,000

45,563

1,788

125,646

360,114

3,002

35,750

2,117

118,151

360,112

3,002

45,654

1,790

125,740

360,448

3,005

35,695

2,119

118,247

360,448

3,005

45,642

1,793

125,874

360,779

3,008

35,722

2,122

118,348

360,779

3,008

45,676

1,796

126,028

361,106

3,010

35,669

2,125

118,441

361,104

3,010

45,595

1,798

126,114

361,438

3,015

35,602

2,129

118,590

361,438

3,014

45,610

1,802

126,290

361,769

3,015

35,557

2,130

118,611

361,766

3,016

45,548

1,804

126,378

362,098

3,020

35,595

2,134

118,769

362,097

3,020

45,462

1,808

126,552

362,452

3,022

35,606

2,136

118,839

362,427

3,021

45,449

1,809

126,612

362,804

3,025

35,561

2,139

118,959

362,781

3,025

45,464

1,813

126,774

363,136

3,027

35,573

2,142

119,047

363,133

3,028

45,501

1,816

126,911

363,472

3,030

35,506

2,145

119,142

363,466

3,030

45,443

1,818

127,023

363,794

3,034

35,488

2,148

119,276

363,792

3,034

45,448

1,822

127,178

364,125

3,035

35,416

2,150

119,320

364,125

3,036

45,406

1,824

127,276

364,453

3,039

35,465

2,154

119,460

364,454

3,040

45,375

1,828

127,455

364,787

3,041

35,467

2,155

119,523

364,787

3,041

45,348

1,829

127,497

365,114

3,045

35,445

2,159

119,654

365,113

3,045

45,360

1,833

127,677

365,450

3,046

35,462

2,161

119,708

365,450

3,046

45,343

1,834

127,757

365,780

3,050

35,412

2,165

119,847

365,782

3,050

45,294

1,838

127,924

366,107

3,053

35,396

2,168

119,952

366,107

3,052

45,275

1,841

128,035

366,463

3,055

35,336

2,170

120,026

366,463

3,055

45,230

1,844

128,173

366,819

3,058

35,406

2,173

120,142

366,813

3,059

45,165

1,847

128,339

367,146

3,060

35,380

2,175

120,209

367,140

3,060

45,130

1,849

128,392

367,478

3,064

35,387

2,179

120,360

367,476

3,064

45,196

1,852

128,563

367,804

3,066

35,361

2,180

120,410

367,804

3,066

45,184

1,854

128,633

368,135

3,070

35,315

2,184

120,553

368,135

3,070

45,190

1,858

128,808

368,467

3,072

35,304

2,187

120,635

368,467

3,072

45,181

1,860

128,922

368,795

3,075

35,229

2,190

120,731

368,794

3,075

45,085

1,863

129,065

369,127

3,077

35,319

2,192

120,802

369,126

3,078

44,998

1,867

129,207

369,454

3,080

35,285

2,195

120,910

369,454

3,080

44,931

1,868

129,282

369,787

3,083

35,311

2,198

121,016

369,788

3,082

45,016

1,871

129,384

LECTURAS

208


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


370,118

3,085

35,251

2,200

121,093

370,115

3,085

45,065

1,873

129,508

370,451

3,089

35,234

2,204

121,237

370,469

3,089

45,029

1,877

129,698

370,808

3,092

35,151

2,206

121,321

370,821

3,092

44,957

1,880

129,807

371,155

3,095

35,076

2,209

121,434

371,154

3,095

44,848

1,883

129,954

371,482

3,096

35,149

2,210

121,468

371,482

3,097

44,832

1,885

130,058

371,815

3,100

35,174

2,215

121,611

371,815

3,100

44,779

1,888

130,180

372,143

3,103

35,187

2,217

121,710

372,141

3,102

44,838

1,890

130,267

372,479

3,105

35,122

2,220

121,790

372,478

3,105

44,837

1,893

130,408

372,805

3,109

35,122

2,223

121,917

372,805

3,109

44,822

1,897

130,585

373,137

3,110

35,104

2,225

121,976

373,135

3,111

44,733

1,899

130,652

373,469

3,115

35,066

2,229

122,133

373,469

3,115

44,690

1,903

130,840

373,796

3,115

35,041

2,230

122,152

373,797

3,116

44,664

1,905

130,915

374,129

3,120

35,098

2,234

122,307

374,122

3,120

44,619

1,908

131,071

374,455

3,122

35,051

2,236

122,374

374,475

3,121

44,644

1,910

131,134

374,815

3,125

34,993

2,240

122,489

374,835

3,125

44,661

1,913

131,294

375,165

3,128

35,026

2,242

122,592

375,164

3,128

44,655

1,916

131,444

375,496

3,130

34,977

2,245

122,671

375,495

3,130

44,574

1,918

131,533

375,823

3,135

34,949

2,249

122,827

375,822

3,134

44,532

1,923

131,714

376,155

3,135

34,897

2,250

122,843

376,156

3,136

44,473

1,924

131,785

376,483

3,139

35,009

2,254

122,982

376,483

3,140

44,471

1,928

131,945

376,817

3,141

35,016

2,256

123,059

376,816

3,141

44,460

1,929

131,997

377,144

3,145

34,985

2,259

123,182

377,142

3,144

44,511

1,932

132,157

377,480

3,147

34,972

2,261

123,247

377,480

3,147

44,491

1,935

132,281

377,807

3,150

34,920

2,265

123,363

377,802

3,150

44,395

1,938

132,410

378,136

3,153

34,933

2,268

123,467

378,133

3,153

44,363

1,942

132,561

378,487

3,155

34,882

2,270

123,540

378,486

3,156

44,281

1,944

132,658

378,842

3,159

34,948

2,273

123,667

378,844

3,159

44,279

1,948

132,824

379,171

3,161

34,898

2,275

123,735

379,171

3,160

44,257

1,948

132,861

379,503

3,164

34,908

2,279

123,871

379,502

3,164

44,340

1,952

133,034

379,835

3,167

34,871

2,281

123,945

379,836

3,167

44,311

1,955

133,144

380,166

3,170

34,821

2,285

124,061

380,165

3,170

44,199

1,958

133,294

380,497

3,172

34,860

2,287

124,146

380,496

3,173

44,014

1,961

133,423

380,825

3,175

34,817

2,289

124,234

380,823

3,175

43,545

1,963

133,527

381,156

3,177

34,902

2,292

124,319

381,157

3,179

43,424

1,967

133,678

381,484

3,180

34,827

2,295

124,413

381,482

3,180

43,326

1,968

133,743

381,817

3,184

34,817

2,298

124,548

381,807

3,184

43,346

1,972

133,904

382,168

3,186

34,739

2,301

124,625

382,140

3,186

43,320

1,974

133,981

382,527

3,190

34,671

2,304

124,754

382,477

3,190

43,304

1,978

134,154

382,852

3,191

34,688

2,306

124,809

382,829

3,192

43,289

1,980

134,237

383,184

3,195

34,712

2,309

124,929

383,184

3,195

43,235

1,983

134,391

383,511

3,197

34,751

2,311

124,992

383,510

3,198

43,181

1,987

134,529

383,843

3,200

34,716

2,315

125,105

383,845

3,200

43,131

1,988

134,600

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

209


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


384,172

3,203

34,704

2,318

125,216

384,172

3,203

43,205

1,991

134,731

384,505

3,205

34,641

2,320

125,286

384,504

3,206

43,166

1,994

134,837

384,836

3,209

34,623

2,324

125,428

384,838

3,209

43,130

1,997

134,998

385,168

3,211

34,583

2,325

125,479

385,163

3,211

43,108

2,000

135,094

385,499

3,215

34,541

2,329

125,619

385,490

3,215

43,064

2,003

135,235

385,826

3,216

34,504

2,330

125,657

385,822

3,217

43,027

2,005

135,337

386,152

3,220

34,506

2,334

125,794

386,153

3,220

43,001

2,008

135,450

386,509

3,222

34,516

2,337

125,870

386,483

3,222

43,037

2,010

135,540

386,859

3,225

34,482

2,340

125,972

386,835

3,225

43,036

2,013

135,681

387,195

3,229

34,452

2,343

126,103

387,191

3,228

43,060

2,016

135,811

387,526

3,230

34,372

2,345

126,149

387,528

3,231

43,027

2,019

135,939

387,853

3,234

34,364

2,349

126,297

387,854

3,234

42,924

2,023

136,084

388,185

3,235

34,358

2,350

126,329

388,185

3,237

42,849

2,025

136,183

388,512

3,240

34,381

2,354

126,474

388,511

3,239

42,839

2,027

136,291

388,845

3,241

34,364

2,356

126,534

388,840

3,241

42,881

2,030

136,382

389,174

3,245

34,327

2,359

126,653

389,169

3,245

42,876

2,033

136,519

389,506

3,248

34,309

2,362

126,756

389,501

3,247

42,896

2,036

136,640

389,833

3,250

34,252

2,365

126,830

389,836

3,250

42,832

2,038

136,750

390,164

3,253

34,284

2,367

126,926

390,163

3,253

42,836

2,041

136,880

390,492

3,255

34,249

2,370

127,003

390,492

3,256

42,786

2,044

136,986

390,850

3,259

34,266

2,373

127,134

390,823

3,260

42,689

2,048

137,170

391,199

3,261

34,220

2,375

127,204

391,174

3,261

42,674

2,049

137,200

391,533

3,265

34,191

2,379

127,334

391,535

3,265

42,723

2,053

137,376

391,860

3,267

34,170

2,382

127,424

391,860

3,267

42,723

2,055

137,460

392,196

3,270

34,079

2,385

127,515

392,192

3,270

42,675

2,058

137,605

392,527

3,272

34,125

2,387

127,599

392,521

3,273

42,674

2,061

137,730

392,854

3,275

34,114

2,390

127,685

392,851

3,275

42,581

2,063

137,831

393,186

3,278

34,154

2,393

127,789

393,179

3,279

42,530

2,067

138,000

393,511

3,280

34,098

2,395

127,870

393,509

3,280

42,490

2,068

138,041

393,839

3,284

34,068

2,399

128,002

393,842

3,284

42,513

2,073

138,215

394,171

3,286

34,035

2,400

128,056

394,171

3,285

42,507

2,073

138,249

394,503

3,290

34,002

2,404

128,182

394,504

3,290

42,573

2,078

138,436

394,855

3,292

34,013

2,406

128,258

394,837

3,292

42,537

2,080

138,549

395,214

3,295

33,991

2,410

128,365

395,193

3,295

42,441

2,083

138,672

395,540

3,298

34,035

2,412

128,457

395,541

3,299

42,428

2,087

138,831

395,873

3,300

33,974

2,415

128,537

395,873

3,300

42,369

2,088

138,881

396,200

3,304

34,013

2,418

128,661

396,194

3,303

42,465

2,091

139,002

396,534

3,305

33,977

2,420

128,723

396,533

3,305

42,421

2,093

139,102

396,861

3,310

33,932

2,424

128,863

396,857

3,310

42,418

2,098

139,285

397,194

3,311

33,872

2,425

128,899

397,190

3,311

42,359

2,099

139,355

397,521

3,315

33,873

2,429

129,038

397,524

3,315

42,325

2,103

139,516

397,852

3,316

33,919

2,431

129,094

397,852

3,318

42,285

2,106

139,640

LECTURAS

210


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


398,182

3,320

33,871

2,434

129,212

398,181

3,320

42,199

2,108

139,727

398,514

3,322

33,871

2,437

129,289

398,511

3,322

42,269

2,110

139,810

398,840

3,325

33,797

2,440

129,392

398,844

3,325

42,295

2,113

139,939

399,198

3,329

33,757

2,444

129,522

399,199

3,329

42,268

2,117

140,100

399,551

3,330

33,757

2,445

129,558

399,552

3,331

42,222

2,119

140,176

399,882

3,334

33,769

2,449

129,699

399,876

3,335

42,203

2,123

140,356

400,216

3,336

33,729

2,451

129,756

400,212

3,337

42,164

2,125

140,452

400,542

3,340

33,688

2,454

129,885

400,539

3,340

42,039

2,128

140,571

400,868

3,341

33,689

2,456

129,933

400,868

3,341

42,093

2,130

140,630

401,200

3,345

33,655

2,460

130,057

401,196

3,345

42,109

2,133

140,783

401,532

3,348

33,573

2,463

130,171

401,535

3,348

42,127

2,136

140,904

401,859

3,350

33,473

2,465

130,228

401,859

3,350

42,064

2,138

140,996

402,194

3,354

33,477

2,468

130,345

402,191

3,354

42,063

2,142

141,163

402,522

3,355

33,405

2,470

130,399

402,526

3,356

41,979

2,144

141,253

402,853

3,359

33,421

2,473

130,522

402,856

3,360

41,919

2,148

141,402

403,183

3,361

33,425

2,475

130,581

403,207

3,361

41,937

2,149

141,447

403,537

3,365

33,397

2,479

130,721

403,555

3,365

41,964

2,153

141,618

403,889

3,368

33,354

2,482

130,815

403,884

3,367

41,982

2,155

141,717

404,225

3,370

33,310

2,485

130,895

404,222

3,370

41,938

2,158

141,836

404,548

3,373

33,330

2,488

131,004

404,549

3,373

41,939

2,162

141,978

404,879

3,375

33,261

2,490

131,064

404,877

3,376

41,844

2,164

142,072

405,208

3,379

33,290

2,494

131,192

405,214

3,379

41,769

2,168

142,226

405,541

3,380

33,271

2,495

131,236

405,541

3,380

41,741

2,168

142,253

405,869

3,384

33,273

2,499

131,373

405,870

3,384

41,861

2,172

142,418

406,201

3,387

33,217

2,501

131,457

406,198

3,386

41,844

2,174

142,508

406,533

3,390

33,137

2,504

131,554

406,537

3,390

41,762

2,178

142,665

406,860

3,391

33,175

2,506

131,610

406,861

3,392

41,747

2,180

142,765

407,196

3,395

33,131

2,510

131,724

407,213

3,395

41,655

2,184

142,896

407,544

3,398

33,141

2,512

131,809

407,564

3,399

41,609

2,187

143,038

407,902

3,400

33,085

2,515

131,906

407,900

3,400

41,591

2,188

143,088

408,227

3,404

33,031

2,519

132,037

408,228

3,404

41,631

2,192

143,263

408,555

3,406

32,992

2,521

132,097

408,556

3,406

41,601

2,194

143,324

408,886

3,410

32,979

2,524

132,206

408,885

3,410

41,573

2,198

143,496

409,223

3,411

33,023

2,525

132,251

409,224

3,411

41,577

2,199

143,543

409,550

3,415

32,981

2,530

132,385

409,552

3,415

41,557

2,203

143,707

409,881

3,417

32,983

2,531

132,449

409,879

3,418

41,509

2,206

143,830

410,210

3,420

32,949

2,534

132,546

410,216

3,420

41,428

2,208

143,916

410,542

3,423

32,919

2,538

132,661

410,542

3,423

41,477

2,211

144,033

410,871

3,425

32,848

2,540

132,731

410,862

3,425

41,420

2,213

144,127

411,202

3,429

32,852

2,544

132,851

411,197

3,429

41,455

2,217

144,282

411,563

3,431

32,856

2,545

132,900

411,563

3,431

41,396

2,219

144,368

411,908

3,435

32,877

2,549

133,030

411,910

3,435

41,366

2,223

144,536

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

211


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


412,236

3,437

32,860

2,551

133,098

412,238

3,437

41,344

2,225

144,634

412,568

3,440

32,835

2,554

133,199

412,566

3,440

41,239

2,228

144,743

412,898

3,443

32,823

2,557

133,294

412,901

3,442

41,308

2,230

144,836

413,230

3,445

32,765

2,560

133,380

413,231

3,445

41,279

2,233

144,952

413,557

3,449

32,750

2,563

133,490

413,558

3,448

41,294

2,236

145,089

413,888

3,450

32,725

2,565

133,545

413,887

3,450

41,231

2,238

145,166

414,224

3,454

32,673

2,569

133,677

414,225

3,454

41,237

2,243

145,340

414,552

3,456

32,534

2,570

133,718

414,546

3,456

41,174

2,244

145,412

414,883

3,459

32,494

2,574

133,844

414,879

3,460

41,122

2,248

145,562

415,212

3,462

32,472

2,576

133,916

415,206

3,461

41,143

2,249

145,607

415,566

3,465

32,391

2,580

134,025

415,569

3,465

41,172

2,253

145,770

415,915

3,468

32,398

2,583

134,123

415,916

3,468

41,194

2,256

145,891

416,247

3,470

31,831

2,585

134,193

416,248

3,470

41,137

2,258

145,985

416,580

3,474

31,417

2,589

134,321

416,584

3,474

41,150

2,262

146,136

416,910

3,475

31,293

2,590

134,346

416,911

3,476

41,093

2,264

146,215

417,238

3,479

31,364

2,593

134,458

417,239

3,480

41,028

2,268

146,377

417,571

3,481

31,355

2,596

134,541

417,567

3,481

40,975

2,269

146,420

417,900

3,485

31,285

2,599

134,652

417,903

3,485

41,022

2,273

146,587

418,232

3,487

31,268

2,602

134,731

418,231

3,486

41,035

2,275

146,658

418,559

3,490

31,212

2,605

134,814

418,557

3,490

41,009

2,278

146,805

418,890

3,492

31,271

2,607

134,881

418,885

3,493

40,989

2,281

146,913

419,221

3,495

31,265

2,610

134,973

419,223

3,495

40,919

2,283

147,013

419,570

3,499

31,254

2,613

135,085

419,574

3,499

40,899

2,287

147,175

419,926

3,501

31,223

2,616

135,162

419,927

3,500

40,841

2,288

147,223

420,255

3,505

31,199

2,619

135,271

420,254

3,504

40,914

2,292

147,387

420,588

3,507

31,169

2,621

135,339

420,592

3,505

40,903

2,294

147,437

420,917

3,510

31,126

2,624

135,435

420,917

3,510

40,931

2,298

147,610

421,249

3,512

31,164

2,626

135,489

421,250

3,512

40,900

2,301

147,722

421,583

3,515

31,159

2,630

135,593

421,587

3,515

40,819

2,303

147,828

421,912

3,518

31,132

2,633

135,691

421,913

3,518

40,818

2,307

147,968

422,240

3,520

31,074

2,635

135,753

422,236

3,520

40,735

2,308

148,031

422,572

3,524

31,071

2,638

135,868

422,568

3,523

40,831

2,311

148,135

422,894

3,526

31,008

2,640

135,930

422,892

3,525

40,840

2,313

148,243

423,231

3,530

30,988

2,644

136,050

423,231

3,529

40,797

2,317

148,406

423,558

3,531

31,003

2,645

136,082

423,585

3,531

40,737

2,320

148,493

423,912

3,535

31,030

2,649

136,207

423,936

3,535

40,700

2,323

148,641

424,270

3,537

30,997

2,652

136,288

424,273

3,538

40,660

2,326

148,754

424,598

3,540

30,980

2,655

136,373

424,599

3,540

40,587

2,328

148,845

424,927

3,544

30,972

2,658

136,484

424,928

3,542

40,662

2,330

148,935

425,257

3,545

30,949

2,660

136,531

425,256

3,545

40,693

2,333

149,049

425,590

3,549

30,941

2,664

136,662

425,593

3,549

40,672

2,337

149,211

425,919

3,550

30,936

2,665

136,690

425,917

3,550

40,608

2,339

149,265

LECTURAS

212


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


426,251

3,554

30,970

2,669

136,818

426,249

3,555

40,586

2,343

149,440

426,575

3,556

30,948

2,670

136,861

426,573

3,557

40,536

2,345

149,522

426,910

3,559

30,976

2,674

136,966

426,913

3,560

40,459

2,348

149,653

427,236

3,562

30,994

2,676

137,045

427,238

3,561

40,489

2,349

149,710

427,593

3,565

30,896

2,679

137,142

427,592

3,565

40,522

2,353

149,846

427,943

3,568

30,900

2,683

137,237

427,942

3,568

40,530

2,356

149,992

428,281

3,570

30,878

2,685

137,301

428,283

3,570

40,431

2,358

150,070

428,605

3,574

30,896

2,688

137,416

428,607

3,574

40,427

2,363

150,240

428,939

3,576

30,848

2,690

137,473

428,937

3,576

40,324

2,364

150,300

429,272

3,579

30,811

2,694

137,582

429,261

3,580

40,273

2,368

150,457

429,600

3,582

30,787

2,697

137,672

429,600

3,581

40,273

2,369

150,488

429,930

3,585

30,725

2,699

137,757

429,924

3,585

40,313

2,373

150,650

430,256

3,587

30,704

2,702

137,837

430,255

3,587

40,296

2,375

150,755

430,590

3,590

30,682

2,705

137,914

430,592

3,590

40,245

2,378

150,870

430,918

3,592

30,747

2,707

137,990

430,918

3,593

40,272

2,381

151,001

431,251

3,597

30,685

2,711

138,119

431,251

3,595

40,195

2,384

151,087

431,598

3,599

30,603

2,713

138,180

431,572

3,599

40,160

2,388

151,245

431,958

3,600

30,659

2,715

138,237

431,940

3,600

40,125

2,389

151,284

432,291

3,605

30,652

2,719

138,364

432,287

3,604

40,204

2,392

151,441

432,617

3,606

30,661

2,721

138,414

432,617

3,606

40,212

2,395

151,529

432,946

3,610

30,624

2,725

138,528

432,943

3,610

40,156

2,398

151,673

433,283

3,613

30,585

2,728

138,635

433,282

3,613

40,132

2,401

151,786

433,608

3,615

30,503

2,730

138,682

433,606

3,615

40,016

2,403

151,879

433,936

3,618

30,555

2,733

138,783

433,936

3,618

40,038

2,406

152,006

434,262

3,620

30,536

2,735

138,839

434,262

3,620

40,021

2,408

152,077

434,599

3,624

30,544

2,739

138,966

434,601

3,624

40,088

2,412

152,221

434,926

3,625

30,531

2,740

138,991

434,926

3,626

40,030

2,414

152,297

435,258

3,630

30,567

2,744

139,125

435,256

3,630

39,980

2,418

152,455

435,611

3,632

30,522

2,747

139,209

435,593

3,631

39,904

2,419

152,524

435,971

3,635

30,456

2,750

139,291

435,920

3,635

39,832

2,423

152,670

436,298

3,638

30,519

2,752

139,369

436,275

3,638

39,793

2,426

152,788

436,626

3,640

30,473

2,755

139,444

436,624

3,640

39,751

2,428

152,870

436,959

3,644

30,447

2,758

139,559

436,948

3,643

39,821

2,431

152,986

437,290

3,645

30,403

2,760

139,610

437,288

3,645

39,812

2,433

153,084

437,612

3,650

30,392

2,764

139,738

437,612

3,649

39,792

2,438

153,244

437,945

3,651

30,370

2,766

139,791

437,942

3,651

39,735

2,439

153,303

438,283

3,655

30,328

2,769

139,897

438,284

3,655

39,699

2,443

153,456

438,607

3,656

30,375

2,771

139,939

438,607

3,657

39,680

2,445

153,549

438,938

3,660

30,327

2,774

140,050

438,937

3,660

39,635

2,448

153,660

439,263

3,662

30,323

2,777

140,126

439,263

3,662

39,691

2,450

153,740

439,601

3,665

30,303

2,780

140,205

439,603

3,665

39,674

2,453

153,867

439,952

3,669

30,337

2,783

140,320

439,926

3,668

39,673

2,456

153,993

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

213


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


440,302

3,671

30,290

2,785

140,383

440,280

3,670

39,633

2,459

154,083

440,634

3,675

30,232

2,789

140,500

440,631

3,674

39,608

2,463

154,242

440,972

3,675

30,267

2,790

140,515

440,970

3,677

39,546

2,465

154,331

441,293

3,680

30,317

2,794

140,648

441,293

3,680

39,490

2,468

154,446

441,626

3,682

30,303

2,797

140,720

441,625

3,681

39,553

2,469

154,486

441,951

3,685

30,239

2,800

140,810

441,950

3,685

39,602

2,473

154,653

442,289

3,688

30,263

2,802

140,890

442,289

3,688

39,560

2,476

154,761

442,614

3,690

30,215

2,805

140,962

442,613

3,690

39,511

2,478

154,858

442,947

3,694

30,218

2,809

141,093

442,943

3,694

39,463

2,482

155,013

443,284

3,695

30,175

2,810

141,112

443,285

3,695

39,392

2,484

155,070

443,609

3,699

30,211

2,814

141,238

443,608

3,699

39,416

2,487

155,215

443,963

3,701

30,178

2,816

141,296

443,959

3,701

39,422

2,489

155,275

444,315

3,705

30,152

2,819

141,410

444,314

3,704

39,472

2,493

155,423

444,649

3,707

30,161

2,822

141,472

444,637

3,707

39,452

2,495

155,528

444,976

3,710

30,134

2,825

141,563

444,975

3,710

39,408

2,498

155,643

445,303

3,714

30,104

2,828

141,674

445,303

3,713

39,362

2,501

155,775

445,633

3,715

30,033

2,830

141,715

445,633

3,715

39,286

2,504

155,860

445,970

3,719

30,108

2,833

141,822

445,971

3,718

39,269

2,507

155,975

446,295

3,721

30,055

2,835

141,882

446,295

3,720

39,280

2,508

156,045

446,627

3,725

30,032

2,839

142,004

446,626

3,724

39,282

2,512

156,197

446,951

3,726

30,049

2,840

142,035

446,952

3,725

39,264

2,514

156,253

447,290

3,730

30,045

2,844

142,159

447,290

3,730

39,287

2,518

156,414

447,615

3,733

30,022

2,847

142,243

447,614

3,733

39,154

2,521

156,541

447,948

3,735

29,960

2,850

142,315

447,965

3,735

38,839

2,523

156,628

448,312

3,738

30,028

2,852

142,393

448,319

3,739

38,755

2,527

156,771

448,656

3,740

29,984

2,855

142,467

448,657

3,740

38,687

2,528

156,822

448,982

3,744

29,997

2,859

142,586

448,983

3,743

38,760

2,531

156,934

449,315

3,746

29,955

2,860

142,643

449,313

3,746

38,733

2,534

157,038

449,639

3,750

29,904

2,864

142,760

449,638

3,750

38,706

2,538

157,189

449,978

3,751

29,901

2,866

142,807

449,977

3,752

38,642

2,540

157,271

450,306

3,755

29,883

2,869

142,911

450,306

3,755

38,583

2,543

157,395

450,634

3,756

29,928

2,871

142,949

450,634

3,757

38,591

2,545

157,484

450,971

3,760

29,904

2,874

143,062

450,972

3,760

38,567

2,548

157,590

451,296

3,763

29,893

2,877

143,152

451,296

3,762

38,623

2,550

157,666

451,629

3,765

29,837

2,880

143,217

451,623

3,765

38,598

2,553

157,786

451,953

3,769

29,844

2,884

143,341

451,970

3,769

38,562

2,557

157,935

452,318

3,771

29,803

2,885

143,389

452,336

3,771

38,480

2,559

158,022

452,664

3,775

29,802

2,889

143,504

452,663

3,775

38,436

2,563

158,159

452,997

3,776

29,805

2,890

143,538

452,994

3,777

38,409

2,565

158,231

453,320

3,780

29,791

2,894

143,658

453,321

3,780

38,368

2,568

158,357

453,658

3,782

29,805

2,897

143,723

453,659

3,781

38,392

2,570

158,421

453,984

3,785

29,722

2,899

143,807

453,985

3,785

38,410

2,573

158,551

LECTURAS

214


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


454,316

3,788

29,745

2,903

143,912

454,314

3,788

38,355

2,576

158,661

454,640

3,790

29,677

2,905

143,963

454,640

3,791

38,329

2,579

158,767

454,979

3,794

29,665

2,909

144,086

454,978

3,794

38,235

2,583

158,919

455,307

3,795

29,614

2,910

144,114

455,304

3,796

38,167

2,584

158,960

455,636

3,800

29,662

2,914

144,242

455,629

3,799

38,188

2,587

159,088

455,988

3,801

29,688

2,916

144,299

455,989

3,801

38,244

2,589

159,172

456,347

3,805

29,649

2,919

144,398

456,347

3,805

38,244

2,593

159,311

456,671

3,808

29,642

2,923

144,495

456,672

3,807

38,204

2,595

159,409

457,001

3,810

29,612

2,925

144,553

456,999

3,810

38,161

2,598

159,517

457,338

3,814

29,604

2,928

144,663

457,339

3,814

38,120

2,602

159,660

457,665

3,815

29,569

2,930

144,700

457,664

3,815

38,069

2,604

159,716

457,997

3,819

29,628

2,934

144,821

457,995

3,819

38,068

2,607

159,863

458,321

3,821

29,607

2,935

144,866

458,322

3,820

38,047

2,608

159,896

458,659

3,824

29,591

2,939

144,975

458,656

3,824

38,111

2,612

160,045

458,985

3,827

29,576

2,941

145,050

458,981

3,826

38,041

2,614

160,126

459,317

3,830

29,499

2,945

145,143

459,310

3,830

38,003

2,618

160,261

459,663

3,833

29,537

2,947

145,220

459,639

3,833

37,958

2,621

160,391

460,030

3,835

29,495

2,950

145,290

459,977

3,835

37,850

2,623

160,463

460,353

3,838

29,547

2,953

145,379

460,330

3,838

37,877

2,626

160,572

460,683

3,840

29,517

2,955

145,446

460,680

3,840

37,864

2,628

160,662

461,007

3,844

29,508

2,959

145,564

461,011

3,844

37,845

2,632

160,798

461,350

3,846

29,451

2,961

145,625

461,348

3,846

37,816

2,634

160,869

461,672

3,850

29,389

2,965

145,732

461,672

3,849

37,799

2,638

161,011

462,003

3,851

29,397

2,966

145,774

462,000

3,852

37,747

2,641

161,119

462,341

3,855

29,353

2,970

145,879

462,342

3,855

37,711

2,643

161,217

462,666

3,857

29,388

2,972

145,949

462,664

3,858

37,688

2,646

161,317

462,998

3,860

29,329

2,975

146,027

462,991

3,860

37,676

2,648

161,403

463,323

3,863

29,363

2,978

146,125

463,316

3,863

37,716

2,651

161,504

463,656

3,865

29,303

2,980

146,188

463,657

3,865

37,686

2,653

161,606

464,010

3,870

29,325

2,984

146,307

463,983

3,870

37,000

2,658

161,766

464,359

3,871

29,324

2,986

146,353

464,335

3,873

36,027

2,661

161,889

464,689

3,875

29,286

2,989

146,463

464,687

3,875

35,775

2,663

161,961

465,031

3,877

29,281

2,991

146,519

465,032

3,878

35,764

2,666

162,055

465,354

3,880

29,270

2,994

146,611

465,355

3,879

35,792

2,668

162,122

465,684

3,882

29,336

2,997

146,672

465,682

3,883

35,860

2,671

162,247

466,008

3,885

29,314

3,000

146,766

466,009

3,885

35,819

2,673

162,328

466,349

3,889

29,252

3,004

146,882

466,345

3,888

35,868

2,677

162,445

466,674

3,890

29,227

3,005

146,911

466,668

3,891

35,828

2,679

162,545

467,005

3,894

29,225

3,009

147,037

467,000

3,894

35,788

2,683

162,662

467,339

3,896

29,216

3,010

147,070

467,341

3,896

35,811

2,684

162,727

467,665

3,900

29,225

3,014

147,189

467,665

3,899

35,787

2,688

162,841

467,993

3,901

29,211

3,015

147,222

467,993

3,901

35,810

2,689

162,903

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

215


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


468,344

3,905

29,197

3,019

147,342

468,318

3,905

35,812

2,693

163,030

468,696

3,909

29,124

3,023

147,452

468,678

3,908

35,810

2,696

163,129

469,036

3,910

29,108

3,025

147,491

469,035

3,911

35,796

2,699

163,247

469,357

3,914

29,139

3,028

147,604

469,359

3,914

35,735

2,703

163,372

469,690

3,915

29,112

3,030

147,643

469,687

3,916

35,702

2,704

163,438

470,032

3,919

29,161

3,034

147,762

470,027

3,919

35,702

2,707

163,526

470,355

3,921

29,147

3,035

147,803

470,350

3,921

35,741

2,709

163,609

470,681

3,925

29,135

3,039

147,921

470,679

3,924

35,769

2,713

163,732

471,006

3,928

29,114

3,042

148,002

471,004

3,927

35,767

2,715

163,812

471,344

3,930

29,041

3,045

148,073

471,346

3,930

35,754

2,718

163,926

471,670

3,933

29,078

3,047

148,151

471,669

3,934

35,689

2,722

164,060

472,004

3,935

29,062

3,050

148,219

472,001

3,935

35,636

2,723

164,121

472,360

3,939

29,098

3,053

148,325

472,342

3,938

35,633

2,726

164,222

472,717

3,940

29,058

3,055

148,369

472,692

3,941

35,683

2,729

164,308

473,041

3,945

29,062

3,059

148,495

473,039

3,944

35,670

2,732

164,425

473,374

3,947

29,062

3,061

148,560

473,369

3,946

35,673

2,734

164,503

473,698

3,950

28,986

3,065

148,653

473,690

3,949

35,687

2,737

164,615

474,037

3,952

28,969

3,066

148,709

474,035

3,953

35,643

2,741

164,742

474,362

3,955

28,951

3,070

148,800

474,359

3,956

35,563

2,744

164,846

474,689

3,958

28,993

3,072

148,883

474,686

3,959

35,449

2,747

164,966

475,026

3,960

28,949

3,075

148,943

475,029

3,960

35,438

2,748

164,999

475,352

3,963

28,977

3,078

149,045

475,351

3,962

35,576

2,751

165,091

475,682

3,966

28,974

3,081

149,119

475,681

3,965

35,565

2,753

165,182

476,008

3,970

28,949

3,084

149,221

476,006

3,970

35,550

2,758

165,345

476,346

3,971

28,940

3,085

149,253

476,348

3,971

35,495

2,759

165,381

476,699

3,975

28,961

3,089

149,375

476,698

3,975

35,485

2,763

165,534

477,052

3,977

28,956

3,092

149,448

477,052

3,978

35,451

2,766

165,624

477,380

3,980

28,949

3,095

149,522

477,373

3,980

35,370

2,768

165,711

477,717

3,983

28,981

3,098

149,618

477,715

3,982

35,421

2,770

165,788

478,043

3,986

28,971

3,100

149,689

478,038

3,985

35,405

2,773

165,891

478,368

3,989

28,915

3,104

149,792

478,368

3,989

35,415

2,777

166,034

478,695

3,990

28,886

3,105

149,815

478,692

3,991

35,377

2,779

166,088

479,036

3,994

28,946

3,109

149,934

479,036

3,995

35,294

2,783

166,242

479,360

3,996

28,931

3,110

149,980

479,360

3,997

35,245

2,785

166,304

479,691

4,000

28,899

3,114

150,093

479,688

4,000

35,166

2,788

166,417

480,028

4,002

28,908

3,116

150,153

480,030

4,001

35,237

2,789

166,449

480,354

4,005

28,845

3,120

150,247

480,354

4,005

35,270

2,793

166,588

480,683

4,008

28,838

3,123

150,337

480,707

4,008

35,268

2,796

166,705

481,031

4,010

28,779

3,125

150,394

481,055

4,010

35,205

2,798

166,777

481,385

4,014

28,842

3,129

150,514

481,384

4,015

35,194

2,803

166,930

481,724

4,016

28,816

3,130

150,556

481,722

4,016

35,130

2,804

166,987

482,052

4,020

28,812

3,134

150,669

482,051

4,020

35,077

2,808

167,117

LECTURAS

216


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


482,375

4,021

28,836

3,136

150,714

482,374

4,021

35,118

2,809

167,142

482,713

4,025

28,804

3,139

150,816

482,718

4,025

35,164

2,813

167,285

483,039

4,028

28,796

3,142

150,903

483,040

4,027

35,185

2,815

167,376

483,369

4,030

28,781

3,145

150,965

483,370

4,030

35,123

2,818

167,472

483,695

4,033

28,823

3,147

151,050

483,693

4,033

35,121

2,822

167,593

484,038

4,035

28,781

3,150

151,112

484,038

4,035

35,058

2,823

167,658

484,361

4,039

28,815

3,153

151,217

484,362

4,039

35,066

2,827

167,801

484,692

4,040

28,818

3,155

151,265

484,711

4,040

35,038

2,828

167,833

485,049

4,045

28,788

3,159

151,387

485,059

4,044

35,078

2,833

167,979

485,402

4,047

28,777

3,162

151,460

485,403

4,047

35,050

2,835

168,060

485,727

4,050

28,731

3,165

151,541

485,729

4,050

34,982

2,838

168,174

486,054

4,052

28,780

3,167

151,604

486,056

4,053

35,002

2,841

168,264

486,385

4,055

28,718

3,170

151,687

486,389

4,055

34,957

2,843

168,352

486,723

4,058

28,741

3,173

151,770

486,724

4,058

34,989

2,846

168,453

487,051

4,060

28,722

3,175

151,838

487,052

4,060

34,925

2,848

168,530

487,376

4,064

28,711

3,179

151,947

487,375

4,064

34,932

2,852

168,664

487,715

4,066

28,693

3,181

152,010

487,719

4,065

34,901

2,854

168,717

488,041

4,070

28,653

3,184

152,109

488,041

4,070

34,890

2,858

168,863

488,371

4,071

28,657

3,185

152,136

488,365

4,071

34,880

2,859

168,907

488,698

4,075

28,695

3,189

152,250

488,693

4,075

34,859

2,863

169,048

489,065

4,077

28,688

3,192

152,330

489,064

4,078

34,820

2,866

169,142

489,408

4,080

28,667

3,195

152,407

489,410

4,080

34,793

2,868

169,224

489,737

4,084

28,661

3,198

152,510

489,738

4,083

34,893

2,871

169,319

490,061

4,086

28,613

3,200

152,562

490,061

4,085

34,840

2,873

169,399

490,402

4,089

28,615

3,204

152,663

490,405

4,089

34,821

2,878

169,552

490,729

4,090

28,621

3,205

152,703

490,729

4,091

34,791

2,879

169,600

491,057

4,095

28,618

3,209

152,825

491,058

4,095

34,766

2,883

169,744

491,387

4,096

28,608

3,211

152,866

491,390

4,097

34,739

2,885

169,800

491,724

4,100

28,565

3,214

152,973

491,725

4,100

34,700

2,888

169,920

492,053

4,103

28,572

3,217

153,049

492,047

4,102

34,711

2,890

169,976

492,380

4,105

28,516

3,220

153,118

492,377

4,105

34,684

2,893

170,091

492,708

4,109

28,551

3,223

153,224

492,706

4,108

34,705

2,896

170,206

493,068

4,110

28,530

3,225

153,265

493,068

4,110

34,632

2,899

170,279

493,414

4,114

28,549

3,229

153,382

493,415

4,115

34,613

2,903

170,430

493,746

4,116

28,512

3,231

153,437

493,745

4,116

34,577

2,904

170,476

494,086

4,120

28,460

3,234

153,533

494,091

4,120

34,556

2,908

170,609

494,411

4,122

28,471

3,237

153,605

494,412

4,121

34,569

2,909

170,643

494,739

4,125

28,458

3,240

153,688

494,741

4,125

34,587

2,913

170,784

495,066

4,128

28,478

3,243

153,773

495,062

4,128

34,527

2,916

170,879

495,404

4,130

28,446

3,244

153,829

495,407

4,130

34,426

2,918

170,956

495,730

4,133

28,484

3,248

153,921

495,728

4,133

34,410

2,922

171,076

496,059

4,135

28,468

3,250

153,987

496,057

4,135

34,337

2,923

171,138

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

217


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


496,388

4,139

28,469

3,253

154,082

496,389

4,139

34,317

2,928

171,281

496,724

4,141

28,464

3,256

154,147

496,724

4,140

34,290

2,928

171,306

497,048

4,145

28,430

3,259

154,252

497,074

4,144

34,333

2,933

171,449

497,403

4,147

28,425

3,262

154,320

497,426

4,147

34,332

2,935

171,543

497,750

4,150

28,391

3,264

154,396

497,750

4,150

34,274

2,938

171,642

498,091

4,152

28,466

3,266

154,455

498,094

4,153

34,293

2,941

171,743

498,415

4,155

28,443

3,270

154,545

498,417

4,155

34,226

2,943

171,817

498,748

4,158

28,449

3,273

154,638

498,747

4,159

34,209

2,947

171,955

499,088

4,161

28,432

3,275

154,701

499,092

4,160

34,149

2,948

171,989

499,412

4,165

28,384

3,279

154,816

499,410

4,164

34,208

2,952

172,117

499,741

4,166

28,373

3,281

154,861

499,737

4,165

34,165

2,954

172,172

500,067

4,169

28,366

3,284

154,954

500,064

4,170

34,161

2,958

172,317

500,392

4,172

28,409

3,286

155,011

500,394

4,173

34,097

2,961

172,420

500,730

4,175

28,363

3,290

155,109

500,730

4,175

34,005

2,963

172,497

501,058

4,177

28,362

3,292

155,178

501,083

4,178

34,043

2,966

172,598

501,410

4,180

28,364

3,295

155,264

501,432

4,180

34,007

2,968

172,671

501,774

4,184

28,346

3,299

155,378

501,778

4,183

34,074

2,971

172,769

502,099

4,186

28,315

3,300

155,420

502,097

4,185

34,079

2,974

172,853

502,427

4,190

28,284

3,304

155,525

502,428

4,189

34,066

2,978

172,992

502,754

4,191

28,303

3,305

155,559

502,752

4,192

34,010

2,980

173,068

503,094

4,195

28,319

3,309

155,670

503,095

4,195

33,937

2,983

173,178

503,418

4,196

28,338

3,311

155,717

503,417

4,197

33,966

2,985

173,238

503,750

4,200

28,324

3,314

155,815

503,746

4,200

33,922

2,988

173,351

504,074

4,203

28,289

3,318

155,915

504,077

4,202

33,967

2,990

173,411

504,412

4,205

28,244

3,320

155,966

504,413

4,205

33,966

2,993

173,521

504,738

4,209

28,262

3,324

156,073

504,739

4,209

33,978

2,997

173,640

505,068

4,210

28,234

3,325

156,103

505,088

4,211

33,891

2,999

173,722

505,414

4,214

28,258

3,329

156,222

505,438

4,215

33,837

3,003

173,855

505,782

4,217

28,236

3,331

156,288

505,784

4,216

33,837

3,005

173,905

506,107

4,220

28,198

3,334

156,375

506,108

4,220

33,790

3,008

174,028

506,435

4,223

28,161

3,337

156,465

506,435

4,221

33,826

3,009

174,061

506,776

4,225

28,161

3,340

156,529

506,766

4,225

33,816

3,013

174,198

507,100

4,228

28,191

3,343

156,619

507,100

4,228

33,790

3,016

174,299

507,429

4,230

28,191

3,345

156,666

507,425

4,230

33,680

3,018

174,372

507,753

4,234

28,218

3,348

156,771

507,751

4,234

33,651

3,023

174,513

508,093

4,236

28,156

3,350

156,830

508,096

4,236

33,558

3,024

174,556

508,418

4,239

28,182

3,354

156,922

508,417

4,240

33,552

3,028

174,693

508,749

4,242

28,171

3,356

156,995

508,747

4,240

33,563

3,028

174,707

509,075

4,245

28,055

3,359

157,085

509,078

4,245

33,613

3,033

174,857

509,440

4,247

28,067

3,362

157,147

509,440

4,247

33,584

3,035

174,944

509,786

4,250

28,068

3,365

157,228

509,786

4,250

33,517

3,038

175,040

510,116

4,253

28,111

3,368

157,315

510,117

4,254

33,511

3,042

175,167

LECTURAS

218


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


510,442

4,255

28,068

3,370

157,371

510,435

4,255

33,458

3,043

175,215

510,785

4,259

28,118

3,373

157,472

510,783

4,259

33,486

3,047

175,348

511,111

4,261

28,096

3,376

157,543

511,107

4,260

33,476

3,048

175,371

511,435

4,265

28,082

3,379

157,642

511,432

4,264

33,539

3,052

175,502

511,763

4,266

28,040

3,381

157,678

511,767

4,266

33,501

3,054

175,575

512,101

4,270

28,010

3,384

157,783

512,101

4,270

33,430

3,058

175,703

512,426

4,272

28,023

3,386

157,838

512,425

4,273

33,362

3,061

175,806

512,755

4,275

27,995

3,389

157,928

512,752

4,275

33,280

3,063

175,873

513,095

4,278

27,983

3,392

158,001

513,097

4,277

33,322

3,065

175,950

513,445

4,281

27,989

3,395

158,090

513,418

4,280

33,325

3,068

176,038

513,799

4,284

27,948

3,399

158,185

513,771

4,284

33,380

3,072

176,161

514,123

4,286

27,955

3,400

158,234

514,120

4,286

33,325

3,074

176,233

514,465

4,289

27,961

3,404

158,332

514,453

4,290

33,296

3,078

176,371

514,788

4,291

27,964

3,406

158,383

514,790

4,291

33,295

3,080

176,422

515,113

4,295

27,968

3,409

158,486

515,112

4,295

33,226

3,083

176,538

515,441

4,297

27,973

3,412

158,553

515,437

4,297

33,257

3,086

176,619

515,784

4,300

27,939

3,415

158,629

515,784

4,300

33,236

3,088

176,704

516,108

4,303

27,967

3,418

158,722

516,108

4,302

33,251

3,091

176,785

516,437

4,305

27,940

3,420

158,771

516,434

4,305

33,208

3,093

176,876

516,764

4,309

27,944

3,424

158,884

516,768

4,309

33,286

3,097

176,990

517,103

4,311

27,920

3,426

158,937

517,102

4,311

33,255

3,099

177,081

517,453

4,315

27,881

3,429

159,045

517,427

4,315

33,144

3,103

177,197

517,804

4,316

27,920

3,431

159,085

517,776

4,317

33,167

3,105

177,259

518,136

4,320

27,894

3,434

159,186

518,136

4,320

33,169

3,108

177,364

518,472

4,322

27,906

3,436

159,242

518,468

4,322

33,200

3,110

177,432

518,795

4,325

27,877

3,440

159,328

518,794

4,325

33,134

3,113

177,538

519,123

4,329

27,871

3,444

159,439

519,122

4,328

33,148

3,116

177,635

519,453

4,331

27,800

3,445

159,482

519,455

4,331

33,070

3,119

177,728

519,789

4,335

27,796

3,449

159,595

519,788

4,334

33,024

3,123

177,848

520,114

4,335

27,785

3,450

159,607

520,113

4,336

33,025

3,124

177,901

520,442

4,340

27,821

3,454

159,732

520,438

4,339

33,025

3,127

178,007

520,785

4,341

27,782

3,456

159,784

520,785

4,340

33,057

3,128

178,042

521,110

4,345

27,747

3,459

159,881

521,109

4,345

33,093

3,133

178,188

521,461

4,348

27,745

3,463

159,971

521,458

4,347

33,070

3,136

178,278

521,810

4,350

27,706

3,465

160,027

521,807

4,350

33,029

3,139

178,377

522,152

4,354

27,710

3,469

160,141

522,140

4,354

32,973

3,142

178,500

522,475

4,355

27,657

3,470

160,160

522,475

4,355

32,940

3,143

178,538

522,804

4,359

27,746

3,473

160,262

522,802

4,359

32,974

3,147

178,652

523,136

4,361

27,749

3,475

160,321

523,137

4,360

32,975

3,149

178,705

523,473

4,365

27,707

3,479

160,427

523,471

4,365

33,005

3,153

178,849

523,796

4,367

27,672

3,482

160,501

523,796

4,366

32,962

3,154

178,896

524,126

4,370

27,649

3,485

160,577

524,123

4,370

32,922

3,158

179,024

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

219


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


524,454

4,373

27,658

3,488

160,659

524,455

4,373

32,897

3,161

179,126

524,792

4,375

27,577

3,490

160,715

524,790

4,375

32,797

3,163

179,188

525,116

4,378

27,619

3,493

160,801

525,114

4,378

32,826

3,166

179,292

525,466

4,380

27,621

3,495

160,863

525,462

4,380

32,799

3,168

179,353

525,837

4,384

27,624

3,499

160,969

525,823

4,384

32,856

3,172

179,487

526,157

4,387

27,592

3,501

161,042

526,158

4,385

32,818

3,173

179,518

526,484

4,390

27,514

3,505

161,127

526,484

4,390

32,855

3,178

179,672

526,811

4,392

27,536

3,507

161,193

526,808

4,393

32,811

3,181

179,787

527,141

4,395

27,465

3,510

161,266

527,142

4,395

32,704

3,183

179,844

527,475

4,398

27,507

3,512

161,337

527,476

4,397

32,761

3,186

179,922

527,806

4,400

27,501

3,515

161,404

527,805

4,400

32,737

3,188

180,005

528,137

4,403

27,518

3,518

161,491

528,139

4,402

32,793

3,191

180,084

528,473

4,406

27,468

3,520

161,561

528,472

4,405

32,763

3,193

180,173

528,797

4,410

27,435

3,524

161,669

528,791

4,409

32,770

3,198

180,314

529,127

4,411

27,416

3,525

161,698

529,122

4,411

32,688

3,200

180,384

529,477

4,415

27,445

3,529

161,812

529,467

4,415

32,635

3,203

180,496

529,840

4,417

27,477

3,531

161,868

529,842

4,417

32,665

3,205

180,553

530,163

4,420

27,479

3,535

161,951

530,162

4,420

32,658

3,208

180,654

530,493

4,423

27,501

3,538

162,037

530,490

4,422

32,680

3,211

180,738

530,824

4,426

27,411

3,540

162,108

530,825

4,425

32,644

3,213

180,825

531,159

4,430

27,339

3,544

162,215

531,157

4,429

32,638

3,217

180,947

531,486

4,430

27,325

3,545

162,231

531,485

4,431

32,585

3,219

181,018

531,817

4,435

27,374

3,549

162,356

531,810

4,435

32,536

3,223

181,144

532,142

4,436

27,369

3,550

162,388

532,143

4,436

32,541

3,224

181,182

532,478

4,440

27,343

3,554

162,497

532,477

4,439

32,521

3,228

181,291

532,808

4,442

27,384

3,556

162,549

532,805

4,441

32,538

3,229

181,351

533,139

4,445

27,356

3,560

162,637

533,126

4,445

32,553

3,233

181,471

533,491

4,449

27,311

3,563

162,743

533,472

4,447

32,539

3,235

181,550

533,848

4,450

27,253

3,565

162,775

533,818

4,450

32,496

3,239

181,655

534,171

4,454

27,278

3,568

162,878

534,171

4,455

32,411

3,243

181,791

534,499

4,456

27,237

3,570

162,925

534,495

4,456

32,384

3,244

181,818

534,842

4,460

27,243

3,574

163,036

534,843

4,459

32,431

3,247

181,933

535,164

4,461

27,252

3,576

163,081

535,163

4,461

32,451

3,249

181,984

535,495

4,465

27,262

3,579

163,172

535,494

4,465

32,445

3,253

182,113

535,824

4,468

27,214

3,582

163,253

535,826

4,467

32,436

3,255

182,176

536,160

4,470

27,145

3,585

163,320

536,160

4,470

32,424

3,258

182,295

536,486

4,473

27,180

3,588

163,402

536,480

4,474

32,381

3,262

182,411

536,815

4,475

27,175

3,590

163,456

536,810

4,475

32,306

3,263

182,452

537,165

4,479

27,197

3,593

163,562

537,144

4,478

32,362

3,266

182,554

537,530

4,480

27,218

3,595

163,602

537,504

4,480

32,340

3,268

182,615

537,854

4,485

27,246

3,599

163,718

537,854

4,484

32,354

3,273

182,756

538,180

4,487

27,232

3,602

163,791

538,178

4,486

32,289

3,274

182,809

LECTURAS

220


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


538,511

4,490

27,134

3,605

163,864

538,515

4,490

32,288

3,278

182,935

538,848

4,492

27,190

3,607

163,930

538,847

4,493

32,230

3,282

183,043

539,174

4,495

27,184

3,610

164,000

539,173

4,495

32,135

3,283

183,098

539,500

4,498

27,199

3,613

164,085

539,497

4,497

32,188

3,285

183,163

539,841

4,500

27,158

3,615

164,136

539,845

4,500

32,208

3,288

183,257

540,165

4,504

27,207

3,618

164,237

540,163

4,503

32,263

3,292

183,369

540,496

4,506

27,172

3,621

164,300

540,493

4,505

32,214

3,293

183,422

540,817

4,510

27,126

3,624

164,396

540,812

4,509

32,198

3,297

183,554

541,178

4,511

27,138

3,626

164,439

541,160

4,512

32,141

3,300

183,639

541,535

4,515

27,108

3,630

164,542

541,509

4,515

32,082

3,303

183,733

541,859

4,518

27,130

3,632

164,611

541,859

4,517

32,110

3,306

183,816

542,186

4,520

27,080

3,635

164,678

542,184

4,520

32,114

3,308

183,898

542,530

4,523

27,117

3,638

164,769

542,530

4,523

32,157

3,311

183,986

542,856

4,526

27,116

3,640

164,829

542,856

4,525

32,122

3,313

184,059

543,181

4,529

27,119

3,644

164,935

543,180

4,529

32,136

3,317

184,184

543,512

4,530

27,082

3,645

164,957

543,502

4,531

32,078

3,320

184,269

543,850

4,535

27,092

3,649

165,080

543,851

4,535

32,008

3,323

184,368

544,175

4,536

27,113

3,651

165,119

544,169

4,536

32,037

3,324

184,414

544,501

4,540

27,097

3,654

165,218

544,498

4,540

32,036

3,328

184,534

544,843

4,542

27,094

3,657

165,276

544,845

4,542

32,040

3,330

184,600

545,166

4,545

27,065

3,660

165,360

545,166

4,545

32,005

3,333

184,700

545,519

4,549

27,045

3,663

165,459

545,519

4,548

32,027

3,336

184,792

545,870

4,550

27,014

3,665

165,495

545,869

4,551

31,979

3,339

184,904

546,200

4,554

27,005

3,669

165,610

546,202

4,554

31,891

3,342

185,000

546,536

4,556

27,010

3,670

165,648

546,536

4,556

31,919

3,344

185,055

546,860

4,560

27,026

3,674

165,755

546,860

4,559

31,930

3,347

185,158

547,187

4,562

27,051

3,676

165,812

547,185

4,561

31,935

3,349

185,214

547,533

4,565

26,974

3,679

165,894

547,532

4,565

31,922

3,353

185,336

547,856

4,568

26,999

3,683

165,977

547,852

4,567

31,951

3,355

185,397

548,180

4,570

26,999

3,685

166,030

548,181

4,571

31,931

3,359

185,522

548,502

4,573

27,056

3,688

166,115

548,502

4,574

31,861

3,362

185,617

548,849

4,575

27,014

3,690

166,170

548,851

4,575

31,826

3,363

185,667

549,172

4,579

26,993

3,694

166,281

549,171

4,579

31,873

3,367

185,774

549,525

4,581

26,967

3,696

166,326

549,524

4,581

31,847

3,369

185,841

549,884

4,585

26,924

3,699

166,430

549,885

4,584

31,831

3,373

185,960

550,218

4,588

26,912

3,702

166,511

550,218

4,587

31,809

3,375

186,031

550,543

4,590

26,840

3,705

166,568

550,543

4,590

31,791

3,378

186,135

550,870

4,593

26,872

3,707

166,642

550,869

4,593

31,743

3,382

186,247

551,203

4,595

26,818

3,710

166,706

551,189

4,595

31,704

3,383

186,299

551,537

4,599

26,848

3,713

166,800

551,536

4,598

31,737

3,386

186,386

551,862

4,600

26,818

3,715

166,842

551,858

4,600

31,755

3,388

186,460

552,187

4,604

26,804

3,719

166,951

552,185

4,604

31,753

3,392

186,579

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

221


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


552,532

4,607

26,787

3,721

167,015

552,533

4,605

31,738

3,393

186,616

552,853

4,610

26,734

3,724

167,102

552,853

4,609

31,769

3,397

186,750

553,183

4,611

26,751

3,726

167,143

553,182

4,612

31,729

3,400

186,843

553,528

4,615

26,730

3,730

167,240

553,528

4,615

31,648

3,403

186,933

553,889

4,618

26,747

3,733

167,324

553,890

4,617

31,651

3,406

187,009

554,223

4,620

26,722

3,735

167,375

554,224

4,620

31,612

3,408

187,092

554,552

4,624

26,726

3,739

167,482

554,552

4,623

31,671

3,411

187,171

554,885

4,626

26,663

3,741

167,533

554,872

4,625

31,621

3,413

187,255

555,220

4,630

26,632

3,744

167,630

555,219

4,629

31,643

3,417

187,366

555,540

4,631

26,631

3,746

167,666

555,538

4,632

31,590

3,420

187,468

555,870

4,635

26,614

3,749

167,766

555,870

4,635

31,524

3,423

187,549

556,192

4,637

26,634

3,751

167,816

556,192

4,636

31,547

3,424

187,601

556,537

4,640

26,654

3,754

167,903

556,538

4,639

31,582

3,428

187,700

556,862

4,643

26,632

3,758

167,995

556,862

4,642

31,595

3,430

187,773

557,189

4,645

26,571

3,760

168,043

557,188

4,645

31,557

3,433

187,879

557,553

4,649

26,606

3,764

168,149

557,554

4,647

31,601

3,436

187,953

557,905

4,650

26,564

3,765

168,183

557,906

4,651

31,569

3,440

188,082

558,233

4,655

26,576

3,769

168,295

558,234

4,654

31,490

3,442

188,172

558,558

4,656

26,591

3,771

168,341

558,556

4,656

31,481

3,445

188,239

558,890

4,660

26,592

3,774

168,435

558,890

4,660

31,457

3,448

188,346

559,225

4,663

26,582

3,777

168,509

559,224

4,661

31,465

3,449

188,369

559,553

4,665

26,520

3,780

168,573

559,553

4,665

31,470

3,453

188,504

559,874

4,669

26,521

3,783

168,670

559,874

4,668

31,488

3,456

188,589

560,220

4,670

26,507

3,785

168,703

560,219

4,670

31,420

3,458

188,670

560,540

4,673

26,569

3,788

168,784

560,540

4,674

31,427

3,462

188,787

560,874

4,676

26,528

3,790

168,854

560,872

4,675

31,398

3,464

188,834

561,194

4,679

26,530

3,794

168,945

561,216

4,679

31,356

3,468

188,965

561,566

4,682

26,504

3,796

169,020

561,592

4,680

31,354

3,468

188,991

561,912

4,685

26,426

3,800

169,102

561,912

4,685

31,400

3,473

189,130

562,241

4,688

26,431

3,803

169,186

562,238

4,687

31,392

3,475

189,199

562,573

4,690

26,415

3,805

169,232

562,560

4,690

31,335

3,478

189,294

562,906

4,693

26,497

3,807

169,311

562,905

4,693

31,338

3,482

189,401

563,228

4,695

26,461

3,810

169,371

563,229

4,695

31,286

3,483

189,453

563,558

4,699

26,475

3,813

169,460

563,558

4,699

31,301

3,487

189,575

563,891

4,701

26,514

3,815

169,517

563,893

4,700

31,262

3,488

189,610

564,225

4,705

26,505

3,819

169,623

564,225

4,703

31,341

3,492

189,715

564,555

4,707

26,481

3,821

169,678

564,558

4,706

31,311

3,494

189,790

564,877

4,710

26,457

3,824

169,759

564,876

4,710

31,306

3,498

189,915

565,241

4,712

26,489

3,827

169,818

565,241

4,712

31,259

3,501

189,999

565,597

4,715

26,451

3,830

169,899

565,597

4,715

31,178

3,503

190,078

565,921

4,718

26,410

3,833

169,976

565,915

4,719

31,197

3,507

190,191

566,246

4,721

26,433

3,835

170,043

566,243

4,720

31,146

3,508

190,235

LECTURAS

222


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


566,592

4,724

26,410

3,839

170,146

566,591

4,723

31,234

3,511

190,322

566,911

4,726

26,395

3,841

170,188

566,912

4,725

31,211

3,514

190,403

567,240

4,729

26,412

3,844

170,275

567,240

4,730

31,179

3,518

190,534

567,562

4,731

26,413

3,846

170,329

567,562

4,731

31,153

3,519

190,575

567,908

4,735

26,380

3,849

170,422

567,908

4,735

31,131

3,523

190,694

568,230

4,737

26,403

3,852

170,479

568,231

4,737

31,102

3,525

190,757

568,560

4,740

26,377

3,855

170,557

568,560

4,740

31,070

3,528

190,858

568,891

4,744

26,348

3,858

170,654

568,894

4,742

31,094

3,530

190,927

569,227

4,745

26,290

3,860

170,691

569,255

4,745

31,044

3,533

191,020

569,581

4,749

26,345

3,864

170,798

569,598

4,749

31,058

3,537

191,137

569,928

4,750

26,359

3,865

170,831

569,926

4,751

31,048

3,539

191,198

570,248

4,755

25,995

3,869

170,946

570,250

4,755

31,000

3,543

191,315

570,596

4,757

25,685

3,872

171,012

570,596

4,756

30,997

3,545

191,364

570,916

4,760

25,588

3,874

171,075

570,917

4,760

30,998

3,548

191,468

571,245

4,763

25,592

3,878

171,164

571,245

4,761

31,036

3,550

191,520

571,592

4,765

25,532

3,880

171,209

571,594

4,765

31,027

3,553

191,633

571,913

4,769

25,544

3,884

171,310

571,914

4,768

31,060

3,556

191,715

572,242

4,770

25,532

3,885

171,336

572,243

4,770

30,999

3,559

191,803

572,563

4,774

25,591

3,888

171,431

572,562

4,774

30,919

3,563

191,925

572,909

4,776

25,534

3,891

171,488

572,922

4,776

30,884

3,564

191,966

573,234

4,779

25,540

3,894

171,569

573,283

4,780

30,906

3,568

192,086

573,585

4,782

25,600

3,897

171,648

573,608

4,781

30,950

3,569

192,119

573,933

4,785

25,556

3,900

171,719

573,934

4,785

30,978

3,573

192,251

574,278

4,788

25,513

3,903

171,806

574,280

4,787

31,011

3,575

192,314

574,599

4,790

25,454

3,905

171,847

574,600

4,790

30,920

3,578

192,414

574,927

4,793

25,509

3,908

171,934

574,928

4,794

30,861

3,583

192,540

575,248

4,795

25,472

3,910

171,984

575,253

4,795

30,832

3,583

192,562

575,598

4,799

25,480

3,913

172,072

575,599

4,799

30,895

3,587

192,682

575,918

4,802

25,459

3,916

172,140

575,919

4,800

30,901

3,588

192,718

576,248

4,805

25,425

3,919

172,224

576,249

4,804

30,944

3,593

192,851

576,594

4,807

25,429

3,921

172,273

576,608

4,806

30,916

3,595

192,911

576,914

4,810

25,406

3,924

172,353

576,967

4,810

30,870

3,598

193,027

577,242

4,812

25,433

3,927

172,408

577,286

4,814

30,809

3,602

193,139

577,589

4,815

25,410

3,930

172,483

577,617

4,815

30,758

3,603

193,178

577,936

4,819

25,428

3,933

172,574

577,940

4,818

30,814

3,607

193,285

578,284

4,821

25,416

3,935

172,633

578,285

4,820

30,763

3,608

193,333

578,608

4,825

25,392

3,939

172,734

578,610

4,824

30,789

3,612

193,452

578,933

4,826

25,394

3,940

172,752

578,936

4,825

30,775

3,613

193,496

579,281

4,830

25,363

3,945

172,862

579,282

4,830

30,810

3,618

193,628

579,601

4,832

25,348

3,946

172,905

579,602

4,833

30,763

3,621

193,719

579,931

4,835

25,340

3,950

172,989

579,932

4,835

30,699

3,623

193,793

580,251

4,838

25,331

3,952

173,055

580,255

4,837

30,762

3,625

193,856

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

223


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


580,600

4,840

25,285

3,955

173,119

580,618

4,840

30,752

3,628

193,943

580,920

4,844

25,293

3,959

173,224

580,970

4,843

30,790

3,631

194,038

581,271

4,845

25,229

3,960

173,251

581,299

4,845

30,752

3,633

194,108

581,619

4,850

25,209

3,964

173,361

581,623

4,850

30,723

3,638

194,243

581,967

4,851

25,236

3,966

173,397

581,968

4,852

30,684

3,640

194,308

582,287

4,855

25,205

3,969

173,491

582,289

4,855

30,660

3,643

194,405

582,618

4,857

25,167

3,972

173,544

582,618

4,857

30,643

3,645

194,456

582,939

4,860

25,158

3,975

173,622

582,941

4,860

30,648

3,648

194,551

583,286

4,864

25,145

3,978

173,718

583,287

4,862

30,681

3,650

194,622

583,611

4,865

25,117

3,980

173,750

583,612

4,865

30,663

3,653

194,718

583,935

4,869

25,135

3,983

173,840

583,938

4,868

30,666

3,657

194,820

584,283

4,870

25,108

3,985

173,880

584,271

4,871

30,619

3,659

194,894

584,603

4,874

25,114

3,989

173,983

584,630

4,874

30,599

3,663

195,007

584,957

4,877

25,075

3,991

174,038

584,977

4,876

30,611

3,664

195,046

585,305

4,880

25,038

3,994

174,119

585,307

4,879

30,653

3,668

195,158

585,639

4,883

25,036

3,998

174,198

585,641

4,881

30,679

3,669

195,210

585,973

4,885

24,997

3,999

174,246

585,973

4,885

30,688

3,673

195,325

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

586,301

4,888

25,011

4,003

174,326

586,301

4,888

30,662

3,676

195,420

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24,977

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586,625

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4,894

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586,970

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3,682

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24,879

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3,684

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4,899

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587,621

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30,600

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4,907

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589,311

4,914

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24,771

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589,657

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3,703

196,251

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589,979

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3,714

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3,718

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591,981

4,935

30,423

3,723

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593,339

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593,663

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3,738

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24,448

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197,468

224


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

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3,750

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4,965

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3,757

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24,320

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4,971

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3,760

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596,625

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24,321

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596,676

4,975

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3,763

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4,976

24,332

4,091

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4,976

30,357

3,765

198,120

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4,980

24,305

4,095

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597,347

4,979

30,378

3,768

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597,665

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24,282

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198,266

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4,985

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4,100

176,708

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3,773

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24,278

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3,776

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30,368

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4,994

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3,782

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24,219

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599,312

4,996

30,344

3,784

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24,228

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599,669

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198,797

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5,001

24,228

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601,677

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5,020

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5,024

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199,614

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199,741

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5,033

30,307

3,821

199,838

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5,035

24,025

4,150

177,918

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5,035

30,268

3,823

199,898

604,313

5,039

24,044

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178,002

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5,038

30,288

3,826

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24,014

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178,043

604,690

5,040

30,272

3,828

200,049

605,033

5,044

24,022

4,159

178,143

605,034

5,044

30,315

3,832

200,159

605,357

5,047

24,016

4,161

178,201

605,360

5,045

30,280

3,833

200,208

605,683

5,050

23,973

4,164

178,276

605,687

5,050

30,282

3,838

200,337

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23,995

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606,024

5,052

30,227

3,840

200,418

606,352

5,055

23,975

4,170

178,399

606,352

5,055

30,160

3,843

200,502

606,679

5,058

24,008

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178,468

606,676

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30,217

3,845

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5,060

24,005

4,175

178,519

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5,060

30,200

3,848

200,652

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178,598

607,348

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3,850

200,720

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5,066

23,996

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178,658

607,695

5,065

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3,853

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607,996

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23,935

4,184

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608,047

5,069

30,217

3,857

200,921

608,351

5,071

23,919

4,186

178,789

608,373

5,072

30,158

3,860

201,021

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

225


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


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23,908

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178,878

608,718

5,075

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3,863

201,097

609,035

5,077

23,920

4,192

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609,038

5,076

30,141

3,865

201,149

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5,080

23,911

4,195

178,998

609,367

5,079

30,180

3,867

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609,688

5,083

23,885

4,197

179,064

609,692

5,082

30,198

3,870

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610,035

5,085

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4,200

179,127

610,035

5,085

30,162

3,873

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5,090

23,800

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179,224

610,359

5,088

30,172

3,876

201,506

610,685

5,090

23,773

4,205

179,242

610,682

5,091

30,109

3,879

201,581

611,016

5,095

23,841

4,209

179,344

611,021

5,094

30,069

3,882

201,687

611,352

5,095

23,835

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179,366

611,380

5,096

30,085

3,884

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611,676

5,100

23,816

4,215

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611,726

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30,129

3,888

201,841

612,001

5,102

23,791

4,216

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5,101

30,113

3,890

201,900

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5,105

23,714

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612,392

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30,079

3,893

202,008

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5,109

23,672

4,224

179,693

612,722

5,107

30,076

3,896

202,083

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5,111

23,069

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5,117

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4,231

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5,115

29,956

3,903

202,317

614,037

5,120

22,383

4,235

179,938

614,039

5,118

29,991

3,907

202,413

614,369

5,122

22,391

4,237

179,987

614,366

5,121

29,783

3,910

202,500

614,689

5,125

22,339

4,240

180,050

614,692

5,125

28,356

3,913

202,606

615,034

5,129

22,326

4,243

180,131

615,036

5,127

27,984

3,915

202,665

615,359

5,130

22,290

4,244

180,159

615,360

5,130

27,924

3,918

202,754

615,683

5,133

22,356

4,248

180,231

615,706

5,134

27,904

3,922

202,855

616,018

5,135

22,325

4,250

180,274

616,061

5,135

27,931

3,923

202,889

616,353

5,139

22,339

4,254

180,372

616,405

5,138

28,002

3,927

202,981

616,702

5,140

22,349

4,255

180,391

616,728

5,140

28,031

3,928

203,031

617,054

5,145

22,374

4,259

180,490

617,054

5,144

28,084

3,932

203,137

617,389

5,148

22,345

4,262

180,558

617,391

5,146

28,069

3,935

203,204

617,722

5,150

22,278

4,265

180,607

617,722

5,150

28,055

3,938

203,304

618,050

5,153

22,331

4,267

180,673

618,047

5,153

28,007

3,941

203,388

618,372

5,155

22,317

4,270

180,719

618,372

5,155

27,979

3,943

203,440

618,705

5,159

22,323

4,273

180,804

618,710

5,157

28,048

3,945

203,506

619,039

5,160

22,273

4,275

180,833

619,040

5,160

28,078

3,948

203,577

619,364

5,164

22,287

4,279

180,929

619,365

5,164

28,079

3,952

203,694

619,689

5,166

22,282

4,281

180,976

619,716

5,166

28,046

3,954

203,742

620,036

5,170

22,257

4,284

181,050

620,090

5,170

28,059

3,958

203,861

620,360

5,172

22,300

4,286

181,088

620,411

5,173

28,032

3,961

203,941

620,709

5,175

22,281

4,289

181,163

620,739

5,175

27,976

3,963

204,004

621,058

5,178

22,258

4,293

181,242

621,057

5,176

28,044

3,964

204,038

621,405

5,180

22,229

4,295

181,278

621,396

5,180

28,060

3,968

204,146

621,727

5,184

22,280

4,298

181,360

621,726

5,183

28,074

3,971

204,231

622,054

5,186

22,246

4,301

181,409

622,054

5,185

28,016

3,973

204,293

622,389

5,190

22,184

4,304

181,493

622,391

5,189

28,061

3,977

204,389

LECTURAS

226


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


622,722

5,191

22,196

4,305

181,519

622,723

5,192

28,016

3,980

204,475

623,049

5,195

22,212

4,309

181,605

623,048

5,194

27,975

3,982

204,549

623,374

5,197

22,203

4,311

181,653

623,372

5,196

28,012

3,984

204,591

623,708

5,200

22,190

4,315

181,720

623,731

5,200

28,048

3,988

204,699

624,040

5,203

22,197

4,317

181,780

624,094

5,202

28,068

3,990

204,769

624,365

5,205

22,154

4,320

181,834

624,416

5,205

28,030

3,993

204,851

624,714

5,209

22,124

4,324

181,926

624,739

5,208

28,040

3,996

204,940

625,089

5,210

22,114

4,325

181,946

625,079

5,211

27,986

3,999

205,025

625,410

5,215

22,142

4,329

182,045

625,410

5,214

27,946

4,002

205,102

625,735

5,216

22,118

4,331

182,078

625,737

5,216

27,949

4,004

205,144

626,058

5,220

22,095

4,335

182,163

626,058

5,219

27,984

4,007

205,233

626,393

5,222

22,101

4,337

182,215

626,397

5,221

27,974

4,009

205,303

626,727

5,225

22,045

4,340

182,275

626,730

5,225

27,918

4,013

205,398

627,055

5,228

22,054

4,343

182,351

627,055

5,227

27,898

4,015

205,471

627,391

5,230

22,010

4,345

182,384

627,394

5,231

27,860

4,019

205,571

627,723

5,233

22,048

4,348

182,459

627,751

5,233

27,791

4,022

205,645

628,048

5,235

22,022

4,350

182,499

628,099

5,235

27,808

4,023

205,693

628,375

5,239

22,061

4,354

182,592

628,423

5,238

27,863

4,027

205,781

628,730

5,241

22,051

4,356

182,638

628,744

5,241

27,859

4,029

205,853

629,095

5,245

22,021

4,360

182,715

629,095

5,245

27,847

4,033

205,961

629,413

5,248

22,043

4,363

182,782

629,416

5,247

27,805

4,035

206,009

629,741

5,250

22,006

4,365

182,825

629,741

5,250

27,797

4,038

206,103

630,076

5,252

22,070

4,367

182,873

630,080

5,253

27,758

4,041

206,194

630,409

5,255

22,055

4,370

182,936

630,412

5,255

27,716

4,043

206,242

630,736

5,259

22,032

4,374

183,024

630,737

5,258

27,790

4,046

206,315

631,058

5,260

22,004

4,375

183,054

631,060

5,260

27,794

4,048

206,383

631,395

5,264

22,036

4,379

183,145

631,398

5,264

27,805

4,052

206,483

631,728

5,266

22,016

4,381

183,186

631,755

5,266

27,775

4,054

206,547

632,056

5,270

21,981

4,385

183,266

632,106

5,270

27,760

4,058

206,658

632,392

5,271

22,009

4,386

183,297

632,427

5,273

27,682

4,061

206,741

632,744

5,275

21,966

4,390

183,375

632,769

5,275

27,631

4,063

206,795

633,097

5,278

21,983

4,393

183,452

633,099

5,277

27,712

4,065

206,850

633,422

5,280

21,956

4,395

183,486

633,424

5,280

27,717

4,068

206,933

633,745

5,284

21,973

4,399

183,575

633,745

5,283

27,702

4,072

207,032

634,094

5,286

21,901

4,401

183,616

634,096

5,285

27,700

4,074

207,086

634,414

5,290

21,864

4,404

183,702

634,417

5,289

27,667

4,077

207,189

634,743

5,291

21,872

4,405

183,725

634,743

5,292

27,608

4,080

207,270

635,078

5,295

21,831

4,409

183,811

635,083

5,294

27,583

4,083

207,338

635,410

5,296

21,829

4,411

183,845

635,413

5,296

27,645

4,084

207,385

635,737

5,300

21,832

4,414

183,920

635,759

5,299

27,650

4,087

207,470

636,060

5,303

21,818

4,418

183,999

636,110

5,302

27,645

4,091

207,559

636,418

5,305

21,765

4,420

184,043

636,439

5,305

27,621

4,094

207,637

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

227


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


636,780

5,310

21,717

4,424

184,137

636,782

5,309

27,592

4,097

207,736

637,105

5,310

21,719

4,425

184,148

637,107

5,312

27,548

4,100

207,816

637,428

5,315

21,763

4,429

184,244

637,428

5,313

27,520

4,102

207,863

637,764

5,316

21,769

4,431

184,281

637,771

5,316

27,588

4,104

207,937

638,098

5,320

21,761

4,434

184,356

638,100

5,319

27,585

4,107

208,001

638,422

5,323

21,766

4,438

184,425

638,426

5,322

27,617

4,110

208,091

638,747

5,325

21,747

4,440

184,469

638,747

5,325

27,588

4,113

208,179

639,095

5,329

21,713

4,443

184,549

639,097

5,327

27,594

4,115

208,242

639,414

5,330

21,699

4,445

184,577

639,444

5,330

27,566

4,118

208,324

639,743

5,333

21,743

4,448

184,648

639,793

5,334

27,533

4,122

208,435

640,080

5,335

21,689

4,450

184,695

640,116

5,335

27,536

4,123

208,456

640,429

5,339

21,691

4,454

184,780

640,457

5,339

27,611

4,127

208,559

640,784

5,342

21,722

4,457

184,844

640,786

5,341

27,553

4,129

208,615

641,109

5,345

21,682

4,460

184,902

641,112

5,345

27,516

4,133

208,729

641,436

5,348

21,670

4,462

184,964

641,440

5,346

27,534

4,135

208,771

641,781

5,350

21,661

4,465

185,011

641,784

5,350

27,513

4,138

208,869

642,105

5,353

21,712

4,467

185,069

642,108

5,353

27,501

4,142

208,963

642,429

5,355

21,655

4,470

185,125

642,429

5,355

27,447

4,143

209,008

642,766

5,359

21,661

4,473

185,203

642,772

5,358

27,498

4,147

209,100

643,100

5,361

21,658

4,476

185,249

643,119

5,360

27,474

4,148

209,148

643,425

5,365

21,625

4,479

185,333

643,473

5,364

27,481

4,153

209,267

643,750

5,366

21,612

4,481

185,367

643,799

5,366

27,479

4,155

209,317

644,095

5,370

21,581

4,485

185,442

644,140

5,370

27,433

4,158

209,420

644,415

5,372

21,615

4,487

185,486

644,468

5,373

27,395

4,161

209,509

644,769

5,375

21,580

4,490

185,551

644,795

5,375

27,354

4,163

209,556

645,117

5,378

21,593

4,493

185,616

645,117

5,378

27,384

4,166

209,626

645,454

5,381

21,565

4,495

185,670

645,458

5,380

27,356

4,168

209,690

645,786

5,385

21,514

4,499

185,760

645,787

5,383

27,388

4,171

209,781

646,110

5,386

21,492

4,501

185,788

646,113

5,385

27,355

4,173

209,835

646,437

5,390

21,492

4,504

185,872

646,441

5,390

27,368

4,178

209,961

646,782

5,391

21,532

4,506

185,901

646,785

5,392

27,344

4,180

210,018

647,107

5,395

21,546

4,510

185,982

647,129

5,395

27,275

4,183

210,101

647,430

5,397

21,518

4,512

186,029

647,484

5,396

27,355

4,185

210,139

647,751

5,400

21,500

4,515

186,089

647,803

5,400

27,358

4,188

210,236

648,100

5,404

21,496

4,519

186,174

648,144

5,403

27,377

4,191

210,314

648,421

5,405

21,464

4,520

186,196

648,474

5,405

27,322

4,193

210,376

648,773

5,409

21,479

4,523

186,281

648,801

5,409

27,288

4,197

210,488

649,137

5,411

21,487

4,525

186,318

649,141

5,411

27,243

4,199

210,548

649,468

5,415

21,467

4,529

186,410

649,471

5,415

27,215

4,203

210,646

649,793

5,417

21,442

4,531

186,451

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27,229

4,204

210,677

650,118

5,420

21,415

4,535

186,518

650,119

5,420

27,241

4,208

210,778

650,455

5,423

21,411

4,538

186,591

650,445

5,421

27,242

4,210

210,824

LECTURAS

228


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


650,787

5,425

21,361

4,540

186,626

650,788

5,425

27,212

4,213

210,920

651,112

5,428

21,391

4,543

186,698

651,113

5,428

27,200

4,216

210,996

651,437

5,430

21,374

4,545

186,735

651,464

5,431

27,152

4,219

211,080

651,783

5,434

21,433

4,549

186,821

651,828

5,435

27,101

4,223

211,184

652,105

5,436

21,423

4,551

186,860

652,158

5,435

27,098

4,224

211,207

652,431

5,439

21,417

4,554

186,931

652,484

5,440

27,112

4,228

211,316

652,777

5,442

21,379

4,557

187,000

652,804

5,441

27,115

4,229

211,353

653,142

5,445

21,319

4,559

187,052

653,146

5,445

27,104

4,233

211,462

653,473

5,448

21,329

4,562

187,110

653,475

5,447

27,117

4,235

211,520

653,801

5,450

21,280

4,565

187,162

653,802

5,450

27,084

4,239

211,608

654,138

5,454

21,298

4,569

187,245

654,128

5,454

27,041

4,242

211,711

654,470

5,455

21,277

4,570

187,268

654,471

5,455

26,987

4,243

211,737

654,795

5,459

21,284

4,573

187,347

654,792

5,459

27,041

4,247

211,836

655,120

5,462

21,247

4,576

187,412

655,119

5,460

27,009

4,248

211,871

655,442

5,465

21,205

4,579

187,477

655,469

5,465

27,055

4,253

211,993

655,787

5,466

21,243

4,581

187,511

655,844

5,466

27,068

4,255

212,042

656,113

5,470

21,226

4,585

187,586

656,163

5,470

27,064

4,258

212,143

656,439

5,472

21,250

4,587

187,631

656,487

5,474

27,033

4,262

212,237

656,804

5,475

21,228

4,590

187,693

656,829

5,475

26,994

4,263

212,278

657,156

5,479

21,240

4,593

187,770

657,159

5,478

27,069

4,266

212,362

657,483

5,481

21,207

4,595

187,812

657,485

5,480

27,040

4,268

212,411

657,805

5,485

21,195

4,599

187,893

657,806

5,484

27,060

4,272

212,516

658,143

5,486

21,207

4,600

187,916

658,146

5,486

27,039

4,274

212,560

658,475

5,490

21,223

4,604

188,007

658,475

5,490

26,997

4,278

212,678

658,802

5,492

21,207

4,606

188,043

658,802

5,492

26,966

4,280

212,742

659,126

5,495

21,151

4,610

188,117

659,130

5,495

26,915

4,283

212,817

659,471

5,497

21,120

4,612

188,167

659,492

5,497

26,963

4,286

212,879

659,791

5,500

21,106

4,615

188,226

659,846

5,500

26,940

4,288

212,951

660,118

5,504

21,091

4,619

188,309

660,171

5,503

26,964

4,291

213,036

660,444

5,505

21,092

4,620

188,329

660,491

5,505

26,931

4,293

213,084

660,816

5,509

21,101

4,624

188,418

660,844

5,509

26,968

4,297

213,190

661,162

5,511

21,088

4,626

188,461

661,164

5,512

26,913

4,300

213,273

661,488

5,515

21,082

4,630

188,538

661,489

5,515

26,800

4,303

213,354

661,826

5,517

21,127

4,631

188,573

661,816

5,516

26,867

4,304

213,376

662,157

5,520

21,120

4,635

188,645

662,159

5,520

26,905

4,308

213,484

662,480

5,524

21,081

4,638

188,722

662,481

5,522

26,885

4,310

213,542

662,806

5,525

21,056

4,640

188,750

662,807

5,525

26,841

4,313

213,623

663,144

5,529

21,087

4,643

188,829

663,148

5,529

26,835

4,317

213,718

663,475

5,530

21,059

4,645

188,862

663,499

5,531

26,793

4,319

213,790

663,803

5,535

21,084

4,649

188,952

663,853

5,535

26,745

4,323

213,888

664,127

5,536

21,066

4,650

188,977

664,174

5,535

26,775

4,324

213,901

664,493

5,540

21,050

4,654

189,061

664,518

5,540

26,814

4,328

214,014

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

229


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


664,845

5,543

21,034

4,658

189,138

664,847

5,542

26,807

4,330

214,069

665,171

5,545

21,005

4,660

189,170

665,168

5,545

26,769

4,333

214,159

665,493

5,548

21,004

4,663

189,237

665,491

5,548

26,743

4,336

214,239

665,843

5,550

20,976

4,665

189,275

665,843

5,550

26,700

4,339

214,303

666,163

5,554

20,985

4,669

189,364

666,164

5,554

26,705

4,342

214,408

666,488

5,556

20,973

4,670

189,393

666,489

5,555

26,701

4,343

214,429

666,813

5,560

20,966

4,674

189,477

666,817

5,559

26,738

4,347

214,525

667,158

5,562

20,958

4,677

189,531

667,160

5,561

26,709

4,349

214,574

667,481

5,565

20,927

4,679

189,587

667,505

5,565

26,672

4,353

214,690

667,808

5,566

20,970

4,681

189,619

667,859

5,567

26,653

4,356

214,758

668,145

5,570

20,942

4,685

189,693

668,189

5,570

26,611

4,358

214,831

668,475

5,573

20,927

4,688

189,759

668,530

5,574

26,590

4,362

214,932

668,829

5,575

20,884

4,690

189,804

668,852

5,575

26,560

4,363

214,962

669,175

5,579

20,884

4,694

189,891

669,175

5,578

26,618

4,366

215,042

669,514

5,582

20,870

4,696

189,935

669,504

5,580

26,579

4,368

215,098

669,847

5,585

20,813

4,699

190,003

669,848

5,584

26,605

4,373

215,210

670,166

5,587

20,821

4,701

190,040

670,168

5,586

26,599

4,374

215,251

670,493

5,590

20,816

4,704

190,110

670,493

5,590

26,580

4,378

215,356

670,842

5,593

20,793

4,707

190,164

670,844

5,593

26,583

4,381

215,442

671,164

5,595

20,759

4,710

190,217

671,166

5,595

26,538

4,383

215,494

671,490

5,598

20,756

4,713

190,282

671,512

5,597

26,600

4,385

215,547

671,815

5,601

20,733

4,716

190,340

671,863

5,600

26,580

4,388

215,627

672,159

5,604

20,685

4,719

190,410

672,204

5,604

26,582

4,392

215,728

672,482

5,606

20,641

4,720

190,434

672,535

5,606

26,549

4,394

215,775

672,837

5,610

20,630

4,724

190,516

672,859

5,610

26,510

4,398

215,886

673,187

5,611

20,641

4,726

190,557

673,188

5,612

26,513

4,401

215,952

673,530

5,615

20,613

4,730

190,630

673,532

5,615

26,458

4,403

216,025

673,849

5,618

20,634

4,732

190,689

673,852

5,616

26,483

4,404

216,050

674,175

5,620

20,596

4,735

190,735

674,177

5,620

26,506

4,408

216,154

674,500

5,624

20,575

4,739

190,819

674,506

5,623

26,509

4,411

216,223

674,848

5,625

20,535

4,740

190,839

674,850

5,625

26,459

4,413

216,288

675,168

5,629

20,536

4,744

190,923

675,171

5,629

26,460

4,417

216,390

675,496

5,631

20,531

4,745

190,951

675,525

5,632

26,420

4,420

216,463

675,844

5,634

20,552

4,749

191,030

675,890

5,634

26,373

4,423

216,538

676,165

5,637

20,533

4,751

191,075

676,218

5,636

26,375

4,424

216,582

676,492

5,640

20,520

4,755

191,142

676,539

5,640

26,367

4,428

216,680

676,839

5,643

20,517

4,758

191,214

676,863

5,642

26,366

4,430

216,736

677,190

5,645

20,479

4,760

191,247

677,193

5,645

26,341

4,433

216,816

677,532

5,649

20,518

4,763

191,322

677,536

5,648

26,376

4,436

216,898

677,858

5,650

20,504

4,765

191,356

677,861

5,650

26,324

4,439

216,959

678,185

5,654

20,501

4,769

191,433

678,190

5,654

26,263

4,443

217,062

678,530

5,656

20,418

4,771

191,474

678,533

5,655

26,260

4,443

217,086

LECTURAS

230


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


678,851

5,660

20,388

4,774

191,549

678,854

5,660

26,263

4,448

217,198

679,177

5,662

20,421

4,777

191,598

679,179

5,661

26,259

4,449

217,230

679,503

5,665

20,406

4,780

191,655

679,536

5,665

26,235

4,453

217,341

679,849

5,667

20,436

4,781

191,693

679,894

5,668

26,229

4,456

217,414

680,170

5,670

20,427

4,785

191,757

680,221

5,670

26,216

4,458

217,478

680,496

5,673

20,426

4,788

191,818

680,546

5,674

26,215

4,462

217,578

680,854

5,675

20,388

4,790

191,865

680,877

5,675

26,190

4,463

217,605

681,216

5,679

20,415

4,794

191,941

681,219

5,679

26,212

4,467

217,711

681,537

5,682

20,399

4,796

191,995

681,540

5,680

26,220

4,469

217,744

681,864

5,685

20,326

4,799

192,060

681,867

5,685

26,197

4,473

217,864

682,190

5,686

20,383

4,801

192,088

682,195

5,686

26,208

4,475

217,904

682,535

5,690

20,379

4,804

192,163

682,537

5,690

26,171

4,478

217,996

682,860

5,694

20,324

4,808

192,242

682,862

5,693

26,155

4,481

218,074

683,188

5,695

20,276

4,809

192,265

683,192

5,695

26,121

4,483

218,126

683,532

5,697

20,343

4,812

192,316

683,551

5,698

26,153

4,486

218,209

683,853

5,700

20,350

4,815

192,373

683,905

5,700

26,120

4,488

218,261

684,180

5,704

20,338

4,819

192,458

684,228

5,705

26,145

4,493

218,376

684,524

5,707

20,282

4,821

192,509

684,549

5,706

26,120

4,494

218,406

684,890

5,710

20,244

4,824

192,570

684,894

5,710

26,104

4,498

218,515

685,222

5,712

20,275

4,826

192,608

685,222

5,713

26,060

4,501

218,585

685,548

5,715

20,277

4,830

192,673

685,549

5,715

25,974

4,503

218,648

685,875

5,718

20,308

4,833

192,734

685,878

5,717

25,996

4,505

218,705

686,219

5,720

20,277

4,835

192,776

686,220

5,720

25,976

4,508

218,781

686,539

5,723

20,278

4,838

192,837

686,541

5,723

26,003

4,512

218,866

686,867

5,726

20,238

4,841

192,896

686,868

5,725

25,978

4,513

218,912

687,194

5,730

20,194

4,844

192,972

687,219

5,729

25,967

4,517

219,019

687,538

5,731

20,211

4,846

192,997

687,589

5,732

25,922

4,520

219,092

687,863

5,735

20,217

4,849

193,074

687,912

5,735

25,858

4,523

219,167

688,209

5,737

20,236

4,852

193,124

688,235

5,737

25,882

4,525

219,220

688,561

5,740

20,198

4,855

193,181

688,565

5,740

25,848

4,528

219,300

688,904

5,743

20,207

4,857

193,238

688,907

5,742

25,872

4,530

219,348

689,227

5,746

20,174

4,860

193,293

689,230

5,745

25,845

4,533

219,431

689,553

5,750

20,145

4,864

193,372

689,554

5,749

25,836

4,537

219,531

689,893

5,750

20,142

4,865

193,390

689,896

5,751

25,788

4,539

219,580

690,223

5,755

20,151

4,869

193,475

690,225

5,754

25,756

4,543

219,672

690,550

5,756

20,164

4,871

193,506

690,551

5,755

25,778

4,544

219,698

690,877

5,760

20,179

4,874

193,578

690,880

5,759

25,784

4,547

219,796

691,221

5,762

20,192

4,876

193,619

691,233

5,762

25,786

4,550

219,865

691,542

5,765

20,143

4,880

193,684

691,594

5,765

25,738

4,553

219,945

691,867

5,769

20,136

4,883

193,760

691,915

5,768

25,759

4,557

220,033

692,216

5,770

20,118

4,885

193,784

692,239

5,771

25,726

4,559

220,087

692,589

5,774

20,160

4,888

193,854

692,591

5,774

25,697

4,562

220,182

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

231

Apéndice 3: Resultados de la Campaña Experimental del Ensayo Barcelona

APÉNDICE 3 RESULTADOS DE LA CAMPAÑA EXPERIMENTAL DEL ENSAYO BARCELONA

235


A3.1. RESULTADOS ENSAYO BARCELONA Se ha realizado una campaña experimental del ensayo Barcelona en probetas moldeadas con los tipos de hormigón utilizados en las dovelas del tramo experimental de la estación de Bon Pastor (UTE Gorg). En el presente apéndice se adjuntan los resultados obtenidos en forma de gráficas y tablas, el análisis y discusión de los valores obtenidos en los ensayos se expone en el Capítulo 5. Los diferentes ensayos realizados se pueden observar en la Tabla A3.1 adjunta a continuación.

Curado probeta (días)

Número prob. 1


Tipo fibra

14

2 2

5 6,5

Plásticas Plásticas

3 3

5 6,5

Plásticas Plásticas

3

25

Metálicas

3

Sin fibras

Sin fibras

28

1

Probeta preliminar de 300 mm altura y 150 mm de diámetro la cual se corta por la mitad, obteniendo dos probetas a ensayar (mitad superior e inferior).

Tabla A3.1: Relación de los ensayos efectuados en laboratorio.

Los resultados se muestran, en el presente apéndice, agrupados en función del tiempo de curado de las probetas y la densidad de fibras. En cada tabla se incluyen los resultados obtenidos para la probeta superior e inferior de cada probeta inicial (1, 2 ó 3). Se ha realizado una comparación de la dispersión que se produce al medir la energía desde el inicio del ensayo y desde la carga máxima, dicha comparación se realiza mediante la diferencia de los coeficientes de variabilidad hallados para cada tipo de energía. Sistemáticamente, para cada probeta ensayada se adjuntan las gráficas de cargaapertura fisura total, tenacidad-apertura fisura total, carga-carrera y energía-carrera desde Qmáx, a excepción de la probeta 1 inferior a 14 días con 5 kg/m3 de fibras y probeta 2 superior e inferior a 14 días con 5 kg/m3 de fibras en las cuales no se ha medido la tenacidad. En las tres probetas de hormigón sin fibras no se miden ni energía ni tenacidad debido a la imposibilidad por parte del hormigón de absorber energía al no estar reforzadas con fibras, obteniendo en consecuencia resultados solamente de la carga máxima alcanzada.

236


A3.2. ENSAYO BARCELONA A 14 DÍAS A3.2.1. Densidad de fibra plástica de 5 kg/m3 Parámetro

Prob.1 Sup. Prob.1 Inf.

Carrera desde Qmáx


Tenacidad (N·m)

C.V.

190,4

162,1

176,25

11,4%

1 mm

56

62

59,0

7,2%

2 mm

94

105

99,5

7,8%

3 mm

123

142

132,5

10,1%

4 mm

143

170

156,5

12,2%

1 mm

79

---

79,0

---

2 mm

121

---

121,0

---

3 mm

154

---

154,0

---

4 mm

176

---

176,0

---

Carga máxima (kN) Energía (N·m)

Media

Tabla A3.2: Resultados obtenidos sobre probeta 1 (mitad superior e inferior).

Parámetro

Energía (N·m)

Prob.1 Sup. Prob.1 Inf. 1 mm 2 mm 3 mm 4 mm


87 130 166 190

85 132 173 205

Media

C.V.

85,9 130,7 169,0 197,3

1,1% 1,0% 3,0% 5,4%

Diferencia dispersión 6,1% 6,8% 7,2% 6,8%

Tabla A3.3: Energía obtenida sobre probeta 1 (mitad superior e inferior) desde el inicio del ensayo y diferencia de dispersiones entre ambas energías.

3

Ensayo Barcelona a 14 días, HRF 5 kg/m , Prob. 1 250 sup

Carga (kN)

200

200

150

150

100

100

50

50

0 -1

Tenacidad (N·m)

250

0 0

1

2

3

4

5


Figura A3.1: Curvas carga-apertura fisura total y tenacidad-apertura fisura total de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta 1 (mitad superior e inferior).

237


3

Ensayo Barcelona a 14 días, HRF 5 kg/m , Prob. 1 250

250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

0 0

1

2

3

4

Energía (J)

Carga (kN)

200

5

Carrera (mm)

Figura A3.2: Curvas carga-carrera y energía-carrera desde Qmáx de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta 1 (mitad superior e inferior).

Parámetro

Prob.2 Sup.

Prob.2 Inf.

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

190,3

162,1

176,2

11,3%

1 mm

48

43

45,5

7,8%

2 mm

83

71

77,0

11,0%

3 mm

111

93

102,0

12,5%

4 mm

133

111

122,0

12,8%

Energía (N·m)

Carrera desde Qmáx


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.

Diferencia dispersión

1 mm

83

73

78,1

8,9%

-1,1%

2 mm

124

107

115,8

10,4%

0,6%

3 mm

158

133

145,5

12,1%

0,4%

4 mm

185

154

169,3

12,8%

-0,1%


238


3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (J)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


A3.2.2. Densidad de fibra plástica de 6,5 kg/m3 Parámetro

Prob.1 Sup.

Prob.1 Inf.

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

173,5

187

180,25

5,3%

Energía (N·m)

Tenacidad (N·m)

Carrera desde Qmáx


1 mm

65

58

61,5

8,0%

2 mm

116

100

108,0

10,5%

3 mm

159

135

147,0

11,5%

4 mm

196

166

181,0

11,7%

1 mm

111

116

113,5

3,1%

2 mm

172

171

171,5

0,4%

3 mm

224

217

220,5

2,2%

4 mm

266

253

259,5

3,5%


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.


1 mm

92

96

93,5

3,0%

5,0%

2 mm

149

144

146,5

2,7%

7,8%

3 mm

199

184

191,1

5,5%

6,0%

4 mm

240

218

228,7

6,8%

4,9%

Tabla A3.7: Energía obtenida sobre probeta 1 (mitad superior e inferior) desde el inicio del ensayo y diferencia de dispersiones entre ambas energías. 239


3

Ensayo Barcelona a 14 días, HRF 6,5 kg/m , Prob. 1 250

300 sup inf

240

150

180

100

120

50

60

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5



Ensayo Barcelona a 14 días, HRF 6,5 kg/m3, Prob. 1 250

250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

0 0

1

2

3

4

Energía (N.m)

Carga (kN)

200

5

Carrera (mm)


240


Parámetro


Carrera desde Qmáx

Tenacidad (N·m)


C.V.

151,9

170,5

161,2

8,2%

1 mm

43

53

48,0

14,7%

2 mm

71

91

81,0

17,5%

3 mm

95

123

109,0

18,2%

4 mm

111

150

130,5

21,1%

1 mm

70

89

79,5

16,9%

2 mm

108

133

120,5

14,7%

3 mm

139

170

154,5

14,2%

4 mm

166

200

183,0

13,1%


Media


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.


1 mm

70

80

75,3

9,2%

5,5%

2 mm

102

123

112,4

13,2%

4,3%

3 mm

128

159

143,5

14,9%

3,3%

4 mm

149

189

168,7

16,7%

4,5%



250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5



241



250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (J)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


A3.3. ENSAYO BARCELONA A 28 DÍAS A3.3.1. Densidad de fibra plástica de 5 kg/m3

Parámetro

Prob.1 Sup. Prob.1 Inf. 201,7


Tenacidad (N·m)

Carrera desde Qmáx


176,9

Media

C.V.

189,3

9,3%

1 mm

54

53

53,5

1,3%

2 mm

86

93

89,5

5,5%

3 mm

110

123

116,5

7,9%

4 mm

129

144

136,5

7,8%

1 mm

131

91

111,0

25,5%

2 mm

181

139

160,0

18,6%

3 mm

217

181

199,0

12,8%

4 mm

243

210

226,5

10,3%


242


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.


1 mm

100

81

90,3

15,2%

-13,9%

2 mm

141

124

132,6

8,7%

-3,2%

3 mm

171

161

166,3

4,4%

3,5%

4 mm

194

187

190,6

2,8%

5,0%


3

250

250

200

190

150

130 sup inf

100

70

50

10

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

Ensayo Barcelona a 28 días, HRF 5 kg/m , Prob. 1

-50 0

1

2

3

4

5



3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)

Figura A3.9: Curvas carga-carrera y energía-carrera desde Qmáx de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta 1 (mitad superior e inferior). 243


Parámetro


Carrera desde Qmáx

Tenacidad (N·m)


C.V.

211,8

173,3

192,55

14,1%

1 mm

43

54

48,5

16,0%

2 mm

63

96

79,5

29,4%

3 mm

82

128

105,0

31,0%

4 mm

98

150

124,0

29,7%

1 mm

141

84

112,5

35,8%

2 mm

222

132

177,0

36,0%

3 mm

248

175

211,5

24,4%

4 mm

268

211

239,5

16,8%


Media


Parámetro

Energía (N·m)


Prob.2 Sup. Prob.2 Inf. 1 mm 2 mm 3 mm 4 mm

107 132 152 171

78 124 163 192

Media

C.V.


92,8 128,0 157,7 181,4

22,2% 4,3% 5,1% 8,5%

-6,1% 25,1% 25,8% 21,2%


Ensayo Barcelona a 28 días, HRF 5 kg/m3, Prob. 2 250

300 sup inf

240

150

180

100

120

50

60

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5



244


Ensayo Barcelona a 28 días, HRF 5 kg/m3, Prob. 2 250

250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


Parámetro

Prob.3 Sup.

Prob.3 Inf.

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

174,7

211,5

193,1

13,5%

Carrera desde Qmáx

Energía (N·m)

Tenacidad (N·m)


1 mm

39

51

45,0

18,9%

2 mm

61

86

73,5

24,1%

3 mm

79

115

97,0

26,2%

4 mm

92

140

116,0

29,3%

1 mm

104

137

120,5

19,4%

2 mm

143

186

164,5

18,5%

3 mm

167

224

195,5

20,6%

4 mm

189

259

224,0

22,1%


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.


1 mm

72

109

90,4

28,5%

-9,6%

2 mm

97

149

123,0

29,4%

-5,4%

3 mm

117

182

149,9

30,7%

-4,5%

4 mm

133

210

171,6

32,1%

-2,8%


245


3


300 sup inf

240

150

180

100

120

50

60

0

0

-1

0

1

2

3

4

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

5



3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


246


A3.3.2. Densidad de fibra plástica de 6,5 kg/m3 Parámetro


Carrera desde Qmáx


Tenacidad (N·m)

C.V.

208,1

181,3

194,7

9,7%

1 mm

62

52

57,0

12,4%

2 mm

101

87

94,0

10,5%

3 mm

135

114

124,5

11,9%

4 mm

164

133

148,5

14,8%

1 mm

163

93

128,0

38,7%

2 mm

248

136

192,0

41,2%

3 mm

292

172

232,0

36,6%

4 mm

329

201

265,0

34,2%


Media


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.


1 mm

90

87

88,4

2,5%

9,9%

2 mm

167

126

146,7

19,6%

-9,1%

3 mm

207

159

183,1

18,5%

-6,6%

4 mm

241

183

212,0

19,3%

-4,5%


3


350 sup inf

280

150

210

100

140

50

70

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5



247


3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

0 0

1

2

3

4

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

5

Carrera (mm)


Parámetro


Carrera desde Qmáx

Tenacidad (N·m)


C.V.

176,7

170,8

173,75

2,4%

1 mm

38

45

41,5

11,9%

2 mm

62

77

69,5

15,3%

3 mm

80

104

92,0

18,4%

4 mm

98

128

113,0

18,8%

1 mm

112

104

108,0

5,2%

2 mm

174

147

160,5

11,9%

3 mm

204

181

192,5

8,4%

4 mm

229

209

219,0

6,5%


Media


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.


1 mm

85

73

78,9

10,3%

1,6%

2 mm

113

108

110,4

2,9%

12,3%

3 mm

135

138

136,5

1,3%

17,1%

4 mm

154

164

158,7

4,5%

14,3%


248


3

Ensayo Barcelona a 28 días, HRF 6,5 kg/m , Prob. 2 300 sup inf

Carga (kN)

200

240

150

180

100

120

50

60

0 -1

Tenacidad (N·m)

250

0 0

1

2

3

4

5



3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


249


Parámetro

Prob.3 sup.

Prob.3 inf.

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

186,5

176

181,25

4,1%

1 mm

47

44

45,5

4,7%

2 mm

78

73

75,5

4,7%

3 mm

102

96

99,0

4,3%

4 mm

120

116

118,0

2,4%

1 mm

115

92

103,5

15,7%

2 mm

171

129

150,0

19,8%

3 mm

216

158

187,0

21,9%

4 mm

253

182

217,5

23,1%

Carrera desde Qmáx

Energía (N·m)


Tenacidad (N·m)


Parámetro

Energía (N·m)

Prob.3 sup. Prob.3 inf.


Media

C.V.


1 mm

87

78

82,5

8,0%

-3,3%

2 mm

126

111

118,4

8,9%

-4,3%

3 mm

154

138

146,2

8,0%

-3,7%

4 mm

177

160

168,3

7,1%

-4,7%


3


300 sup inf

240

150

180

100

120

50

60

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5



250


3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


A3.3.3. Densidad de fibra metálica de 25 kg/m3 Parámetro


Carrera desde Qmáx

Tenacidad (N·m)


C.V.

210,6

178,2

194,4

11,8%

1 mm

58

70

64,0

13,3%

2 mm

83

118

100,5

24,6%

3 mm

101

159

130,0

31,5%

4 mm

114

193

153,5

36,4%

1 mm

126

108

117,0

10,9%

2 mm

172

171

171,5

0,4%

3 mm

198

218

208,0

6,8%

4 mm

215

257

236,0

12,6%


Media


Prob.1 sup.

Prob.1 inf.

Media

C.V.


1 mm

98

86

91,7

9,4%

3,9%

2 mm

158

147

152,1

5,1%

19,5%

3 mm

182

192

187,0

3,9%

27,6%

4 mm

200

231

215,6

10,2%

26,2%

Parámetro

Energía (N·m)


Tabla A3.23: Energía obtenida sobre probeta 1 (mitad superior e inferior) desde el inicio del ensayo y diferencia de dispersiones entre ambas energías. 251


3


300 sup inf

240

150

180

100

120

50

60

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5



3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


252


Parámetro

Prob.2 sup.

Prob.2 inf.

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

181,4

193,4

187,4

4,5%

1 mm

47

51

49,0

5,8%

2 mm

69

72

70,5

3,0%

3 mm

84

87

85,5

2,5%

4 mm

96

100

98,0

2,9%

1 mm

124

94

109,0

19,5%

2 mm

187

136

161,5

22,3%

3 mm

227

163

195,0

23,2%

4 mm

253

182

217,5

23,1%

Energía (N·m)

Carrera desde Qmáx

Tenacidad Aper. fis. desde Qmáx (N·m)


Prob.2 sup.

Prob.2 inf.

Media

C.V.


1 mm

89

87

88,2

1,3%

4,5%

2 mm

124

121

122,7

1,6%

1,4%

3 mm

144

139

141,7

2,4%

0,1%

4 mm

158

154

155,8

2,1%

0,8%

Parámetro

Energía (N·m)



3


300 sup inf

240

150

180

100

120

50

60

0 -1

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5



253


3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


Parámetro


Tenacidad (N·m)

Carrera desde Qmáx


C.V.

195,4

184,5

189,95

4,1%

1 mm

68

57

62,5

12,4%

2 mm

102

86

94,0

12,0%

3 mm

127

108

117,5

11,4%

4 mm

147

126

136,5

10,9%

1 mm

126

120

123,0

3,4%

2 mm

191

183

187,0

3,0%

3 mm

230

223

226,5

2,2%

4 mm

259

250

254,5

2,5%


Media


Parámetro

Energía (N·m)



Media

C.V.


1 mm

98

87

92,7

8,6%

3,9%

2 mm

147

126

136,9

10,8%

1,2%

3 mm

178

151

164,7

11,4%

0,1%

4 mm

201

172

186,1

11,0%

-0,1%


254


3


300 sup inf

240

150

180

100

120

50

60

0

0

-1

0

1

2

3

4

Tenacidad (N·m)

Carga (kN)

200

5



3


250 sup inf

200

150

150

100

100

50

50

0

Energía (N·m)

Carga (kN)

200

0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)


255


A3.3.4. Hormigón sin fibras Parámetro

Prob.1 sup.

Prob.1 inf.

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

193,3

178,4

185,85

5,7%


Ensayo Barcelona a 28 días, HSF, Prob. 1 250

Carga (kN)

200 150 sup inf

100 50 0 -1

0

1

2

3

4

5


Figura A3.26: Curva carga-apertura fisura total de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta 1 (mitad superior e inferior).


Carga (kN)

200 150 sup 1inf

100 50 0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)

Figura A3.27: Curva carga-carrera de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta 1 (mitad superior e inferior).

256


Parámetro

Prob.2 sup. Prob.2 inf. 179

Carga máxima (kN)

187,9

Media

C.V.

183,45

3,4%



Carga (kN)

200 150 sup inf

100 50 0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)

Figura A3.28: Curva carga-carrera de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta 2 (mitad superior e inferior).

Parámetro

Prob.3 sup.

Prob.3 inf.

Media

C.V.

Carga máxima (kN)

197,5

187,1

192,3

3,8%



Carga (kN)

200 150 sup inf

100 50 0 0

1

2

3

4

5

Carrera (mm)

Figura A3.29: Curva carga-carrera de los resultados obtenidos en los ensayos sobre probeta 3 (mitad superior e inferior). 257


A3.4. TABLAS DE VALORES MEDIDOS EN LABORATORIO A continuación se adjunta reseñada, a modo de ejemplo, la medición de las lecturas obtenidas en el ensayo de la probeta de hormigón reforzado con fibras metálicas a 28 días número 3 (probeta inferior). Además, se adjuntan los cálculos de energía desde el origen, energía desde carga máxima y tenacidad derivados de las lecturas obtenidas en el ensayo. En la tabla se han marcado los desplazamientos de 1, 2, 3, 4 y 5 mm, tanto para desplazamientos respecto el origen (inicio del ensayo) como respecto la carga máxima. La apertura de fisura para un instante de tiempo concreto se calcula como la diferencia entre el incremento de omega para carga máxima y el incremento de omega en dicho instante. Por otro lado, el incremento de omega para un instante de tiempo concreto se obtiene como la diferencia entre la omega inicial y la omega para dicho instante.

LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)

Despl. desde origen (mm)

Energía desde origen (J)

Despl. desde Qmáx (mm)


Incr. Omega (mm)

-

-

0,3560

7,0368

-

0,0000

0,0000

92,7828

122,7812

0,7701

7,0598

0,4141

25,4217

-0,0230

93,3004

123,6249

0,7747

7,0602

0,4187

25,9937

-0,0234

93,8184

124,4626

0,7791

7,0618

0,4231

26,5397

-0,0250

94,3107

125,2900

0,7828

7,0621

0,4268

26,9952

-0,0254

94,8045

126,1724

0,7864

7,0603

0,4304

27,4486

-0,0235

95,3012

127,1562

0,7905

7,0632

0,4345

27,9713

-0,0264

95,7975

128,0975

0,7950

7,0661

0,4390

28,5441

-0,0293

96,2951

129,1400

0,7993

7,0650

0,4433

29,0916

-0,0282

96,7904

130,0997

0,8036

7,0653

0,4476

29,6499

-0,0285

97,2852

131,0871

0,8070

7,0648

0,4510

30,0928

-0,0281

97,8028

132,2290

0,8114

7,0651

0,4554

30,6752

-0,0283

98,3190

133,2765

0,8154

7,0647

0,4594

31,2118

-0,0279

98,8152

134,4636

0,8198

7,0659

0,4638

31,7936

-0,0291

99,3116

135,5615

0,8244

7,0688

0,4684

32,4196

-0,0320

99,8047

136,7129

0,8279

7,0679

0,4719

32,8925

-0,0311

100,2996

137,9196

0,8319

7,0672

0,4759

33,4409

-0,0304

100,7963

139,1076

0,8358

7,0694

0,4798

33,9902

-0,0326

101,2939

140,3761

0,8401

7,0660

0,4841

34,5827

-0,0292

101,7845

141,5043

0,8447

7,0678

0,4887

35,2308

-0,0310

102,2796

142,7180

0,8487

7,0653

0,4927

35,8039

-0,0285

102,8008

144,0249

0,8527

7,0676

0,4967

36,3726

-0,0308

103,3200

145,3101

0,8574

7,0682

0,5014

37,0490

-0,0315

103,8132

146,3787

0,8613

7,0651

0,5053

37,6213

-0,0283

104,3106

147,4578

0,8651

7,0678

0,5091

38,1803

-0,0310

104,8020

148,6707

0,8699

7,0646

0,5139

38,8877

-0,0278

105,2986

150,0603

0,8735

7,0670

0,5175

39,4269

-0,0302

258

Ap. Fis. (mm)

Tenacidad desde Qmáx (J)


LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)





105,7943

151,3876

0,8778

7,0664

0,5218

40,0845

-0,0296

106,2889

152,6176

0,8818

7,0679

0,5258

40,6831

-0,0311

106,7855

153,8581

0,8857

7,0726

0,5297

41,2791

-0,0358

107,2795

155,1230

0,8900

7,0675

0,5340

41,9489

-0,0307

107,8012

156,5778

0,8945

7,0715

0,5385

42,6561

-0,0348

108,3197

157,8982

0,8993

7,0674

0,5433

43,4008

-0,0306

108,8127

159,1405

0,9031

7,0705

0,5471

44,0057

-0,0337

109,3045

160,3763

0,9067

7,0714

0,5507

44,5869

-0,0346

109,7998

161,7140

0,9106

7,0712

0,5546

45,2033

-0,0344

110,2980

163,1448

0,9150

7,0732

0,5591

45,9331

-0,0364

110,7947

164,4654

0,9198

7,0713

0,5638

46,7077

-0,0345

111,2897

165,7117

0,9239

7,0754

0,5679

47,3922

-0,0386

111,7842

166,9979

0,9276

7,0722

0,5716

48,0011

-0,0355

112,2788

168,3616

0,9314

7,0723

0,5754

48,6392

-0,0355

112,7959

169,8466

0,9358

7,0670

0,5798

49,3789

-0,0302

113,3134

171,2600

0,9400

7,0702

0,5840

50,1089

-0,0334

113,8115

172,6117

0,9447

7,0750

0,5887

50,9174

-0,0383

114,3040

174,0324

0,9486

7,0742

0,5926

51,5821

-0,0375

114,8009

175,5195

0,9523

7,0749

0,5963

52,2324

-0,0381

115,2978

176,9888

0,9566

7,0726

0,6006

52,9896

-0,0358

115,7950

178,3421

0,9605

7,0720

0,6045

53,6781

-0,0352

116,2868

179,7531

0,9650

7,0765

0,6090

54,4846

-0,0397

116,7797

181,3003

0,9691

7,0751

0,6131

55,2311

-0,0383

117,2988

182,9280

0,9730

7,0770

0,6171

55,9476

117,8197

184,4727

0,9775

7,0716

0,6215

56,7714

0,0000

0,0000

-0,0348

0,0000

0,0000

118,3146

151,8386

0,9998

6,9755

0,6438

60,5085

0,0222

3,7371

0,0613

0,0961

16,1539

118,8098

128,7092

1,0000

6,8510

0,6440

60,5413

0,0225

3,7699

0,1858

0,2205

33,6112

119,3036

122,9759

0,9999

6,8404

0,6439

60,5304

0,0224

3,7589

0,1964

0,2312

34,9557

119,8001

120,4595

0,9999

6,8389

0,6439

60,5263

0,0223

3,7549

0,1979

0,2327

35,1380

120,2952

120,4892

0,9999

6,8381

0,6439

60,5312

0,0224

3,7597

0,1987

0,2335

35,2295

120,7904

123,0672

0,9999

6,8337

0,6439

60,5262

0,0223

3,7547

0,2031

0,2379

35,7687

121,2849

126,2231

0,9999

6,8227

0,6439

60,5341

0,0224

3,7627

0,2140

0,2488

37,1305

121,7818

129,3054

1,0000

6,7969

0,6440

60,5403

0,0224

3,7689

0,2399

0,2746

40,4310

122,2994

130,7825

1,0089

6,7242

0,6529

61,7021

0,0314

4,9307

0,3126

0,3474

49,8877

122,8209

128,5938

1,0186

6,6542

0,6626

62,9605

0,0411

6,1891

0,3826

0,4173

58,9599

123,3141

126,1224

1,0243

6,6088

0,6683

63,6880

0,0468

6,9165

0,4280

0,4627

64,7450

123,8056

124,0792

1,0283

6,5750

0,6723

64,1865

0,0508

7,4151

0,4618

0,4966

68,9755

124,2988

121,8495

1,0316

6,5523

0,6756

64,5934

0,0541

7,8220

0,4845

0,5193

71,7673

124,7984

120,1836

1,0354

6,5468

0,6794

65,0506

0,0579

8,2792

0,4900

0,5248

72,4324

125,2951

118,7008

1,0399

6,5404

0,6839

65,5877

0,0624

8,8163

0,4964

0,5312

73,1991

125,7890

117,3457

1,0439

6,5293

0,6879

66,0644

0,0664

9,2930

0,5075

0,5423

74,5094

126,2850

116,0024

1,0468

6,5004

0,6908

66,3937

0,0692

9,6222

0,5364

0,5712

77,8811

126,7788

114,4237

1,0501

6,4585

0,6941

66,7786

0,0726

10,0072

0,5783

0,6130

82,7029

Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)


-0,0402

259


LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)


127,3005

111,0279

1,0548

6,4077

0,6988

67,3079

0,0773

10,5365

0,6291

0,6639

88,4319

127,8140

98,5557

1,0553

6,2834

0,6994

67,3660

0,0778

10,5946

0,7534

0,7882

101,4610

128,3105

89,5013

1,0574

6,1890

0,7014

67,5545

0,0798

10,7831

0,8478

0,8825

110,3321

128,8048

85,2759

1,0646

6,1254

0,7087

68,1918

0,0871

11,4203

0,9114

0,9462

115,8942

129,2997

83,0488

1,0686

6,0776

0,7126

68,5248

0,0911

11,7534

0,9591

0,9939

119,9109

129,7964

81,4581

1,0747

6,0416

0,7187

69,0234

0,0971

12,2520

0,9952

1,0299

122,8731

130,2952

80,0372

1,0813

6,0106

0,7253

69,5569

0,1037

12,7855

1,0261

1,0609

125,3753

130,7904

78,7059

1,0867

5,9812

0,7307

69,9912

0,1092

13,2197

1,0556

1,0904

127,7128

131,2791

77,2834

1,0933

5,9562

0,7373

70,5046

0,1158

13,7332

1,0806

1,1154

129,6656

131,7998

75,9567

1,0987

5,9394

0,7427

70,9146

0,1211

14,1432

1,0974

1,1322

130,9513

132,3190

75,4594

1,1025

5,9277

0,7465

71,2056

0,1250

14,4342

1,1091

1,1438

131,8342

132,8148

75,0658

1,1064

5,9198

0,7504

71,4951

0,1288

14,7237

1,1170

1,1518

132,4331

133,3116

74,2974

1,1103

5,9051

0,7543

71,7893

0,1328

15,0179

1,1316

1,1664

133,5244

133,8045

73,8456

1,1150

5,8923

0,7591

72,1403

0,1375

15,3689

1,1445

1,1792

134,4740

134,3023

73,4991

1,1195

5,8811

0,7635

72,4667

0,1419

15,6953

1,1556

1,1904

135,2975

134,7968

73,1663

1,1233

5,8724

0,7673

72,7498

0,1458

15,9784

1,1644

1,1992

135,9394

135,2900

72,7453

1,1272

5,8627

0,7712

73,0336

0,1497

16,2621

1,1741

1,2088

136,6450

135,7841

72,3157

1,1312

5,8479

0,7752

73,3189

0,1536

16,5475

1,1889

1,2237

137,7225

136,2790

71,6766

1,1355

5,8386

0,7795

73,6345

0,1580

16,8631

1,1982

1,2330

138,3921

136,7999

70,8855

1,1405

5,8262

0,7845

73,9895

0,1630

17,2181

1,2106

1,2454

139,2758

137,3214

68,7990

1,1449

5,8068

0,7889

74,2970

0,1674

17,5255

1,2300

1,2648

140,6292

137,8151

67,6634

1,1491

5,7928

0,7931

74,5812

0,1716

17,8098

1,2440

1,2787

141,5823

138,3106

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1,1530

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260




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261


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Fuerza (kN)

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262




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263


LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

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Omega (mm)


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2,5239

205,7982

214,2981

39,6027

1,7872

4,5434

1,4312

106,7565

0,8097

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2,5281

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1,7916

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2,5331

2,5678

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2,6101

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2,6639

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1,8917

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2,7023

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4,3375

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2,7388

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2,7428

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4,3220

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2,7496

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1,5989

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0,9774

56,4022

2,7181

2,7528

214,5831

264




Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)



LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)


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0,9853

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2,7609

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235,8017

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1,9665

4,3072

1,6105

113,6001

0,9889

56,8286

2,7296

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236,2965

36,6709

1,9709

4,3017

1,6149

113,7609

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2,7351

2,7699

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236,7939

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1,9796

4,2920

1,6236

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1,0021

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2,7448

2,7796

215,5631

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1,9836

4,2882

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114,2267

1,0061

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2,7485

2,7833

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238,2979

36,4081

1,9874

4,2838

1,6314

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1,0099

57,5951

2,7530

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215,8620

238,8168

36,3078

1,9921

4,2767

1,6361

114,5351

1,0145

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2,7949

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116,6220

1,0725

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2,7998

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246,2935

35,5503

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4,2321

1,6988

116,7897

1,0773

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2,8395

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35,5453

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4,2289

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116,9302

1,0812

60,1588

2,8079

2,8427

217,8331

247,2827

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4,2254

1,7065

117,0648

1,0850

60,2933

2,8114

2,8461

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1,0935

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218,3677

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35,2853

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1,7193

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1,7236

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4,2021

1,7280

117,8229

1,1065

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2,8347

2,8695

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2,8432

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35,0537

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4,1868

1,7361

118,1065

1,1145

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2,8500

2,8847

219,3171

251,2933

34,9784

2,0957

4,1832

1,7397

118,2333

1,1182

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2,8536

2,8883

219,4431

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34,9485

2,1000

4,1798

1,7440

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1,1225

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265


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266




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267


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268




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Ap. Fis. (mm)



LECTURAS Tiempo (s)

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Carrera (mm)

Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)


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269


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270




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Omega (mm)





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2,0650

87,5336

3,8867

3,9215

248,0625

365,3144

23,6056

3,0464

3,1465

2,6904

144,3962

2,0688

87,6247

3,8903

3,9250

248,1462

365,8125

23,5578

3,0509

3,1429

2,6949

144,5022

2,0733

87,7307

3,8939

3,9287

248,2327

366,3099

23,4936

3,0551

3,1389

2,6991

144,6012

2,0775

87,8297

3,8979

3,9327

248,3267

366,8025

23,4784

3,0596

3,1318

2,7036

144,7070

2,0820

87,9355

3,9050

3,9397

248,4921

367,3179

23,3832

3,0637

3,1278

2,7077

144,8024

2,0861

88,0310

3,9090

3,9438

248,5868

367,8372

23,3486

3,0677

3,1223

2,7117

144,8977

2,0902

88,1263

3,9145

3,9492

248,7141

368,3353

23,2566

3,0720

3,1202

2,7160

144,9961

2,0944

88,2247

3,9166

3,9514

248,7639

368,8322

23,2755

3,0759

3,1149

2,7199

145,0871

2,0983

88,3157

3,9219

3,9567

248,8881

369,3271

23,2701

3,0800

3,1124

2,7240

145,1837

2,1025

88,4123

3,9243

3,9591

248,9442

369,8252

23,2752

3,0845

3,1082

2,7285

145,2876

2,1070

88,5162

3,9286

3,9634

249,0441

370,3137

23,3257

3,0883

3,1015

2,7323

145,3762

2,1108

88,6047

3,9353

3,9700

249,1984

370,8102

23,2806

3,0925

3,0977

2,7365

145,4747

2,1150

88,7033

3,9391

3,9739

249,2881

371,3029

23,2585

3,0965

3,0940

2,7405

145,5678

2,1190

88,7963

3,9428

3,9776

249,3747

371,7977

23,2487

3,1005

3,0896

2,7445

145,6606

2,1230

88,8891

3,9472

3,9820

249,4770

372,3188

23,2132

3,1049

3,0897

2,7489

145,7633

2,1274

88,9919

3,9471

3,9818

249,4733

372,8373

23,1860

3,1096

3,0838

2,7536

145,8722

2,1321

89,1008

3,9530

3,9878

249,6114

373,3349

23,0576

3,1141

3,0788

2,7581

145,9750

2,1365

89,2036

3,9580

3,9927

249,7261

373,8324

22,8429

3,1183

3,0732

2,7623

146,0732

2,1408

89,3018

3,9635

3,9983

249,8539

374,3245

22,8187

3,1214

3,0682

2,7654

146,1433

2,1439

89,3719

3,9686

4,0033

249,9685

374,8178

22,8027

3,1252

3,0655

2,7692

146,2303

2,1477

89,4589

3,9713

4,0060

250,0300

375,3130

22,7885

3,1300

3,0620

2,7740

146,3383

2,1524

89,5669

3,9748

4,0096

250,1110

375,8110

22,8069

3,1345

3,0586

2,7785

146,4409

2,1569

89,6695

3,9782

4,0130

250,1887

376,3018

22,8255

3,1383

3,0541

2,7823

146,5289

2,1608

89,7575

3,9827

4,0174

250,2904

376,7984

22,8709

3,1421

3,0542

2,7861

146,6160

2,1646

89,8446

3,9826

4,0174

250,2889

377,3181

22,8519

3,1464

3,0499

2,7904

146,7136

2,1689

89,9421

3,9869

4,0217

250,3876

377,8374

22,8438

3,1509

3,0431

2,7949

146,8171

2,1734

90,0457

3,9936

4,0284

250,5411

378,3325

22,7636

3,1550

3,0387

2,7990

146,9104

2,1775

90,1390

3,9980

4,0328

250,6411

378,8282

22,8003

3,1596

3,0336

2,8036

147,0154

2,1821

90,2440

4,0032

4,0379

250,7580

379,3252

22,7754

3,1635

3,0296

2,8075

147,1035

2,1860

90,3321

4,0072

4,0420

250,8501

379,8165

22,7575

3,1674

3,0255

2,8114

147,1922

2,1899

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4,0113

4,0461

250,9430

380,3133

22,7840

3,1717

3,0207

2,8157

147,2902

2,1942

90,5187

4,0161

4,0508

251,0520

380,8109

22,7684

3,1756

3,0134

2,8196

147,3781

2,1980

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4,0234

4,0581

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22,7440

3,1800

3,0075

2,8240

147,4794

2,2025

90,7079

4,0293

4,0641

251,3536

381,8201

22,7444

3,1846

3,0029

2,8286

147,5845

2,2071

90,8131

4,0339

4,0687

251,4577

382,3370

22,7468

3,1887

2,9979

2,8327

147,6765

2,2111

90,9050

4,0389

4,0736

251,5704

382,8336

22,6982

3,1928

2,9955

2,8368

147,7693

2,2152

90,9979

4,0413

4,0760

251,6252

383,3324

22,6702

3,1967

2,9908

2,8407

147,8590

2,2192

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4,0460

4,0807

251,7318

383,8269

22,6945

3,2006

2,9838

2,8446

147,9467

2,2230

91,1753

4,0530

4,0878

251,8915

384,3259

22,6292

3,2050

2,9812

2,8490

148,0475

2,2275

91,2761

4,0556

4,0904

251,9503

384,8163

22,6647

3,2093

2,9772

2,8533

148,1435

2,2317

91,3721

4,0596

4,0944

252,0409

271


LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)


385,3134

22,6659

3,2137

2,9721

2,8577

148,2437

2,2362

91,4723

4,0647

4,0995

252,1568

385,8024

22,6384

3,2175

2,9636

2,8615

148,3290

2,2399

91,5576

4,0732

4,1080

252,3486

386,2973

22,6303

3,2215

2,9588

2,8655

148,4214

2,2440

91,6500

4,0780

4,1128

252,4578

386,8175

22,6161

3,2257

2,9580

2,8697

148,5152

2,2482

91,7438

4,0788

4,1136

252,4757

387,3369

22,5607

3,2301

2,9513

2,8741

148,6154

2,2526

91,8440

4,0855

4,1203

252,6272

387,8348

22,4700

3,2349

2,9458

2,8789

148,7224

2,2573

91,9509

4,0910

4,1257

252,7503

388,3333

22,3536

3,2389

2,9418

2,8829

148,8132

2,2614

92,0418

4,0950

4,1298

252,8410

388,8274

22,1539

3,2431

2,9341

2,8871

148,9059

2,2656

92,1345

4,1027

4,1374

253,0113

389,3162

22,0737

3,2465

2,9315

2,8905

148,9821

2,2690

92,2107

4,1053

4,1400

253,0688

389,8140

22,0439

3,2506

2,9310

2,8946

149,0715

2,2731

92,3000

4,1058

4,1406

253,0812

390,3122

22,0354

3,2550

2,9262

2,8990

149,1679

2,2774

92,3965

4,1106

4,1454

253,1867

390,8011

22,0092

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2,9200

2,9033

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2,2818

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4,1168

4,1515

253,3221

391,2992

22,0479

3,2634

2,9170

2,9074

149,3528

2,2858

92,5813

4,1198

4,1546

253,3887

391,8181

22,0330

3,2674

2,9139

2,9114

149,4410

2,2898

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4,1229

4,1577

253,4577

392,3364

22,0187

3,2721

2,9090

2,9161

149,5444

2,2945

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4,1277

4,1625

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392,8348

21,9874

3,2756

2,9053

2,9196

149,6221

2,2981

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4,1314

4,1662

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2,9006

2,9240

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2,3024

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4,1710

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22,0190

3,2845

2,8973

2,9285

149,8182

2,3070

93,0468

4,1395

4,1742

253,8214

394,3153

22,0251

3,2884

2,8922

2,9324

149,9045

2,3109

93,1331

4,1446

4,1793

253,9341

394,8137

22,0219

3,2926

2,8891

2,9366

149,9973

2,3151

93,2259

4,1477

4,1824

254,0027

395,3113

21,9942

3,2964

2,8835

2,9404

150,0809

2,3189

93,3095

4,1532

4,1880

254,1250

395,8014

22,0135

3,3005

2,8781

2,9445

150,1697

2,3229

93,3983

4,1587

4,1935

254,2453

396,3213

22,0348

3,3050

2,8743

2,9490

150,2699

2,3275

93,4984

4,1625

4,1972

254,3282

396,8373

21,9909

3,3099

2,8684

2,9539

150,3767

2,3323

93,6053

4,1684

4,2031

254,4581

397,3353

21,9888

3,3138

2,8683

2,9578

150,4638

2,3363

93,6924

4,1685

4,2033

254,4607

397,8329

21,9981

3,3174

2,8642

2,9614

150,5432

2,3399

93,7717

4,1726

4,2074

254,5516

398,3268

21,9768

3,3218

2,8578

2,9658

150,6384

2,3442

93,8670

4,1790

4,2138

254,6916

398,8251

21,9791

3,3256

2,8519

2,9696

150,7236

2,3481

93,9522

4,1849

4,2197

254,8211

399,3134

21,9437

3,3302

2,8468

2,9742

150,8228

2,3526

94,0514

4,1900

4,2247

254,9331

399,8128

21,9381

3,3347

2,8447

2,9787

150,9231

2,3572

94,1517

4,1921

4,2268

254,9787

400,3020

21,9426

3,3385

2,8395

2,9826

151,0069

2,3610

94,2355

4,1973

4,2321

255,0937

400,8057

21,9186

3,3424

2,8444

2,9864

151,0911

2,3649

94,3197

4,1924

4,2272

254,9863

401,3188

21,8930

3,3467

2,8314

2,9907

151,1852

2,3692

94,4137

4,2054

4,2402

255,2708

401,8370

21,8870

3,3510

2,8263

2,9950

151,2792

2,3734

94,5077

4,2104

4,2452

255,3814

402,3356

21,8606

3,3552

2,8242

2,9992

151,3709

2,3776

94,5994

4,2126

4,2473

255,4277

402,8330

21,8551

3,3595

2,8193

3,0035

151,4655

2,3820

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255,5356

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256,4266

272


LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

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Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

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2,7717

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256,7438

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3,1288

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3,1330

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2,5114

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3,4965

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260,6718

273


LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)


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274




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275


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276




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277


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4,2965

1,8255

3,9405

170,4698

3,3189

113,6983

5,2113

5,2460

275,7413

515,8212

18,8315

4,3005

1,8198

3,9445

170,5458

3,3230

113,7744

5,2170

5,2518

275,8499

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4,3051

1,8161

3,9491

170,6323

3,3276

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5,2555

275,9191

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18,8036

4,3096

1,8106

3,9536

170,7179

3,3321

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18,7761

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1,8031

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519,3301

18,6842

4,3298

1,7881

3,9738

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3,9780

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114,4031

5,2507

5,2854

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18,6277

4,3392

1,7826

3,9832

171,2713

3,3617

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4,3426

1,7783

3,9866

171,3335

3,3650

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5,2585

5,2932

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3,9903

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3,3687

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3,3733

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18,5837

4,3597

1,7617

4,0037

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5,3298

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4,3890

1,7361

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172,1960

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1,7324

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4,3967

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5,3084

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1,7244

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5,3152

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1,7111

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1,7092

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4,4220

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5,3754

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5,3837

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4,4553

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4,1079

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3,4864

116,7969

5,3725

5,4072

278,7244

278




Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)



LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)


535,8643

18,1546

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4,1122

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18,1128

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1,6573

4,1163

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5,4142

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1,6531

4,1200

173,7861

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5,4184

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4,4800

1,6473

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1,6357

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3,5113

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5,4011

5,4359

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538,8328

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1,6325

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3,5153

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539,3501

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17,7155

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1,5649

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5,4719

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3,5907

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5,4806

5,5154

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17,6369

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1,5534

4,2166

175,5137

3,5951

118,7423

5,4834

5,5182

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17,6266

4,5763

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4,2203

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3,5987

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5,4871

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17,6063

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1,5472

4,2242

175,6473

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118,8759

5,4896

5,5244

280,8214

549,8683

17,6206

4,5847

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3,6072

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5,4929

5,5276

280,8790

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17,5605

4,5894

1,5385

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17,5389

4,5934

1,5361

4,2374

175,8802

3,6159

119,1088

5,5007

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17,5533

4,5968

1,5330

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175,9401

3,6193

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5,5038

5,5386

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551,8685

17,5278

4,6012

1,5300

4,2452

176,0172

3,6237

119,2457

5,5068

5,5416

281,1232

552,3905

17,4685

4,6057

1,5248

4,2497

176,0956

3,6282

119,3242

5,5120

5,5468

281,2150

552,8872

17,3994

4,6101

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279


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Omega (mm)


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5,7449

5,7797

285,2093

280




Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)



LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)


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16,7514

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281


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282




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Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

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283


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284




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285


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195,7904

4,8778

139,0189

6,8164

6,8511

301,8024

702,8951

14,3957

5,8597

0,2155

5,5037

195,8532

4,8822

139,0818

6,8213

6,8560

301,8730

703,3896

14,4245

5,8639

0,2139

5,5079

195,9134

4,8863

139,1420

6,8229

6,8577

301,8965

703,8871

14,3727

5,8684

0,2084

5,5124

195,9787

4,8909

139,2072

6,8284

6,8632

301,9759

704,4013

14,2638

5,8724

0,2014

5,5164

196,0358

4,8949

139,2644

6,8354

6,8702

302,0760

704,9202

13,8052

5,8763

0,1959

5,5203

196,0908

4,8988

139,3194

6,8409

6,8756

302,1529

705,4189

13,8339

5,8802

0,1926

5,5242

196,1441

4,9026

139,3727

6,8442

6,8790

302,1987

705,9088

13,7952

5,8849

0,1893

5,5289

196,2091

4,9073

139,4377

6,8475

6,8823

302,2444

706,3995

13,7520

5,8895

0,1845

5,5335

196,2733

4,9120

139,5018

6,8523

6,8871

302,3106

706,8968

13,7689

5,8931

0,1799

5,5371

196,3225

4,9156

139,5510

6,8569

6,8917

302,3742

707,3962

13,7660

5,8971

0,1749

5,5411

196,3768

4,9195

139,6054

6,8619

6,8967

302,4427

286




Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)



LECTURAS Tiempo (s)

Fuerza (kN)

Carrera (mm)

Omega (mm)





Incr. Omega (mm)

Ap. Fis. (mm)


707,8942

13,7275

5,9009

0,1733

5,5449

196,4294

4,9233

139,6579

6,8635

6,8982

302,4642

708,3915

13,7431

5,9054

0,1704

5,5494

196,4911

4,9278

139,7196

6,8664

6,9012

302,5044

708,8859

13,7428

5,9100

0,1630

5,5540

196,5542

4,9324

139,7828

6,8738

6,9086

302,6062

709,4012

13,7165

5,9142

0,1569

5,5582

196,6127

4,9367

139,8413

6,8799

6,9147

302,6902

709,9205

13,7162

5,9185

0,1532

5,5625

196,6711

4,9410

139,8996

6,8836

6,9184

302,7410

710,4064

13,7193

5,9220

0,1503

5,5660

196,7190

4,9444

139,9475

6,8865

6,9213

302,7804

710,8993

13,6985

5,9265

0,1465

5,5705

196,7814

4,9490

140,0100

6,8903

6,9251

302,8327

711,3976

13,6309

5,9306

0,1411

5,5746

196,8376

4,9531

140,0661

6,8957

6,9305

302,9063

711,8983

13,6208

5,9349

0,1358

5,5789

196,8959

4,9574

140,1245

6,9010

6,9358

302,9789

712,3949

13,6330

5,9392

0,1310

5,5832

196,9542

4,9617

140,1828

6,9058

6,9406

303,0440

712,8942

13,6579

5,9430

0,1267

5,5870

197,0064

4,9655

140,2350

6,9101

6,9448

303,1023

713,3885

13,6135

5,9476

0,1224

5,5916

197,0682

4,9700

140,2968

6,9144

6,9492

303,1612

713,9033

13,5769

5,9513

0,1181

5,5953

197,1192

4,9738

140,3478

6,9186

6,9534

303,2188

714,4201

13,5657

5,9556

0,1158

5,5996

197,1776

4,9781

140,4062

6,9210

6,9558

303,2511

714,9219

13,5693

5,9598

0,1101

5,6038

197,2346

4,9823

140,4632

6,9267

6,9614

303,3280

715,4114

13,5466

5,9645

0,1060

5,6085

197,2979

4,9870

140,5265

6,9308

6,9656

303,3841

715,9011

13,5352

5,9689

0,1016

5,6129

197,3576

4,9914

140,5862

6,9352

6,9700

303,4436

716,3964

13,5326

5,9721

0,0991

5,6162

197,4017

4,9946

140,6303

6,9377

6,9725

303,4777

716,8947

13,5024

5,9761

0,0959

5,6201

197,4556

4,9986

140,6842

6,9409

6,9756

303,5201

717,3924

13,5116

5,9803

0,0922

5,6243

197,5112

5,0027

140,7398

6,9446

6,9793

303,5703

717,8893

13,4785

5,9850

0,0906

5,6290

197,5759

5,0075

140,8045

6,9462

6,9810

303,5925

718,3857

13,4420

5,9898

0,0881

5,6338

197,6403

5,0123

140,8689

6,9487

6,9835

303,6257

718,9013

13,4214

5,9933

0,0820

5,6373

197,6874

5,0158

140,9160

6,9548

6,9896

303,7079

719,4222

13,4162

5,9976

0,0801

5,6416

197,7440

5,0200

140,9726

6,9566

6,9914

303,7323

719,9213

13,3885

6,0014

0,0772

5,6454

197,7957

5,0239

141,0243

6,9596

6,9943

303,7717

720,4125

13,3972

6,0059

0,0733

5,6499

197,8554

5,0283

141,0840

6,9635

6,9983

303,8243

720,8947

13,3474

6,0099

0,0712

5,6539

197,9090

5,0323

141,1376

6,9656

7,0003

303,8521

721,3948

13,3245

6,0143

0,0686

5,6583

197,9676

5,0367

141,1961

6,9682

7,0030

303,8874

721,8918

13,2935

6,0180

0,0654

5,6620

198,0167

5,0404

141,2453

6,9714

7,0062

303,9300

722,3911

13,2914

6,0222

0,0623

5,6662

198,0733

5,0447

141,3019

6,9745

7,0092

303,9704

722,8864

13,3125

6,0265

0,0595

5,6705

198,1306

5,0490

141,3592

6,9772

7,0120

304,0073

723,3828

13,2674

6,0302

0,0567

5,6742

198,1798

5,0527

141,4084

6,9801

7,0148

304,0446

723,9025

13,2694

6,0349

0,0553

5,6789

198,2416

5,0574

141,4702

6,9814

7,0162

304,0631

724,4250

13,2794

6,0392

0,0522

5,6832

198,2994

5,0617

141,5280

6,9846

7,0194

304,1053

724,9137

13,2681

6,0436

0,0481

5,6876

198,3579

5,0661

141,5865

6,9887

7,0235

304,1596

725,4042

13,2608

6,0477

0,0470

5,6917

198,4110

5,0701

141,6396

6,9898

7,0246

304,1745

725,8917

13,2431

6,0517

0,0448

5,6957

198,4641

5,0741

141,6926

6,9920

7,0268

304,2036

726,3931

13,2265

6,0555

0,0437

5,6995

198,5148

5,0780

141,7434

6,9931

7,0278

304,2174

287


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


692,910

5,776

20,150

4,890

193,898

692,912

5,775

25,706

4,563

220,207

693,236

5,780

20,110

4,894

193,978

693,237

5,779

25,744

4,567

220,296

693,564

5,782

19,892

4,897

194,031

693,567

5,781

25,746

4,569

220,352

693,907

5,785

19,394

4,900

194,085

693,910

5,785

25,696

4,573

220,455

694,229

5,788

19,317

4,903

194,150

694,232

5,787

25,681

4,575

220,503

694,555

5,790

19,254

4,905

194,182

694,556

5,790

25,620

4,578

220,592

694,894

5,793

19,280

4,908

194,240

694,923

5,794

25,576

4,582

220,687

695,226

5,795

19,271

4,910

194,279

695,278

5,795

25,542

4,583

220,717

695,550

5,799

19,291

4,914

194,357

695,599

5,798

25,604

4,586

220,798

695,873

5,801

19,292

4,915

194,389

695,923

5,800

25,613

4,588

220,850

696,232

5,805

19,300

4,919

194,468

696,255

5,805

25,593

4,593

220,962

696,594

5,807

19,293

4,922

194,518

696,597

5,807

25,571

4,595

221,014

696,915

5,810

19,309

4,925

194,568

696,916

5,810

25,508

4,598

221,099

697,241

5,813

19,317

4,927

194,616

697,243

5,813

25,521

4,601

221,173

697,591

5,815

19,295

4,930

194,663

697,594

5,815

25,487

4,603

221,224

697,912

5,818

19,361

4,933

194,727

697,915

5,817

25,548

4,605

221,278

698,239

5,821

19,318

4,935

194,771

698,240

5,820

25,523

4,608

221,353

698,565

5,825

19,275

4,939

194,847

698,583

5,824

25,506

4,612

221,459

698,909

5,827

19,289

4,941

194,889

698,940

5,826

25,479

4,614

221,503

699,231

5,830

19,282

4,945

194,952

699,283

5,830

25,480

4,618

221,605

699,580

5,831

19,308

4,946

194,975

699,608

5,833

25,477

4,621

221,674

699,935

5,835

19,318

4,950

195,048

699,938

5,835

25,449

4,623

221,735

700,278

5,838

19,311

4,953

195,114

700,281

5,836

25,513

4,624

221,764

700,599

5,840

19,235

4,955

195,147

700,602

5,840

25,513

4,628

221,860

700,925

5,844

19,265

4,959

195,225

700,925

5,844

25,512

4,632

221,954

701,252

5,846

19,259

4,960

195,259

701,256

5,845

25,443

4,633

221,997

701,595

5,850

19,224

4,964

195,337

701,599

5,849

25,454

4,638

222,103

701,918

5,851

19,218

4,965

195,351

701,920

5,851

25,435

4,639

222,149

702,245

5,855

19,221

4,969

195,430

702,242

5,854

25,410

4,643

222,231

702,594

5,857

19,228

4,972

195,475

702,606

5,856

25,436

4,644

222,269

702,914

5,860

19,230

4,975

195,530

702,966

5,860

25,414

4,648

222,370

703,239

5,863

19,250

4,977

195,582

703,287

5,863

25,423

4,651

222,450

703,585

5,865

19,231

4,980

195,635

703,612

5,865

25,377

4,653

222,504

703,940

5,870

19,172

4,984

195,716

703,943

5,869

25,404

4,657

222,589

704,283

5,870

19,156

4,985

195,731

704,285

5,871

25,369

4,660

222,663

704,608

5,875

19,188

4,989

195,810

704,609

5,874

25,330

4,662

222,730

704,937

5,876

19,197

4,991

195,844

704,940

5,876

25,339

4,664

222,772

705,280

5,879

19,212

4,994

195,904

705,282

5,879

25,368

4,667

222,851

705,601

5,882

19,234

4,997

195,960

705,605

5,882

25,381

4,670

222,925

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

705,928

5,885

19,188

5,000

196,010

705,927

5,885

25,302

4,673

223,003

706,254

5,889

19,224

5,003

196,079

706,246

5,887

25,288

4,675

223,063

706,600

5,890

19,196

5,005

196,108

706,618

5,891

25,279

4,679

223,150

232


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


706,918

5,894

19,256

5,008

196,175

706,969

5,894

25,264

4,682

223,234

707,270

5,896

19,215

5,010

196,213

707,296

5,895

25,291

4,683

223,265

707,623

5,900

19,216

5,014

196,291

707,626

5,899

25,316

4,687

223,361

707,966

5,902

19,205

5,017

196,337

707,968

5,901

25,288

4,689

223,408

708,288

5,905

19,213

5,019

196,393

708,290

5,905

25,267

4,693

223,505

708,614

5,908

19,242

5,023

196,455

708,614

5,907

25,276

4,695

223,556

708,942

5,910

19,199

5,025

196,492

708,945

5,910

25,280

4,698

223,637

709,285

5,912

19,224

5,027

196,539

709,285

5,914

25,259

4,702

223,728

709,611

5,915

19,207

5,030

196,592

709,611

5,915

25,226

4,703

223,765

709,938

5,919

19,245

5,033

196,658

709,929

5,917

25,286

4,706

223,824

710,272

5,921

19,214

5,036

196,710

710,274

5,921

25,265

4,709

223,908

710,602

5,925

19,206

5,039

196,772

710,622

5,925

25,222

4,713

224,007

710,927

5,926

19,239

5,041

196,802

710,977

5,926

25,196

4,714

224,050

711,275

5,930

19,209

5,044

196,873

711,299

5,930

25,189

4,718

224,139

711,641

5,932

19,250

5,047

196,919

711,643

5,933

25,220

4,721

224,210

711,971

5,935

19,250

5,050

196,973

711,972

5,935

25,174

4,723

224,270

712,298

5,938

19,259

5,053

197,035

712,297

5,937

25,210

4,725

224,320

712,626

5,940

19,239

5,055

197,074

712,628

5,940

25,203

4,728

224,398

712,968

5,944

19,249

5,059

197,154

712,960

5,943

25,201

4,732

224,480

713,290

5,946

19,234

5,061

197,183

713,288

5,946

25,189

4,734

224,550

713,617

5,950

19,228

5,065

197,260

713,612

5,950

25,166

4,738

224,635

713,944

5,951

19,256

5,066

197,284

713,944

5,952

25,147

4,740

224,693

714,288

5,955

19,247

5,070

197,357

714,286

5,955

25,137

4,743

224,763

714,610

5,957

19,274

5,071

197,394

714,611

5,956

25,146

4,744

224,803

714,931

5,960

19,272

5,074

197,450

714,955

5,960

25,154

4,748

224,891

715,294

5,964

19,269

5,078

197,525

715,313

5,963

25,154

4,751

224,981

715,654

5,965

19,237

5,080

197,558

715,655

5,965

25,124

4,753

225,028

715,976

5,969

19,249

5,084

197,635

715,978

5,969

25,132

4,758

225,137

716,303

5,971

19,246

5,085

197,659

716,302

5,971

25,140

4,759

225,174

716,643

5,975

19,225

5,089

197,738

716,645

5,975

25,098

4,763

225,269

716,973

5,977

19,225

5,091

197,772

716,972

5,975

25,107

4,764

225,287

717,299

5,980

19,241

5,094

197,831

717,298

5,980

25,139

4,768

225,395

717,620

5,983

19,231

5,098

197,898

717,619

5,982

25,144

4,770

225,450

717,960

5,985

19,219

5,100

197,935

717,963

5,985

25,080

4,773

225,526

718,289

5,988

19,241

5,103

198,001

718,290

5,989

25,071

4,777

225,615

718,615

5,990

19,190

5,105

198,033

718,615

5,990

25,032

4,779

225,660

718,943

5,993

19,227

5,108

198,092

718,968

5,994

25,027

4,782

225,757

719,314

5,996

19,225

5,111

198,146

719,340

5,995

25,032

4,783

225,782

719,660

5,999

19,222

5,114

198,209

719,661

5,999

25,100

4,787

225,883

719,984

6,003

19,189

5,117

198,278

719,985

6,002

25,084

4,790

225,942

720,314

6,005

19,167

5,119

198,316

720,316

6,005

25,032

4,793

226,025

720,656

6,007

19,221

5,122

198,360

720,648

6,008

25,028

4,796

226,102

LECTURAS


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

233


ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Inferior

ZAM 150 - Ø38 - v=0,5 - 1 Superior

Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)


720,978

6,010

19,198

5,124

198,412

720,976

6,010

25,000

4,798

226,152

721,304

6,014

19,191

5,128

198,484

721,302

6,013

25,031

4,802

226,238

721,644

6,015

19,173

5,130

198,512

721,645

6,015

25,024

4,803

226,279

721,973

6,019

19,222

5,133

198,582

721,972

6,018

25,068

4,806

226,351

722,298

6,022

19,190

5,136

198,637

722,625

6,025

19,155

5,139

198,700

722,982

6,027

19,185

5,141

198,735

723,343

6,030

19,156

5,144

198,797

723,664

6,033

19,161

5,148

198,858

723,989

6,035

19,160

5,150

198,895

724,341

6,038

19,191

5,153

198,953

724,662

6,041

19,148

5,156

199,011

724,988

6,045

19,108

5,159

199,082

725,307

6,046

19,117

5,160

199,103

LECTURAS

234


Tiempo (seg)

Carrera (mm)

Carga (kN)



LECTURAS

Apéndice 4: Resultados de la Campaña Experimental del Ensayo NBN B 15-238

APÉNDICE 4 RESULTADOS DE LA CAMPAÑA EXPERIMENTAL DEL ENSAYO NBN B 15-238

289


A4.1. CAMPAÑA EXPERIMENTAL DEL ENSAYO NBN B 15-238 En el presente apéndice se adjuntan los resultados obtenidos en la serie de ensayos realizados en el tramo experimental de la estación de metro de Bon Pastor (entre el p.k. 2+876.6 al p.k. 2+858.6), en donde se ensayan probetas moldeadas con el hormigón utilizado para la fabricación de cuatro anillos con fibras, en concreto, para los anillos 2715, 2716, 2724 y 2725. A continuación se adjunta la relación de ensayos realizados en la presente campaña experimental, en donde se observa la ejecución de ensayos de rotura a compresión y tracción indirecta, además del ensayo a flexotracción basado en la norma belga (NBN B 15-238) y el ensayo Barcelona. Se adjuntan también las diferentes dosificaciones del hormigón empleado en cada tipo de los anillos analizados con las respectivas características técnicas.

290


291


292


293


294


295


296


297


298


A4.2. ANILLO 2715 En las Tablas A4.1 y A4.2, adjuntadas a continuación, se resumen los resultados obtenidos para las probetas prismáticas moldeadas a partir del hormigón empleado en la fabricación del anillo 2715 del tramo experimental de la estación de Bon Pastor, en términos de absorción de energía. Dicha energía se ha calculado a partir del análisis detallado de las curvas fuerza aplicada-flecha para flechas que varían de 0,5 a 3 mm en incrementos de 0,5 mm. Se han adjuntado además, los coeficientes de variación que se obtiene para cada una de las energías calculadas.


Energía Flecha (mm) (N·m)

2715 1

2

3

Media

C.V.

0,5

12,33

12,24

11,34

11,97

4,6%

1,0

21,54

25,19

17,08

21,27

19,1%

1,5

31,64

39,16

23,15

31,32

25,6%

2,0

42,06

52,90

28,84

41,27

29,2%

2,5

52,20

65,35

34,56

50,70

30,5%

3,0

60,56

76,84

40,27

59,22

30,9%

Tabla A4.1: Valores de energía obtenidos para probetas a 7 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 5 kg/m3.



2715 4

5

6

Media

C.V.

0,5

15,02

18,72

14,82

16,19

13,6%

1,0

25,50

30,95

23,90

26,78

13,8%

1,5

36,58

36,74

33,53

35,62

5,1%

2,0

48,03

41,64

43,85

44,51

7,3%

2,5

58,99

45,61

53,95

52,85

12,8%

3,0

67,93

49,77

64,43

60,71

15,9%


A continuación se adjuntan las referencias de los ensayos realizados, los resultados que se han obtenidos en dichos ensayos y las gráficas fuerza aplicada-flecha para cada una de las 6 probetas prismáticas ensayadas.

299


300


301


302


303


304


A4.3. ANILLO 2716

En las Tablas A4.3 y A4.4, adjuntadas a continuación, se resumen los resultados obtenidos para las probetas prismáticas moldeadas a partir del hormigón empleado en la fabricación del anillo 2716 del tramo experimental de la estación de Bon Pastor, en términos de absorción de energía. Dicha energía se ha calculado a partir del análisis detallado de las curvas fuerza aplicada-flecha para flechas que varían de 0,5 a 3 mm en incrementos de 0,5 mm. Se han adjuntado además, los coeficientes de variación que se obtiene para cada una de las energías calculadas.



2716 1

2

3

Media

C.V.

0,5

11,88

17,14

11,02

13,35

24,8%

1,0

23,20

27,28

19,66

23,38

16,3%

1,5

36,36

33,68

28,47

32,83

12,2%

2,0

50,23

39,99

37,66

42,63

15,7%

2,5

63,80

46,44

46,79

52,35

19,0%

3,0

76,20

52,49

55,53

61,41

21,0%




2716 4

5

6

Media

C.V.

0,5

26,07

13,88

21,38

20,44

30,1%

1,0

45,78

26,13

37,19

36,37

27,1%

1,5

60,28

39,71

52,52

50,84

20,4%

2,0

74,90

53,92

67,85

65,56

16,3%

2,5

89,22

67,85

82,63

79,90

13,7%

3,0

102,57

80,89

96,30

93,25

12,0%



305


306


307


308


309


310


A4.4. ANILLO 2724




2724 1

2

3

Media

C.V.

0,5

12,51

11,45

14,66

12,88

12,7%

1,0

15,83

23,32

23,17

20,77

20,6%

1,5

34,72

35,97

30,98

33,89

7,7%

2,0

47,11

49,38

39,31

45,27

11,7%

2,5

59,70

62,55

47,69

56,65

13,9%

3,0

71,68

75,01

55,44

67,37

15,5%

Tabla A4.5: Valores de energía obtenidos para probetas a 7 días con una densidad de fibras plásticas (FP) de 6,5 kg/m3.



2724 4

5

6

Media

C.V.

0,5

14,19

13,85

15,60

14,55

6,4%

1,0

30,22

26,15

24,71

27,03

10,6%

1,5

48,78

39,38

33,84

40,67

18,6%

2,0

68,61

53,20

43,40

55,07

23,1%

2,5

88,24

67,19

52,39

69,27

26,0%

3,0

106,90

80,50

59,89

82,43

28,6%



311


312


313


314


315


316


A4.5. ANILLO 2725




2725 1

2

3

Media

C.V.

0,5

14,49

14,86

14,09

14,48

2,6%

1,0

26,68

26,15

22,74

25,19

8,5%

1,5

39,88

37,90

31,89

36,56

11,4%

2,0

53,20

50,15

41,56

48,31

12,5%

2,5

65,80

62,31

51,28

59,80

12,7%

3,0

77,99

73,45

60,54

70,66

12,8%




2725 4

5

6

Media

C.V.

0,5

13,70

16,44

13,66

14,60

10,9%

1,0

20,96

26,54

26,23

24,58

12,8%

1,5

27,14

37,33

39,62

34,70

19,2%

2,0

33,74

47,95

53,15

44,95

22,3%

2,5

40,22

56,55

66,65

54,47

24,5%

3,0

46,40

64,65

80,04

63,70

26,4%



317


318


319


320


321


322


A4.6. Anillo 2689




2689 1

2

3

Media

C.V.

0,5

13,44

15,31

15,14

14,63

7,0%

1,0

23,68

27,85

29,16

26,90

10,7%

1,5

33,04

38,22

41,59

37,62

11,4%

2,0

41,29

47,71

52,09

47,03

11,6%

2,5

48,78

56,19

61,43

55,47

11,5%

3,0

56,01

63,83

70,05

63,30

11,1%

Tabla A4.9: Valores de energía obtenidos para probetas a 28 días con una densidad de fibras metálicas (FM) de 25 kg/m3.



2689 4

5

6

Media

C.V.

0,5

10,49

14,34

16,65

14,63

7,0%

1,0

18,96

28,45

34,53

26,90

10,7%

1,5

28,71

44,03

51,20

37,62

11,4%

2,0

39,52

59,73

66,29

47,03

11,6%

2,5

49,51

73,80

79,87

55,47

11,5%

3,0

59,11

86,52

92,02

63,30

11,1%

Tabla A4.10: Valores de energía obtenidos para probetas a 28 días con una densidad de fibras metálicas (FM) de 25 kg/m3.


323


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325


326


327


328


A4.7. Anillo 2699 A continuación se adjuntan las referencias de los ensayos realizados, los resultados que se han obtenidos en dichos ensayos y las gráficas fuerza aplicada-flecha para cada una de las 6 probetas prismáticas ensayadas.

329


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Ensayo Barcelona_doble Punzonamiento

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