Máquina Peletizadora

Máquina Peletizadora: La máquina a diseñar produce cilindros de madera utilizando como materia prima aserrín húmedo, los cilindros conformados son de un diámetro de 6 mm, y una longitud de ! mm" La conformaci#n del producto se logra mediante dos rodillos y un plato giratorio, al agregar la materia prima por la tol$a, se genera una presi#n entre los rodillos y el plato de tal tal maner maneraa que que reali realiza za el proce proceso so de e%tr e%trusi usi#n #n para para confo conform rmar ar los los cili cilind ndros ros ya mencionados" & continuaci#n se presenta un esquema de la máquina: 5

6

4 3

7 8

2

9 10

1

11

1. 2.

12

Motor.

Caja de 2 velocidades. velocidades. 3.

Bastidor.

4.

Carcaza.

5.  Tolva.  Tolva. 6.

Ruedas detadas

7.

'u(er)cie circular *iratoria co ori)cios c+icos. 8.

Ra&(a de salida de los (ellets. 9.

Cojietes.

10.

 ,je.

 Coroa o (olea.

11.

 Tras&isi+  Tras&isi+ (or correa.

12.

Calculo de la fuerza generada en los rodillos y diseño de los mismos: 'e tomara como carga la resistencia que pueda tener la madera a ser comprimida o compactada, por tanto se tiene que: σ f =23

N  −−− −− −1 mm2

La longitud de los rodillos será de 6! mm, se modelará como una $iga do(lemente empotrada con una carga linealmente distri(uida !" 0#383 $%&&3

'egún el Prontuario de )nsidesa se tienen las siguientes premisas:  P∙  P ∙ l  Ra= R b= −−− −− −2 2

*onde l: Longitud de la $iga, P: carga uniformemente distri(uida" 'e toma el área promedio del rodillo en el que la carga se $a a distri(uir, la cual será:  A prom= Ø ∙ l =80 ∙ 60 =4800 mm

2

Por lo que la carga linealmente distri(uida será:  P=0,383 ∙ 4800 =1838,4 N / mm Por tanto sustituyendo los $alores conocidos en la ecuaci#n +, nos resulta:

7.

'u(er)cie circular *iratoria co ori)cios c+icos. 8.

Ra&(a de salida de los (ellets. 9.

Cojietes.

10.

 ,je.

 Coroa o (olea.

11.

 Tras&isi+  Tras&isi+ (or correa.

12.

Calculo de la fuerza generada en los rodillos y diseño de los mismos: 'e tomara como carga la resistencia que pueda tener la madera a ser comprimida o compactada, por tanto se tiene que: σ f =23

N  −−− −− −1 mm2

La longitud de los rodillos será de 6! mm, se modelará como una $iga do(lemente empotrada con una carga linealmente distri(uida !" 0#383 $%&&3

'egún el Prontuario de )nsidesa se tienen las siguientes premisas:  P∙  P ∙ l  Ra= R b= −−− −− −2 2

*onde l: Longitud de la $iga, P: carga uniformemente distri(uida" 'e toma el área promedio del rodillo en el que la carga se $a a distri(uir, la cual será:  A prom= Ø ∙ l =80 ∙ 60 =4800 mm

2

Por lo que la carga linealmente distri(uida será:  P=0,383 ∙ 4800 =1838,4 N / mm Por tanto sustituyendo los $alores conocidos en la ecuaci#n +, nos resulta:

 Ra= R b=55152 N −− −−− −3

)l momento en los apoyos y momento má%imo según el Prontuario de )nsidesa serán:  M a= M b=

 P ∙ l − P∙

 P ∙ l2

 M max=

24

2

12

−−−4

−−− −− −5

'ustituyendo $alores en ecuaciones  y  se o(tiene: −−− −6  M a= M b=−551520 N ∙ mm −−

 M max= 275760 N ∙ mm−− −−− −7

'e tiene que nuestra ecuaci#n de diseño es la siguiente:  f   ≥

σ  

 M - f   Wx

*onde .%: modulo resistente de la secci#n, que se o(tiene de di$idir el momento de inercia entre el radio del círculo" σ f  ≥

  275760 N ∙ mm 50265,4825 mm

2

=5,486 MPa −−− −−−8

)l acero de nuestros rodillos será un &/'/ 0! con un σ f =310 MPa Por tanto tenemos que: n=

310 5,486

=56,51 −−−9

Lo cual es (astante acepta(le" Por lo tanto la secci#n de nuestros rodillos resiste la carga solicitada" 'egún Prontuario de )nsidesa, la flecha má%ima $endrá dada por: f  max =

P ∙ l4 384 ∙ E ∙ I  

f  max =1,50 x 10−5 mm

'iendo por norma la flecha admisi(le la siguiente: f  adm =0,24 mm

Por tanto puede $erse que el rodillo cumple con todos los parámetros de diseño"

Calculo del eje porta-rodillos: Para el diseño del e1e porta rodillos de(emos decir que está solicitado a dos cargas  puntuales, las cuales se u(ican en el centro de cada rodillo y los mismos están en el e%tremo de cada lado del e1e" La carga en cuesti#n es la calculada en la ecuaci#n 2:  P=55152 N −−−10

3ealizando los cálculos con la ayuda del programa de Modelaci#n y *iseño &utodes4  /n$entor +!0, el programa usa la teoría de 5on Mises la cual es equi$alente a la de )nergía de distorsi#n para cálculos de fatiga"

-cero -' 1045 Material 310 M/a M+dulo de elasticidad

,

206000 M/a

M+dulo de ri*idez



80000 M/a

esidad



7860 *%&3

Tabla 1. Propiedades del Material

90 &&

110 &&

90 &&

'oportes

Tabla 2. eacciones en los soportes. !uerza de reacci+ dice

Ti(o

!lei+

icaci+

*ulo de :ei+  ;

;

1

!ijo

145 &&

372399#087 $

0#000 <&

0#03 *r

2

=ire

165 &&

>261972#032 $

0#000 <&

0#03 *r

argas

7ndice

9uerza radial

Momento flector 

9le%i#n

;

;

;

8(icaci#n

ngulo de fle%i#n

0

 mm

!

!

<0!2,!0+ =m

!,!> gr

+

 mm

0+,!!! ?

!

<0!2,!0+=m

!, !> gr  

2

0 mm

!

+2@,! ? m

!,!!! =m

!,!2 gr  



+ mm

0+,!!! ?

!

<+!,6>A =m

!,!6 gr  

Tabla !. Cargas en el eje.

 

3esultados Longitud

L

+@!,!!! mm

Masa

0+,> 4g

Bensi#n de plegado má%ima

CD

+!+,+>> MPa

Bensi#n de corte má%ima

E'

+>,!@6 MPa

Bensi#n reducida má%ima

C red

+!>,!@ MPa

9le%i#n má%ima

f má%  

06>,0! =m

Masa

Tabla ". esultados de fatiga Por norma, según 9aires, la flecha admisi(le para maquinaria de tipos parecidos $iene dada  por: f  adm=0,60

mm ∙ 0,29 m = 0,174 mm−−−11 m

Puede concluirse que el e1e soporta las cargas solicitadas de(ido a que los esfuerzos generados son menores al )sfuerzo que puede soportar el material, y la flecha má%ima menor a la admisi(le, comparando la ecuaci#n 00 con el resultado de la ta(la " & continuaci#n imágenes de la simulaci#n del e1e:

#igura 1. #uerza de corte

#igura 2. Momento #lector.

#igura !. $ngulo de fle%i&n

#igura ". #le%i&n

#igura '. Tensi&n de plegado

#igura (. Tensi&n de corte

#igura ). Tensi&n reducida

•

alculo del tam(or o recipiente donde se contiene el aserrín:

)l cálculo del recipiente será realizado de acuerdo al procedimiento ofrecido en el 9aires  para el cálculo de F3ecipientes de Paredes *elgadas 'ometidos a Presi#nG"

'e considera que un espesor de pared es delgada cuando el espesor de la pared HeI es  pequeño comparado con el diámetro del recipiente H*I" &sí que tenemos que:  p∙ D ∙ L =S ∙ ( 2 ∙ e ∙ L)

 p ∙ D e= −−−12 2∙ S

*onde:  p= presióninterna=3497,4093

 Kf  m2

 D= diamtrointerno =32 !m e =espesor del re!ipiente  L= Lonit"ddel re!ipiente =50 !m S=

S #  N 

=

4218 K / ! m 1,82

2

=2317,582

K −−−13 2 !m

&demás se de(e considerar que cuando estos recipientes están construidos con uniones soldadas, como en este caso, se tiene en cuenta la de(ilidad de la uni#n en comparaci#n con el resto de la pared, mediante el coeficiente de eficiencia de la 1unta HJI, definido por:   M%nimaresisten!iade la &"nta $=  Resisten!ia de la!'apa enteri(a

'egún el capítulo 0@ del 9aires se supone que las uniones soldadas tienen una eficiencia $= 85 " Por lo tanto tenemos que el espesor necesario que de(e tener la pared del

recipiente es: 0,34974093

e=

 Kf  2

!m

∙ 19 !m 2

2 ∙ 2317,582 K / ! m ∙ 0,85

−−−14

e =0,001686 !m−−−15

omo el espesor es muy pequeño, tomaremos un espesor más comercial: eK 6 mm

*oldadura en el recipiente: Para unir este recipiente se utilizara una soldadura a tope so(re la cual $a a actuar la presi#n interna que e1erce la masa so(re el recipiente al ser comprimida" Por lo tanto la fuerza e1ercida so(re la soldadura $a a depender del área total de la soldadura" )l área será:  A = e ∙ L =0,6 !m ∙ 50 !m 2

 A =30 ! m −−−16

La fuerza aplicada so(re la soldadura será entonces:  ) = p ∙ A −−−17  ) =0,34974093

 Kf   ∙ 30 ! m2 2 !m

 ) =10,491 Kf −−−18

)l esfuerzo cortante que sufre la soldadura es:  )  * max = −−−19  A * max =

10,491 Kf  30 ! m

* max =0,3497

* max +

 * adm  N 

2

K)  2

!m

−−−20

 N +  N +  N +

* adm * max 0,6 ∙ S , 

* max 0,6 ∙ 2108,95 K / ! m 0,3497 K) / ! m

2

2

 N =3618,44 −−−21 •

alculo de la capacidad de producci#n y $elocidades:

Por requerimientos se necesita producir +!! gh de material ya terminado, por lo que necesitaremos conocer cuántos cilindros de(e producirse: La densidad del aserrín es apro%imadamente  -=300

 K m3

omo sa(emos, las medidas de los cilindros a o(tener son de un diámetro de 6 mm y una longitud de ! mm" Por lo que podemos calcular el $olumen de los mismos . =5,655 x 10−6 m 3−−−22

Por lo que el peso de cada cilindro es de: / !ilindro =1,6965 x 10−3 K −−−23

Lo que quiere decir que en una hora de(en producirse una cantidad de 00A>@! cilindros" Por otra parte conocemos las medidas del recipiente de lo cual podemos o(tener cuánta cantidad de aserrín en g puede agregarse a la máquina para que realice un proceso de conformado: . re!ip =0,0402 m3 −−−24

Lo que se traduce en 0+,!6 g de aserrín, a su $ez, en A0!>,A cilindros apro%imadamente de producci#n"

Por ende es necesario repetir el proceso unas 0A $eces para alcanzar los +!! g de material a producir" )l proceso dura en cada pasada unos 2 minutos apro%imadamente, lo que nos resulta en 0 minutos de producci#n para alcanzar la meta solicitada" La $elocidad má%ima de la máquina será de !! rpm"

•

alculo de la tol$a de entrada:

La capacidad másica que se desea o(tener es de +!! 4gh para o(tener una capacidad $olumNtrica se calcula  K 0=200 ∙ '

3  m3 −4 m =0,67 =1,8518  x 10  K ' se 300 3 m

1

)ste sería el caudal que se requiere a la salida, por l#gica el caudal de entrada de(e ser  mucho mayor, por tanto, considerando las perdidas de aserrín, tomaremos un caudal equi$alente al do(le" 3  K  m3 −4 m 0entrada= 400 =1,33 =3,704 x 10 −−−25 ' ' se

'e dimensiona la tol$a de la siguiente manera:

. tol1a = . tol1a =

 2  12

2  12

∙ ( ØM 2 ∙ 't − Øm2 ∙ 'm ) −−−26 ∙ ( 640 ∙ 400−320 ∙ 100 ) 2

2

. tol1a =40212385,97 mm3= 0,0402 m 3−−−27

*e este modo se garantiza que quedara la holgura suficiente para e$itar el re(ose del material garantizando así la capacidad de la tol$a" )l cálculo resisti$o se hará en (ase al peso de un diferencial de área de acumulaci#n de aserrín en la pared de la tol$a, en (ase a la cantidad que la tol$a puede almacenar, por  tanto el peso será: / = 0,0402 ∙ 300=12,06  K−−−28

tan 3 =

32 10

43 =72,65 5 −−−29

Para el diseño de la tol$a se utilizara el $alor de la fuerza de .n- ya que esta fuerza  produce una fle%i#n en la misma" / n= sin72,65 ∙ 12,06=11,51 K −−−30 / t =cos72,65 ∙ 12,06 =3,60 K−−−31

'e asumirá la pared de la tol$a como una $iga hiperestática con una carga puntual en el centro de .n- ya que este sería su caso más crítico" Longitud de @2,622 mm

!" 11#51 ?*

'egún el Prontuario de )nsidesa se tienen las siguientes premisas:  Ra= R b=

 P 2

−−−32

Por tanto sustituyendo los $alores conocidos en la ecuaci#n 2+, nos resulta:  Ra= R b=5,755 K−−−33

)l momento en los apoyos y momento má%imo según el Prontuario de )nsidesa serán:  M a= M b=

− P∙ l

8

−−−34

 P ∙l −−−35  M max= 8

'ustituyendo $alores en ecuaciones 2 y 2 se o(tiene:  M a= M b=−683,2716 K∙!m−−− 36

 M max= 683,2716 K ∙ !m−−−37

'e tiene que nuestra ecuaci#n de diseño es la siguiente:  f   ≥

σ  

 M - f   Wx

*onde .%: modulo resistente de la secci#n" )l acero para nuestra tol$a será un acero ino%ida(le Bipo 2!+ con un σ f =276 MPa )l modulo resistente para una placa que consideraremos rectangular es:

 Z 

/  x =

683,2716  K ∙ !m 270645,6

6 !m2

−3

= 2,524 x 10

b"h =

+

6

!m3−−−38

&sumiendo que (K 0 Podemos o(tener el espesor de pared de nuestra tol$a: '=

√

6 ∙ 2,524 x 10 1

−3

!m

3

=0,123 !m−−−39

'eleccionaremos un espesor de hK 2 mm" 'egún Prontuario de )nsidesa, la flecha má%ima $endrá dada por: P ∙ l3 f  max = 192 ∙ E ∙ I  

f  max = 0,025 mm −−−40

'iendo por norma la flecha admisi(le la siguiente: f  adm =0,198 mm−−−41

Por tanto se puede concluir que la placa de la tol$a es acepta(le para el diseño, de(ido a los resultados que se o(tienen de comparar las ecuaciones ! y 0" •

Calculo de sistema de fijaci&n del plato a la carcasa: La su1eci#n de este elemento se hará por medio de dos tornillos en cada e%tremo, los

mismos serán solidarios al tam(or o (astidor de la máquina" La carga a la que estará sometido cada tornillo es la misma que e1ercen los rodillos so(re el aserrín"  ) =55152 N −−− 42

)l cálculo de pernos o tornillos se realizará en (ase a las hip#tesis del li(ro F*iseño de Máquinas 3o(ert L" ?ortonG )l esfuerzo generado en la rosca $endrá dada por:  )  σ t = 7 A t : 8rea de esf"er(o por tensión−−−43  A t 

'eleccionamos un tornillo normalizado de la ta(la:

#igura +. Tabla de tornillos normalizados 'ustituyendo los $alores en la ecuaci#n 2, se o(tiene: σ t =255,0617  MPa−−−44

)sfuerzo cortante para la rosca: * s=

)  −−−45  A s

*onde  A s  es el área sometida al esfuerzo cortante y $endrá dada por las siguientes ecuaciones, una para la rosca del tornillo y otra para la de la tuerca  A s =2 ∙ d r ∙ 9i ∙ p Ros!adeltornillo −−−46  A s =2 ∙ d ∙ 9o ∙ p Ros!a delat"er!a −−−47

9igura @" Ba(la de factores según rosca 2

 A s:orn = 2 ∙ 18,16 ∙ 0,80 ∙ 1,5 =68,4616 mm −−−48

 A s:"er!a = 2 ∙ 20 ∙ 0,88 ∙ 1,5= 82,938 mm2−−−49 * s:orn=

  55152 68,4616

* s:"er!a=

 55152 82,938

= 805,5903 MPa −−−50

=664,9786  MPa−−−52

)l esfuerzo de torsi#n $endrá dado por: * =

16 ∙ : 

2 ∙ d3

−−−53

*onde el torque al que está sometido el tornillo $endrá dado por la fuerza por el radio del tornillo: * =

16 ∙ 55152 ∙ 10

2 ∙ 20

3

=351,1085 MPa−−−54

#igura 1,. Tabla de tornillos por grado 'egún la ta(la con el perno seleccionado, al comparar la resistencia a la tensi#n con las ecuaciones 0, + y + podemos notar que el tornillo cumple para las cargas solicitadas" •

alculo de la cuchilla Hortará los cilindros para darle un largo especificoI

La cuchilla es una pieza solidaria al e1e de accionamiento, se encuentra de(a1o del plato que forma los cilindros y se encarga de darle el largo a los cilindros, se modelará como una $iga empotrada en un e%tremo y con una carga puntual en el otro" La carga será la fuerza necesaria para cortar el material, por tanto tenemos:  )  * = −−−55  A

*e la ecuaci#n 0, sa(emos que σ f =23 * f =13,8

N   por lo tanto: mm2

N  −−−56 mm2

)l área será la secci#n trans$ersal del cilindro OK 6 mm, la longitud de la cuchilla será de lK 00! mm  ) =13,8 ∙

 2  4

2

∙ 6 =390,186 N −−−57

!" 390#186 $

'egún el Prontuario de )nsidesa tenemos:  Ra=390,186 N −−−58  M a= 42920,46 N mm −−−59

'e tiene que nuestra ecuaci#n de diseño es la siguiente:  f   ≥

σ  

 M - f   Wx

*onde .%: modulo resistente de la secci#n, será una secci#n rectangular" )l material a utilizar será un &/'/ 0! σ f =310 MPa /  x =

42920,46 N ∙ mm 310

/  x =

b∙ e 2 6

N  mm

3

= 138,4531 mm −−−60

2

−−−61

&sumiendo que (K 2! mm, despe1amos e y o(tenemos: e =5,26 mm −−−62

Por tanto eK > mm 'egún Prontuario de )nsidesa, la flecha má%ima $endrá dada por: P∙ l 3 −−−63 f  max = 3∙ E ∙ I   f  max = 0,067 mm−−−64

'iendo por norma la flecha admisi(le la siguiente: f  adm =0,37 mm−−−65

&l comparar las ecuaciones 6 y 6 podemos concluir que el espesor es acepta(le" •

Calculo de sistema de fijaci&n de la cucilla al eje: La su1eci#n de este elemento se hará por medio de un tornillo" La carga a la que

estará sometido el tornillo es la misma que e1erce la cuchilla so(re los cilindros de aserrín"

 ) =390,186 N −−−66

)l cálculo de pernos o tornillos se realizará en (ase a las hip#tesis del li(ro F*iseño de Máquinas 3o(ert L" ?ortonG )l esfuerzo generado en la rosca $endrá dada por:  )  σ t = 7 A t : 8rea de esf"er(o por tensión−−−67  A t 

'eleccionamos un tornillo normalizado de la ta(la:

#igura 11. Tabla de tornillos normalizados 'ustituyendo los $alores en la ecuaci#n 6A, se o(tiene: σ t =19,393 MPa−−−68

)sfuerzo cortante para la rosca:

* s=

)  −−−69  A s

*onde  A s  es el área sometida al esfuerzo cortante y $endrá dada por las siguientes ecuaciones, una para la rosca del tornillo y otra para la de la tuerca  A s =2 ∙ d r ∙ 9i ∙ p Ros!a deltornillo −−−70

 A s =2 ∙ d ∙ 9o ∙ p Ros!a delat"er!a−−−71

#igura 12. Tabla de factores segn rosca  A s:orn = 2 ∙ 4,77 ∙ 0,80 ∙ 1=11,9883 mm2−−−72  A s:"er!a = 2 ∙ 6 ∙ 0,88 ∙ 1=16,5876 mm 2−−−73 * s:orn= 32,5472 MPa −−− 74

* s:"er!a=

390,186 16,5876

=23,5227 MPa−−−75

)l esfuerzo de torsi#n $endrá dado por: * =

16 ∙ : 

2 ∙ d3

−−−76

*onde el torque al que está sometido el tornillo $endrá dado por la fuerza por el radio del tornillo: * =

16 ∙ 390,186 ∙ 3 3

2 ∙6

=27,6 MPa −−−77

#igura 1!. Tabla de tornillos por grado 'egún la ta(la con el perno seleccionado, al comparar la resistencia a la tensi#n con las ecuaciones A, A y AA podemos notar que el tornillo cumple para las cargas solicitadas" •

*iseño y cálculo del e1e de accionamiento:

)l e1e estará sometido a una carga puntual en la parte en que se conecta con el e1e que lle$a los rodillos, la misma produce un momento flector al refle1arse en el e1e de accionamiento, a una carga a%ial"  ) r =55152 N −−−78

 )  A =372399,087  N −−−79  M f =5515200 N mm −−−80

550 &&

300 &&

'oportes

Tabla '. eacciones en los soportes. dic icaci+  Ti(o 8(icaci#n e 

9uerza radial  ;

!uerza de reacci+ Momento 9uerza a%ial 9le%i#n*ulongulo de fle%i#n de :ei+ flector   !uerza -ial

>14911#352 $

1

!ijo

0 &&

2

=ire 550 && 70727#684 $

10027#636 372399#087 $ $

0#03 *r

>10027#636 $

0#07 *r

7ndice ;



!

!

0

@ mm

+

A!! mm

2

A!! mm

!



A!! mm



A!! mm

0+,!!! ? 0,+!! ? m

!

;



A,0!0 =m

<20,A2 =m

!

<0@>,!62 =m 02,2> =m

!,0! gr  

!

!

<0@>,!62 =m 02,2> =m

!,0! gr  

!

!

!

<0@>,!62 =m 02,2> =m

!,0! gr  

!

!

2A+2@@,!>A ? <0@>,!62 =m 02,2> =m

!,0! gr  

 argas

Tabla (. Cargas en el eje. 3esultados Longitud

L

>! mm

Masa

6A,A2 4g

Bensi#n de plegado má%ima

CD

A6,22> MPa

Bensi#n de corte má%ima

E'

,@!! MPa

Bensi#n de torsi#n má%ima

@

0+,66+ MPa

Bensi#n má%ima

A T

39#513 M/a

Bensi#n reducida má%ima

C red

00A,62 MPa

Masa

!,!2 gr  

9le%i#n má%ima

f má%  

@@,02 =m

Tabla ). esultados de fatiga )l material utilizado es &/'/ 0! σ f =310 MPa &l comparar con los resultados de la ta(la A, podemos decir que el material cumple" Por norma, según 9aires, la flecha admisi(le para maquinaria de tipos parecidos $iene dada  por: f  adm=0,83

mm ∙ 0,85 m = 0,7055 mm−−−81 m

Puede concluirse que el e1e soporta las cargas solicitadas de(ido a que los esfuerzos generados son menores al )sfuerzo que puede soportar el material, y la flecha má%ima menor a la admisi(le, comparando la ecuaci#n >0 con el resultado de la ta(la A" & continuaci#n imágenes de la simulaci#n del e1e:

#igura 1". #uerza de corte /0

#igura 1'. #uerza de corte 0

#igura 1(. Momento #lector /0

#igura 1). Momento #lector 0

#igura 1+. $ngulo de fle%i&n

#igura 1. #le%i&n

#igura 2,. Tensi&n de plegado

#igura 21. Tensi&n de corte

#igura 22. Tensi&n de torsi&n

#igura 2!. Tensi&n

#igura 2". Tensi&n reducida

•

alculo de los rodamientos:

d

0+!

mm

*

+6!

mm

D



mm

d0

Q

0A>"

mm

d+

Q

02">

mm

*0

Q

+00

mm

0!A

mm

a r 0,+

min"

2

mm

r 2,

min"

0"

mm

Las cargas a las que están sometidas los rodamientos son  ) r =71434,9968  N −−−82  )  A =372399,087  N −−−83

Mounting arrangement

RS 9ace
9r  3adial load

A0"2 4?

9a &%ial load

2A+"2@@ 4?

ni !! rmin 3otational speed of the inner ring Tperating temperature Dearing outer ring

! U

Jc specification method

leanliness classificationHrecommendedI

Lu(ricant type and cleanliness

'e$ere contamination Hopen (earingmedium dirt ingressI

5iscosity calculation input type

5iscosity input at ! U and 0!! U

5iscosity at ! U

@6 mm +s