E942 Intercambiador de Calor

UNIVERSIDAD DE SANTIAGO DE CHILE FACULTAD DE INGENIERÍA Departamento de Ingeniería Me!nia  SANTIAGO

TITULO DE LA E"#ERIENCIA INTERCAM&IADOR DE CALOR

 ________________________________________________________________________________________________________ 

E+-, , echa de la Exp_________________ '*)*+),*', '()*+),*', EXPERIENCIA N° __________Grupo N°_______F N°_______Fecha Fecha de Entrega Entrega _________________  TRANSFERENCIA DE CALOR '.*// NOMBRE ASIGNA!RA_________________________________________________________CO"IGO___________  ING E$ECUCION MECANICA CARRERA__________ ____________________________________Modal#dad $ &USTOS

&USTOS

Ap e l l # d o Pa t e r n o

Apell#do Materno

DIURNA

"#urna o %e&pert#na'___________________________ 

CLAUDIO ANDRES

NOMBRE "E( A(!MNO___________________________________________________________________________  No)*re

 ________________________  F#r)a del alu)no Fecha de Recepc#+n

Notaa de Interrog Not Interrogac# ac#+n +n ______ _________ _____ _____ _____ __

MANUEL #EDRA0A G1

No)*r No )*ree del Pro,e& Pro,e&or or _____ ________ ______ _____ _____ ______ _____ _____ ______ _____ _____ _____ _____ ______  ___ 

Nota de Part#c#pac#+n ________________  ________________  Nota de In,or)e ____________________    Nota F#nal __________________ ______ ________________ 

_________________________________ 

F#r)a del Pro,e&or

SE RECOMIENDA AL ESTUDIANTE ME$ORAR EN SU INFORME LA MATERIA MARCADA CON UNA "  %%%%%%%%  Pre&entac#+n  %%%%%%%%  Caracter/&t#ca& 0cn#ca&  ________ "e&cr#pc#+n del M0todo M0todo &egu#do

O&SERVACIONES

________ C-lculo&. re&ultado&. gr-,#co&  %%%%%%%% "#&cu&#+n. "#&cu&#+n. conclu&#one& _______ Ap0nd#ce

1

1. Índi Índice ce 2. 3.

Pág.

23 1. Resumen del Contenido

3

5. 2. Objetivos de la Expeiencia

3

!. 3. Caacte"sticas #$cnica de los E%uipos e &nstumentos

3

'. (. (. )escipci*n del +$todo ,eguido

(

-. 55.. Pesentaci*n de los Resultados

5

. !. )is )iscu cusi si*n *n ddee los los Resu Result ltad ados os// Com Comen enta tai ios os 0 Con Concl clus usio ione ness Pes Peson onal ales es

-

1.'. p$ndice



a )esaollo de Cálculos  b #abla #abla de )atos Obtenidos 0 Calculados • •

 15

#abla de )atos Obtenidos Expeimentalmente #abla de )atos Calculados

c 4iblioga"a Empleada

2

4

11. &ntecambiado

de Calo 

1. Resumen del Contenido 12. El pesente inome tata sobe el análisis de dos tipos de intecambiadoes de calo a contalujo/ estos son de coa6a 0 tubos 0 de placas soldadas. ,e explica el pocede expeimental con el cual se obtuvieon los esultados  paa el análisis de los objetivos popuestos paa la conclusi*n 0 discusi*n de los mismos/ además se detalla claamente el desaollo de los cálculos. 7o undamental de esta expeiencia es demosta como va"an los coeicientes globales de tanseencia de calo al modiica los paámetos opeacionales de lujo en los intecambiadoes de calo.

2. Objetivos de la Expeiencia 13. Objetivo 8eneal 1(. Conoce 0 opea un &ntecambiado de Calo de coa6a 0 tubos 9vapo:agua 0 un &ntecambiado de Calo de  placas soldadas. 15. Objetivos Espec"icos

´ a  en los siguientes paámetos opeacionales en ambos &. de Calo. 1!. Estudia 0 evalua el eecto del m Coeiciente global de tanseencia de calo ;. Rendimiento del intecambiado de calo. Pedidas de calo estuctual. 1'. • • •

3. Caacte"sticas #$cnicas de los E%uipos e &nstumentos 1-. &ntecambiado de Calo de Coa6a 0 #ubos • • • • • •

+ateial tubos< Cobe tipo 7 )iámeto inteio< 19,44 [ mm ] )iámeto exteio< 22,22 [ mm ]  => ?o%uillas< 3 7ago tubo< 2.54 [ m ] #ipo de lujo< Contacoiente

1. &ntecambiado de Calo de Placas ,oldadas • • • • • •

+aca< la@7aval +odelo< C4@2'@2(?  => Placas< 2( +ateial placas< ceo &noxidable 3! 7 Aea tanseencia de calo< 0,6 [ m2 ] )imensiones de las placas< 2. @lto 300 [ mm ] 21. @ncBo 102 [ mm ] 22. @Espeso 0.5 [ mm ] 23. @,epaaci*n 1,9 [ mm ]

2(. ! #em*metos )igitales +aca<

luDe

2

+odelo< luDe 52 && 9doble entada Escala de tempeatua< &#,@ ℃ , ℉ , K  ;nidades de medici*n< Rango de escala< −200  a 1372 [ ℃ ] 0,1 [ ℃ ] )ivisi*n de escala< ccesoios< 3 #emocuplas de &nmesi*n 3 #emocuplas de Contacto 25. #emopa< #ipo  9C:l 2!. 4a*meto de #oicelli 9de +ecuio • • • • • •

+aca< Pocedencia< ;nidad de medici*n< Rango de escala< )ivisi*n de escala< Eo instumental<

E. ,cBiltDnecBt/ &ng ,.&.. FGicB ,ui6a

2'. ?uincBa de +edi  +aca< ,tanle0 Rango< 0 – 3000 [ mm ] Resoluci*n< 1 [ mm ] • • •

2-. 2.  • • •

3.

Con*meto +aca< Casio Rango< 0 −99 [ Hr ] Resoluci*n< 0,001 [ seg ]

mmHg 590−830 [ mmHg ] 0,1 [ mmHg ] 0,06 [ mmHg ]

31. 4alan6a )igital +aca< ,noHex =I@3 Escala< [ kg ]  y [ lbm ] Rango< 0 −30 [ kg ] Resoluci*n< 2 [ gr ] • • • •

32.  &mplementos 4alde gande Pobeta gaduada 2 [ L ] 8uantes • • •

33. (. )escipci*n del +$todo ,eguido 3(. El laboatoio tata sobe el análisis de dos intecambiadoes de calo a contalujo/ uno de tubos 0 coa6a 0 oto de placas soldadas. 7os luidos de tabajo %ue intecambian calo son agua suministada desde la ed 0 vapo de agua en estado de satuaci*n poveniente del 8eneado de Iapo 9Caldea con un titulo del 'J apoximadamente. 35. 7a expeiencia comien6a con una intoducci*n te*ica 0 la explicaci*n de la metodolog"a e instumentos a emplea paa el análisis de los intecambiadoes de calo. El pocedimiento aplicado se basa en la evaluaci*n del caudal másico de agua %ue lu0e dento de los intecambiadoes de calo 0 como aecta los paámetos opeacionales como el coeiciente global de tanseencia de calo/ el endimiento 0 las p$didas de calo estuctuales. 3!. Paa lleva a cabo los objetivos se pocede a eali6a mediciones de las vaiables involucadas/ Baciendo vaia el caudal másico del agua desde la máxima capacidad/ paa cinco mediciones. En ambos intecambiadoes de calo se sigue el siguiente pocedimiento< 1. Pimeo se puga el sistema paa libalo del l"%uido estancado contenido 0 de las impue6as. 7uego a una pesi*n de tabajo de 2 psi se mantiene en uncionamiento el intecambiado Basta llega a un $gimen pemanente. 7a pesi*n se conseva duante toda la expeiencia 0 paa logalo una pesona egula la válvula %ue limita el lujo de vapo usando guantes. 3'. 2. Paa cada vaiaci*n de caudal másico del agua se posicionan dos temocuplas de inmesi*n a la salida de las tube"as de lujo caliente 0 io paa egista las tempeatuas inales< 3-. @ T 2   tempeatua de salida del condensado 9poveniente desde la l"nea de vapo. 3. @ t 2  tempeatua inal del agua calentada. (. 7a tempeatua de entada paa el lujo caliente T 1 / se obtiene a pati de la pesi*n absoluta  paa lo cual se mide la pesi*n atmos$ica en el ba*meto de mecuio 0 sabiendo %ue el vapo se encuenta en estado de vapo BKmedo con una tabla temodinámica. L paa el caso de la tempeatua de entada del agua se mide se mide con una temocupla de inmesi*n desde la ed. (1. 3. )e oma paalela/ en cada vaiaci*n se establece una tempeatua constante alcan6ado el tansiente paa medi los caudales másicos a la salida de los lujos caliente 0 io. Esto se consigue al masa el agua calentada 9con el balde 0 el condensado desde la tampa de vapo 9con la pobeta en la balan6a digital paa un cieto instante de tiempo medido con el con*meto. Cabe destaca %ue la pecisi*n a la Boa de eali6a la medici*n es undamental. demás se masan la  pobeta 0 balde vacios/ 0 as" po dieencia ente las masas obtene el caudal másico eal. (2. (. inali6adas las mediciones/ se detemina la tempeatua media supeicial del intecambiado. Paa el cado del &C de coa6a/ se mide en 3 puntos e%uidistantes po las supeicies supeio/ ineio/ lateal deecBo e i6%uiedo. En el &C de placas se toman 3 mediciones ambas caas  pincipales. (3. ((. inalmente/ obtenidas todas las mediciones expeimentales se tabulan en las tablas de datos espectivas/ paa eectua los cálculos segKn las le0es 0 coelaciones matemáticas coespondientes paa cada intecambiado de calo.

(5.

5. Pesentaci*n de los Resultados (!.  continuaci*n se pesentan los esultados 0 gáicos obtenidos del análisis de cada intecambiado de calo/ segKn los objetivos popuestos. ('. &ntecambiado de Calo de Coa6a 0 #ubos (-. Tabla 1 M Rendimiento/ Coeiciente 8lobal de #anseencia de Calo 0 Pedidas de Calo 9N 55.

(.

53.

51. 5. 1

[ Btu / hr ft  ℉ ]

2 3

4 5

Qcoef  60.

[ Btu / Hr ]

[ Btu / Hr ]

63.

  350,50

64.

  378,13

66.

4677,10

2292,40

71. 69.

  334,10

70.

  345,04

74.

72.

20627,15

2292,40

77. 75.

  296,82

76.

  274,60

80.

78.

7158,02

2292,40

83.

89,43

85.

[ Btu /hr ft  ℉ ]

68.

96,63

79.

Q balance

65.

92,13

73.

5.

58. 2

62.

98,22

67.

56. 2

52.

5'.

U analitico

54.

η

61.

U  exp

81.

  269,80

82.

  226,03

86.

84.

20859,84

2292,40

89.

96,89

87.

  215,79

88.

  96,84

90.

3492,73

2292,40

U v/s Va - IC Coraza 450 350

U [Btu/Hr ft² °F]

250 150 50 0

5000

10000

15000

Va [lbm/hr]

Grafico 1 M

1. Coeiciente 8lobal de #anseencia v:s Ielocidad del agua po los tubos 2.

3.

5. U  !.

V a 94.

[lbm

[ Btu / hr ft 

97.

98.

378,13

954 99.

100.

807

345,04

101.

102.

553

274,60

103.

104.

397

226,03

105.

106.

1511

96,84

1'. 108. 109. 110. 111. Grafico 2 M Coeiciente Pelicula 9inteio de los tubos v:s => Re0nolds

Re v/s ħi - IC Coraza 800 600

ħi [Btu/Hr ft² °F]

400 200 0 0

5000

10000

15000

! Re"#ol$s

112. 113.

ℜ 11(. 117.

173 119.

151 121.

1116

115. i 116.

[ Btu / hr ft  118.

686,19 120.

601,92 122.

442,68

20000

123.

124.

862

346,60

125.

126.

365

134,13

12'. 12-. 12. &ntecambiado de Calo de Placas ,oldadas 13. Tabla 2 M Rendimiento/ Coeiciente 8lobal de #anseencia de Calo 0 Pedidas de Calo 9N 131. 133. 132.

η

13(. 143.

1

125,6

149.

2

150.

167,2

155.

3

156.

107,0

161.

4

162.

95,57

167.

5

144.

168.

109,3

135. U  exp 136.

13'.

13.

1(1.

U analitico

Q balance

Qcoef 

138. 2

140. 2

[ Btu / hr ft  ℉ 

[ Btu / hr ft  ℉ ]

145.

146.

1012,92 151.

152.

1585,46 157.

1108,04

163.

164.

1001,60 169.

170.

1069,63

154.

40 160.

40 166.

40

7817,90 171.

992,70

40

−12168,84 165.

1003,02

148.

−111405,76 159.

1023,17

[ Btu / Hr ]

−43250,84 153.

158.

1095,73

[ Btu / Hr ] 147.

1058,52

142.

172.

−14368,84

1'3. 1'(. Grafico 3 M Coeiciente 8lobal de #anseencia v:s Ielocidad del agua po los tubos

U v/s Va - IC %la&as 1150 1100 1050

U [Btu/Hr ft² °F]

1000 950 900 13000

23000

33000

Va [lbm/Hr]

1'5.

43000

40

1'!.

V a 177.

[lbm 180.

444 182.

355 184.

260 186.

228 188.

164

1'-. U  1'.

[ Btu / hr ft  181.

1108,04 183.

1058,52 185.

1023,17 187.

1003,02 189.

992,70

1. 11. 12. 13. 1(. Grafico 4 M Coeiciente Pelicula 9inteio de los tubos v:s => Re0nolds

Re v/s ħi - IC %la&as 9000

7000

ħi [Btu/Hr ft² °F]

5000

3000 6000

11000

! Re"#ol$s

15. 1!.

ℜ 1'. 200.

157 202.

124 204.

963

1-. i 199.

[ Btu / hr ft  201.

8053,45 203.

6934,60 205.

5771,45

16000

206.

854 208.

698

207.

5316,14 209.

4475,13

21. 211. 212. 213. 9N En las tablas sealadas se pesenta los valoes paa los coeicientes globales de tanseencia de calo 0 las p$didas de calo estuctuales mediante dos m$todos< 21(. En el caso de los coeicientes globales se deteminaon po el m$todo anal"tico indicado en la intoducci*n te*ica 0 de oma expeimentalQ/ más bien/ calculado po medio del calo cedido/ el áea de tanseencia 0 la tempeatua media loga"tmica. Po ota pate/ las p$didas de calo  estuctuales se deteminaon po medio de balance de eneg"a 0 tambi$n a pati del cálculo de los coeicientes peliculaes de convecci*n natual 0 adiaci*n. 215. 21!.

!. )iscusi*n de los Resultados/ Conclusiones 0 Obsevaciones Pesonales 21'. El análisis de los intecambiadoes de calo popociona las Beamientas paa evalua la tanseencia de calo ente dos lujos de coientes/ siendo $stas en paalelo/ a contalujo o cu6ado. En el caso del laboatoio/ se anali6aon dos tipos de intecambiadoes de calo a contalujo uno de estos es de coa6a 0 tubos utili6ados ampliamente en la industia 0 el oto tipo es de placas soldadas. Pincipalmente se dieencian po el tipo de coniguaci*n en el áea de la tanseencia de calo 0 el tamao popio de la instalaci*n. 21-. nali6ando los esultados/ se obsevan %ue los endimientos paa la elaci*n ente el calo  absobido 0 cedido es cecano al 1J/ paa el caso del &C de coa6a tiene un endimiento  pomedio del (J el cual es bastante aceptable consideando %ue las p$didas de calo paa este intecambiado son de 22 4tu:B. Paa el intecambiado de placas el endimiento es supeio al 1J/ %ue no puede se posible 0a %ue el agua absobe"a más calo %ue el cedido po el lujo caliente de vapo. Paa explica este en*meno se deben evalua todos los paámetos involucados como las pedidas estuctuales de calo 0 pincipalmente los eoes expeimentales. 21. l detemina la pedidas de calo paa el intecambiado de placas po medio del cálculo del coeiciente combinando de convecci*n natual 0 adiaci*n/ mas el áea de tanseencia evaluado a la tempeatua supeicial pomedio en la 6ona del intecambiado de ma0o tempeatua 91:3 del áea/ se conclu0e %ue las p$didas son poco signiicativas o pácticamente nulas. demás/ paa el 2:3 del áea existe un gadiente de tempeatua pácticamente nulo/ lo %ue indica %ue la adici*n de

calo del ambiente no es actible. Po lo tanto/ la coniguaci*n del áea de tanseencia paa un intecambiado de calo de placas soldadas apovecBa eicientemente el calo popocionado po el caudal másico del vapo. Cabe menciona %ue las p$didas calculadas po balance de eneg"a no son cuantitativas puesto %ue poseen un eo elevado 0 %ue %ueda en evidencia al compaa estos valoes con las p$didas de calo mediante el coeiciente combinado/ este eo es a causa de descoodinaciones en la mediaci*n del caudal másico. 22. l obseva los esultados/ se conclu0e %ue a medida %ue disminu0e el lujo másico del agua a calenta aumenta la tempeatua ganada a salida de $ste 9 t 2 −t 1 )/ 0 como consecuencia al esta  elacionada la vaiable del caudal másico con el coeiciente pelicula de convecci*n al inteio de los tubos/ al aumenta tambi$n lo Baá el coeiciente global de tanseencia de calo. Po lo tanto/ mientas más ápido es el lujo se avoece a la tanseencia de calo absobida po el agua/ peo decece la tempeatua ganada po el calentado/ lo %ue condicionaá la tempeatua de diseo del intecambiado de calo 9paa ambos tipos de &C. Esto %ueda mejo explicado con la siguiente expesi*n< 221.

|¿|= m ´

a

!  " ( t 2−t 1 )=U # $ T  ml

´¿ Q

222. Entonces/ paa tene una tempeatua de salida ma0o t 2   necesaiamente se debe disminui  m ´ a  paa mantene la popocionalidad 0 paa el oto lado de la ecuaci*n el coeiciente global debe decece. En los gáicos %ueda en evidencia una elaci*n lineal ente la velocidad del agua  po los tubos 0 el coeiciente global de tanseencia/ %ue contastado con las tempeatuas de salida del agua la tendencia indica %ue $sta es ma0o Bacia valoes menoes. 7a misma situaci*n ocue paa el gaico Re0nolds v:s coeiciente pelicula. 223. l compaa los valoes de los coeicientes globales de tanseencia de calo con los tabulados/ se conima %ue son aceptables 0 están dento del ango estipulado paa un Calentado de agua de limentaci*n 1'! @ 1(! [ Btu /hr ft 2 ℉ ] en ambos tipos de intecambiadoes de calo. 22(. 225. Respecto a los eoes expeimentales/ se encuenta esencialmente la medici*n del caudal másico debido a la descoodinaci*n de tes pesonas 9conometo/ pobeta 0 balde paa medi una vaiable en un mismo instante de tiempo. ?aciendo un pe%ueo cálculo se detemina un eo  apoximado de 1J en las mediciones/ %ue conlleva aaste a otos datos como el cálculo de las tanseencias de calo 0 los coeicientes globales deteminados con la tempeatua media loga"tmica. demás esto se puede complementa al calcula 9suponiendo %ue el calo absobido es del 1J el caudal másico de agua necesaio en base al calo cedido po el vapo. 22!. inalmente/ se puede deci %ue el intecambiado de placas soldadas es más eiciente/ sin impota  los eoes expeimentales 0a %ue en cieta medida son popocionales paa cada medici*n 0 consideando %ue ambos uncionan bajos paámetos opeacionales similaes como los caudales másicos/ el intecambiado de calo de placas posee un ma0o coeiciente global de tanseencia de calo 9anal"tico %ue el de coa6a 0 tubos/ además de posee un áea eectiva de tanseencia supeio en elaci*n a las dimensiones de cada uno 0 %ue acilita la tubulencia de los luidos a

contacoiente. En cuanto a las p$didas de calo %ue son despeciables paa este tipo de intecambiado se atiica la impotancia del diseo paa apovecBa al máximo el calo cedido po  el lujo caliente/ alcan6ado tempeatuas de salida paa el lujo io ma0oes %ue paa el lujo caliente 0 %ue se ve elejado po el alto endimiento alcan6ado.

'. p$ndice 22'.

a )esaollo de Cálculos 22-. En esta secci*n se pesentan los cálculos desaollados paa la obtenci*n de los esultados e%ueidos. En pime luga se muestan las ecuaciones 0 pincipios "sicos utili6ados paa cada objetivo popuesto/ seguido de un ejemplo de cálculo 9paa el pime dato 0 posteiomente las tablas con los demás valoes calculados en la siguiente secci*n. ,e debe destaca %ue en los cálculos eali6ados se Bicieon en unidades inglesas. 22.  Rendimiento 23. Paa ambos intecambiadoes de calo se desaolla el mismo pocedimiento/ el cual se basa en elaciona el calo apotado po el vapo con el absobido po el agua calentada. Paa eali6a esto/ ´ a  con las masas evaluadas paa cada instante/ las se necesita detemina el caudal másico m tempeatuas de entada 0 salida paa ambos lujos 0 los caloes espec"icos !  " a la tempeatua media pelicula. η=

231. Rendimiento

´ absorbi%o "or agua Q ´ ce%i%o "or &a"or Q

=

´ a !  "a (t 2 −t 1 ) m m ´ & ' h fg+ m ´ & !  "& ( T 2 −T 1 )

232. En el calo cedido po el vapo se debe considea/ el calo latente 0 sensible 0a %ue la tempeatua de salida del vapo es ineio a la de satuaci*n. 233. Pimeo se deben calcula los caudales másicos con las masas eectivas/ es deci/ esta la masa del balde 0 pobeta segKn sea el caso/ 0 aplica los actoes de convesi*n a unidades inglesas. El ejemplo considea el caso del intecambiado de coa6a 0 tubos. Entonces< 234. Caudal másico del Agua

´ a= 235. m

[ ]

[  ]

[  ]

[  ]

( ma 1− mbal%e ) ( 6,432− 0,306 ) 2,2046 lbm lbm = =1,585 =5706,49  ( t 

8,52

s

hr

23. Caudal másico del !a"or 

´ &= 23'. m

(m& 1− m "robeta) ( 0,698 −0,404 ) 2,2046 lbm  lbm = =0,0761 =273,86  ( t 

8,52

s

hr

23-. 7uego se pocede a obtene las popiedades temodinámicas de los luidos evaluados a la tempeatua pelicula 9 T  " =(T 1 + T 2 )/ 2   como los caloes espec"icos !  "  0 las entalpias

de vapoi6aci*n h fg

a la pesi*n absoluta 9

|¿|= )

son<

atm

+ )trab

 )¿

. 7uego los caloes tanseidos

239. Calor Absorbido "or el agua 240.

|¿|= m ´

a

!  "a ( t 2−t 1) =5706,49 * 0,999 * ( 98,8−53,5 )=258245,87

´¿ Q

[ ]  Btu hr

241. Calor Cedido "or el !a"or  242.

´ ce% =m´ & ' h fg+ m Q ´ & !  "& ( T 1−T 2 ) =273,86 * [ 0.97 * 967,538 + 1,005 * ( 215,91−194,5 ) ]= 262922,97

[  ]

243. Calculo del Rendimiento 2((. η=

´ absorbi%o "or agua Q ´ ce%i%o "or &a"or Q

=

258245,87  * 100 =98,12 292922,97

2(5. Coeiciente 8lobal de #anseencia de Calo  2(!. +$todo po #empeatua +edia 7oga"tmica 2('. Este m$todo se aplica po igual a los intecambiadoes de calo 0 detemina el coeiciente de tanseencia global elacionando la tempeatua media loga"tmica $ T ml 0 el áea de tanseencia de calo  # . )e esta manea se encuenta el coeiciente U    estando en uncionamiento el intecambiado de calo 0 sive como paámeto de compaaci*n con el valo  anal"tico posteiomente explicado.

248.

Coeficiente Global de Transferencia

´ |¿| Q  # $ T ml U = ¿

2(. Como 0a se encuenta calculado el calo tanseido/ solo basta detemina el áea 0 la tempeatua media loga"tmica. 2#0. $rea de Transferencia 2#1. # = + , e't  L Nº =3,1416 * 0,0729 * 8,333 * 3=5,725 [ ft 2 ] 252. Paa el caso del intecambiado de coa6a 0 tubos/ siendo   e't   el diámeto exteio de los tubos/  L  el lago de los tubos 0  Nº   el nKmeo de Bo%uillas %ue posee el intecambiado de calo. El áea  paa el &C de placas viene deteminada po el abicante 0 es  # = 0,6 [ m 2] .

2#3. Tem"eratura %edia &ogar'tmica

Btu hr

2#4.

$ T ml=

( T  −T  ) −(t  −t  ) ( 215,91−194,5 )−( 98,8 −53,5) 1

2

ln

(

2

T 1 −T 2 t 2 −t 1

1

)

=

(

215,91 − 194,5 ln 98,8 − 53,5

)

=128,69 [ ℉ ]

255. Realmente se debe usa la tempeatua media vedadea/ la cual es igual a $ T & = $T ml * - T   en siendo  - T   el acto de tempeatua %ue coige el valo segKn la coniguaci*n de pasos po el intecambiado de calo. Peo paa los &C es igual a 1 po%ue existe cambio de ase. 2#. Calculo del Coeficiente Global 

´ |¿|   258245,87 Q Btu = =350,49 2 2#(.  # $ T ml 5,725 * 128,69 hr ft  ℉  U =¿

[

]

25-.  +$todo nal"tico 25. El m$todo anal"tico diiee ente los intecambiadoes de calo a causa de la coniguaci*n del áea de la tanseencia de calo/ además de los distintos tipos de coelaciones utili6ados paa el cálculo de los coeicientes peliculaes de convecci*n o6ada. 20. )ntercambiador de Cora*a + Tubos 21. Coeficiente Global de transferencia de Calor  22.

U =

[

#e  i # i

 # e ln

+

( )+  #i

2+kL

]

−1

 # e

 1 e

2!3. ,iendo  # e 0  # i   las áeas inteio 0 exteio de las tube"as/  L   el lago 0 k  la conductividad t$mica de $stas 2!(. i 0 e  los coeicientes peliculaes al inteio 0 exteio de los tubos/ en donde cada uno tiene dieentes coelaciones paa sus cálculos. 2#. Coeficiente "el'cula interior , %odelo de Gnielins-i 2. i=

( )

( f  / 8 ) ( ℜ−1000 ) )r k a * 0,5 2 /3 1 + 12,7 ( f  / 8 ) ( )r −1 )  ,he

2!'. En donde/ ℜ   es el numeo de Re0nolds paa la velocidad V a  del agua po los tubos/  )r  el numeo de Pandtl/ k a  la conductividad t$mica del agua a la tempeatua pelicula 0  ,he  el diámeto Bidáulico e%uivalente. ,iendo el acto de icci*n es válido paa el siguiente ango

5

3 * 10

<ℜ< 5 * 106  0

0,5 < )r < 2000 .

ℜ−1.64 0.790 ln ¿ . El modelo ¿ ¿ f  =¿

28. umero de Re+nolds

( )

29. ℜ=

m ´a

 .a # i

*

(

)

  5706,49   0,0638 ,he = * =17358,89 ( / a / .a) 62,25 * 0,0032 ( 2,18 / 62,25)

2'. 7a densidad  .a  0 viscosidad dinámica  /a evaluadas a la tempeatua pelicula 0 el t$mino ( ´ma / .a # i )  es e%uivalente a la velocidad del lujo 9po ecuaci*n de continuidad. ,e obtiene f  =0,0271  0  )r =6,236. 2(1. Calculo Coeficiente "elicular interior  2(2. i=

( 0,0271 / 8 ) ( 17358,89−1000 ) * 6,236 * 0,5 2 /3 ( ) ( ) 1 + 12,7 0,0271 / 8 6,236 −1

(

  0,35 0,0638

)

=689,19

[

Btu 2

hr ft  ℉ 

]

2(3. 2(4. Coeficiente "elicular con cambio de fase e/terior  2(#. e =0,725

[

.l ( .l − .& ) g h fg k l 0 

3

 Nº  e't  /l ( T sat −T 1 )

1/ 4

]

2'!. Este modelo es paa lujo de ai sobe tubos Boi6ontales con cambio de ase. )onde las  popiedades como las densidades  .  9del li%uido 0 vapo/ de aB" los sub"ndices/ la viscosidad dinámica  /l 0 conductividad t$mica del li%uido k l  del li%uido se obtiene de tablas de  popiedades. 7a entalpia de vapoi6aci*n se obtiene po h0 fg =h fg+ 0,68 !  " ( T sat −T 1 )  0 %ue elaciona el calo latente con el sensible en la tanseencia de calo. 7a constante g  e%uivale a la aceleaci*n de gavedad. 2''. 7a tempeatua supeicial T 1  se puede obtene igualando el calo absobido po el agua en un tubo con el gadiente de tempeatua ente la supeicie exteio del tubo 0 del lujo inteio del agua ente la esistencia de convecci*n intena antes obtenida 0 la esistencia po conducci*n en seie. 7o anteio se entiende como<

´|| Q ¿ ∑ 2

e3

3

+ T  "

2'-. Q ´ |¿| (T 1 −T  " ) 3

=

∑

 2 e3

4 T 1 =¿

¿

2'. l aplica esta elaci*n al pime dato paa el &C de coa6a se obtiene una tempeatua T 1 =167,43 [ ℉ ] / si se pomedia con la tempeatua supeicial de la coa6a paa obtene un

valo más epesentativo de la tempeatua %ue povoca el cambio de ase. 7uego/ con este valo se obtiene la entalpia de vapoi6aci*n modiicada con un valo de h0 fg=1000,75 [ Btu / lnm ] . 280.Calculo del coeficiente "elicular e/terior 

281. e =0,725

[

3 1 /4

59,98 * ( 58,98 −0,04 ) ( 32,174 * 3600 ) * 1000,75 * 0,3915 2

3 * 0,0729 * 0,71 * ( 215,91−167,43 )

]

=1348,01

[

Btu 2 hr ft  ℉ 

]

282. Calculo del Coeficiente Global , %todo Anal'tico

2-3.

U =

[

(

0,0042 0,0042 ln 0,0032

−1

)

  0,0042 1 +  + 689,19 * 0,0032 2 + * 230,42 * 8,333 1348,01

]

=378,12

[

Btu hr ft 2 ℉ 

]

284. )ntercambiado de lacas oldadas 28#. Coeficiente Global de Transferencia de Calor 

[

e  1 28. U = +  +  i k   e  1

−1

]

2-'. )e oma simila al intecambiado de calo de coa6a/ se debe detemina los coeicientes  peliculaes 0 la esistencia t$mica po conducci*n paa el caso de una paed planaQ vetical. 288. Coeficiente "elicular fluo de agua , %odelo de Rau + Cand "ara )C de lacas 2-. i= 0,2536 ℜ0,65 )r 0,4 *

( ) k a

 ,he

2. ,iendo este modelo especiico paa &C de Placas segKn ecomienda el +anual de &C Cla0ton. 21. )e oma simila se al caso anteio se deteminan las vaiables como el =umeo de Re0nolds/ Pandtl/ los coeicientes de conductividad/ el diámeto Bidáulico e%uivalente paa las dimensiones de los ductos ectangulaes de las placas 0 la velocidad po dicBos ductos. 292. Calculo del Coeficiente "elicular de fluo de agua 0,65 0,4 293. i= 0,253612413,02 6,196 *

(

  0,35 0,01217

)

=6934,59

[

Btu 2

hrft  ℉ 

]

294. Coeficiente "elicular cambio de fase fluo !a"or  29#. e =0,943 * ( 0,8 ℜ

0,11

)*

[

 . l ( .l− . & ) g h fg k l 0 

 L /l ( T sat −T 1 )

3 1/ 4

]

2!. Esta coelaci*n se aplica tanto paa paedes o tube"as veticales. El acto ( 0,8 ℜ0,11 )  modiica el valo e  paa valoes de numeo de Re0nolds de lujo lamina ondulado 9 30 <ℜ< 1800 ¿ . 7as  popiedades se deteminan de igual oma al m$todo anteio 9&C Coa6a al igual %ue la tempeatua |¿|  2 e3 + T  " supeicial 9  0  L  e%uivale al ancBo de la placa. El nKmeo de Re0nolds se evalKa ´¿ T 1 =Q como<

∑

2'.

4  ´ Q 4 * 153,83 ℜ= con%en = =2084,05  L /l h 0 fg 0,3346 * 1,164 * 1044,69

298. Calculo Coeficiente "elicular de cambio de fase 299. e =0,943 *

(

0,8 −0,11

2048,05

)[ *

61,43 ( 61,43−0,04 ) * ( 32,174 * 3600 ) * 1044,69 * 0,38 2

0,3346 * 1,164 ( 215,91−159,13 )

3

]

1 4

=1585,65

[

Btu 2 hr ft  ℉ 

300. Calculo del Coeficiente Global , %todo Anal'tico

[

e  1 31. U = +  +  i k   e  1

] [ −1

=

1 0,0062 1 + + 6934,69 9,42 1585,65

]

−1

=1058,52

[

Btu 2

hr ft  ℉ 

]

32. P$didas de Calo Estuctuales 33. 7a metodolog"a paa eali6a estos cálculos es aplica balance de eneg"a o detemina un coeiciente pelicula combinado %ue me6cle los eectos de la convecci*n natual 0 la adiaci*n  pesentes en el laboatoio. Paa ambos &C se aplica el mismo pocedimiento. 304. or 5alance de 6nerg'a ´  "er%i%o= ´Qce%i%o − ´Qabsorbi%o 30#. Q 3!. Paa ambos &C basta solo esta los valoes calculados de tanseencia de calo. Po este m$todo se apecia el eo adjudicado a la medici*n de los caudales másicos puesto %ue Ba pedidas %ue dan negativas/ lo %ue indica %ue el endimiento del intecambiado es supeio al 1 J. 30(. or determinaci7n de Coeficiente elicular Combinado

´  "er%i%o =( !N +  2a% ) # (T ¿ e't −T 5 ) 308. Q 3. Po lo tanto/ %ueda deini como obtene los coeicientes peliculaes/ es esto dependeán de la  posici*n 0 oma de la supeicie paa el caso de la convecci*n natual. 310. Coeficientes "eliculares "or con!ecci7n natural  311. Cilindo ?oi6ontal

312. Placa Ietical Cicula 

[ [ [

!N = 0,6 +

[ 1+( 0.559 / )r) ]

  0.589 ( 6r )r )

[ 1 +( 0.469/ )r ) / ] /

9 16 4 9

]( *

*

!N = 0,825 +

314. =umeo de 8asBo 

6r =

( )  g 7

)

](

)

8

2

9 /16 8 / 27

|T 1i −T 5e't | L¿

3

 ,cilin%ro

 ,c ircular

  0,387 ( 6r )r )

[ 1 +( 0.492/ )r ) ]

k 

k 

1 /6

313. Placa Ietical Rectangula 

31#. Coeficiente "elicular "or radiaci7n

9 / 16 8 / 27

1/ 4

!N = 2+

]( 2

1 /6

  0.387 ( 6r )r )

2

*

k   Lc

)

]

4

4

9 : f  ( T 1 −T 5 ) 31!.  2a% = T 1 −T 5

31'. Cabe destaca %ue las popiedades del aie se evalua a la tempeatua pelicula 9 )r =0,72 ¿ / : y f   coesponde la emisividad caacte"stica de cada mateial 9de la supeicie exteio 0 el acto de oma %ue se considea igual a 1. 7a constante de ,tean@4olt6man −8 2 9 =0,1714 * 10 [ Btu / hr ft   2 ] . 31-. l aplica las coelaciones coespondientes se obtiene paa el intecambiado de calo de coa6a 0 tubos< !omb 1= !N 1 +  2a% 1=1,036 + 1,106 =2,142 [ Btu / hr ft 2 ℉ ]  paa la pate cil"ndica !omb 2= !N 2 +  2a% 2=0,950 + 1,106=2,056 [ Btu / hr ft 2 ℉ ]  paa las tapas • •

31. Entonces como las p$didas de calo po ocues de oma paalela po el manto del la coa6a del &C 0 po simpliicaci*n po las caas de los lados del cilindoQ las p$didas de calo son<

32.

´  "er%i%o= Q

( T 1 −T 5)  2 1 22  21 + 22

con 2 1=

1

!omb 1 # manto

 y 2 2=

321. Reali6ando los cálculos anteioes se obtiene

1 2 !omb 2 # caras

´  "er%i%o=2292,4 [ Btu / hr ] Q

322. l eectua los mismos cálculos paa el intecambiado de calo de placas se obtiene un coeiciente pelicula combinado de< 323. !omb =!N +  2a% =1,981 + 0,4025=2, 448 [ Btu / hr ft 2 ℉ ] 32(. Peo al existi un gadiente de tempeatua tan pe%ueo las p$didas son pácticamente nulas ´  "er%i%o =40 [ Btu / hr ]  paa 1:3 del áea con ma0o tempeatua. 325. Q 32!. Calculo eo Caudal +ásico

´ f  = 32'. m 32-. : =

mi + m ´ i * 1[ s ] $ t 

=

13,5+ 1,59 [ lbm / s ] * 1 [ s ] 8,52

´ i) ( ´mf  −m (1,77 −1,59 ) * 100= 1,77 m ´ f 

≅

=1,77 [ lbm / s ]

10

 b #abla de Ialoes Obtenidos 0 Calculados 32. #abla de )atos Obtenidos Expeimentalmente 330. )ntercambiador de Cora*a + Tubos 331.

 N  338.

1 345.

2

332.

t 2 [ ℉ ] 339.

98,8 346.

103,6

333.

T 2 [ ℉  340.

194,5 347.

194,8

334.

 )tr [ 341.

2 348.

2

335.

ma [ K  342.

6,432 349.

5,182

336.

m& [ K  343.

0,698 350.

0,68

337.

tiem"o [ s 344.

8,52 351.

8,02

352.

353.

3

354.

115,7

359.

361.

128

366.

362.

198,9

367.

5

2

197,6

360.

4

355.

368.

175,1

2 369.

208,5

3

356.

5,336 363.

5,06 370.

2,482

357.

0,742 364.

0,818 371.

0,692

358.

12,08 365.

15,91 372.

19,26

3(3. )ntercambiador de lacas oldadas 374.

375.

376.

t 2 [ ℉ ]

 N  381.

382.

1

T 2 [ ℉  383.

99,7

388.

389.

2

396.

3

390.

403.

4

397.

410.

5

2 391.

2 398.

55,4 404.

2 405.

55,5

110,7

409.

384.

55,3

108,5

402.

 )tr [

57,1

101,8

395.

377.

411.

2 412.

56,6

132,9

2

378.

ma [ Kg 385.

5,562 392.

6,704 399.

5,144 406.

5,782 413.

4,846

379.

m & [ K  386.

0,58 393.

0,572 400.

0,63 407.

0,702 414.

0,704

380.

tiem"o [ s 387.

9,08 394.

8,84 401.

11,4 408.

14,74 415.

17,02

(1!. demás se encuentas las mediciones de< T 1 =191,075 [ ℉ ]  tempeatua supeicial de la coa6a T 5=68,1 [ ℉ ]  tempeatua del ambiente t 1 =53,5 [ ℉ ]  tempeatua del agua desde la ed • • • • • • • •

)atm=719,8 [ mmHg ] mbal%e =0,306 [ Kg ] m "robeta =0,404 [ Kg ] L=139 [ cm ]  lago del &C de coa6a 0 tubos ,e't =17,5 [ cm ]  diámeto del exteio de la coa6a

(1'. #abla de )atos Calculados 418. )ntercambiador de Calor de Cora*a + Tubos 419. Iaiables paa calcula el Rendimiento 422.

424.

42.

428.

430.

432.

 N 

T  )a

T  )&

m ´a

m ´&

!  )a

!  )&

421.

423.

425.

427.

429.

434.

435.

420.

1 441.

2

[℉ ] 76,15 442.

78,55

[ ℉ ] 436.

205,2 443.

205,3

[lb m / 437.

5706, 444.

4825,

[lb m / 438.

273,8 445.

273,1

431.

[ Btu / lbm 439.

0,999 446.

0,999

433.

[ Btu / lbm 440.

1,005 447.

1,005

448.

449.

3

450.

84,60

455.

456.

4

206,7

463.

5

459.

2371,

464.

466.

896,6

454.

0,999 460.

206,5

465.

213,8

453.

222,0

458.

207,4

114,3

452.

3304,

457.

90,75

462.

451.

1,006 461.

0,999 467.

118,6

1,006 468.

0,999

1,007

(!. ('. Caloes absobido 0 cedido M Rendimiento ('1. ('(.

480.

1

´ ce% Q

´¿ Q

 N 

('3.

('!.

|¿|

('2.

475.

477.

[ Btu /hr ]

[ Btu / hr ]

481.

482.

258245,8

484.

2

486.

241504,2

488.

3

490.

205347,4

492.

4

494.

176499,3

496.

5

498.

108926,6

92,13 96,63 495.

197359,1

497.

98,22

491.

212505,4

493.

479.

487.

262131,4

489.

η 483.

262922,9

485.

('-.

89,43 499.

112419,3

96,89

5. 51. Coeiciente 8lobal de #anseencia de Calo M #empeatua +edia 7oga"tmica 52. 5(.

5!.

|¿|

´¿ Q 503.

 N  512.

1 517.

2 522.

3 527.

4 532.

5

5-.

 #

$ T ml

507.

505.

[ Btu / hr ] 513.

509.

[℉ ]

2

[ ft  ] 514.

258245, 518.

515.

5,73 519.

241504, 523.

524.

205347, 528.

529.

176499, 533.

534.

108926,

350,50 521.

334,10 526.

296,82 531.

114,2 535.

5,73

516.

120,8 530.

5,73

[ Btu / Hr ft 2 ℉ 

126,2 525.

5,73

511.

128,6 520.

5,73

51. U 

269,80 536.

88,17

215,79

53'. 53-.  Popiedades #emodinámicas 539.

5(.

5(2.

 N 

 .a

 /a

5((. k a 545.

5(!.

5(-.

 .&l

 /&la

541.

[ lb m / ft h

[ lbm / 550.

551.

1

552.

62,25

556.

558.

562.

563.

564.

62,17

3 568.

569.

4

570.

62,11

574.

576.

61,80

5

0,350

0,711

560.

0,351

561.

0,710

59,99 566.

0,351

567.

59,95

0,704

572.

0,359

573.

59,93

577.

1,632

555.

59,99

571.

1,827

575.

554.

565.

1,968

[lb m / ft h

[lbm / ft  ] 559.

2,116

62,23

549. 3

553.

2,185

557.

2

547.

543.

0,701

578.

0,369

579.

59,77

0,675

k &l=0,392 [ Btu / hr ft ℉ ]

5-. .& = 0,040 [ lbm / ft 3 ] 5-1.

5-2. Coeiciente pelicula inteio  5-3. 585.

584.

586.

V c [ ft /

 N  590.

ℜ

591.

1

592.

9548,9

596.

597.

2

598.

8076,8

602.

603.

3

609.

4

615.

5

11160, 610.

3977,2

614.

15152 604.

5536,7

608.

17358

8624, 616.

1511,5

3651,

587.

589.

588.

 )r

2

h i [ Btu / h r ft   - ]

f 

593.

594.

6,23 599.

0,0271

601,92

606.

607.

442,68

0,0305 612.

5,13 617.

601.

0,0281

5,54 611.

686,19

600.

6,02 605.

595.

613.

0,0328

346,60

618.

3,86

619.

0,0427

134,13

!2. !21. !22. !23. !2(. !25. !2!. Coeiciente pelicula de cambio de ase !2'. 628.

629.

 N 

ℜ

633.

634.

1 638.

2 643.

3 648.

4

92,5 639.

92,3 644.

75,7 649.

70,6

630.

T ¿ [ ℉  635.

167,4 640.

170,7 645.

179,1 650.

186,0

631.

h 0 fg [ Btu / lb 636.

1000,68 641.

998,41 646.

992,73 651.

987,99

632. 2

he [ Btu / hr ft   -  637.

1348,01 642.

1371,59 647.

1444,59 652.

1521,57

653.

5

654.

655.

42,2

656.

195,5

657.

979,49

1686,01

!5-. !5. !!. Coeiciente 8lobal de #anseencia de Calo M +$todo nal"tico !!1. 662.

 N  666.

1 670.

2 674.

3 678.

4 682.

663.

!!5.

664. 2

2

hi [ Btu / hr ft  - 

he [ Btu / hr ft   - ]

667.

2

U [ Btu / Hr ft 

668.

669.

1348,01

686,19 671.

378,13

672.

601,92

673.

1371,59

675.

345,04

676.

442,68

677.

1444,59

679.

274,60

680.

346,60

681.

1521,57

683.

226,03

684.

685.

1686,01

5 134,13 k !u =230,42 [ Btu / hr ft ℉ ]

96,84

!-!. !-'. 88. )ntercambiador de lacas oldadas !-. 90. Iaiables paa calcula el Rendimiento 91. 94. 9. 98. (00. (02. 92.  N 

T  )a

T  )&

m ´a

m ´&

93.

695.

697.

699.

701.

706.

707.

1 713.

2 720.

3 727.

4 734.

5

[℉ ] 76,60 714.

77,65 721.

81,00 728.

82,10 735.

93,20

[ ℉ ]

[lb m /

708.

709.

136,5

4594,

715.

716.

135,6

5744,

722.

723.

135,6 729.

3368, 730.

135,7

2948,

736.

737.

136,2

2117,

[lb m / 710.

153,8 717.

150,8 724.

157,3 731.

160,4 738.

139,8

!  )a

703.

[ Btu / lbm 711.

0,999 718.

0,999 725.

0,999 732.

0,999 739.

0,999

(41. (42. Caloes absobido 0 cedido M Rendimiento (43. '(!. '((.  N 

'(5.

|¿|

´¿ Q 747.

[ Btu / hr ]

'(-.

´ ce% Q

749.

[ Btu / hr ]

'5. η 751.

(04. !  )& 705.

[ Btu /lbm 712.

0,999 719.

0,999 726.

0,999 733.

0,999 740.

0,999

752.

753.

1

754.

212035,8

756.

168785,0

757.

2

767.

176302,3

769.

5

107,0

766.

168484,4

768.

763.

172894,9

765.

4

167,2

762.

185063,8

764.

759.

165758,2

761.

3

125,6

758.

277164,0

760.

755.

95,57

770.

167924,7

771.

153555,8

109,3

''2. ''3. ''(. ''5. ''!. '''. Coeiciente 8lobal de #anseencia de Calo M #empeatua +edia 7oga"tmica ''-. '-.

'-2.

|¿|

´¿ Q 779. 788.

789.

2 798. 803.

4 808.

5

1095,73

806.

6,46

807.

26,05

810.

167924,

802.

26,15

805.

809.

1585,46

801.

6,46

168484,

797.

27,07

800.

804.

1012,92

796.

6,46

185063,

792.

32,41

795.

799.

[ Btu / Hr ft 2 ℉ 

791.

6,46

277164,

3

[℉ ]

[ ft  ] 790.

794.

787.

785.

2

212035,

'-!. U 

$ T ml

783.

[ Btu / hr ]

1 793.

 #

781.

 N 

'-(.

1001,60

811.

6,46

812.

24,31

1069,63

-13. -1(.  Popiedades #emodinámicas -1!.  .a 815.

 N  826.

1 832.

2 838.

3 844.

4

817.

[lbm / 827.

62,25 833.

62,28 839.

62,21 845.

62,20

-1-.

-22.

-2(.

 /a

 .&l

 /&la

819.

[lb m / ft h 828.

2,172 834.

2,142 840.

2,052 846.

2,026

-2. k a 821.

[ Btu /hr ft  829.

0,350 835.

0,351 841.

0,353 847.

0,353

823.

825. 3

[lbm / ft  830.

61,44 836.

61,45 842.

61,45 848.

61,45

[lb m / ft h 831.

1,164 837.

1,173 843.

1,173 849.

1,172

850.

851.

5

852.

62,08

853.

1,780

854.

0,360

855.

61,44

1,167

k &l=0,377 [ Btu / hr ft ℉ ]

3

-5!. .& = 0,040 [ lbm / ft  ] -5'.

-5-. Coeiciente pelicula inteio  -5. 860.

 N  865.

1 870.

2 875.

3 880.

4 885.

5

861.

862.

863.

ℜ

 )r

867.

868.

Vc [ ft / hr ] 866.

35576,59

12413,

871.

878.

9633,7

881.

22850,58

883.

8540,0

886.

16437,97

888.

6979,8

5771,45 884.

5,733

887.

8053,45 879.

5,815

882.

6934,60 874.

6,102

877.

26098,50

869.

873.

15737,

876.

2

h i [ Btu /h r ft   - ]

6,196

872.

44459,69

864.

5316,14 889.

4,948

4475,13

-. -1. Coeiciente pelicula de cambio de ase -2. 893.

894.

 N 

ℜ

898.

899.

1 903.

2 908.

3 913.

4 918.

5

895.

T ¿ [ ℉  900.

208 904.

159,1 905.

271 909.

161,3 910.

181 914.

161,9 915.

1651 919.

162,5 920.

167

170,4

897.

896.

h 0 fg[ Btu / lbm 901.

2

he [ Btu / hr ft  902.

1044,69 906.

855,14 907.

1041,68 911.

861,04 912.

1040,82 916.

863,48 917.

1040,03 921.

865,79 922.

1027,30

899,64

23. 2(. 25. 2!. 2'. 2-. 2. 3. Coeiciente 8lobal de #anseencia de Calo M +$todo nal"tico 31. 932.

 N  936.

1

933.

hi [ Btu / hr ft  - ] 937.

6934,60

35.

934. 2

2

he [ Btu / hr ft   - ] 938.

855,14

2

U [ Btu / Hr ft  ℉  939.

1058,52

940.

2 944.

3 948.

4 952.

941.

8053,45 945.

5771,45 949.

5316,14 953.

5 4475,13 k  #c ;no' =9,42 [ Btu / hr ft ℉ ]

942.

861,04 946.

863,48 950.

865,79 954.

899,64

943.

1108,04 947.

1023,17 951.

1003,02 955.

992,70

5!. 5'. 5-. 7as tablas de las p$didas de calo no se muestan a%u" po%ue se encuentan en la secci*n Pesentaci*n de ResultadosQ 5. !. #abla de Coeicientes 8lobales de #anseencia de Calo  !1.

!2. !3. !(.Calentado de agua de limentaci*n 176−1496 [ Btu / hrft 2 ℉ ] !5. 9debido a las tempeatuas de salida del agua calentada !!. !'. uente #anseencia de Calo/ Lunus Cengel/ 3a Edici*n.

c 4iblioga"a Empleada !-. #anseencia de Calo/ Lunus Cengel/ 3a Edici*n/ +c8aH ?ill. 9#ablas de Popiedades #anseencia de Calo/ . +ills undamentos de la #anseencia de Calo/ &ncopea +anual de Consulta/ &ntecambiadoes de Calo/ Cla0ton ,istemas &ntegales de Iapo  8u"a 7aboatoio E( #anseencia de Calo po Convecci*n/ )&+EC puntes de Clases/ #anseencia de Calo/ Poeso +anuel Peda6a 8. • • • • • •

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