DISEÑO DE PAVIMENTOS FLEXIBLES Ing. Eleazar Colina Morles
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Pavimentos
La superestructura de una vía, construida sobre la subrasante, y compuesta normalmente por la sub-base, la base y la capa de rodamiento, rodamiento , cuya función principal es soportar las cargas rodantes y transmitir los esfuerzos al terreno, distribuyéndolos en tal forma que no se produzcan deformaciones perjudiciales, así como proveer una superficie lisa y resistente para los efectos del tránsito.
TIPOS DE PAVIMENTOS
PAVIMENTOS RIGIDOS.
PAVIMENTOS FLEXIBLES
Consideraciones Mecánicas de Pavimentos Flexibles Un pavimento está compuesto por un sistema Multicapas. Los materiales en cada capa son homogéneos. Cada capa tiene espesor finito, excepto la subrasante. Todas las capas, sin embargo son infinitas en la dirección lateral. El material que conforma cada capa es isotrópico.
Consideraciones Mecánicas de Pavimentos Flexibles
Se desarrolla la completa fricción entre las capas a nivel de las diferentes interfaces. No ocurren esfuerzos cortantes en la capa de rodamiento. Los esfuerzos para cualquier material se definen mediante dos propiedades: La relación de Poisson ( μ ). Módulo de Elasticidad (E)
Factores que influyen en el diseño de un Pavimento Está conformado por dos grandes categorías: Conocimiento de las características de los materiales y mezclas que serán empleadas en el pavimento. Determinación de los espesores de capas. Los espesores se determinan considerando: 1. Tráfico Condiciones Ambientales 2. Suelo de fundación 3.
Factores que influyen en el diseño de un Pavimento 4.
a. b. c.
5.
Materiales a ser empleados en la estructura del pavimento Tipo de rodamiento Tipo de base Tipo de subbase Nivel de servicio
Factores que influyen en el diseño de un Pavimento 6. 7.
Costos Método de diseño
Factores relacionados con el proceso de diseño del pavimento Necesid. de un pavim.
Decidir el tipo de pavim.
N Ó I C A V O N E R Y N Ó I C A U L A V E
Renovac. de paviment
Evaluación de pavimen.
Valores de diseño tránsito y subras.
Diseño simplifi. a base de tablas
Selecc de materi. usables
CICLO DE DISEÑO SIMPLIFICADO DE UN PAVIMENTO
Aparició n de fallas
Conserva -ción preventiv
Vigilanc. continua del pavim.
Especific . planos y escritos
Inspecci. y control de calidad
Apertura al tránsito
Tipos de fallas en los pavimento
1. 2.
3. 4.
Falla Estructural Falla funcional Sobrecargas Efectos de las condiciones ambientales Defectos en la construcción Variabilidad propia de los materiales
Razones de falla de los Pavimentos
• • •
•
Mantenimiento inadecuado Mala construcción Baja compactación Resistencia inadecuada de los materiales Falta de control de calidad Capilaridad del suelo del terraplén Permite ascensión de agua
Razones de falla de los Pavimentos
•
•
Aguas Superficiales Flujo en superficie y taludes causa socavación Falta de espesor para soportar las cargas y sus repeticiones. Aumento de tráfico y cargas
Grietas en la carpeta asfáltica por fatiga Penetración de agua superficial
Parámetros mínimos a considerar para el diseño de la Sub-Base y Base Resistencia o Estabilidad Densidad Contenido de Humedad Textura y Estructura Grado de Confinamiento Disponibilidad Costo
Fuente de los Agregados para SubBase y Bases
Agregados Naturales
Agregados Procesados
Fuente de los Agregados para Sub-Base y Bases
Agregados Estabilizados
Agregados Artificiales o Sintéticos
Con otro agregado Con cemento Con cal Con Asfalto Con aceite sulfonado
Aliven Escoria de acería Vidrio
Chequeo de intrusión de finos
La utilización de materiales granulares no tratados en la construcción de bases y subbases deben ser verificados en el sentido de chequear si se produce el fenómeno de intrusión, esto es, la migración de los finos de la subrasante hacia tales capas superiores.
Chequeo de intrusión de finos Existe un criterio que establece que cuando la relación D15/D85>5 implica que se hace necesario tomar medidas preventivas para la intrusión. D15 =tamaño de partícula, en la base o sub-base que cumple la condición de que el 15% del material es más fino que este tamaño. D85 =tamaño de partícula, en el material de subrasante, que cumple la condición de que el 85% del material es más fino que este tamaño.
Medidas preventivas para disminuir el fenómeno de intrusión Las medidas preventivas que pudieran considerarse son: • Colocación de una membrana geotextil. • Colocación de una capa de aproximadamente 10 cm. de espesor con un material adecuado. Una u otra medida proporcionarían una barrera entre la subrasante y el material grueso que es susceptible a la intrusión.
CAPACIDAD DE SOPORTE SUBRASANTE El CBR de un material es función de su densidad, textura, humedad de compactación, humedad después de la saturación, su grado de alteración y su granulometría. CBR
C arg a unitaria del material bajo ensayo Carga unitaria de la piedra picada patrón
*100
CAPACIDAD DE SOPORTE “CBR”
SELECCIÓN DEL “CBR” EN LA SUB-RASANTE. (Criterio del percentil de diseño).
Se recomienda hacer un mínimo de 5 ensayos por unidad de diseño. El CBR se determinará en base al número de ensayos realizados y al número de cargas equivalentes totales (Repeticiones de Ejes Equivalentes REE), que se ha estimado que ocurran durante el período de diseño.
Suelo de Fundación Rep. Ejes Equiv. “REE” <10 E +5
Percentil Diseño Perc. Diseño Subrasante mejorada sub-rasante 75 85
>10 E+5≤10 E+6
80
90
>10 E+6≤10 E+7
85
90
>10 E+7≤10 E+8
90
95
>10 E+8
95
95
EJEMPLO
Se tienen 10 resultados de ensayos de “CBR” de la subrasante de una unidad de diseño comprendida desde la progresiva 0 +100 hasta la progresiva 2 + 800. Del estudio de Ingeniería de Tránsito se estimaron para el período de diseño 5.500.000 REE
Ensayo Nº 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Progresiva 0 + 100 0 + 400 0 + 700 1 + 000 1 + 300 1 + 600 1 + 900 2 + 200 2 + 500 2 + 800
CBR (%) 3,8 7,3 5,5 6,0 3,8 3,8 2,8 7,0 6,6 6,0
Se ordenan los resultados de menor a mayor y se calculan los porcentajes de muestras con CBR igual o mayor al valor considerado
Ensay o
Progresiva
CBR (%)
# Mues. con CBR≥
%Mues. con CBR ≥
7 1 5 6 3 4 10 9 8 2
1 + 900 1 + 100 1 + 300 1 + 600 0 + 700 1 + 000 2 + 800 2 + 500 2 + 200 0 400
2,8 3,8 3,8 3,8 5,5 6,0 6,0 6,6 7,0 7,3
10
100
9
90
6
60
5 3 2 1
50 30 20 10
Valor CBR- vs. -% Muestras con CBR ≥ al considerado
MODULO RELIENTE PARA SUBRASANTE
ECUACIONES DE CORRELACIÓN ENTRE MODULO RESILIENTE Y EL CBR .
CBR 7,2% MR 1.500 * CBR 7,2% CBR
20% MR 3.000 * CBR CBR 20% MR 4326 * LnCBR 241
0 , 65
Criterio AASHTO 93 para caracterizar la subrasante Módulo Resilente Mr ponderado f (variación anual Ponderar Mr del Mr ) Factor daño relativo Uf 1.18 *108 * Mr 2.32
Mr (PSI)
Uf 1
Mr Mr Illinois
Criterio AASHTO 93 para caracterizar la subrasante
1. 2. 3. 4.
Procedimiento Determinar Mr por mes. Determinar Uf por mes. Determinar promedio Uf . Determinar Mr DIS f ( U )f .
Ejemplo Modulo Resiliente “MR”
Uf 1,18 x10 *9.500
2, 32
0,069 Uf 1,18 x108 *6000 2,32 0,203 2, 32 8 0,519 Uf 1,18 x10 *4000 2, 32 8 0,248 Uf 1,18 x10 *5.500 0,069 * 5 0,203 * 2 0,519 * 3 0,248 * 2 Uf 0,2337 12 8 2, 32 MRdiseño 5.642 psi 0,2337 1,18 x10 * MR 8
Cemento asfáltico
Asfalto
diluidos
Asfalto
emulsionados
DIAGRAMA PRODUCCION DE ASFALTOS
No COVENIN No MOP
ENSAYO
* 4105
Penetración a 25ºC -100g. 5s.
6070
85100
120150
* 421
Viscosidad a 135ºC 135 ºC -Saybolt-Furol (s)
100+
85+
70+
* 424
-Cinemáteca (c.s)
200+
170+
140+
* 372
Pto de Inflama C (Vaso abierto de Cleveland)
232+
232+
218+
E-206
Ensayo en estufa de película delgada -Penetración despúes del ensayo (25ºC, 100g. (%) de d e la original
52+
47+
42+
* 1123
-Ductibilidad a 25ºC. (cm)
100+
100+
60+
TIPO
99,5
Requisito General: El cemento asfáltico debe se preparado por refinación del petróleo, debe ser de naturaleza uniforme y no debe formar espuma al ser calentado a 175 C.
60ºC
Poises (para clasificar el cemento asfáltico
Viscosidad
135ºC
Centistokes
MÉTODO DE ENSAYO COVENIN
ASTM
ASSHTO
MOP
426
E 102
T 72
E 211
Penetración: Ensayo de consistencia, se utiliza para identificación y como parámetro para determinar susceptibilidad térmica. MÉTODO DE ENSAYO
COVENIN
ASTM
AASHTO
MOP
1105
D5
T 49
E 203
Equipo necesario para el ensayo destacando el penetrómetro, el recipiente para la muestra y el recipiente para transferencia.
Vertido de la muestra y aplicación de llama para eliminar
Las muestras y la copa de transferencia se llevan al baño de agua
La muestra en la taza de transferencia se coloca sobre el penetrómetro
Verificando el peso del conjunto eje, aguja y accesorios
Con la muestra y la taza de transferencia en posición, se baja la aguja hasta tocar la superficie de la muestra.
Teniendo el indicador en cero, se deja caer la aguja por 5 segundos y se mide la distancia de penetración.
Al concluir la determinación, la muestra y la taza de transferencia se llevan al baño de agua mientras se limpia la aguja y se continúa con el
Punto de Ablandamiento: Ensayo de consistencia en el cual se determina la temperatura a la cual ocurre cambio de fase. MÉTODO DE ENSAYO COVENIN
ASTM
AASHTO
MOP
419
2398
T 53
E 208
Amalgamado y colocación de los anillos en la placa base
Equipo necesario para realizar el ensayo
Fluidificación del cemento asfáltico
Muestra como quitar el exceso de cemento asfáltico a los anillos Anillos con el cemento asfáltico
Ejecución del ensayo
Equipo montado para realizar el ensayo
Finalizado el ensayo, se anota la temperatura
Punto de inflamación: Ensayo de seguridad para el manejo y almacenamiento del cemento asfáltico. MÉTODO DE ENSAYO
Equipo e instrumentos
COVENIN
ASTM
AASHO
MOP
372
D 92
T 48
E 202
Fluidificación del cemento asfáltico
Llenado de la copa Cleveland con cemento asfáltico
Eliminación de burbujas en la superficie del cemento asfáltico
Calentamiento de la muestra a temperatura controlada
Aplicación de una pequeña llama en la superficie de la muestra
Inflamación instantánea de los vapores liberados en la superficie de la muestra
Ensayo de película delgada en horno (TFO Y RTFO): Para determinar el envejecimiento del cemento asfáltico. MÉTODO DE ENSAYO
COVENIN
AASHTO
ASTM
MOP
2046-92
T 179
D 1754
E 206
Equipo necesario para el ensayo
Tara del platillo, vaciado del cemento asfáltico y eliminación de burbujas
Pesado de la muestra una vez enfriada.
Pesado de la muestra luego del envejecimiento
Las muestras son colocadas al horno a 163 ºC por 5 horas
El residuo se vierte en los moldes correspondientes para realizarlos ensayos
Ductilidad: Ensayo de tipo califica – no califica, está relacionado con la adhesión y cohesión.
MÉTODO DE ENSAYO
COVENIN
ASTM
ASSHTO
MOP
1123
D 113
T 51
E 205
Amalgamado de la placa base y colocación del molde sobre ella.
Equipo necesario para el ensayo de ductilidad. Detalle del molde
Llenado de la briqueta con el cemento asfáltico
Se retira el exceso de material de la muestra con una espátula ligeramente
MÉTODO DE ENSAYO
Solubilidad: Ensayo para medir la pureza del cemento asfáltico.
Equipo necesario para el ensayo y detalle del crisol gooch.
Filtrado de la suspensión de asbesto en el crisol
COVENIN
ASTM
ASSHTO
MOP
1161
D 2042
T 44
E 207
Fibras de asbesto más agua destilada para preparar el filtro gooch. El crisol preparado se lleva a un horno de alta temperatura hasta alcanzar peso constante
Proceso de enfriado y pesado del filtro gooch hasta obtener peso constante
Colocación de la muestra y el disolvente en el erlenmeyer
Se observa que toda la muestra se ha disuelto.
La solución de asfalto se decanta a través de la capa de asbesto del crisol, ayudado con una pequeña succión
Al terminar el filtrado se lava el material insoluble con el disolvente
El crisol se lleva al horno por 20 min a110 ºC, se enfría y se pesa hasta obtener peso constante
Peso específico: Para hacer correcciones de temperatura volumen y para determinación de vacíos en el diseño de mezclas.
MÉTODO DE ENSAYO COVENIN
AASHTO
ASTM
MOP
1386-83
T 228
D 70
E 204
Picnómetro
Equipos necesarios para realizar el ensayo. Detalles
Vaso de precipitado con el nivel de agua deseado. Detalle.
Peso del picnómetro vacío.
Vaso de precipitado con picnómetro lleno de agua en baño de agua.
Peso del picnómetro + agua
Llenado y pesado del picnómetro con cemento asfáltico hasta ¾ de su capacidad. Detalles.
El picnómetro + muestra + agua, dentro del vaso de precipitado, se lleva al baño de agua por 30 min.
Peso del picnómetro + muestra + agua =D
AGREGADOS PARA MEZCLAS ASFALTICAS
Constituye alrededor del 95% en peso de la mezcla. Pueden ser agregados naturales, agregados procesados y agregados sintéticos. Para ser utilizados en pavimentos debe cumplir ciertas propiedades:
Granulometría Limpieza Forma de la partícula Afinidad con el asfalto
*Textura *Dureza *Capacidad de absorc. *Peso específico
UCLA – DIC PAVIMENTOS COMBINACION GRANULOMETRICA Ing. Eleazar Colina Morles
COMBINACION GRANULOMETRICA Existen varios métodos que se utilizan para combinar agregados de tal manera que cumplan con ciertas especificaciones y exigencias del cliente. Estos se encuentran enmarcados en forma general en dos grupos: Métodos Analíticos Métodos Gráficos. También existe un método Gráfico Analítico y el Método del Criterio por Experiencia con la comprobación de alguno de los métodos anteriores.
MEZCLAS DE GRANULOMETRIA DENSA. COVENIN 2000-87 CEDAZO PULG.
TIPO I RODAMIENTO
TIPO II RODAMIENTO
TIPO III RODAMIENTO
TIPO IV RODAM-INTER
1 1/2
TIPO V INTERMEDIA
100
1
100
3/4
100
1/2
85 - 100
3/8
100 100
80 - 100
80 - 100
70 - 90
80 - 100
80 - 100
70 - 90
60 - 80
55 - 75
N° 4
65 - 80
50 - 75
50 - 70
48 - 65
45 - 62
N° 8
50 - 65
35 - 50
35 - 50
35 - 50
35 - 50
N° 30
25 - 40
18 - 29
18 - 29
19 - 30
19 - 30
N° 50
18 - 30
13 - 23
13 - 23
13 - 23
13 - 23
N° 100
10 - 20
8 -16
8 - 16
7 - 15
7 - 15
MEZCLAS DE GRANULOMETRIA ABIERTA. COVENIN 2000-87 CEDAZO PULG.
TIPO V I RODAMIENTO
TIPO V II RODAM-INTER
TIPO V I I I BASE
TIPO I X BASE
1 1/2
100
1 3/4 1/2
TIPO X BASE
100
100
100
75 - 100
75 – 100
60 - 95
100
75 -100
75 – 100
75 - 100
60 - 85
60 - 85
45 - 70
40 – 65
N° 4
35 - 55
35 - 55
30 – 50
30 – 50
30 - 50
N° 8
20 - 35
20 – 35
20 - 35
20 - 35
20 – 35
N° 30
10 – 22
10 - 22
5 – 20
5 – 20
5 – 20
N° 50
6 – 16
6 – 16
3 - 12
3 - 12
3 – 12
N° 100
4 – 12
4 -12
2- 8
2- 8
2-8
N° 200
2 8
2 8
0 6
0 6
0 6
3/8
PRINCIPIOS BASICOS Independientemente del número de agregados y del método de proporcionarlos, las siguientes ecuaciones rigen la combinación: P = aA + bB + cC + ........ + nN a + b + c + ........ + n = 1,00 (100%) P = Porcentaje de un material que pasa un tamiz dado resultante de la combinación de los agregados A, B, C, ...N A,B,C,...,N = Porcentaje de material que pasa un tamiz dado, para cada uno de los agregados empleados en la combinación.
a,b,c,...,n = Proporciones expresadas en forma decimal, resultantes de la combinación para cada uno de los materiales empleados y cuya suma es igual a 1,00. Los valores de “P” y de “A,B,C,...,N” pueden
estar referido tambiem al porcentaje total que es retenido en un tamiz determinado, o al porcentaje que pasa ese tamiz y es retenido en el siguiente.
METODO GRAFICO Este Método es práctico utilizarlo cuando se quiere combinar 2 materiales. A medida que se incremente el número de materiales, el Método es mas complejo y es preferible utilizar el Método analítico o el Método Combinado. Se tiene el siguiente ejemplo: Se desea satisfacer las especificaciones de una Mezcla COVENIN Tipo III, para lo cual se tienen
2 materiales: Material “A” piedra picada; Material “B” una arena de rio.
La granulometría de los agregados y la especificación correspondiente se muestra en la siguiente tabla:
Porcentajes pasantes de los materiales “A” y “B”
Especificaciones de la mezcla COVENIN Tipo III PORCENTAJES PASANTES TAMIZ 19mm 12,5
9,5
4,75
2,16
600µm 300
150
75 µm
3/4”
1/2”
3/8”
N° 4
N° 8
N° 30
ESP.
100
80 100
70 90
50 70
35 50
18 29
13 23
8 16
4 10
M ”A”
100
90
59
16
3,2
1,1
0
0
0
M”B”
100
100
100
96
82
51
36
21
9,2
N° 50 N°100 N°200
COMBINACION DE 2 MATERIALES
ESP. 100 90 70 50 29 23 16 10
80 70 50 35 18 13 8 4
A
B
90
100
59
100
16
96
3,2
82
1.1
51
0
35
0
21
0
9,2
COMBINACION DE 2 MATERIALES
Toda combinación que se haga con proporciones dentro del rango de las 2 líneas centrales, cumplirá con las especificaciones. Las 2 líneas representan los límites de aceptabilidad y la línea central ( promedio entre las 2 líneas exteriores) representa las proporciones óptimas de la combinación. En este caso: 47% Material “A ” y 53% Material “B” (esto
es a=0,47 y b=0,53).
METODO ANALITICO PARA 2 MATERIALES P A * a B * b. a b 1,0 a
1 b
P A 1 b B * b P A A * b B * b b
P A B A
CONSIDERAN DO : TAMIZ N 8 :
porcentaje pasante que se desea obtener para el tamiz N 8. Media de las P 42,5% 35 50 especifica ciones P 42,5 2 A 3,2% porcentaje que pasa el tamiz N 8 del material " A" B 82% porcentaje que pasa el tamiz N 8 del material " B" Este valor de b 0,50 se corresponde al porcentaje con que el 42,5 3,2 b 0,50 82 3,2 material " B" deberá participar en la combinació n. a 1 0,50 0,50 Aporte del material " A" en la combinació n
COMBINACION DE 2 MATERIALES TAMIZ
19mm 12,5 3/4” 1/2”
MAT”A”
100
MAT”B”
90
9,5 3/8 59
4,75 N°4 16
2,36 N°8 3,2
600µm 300 150 75µm N°30 N°50 N°100 N°200 1,1 0,0 0,0 0,0
100
100
100
96
82
51
36
21
9,2
ESPEC 100
70 90 29,5
50 70 8
35 50 1,6
18 29 0,6
12 23 0
8 16 0
4 10 0
A*a
50
80 100 45
B*b
50
50
50
48
41
25,5
18
10,5
4,6
TOTAL
100
95
79,5
56
42,6
26,1
18
10,5
4,6
METODO ANALITICO PARA 3 TIPOS DE AGREGADOS
P = A*a + B*b + Cc ; a + b + c = 1,00 Pasos a seguir:
Normalmente se comienza el análisis con el tamiz mas fino si se utiliza el criterio de “porcentaje pasante”, o con los tamices mas
gruesos si se emplea el criterio de porcentaje total retenido, ya que en ellos se cumple, al menos aproximadamente, la premisa de que 2 de los 3 materiales tendran sus correspondientes porcentajes para ese tamiz, con valores iguales a cero.
En caso de que no suceda tal cosa, se debe asumir que los porcentajes del segundo ó tercer material sean igual a cero para resolver la ecuación. PROBLEMA: Se desean combinar 3 tipos de agregados para satisfacer los requerimientos de una mezcla tipo III. La granulometría de los agregados se muestra en el siguiente cuadro:
3 TIPOS DE AGREGADOS TAMIZ
19mm 12,5 3/4” 1/2
9,5 3/8
4,75 N° 4
2,36 N° 8
600 µ N° 30
300 µ N° 50
150 µ 75 µ N°100 N°200
AGR.”A 100
90
59
16
3,2
1,1
0
0
0
AGR.”B 100
100
100
96
82
51
36
21
9,2
AGR.”C 100
100
100
100
100
100
98
93
82
ESPEC 100 TIPO III
80 100
70 90
50 70
35 50
18 29
13 23
8 16
4 10
TAMIZ N° 200 (modalidad “pasante”): P = 7,0 ; A = 0,0 ; B = 9,2 ; C = 82,0 7,0 = 0*a + 9,2*b + 82*c Se asume pasante del agregado “B” igual a “0” (muy pequeño respecto a “C”).
7 = 82c c = 0,09. Pero como realmente existe “b” se puede considerar c = 0,07 . TAMIZ 3/8” (fracción total “retenida”):
R = 20% ; Ar = 41 ; Br = 0,0 ; Cr = 0,0. 20 = 41*a + 0*b + 0*c a = 0,49. A + b + c = 1,00 1,0 = 0,49+b+0,07 b=0,44
Tamiz
19mm
12,5
9,5
A*0,49
49,0
44,1
28,9
B*0,44
44,0
44,0
C*0,07
7,0
Total
4,75
2,36
600µ
300µ
150µ
75µ
7,8
1,6
0,5
0,0
0,0
0,0
44,0
42,2
36,1
22,4
15,8
9,2
4,0
7,0
7,0
7,0
7,0
7,0
6,9
6,5
5,7
100
95,1
79,9
57,1
44,6
30,0
22,7
15,8
9,8
Especf. 100 Tipo III
80 100
70 90
50 70
35 50
18 29
13 23
8 16
4 10
METODO ASSHTO COMBINACION DE TRES AGREGADOS
C (0;82) 0 0 2 # Z I M A T E T N B´ B 0,94 % A C * % B´ * 44.28 5,47% S B` B B´C 0 , 94 6 , 67 A P
% B
Especificaciones: Retenido #8 : 68- 50 %Pasante 200 : 10 - 4
B´C 6,67 * % B´ * 44.28 38,81% B`C B´ B 6.67 0,94
B`
B (19; 9,2)
S A (96,8;0)
METODO ASSHTO COMBINACION DE CUATRO AGREGADOS
0 0 2 # Z I M A T E T N A S A P
Especificaciones: Retenido # 8 : 68- 50 %Pasante 200 : 10 - 4
D (0; 71)
C (9 ; 2,1)
B`
A´
S
B (68; 3) A (93,8; 0,1)
A +B = S=100 A = A+C B = B+D RETENIDO ACUMULADO TAMIZ # 8
Comprobando % B = 100-A = 100-24,51= 75,49 =
OK
Comprobando % D = (%B - % B) = 75,49 – 68,98 = 6,51 OK ´
´
Concreto Asfáltico. CONENIN 2000-87 Propiedad
Estabilidad Marshall (lb) Flujo (1/100) Pulg. % Vacíos de mezcla % vacíos llenados
Uso de la mezcla Rodamiento Intermedia Base >1.200
>1.000
>900
8 - 16
8 - 16
8 - 16
3-5
3-7
3-8
75 - 85
70 - 85
65 - 85
Preparación, Mezcla y Compactación de las Briquetas
Tamizadora Eléctrica
Secado de los agregados a peso constante
Tamices
Arena Natural
Piedra Picada
Polvillo
Calentamiento de los moldes y el martillo
Mezcla agregado en ponchera metálica sobre plancha
TIPO DE TRÁFICO
Liviano Mediano Pesado
# GOLPES POR CARA
35 50 75
ENSAYOS DE LAS BRIQUETAS
CALCULOS Y CURVAS MARSHALL
CÁLCULOS
G= F-E = 1186.8-685.2=501.6 cm3 H= D/G= 1182.0/501.6=2.356 g/cm3 I= ENSAYO RICE K= (H*(100-B)/Gsb= 2.346*(100-3.5)/2.658=85.17 % L= 100-K= 100- 85.17= 14.83 % N= 100-(100*H)/I= 100-(100*2.346)/2.528= 7.2 % L=100-K = 100-85.17= 14.83 % J= L-N= 14.83 - 7.2 = 7.63 % M= (J)*100/L = (7.63)*100 / (14.83) = 51.45 % O= ESTABILIDAD MEDIDA= 3288 lb. P= FACTOR DE CORRECCIÓN= 1.04 Q= O*P= 3288*1.04= 3.420 lb.
PLANTAS CONTINUAS: Dosificación por volumen en un proceso continuo (DRUMMIXER). PLANTAS DISCONTINUAS: Dosificación por peso en un proceso discontinuo (TIPO BATCH). El ingeniero ingeniero inspector está en la obligación de visitar la planta de mezcla asfáltica, tomar muestras, solicitar la calibración de la planta y levantar un informe sobre la misma. Para ello es necesario que conozca el proceso de elaboración de la mezcla asfáltica y algunos requisitos de la planta.
Planta Continua
Planta Discontinua
Patio Almacenaje de Materia Prima
Diagrama de flujo de proceso Piedra Arrocillo Polvillo
Arena
Almacenaje en Tolvas Secado Polvo (Filler) Clasificadora
Cemento Asfáltico
Recolección, almacenaje y dosificación de filler Polvo (Filler)
Almacenaje en Tolva Calientes
Pesado Pesado Mezclado
Fuente: Autor.
Descarga en camiones
LEYENDA Operación Transporte Almacenam. Operac. Almac.
Aberturas ajustables de compuerta con alimentadores de banda de velocidad fija:
q = Tasa de flujo del agregado seco (Kg/min). W = Peso del agregado medido (Kg). r = longitud de la sección de banda donde se recogió “w”
q
w. R r (1 m)
Aberturas semifijas de compuerta con alimentadores de banda de velocidad variable:
q
w. R r (1 m)
R = Velocidad de banda (M/min). m = Contenido de humedad del agregado.
r = Número de revoluciones de la banda pequeña durante la recolección de agregado. R = Revoluciones de la banda grande por minuto (rpm) Para ambos casos Q TP donde: 6
Q = Tasa de flujo requerida (Kg/min) T = Producción de Planta (Tn/hora) P = Porcentaje en peso de cada agregado
El diseño de mezcla de concreto asfáltico para una obra requiere de cuatro tipos de agregado: (1) Piedra triturada gruesa (20 por ciento), (2) piedra triturada intermedia (40 por ciento), (3) agregado fino (30 por ciento), y (4) relleno mineral (l0 por ciento). Cada uno de estos materiales es cargado en tolvas separadas de alimentación en frío. La Tolva #1 contiene la piedra triturada gruesa que se requiere para la mezcla. Durante las pruebas de calibración, la compuerta de la Tolva #l fue ensayada para cuatro aberturas diferentes (5, 10. 15 y 20 centímetros), y muestras de agregado fueron recogidas y pesadas. Debido a que el tipo de sistema utilizado descarga directamente el material sobre un transportador principal. Es necesario usar la primera ecuación:
q
WR r(1 m)
Ahora, para la abertura de 5 centímetros, los siguientes datos fueron recopilados:
Abertura de compuerta 5 cm.
W
R
r
m
14.3 Kg . 75m / min 1.5m 0.03(3%)
Usando la ecuación:
q
WR r(1 m)
(14.3)(75) 1.5(1 0.03)
694 Kg . / min
Cuando la compuerta se abre 5 centímetros, la Tolva #l suministra agregado a una tasa de 694 kg./minuto. Si la producción horaria de la planta es de 250 T/h, se tiene : Q1 = 250X20/6 = 833 k/mi ; Q2 = 1667k/mi ; Q3 = 1250k/mi; Q4 =417k/mi A continuación se muestran los resultados y los cálculos de las tasas de flujo para las otras aberturas de compuerta de la Tolva # 1, y para las aberturas de compuerta de las otras tolvas.
Tolva #1 Piedra Triturada (Gruesa) Abertura (cm.)
W (Kg.)
R (m./min.)
r(m.)
m(%)
q(Kg./min.)
5
14.3
75
1.5
3
694
10
31.2
75
1.5
3
1515
15
37.9
75
1.2
3
2300
20
36.2
75
1
3
2636
Tolva #2 Piedra Triturada (Intermedia) Abertura (cm.)
W (Kg.)
R (m./min.)
r(m.)
m(%)
q(Kg./min.)
5
13
75
1.5
6
613
10
26.9
75
1.5
6
1269
15
32.3
75
1.2
6
1904
20
31.2
75
1
6
2208
Abertura (cm.)
W (Kg.)
R (m./min.)
r(m.)
m(%)
q(Kg./min.)
5
11.2
75
1.5
3
544
10
21.5
75
1.5
3
1044
15
31.7
75
1.5
3
1539
20
39.2
75
1.2
3
2379
Abertura (cm.)
W (Kg.)
R (m./min.)
r(m.)
M(%)
q(Kg./min.)
5
8.4
75
1.5
4
404
10
18.9
75
1.5
4
909
15
27.4
75
1.5
4
1317
20
34
75
1.5
4
1635
Tolva #3 Agregado Fino
Tolva #4 Relleno
Ecuación AASHTO 1962
LogW t 18 9,36 log sn 1 0,20
4,2 pt log 4,2 1,5 1094 0,40 5,19 sn 1
Ecuación AASHTO 1972 Valor
Soporte del Suelo
LogW t 18 log N t 18 K Si So Factor
Regional
1 W t 18 N t 18 R
Ecuación AASHTO 72
LogW t 18 9,36 log sn 1 0,20
log 1 R 0,372Si So
4,2 pt log 4,2 1,5 1094 0,40 sn 15,19
ECUACIÓN AASHTO 72
Ecuación AASHTO 72 Factor Regional R = 0.10*ICA+0,35*(ICB+ICC)+0,20*ICD Cuadro A-2: Cargas Equivalentes diarias entre 51 y 150 TIPO DE VIA
PENDIENTE DE LA VIA % 0-4 4-8 8 - 12 >12
AUTOPISTA TRONCALES LOCALES RAMALES SUBRAMALES VIALIDAD AGRICOLA
0
1
2 3
Ecuación AASHTO 72 Factor Regional R = 0.10*ICA+0,35*(ICB+ICC)+0,20*ICD Cuadro A-3: Cargas Equivalentes diarias entre 151 y 1000 TIPO DE VIA
PENDIENTE DE LA VIA % 0-4 4-8 8 - 12 >12
AUTOPISTA TRONCALES
4
2
LOCALES RAMALES SUBRAMALES VIALIDAD AGRICOLA
0
1
3
4
AASHTO 72. FACTOR REGIONAL Cuadro B-3:Baja intensidad de lluvia (menor a 601 mm año)
TIPO DE SUELO SUB-RAS
TOPOGRAFIA MONTAÑOSO
ONDULADO SUAVE
LLANOS ALTOS
ZONAS INUNDABLES
SUELO GRANUL. A-1 SUELO GRANUL. A-2 SUELO ARENOSO A-3
0
1
1
2 4 5
SUELO LIMOSO A-4 SUELO ARCILLL. A-6 SUELO ARCLIM. A-7-5 SUELO ARC.LIM. A-7-6
1
2 4
AASHTO 72. FACTOR REGIONAL Cuadro C: Tipo del suelo de fundac. y profund. nivel freático
TIPO DE SUELO SUB-RAS
PROFUNDIDAD DEL NIVEL FRATIC. 0 – 0,50
0,50 – 1,50
> 1,50
SUELO GRANUL. A-1 SUELO GRANUL. A-2 SUELO ARENOSO A-3 SUELO LIMOSO A-4
1
SUELO ARCILLL. A-6
1 3
SUELO ARCLIM. A-7-5
4
SUELO ARC.LIM. A-7-6
4
0
5
1
4
AASHTO 72. FACTOR REGIONAL Cuadro D: Tipo de vía y facilidades disponibles
TIPO DE
FACILIDADES DISPONIBLES.
VIA
OPTIMO
PROMEDIO BAJO
AUTOPISTA TRONCALES
0
1
2
LOCALES RAMALES
3
SUB-RAMALES VIALIDAD AGRICOLA
2 1
4
AASHTO 72. PROBLEMA
DISEÑAR EL PAVIMENTO DE UNA CARRETERA DE 2 CANALES ( 1 POR SENTIDO ) CON TRAFICO NORMAL Y CON LOS SIGUIENTES DATOS:
Tráfico desbalanceado. PDT = 4150 vehículos. VDP = 28% Tasa de Crecimiento: 2% Factor Camión = 3,5 Período de Diseño = 10 años.
F. Regional = 1,4 Terreno fund. CBR=3% Sub-base. CBR = 25% Base. CBR = 75% Carp. Rod.= 2000 lb.
ASI SE TRABAJA EN UN PCI
USO DE LOS PAVIMENTOS
AASHTO 72 REE EE 0 * fc EE 0 PDT * %VP * FC * Fds * Fuc * A * D
1 Tc n 1 1 0,02101 10,95 fc Tc 0,02 1 Tc n 1 1 0,0210 1 11,05 Mas exacta fc Ln 1 Tc Ln 1 0,02
AASHTO 72 Fds = 0,50 ; Fuc = 1,0 ; A = 1,20 ; D = 365 fc = 11,05
EEo = 4150*0,28*3,5*0,50*1,0*1,20*365=890673
REE = 890673*11,05 = 9.849.825
CBR = 3% Si = 3,78 CBR = 25% Si = 7,80 ; a3= 0,10 CBR = 75% Si = 9,80 ; a2= 0,135
Estab. Marshall = 2000 lb. ; a1= 0,42
AASHTO 72 Pt
= 2,5 Estimación del SN para la sub.-rasante W 18 SN 5 W 18 6.695.365 EE 9.849.825 EE 0,679 REE W 18 2,566 SN 6 W 18 25.271.376 EE 9.849.825 EE REE W 18 SN 5,4 W 18 11.583.850 EE 9.849.825 EE 1,176 REE W 18 SN 5,28 W 18 9.851.096 EE 9.849.825 1,0001 REE W 18
AASHTO72
SUB-BASE: SNsb =3,10 W18= 9.910.496 EE W18/REE=1,006 BASE: SNb = 2,33 W18=9.862.940EE W18/REE= 1,001 Cálculo de espesores:
SNb = a1*e1 2,33 = 0,42*e1
SNsb= a1*e1 + a2*e2 3,10 = 2,33 + 0,135*e2 e2=5,70”
e2 = 14,49 cm.
SNsr = a1*e1+ a2*e2+ a3*e3 = SNsb + a3*e3
5,28=3,10+0,10*e3
e1 = 5,547”= 14,09 cm
e3= 21,8” = 55,37 cm.
AASHTO 72 Chequeo
de la capacidad de carga: 14,09 * 0,42 5,917 14,49 * 0,135 1,956 55,37 * 0,10 5,537
13,410 SNsr OK Esp esores Construibl es 14 * 0,42 5,880 15 * 0,135 2,025 e3 * 0,10 0,10e3 7,905 0,10e3 13,41 e3 55,05
AASHTO 72
Espesores definitivos: 14 cm. Carp. Rod 15 cm. Base 55 cm. Sub-base
AASHTO 86-93
LogW 18 Zr * So 9,36* log SN 1 0,20
SN
ai*ei *mi
PSI log 4,2 1,5 0,40
1094
SN 15,19
2,32log Mr 8,07
AASHTO 86-93 W18 = Número esperado de repeticiones de ejes equivalentes (EE) a 18.000 Kips en el período de diseño. Zr = Desviación estándar normalizada obtenida de tablas de distribución normal según el nivel de confiabilidad requerido. So = Desviación estándar del error de predicción de tráfico y comportamiento de la estructura.
AASHTO 86-93 SN = Indicador de la capacidad estructural ai = Coeficiente estructural de la capa i. ei = Espesor de la capa i. mi = Coef. de drenaje de la capa granular i Δ PSI = Nivel de falla ( Po - Pf) Mr = Módulo resilente del suelo de fund.
AASHTO 86-93 Confiabilidad estadística: (Zr. So) El concepto estadístico incorporado en la ecuación AASHTO 93, es una forma forma de incluir un cierto cierto grado de confiabilidad en el proceso de diseño. En esencia se aplica un factor de confiabilidad (FR) que aumenta el número de repeticiones (W18) que resistiría la estructura que se diseña. Este aspecto es incorporado en el diseño mediante un nivel de confiabilidad (R), el cual se basa en la distribución normal y es función de la desviación estándar (So).
AASHTO 86-93
En Venezuela no existe suficiente información para determinar So, el cual se viene ubicando entre 0,40 y 0,50 para pavimentos flexibles. Este criterio ha arrojado factores de seguridad altos, como por ejemplo para So = 0,40 y un nivel de confiabilidad de 95%, se induce un factor de seguridad FS = 5,5. Debido a esto se ha propuesto en el país la sustitución en la ecuación de la AASHTO 93 del término término Zr*So por por la expresión Log(1/fs), de tal manera que el proyectista pueda incorporar el “fs”en una forma mas racional, evitando un excesivo sobre-diseño de la estructura del pavimento.
AASHTO 86-93
Niveles recomendados de confiabilidad (R). Tipo de Vía Autopista
Urbana 85 – 99,9
Rural 80 – 99,9 99,9
Troncales T roncales
80 - 99
75 - 95
Locales 80 - 95 Ramales y Vía Agri. 50 - 80
75 - 95 50 - 80
AASHTO 86-93 Confiab. (R) Valor de Zr
Valores de Zr en la curva normal para varios grados de confiabilidad .
50
0,00
60
-0,253
70
-0,524
75 80 90 95
-0,674 -0,841 -1,282 -1,645
98
-2,054
AASHTO 86-93 Coeficientes estructurales: Medida relativa en función de la calidad de los materiales a ser considerada en el aporte estructural del pavimento. Función de la Estabilidad Marshall. a cr
a b a sb
Función del CBR de la base o del MR
Función del CBR de la sub-base o del MR. Se pueden determinar a través de los gráficos de AASHTO 72.
AASHTO 86-93
Estimación del Módulo Resiliente: El “MR” debe ser considerado para cada unidad de diseño y en función de la humedad del material.. De allí que debe tenerse en cuenta las condiciones climáticas ( caso de Venezuela: período de lluvia, período de transición y período de sequía ). La AASHTO 93 establece una guía para la estimación del MR de diseño en función de un factor daño asociado respecto a una escala establecida para el suelo de Illinois.
AASHTO 86-93
AASHTO 93 establece también ecuaciones correlativas para determinar el MR en función del CBR. Esto debido, a la ausencia de equipos en muchos países para la determinación de este parámetro. Estas ecuaciones para el caso del suelo de fundación fueron corregidas por el Dr. Augusto Jugo para ser aplicadas en Venezuela.
AASHTO 86-93 SUB RASANTE SUB RASANTE ... MEJORADA : CBR
7,2% MR 1500* CBR psi
20% MR 3000* CBR 0,65 psi CBR 2 0% MR 4326* ln CBR 241 psi PARA BASES ..Y .. SUB BASES CBR 80% MR 385,08* CBR 8660 psi CBR 80% MR 321,05* CBR 13327 psi 7,2% CBR
AASHTO 86-93
Zonas climáticas de Venezuela:
Zona Climática Meses Condición Seca Meses Cond Húmeda Meses Cond Saturado
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII
2 6 3
4
6 5,5 6
7
10 7 5
12
2 4 3
4
2 3
3
3
1,5 4
5
0
8 2 6
4
4 3,5 3
2
0,5 1
2
0
AASHTO 86-93
Valores de Coeficientes de Drenajes ( mí)
Calidad del drenaje %tiemp. con la estruc. prox. a satur Del material usado 1% 1% a 5% 5% a25% >25% En la base y/o Región del País II ,VII, VIII I, III, IV, Sub-base XII IX X ,XI
V, VI
Excelente drenaje
1,20 1,20
1,20
1,20
Buen drenaje Regular drenaje Mal drenaje Muy mal drenaje
1,20 1,20 1,10 1,00
1,10 0,90 0,80 0,80
1,00 0,80 0,80 0,80
1,20 1,10 0,90 0,85
AASHTO 86-93 Determine el valor SN de la sub-rasante de acuerdo a los siguientes datos: CBR = 5,5% ; Difer. de Servicibialidad = 2,2 Tráfico: REE = 3.600.000 EE. Determine SN para los siguientes valores de confiabilidad: R 50% ; 70% ; 90%. Considere So = 0,45
AASHTO 86-93
0,2 0
Lo g W 18 Zr * S o 9,3 6* lo g S N 1
PSI 4 , 2 1 , 5
lo g 0,4 0
1094
2,3 2 lo g Mr 8,0 7
S N 15,19
W 18 REE R 50% Zr 0,00 SN 3,43W 18 3.661.233 EE W 18 3.661.233 1,017 REE 3.600.000 R 70% Zr 0,524 SN 3,71W 18 3.625.129 EE W 18 3.625.129 1,007 REE 3.600.000
AASHTO 86-93 R 90% Zr 1,282 SN 4,15 W 18 3.600.963 EE W
18
REE
3.600.963 3.600.000
1,0002
CONSIDERAN DO PSI 2,7 : R 50% SN 3,1 R 70% SN 3,35 R 90% SN 3,73
METODO VENEZOLANO PARA EL CALCULO DE ESPESORES DE PAVIMENTOS Este método conjuga los resultados obtenidos en Venezuela con la aplicación del método de la AASHTO y las investigaciones realizadas por el Grupo SHELL. El método Venezolano se centró en estas dos organizaciones debido a : *El método AASHTO tiene un amplio fundamento y se ha establecido fuertemente en el país. *El método SHELL permite la incorporación de nuevos parámetros de diseño: temperatura, características de la mezcla y tipo de ligante asfáltico.
Ecuación Método Venezolano
0,094*log CBR 0932
10 3 , 236 * N t NEV
0 , 533 CBR
NEV: Número Estructural Venezolano. Es un número indicativo de la capacidad estructural del pavimento requerida para soportar el tránsito previsto durante el período de diseño considerado. Nt: Número de repeticiones de cargas equivalentes esperadas durante el período de diseño considerado. CBR: Capacidad de Soporte ( California Bearing Ratio ) del material considerado.
PROCEDIMIENTO DE CALCULO
Para simplificar el procedimiento se incluyen 3 planillas para desarrollar el cálculo de espesores paso a paso. En la Planilla I se resumen las unidades de diseño determinadas en la vía en estudio. En la Planilla II se indica la información básica para cada unidad de diseño, incluyendo sus progresivas, datos topográficos( pendiente longitudinal ), clima, tránsito, materiales constituyentes del pavimento, coeficientes estructurales.
En la Planilla III se calculan los espesores de las diversas capas que constituyen el pavimento, pudiéndose obtener varias alternativas de diseño. En la determinación de las Unidades de diseño se deben considerar los siguientes aspectos: 1.- Tránsito: La vía puede tener variaciones de tránsito en su desarrollo, lo cual hace que las cargas equivalentes totales (REE) puedan ser de diferente magnitud. 2.- Topografía: Intervienen 2 factores; uno relativo a la pendiente longitudinal (factor Rg)
El
segundo factor es el efecto del drenaje superficial, ya que en los tramos de drenaje deficiente se deben ejecutar los ensayos de CBR en condición saturados. Rg
4
p
3
.......... ....
p
3%
Rg 1
Lu eg o: N t N t * Rg
3.-
Clima: Intervienen 2 factores; el primero es la temperatura ambiental media anual (TMMAA).Fig.2.4
En función de la TMAA se selecciona el tipo de cemento asfáltico a usar en las mezclas asfálticas y se calcula el Factor Regional de Temperatura (RTa) el cual se aplica al espesor total de mezclas asfálticas. El segundo factor climático es la precipitación anual, la cual afectaría el proceso de ejecución del ensayo de CBR. Una vez obtenida la información básica para cada unidad de diseño, se pasa a calcular los espesores de pavimento en la planilla III.
En
la planilla III se indican los factores principales obtenidos en la planilla II (Nt, RTa, materiales de subrasante y constituyentes de la estructura del pavimento con sus respectivos coeficientes estructurales (ai) y Número Estructural Venezolano (NEVi).
NEV a1*e1a2*e2 .........
an*en
0,094*log CBR 0932
10 3 , 236 * N t NEV
CBR0,533
PLANILLA Nº I. UNIDADES DE DISEÑO UNIDADES DE DISEÑO FECHA:__________________
OBRA:____________________________________________________ UBICACIÓN:________________________________________________ UNIDAD DE DISEÑO Nº
PROGRESIVAS DESDE
HASTA
LONGITUD
(Km.)
OBSERVACIONES
PLANILLA Nº III. DETERMINACION DE ESPESORES DE DISEÑO DE PAVIMENTOS DETERMINACION DE LOS ESPESORES DE PAVIMENTOS UNIDAD DE DISEÑO
OBRA: UBICACIÓN: PERIODO DE DISEÑO (AÑOS)
MATERIALES
DESCRIPCIÓN
CBR ó ESTABI L
a i
TOTALES
N1
CBR
MINIMOS
ALTERNATIVA
NEV i
Δ NEV
ei
e
NEV
0,094logCBRi 0,932
10
NEV i
3,236 * N t
CBR
0,533
DIBUJO SSECCI ONES
e i = Δ NEV a i NEV = a i e i + a2 e2
+…………………….. an
en
OBSERVACIONES:
emin fatiga
eo
FIG
Rta
ALTERNATIVA
e
NEV
eo
FECHA FIG
ALTERNATIVA
e
NEV
eo
Por
consideraciones de diseño el espesor de carpetas asfálticas, está dividido en dos partes; los 5 CMS superiores como una capa y el espesor remanente como otra capa, obteniéndose los correspondientes coeficientes estructurales de los gráficos respectivos. ecar Espesor ..de..Carpeta.. Asfáltica .. Re manente ecar
NEV b5 *a1 a2
El espesor total de la carpeta asfáltica ( et=ecar+5) hay que compararlo con el espesor mínimo de carpeta asfáltica determinado por fatiga ( e min.f). Fig. 4.8 y 4.9.
Si et es menor o igual a e min.f e min.f=e`D
Si et>e min.f` et=e`D.
Siendo e`D = Espesor de diseño de carpetas asfálticas.
Una vez determinados todos los espesores, se aplica el factor regional por temperatura (RTa) al espesor total de carpetas asfálticas ( e`D) para obtener el espesor de diseño ( e D). e D = e`D*RTa. e D no debe ser menor que e min. Fatiga. Si alguno de los espesores calculados es menor que el indicado por las especificaciones COVENIN, se toma para el diseño éste último.
PROBLEMA “METODO VENEZOLANO”
Diseñar un pavimento de 10 Kms de longitud, contemplando dos alternativas: la primera empleando una base de piedra picada y la segunda sin esa base. Transito : 5.000.000 REE Período de diseño: 20 años Topografía ( pendiente longitudinal de la vía) 0+000 a 4+600 2% 4+600 a 6+000 5% 6+000 a 10+000 2%
Clima: Temperatura media ambiente anual (TMAA)= 24°C. Precipitación: 1600 mm anuales Características de los materiales: Sub-rasante: CBR=3% Material seleccionado: se cuenta con un préstamo de material gravo arcilloso A2-6(2) que puede ser utilizado entre la progresiva 6+000 y la 10+000 como material seleccionado, cuyo CBR es 7%.
Sub-base granular: grava estabilizada C11-4 tipo 2 con CBR = 40%. Base granular: Piedra picada C11-5 tipo 1 con CBR = 80%. Cemento asfáltico: Temperatura ambiental 24°C, lo que indica que puede ser utilizado un cemento asfáltico 60-70. Rodamiento: Concreto asfáltico densamente gradado C12-10 tipo II con estabilidad de 1800 libras y vacíos totales de 3%. Densidad real = 2350 Kg/m3.
Base intermedia: Concreto asfáltico densamente gradado C12-10 tipo IV con estabilidad Marshall de 1600 lb y vacíos totales de 3,5%. Densidad real = 2350 Kg/m3. Costos. Los costos unitarios totales son: Material seleccionado----------- 35000 Bs Grava estabilizada-------------- 80000 Bs Piedra picada ------------------- 110000 Bs Concreto asfáltico tipo IV---- 160000 Bs Concreto asfáltico tipo II------ 170000 Bs
PLANILLA Nº I. UNIDADES DE DISEÑO UNIDADES DE DISEÑO FECHA:
OBRA: CARRETERA EL PLAYON UBICACIÓN: UNIDAD DE DISEÑO Nº
PROGRESIVAS LONGITUD
(Kms)
OBSERVACIONES
DESDE
HASTA
1
0+000
4+600
4,6
PENDIENTE 2%
2
4+600
6+000
1,4
PENDIENTE 5%
3
6+000
10+000
4,0
PEND. 2% MATERIAL SELECCIONADO
SABIAS QUE? El signo de puntuación más usado en el mundo es la coma. Un iceberg puede llegar a medir hasta 280 metros de profundidad. Las grandes montañas en un año crecen de 1 a 9 cm. El chocolate es un alimento sumamente nutritivo.
Es prácticamente imposible estornudar con los ojos abiertos. Un grifo que gotea pierde 40 litros diarios. Los gorilas pueden llegar a reírse si se les hacen cosquillas. En el transcurso de una hora, los fanáticos de la televisión ven, en promedio145 escenas de violencia. Uno de los nervios de la ballena azul mide 33 metros de longitud.
DE LAS ESTATUAS ? Si una estatua es de una persona a caballo y tiene dos patas en el aire, la persona murió en combate. Si el caballo tiene una de las patas frontales en el aire, la persona murió de heridas recibidas en combate. Si el caballo tiene las cuatro patas en el suelo, la persona murió de causas naturales.
