Desain Gedung Struktur Baja 25 Lantai Menggunakan Peredam Pasif Tuned Mass Damper

DESAIN GEDUNG BAJA 25 LANTAI DENGAN PEREDAM PASIF TUNED MASS DAMPER

TUGAS AKHIR Karya tulis sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Institut Teknologi Bandung

Oleh IRVAN FERDIAN SUNARYANTO NIM : 15012016

PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN LINGKUNGAN INSTITUT TEKNOLOGI BANDUNG 2016

TUGAS AKHIR DESAIN STRUKTUR BAJA 25 LANTAI DENGAN PEREDAM PASIF TUNED MASS DAMPER Irvan Ferdian Sunaryanto Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil Lingkungan, Institut Teknologi Bandung

ABSTRAK

Sistem kontrol pada bangunan adalah suatu sistem yang mereduksi respons struktur guna meningkatkan kenyamanan pada sebuah bangunan. Penggunaan sistem kontrol diterapkan pada gedung kantor yang memiliki deformasi lateral tidak sesuai dengan deformasi izin SNI. Salah satu sistem kontrol yang digunakan dalam perencanaan gedung kantor adalah Tuned Mass Damper Gedung kantor yang direncanakan merupakan struktur baja 25 lantai. Komponen gedung terdiri dari balok dan kolom baja serta pelat beton. Pada denah lantai 1 hingga 24 terdapat 2 void atau bukaan yang terletak ditengah yang akan difungsikan sebagai akses naik-turun gedung (berupa lift ataupun tangga). Sistem struktur gedung adalah sistem rangka baja pemikul momen khusus. Metode penelitian terdiri atas perencanaan gedung yang meliputi pengecekan tahanan profil baja serta dimensi peredam Tuned Mass Damper yang digunakan serta analisis respon struktur terhadap beban gempa kuat yang telah diskalakan (Gempa Chi-Chi, El-Centro, dan Kobe). Respon struktur yang dianalisis adalah perpindahan, kecepatan, dan percepatan gedung sebelum dan sesudah dipasang peredam ketika dikenai beban gempa kuat. Hasil respon struktur diperoleh dari perangkat lunak ETABS V.15 dan SAP2000 V.17 dengan menggunakan linear time history analysis (LTHA).

kata kunci: sistem kontrol, peredam pasif, Tuned Mass Damper, beban gempa, respon struktur, linear time history analysis

Irvan Ferdian-15012016

i

TUGAS AKHIR HALAMAN PENGESAHAN DESAIN GEDUNG STRUKTUR BAJA 25 LANTAI DENGAN PEREDAM PASIF TUNED MASS DAMPER

TUGAS AKHIR Oleh

Pas Foto IRVAN FERDIAN SUNARYANTO / NIM : 15012016 Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan Institut Teknologi Bandung

Menyetujui Pembimbing Tugas Akhir, Tanggal ………………………..

Prof. Dr. Ir. Herlien Dwiarti Setio NIP. 195705081982032003

Mengetahui,

KK Rekayasa Struktur

Program Studi Teknik Sipil

Koordinator Tugas Akhir

Ketua,

Ir. R. Muslinang Moestopo, M.SEM, Ph.D.

Ir. Muhammad Abduh, M.T, Ph.D.

NIP. 196208181987031003

NIP. 196908151995121002


ii

TUGAS AKHIR KATA PENGANTAR

Puji syukur kepada Tuhan Yang Maha Esa karena dengan kasih karunia-Nya, penulis dapat menyelesaikan laporan tugas akhir yang berjudul “Desain Gedung Baja 25 Lantai dengan Peredam Pasif Tuned Mass Damper” dengan baik. Laporan ini dibuat sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar sarjana dari Program Studi Teknik Sipil Institut Teknologi Bandung. Dalam pengerjaan tugas akhir, penulis mendapatkan banyak motivasi serta bantuan dari banyak pihak, diantaranya:

Keluarga penulis, yaitu Ayah, Ibu, Kakak dan Adik yang telah memberikan motivasi dan semangat kepada penulis dalam penyelesaian tugas akhir, Ibu Prof. Dr. Ir. Herlien D. Setio selaku dosen pembimbing dalam pembuatan laporan tugas akhir, Bapak Ir. Indra Djati Sidi, M.Sc., Ph.D dan Bapak Dr. –Ing Ediansjah Zulkifili, ST., MT selaku dosen penguji seminar dan sidang tugas akhir, Seluruh dosen pengajar di Program Studi Teknik Sipil, Elryc Pangestu dan Nizar Fauzan sebagai teman seperjuangan

Penulis menyadari bahwa tugas akhir ini masih jauh dari sempurna. Oleh karena itu, penulis terbuka terhadap segala bentuk kritik dan saran yang bersifat membangun untuk menjadi lebih baik. Akhir kata, penulis berharap semoga laporan ini dapat berguna dan dimanfaatkan sebaik mungkin.

Bandung, 9 Juni 2016

Penulis


iii

TUGAS AKHIR

DAFTAR ISI ABSTRAK ...................................................................................................... i HALAMAN PENGESAHAN .......................................................................ii KATA PENGANTAR ..................................................................................iii DAFTAR ISI................................................................................................... i DAFTAR TABEL........................................................................................ vii DAFTAR GAMBAR ..................................................................................... x BAB I:PENDAHULUAN.............................................................................. 1 1.1

LATAR BELAKANG ..................................................................... 1

1.2

RUMUSAN MASALAH ................................................................. 3

1.3

TUJUAN PENULISAN ................................................................... 3

1.4

RUANG LINGKUP PEMBAHASAN ............................................ 3

1.5

METODOLOGI ANALISIS ............................................................ 4

1.6

SISTEMATIKA PENULISAN ........................................................ 1

BAB II: DASAR TEORI ............................................................................... 3 2.1

TEORI PERENCANAAN GEDUNG RANGKA BAJA ................ 3

2.1.1

PERENCANAAN KETAHANAN GEMPA ............................ 3

2.1.1.1

KRITERIA DESAIN .......................................................... 3

2.1.1.2

FAKTOR KEUTAMAAN DAN KATEGORI RESIKO ... 6

2.1.1.3

KLASIFIKASI SITUS UNTUK DESAIN SEISMIK ........ 7

2.1.1.4

PARAMETER PERCEPATAN GEMPA .......................... 8

2.1.1.5

RESPONS SPEKTRA WILAYAH .................................... 9

2.1.1.6

SISTEM STRUKTUR ...................................................... 10


i

TUGAS AKHIR

2.1.1.7 2.1.2

PROSEDUR ANALISIS PERENCANAAN GEDUNG . 11

PERENCANAAN ELEMEN STRUKTURAL BANGUNAN

GEDUNG BAJA .................................................................................. 12 2.1.2.1

PARAMETER BEBAN GEMPA .................................... 13

2.1.2.2

SIMPANGAN ANTAR LANTAI .................................... 14

2.1.2.2.1 SIMPANGAN INELASTIS MAKSIMUM .................... 15 2.1.2.2.2 BATASAN SIMPANGAN ANTAR LANTAI .............. 15 2.1.2.3

PERSYARATAN

UNTUK

SISTEM

RANGKA

PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) ...................................... 15 2.1.2.4

BATASAN-BATASAN

TERHADAP

BALOK

DAN

KOLOM 16 2.1.2.5

ELEMEN STRUKTUR LENTUR ................................... 18

2.1.2.6

ELEMEN STRUKTUR AKSIAL .................................... 21

2.1.2.7

ELEMEN STRUKTUR KOMBINASI LENTUR DAN

GAYA AKSIAL ............................................................................... 21 2.2

TEORI DINAMIKA STRUKTUR ................................................ 23

2.2.1

PENDAHULUAN MENGENAI DINAMIKA STRUKTUR. 23

2.2.2

DERAJAT KEBEBASAN ...................................................... 23

2.2.3

SINGLE DEGREE OF FREEDOM ........................................ 24

2.2.3.1

PEMODELAN MATEMATIS ......................................... 24

2.2.3.2

FREEBODY DIAGRAM ................................................. 26

2.2.3.3

PERSAMAAN GERAK (EQUATION OF MOTION) ... 27

2.2.4 2.3

MULTI DEGREE OF FREEDOM ......................................... 29

TAHANAN ELEMEN STRUKTUR ............................................. 35


ii

TUGAS AKHIR

2.3.1

TAHANAN ELEMEN LENTUR DAN GESER .................... 35

2.3.2

TAHANAN ELEMEN AKSIAL TEKAN .............................. 38

2.3.3

ELEMEN STRUKTUR KOMBINASI LENTUR DAN GAYA

AKSIAL ............................................................................................... 39 2.4

SISTEM KONTROL PADA BANGUNAN .................................. 41

2.4.1

Tuned Mass Damper ............................................................... 43

BAB III: DESKRIPSI KASUS .................................................................... 52 3.1

DENAH GEDUNG ........................................................................ 52

3.2

PEMODELAN PEREDAM YANG DIGUNAKAN ..................... 55

3.3

PEMBEBANAN PADA BANGUNAN ........................................ 57

3.3.1

KOMBINASI PEMBEBANAN .............................................. 57

3.3.2

BEBAN MATI ........................................................................ 57

3.3.3

BEBAN HIDUP ...................................................................... 57

3.3.4

SUPER IMPOSED DEAD LOAD (SIDL) ............................. 58

3.3.5

BEBAN GEMPA .................................................................... 58

BAB IV: DESAIN STRUKTUR ................................................................. 61 4.1

KRITERIA PERENCANAAN STRUKTUR ................................ 61

4.1.1

GESER DASAR SEISMIK ..................................................... 61

4.1.2

PERIODE ALAMI FUNDAMENTAL................................... 62

4.1.3

PROSERUR GAYA LATERAL EKIVALEN ....................... 64

4.1.4

ANALISIS RESPONS DINAMIK ......................................... 66

4.1.5

PEGECEKAN DEFORMASI STRUKTUR ........................... 67

4.1.6

PENGECEKAN

TERHADAP

KETIDAKBERATURAN

TORSI 69 Irvan Ferdian-15012016

iii

TUGAS AKHIR

4.1.7 4.2

PENGECEKAN TERHADAP PENGARUH P-DELTA ....... 70

TAHANAN ELEMEN STRUKTUR ............................................. 72

4.2.1

TAHANAN ELEMEN KOLOM ............................................ 72

4.2.2

TAHANAN ELEMEN BALOK ............................................. 76

4.3

PRELIMINARY DESAIN TUNED MASS DAMPER ..................... 78

4.4

PEMODELAN ELEMEN TUNED MASS DAMPER .................... 80

4.4.1

INPUTAN UMUM PEREDAM ............................................. 80

4.4.2

PENGAPLIKASIAN PEREDAM PADA MODEL GEDUNG

B dan C ................................................................................................. 82 4.5

ANALISIS ELEMEN DENGAN STRESS RATIO ........................ 83

4.6

PENGECEKAN KEBERATURAN VERTIKAL ......................... 85

BAB V: HASIL PERHITUNGAN DAN ANALISIS ................................. 87 5.1

KONFIGURASI OPTIMUM ......................................................... 87

5.2

HASIL PERHITUNGAN LTHA ................................................... 87

5.2.1

RESPON PERPINDAHAN .................................................... 87

5.2.2

RESPON KECEPATAN ......................................................... 92

5.2.3

RESPON PERCEPATAN ....................................................... 96

5.2.4

TOTAL STORY DRIFT DAN INTER-STORY DRIFT PADA

KONDISI ENVELOPE ...................................................................... 100 5.3

ANALISIS PENGARUH TUNED MASS DAMPER TERHADAP

PERFORMA GEDUNG ........................................................................ 107 5.3.1

ANALISIS DISPLACEMENT TERHADAP WAKTU ....... 107

5.3.2

ANALISIS KECEPATAN TERHADAP WAKTU .............. 108

5.3.3

ANALISIS PERCEPATAN TERHADAP WAKTU ............ 109


iv

TUGAS AKHIR

5.3.4

ANALISIS TOTAL STORY DRIFT DAN INTER-STORY

DRIFT ENVELOPE ........................................................................... 110 5.4

ANALISIS

PERFORMA

GEDUNG

DALAM

MENAHAN

BERBAGAI BEBAN GEMPA .............................................................. 114 5.4.1

5.4.1.1

RESPON PERPINDAHAN TERHADAP WAKTU ..... 114

5.4.1.2

RESPON KECEPATAN TERHADAP WAKTU .......... 115

5.4.1.3

RESPON PERCEPATAN TERHADAP WAKTU ........ 116

5.4.2

5.5

GEMPA EL CENTRO .......................................................... 114

GEMPA KOBE ..................................................................... 117

5.4.2.1

RESPON PERPINDAHAN TERHADAP WAKTU ..... 117

5.4.2.2

RESPON KECEPATAN TERHADAP WAKTU .......... 118

5.4.2.3

RESPON PERCEPATAN TERHADAP WAKTU ........ 119

REKAPITULASI HASIL PERHITUNGAN DAN ANALISIS

RESPON STRUKTUR .......................................................................... 120 5.6

PENGECEKAN TAHANAN BALOK TERHADAP BEBAN

AKIBAT DAMPER ................................................................................ 122 5.7

PENGECEKAN SYARAT IJIN STORY DRIFT ......................... 124

5.8

PENGECEKAN SYARAT IJIN P-DELTA ................................ 126

5.9

PENGECEKAN ELEMEN DENGAN STRESS RATIO ........... 128

5.10

ANALISIS PERIODA BANGUNAN ...................................... 131

5.11

PENGECEKAN KEBERATURAN VERTIKAL .................... 132

BAB VI:KESIMPULAN DAN SARAN ................................................... 133 6.1

KESIMPULAN ............................................................................ 133

6.2

SARAN ........................................................................................ 135


v

TUGAS AKHIR

DAFTAR PUSTAKA ................................................................................ 137 LAMPIRAN............................................................................................... 138


vi

TUGAS AKHIR

DAFTAR TABEL Tabel 2.1 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung untuk beban gempa ............................................................................................................. 6 Tabel 2.2 Faktor Keutamaan Gempa (SNI 1726-2012) ................................ 7 Tabel 2.3Klasifikasi Kelas Situs .................................................................... 8 Tabel 2.4 Faktor Amplifikasi Percepatan Perioda Pendek (SNI 1726:2012) ...................................................................................................................... 10 Tabel 2.5 Faktor Amplifikasi Percepatan pada Perioda 1 Detik ................. 10 Tabel 2.6 Simpangan antar lantai ijin .......................................................... 15 Tabel 2.7 Nilai

pada elemen penampang ............................................... 17

Tabel 2.8 Desain optimal berdasarkan beban kerja ..................................... 50 Tabel 3.1 Kombinasi Pembebanan .............................................................. 57 Tabel 3.2 Super Imposed Dead Load ......................................................... 58 Tabel 4.1 Analisis Struktur Pada Run 1....................................................... 62 Tabel 4.2 Nilai Koefisien Ct dan x .............................................................. 63 Tabel 4.3 Koefisien untuk batas atas pada periode yang dihitung berdasarkan SNI 03-1726-2012 ................................................................... 63 Tabel 4.4 Massa Bangunan .......................................................................... 65 Tabel 4.5 Analisis Respons Dinamik........................................................... 67 Tabel 4.6 Simpangan antar lantai ijin

.................................................... 68

Tabel 4.7 Simpangan antar lantai arah x ..................................................... 68 Tabel 4.8 Simpangan antar lantai arah y .................................................... 69 Tabel 4.9 Perhitungan P delta comb3 Max .................................................. 72 Tabel 4.10 Perhitungan P delta comb7 Max ................................................ 72 Irvan Ferdian-15012016

vii

TUGAS AKHIR

Tabel 4.11 Informasi Material Kolom eksterior 1-15 (W14x426) .............. 73 Tabel 4.12 Data Penampang Kolom eksterior 1-15 (W14x426) ................. 74 Tabel 4.13Cek kekompakkan Kolom eksterior 1-15 (W14x426) ............... 74 Tabel 4.14Cek kuat tekan murni Kolom eksterior 1-15 (W14x426) ........... 75 Tabel 4.15 Cek kuat lentur tekuk torsi lateral Kolom eksterior 1-15 (W14x426) ................................................................................................... 75 Tabel 4.16 Perbesaran momen dan cek tahanan lentur Kolom eksterior 1-15 (W14x426) ................................................................................................... 75 Tabel 4.17 Properti pelat .............................................................................. 76 Tabel 4.18 Properti profil baja IWF balok interior W21x50 ....................... 76 Tabel 4.19 Penentuan Garis Kerja IWF balok interior W21x50 ................ 76 Tabel 4.20 Pengecekan kuat lentur IWF balok interior W21x50 ................ 77 Tabel 4.21 Pengecekan kuat geser IWF balok interior W21x50 ................. 77 Tabel 4.22 Properti profil baja IWF balok eksterior W30x99 ..................... 77 Tabel 4.23 Penentuan Garis Kerja IWF balok eksterior W30x99 .............. 78 Tabel 4.24 Pengecekan kuat lentur IWF balok eksterior W30x99 .............. 78 Tabel 4.25 Pengecekan kuat geser IWF balok eksterior W30x99 ............... 78 Tabel 4.26 Perhitungan preliminary damper ............................................... 80 Tabel 4.27 Rekapitulasi Stress Ratio maksimum tiap elemen..................... 84 Tabel 4.28 Ketidakberaturan pada struktur ................................................. 85 Tabel 4.29 Kekuan tiap lantai ...................................................................... 86 Tabel 5 1 Rekapitulasi reduksi respons struktur dengan gempa Chi-Chi.... 87 Tabel 5.2 Rekapitulasi titik ekstrim perpindahan ........................................ 91 Tabel 5.3 Rekapitulasi nilai ekstrim kecepatan atap gedung....................... 95 Irvan Ferdian-15012016

viii

TUGAS AKHIR

Tabel 5.4 Rekapitulasi nilai ekstrim percepatan atap gedung ..................... 99 Tabel 5.5 Rekapitulasi rata-rata nilai interstory drift ................................ 106 Tabel 5.6 Reduksi perpindahan terhadap waktu beban gempa Chi-Chi.... 107 Tabel 5.7 Reduksi kecepatan terhadap waktu beban gempa Chi-Chi ....... 108 Tabel 5.8 Reduksi percepatan terhadap waktu beban gempa Chi-Chi ...... 109 Tabel 5.9 Reduksi perpindahan terhadap waktu beban gempa El Centro . 114 Tabel 5.10 Reduksi kecepatan terhadap waktu beban gempa El Centro ... 115 Tabel 5.11 Reduksi percepatan terhadap waktu beban gempa El Centro . 116 Tabel 5.12 Reduksi perpindahan terhadap waktu beban gempa Kobe ...... 117 Tabel 5.13 Reduksi kecepatan terhadap waktu beban gempa Kobe .......... 118 Tabel 5.14 Reduksi percepatan terhadap waktu beban gempa Kobe ........ 119 Tabel 5.15 Rekapitulasi reduksi respon struktur akibat ketiga gempa ...... 120 Tabel 5.16 Story Drift Ijin Gedung B arah X ............................................ 124 Tabel 5.17 Story Drift Ijin Gedung B arah X ............................................ 125 Tabel 5.18 Perhitungan P-Delta pada gedung B konfigurasi optimum arah X .................................................................................................................... 126 Tabel 5.19 Perhitungan P-Delta pada gedung B konfigurasi optimum arah Y .................................................................................................................... 126 Tabel 5.20 Rekapitulasi stress ratio gedung B........................................... 130 Tabel 5.21 Perbandingan periode gedung A dan gedung B ...................... 131 Tabel 5.22 Rekapitulasi massa per lantai gedung B mass ratio 4% .......... 132 Tabel 5.23 Rekapitulasi massa per lantai gedung B mass ratio 3% .......... 132 Tabel 6.1 Rekapitulasi profil elemen struktur ........................................... 133


ix

TUGAS AKHIR

DAFTAR GAMBAR Gambar 1.1 Metodologi perancangan struktur .............................................. 4 Gambar 1.2 Metodologi perancangan TMD .................................................. 1 Gambar 2.3 Peta Gempa Ss (SNI 1726-2012) ............................................... 9 Gambar 2.4 Peta Gempa S1 (SNI 1726-2012) .............................................. 9 Gambar 2.5 Model matematis sistem berderajat kebebasan tunggal ........... 25 Gambar 2.6 Hubungan gaya dan perpindahan pada pegas .......................... 25 Gambar 2.7 Kombinasi pegas paralel .......................................................... 26 Gambar2.8 Kombinasi pegas seri ................................................................ 26 Gambar 2.9 Free Body Diagram dari sebuah sistem berderajat kebebasan tunggal ......................................................................................................... 27 Gambar 2.10 Pemodelan Struktur SDOF .................................................... 27 Gambar 2.11 Gaya-gaya yang bekerja pada Struktur SDOF....................... 28 Gambar 2.12 Pemodelan Struktur MDOF ................................................... 29 Gambar 2.13 Gaya-Gaya yang Bekerja pada Struktur MDOF .................... 30 Gambar 2.14 Pemodelan Struktur MDOF dengan Gerakan Tumpuan ....... 32 Gambar 2.15 Grafik Hubungan Rasio Redaman dan Frekuensi (Redaman Rayleigh) ...................................................................................................... 34 Gambar 2.16Pemodelan sistem utama dan TMD sebagai sistem dengan dua derajat kebebasan ......................................................................................... 46 Gambar 2.17 Grafik

Tuned Mass Damper ...................................... 48

Gambar 2.18 Mass and coil spring TMD .................................................... 51 Gambar 2.19 Pendulum TMD ..................................................................... 51 Gambar 3.1 Denah Gedung Lantai 1 ........................................................... 52 Irvan Ferdian-15012016

x

TUGAS AKHIR

Gambar 3.2 Tampak Depan Gedung ........................................................... 53 Gambar 3.3 Tampak Samping Kantor ......................................................... 53 Gambar 3.4 Tampak 3 dimensi .................................................................... 54 Gambar 3.5 Konfigurasi 1 TMD ................................................................. 55 Gambar 3.6 Konfigurasi 2 TMD ................................................................. 56 Gambar 3.8 Respons Spektra Desain Jakarta .............................................. 60 Gambar 4.1 Faktor Pembesaran Torsi ......................................................... 69 Gambar 4.2 Link/Support Properti Data ...................................................... 81 Gambar 4.3 Link/Support Directional Properties ........................................ 82 Gambar 4.4 Desain Tuned Mass Damper .................................................... 82 Gambar 4.5 Stress ratio tampak samping .................................................... 83 Gambar 4.6 Stress ratio tampak tiga dimensi .............................................. 84 Gambar 5.1 Perpindahan atap gedung A arah X ......................................... 88 Gambar 5.2 Perpindahan atap gedung A arah Y ......................................... 88 Gambar 5.3 Perpindahan atap gedung B arah X.......................................... 89 Gambar 5.4 Perpindahan atap gedung B arah Y.......................................... 89 Gambar 5.5 Perpindahan atap gedung C arah X.......................................... 90 Gambar 5.6 Perpindahan atap gedung C arah Y.......................................... 90 Gambar 5.7 Kecepatan atap gedung A arah X ............................................ 92 Gambar 5.8 Kecepatan atap gedung A arah Y ............................................ 92 Gambar 5.9 Kecepatan atap gedung B arah X ............................................. 93 Gambar 5.10 Kecepatan atap gedung B arah Y ........................................... 93 Gambar 5.11 Kecepatan atap gedung C arah X ........................................... 94


xi

TUGAS AKHIR

Gambar 5.12 Kecepatan atap gedung C arah Y ........................................... 94 Gambar 5.13 Percepatan atap gedung A arah X .......................................... 96 Gambar 5.14 Percepatan atap gedung A arah Y .......................................... 96 Gambar 5.15 Percepatan atap gedung B arah X .......................................... 97 Gambar 5.16 Percepatan atap gedung B arah Y .......................................... 97 Gambar 5.17 Percepatan atap gedung C arah X .......................................... 98 Gambar 5.18 Percepatan atap gedung C arah Y .......................................... 98 Gambar 5.19 Total story drift X Gedung A ............................................... 100 Gambar 5.20 Total story drift Y Gedung A ............................................... 100 Gambar 5.21 Total story drift X Gedung B ............................................... 101 Gambar 5.22 Total story drift Y Gedung B ............................................... 101 Gambar 5.23 Total story drift X Gedung C ............................................... 102 Gambar 5.24 Total story drift Y Gedung C ............................................... 102 Gambar 5.25 Inter-story drift X Gedung A ............................................... 103 Gambar 5.26 Inter-story drift Y Gedung A ............................................... 103 Gambar 5.27 Inter-story drift X Gedung B ............................................... 104 Gambar 5.28 Inter-story drift Y Gedung B ............................................... 104 Gambar 5.29 Inter-story drift X Gedung C ............................................... 105 Gambar 5.30 Inter-story drift Y Gedung C ............................................... 105 Gambar 5.31 Total story drift X Max ........................................................ 110 Gambar 5. 32 Total story drift X Min........................................................ 110 Gambar 5. 33 Total story drift Y Max ....................................................... 111 Gambar 5. 34 Total story drift Y Min........................................................ 111


xii

TUGAS AKHIR

Gambar 5.35 Inter-story drift X................................................................. 112 Gambar 5.36 Inter-story drift Y................................................................. 112 Gambar 5.37 Detail transfer beban pada struktur ...................................... 122 Gambar 5.38 Stress Ratio Gedung B tampak samping20 ......................... 128 Gambar 5.39 Stress Ratio Gedung B 3D ................................................... 129


xiii

TUGAS AKHIR

BAB I:PENDAHULUAN 1.1 LATAR BELAKANG Kepuluan Indonesia secara geografis terletak pada pertemuan empat lempeng tektonik, yakni lempeng Benua Asia, Benua Australia, Lempeng Samudra Hindia dan Samudra Pasifik. Pada bagian selatan dan timur Indonesia terdapat sabuk vulkanik yang memanjang dari Pulau SumateraJawa-Nusa Tenggara dan Sulawesi yang dikenal sebagai Ring of Fire. kondisi ini menyebabkan Indonesia memiliki potensi tinggi terhadap bencana seperti letusan gunung berapi dan gempa bumi. Bencana alam khususnya gempa bumi yang terjadi di Indonesia ini telah memakan korban yang tidak terhitung jumlahnya. Rangkaian kejadian gempa ini telah membuat kita, sebagai manusia, menjadi lebih bijaksana dalam mempersiapkan diri dan menanggulangi bencana tersebut. Kontribusi yang dapat dilakukan oleh kami, calon insinyur yang bergerak di bidang keteknik-sipilan, adalah merencankan infrastruktur sebaik mungkin sehingga dapat meminimalisasi akibat dari bencana tersebut dengan menambahkan sistem perlindungan terhadap beban gempa Untuk melindungi suatu bangunan terhadap kerusakan akibat interstory drift yang disebabkan oleh gempa, maka beberapa peniliti yang dahulu mengembangkan berbagai macam metode. Metode konvensional yang sering digunakan yakni pemasangan shear wall pada sumbu yang lemah terhadap beban tersebut. Namun seiring berjalannya waktu dan teknologi yang semakin maju, metode yang dapat digunakan pun menjadi lebih banyak dan sederhana. Salah satu metode terkini yang digunakan dalam mayoritas bangunan tingkat tinggi yaitu dengan menggunakan teknologi peredam (damper). Irvan Ferdian-15012016

1

TUGAS AKHIR

Peredam pada bangunan merupakan alat mekanik yang digunakan untuk mendisipasi porsi dari energi gempa yang diserap oleh bangunan untuk menghindari respons struktur dan kemungkinan terjadinya kerusakan. Konsep sistem peredam yang diaplikasikan pada bangunan tersebut dapat diamati pada peralatan sederhana sehari-hari seperti kendaraan bermotor, pintu, sepeda, dan lain-lain. Hingga saat ini terdapat beberapa jenis peredam yang biasa digunakan pada bangunan yaitu Tuned Mass Damper, metallic yielding, fluid viscous damper dan friction damper. Aplikasi kontrol pasif respon bangunan terhadap beban gempa dinilai relatif lebih sederhana dalam desain, pemasangan

dan

pemeliharaan

dibandingkann

dengan

metode

konvensional. Dalam tugas akhir ini akan dibahas lebih lanjut mengenai kontrol pasif bangunan khususnya yaitu Tuned Mass Damper. Tuned Mass Dampers (TMD) adalah alat penyerap energi yang terdiri dari suatu kompenen massa, pegas dan peredam viscous yang dipasang pada suatu sistem bergetar dengan tujuan mengurangi respons getaran pada sistem tersebut.Sistem TMD ini telah banyak digunakan dan dikembangkan di negara-negara maju seperti Taiwan dan Jepang. Indonesia merupakan negara yang memiliki tingkat risiko gempa yang tinggi, terutama di pulau Jawa dan Sumatera yang juga memiliki kepadatan penduduk tertinggi di Indonesia. Oleh sebab itu dibutuhkan pemahaman lebih lanjut mengenai metode penanggulangan gempa pada bangunan untuk meminimalisasi korban pada saat bencana datang. Berdasarkan latar belakang yang telah diuraika, akan dilakukan studi mengenai peningkatan performa gedung yang dibangun di Indonesia


2

TUGAS AKHIR

menggunakan sistem peredam pada struktur. Pada studi ini, peredam yang digunakan adalah peredam Tuned Mass Damper. 1.2 RUMUSAN MASALAH 1. Bagaimana merencanakan gedung struktur baja 25 lantai sesuai peraturan yang berlaku? 2. Bagaimana perilaku struktur sebelum dan sesudah dipasang alat kontrol pasif Tuned Mass Damper? 3. Bagaimana pengaruh pemasangan Tuned Mass Damper dengan jumlah dan mass ratio yang berbeda? 1.3 TUJUAN PENULISAN 1. Merencanakan profil baja yang digunakan dalam gedung 25 lantai sesuai dengan peraturan yang berlaku. 2. Membandingkan perilaku struktur sebelum dan sesudah dipasang Tuned Mass Damper. 3. Membandingkan perilaku struktur dengan jumlah dan mass ratio berbeda Tuned Mass Damper sehingga dapat ditentukan konfigurasi yang lebih optimum 1.4 RUANG LINGKUP PEMBAHASAN Ruang lingkup pembahasan dari tugas akhir ini meliputi perancangan bangunan baja sesuai SNI 03-1729-2002 (Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung) dengan jumlah total 25 lantai tipikal yang memiliki fungsi sebagai perkantoran. Pemodelan dilakukan dengan menggunakan program ETABS


3

TUGAS AKHIR

1.5 METODOLOGI ANALISIS Metodologi dalam pengerjaan tugas akhir ini ditampilkan dalam diagram alir sebagai berikut:

Gambar 1.1 Metodologi perancangan struktur


4

TUGAS AKHIR

Gambar 1.2 Metodologi perancangan TMD


1

TUGAS AKHIR

1.6 SISTEMATIKA PENULISAN Karya tulis disajikan dalam beberapa bab, yaitu : BAB I PENDAHULUAN Bab pendahuluan menguraikan hal-hal yang menjadi latar belakang, rumusan masalah, tujuan penulisan, ruang lingkup pembahasan, metodologi analisis, serta sistematika penulisan.

BAB II DASAR TEORI Bab dasar teori menguraikan landasan teori yang mendukung penyusunan karya tulis. Teori tersebut antara lain adalah teori mengenai perencanaan sistem struktur, analisis struktur secara dinamis (dinamika struktur), serta damper yang dapat digunakan dalam perencanaan.

BAB III STUDI KASUS Bab studi kasus menguraikan tentang pemodelan struktur yang meliputi denah, elevasi, penampang elemen struktur yang digunakan, ragam jenis beban, serta pemasangan Tuned Mass Damper.

BAB IV DESAIN STRUKTUR Bab desain struktur menguraikan tentang hasil desain struktur yang digunakan sebagai acuan dalam karya tulis setelah melalui proses trial and error. Hasil desain diperoleh dari program ETABS dan SAP2000.


1

TUGAS AKHIR

BAB V HASIL PERHITUNGAN DAN ANALISIS Bab hasil perhitungan dan analisis menguraikan tentang pengolahan data yang telah dilakukan mengacu pada output dari desain struktur. Selain itu, dilakukan analisis pada struktur sesuai dengan rumusan masalah yang ada.

BAB VI SIMPULAN DAN SARAN Bab simpulan dan saran berisi tentang kesimpulan dan saran dari pembelajaran yang telah dilakukan dalam karya tulis.


2

TUGAS AKHIR

BAB II: DASAR TEORI 2.1 TEORI PERENCANAAN GEDUNG RANGKA BAJA 2.1.1 PERENCANAAN KETAHANAN GEMPA 2.1.1.1

KRITERIA DESAIN

Struktur bangunan yang akan direncanakan agar tahan terhadap gaya gempa harus didesain menahan beban gempa menggunakan acuan SNI 1726:2012. Syarat-syarat perencanaan struktur bangunan gedung dan non gedung tahan gempa yang ditetapkan dalam standar ini tidak berlaku untuk bangunan sebagai berikut: a. struktur bangunan dengan sistem struktur yang tidak umum atau yang masih memmerlukan pembuktian tentang kelayakannya b. Struktur jembatan kendaraan lalu lintas, struktur reactor energi, struktur bangunan keairan dan bendungan, struktur menara transmisi listrik, serta struktur anjungan pelabuhan, anjungan lepas pantai, dan struktur penahan gelombang untuk struktur-struktur bangunan yang disebutkan diatas dalam batasan tersebut, perencanaan harus dilakukan dengan menggunakan standard an pedoman perencanaan yang terkait dan melibatkkan tenaga-tenaga ahli utama di bidang rekayasa struktur dan geoteknik. Kriteria standar bangunan tahan gempa menurut Uniform Building Code 1997, adalah sebagai berikut: 1. Ketika terjadi gempa kecil, tidak terjadi kerusakan sama sekali 2. Ketika terjadi gempa sedang, diperbolehkan terjadi kerusakan arsitektural| tetapi bukan merupakan kerusakan structural


3

TUGAS AKHIR

3. Ketika terjadi gempa kuat, diperbolehkan terjadinya kerusakan structural dan non-struktural, namun kerusakan yang terjadi tidak sampai menyebabkan bangunan runtuh Hal yang perlu diperhatikan dalam perencanaan, perancangan dan pelaksanaan struktur bangunan tahan gempa:  Sistem struktur yang digunakan harus sesuai dengan tingkat kerawanan daerah tempat struktur bangunan tersebut berada terhadap gempa  Aspek

kontinuitas

dan

integritas

struktur

bangunan

perlu

diperhatikan. Dalam pendetailan penulangan dan sambungansambungan, unsur-unsur struktur banguan harus terikat secara efektif menjadi satu kesatuan untuk meningkatkan integritas struktur secara menyeluruh  Konsistensi sistem struktur yang diasumsikan dalam desain dengans truktur yang dilaksanakan harus terjaga.  Material beton dan baja tulangan yang digunakan harus memenuhi persyaratan material konstruksi untuk struktur bangunan tahan gempa  Unsur-unsur arsitektural yang memiliki massa yang besar harus terikat dengan kuat pada sistem portal utama dan harus diperhitungkan pengaruhnya terhadap sistem struktur  Metoda pelaksanaan, sistem quality control dan quality assurance dalam tahapan konstruksi harus dilaksanakan dengan baik dan harus sesuai dengan kaidah yang berlaku Prinsip lain yang butuh diperhatikan adalah mengenai besarnya gaya gempa yang diterima oleh bangunan secara umum dipengaruhi oleh karakteristik gempa yang terjadi, tanah tempat bangunan berada, dan struktur bangunan.


4

TUGAS AKHIR

Karakteristik struktur bangunan yang berpengaruh diantaranya adalah bentuk dan massa bangunan, beban gravitasi bekerja dan kekakuan.


5

TUGAS AKHIR

2.1.1.2

FAKTOR KEUTAMAAN DAN KATEGORI RESIKO

Untuk berbagai kategori risiko struktur bangunan gedung dan non-gedung sesuai tabel dibawah, pengaruh gempa rencana terhadapnya harus dikalikan dengan suatu faktor keutamaan

. Khusus untuk struktur bangunan dengan

kategori risiko IV, bila dibutuhkan pintu masuk untuk operasional dari struktur bangunan yang bersebelahan, maka struktur bangunan yang bersebelahan tersebut harus didesain sesuai dengan kategori risiko IV Tabel 2.1 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung untuk beban gempa


6

TUGAS AKHIR

Tabel 2.2 Faktor Keutamaan Gempa (SNI 1726-2012)

2.1.1.3

KLASIFIKASI SITUS UNTUK DESAIN SEISMIK

Pengaruh gempa rencana di muka tanah harus ditentukan dari hasil analisis perambatan gelombang gempa dari kedalaman batuan dasar ke permukaan tanah dengan menggunakan gerakan gempa masukan dengan percepatan puncak untuk batuan dasar. Gempa rencana ditetapkan sebagai gempa dengan kemungkinan terlewati besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah sebesar 2%. Berdasarkan sifat-sifat tanah pada situs, maka situs harus diklasifikasi sebagai kelas situs SA, SB, SC, SD, SE, dan SF seperti pada tabel dibawah ini


7

TUGAS AKHIR

Tabel 2.3Klasifikasi Kelas Situs

Klasifikasi suatu situs memberikan kriteria desain seismik berupa faktorfaktor amplifikasi pada bangunan. Dalam penentuan amplifikasi besaran percepatan gempa puncak dari batuan dasar ke permukaan tanah untuk suatu situs, maka situs tersebut harus diklasifikasikan terlebih dahulu. Profil tanah di situs harus diklasifikasikan sesuai dengan tabel diatas, berdasarkan profil tanah lapisan 30 m paling atas. Penetapan kelas situs harus melalui penyelidikan tanah di lapangan dan di laboratorium. 2.1.1.4

PARAMETER PERCEPATAN GEMPA

Parameter percepatan gempa mengacu pada SNI 1726:2012 pasal 14 ditetapkan berdasarkan parameter Ss dan S1. Parameter Ss dan S1 harus ditetapkan masing-masing dari respons spektral percepatan 0,2 detik dan 1 detik dalam peta gerak tanah seismik dengan kemungkinan 2 persen terlampaui dalam 50 tahun (MCER, 2 persen dalam 50 tahun), dan dinyatakan dalam bilangan desimal terhadap percepatan gravitasi.


8

TUGAS AKHIR

Gambar 2.3 Peta Gempa Ss (SNI 1726-2012)

Ss adalah parameter respons spektra percepatan gempa MCER terpetakan untuk perioda terpendek adalah 0.2 detik

Gambar 2.4 Peta Gempa S1 (SNI 1726-2012)

S1 adalah parameter respons spektra percepatan gempa (batuan dasar) MCER terpetakan untuk perioda 1,0 detik. 2.1.1.5

RESPONS SPEKTRA WILAYAH


9

TUGAS AKHIR

Untuk penentuan respons spectral percepatan gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko tertarget di permukaan tanah, diperlukan suatu faktor amplifikasi seismik pada periode 0,2 detik dan periode 1 detik. Faktor amplifikasi meliputi faktor amplifikasi getaran terkait percepatan pada getaran perioda pendek (Fa) dan faktor amplifikasi terkait percepatan yang mewakili getaran perioda 1 detik (Fv). Parameter spektrum respons percepatan pada perioda pendek (SMS) dan perioda 1 detik (SM1) yang disesuaikan dengan pengaruh klasifikasi situs, harus ditentukan dengan perumusan berikut ini:

Berdasarkan SNI 1726:2012, nilai Fad an Fv diperoleh dari tabel berikut: Tabel 2.4 Faktor Amplifikasi Percepatan Perioda Pendek (SNI 1726:2012)

Tabel 2.5 Faktor Amplifikasi Percepatan pada Perioda 1 Detik

2.1.1.6

SISTEM STRUKTUR

Berdasarkan SNI 1726:2012, sistem struktur dasar penahan beban lateral secara umum dibedakan atas: Irvan Ferdian-15012016

10

TUGAS AKHIR

 Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM)  Sistem Dinding Struktural Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM) adalah sistem rangka ruang dimana komponen-komponen struktur balok, kolom dan join-joinnya menahan gaya-gaya yang bekerja melalui aksi lentur, geser dan aksial. Sistem Rangka Pemikul Momen dapat dibagi menjadi: 1. Sistem Rangka Pemikul Momen Biasa (SRPMB) Suatu sistem rangka yang memenuhi ketentuan-ketentuan SNI 1726:2012. Sistem rangka ini pada dasarnya memiliki tingkat daktilitas terbatas dan hanya cocok digunakan di daerah dengan risiko gempa yang rendah (zona 1 dan 2). 2. Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Suatu sistem rangka yang memenuhi ketentuan-ketentuan untuk rangka pemikul momen biasa juga memenuhi ketentuan-ketentuan SNI 1726:2012. Sistem rangka ini pada dasarnya memiliki tingkat daktilitas sedang dan dapat digunakan di daerah dengan zona gempa 1 hingga zona 4. 3. Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Suatu sistem rangka yang selain memenuhi ketentuan-ketentuan untuk rangka pemikul momen biasa juga memenuhi ketentuan-ketentuan SNI 1726:2012. Sistem ini memiliki daktilitas penuh dan wajib digunakan di zona 5 dan 6. 2.1.1.7

PROSEDUR ANALISIS PERENCANAAN GEDUNG

 Aanalisis Ragam Respons Spektrum


11

TUGAS AKHIR

Analisis ragam respons spektrum adalah suatu cara analisis untuk menentukan respons dinamik struktur bangunan gedung 3 dimensi yang berperilaku elastik penuh terhadap pengaruh suatu gempa melalui metoda analisis yang dikenal dengan analisis ragam spektrum respons, di mana respons dinamik total struktur gedung tersebut didapat sebagai superposisi dari respons dinamik maksimum masing-masing ragamnya yang didapat melalui spektrum respons gempa rencana.  Analisis Respons Dinamik Riwayat Waktu Linier dan Non Linier Analisis respons dinamik riwayat waktu linier adalah suatu cara analisis untuk menentukan riwayat waktu respons dinamin struktur gedung 3 dimensi yang berperilaku elastik penuh terhadap gerakan tanah akibat gempa rencana pada taraf pembebanan gempa nominal sebagai data maksimum, di mana respons dinamik dalam setiap interval waktu dihitung dengan metode analisis ragam. Analisis respons dinamik riwayat waktu nonlinier adalah suatu cara analisis untuk menentukan riwayat waktu respons dinamik struktur gedung 3 dimensi yang berperilaku elastik penuh (linier) maupun elasto-plastis (nonlinier) terhadap gerakan tanah akibat gempa rencana pada taraf pembebanan gempa nominal sebagai data maksimum, di mana respons dinamik dalam setiap interval waktu dihitung dengan metode integrasi langsung. 2.1.2 PERENCANAAN ELEMEN STRUKTURAL BANGUNAN GEDUNG BAJA Tujuan perencanaan struktur adalah untuk menghasilkan suatu struktur yang stabil, cukup kuat, mampu-layan, awet dan memenuhi tujuan-tujuan lainnya seperti ekonomi dan kemudahan pelaksanaan. Suatu struktur


12

TUGAS AKHIR

disebut stabil bila ia tidak mudah terguling, miring atau tergeser, selama umur bangunan yang direncanakan. Suatu struktur disebut cukup kuat dan mampu layan bila kemungkinan terjadinya kegagalan struktur dan kehilangan kemampuan layan selama masa hidup yang direncanakan adalah kecil dan dalam batas yang dapat diterima. Suatu struktur disebut awet bila struktur tersebut dapat menerima keausan dan kerusakan yang diharapkan terjadi selama umur bangunan yang direncanakan tanpa pemeliharaan yang berlebihan. Sesuai dengan Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung), maka syarat untuk bangunan baja tahan gempa harus memenuhi perumusah sebagai berikut:

Keterangan:

pengaruh beban terfaktor, momen atau gaya yang diakibatkan kombinasi pembebanan yang sesuai dengan kombinasi pembebanan tahan gempa 2.1.2.1

PARAMETER BEBAN GEMPA

Gaya geser dasar rencana total V, pada suatu arah ditetapkan sebagai berikut: (

Gaya geser dasar rencana total, V, tidak perlu lebih besar dari nilai berikut:


13

TUGAS AKHIR

Keterangan: adalah gaya geser dasar rencanan total N =adalah gaya geser dasar rencana maksimum, N faktor modifikasi respons adalah waktu getar dasar struktur, detik adalah berat total struktur, N adalah faktor kepentingan struktur koefisien percepatan gempa Berat total struktur (W), ditetapkan sebagai jumlah dari beban-beban berikut: 1. Beban mati total struktur 2. Bila digunakan dinding partisi pada perencanaan lantai maka harus diperhitungkan tambahan beban sebesar 0.5 kPa 3. Pada gudang atau tempat penyimpanan barang maka harus diperhitungkan 25% dari beban hidup 4. Beban tetap total dari seluruh peralatan dalam struktur bangunan 2.1.2.2

SIMPANGAN ANTAR LANTAI

Perhitungan simpangan antar lantai ijin disyaratkan pada SNI 1726-2012 adalah sebagai berikut:


14

TUGAS AKHIR

Tabel 2.6 Simpangan antar lantai ijin

2.1.2.2.1 SIMPANGAN INELASTIS MAKSIMUM Simpangan antar lantai dihitung berdasarkan respons simpangan inelastik maksimum,

, dihitung sebagai berikut:

Dengan R adalah faktor modifikasi respons Pada persamaan diatas,

adalah respons statis simpangan elastis struktur

yang terjadi di titik-titik kritis akibat beban gempa horisontal rencana. Dalam melakukan perhitungan simpangan tersebut, pengaruh translasi dan rotasi bangunan harus diperhitungkan. Simpangan elastis struktur juga dapat dihitung menggunakan analisis dinamis 2.1.2.2.2 BATASAN SIMPANGAN ANTAR LANTAI Simpangan antar lantai yang dihitung berdasrkan persamaan diatas tidak boleh melebihi 2.5% dari jarak antar lantai untuk suatu struktur dengan waktu getar dasar lebih kecil daripada atau sama dengan 0.7 detik, simpangan antar lantai tersebut tidak boleh melebihi 2,0% dari jarak antar lantai. 2.1.2.3

PERSYARATAN UNTUK SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK)


15

TUGAS AKHIR

Sistem pemikul beban gempa harus didasarkan pada hasil pengujian kualifikasi yang menunjukkan rotasi inelastik sekurang-kurangnya 0,03 radian. Pengujian sambungan balok kolom harus memperlihatkan kuat lentur, yang diukur di muka kolom, sekurang-kurangnya sebesar momen plastis nominal balok (Mp) saat terjadinya rotasi inelastik yang diisyaratkan. Terdapat pengecualian terhadap syarat diatas:  Kuat lentur balok lebih ditentukan oleh tekuk local dibandingkan dengan

tegangan

leleh

bahan.

Selain

itu

bila

sambungan

menghubungkan balok dengan penampang melintang yang direduksi maka kuat lentur minimumnya sama dengan 0.8 Mp dari balok pengujian  Sambungan yang memungkinkan terjadinya rotasi dri komponen struktur yang tersambung dapat diijinkan. Selama bisa ditunjukkan dengan analisis rasional bahwa tambahan simpangan antar lantai disebabkan deformasi sambungan dapat diakomodasikan struktur bangunan. Gaya

geser

terfaktor

(Vu)

sambungan

balok

kolom

ditentukan

menggunakan kombinasi beban 1.2 D+0.5L ditambah dengan gaya geser yang dihasilkan dari momen lentur sebesar

pada arah

berlawanan masing-masing balok. 2.1.2.4

BATASAN-BATASAN TERHADAP BALOK DAN KOLOM

Tidak diperkenankan terjadi perubahan luas sayap balok yang mendadak pada daerah sendi plastis. Balok harus memenuhi persyaratan

pada tabel

berikut:


16

TUGAS AKHIR

Tabel 2.7 Nilai

pada elemen penampang

Jika perbandingan didapatkan seperti dibawah ini, maka kolom harus memenuhi persyaratan tabel diatas, berikut persamaan yang digunakan

Keterangan = jumlah momen-momen kolom dibawah dan diatas sambungan pada pertemuan antara as kolom dan as balok. Didapat dengan menjumlahkan proyeksi kuat lentur nominal kolom termasuk vuote bila ada, diatas dan dibawah sambungan pada as balok dengan reduksi akibat gaya aksial tekan kolom. Diperbolehkan untuk menggunakan persamaan berikut (

. Bila as balok-balok yang bertemu di sambungan tidak

membentuk satu titik maka titik tengahnya dapat digunakan dalam perhitungan


17

TUGAS AKHIR

= adalah jumlah momen-momen balok-balok apada pertemuan as balok dan as kolom.

ditentukan dengan menjumlahkan proyeksi kuat

lentur nominal balok di daerah sendi plasis pada as kolom. Perhitungan (

didapat dengan persamaan

) dengan My

adalah momen tambahan akibat amplifikasi gaya geser dari lokasi sendi plastis ke as kolom. Bila dibuat penampang balok yang direduksi maka diperkenankan mengambil

(

) dengan Z adalah

modulus plastis minimum pada penampang balok yang direduksi

2.1.2.5

ELEMEN STRUKTUR LENTUR

Menuru SNI 03-1729-2002, suatu komponen struktur yang memikul momen lentur terhadap sumbu kuat dan dianalisis plastis harus memenuhi persyaratan batas:

Keterangan:


18

TUGAS AKHIR

Untuk penampang yang kompak, maka nilai Mp ditentukan dari persamaan berikut: *

(

)

(

)+

Dimana

√

√

Dengan

√

(

)

Keterangan: modulus elastis penampang, jarijari girasi minimum elemen lentur (umumnya arah y), mm konstanta torsional, mm


19

TUGAS AKHIR

tegangan leleh profil, MPa tegangan residu (70 MPa untuk penampang di roll dan 115 MPa untuk penampang di las) Untuk penampang tidak kompak (

) maka digunakan persamaan

berikut (

)

Untuk penampang tak kompak (

, kekuatan momen nominal

menjadi:

Keterangan: kelangsingan penampang balok (b/2tf) didapat dari tabel 7.5-1 pada SNI 03-1729-2002 Kuat geser nominal dari struktur lentur balok ditentukan oleh kekuatan geser pelat badan penampang. Kuat geser nominal,

dapat ditentukan

dengan persamaan berikut

Keterangan: luas kotor pelat badan, Persamaan diatas dapat digunakan bila memenuhi syarat kelangsingan

√


20

TUGAS AKHIR

Secara umum kuat geser nominal harus memenuhi persyaratan berikut:

2.1.2.6

ELEMEN STRUKTUR AKSIAL

a. Elemen struktur aksial tarik Kuat tarik nominal dari elemen struktur yant mengalami gaya tarik aksial murni dapat ditentukan dengan persamaan berikut:

b. Elemen struktur aksial tekan Daya dukung nominal komponen struktur (persamaan euler) yang mengalami gaya tekan konsentris,

, dihitung dengan persamaan

berikut: ( ( )

2.1.2.7

ELEMEN STRUKTUR KOMBINASI LENTUR DAN GAYA AKSIAL

Elemen struktur yang memikul gaya aksial tekan dan momen lentur harus memenuhi persamaan berikut:

(


(

)

21

TUGAS AKHIR

(

(

)

Keterangan:

( ( (

Untuk momen lentur terfaktor, harus digunakan perbesaran momen lentur untuk struktur bergoyang (akibat beban lateral gempa), sebagai berikut:

adalah momen lentur terfaktor orde pertama yang diakibatkan bebanbeban yang dapat menimbulkan goyangan,

didapat dengan menggunakan

persamaan berikut:

(

)

Keterangan: Irvan Ferdian-15012016

22

TUGAS AKHIR

gaya aksial tekan terfaktor akibat beban gravitasi untuk seluruh kolom pada satu tingkat yang ditinjau gaya tekan menurut euler dengan

terhadap sumbu lentur

dengan simpangan antar lantai pada tingkat yang ditinjau gaya horisontal yang menghasilkan

pada tingkat yang ditinjau

tinggi tingkat

2.2 TEORI DINAMIKA STRUKTUR 2.2.1 PENDAHULUAN MENGENAI DINAMIKA STRUKTUR Secaa sederhana, dinamik dapat diartikan sebagai variasi atau perubahan terhadap waktu dalam konteks gaya yang bekerja (eksitasi) pada struktur. Beban dinamis dapat berupa variasi besarannya (magnitude), arahnya (direction), atau posisinya (point of application) berubah terhadap waktu. Demikian pula respons struktur terhadap beban dinamik, yaitu lendutan dan tegangan yang dihasilkan juga perubahan-waktu, atau bersifat dinamik.

2.2.2 DERAJAT KEBEBASAN Derajat kebebasan adalah derajat independensi yang diperlukan untuk menyatakan posisi suatu sistem pada setiap saat. Pada masalah dinamika, setiap titik atau massa pada umumnya hanya diperhitungan berpindah tempat dalam satu arah saja yaitu arah horisontal. Karena simpangan yang


23

TUGAS AKHIR

terjadi hanya terjadi dalam satu bidang atau dua dimensi, maka simpangan suatu massa pada setiap saat hanya mempunyai posisi atau ordinat tertentu baik bertanda negatif ataupun bertanda positif. Pada kondisi dua dimensi tersebut, simpangan suatu massa pada saat t dapat dinyatakan dalam koordinat tunggal yaitu Y(t). 2.2.3 SINGLE DEGREE OF FREEDOM 2.2.3.1

PEMODELAN MATEMATIS

Model matematis dalam analisa dinamika struktur mempunyai beberapa elemen sebagai berikut:  Massa m menyatakan massa dan sifat inersia dari struktur  Pegas k menyatakan gaya balik elastik dan kapasitas energi potensial dari struktur  Redaman c menyatakan sifat geseran dan kehilangan energi dari struktur  Gaya pengaruh F(t) menyatakan gaya luar yang bekerja pada sistem struktur sebagai fungsi dari waktu Namun dalam pembahasan dinamika struktur dengan analisa sederhana pada sistem berderajat kebebasan tunggal, redaman c diabaikan. Beberapa contoh model matematis pada struktur dapat dilihat dari gambar berikut:


24

TUGAS AKHIR

Gambar 2.5 Model matematis sistem berderajat kebebasan tunggal

Pada model diatas, massa m dihambat oleh pegas k dan bergerak menurut garis lurus sepanjang satu sumber koordinat. Karakteristik mekanis pegas digambarkan antara gaya Fs pada ujung pegas dan hasil perpindahan y ditunjukkan pada gambar di bawah

Gambar 2.6 Hubungan gaya dan perpindahan pada pegas

Jika suatu pegas terpasang secara paralel atau seri, maka diperlukan penentuan konstanta pegas ekivalen dari sistem tersebut


25

TUGAS AKHIR

Gambar 2.7 Kombinasi pegas paralel

Gambar2.8 Kombinasi pegas seri

Untuk n pegas yang dipasang paralel, konstanta pegas ekivalennya: ∑

Sedangkan untuk n pegas yang terpasang seri: ∑

2.2.3.2

FREEBODY DIAGRAM

Salah satu aspek yang penting dalam analisis dinamis adalah menggambar sebuah diagram free body dari sistem yang memugkinkan penulisan besaran matematik dari sitem tersebut. Free Body Diagram (FBD) adalah suatu sketsa dari benda yang dipisahkan dari benda lainnya, dimana semua gaya


26

TUGAS AKHIR

luar pada benda terlihat jelas. Sebagai contoh dapat dilihat pada gambar berikut:

Gambar 2.9 Free Body Diagram dari sebuah sistem berderajat kebebasan tunggal

Dari gambar free body diagram diatas, menunjukan bahwa massa m yang dipindahkan dengan adanya gaya luar sebesar P(t), dan memberikan gaya pegas sebesar Fs=ky serta gaya inersia I. 2.2.3.3

PERSAMAAN GERAK (EQUATION OF MOTION)

Sistem dinamik dengan satu derajat kebebeasan dimodelkan dengan model matematik massa-pegas yang terdiri dari massa m, kekakuan pegas k, redaman c, dan gaya eksitasi p(t) yang bekerja pada sistem. Koordinat perpindahan v(t) mendefinisikan perpindahan struktur akibat beban luar yang bekerja. Pemodelan struktur SDOF dapat dilihat dalam gambar berikut.

Gambar 2.10 Pemodelan Struktur SDOF


27

TUGAS AKHIR

Gambar 2.11 Gaya-gaya yang bekerja pada Struktur SDOF

Persamaan gerak untuk sistem dinamik dengan satu derajat kebebasan dapat diperoleh dengan prinsip keseimbangan dari gaya-gaya yang bekerja pada sistem tersebut, yaitu gaya luar dinamik dan gaya-gaya lainnya yang terjadi akibat adanya gerakan-gerakan pada sistem tersebut, seperti gaya inersia, gaya redaman dan gaya elastik pegas. Persamaan gerak sistem dinamik dengan satu derajat kebebasan (SDOF) dapat ditulis sebagai berikut (

(

( (

Dengan

(

(

(

(

berturut-turut adalah gaya inersia, gaya

redaman, gaya elastik pegas, dan gaya luar dinamik yang dapat diperoleh dari persamaan berikut  Gaya Inersia

 Gaya redaman

 Gaya elastik pegas

Dimana m, c, dan k berturut-turut adalah massa, redaman, dan kekakuan struktur serta

̈(


̇(

(

berturut-turut adalah percepatan,

28

TUGAS AKHIR

kecepatan dan perpindahan dalam fungsi waktu t. Maka, ketika kita melakukan substitusi persamaan gaya inersia, persamaan gaya redaman dan persamaan gaya elastik pegas ke dalam persamaan gerak sistem dinamik maka akan didapatkan persamaann SDOF sebagai berikut: ̈(

̇(

( (

2.2.4 MULTI DEGREE OF FREEDOM Sistem dinamik dengan banyak derajat kebebasan (MDOF) dapat dimodelkan dalam contoh struktur berikut yang memiliki 3 buah derajat kebebasan (DOF):

Gambar 2.12 Pemodelan Struktur MDOF


29

TUGAS AKHIR

Gambar 2.13 Gaya-Gaya yang Bekerja pada Struktur MDOF

Berdasarkan prinsip keseimbangan gaya, maka gaya-gaya yang bekerja pada masing-masing massa di atas dapat ditulis dalam persamaan berikut. ̈ ̈

( ̇

( ̈ ̇ (

̇ ̈

( ̇ ̇

̇

(

( ̇ ̇

(

(

Atau dalam bentuk matriks adalah sebagai berikut:

Untuk penyederhanaan penulisan , selanjutnya bentuk matriks dari persamaan di atas dapat ditulis dalam bentuk simbol matriks berikut:


30

TUGAS AKHIR

̈(

̇(

(

Di mana M, C, dan K berturut-turut adalah matriks massa, matriks redaman, dan matriks kekakuan struktur sedangkan 𝒙,𝒙̇,𝒙̈,

𝒇 adalah

vektor perpindahan, kecepatan, percepatan, dan vektor gaya. Model matematik struktur dengan n-buah derajat kebebasan dapat dihitung dengan menggunakan prosedur yang sama dengan model matematik struktur di atas. Berikut ini merupakan persamaan umum matriks massa, matriks redaman, dan matriks kekakuan struktur untuk struktur dengan n-buah derajat kebebasan.

Jika struktur diatas mengalami gerakan pada tumpuan, permodelan strukturnya akan menjadi:


31

TUGAS AKHIR

Gambar 2.14 Pemodelan Struktur MDOF dengan Gerakan Tumpuan

Maka, persamaan gerak untuk struktur dengan tumpuan yang bergerak diatas akan menjadi: ̈(

̇(

( ̈ (

Atau dapat ditulis dalam bentuk matriks sebagai berikut

EIGEN PROBLEM Sistem struktur dinamik yang mengalami getaran bebas tanpa redaman memiliki persamaan gerak sebagai berikut ̈(

(

Solusi dari persamaan di atas dapat dipenuhi oleh persamaan sinusoidal berikut (


32

TUGAS AKHIR

Dengan A dan

berturut-turut adalah amplitudo komponen kosinus dan

frekuensi gerak dari perpindahan x(t). Kecepetan ̇ (

dan percepatan ̈ (

adalah turunan fungsi waktu pertama

dan kedua dari perpindahan ( ̇( ̈( ( Substitusikan persamaan diatas

( Persamaan di atas disebut sebagai persamaan nilai eigen atau nilai karakteristik struktur. Besaran

merupakan nilai eigen atau nilai

karakteristik yang merupakan kuadrat dari frekuensi natural struktur ( ). Karena nilai A tidak selalu nol, maka solusi trivial hanya mungkin didapatkan jika kondisi persamaan berikut terpenuhi |

|

Persamaan diatas dapat merepresantasikan properti dinamik struktur berupa mode shape dan frekuensi getar natural struktur. Nilai tersebut didapat dengan mencari solusi dari persamaan berikut ini. |

|

Penjabaran persamaan di atas akan menghasilkan nilai dari frekuensi natural

dan mode shape (

dengan dimensi dari kedua properti dinamik

tersebut sesuai dengan jumlah DOF struktur. Mode dengan nilai frekuensi


33

TUGAS AKHIR

natural terendah disebut sebagai mode ke-1 dan mode dengan nilai frekuensi natural yang lebih tinggi setelahnya disebut sebagai mode ke-2, dan seterusnya. Mode shape merupakan vektor yang memberikan gambaran deformasi struktur yang terjadi sesuai dengan mode yang terjadi REDAMAN RAYLEIGH Berbeda dengan besaran lainnya, matriks redaman tidak dapat dibentuk dengan metode elemen hingga. Matriks redaman dapat dibentuk dengan beberapa pendekatan, umumnya menggunakan metode Rayleigh karena memenuhi sifat ortoganilitas sehingga dapat digunakan untuk analisis dinamik dengan metode superposisi modal. Pada pendekatan ini, redaman dianggap memiliki hubungan linier dengan massa dan kekakuan.

Rasio redaman

diperoleh dari grafik hubungan rasio redaman dan

frekuensi gambar dibawah sebagai berikut

Gambar 2.15 Grafik Hubungan Rasio Redaman dan Frekuensi (Redaman Rayleigh)

Hubungan rasio redaman dan frekuensi dirumuskan sebagai berikut:


34

TUGAS AKHIR

Dengan nilai konstanta diperoleh dari solusi simultan linier sebesar:

Karena variasi rasio redaman terhadap frekuensi sulit diperoleh, maka rasio redaman untuk kedua frekuensi pada titik referensi yang ditinjau secara berurutan diambil sebesar

, sehingga:

2.3 TAHANAN ELEMEN STRUKTUR 2.3.1 TAHANAN ELEMEN LENTUR DAN GESER Persyaratan komponen struktur yang memikul momen lentur terhaddap sumbu kuat dan dianalisis plastis harus memenuhi persyaratan:

Dengan, : momen lentur terfaktor, N-mm : faktor reduksi lentur, : kuat nominal dari momen lentur penampang Untuk penampang kompak, maka nilai Mp ditentukan dari persamaan berikut.


35

TUGAS AKHIR

Dengan Zc

: modulus plastis penampang kolom, mm3

Jika Lp
*

(

)

(

√

)+

√

√

(

)

Keterangan: modulus elastis penampang, mm4 jari-jari girasi minimum elemen lentur (umumnya arah y), mm konstanta torsional, mm


36

TUGAS AKHIR

tegangan leleh profil, MPa tegangan residu (70 MPa untuk penampang di roll dan 115 MPa untuk penampang di las) Untuk penampang tidak kompak (

) maka digunakan persamaan

berikut: (

)

Untuk penampang tak kompak (

, kekuatan momen nominal

menjadi:

Keterangan: kelangsingan penampang balok (b/2tf) didapat dari tabel 7.5-1 pada SNI 03-1729-2002 Kuat geser nominal dari struktur lentur balok ditentukan oleh kekuatan geser pelat badan penampang. Kuat geser nominal,

dapat ditentukan

dengan persamaan berikut:

Keterangan: luas kotor pelat badan, mm2 Persamaan diatas dapat digunakan bila memenuhi syarat kelangsingan


37

TUGAS AKHIR

√ Secara umum kuat geser nominal harus memenuhi persyaratan berikut:

2.3.2 TAHANAN ELEMEN AKSIAL TEKAN Daya dukung nominal komponen struktur (persamaan euler) yang mengalami gaya tekan kosentris, Pn, dihitung dengan persamaan berikut :

( Kolom ideal yang memenuhi persamaan euler, harus memenuhi anggapan sebagai berikut. -

Kurva hubungan tegangan regangan tekan yang sama di seluruh penampang

-

Tidak ada tegangan sisa

-

Kolom benar-benar lurus dan prismatik

-

Beban bekerja pada titik berat penampang, hingga batang melentur

-

Kondisi tumpuan harus ditentukan secara pasti

-

Berlakunya teori lendutan kecil

-

Tidak terjadi puntir pada penampang selama terjadi lentur

Jika terjadi tegangan sisa, maka kekuatan penampang kolom menjadi :

Nilai ω didapat dari persamaan berikut.


38

TUGAS AKHIR

Dengan,

√

Dan untuk kekuatan nominal penampang tekan, harus didesain memenuhi syarat.

2.3.3 ELEMEN STRUKTUR KOMBINASI LENTUR DAN GAYA AKSIAL Elemen struktur yang memikul gaya aksial tekan dan momen lentur harus memenuhi persamaan berikut: (

(

(

(

)

)

Keterangan:

( ( Irvan Ferdian-15012016

39

TUGAS AKHIR

(

Untuk momen lentur terfaktor, harus digunakan perbesaran momen lentur untuk struktur bergoyang (akibat beban lateral gempa), sebagai berikut:

Mltu adalah momen lentur terfaktor orde pertama yang diakibatkan bebanbeban yang dapat menimbulkan goyangan,

didapat dengan menggunakan

persamaan berikut:

(

)

Keterangan: gaya aksial tekan terfaktor akibat beban gravitasi untuk seluruh kolom pada satu tingkat yang ditinjau gaya tekan menurut euler dengan

terhadap sumbu lentur

dengan simpangan antar lantai pada tingkat yang ditinjau gaya horisontal yang menghasilkan Irvan Ferdian-15012016

pada tingkat yang ditinjau 40

TUGAS AKHIR

tinggi tingkat 2.4 SISTEM KONTROL PADA BANGUNAN Sistem kontrol pada bangunan adalah suatu sistem yang mereduksi respons struktur guna meningkatkan kenyamanan pada sebuah bangunan. Beberapa jenis sistem kontrol yang telah ditemukan antara lain: 1. Sistem Kontrol Pasif Suatu struktur yang menerapkan sistem kontrol pasif tidak memerlukan tambahan energi luar untuk mereduksi respons struktur. Sistem kontrol pasif memanfaatkan energi potensial suatu struktur untuk menjalankan fungsinya. Penggunaan sistem kontrol tersebut konvensional, karena hanya mengandalkan suatu sistem dari struktur. Oleh karena itu, untuk suatu kasus tertentu, sistem kontrol tersebut tidak dapat memenuhi permintaan yang ada karena terbatasnya kapasitas yang dimiliki oleh suatu struktur. Beberapa contoh sistem kontrol pasif adalah Tuned Mass Damper (TMD), tuned liquid damper (TLD), friction damper, metallic yield device, viscoelastik damper (VED), dan viscous fluid damper. 2. Sistem Kontrol Semi-Aktif Tahap perkembangan sistem kontrol pada struktur selanjutnya adalah sistem

kontrol

semi-aktif.

Hal

yang

dikembangkan

adalah

peningkatan kemampuan dan sifat adaptasi dari sistem kontrol. Sistem tersebut terdiri dari sensor, computer control, aktuator, dan passive damper device. Besaran respons struktur akibat beban yang bekerja dapat diketahui dari sensor. Computer control pada sistem tersebut berfungsi sebagai pengirim informasi dari sensor menjadi


41

TUGAS AKHIR

signal kontrol kepada aktuator yang berfungsi dalam pengaturan kinerja passive damper device. Beberapa sistem kontrol semi-aktif yang telah ditemukan adalah semiactive Tuned Mass Damper, semiactive tuned liquid damper, semiactive friction damper, semiactive vibration absorber, semiactive stiffness control device, electrorheological

damper,

magnetorheological

damper,

dan

semiactive viscous fluid damper. 3. Sistem Kontrol Aktif Sistem kontrol aktif merupakan pengembangan dari sistem kontrol semi-aktif. Kemampuan kontrol dan adaptasi dari sistem kontrol sebelumnya (semi-aktif) telah berkembang menjadi lebih baik. Hal tersebut dikarenakan fungsi aktuator tidak hanya sebagai pengatur passive damper device, namun dapat menghasilkan gaya kontrol yang melawan beban gempa dengan mengumpan balik data respon struktur, sehingga dapat dikatakan bahwa sistem kontrol aktif tidak hanya bergantung pada energi potensial yang dimiliki oleh sebuah struktur untuk menjalankan fungsinya. Dalam pengaplikasian, sistem kontrol aktif memiliki beberapa kekurangan yaitu pemasangan yang rumit, membutuhkan energi luar yang cukup besar, dan memerlukan biaya yang tinggi. Contoh dari sistem kontrol aktif adalah active mass damper (AMD), active tendon system, active brace system, dan pulse generation system. 4. Sistem Kontrol Hybrid Sistem kontrol hybrid merupakan gabungan dari sistem kontrol pasif dan aktif. Dalam sistem kontrol hybrid, sistem kontrol aktif dapat menutupi kekurangan sistem kontrol pasif, dan sebaliknya. Contoh dari sistem kontrol hybrid adalah hybrid mass damper, hybrid base isolation system, dan hybrid damper-actuator bracing control.


42

TUGAS AKHIR

2.4.1 Tuned Mass Damper Tuned Mass Damper adalah massa-pegas-redaman yang di set sedemikian rupa sehingga frekuensi alami dan redamannya akan bekerja untuk mengurangi getaran dari struktur utama. TMD merupakan sistem yang juga bergetar seperti struktur utama, dan bekerja untuk mereduksi getaran pada kondisi resonansi juga mengurangi amplitudo getaran pada struktur utama. Dalam desain TMD, sejumlah masalah harus dipertimbangkan: 1. TMD menjadi efektif jika massa TMD cukup besar (rasio massa dapat diterapkan dan mode getaran menunjukkan redaman struktur yang kecil lebih besar dari

. Untuk rasio massa yang

peningkatan massa TMD menghasilkan

pengurangan yang tidak signifikan terhadap respons dinamik struktur utama 2. Sebuah TMD hanya efektif bila dengan benar diset ke frekuensi alami tertentu atau, dengan kata lain, ke mode getaran tertentu. Struktur dengan beberapa frekuensi alami yang berdekatan dimana dalam pita frekeunsi eksitasi memerlukan TMD untuk setiap frekuensi alami untuk mencapai suatu mitigasi getaran efektif. Karena masing-masing frekuensi alaminya berkaitan dengan mode getaran dan kopel antara mode getaran biasanya diabaikan, prosedur desain untuk mode tunggal dapat diterapkan. 3. Perpindahan relatif, perpindahan massa TMD terhadap struktur, memerlukan ketersediaan ruang dalam struktur. Jika perpindahan relatif dari suatu TMD optimal lebih dari ruang yang ada, perpindahan relatif dapat dikurangi dengan meningkatkan massa TMD atau, jika tidak terpenuhi, dengan meningkatkan rasio redaman Irvan Ferdian-15012016

43

TUGAS AKHIR

TMD. Untuk struktur dengan redaman struktur ( pembatasan perpindahan relatif selalu dapat dicapai. Namun, setiap pembatasan perpindahan relatif yang tidak dapat diakomodasi oleh peningkatan massa TMD akan mengurangi efektifitas TMD. 4. Perbandingan massa TMD terhadap massa modal struktur menentukan efektifitas TMD. Dalam struktur eksisting, massa TMD dapat dibatasi oleh daya dukung beban struktur dan instalasi TMD tunggal mungkin memerlukan perkuatan struktur. Melakukan desain dengan bberapa TMD yang memiliki massa lebih kecil dapat menghindari sebuah perkuatan. Namun, efektivitas menurun jika tidak semua TMD dapat dipasang di lokasi dengan amplitudo maksimum dari ragam getar. Selanjutnya karena massa yang lebih kecil, TMD akan menunjukkan pergeseran yang relatif lebih besar dan karenanya membutuhkan ruang lebih dari TMD tunggal dan akhirnya biaya dari beberapa TMD umumnya lebih besar daripada biaya dari TMD tunggal. 5. Frekuensi alami dan rasio redaman struktur dapat berubah karena pengaruh beban hidup atau parameter lingkungan. Karena efektivitas dan respon TMD sangat sensitif terhadap pengaturan frekuensi yang salah, perubahan frekuensi natural harus dipertimbangkan dalam. Pengaturan frekuensi yang buruk meningkatkan respon struktur serta perpindahan relatif TMD 6. Karena perpindahan relatif dapat diperhitungkan, perilaku fatigue pada pegas TMD harus dipertimbangkan. Untuk menentukan kehandalan parameter redaman yang relevan, frekuensi alami dan rasio redaman mode struktur yang bersangkutan harus ditetapkan secara eksperimental. Untuk mendapatkan hasil yang andal, haruslah dilakukan dengan tes getaran di lapangan. Misalnya, untuk struktur yang


44

TUGAS AKHIR

sederhana dapat dilakukan tes getaran dengan menjatuhkan karung pasir. Dari getaran yang terjadi, dapat dianalisis frekuensi alami dari struktur kemudian barulah dilakukan desain TMD. Penyelidikan terhadap frekuensi alami struktur sangatlah penting mengingat TMD merupakan instrumen yang sensitif terhadap frekuensi getaran. Perakitan dan pengetesan TMD dilakukan di laboratorium/workshop sebelum dipasang pada struktur utama. Penyetelan terakhir dengan menambah atau mengurangi massa dilakukan pada saat instalasi untuk mendapatkan TMD yang tepat DASAR TEORI DAN LANGKAH DESAIN Pada umumnya, sistem utama merupakan sistem yang kompleks. Menentukan frekuensi alami yang terkait untuk mereduksi getaran bukanlah hal yang mudah. Struktur utama dapat dimodelkan sebagai sistem ekuivalen dengan ragam yang sesuai. Pengurangan getaran pada struktur utama dengan TMD adalah dengan cara menambahkan massa , kopel redaman

, yang visikoelastis (kopel kekakuan

dan massa

) pada sistem

Sistem akan bekerja dengan baik jika memenuhi

Untuk sistem dengan dua derajat kebebasan persamaan dari sistem adalah ̈

̇

̂

Matriks massa, redaman dan kekakuan untuk sistem berederajat kebebasan dua sperti gambar dibawah adalah sebagai berikut:


45

TUGAS AKHIR

Gambar 2.16Pemodelan sistem utama dan TMD sebagai sistem dengan dua derajat kebebasan

Solusi dari sistem pegas dan massa tanpa redaman beban luar harmonik ̂

(

akibat

dapat membesar pada kondisi resonansi

dimana

̂ adalah amplitudo gaya,

adalah rasio frekuensi. Dengan menambahkan

redamaan yang proporsional dengan kecpatan d yang menghasilkan gaya redaman

̇ , amplitudo ̂ dapat dikurangi. Amplitudo akan berkurang

menjadi

Dimana D adalah redaman kritis

,

adalah ferkuensi beban luar,

adalah frekuensi alami. Dengan menyatakan peralihan sistem dan gaya luar dalam vektor


46

TUGAS AKHIR

Atau

Maka didapat amplitudo peralihan adalah

Sehingga:

Substitusikan persamaan diatas untuk menghasilkan


47

TUGAS AKHIR

Gambar 2.17 Grafik ̅

Tuned Mass Damper

dengan menyatakan dalam besaran tanpa dimensi

dan maka didapatkan peralihan massa utama maupun massa tambahan dari hubungan

Grafik diatas menunjukkan hubungan antara rasio frekuensi dan amplitudo sistem untuk berbagai besaran redaman D. pada kondisi massa TMd tanpa redaman D=0, sistem beresonansi dengan puncak tunggal pada


48

TUGAS AKHIR

sedangkan pada saat redaman sangat besar D=100 sistem memiliki 2 puncak. Dengan berbagai besaran D, didapat bahwa respons sistem akan selalu berpotoongan di titik S dan T. berdasarkan hal ini, dicari besaran D yang menghasilkan puncak yang pal ing rendah seperti pada D=0,1. Pada kondisi ini redaman disebut sebagai redaman optimum Langkah desain Tuned Mass Damper 1. Tentukan rasio massa

2. Hitung besaran

3. Dengan nilai

hitung kekakuan TMD

4. Hitung besaran redaman optimum berdasarkan kriteria beban. Untuk beban harmonik dengan frekuensi konstan redaman optimum adalah

Dan konstanta redaman

Kedua persaman diatas merupakan besaran optimum untuk kekakuan pegas dan redaman, berturut-turut. Kedua besaran tersebut berlaku pada beban kerja harmonik. Untuk beban lain, besaran kekakuan dan redaman optimum disajikan pada tabel dibawah


49

TUGAS AKHIR

Tabel 2.8 Desain optimal berdasarkan beban kerja


50

TUGAS AKHIR

Gambar 2.18 Mass and coil spring TMD

Dengan prinsip yang serupa dengan TMD, dikembangkan TMD dengan pendulum TMD pendulum diletakkan pada lokasi dimana struktur mengalami getaran maksimum pada arah horisontal atau radial. TMD pendulum terdiri dari bandul massa yang dipasang pada batang pendulum. Kembalinya massa ke posisi semula (recentering) terjadi karena gravitasi yang bekerja pada massa. Redaman dihasilkan dari pelat gesek atau dari peralatan redaman viskos.

Gambar 2.19 Pendulum TMD


51

TUGAS AKHIR

BAB III: DESKRIPSI KASUS 3.1 DENAH GEDUNG Gedung yang akan digunakan untuk keperluan penelitian in imeruupakan gedung rangka baja 25 lantai. Denah gedung sebagai berikut:

Gambar 3.1 Denah Gedung Lantai 1

Denah gedung adalah tipikal untuk seluruh lantai sehingga letak balok dan kolomnya sama untuk gedung tersebut. Sesuai dengan SNI 1726-2012, sistem struktur gedung tersebut adalah sistem rangka baja pemikul momen (R=8, Ω=3, dan Cd=5,5). Fungsi gedung tersebut adalah sebagai perkantoran yang akan dibangun di Jakarta. Total ketinggian gedung adalah 88 meter dengan tinggi antar lantai 3.5 meter kecuali pada lantai dasar yaitu 4 meter. Luasan gedung perkantoran tersebut


52

TUGAS AKHIR

adalah

dengan dimensi pelat lantai adalah

. Pemodelan

perletakan pada dasar gedung tersebut adalah fully restrained.

Gambar 3.2 Tampak Depan Gedung

Gambar 3.3 Tampak Samping Kantor


53

TUGAS AKHIR

Gambar 3.4 Tampak 3 dimensi


54

TUGAS AKHIR

3.2 PEMODELAN PEREDAM YANG DIGUNAKAN Pada gedung yang ditinjau direncanakan akan dipasang kontrol vibrasi pasif yakni Tuned Mass Damper (TMD). Pada kasus ini, TMD yang dipasang akan disusun dengan beberapa konfigurasi yakni berdasarkan letaknya dan massanya. Jenis TMD yang akan digunakan yaitu TMD Pendulum. Konfigurasi TMD yang dimaksud adalah sebagai berikut: 1. Pemasangan 1 TMD Pendulum (Gedung B) dengan mass ratio 3% dan 4 %* 2. Pemasangan 2 TMD Pendulum (Gedung C) dengan mass ratio 3%

Gambar 3.5 Konfigurasi 1 TMD

*analisis akan dilanjutkan pada konfigurasi yang lebih optimum


55

TUGAS AKHIR

Gambar 3.6 Konfigurasi 2 TMD


56

TUGAS AKHIR

3.3 PEMBEBANAN PADA BANGUNAN 3.3.1 KOMBINASI PEMBEBANAN Beban pada perancangan harus diesesuiakan dengan fungsi gedung, yaitu sebagai gedung perkantoran dengan faktor redundansi (

sebesar 1,3

sesuai dengan ketentuan SNI 1726-2012. Berikut adalah kombinasi pembebanan yang digunakan Tabel 3.1 Kombinasi Pembebanan

3.3.2 BEBAN MATI Beban mati pada gedung kantor terdapat 2 macam yaitu beban profil elemen yang terbuat dari dua material yakni baja sebagai elemen balokkolom dan beton bertulang sebagai elemen pelat. Berat material beton bertulang adalah

sementara baja adalah

3.3.3 BEBAN HIDUP Irvan Ferdian-15012016

57

TUGAS AKHIR

Acuan beban hidup yang digunakan adalah SNI 1727-2013 dengan fungsi gedung sebagai kantor. Beban hidup pada lantai sebesar sedangkan pada atap yaitu 3.3.4 SUPER IMPOSED DEAD LOAD (SIDL) Struktur akan dibebani oleh beban mati tambahan selain dari berat gedung itu sendiri yaitu dengan super imposed dead load (SIDL). Acuan yang digunakan dalam membebani struktur dengan SIDL adalah aturan pembebanan gedung tahun 1983 dengan rincian sebagai berikut: Tabel 3.2 Super Imposed Dead Load

SIDL atap terdiri dari adukan semen, semen asbes setebal 5 mm, dan M/E, sedangkan SIDL lantai terdiri dari seluruh SIDL atap ditambah dengan beban p 3.3.5 BEBAN GEMPA Beban gempa yang digunakan dalam perencanaan gedung tersebut yaitu dengan menggunakan beban gempa kota Jakarta. Acuan analisis gedung terhadap beban gempa tidak lain adalah dari respons spektra kota tersebut. Berikut adalah langkah pengerjaan pembuatan respons spektra kota Jakarta


58

TUGAS AKHIR

1. Menentukan parameter percepatan respons spectral MCE pada perioda pendek 0.2s dan redaman 5% ( ) dan pada perioda 1,0 s dan redaman 5% (

. Dari peta gempa didapat bahwa

dan

2. Menentukan kelas situs dari kota Jakarta berdasarkan cepat rambat gelombang geser rata-rata yang mengacu pada tabel 2.3 dengan asumsi kelas situs tanah adalah SD 3. Menentukan koefisien situs (

sesuai dengan nilai

terhadap kelas situs. Sesuai dengan tabel 2.4 dan tabel 2.5, didapatkan nilai koefisien amplifikasi 4. Menentukan parameter percepatan respons spectral MCE pada perioda pendek yang telah disesuaikan terhadap pengaruh kelas situs

5. Menentukan parameter percepatan respons spectral pada perioda pendek dan 1,0 s dengan rumus:

6. Menggambar respons spectral


59

TUGAS AKHIR

Gambar 3.8 Respons Spektra Desain Jakarta


60

TUGAS AKHIR

BAB IV: DESAIN STRUKTUR 4.1 KRITERIA PERENCANAAN STRUKTUR 4.1.1 GESER DASAR SEISMIK Berdasarkan SNI: 1726-2012, analisis gaya lateral ekivalen harus terdiri dari penerapan gaya lateral statis ekivalen pada model matematis linier struktur. Geser dasar seismik (V) dalam arah yang ditetapkan harus sesuai dengan persamaan berikut:

Dimana:

Adapun persamaan-persamaan yang digunakan dalam menentukan adalah sebagai berikut: 1.

maksimum ( )

2.

hasil hitungan

3.

minimum


61

TUGAS AKHIR

4.

minimum jika

4.1.2 PERIODE ALAMI FUNDAMENTAL Setelah melakukan pemodelan dengan dimensi yang telah ditentukan, lakukan RUN 1 Struktur untuk mengetahui: 1. Periode getar struktur 2. Memastikan dua mode pertama struktur adalah translasi 3. Jumlah mode shape struktur mencukupi (diatas 90% pada semua arah) Tabel 4.1 Analisis Struktur Pada Run 1

Dari hasil tabel tersebut, diperoleh periode struktur dihasilkan pada mode 1 adalah

.

Periode yang dihasilkan ini akan di cek ke-validannya dengan periode fundamental pendekatan yang diatur dalam SNI-03-1726-2012. Periode Fundamental (T) yang digunakan memiliki niali batas maksimum dan batas minimum yaitu: 1.


dimana

(

62

TUGAS AKHIR

Dengan koefisien

ditentukan dari tabel berikut: Tabel 4.2 Nilai Koefisien Ct dan x

Sehingga didapatkan 2. Dimana

ditentukan dari tabel berikut

Tabel 4.3 Koefisien untuk batas atas pada periode yang dihitung berdasarkan SNI 03-1726-2012

Dapat dilihat bahwa perioda yang didapatkan pada hasil analisis struktur di etabs melebihi rentang periode fundamental pendekatan. Oleh sebab itu, ambil nilai perioda

agar perhitungan yang dilakukan lebih

konservatif Setelah itu, cek arah mode 1 dan mode 2 yang paling dominan. Didapatkan bahwa mode 1 struktur adalah translasi arah y dan mode 2 struktur adalah translasi arah x, sehingga syarat dua mode pertama harus dalam arah translasi terpenuhi.


63

TUGAS AKHIR

4.1.3 PROSERUR GAYA LATERAL EKIVALEN Berdasarkan SNI 03-1726-2012, beban geser dasar nominal statik ekivalen adalah:

Untuk menentukan nilai

dengan nilai R=8 dan I=1

1.

2. ( ( )

( )

( )

( )

(

3. ( 4.

Karena 5.

maka

yang dipilih yaitu

karena

Nilai berat bangunan dapat dilihat dari perhhitungan pemodelan ETABS sebagai berikut


64

TUGAS AKHIR

Tabel 4.4 Massa Bangunan

Dari perhitungan nilai koefisien respon seismik (Cs) untuk arah X dan arah Y, diperoleh nilai Cs=0.03. massa bangunan yang diperoleh yaitu

Gaya lateral ekivalen yang diperoleh adalah sebagai berikut:


65

TUGAS AKHIR

4.1.4 ANALISIS RESPONS DINAMIK Berdasarkan SNI 1726-2012, nilai akhir dinamik struktur gedung terhadap pembebanan gempa nominal akibat pengaruh gempa rencana dalam suatu arah tertentu tidak boleh diambil kurang dari 85% nilai respon ragam yang pertama. Bila respon dinamik struktur gedung dinyatakan dalam gaya geser dasar nominal (Vt), maka persyaratan tersebut dapat dinyatakan sebagai berikut

Dimana = gaya geser dasar nominal yang didapat dari hasil analisis ragam respon spectrum yang dilakukan (gaya geser dinamik) gaya geser dasar nominal respon ragam pertama (gaya geser static) Untuk memenuhi persyaratan tersebut, maka gaya geser tingkat nominal akibat pengaruh Gempa Rencana sepanjang tinggi struktur gedung hasil analisis ragam spectrum respons dalam suatu arah tertentu, harus dikalikan nilainya dengan suatu faktor skala (scale faktor):

Dikarenakan pada tahap awal digunakan


66

TUGAS AKHIR

Berikut adalah hasil analisis respons dinamik menggunakan persyaratan diatas Tabel 4.5 Analisis Respons Dinamik

4.1.5 PEGECEKAN DEFORMASI STRUKTUR Berdasarkan SNI, simpangan antar lantai hanya terdapat satu kinerja, yaitu pada kinerja batas ultimate. Penentuan simpangan antar lantai tingkat desain (

harus dihitung sebagai perbedaan defleksi didasar tingkat

berdasar proyeksi vertikal dari pusat massa di tingkat atasnya. Defleksi pusat massa di tingkat x (

dalam mm harus ditentukan dengan

persamaan berikut

Dimana:

defleksi pada lokasi yang diisyaratkan dan ditentukan sesuai dengan analisis elastik


67

TUGAS AKHIR

Dengan demikian, deformasi struktur yang didapat dari story drift pada bangunan tidak boleh melebihi deformasi izin struktur Tabel 4.6 Simpangan antar lantai ijin

Sehingga simpangan struktur tidak boleh melebihi 0.0035 Tabel 4.7 Simpangan antar lantai arah x


68

TUGAS AKHIR

Tabel 4.8 Simpangan antar lantai arah y

4.1.6 PENGECEKAN TERHADAP KETIDAKBERATURAN TORSI Ketidakberaturan torsi didefinisikan ada jika simpangan antar lantai tingkat maksimum, torsi yang dihitung termasuk tak terduga, di sebuah ujung struktur melintang terhadap sumbu lebih dari 1,2 kali simpangan antar lantai tingkat rata-rata di kedua ujung struktur.

Gambar 4.1 Faktor Pembesaran Torsi


69

TUGAS AKHIR

Struktur yang dirancang untuk kategori desain seismik C, D, E atau F, dimana tipe 1a atau 1b ketidakberaturan torsi terjadi seperti didefinisikan dalam peraturan harus mempunyai pengaruh yang diperhitungkan dengan mengalihkan (

di masing-masing tingkat dengan faktor pembesaran torsi

seperti digambarkan pada gambarr diatas ditentukan dengan

persamaan berikut: *

+

Keterangan: = perpindahan maksimum di tingkat x yang dihitung dengan mengasumsikan rata-rata perpindahan di titik –titik terjauh struktur di tingkat x yang dihitung dengan mengasumsikan Ax=1 mm Faktor pembesaran torsi tidak disyaratkan melebihi 3,0. Data perhitungan kelayakan torsi ada di lampiran 4.1.7 PENGECEKAN TERHADAP PENGARUH P-DELTA Struktur gedung tinggi pada umumnya adalah relatif fleksibel, sehingga akibat beban gempa mengalami simpangan yang relatif besar yang dapat menimbulkan Pengaruh P-Delta yang signifikan. Pengaruh P-Delta pada geser dan momen tingkat, gaya dan momen elemen struktur yang dihasilkan dan simpangan antar lantai tingkat yang timbul oleh pengaruh ini tidak disyaratkan untuk diperhitungkan bila koefisien stabilitas (

seperti

ditentukan persamaan berikut sama dengan atau kurang dari 0.1:


70

TUGAS AKHIR

Keterangan: = beban desain vertikal total pada dan di atas tingkat x = simpangan antar lantai tingkat desain 6, terjadi secara serentak dengan

=faktor keutamaan gempa yang ditentukan = gaya geser seismik yang bekerja antara tingkat x dan x-1 = tinggi tingkat di bawah tingkat x faktor pembesaran deflleksi Koefisien stabilitas (

tidak melebihi

yang ditentukan sebagai

berikut:

Dimana

adalah rasio kebutuhan geser terhadap kapasitas geser untuk

tingkat antara tingkat x dan x-1. Rasio ini diijinkan secara konservatif diambil sebesar 1,0. Jika koefisien stabilitas ( dengan

lebih besar dari 0,1 tetapi kurang dari atau sama

, faktor peningkatan terkait dengan pegaruh P-delta pada

perpindahan dan gaya komponen struktur harus ditentukan dengan analisis rasional. Sebagai alternatif, diijinkan untuk mengalihkan perpindahan dan gaya komponen struktur dengan

. Jika

lebih besar dari

, struktur

berpotensi tidak stabil dan harus didesain ulang.


71

TUGAS AKHIR

Tabel 4.9 Perhitungan P delta comb3 Max

Tabel 4.10 Perhitungan P delta comb7 Max

4.2 TAHANAN ELEMEN STRUKTUR 4.2.1 TAHANAN ELEMEN KOLOM


72

TUGAS AKHIR

Dalam struktur bangunan yang ditinjau, akan ada 7 profil baja yang akan digunakan sebagai elemen kolom yakni: 1. Kolom eksterior 1-15 (W14x426) 2. Kolom eksterior 16-25 (W14x283) 3. Kolom interior 1-5 (W14x426) 4. Kolom interior 6-10 (W14x311) 5. Kolom interior 11-15 (W14x211) 6. Kolom interior 16-20(W14x145) 7. Kolom interior 21-25 (W14x61) Tabel 4.11 Informasi Material Kolom eksterior 1-15 (W14x426)


73

TUGAS AKHIR

Tabel 4.12 Data Penampang Kolom eksterior 1-15 (W14x426)

Tabel 4.13Cek kekompakkan Kolom eksterior 1-15 (W14x426)


74

TUGAS AKHIR

Tabel 4.14Cek kuat tekan murni Kolom eksterior 1-15 (W14x426)

Tabel 4.15 Cek kuat lentur tekuk torsi lateral Kolom eksterior 1-15 (W14x426)

Tabel 4.16 Perbesaran momen dan cek tahanan lentur Kolom eksterior 1-15 (W14x426)

Untuk tahanan elemen struktur aksial kolom yang lain dilampirkan pada lampiran.


75

TUGAS AKHIR

4.2.2 TAHANAN ELEMEN BALOK Pada struktur yang ditinjau hanya ada 2 jenis yaitu balok eksterior dan balok interior. Balok-balok tersebut dibuat tipikal di seluruh lantai. Berikut adalah profil balok yang digunakan 1. Balok eksterior: W30x99 2. Balok interior: W21x50 Selanjutnya adalah perhitungan tahanan balok terhadap momen positif terbesar, momen negatif terbesar dan gaya geser terbesar Tabel 4.17 Properti pelat

Tabel 4.18 Properti profil baja IWF balok interior W21x50

Tabel 4.19 Penentuan Garis Kerja IWF balok interior W21x50


76

TUGAS AKHIR

Tabel 4.20 Pengecekan kuat lentur IWF balok interior W21x50

Tabel 4.21 Pengecekan kuat geser IWF balok interior W21x50

Tabel 4.22 Properti profil baja IWF balok eksterior W30x99


77

TUGAS AKHIR

Tabel 4.23 Penentuan Garis Kerja IWF balok eksterior W30x99

Tabel 4.24 Pengecekan kuat lentur IWF balok eksterior W30x99

Tabel 4.25 Pengecekan kuat geser IWF balok eksterior W30x99

4.3 PRELIMINARY DESAIN TUNED MASS DAMPER Proses preliminary design dari Tuned Mass Damper dapat dilihat dari langkah-langkah berikut: 1. Menentukan massa dari damper yang akan digunakan Irvan Ferdian-15012016

78

TUGAS AKHIR

Dari persyaratan yang telah ditentukan, nilai dari mass ratio yang dipilih harus diantara 1% hingga 5%. Untuk contoh perhitungan kita akan gunakan nilai 1%

2. Hitung percepatan sudut yang akan digunakan berdasarkan frekuensi natural bangunan pada mode yang dominan (yaitu mode 1)

3. Hitung kekakuan TMD

4. Hitung damping ratio dan damping coefficient √

( (

√

( (

Berikut disertakan perhitungan untuk beberapa nilai mass ratio


79

TUGAS AKHIR

Tabel 4.26 Perhitungan preliminary damper

4.4 PEMODELAN ELEMEN TUNED MASS DAMPER 4.4.1 INPUTAN UMUM PEREDAM Penginputan data peredam dilakukan pada program SAP2000 dengan langkah-langkah sebagai berikut: 1. Dari model gedung yang sudah ada, Define terlebih dahulu Link Properties yang digunakan yakni Define->Section Properties>Link/Support Properties->Add New Property


80

TUGAS AKHIR

Gambar 4.2 Link/Support Properti Data

2. Masukkan nilai kekakuan dan damping coefficient yang telah ditentukan dari perhitungan preliminary


81

TUGAS AKHIR

Gambar 4.3 Link/Support Directional Properties

4.4.2 PENGAPLIKASIAN PEREDAM PADA MODEL GEDUNG B dan C Setelah parameter-parameter umum dan khusus dari peredam selesai diinputkan, maka langkah selanjutnya adalah meng-assign Tuned Mass Damper yang telah didefinisikan sebelumnya pada model gedung B dan C. Desain diperoleh untuk damper sebagai berikut

Gambar 4.4 Desain Tuned Mass Damper


82

TUGAS AKHIR

4.5 ANALISIS ELEMEN DENGAN STRESS RATIO Stress Ratio atau Capacity Ratio adalah rasio antara gaya atau momen ultimit pada penampang yang terjadi terhadap kuat nominal penampang dengan nilai faktor reduksi tertentu. Cara tersebut merupakan strategi program dalam menerjemahkan code design untuk mengikuti apakah suatu penampang pada elemen struktur telah memenuhi persyaratan perencanaan atau tidak. Berikut adalah hasil pengecekan elemen struktur untuk tampak samping layer tengah.

Gambar 4.5 Stress ratio tampak samping


83

TUGAS AKHIR

Gambar 4.6 Stress ratio tampak tiga dimensi

Berikut adalah nilai stress ratio maksimum dari tiap-tiap elemen yang digunakan pada bangunan non-damper (Gedung A) Tabel 4.27 Rekapitulasi Stress Ratio maksimum tiap elemen


84

TUGAS AKHIR

Karena nilai maksimum stress ratio dari setiap elemen struktur tidak ada yang melebihi 1, maka dapat dikatakan bahwa elemen struktur yang digunakan aman. 4.6 PENGECEKAN KEBERATURAN VERTIKAL Di SNI 1726-2012 pada pasal 7.3.2.2 ditulis apa yang menjadi persyaratan untuk

ketidakberaturan

vertikal.

Struktur

bangunan

gedung

yang

mempunyai satu atau lebih tipe ketidakberaturan seperti yang terdaftar dalam tabel 4.28 harus dianggap memliki ketidakberaturan vertikal. Struktur yang dirancang untuk kategori beban seismic sebagainmana yang terdaftar dalam tabel 4.28 harus memenuhi persyaratan dalam pasal-pasal yang dirujuk dalam tabel tersebut. Tabel 4.28 Ketidakberaturan pada struktur


85

TUGAS AKHIR

Tabel 4.29 Kekuan tiap lantai

Untuk poin 1a, 1b, 5a dan 5b dapat kita jawab melalui tabel 4.29. Karena nilai kekakuan yang dimiliki oleh tiap 5 lantai sama maka tidak ada ketidakberaturan vertikal. Untuk perubahan nilai kekakuan pun sudah melampaui batas persentase yang disyaratkan. Untuk poin 3 dan 4 tidak perlu di cek karena struktur tidak memiliki Shear Wall. Poin yang kedua tidak perlu di cek karena massa pada tiap lantai tipikal


86

TUGAS AKHIR

BAB V: HASIL PERHITUNGAN DAN ANALISIS 5.1 KONFIGURASI OPTIMUM Tabel 5 1 Rekapitulasi reduksi respons struktur dengan gempa Chi-Chi

Untuk menentukan konfigurasi yang optimum, akan ditinjau respon struktur yang dibebani oleh beban gempa Chi-Chi. Dapat kita lihat bahwa reduksi respons yang dihasilkan untuk gedung B dengan mass ratio 3% sangat mendekati reduksi respons struktur pada gedung C yang juga memiliki mass ratio 3% namun dengan jumlah damper yang berbeda. Di lain sisi, gedung B yang menggunakan mass ratio 4% memiliki reduksi yang jauh lebih signifikan dibandingkan konfigurasi yang lainnya. Dari pengamatan ini, analisis berikutnya akan dilakukan seputar gedung B dengan mass ratio 4% (berikutnya hanya akan disebut sebagai gedung B) dan gedung C. Dari Tabel 5.1 juga bisa dilihat bahwa mass ratio memiliki peran yang lebih besar dibandingkan jumlah damper itu sendiri. 5.2 HASIL PERHITUNGAN LTHA Berikut adalah hasil respons struktur yang dievaluasi dengan menggunakan metode analisis riwayat waktu linear dengan beban gempa Chi Chi Taiwan yang terjadi selama 90 detik.Analisis ini dilakukan pada sumbu lemah dan kuat. 5.2.1 RESPON PERPINDAHAN


87

TUGAS AKHIR

Gambar 5.1 Perpindahan atap gedung A arah X

Gambar 5.2 Perpindahan atap gedung A arah Y


88

TUGAS AKHIR

Gambar 5.3 Perpindahan atap gedung B arah X

Gambar 5.4 Perpindahan atap gedung B arah Y


89

TUGAS AKHIR

Gambar 5.5 Perpindahan atap gedung C arah X

Gambar 5.6 Perpindahan atap gedung C arah Y


90

TUGAS AKHIR

Tabel 5.2 Rekapitulasi titik ekstrim perpindahan

Terlihat dari tabel diatas bahwa perpindahan ekstrim pada gedung A jauh lebih besar dibandingkan perpindahan ekstrim (baik maksimum maupun minimum) gedung B dan gedung C. Reduksi yang dialami bisa mencapai 40% hingga 50%.


91

TUGAS AKHIR

5.2.2 RESPON KECEPATAN

Gambar 5.7 Kecepatan atap gedung A arah X

Gambar 5.8 Kecepatan atap gedung A arah Y


92

TUGAS AKHIR

Gambar 5.9 Kecepatan atap gedung B arah X

Gambar 5.10 Kecepatan atap gedung B arah Y


93

TUGAS AKHIR

Gambar 5.11 Kecepatan atap gedung C arah X

Gambar 5.12 Kecepatan atap gedung C arah Y


94

TUGAS AKHIR

Tabel 5.3 Rekapitulasi nilai ekstrim kecepatan atap gedung

Terdapat reduksi yang cukup signifikan dari nilai ekstrim kecepatan dari perpindahan atap gedung A terhadap gedung B dan C. Depresiasi nilai ekstrim kecepatan atap gedung ini membuktikan bahwa pengaplikasian damper berjalan dengan baik.


95

TUGAS AKHIR

5.2.3 RESPON PERCEPATAN

Gambar 5.13 Percepatan atap gedung A arah X

Gambar 5.14 Percepatan atap gedung A arah Y


96

TUGAS AKHIR

Gambar 5.15 Percepatan atap gedung B arah X

Gambar 5.16 Percepatan atap gedung B arah Y


97

TUGAS AKHIR

Gambar 5.17 Percepatan atap gedung C arah X

Gambar 5.18 Percepatan atap gedung C arah Y


98

TUGAS AKHIR

Dari keenam grafik percepatan diatas, didapatkan nilai maksimum dan minimum sebagai berikut. Terlihat sekilas bahwa ada peningkatan nilai ekstrim percepatan pada percepatan gedung B terhadap gedung A untuk arah X Tabel 5.4 Rekapitulasi nilai ekstrim percepatan atap gedung


99

TUGAS AKHIR

5.2.4 TOTAL STORY DRIFT DAN INTER-STORY DRIFT PADA KONDISI ENVELOPE

Gambar 5.19 Total story drift X Gedung A

Gambar 5.20 Total story drift Y Gedung A


100

TUGAS AKHIR

Gambar 5.21 Total story drift X Gedung B

Gambar 5.22 Total story drift Y Gedung B


101

TUGAS AKHIR

Gambar 5.23 Total story drift X Gedung C

Gambar 5.24 Total story drift Y Gedung C


102

TUGAS AKHIR

Gambar 5.25 Inter-story drift X Gedung A

Gambar 5.26 Inter-story drift Y Gedung A


103

TUGAS AKHIR

Gambar 5.27 Inter-story drift X Gedung B

Gambar 5.28 Inter-story drift Y Gedung B


104

TUGAS AKHIR

Gambar 5.29 Inter-story drift X Gedung C

Gambar 5.30 Inter-story drift Y Gedung C


105

TUGAS AKHIR

Dari keenam grafik diatas, dapat di simpulkan nilai maksimum dan minimumnya sebagai berikut: Tabel 5.5 Rekapitulasi rata-rata nilai interstory drift

Secara keseluruhan dapat dilihat bahwa terjadi penurunan dari nilai interstory drift gedung A terhadap gedung B dan gedung C.


106

TUGAS AKHIR

5.3 ANALISIS PENGARUH TUNED MASS DAMPER TERHADAP PERFORMA GEDUNG Analisis respon gempa yang dilakukan untuk melihat reduksi akibat aplikasi damper menggunakan pendekatan Root Mean Square (RMS) Method. Yaitu sebagai berikut.

√

(

Lalu untuk perhitungan reduksi yaitu dengan rumus berikut: (

5.3.1 ANALISIS DISPLACEMENT TERHADAP WAKTU Tabel 5.6 Reduksi perpindahan terhadap waktu beban gempa Chi-Chi


107

TUGAS AKHIR

Berdasarkan data yang kita peroleh, dapat kita simpulkan bahwa gedunggedung yang menggunakan TMD mengalami penurunan nilai perpindahan yang relatif besar. Jika kita lihat lebih detil lagi, nilai penurunan yang lebih besar yaitu pada geedung B dimana terjadi penurunan hingga 55% dibandingkan gedung C yang hanya 48%. 5.3.2 ANALISIS KECEPATAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.7 Reduksi kecepatan terhadap waktu beban gempa Chi-Chi

Pada data reduksi kecepatan juga dapat dilihat kecenderungannya bahwa konfigurasi damper pada gedung B lebih efektif dibandingkan gedung C. Hal ini ditunjukkan pada perbedaan reduksi hingga 7% untuk konfigurasi B-C


108

TUGAS AKHIR

5.3.3 ANALISIS PERCEPATAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.8 Reduksi percepatan terhadap waktu beban gempa Chi-Chi

Terdapat reduksi terbesar hingga 45% untuk percepatan gedung yang di aplikasikan TMD. Perbedaan antara kedua konfigurasi tidak signifikan. Namun terdapat perbedaan nilai ekstrim percepatan (telah dipaparkan pada subab sebelumnya) dimana nilai percepatan pada konfigurasi gedung B dimana mass ratio nya lebih tinggi ternyata memiliki nilai yang lebih besar dibandingkan gedung C. Hal ini disebabkan oleh konfigurasi yang belum optimum

sehingga

memungkinkan

terjadinya

gerak

yang

saling

menguatkan antara damper dan gedung sehingga menyebabkan nilai ekstrim pada mass ratio yang besar juga ikut membesar.


109

TUGAS AKHIR

5.3.4 ANALISIS TOTAL STORY DRIFT DAN INTER-STORY DRIFT ENVELOPE

Gambar 5.31 Total story drift X Max

Gambar 5. 32 Total story drift X Min


110

TUGAS AKHIR

Gambar 5. 33 Total story drift Y Max

Gambar 5. 34 Total story drift Y Min

Dapat dilihat pada kurva diatas bahwa nilai total story drift envelope baik untuk sumbu positif maupun negatif mengalami kecenderungan untuk turun dengan pengaplikasikan damper pada struktur. Penurunan nilai total story drift memberikan indikasi yang bagus terhadap berkurangnya deformasi struktur yang tentunya berujung pada berkurangnya kondisi kerusakan pada


111

TUGAS AKHIR

elemen-elemen structural dari struktur utama tersebut. Dapat dilihat juga bahwa apabila dibandingkan antara gedung B dan gedung C, diperoleh bahwa gedung B lebih optimum dalam konfigurasi damper nya bila dibandingkan dengan gedung C.

Gambar 5.35 Inter-story drift X

Gambar 5.36 Inter-story drift Y


112

TUGAS AKHIR

Dari rata-rata inter-story drift dapat diketahui bahwa pemasangan damper dapat mengurangi interstory drift yang terjadi pada gedung. Pada grafik juga menunjukkan bahwa gedung B memiliki kecenderungan untuk lebih baik dibandingkan gedung C. Jika ditinjau dari segi persyaratannya, gedung C belum memenuhi syarat inter-story drift untuk arah Y positif, sedangkan gedung B sudah memenuhi syarat untuk kedua arah.


113

TUGAS AKHIR

5.4 ANALISIS

PERFORMA

GEDUNG

DALAM

MENAHAN

BERBAGAI BEBAN GEMPA 5.4.1 GEMPA EL CENTRO 5.4.1.1

RESPON PERPINDAHAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.9 Reduksi perpindahan terhadap waktu beban gempa El Centro

Dari hasil perhitungan diperoleh reduksi maksimum pada perpindahan gedung bila dikenakan beban gempa El Centro adalah 56% pada arah gempa X dengan konfigurasi gedung C. Reduksi terkecil dapat dilihat terjadi pada arah gempa Y yang juga dari konfigurasi gedung C


114

TUGAS AKHIR

5.4.1.2

RESPON KECEPATAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.10 Reduksi kecepatan terhadap waktu beban gempa El Centro

Dari hasil perhitungan dapat dilihat bahwa terjadi reduksi maksimum kecepatan pada arah gempa X di konfigurasi gedung B. Reduksi minimum kecepatan terjadi pada arah gempa Y di konfigurasi gedung B


115

TUGAS AKHIR

5.4.1.3

RESPON PERCEPATAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.11 Reduksi percepatan terhadap waktu beban gempa El Centro

Reduksi percepatan maksimum terjadi pada gedung C pada arah gempa Y dengan nilai hampir 40% sedangkan reduksi percepatan minimum terjadi pada konfigurasi damper gedung B dengan nilai 35%.


116

TUGAS AKHIR

5.4.2 GEMPA KOBE 5.4.2.1

RESPON PERPINDAHAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.12 Reduksi perpindahan terhadap waktu beban gempa Kobe

Pada percobaan pemodelan gedung yang dikenakan beban gempa kobe dapat dilihat bahwa reduksi maksimum terjadi pada konfigurasi gedung B arah Y dengan nilai hampir 50%. Reduksi minimum terjadi pada konfigurasi damper gedung C dengan nilai 24%


117

TUGAS AKHIR

5.4.2.2

RESPON KECEPATAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.13 Reduksi kecepatan terhadap waktu beban gempa Kobe

Dapat dilihat bahwa reduksi kecepatan maksium terjadi pada konfigurasi damper pada gedung B pada arah Y. Reduksi kecepatan minimum terjadi pada konfigurasi damper gedung C pada arah Y dengan nilai 24%


118

TUGAS AKHIR

5.4.2.3

RESPON PERCEPATAN TERHADAP WAKTU Tabel 5.14 Reduksi percepatan terhadap waktu beban gempa Kobe

Reduksi percepatan maksimum terjadi pada konfigurasi damper gedung C dengan nilai hampir 50% dan reduksi minimum terjadi pada konfigurasi gedung B dengan nilai reduksi 31%


119

TUGAS AKHIR

5.5 REKAPITULASI HASIL PERHITUNGAN DAN ANALISIS RESPON STRUKTUR Tabel 5.15 Rekapitulasi reduksi respon struktur akibat ketiga gempa

Dapat dilihat bahwa terjadi reduksi respons terbesar apabila menggunakan konfigurasi damper seperti pada gedung B yaitu 1 damper dengan mass ratio 4% dibandingkan gedung C dengan 2 damper dan mass ratio 3%.


120

TUGAS AKHIR

Selain itu konfigurasi ini juga terlihat lebih efektif menangkal beban gempa Chi-Chi yang telah di skalakan ke gempa Jakarta. Dari ketiga respons, dapat disimpulkan juga bahwa konfigurasi Tuned Mass Damper ini mampu mereduksi perpindahan dengan lebih efektif dibandingkan pada kecepatan dan percepatan.


121

TUGAS AKHIR

5.6 PENGECEKAN

TAHANAN

BALOK

TERHADAP

BEBAN

AKIBAT DAMPER Dalam pendesainan damper tersebut, akan digunakan batangan balok baja sebagai transfer beban dari kabel penghubung damper kepada balok struktur. Detail transfer beban dapat dilihat sebagai berikut:

Gambar 5.37 Detail transfer beban pada struktur

Tegangan yang diterima setiap balok


122

TUGAS AKHIR

√

√

√

( (


)

(

) (

123

TUGAS AKHIR

5.7 PENGECEKAN SYARAT IJIN STORY DRIFT Tabel 5.16 Story Drift Ijin Gedung B arah X


124

TUGAS AKHIR

Tabel 5.17 Story Drift Ijin Gedung B arah X

Di bab sebelumnya telah diperiksa kelayakan dari story drift bangunan tanpa damper yang sengaja dibuat sehingga tidak memenuhi syarat. Tabel merupakan perhitungan untuk kelayakan story drift dari gedung B yang merupakan gedung paling optimum dari segi reduksi respon struktur.


125

TUGAS AKHIR

5.8 PENGECEKAN SYARAT IJIN P-DELTA Tabel 5.18 Perhitungan P-Delta pada gedung B konfigurasi optimum arah X

Tabel 5.19 Perhitungan P-Delta pada gedung B konfigurasi optimum arah Y


126

TUGAS AKHIR

Akibat terjadinya reduksi pada perpindahan antar lantai yang dialami oleh bangunan dengan konfigurasi damper optimum yaitu pada gedung B, maka persyaratan P-Delta menjadi terpenuhi. Selain itu dapat dilihat terjadi peningkatan pada nilai gaya aksial tiap lantainya yang disebabkan oleh massa Tuned Mass Damper yang diletakkan di lantai teratas. Terjadi penurunan untuk nilai gaya geser yang dialami, hal ini disebabkan oleh perpindahan dari bangunan yang menurun jauh dibandingkan pada gedung A.


127

TUGAS AKHIR

5.9 PENGECEKAN ELEMEN DENGAN STRESS RATIO Seperti yang telah dipaparkan pada bab sebelumnya, stress ratio pada suatu elemen merupakan indicator keamanan dari elemen itu sendiri. Jika ratio tersebut melebihi dari 1, maka dapat dikatakan elemen tersebut tidak aman.

Gambar 5.38 Stress Ratio Gedung B tampak samping20


128

TUGAS AKHIR

Gambar 5.39 Stress Ratio Gedung B 3D

Tabel berikut merupakan ratio maksimum dari elemen-elemen yang bekerja pada gedung B. Diperoleh bahwa tidak ada stress ratio yang melebihi nilai 1 sehingga dapat disimpulkan pemasangan damper dengan konfigurasi optimum aman jika ditinjau dari elemen strukturnya.


129

TUGAS AKHIR

Tabel 5.20 Rekapitulasi stress ratio gedung B


130

TUGAS AKHIR

5.10

ANALISIS PERIODA BANGUNAN

Dari output program SAP2000 untuk gedung B, diperoleh bahwa gedung A memiliki periode natural yang lebih kecil dibandingkan gedung B. Hal ini bisa disebabkan oleh fenomena inersia yang dialami oleh gedung B akibat beban damper. Besarnya beban ini mengakibatkan pergerakan bangunan menjadi lebih pelan dibandingkan gedung A (ditandai oleh penurunan kecepatan dan percepatan). Pergerakan yang relatif lebih pelan tidak berarti amplitudo gerak struktur meningkat. Tabel 5.21 Perbandingan periode gedung A dan gedung B


131

TUGAS AKHIR

5.11

PENGECEKAN KEBERATURAN VERTIKAL

Pada pengaplikasian damper, tidak perlu dicek lagi syarat kekakuannya karena tidak ada perubahan, namun untuk ketidakberaturan massa perlu dicek karena ada penambahan massa akibat damper. Tabel 5.22 Rekapitulasi massa per lantai gedung B mass ratio 4%

Ketidakberaturan ini ada bila massa efektif sebarang tingkat lebih dari 150% massa efektif tingkat yang berdekatan. Dari tabel diatas diperoleh ada ketidakberaturan vertikal pada gedung B. Agar persyaratan ini terpenuhi, maka mass ratio yang dapat digunakan yaitu kurang dari 3%. Tabel 5.23 Rekapitulasi massa per lantai gedung B mass ratio 3%


132

TUGAS AKHIR

BAB VI:KESIMPULAN DAN SARAN 6.1 KESIMPULAN 1. Perencanaan Struktur Dari segi perencanaan struktur telah ditentukan untuk menggunakan material baja sebagai elemen pembentuk struktur gedung 25 lantai ini dengan harapan bahwa kekakuan baja yang lebih kecil dari beton akan memberikan respons yang lebih “kelihatan” dibandingkan material beton. Gedung yang direncanakan ini terdiri dari 7 jenis tipikal elemen baja yang dibagi atas area eksterior dan interior. Tabel 6.1 Rekapitulasi profil elemen struktur

Gedung ini diuji dengan 3 beban gempa yakni gempa Chi-Chi, El Centro dan Kobe yang telah diskalakan kepada gempa Jakarta. Semua elemen struktur telah dicek ketahanannya terhadap beban maksimum yang terjadi dan kapasitasnya mencukupi. 2. Preliminary Tuned Mass Damper Perhitungan mengenai detil Tuned Mass Damper ini dilakukan pertama-tama dengan menentukan mass ratio dari massa bangunan secara keseluruhan dengan massa damper. Berdasarkan referensi diperoleh bahwa nilai mass ratio

yang diperbolehkan untuk

dijadikan acuan desain damper ini adalah 1% hingga 5%. Dalam Irvan Ferdian-15012016

133

TUGAS AKHIR

tugas akhir ini, konfigurasi damper yang digunakan ada 3 yaitu damper dengan jumlah 1 dengan mass ratio 3% dan 4% dan 2 damper dengan mass ratio 3%. Proses penyeleksian konfigurasi optimum

yang

akan

dianalisis

yaitu

dengan

pertama-tama

membandingkan konfigurasi dengan jumlah damper yang sama setelah itu di bandingkan dengan jumlah damper yg berbeda. Diperoleh bahwa konfigurasi yang optimum merupakan gedung dengan jumlah damper 1 dan mass ratio 4%. Hal ini membuktikan bahwa mass ratio dinilai lebih signifikan dibandingkan jumlah dari damper itu sendiri. 3. Respon Gedung B dan C Berdasarkan perhitungan yang dilakukan, diperoleh bahwa terjadi reduksi yang cukup signifikan dari kedua konfigurasi perletakan damper. Reduksi terbesar dialami oleh gedung B dengan mass ratio 4% sehingga bisa dibilang mass ratio

lebih berperan apabila

dibandingkan pada jumlah damper itu sendiri. Menurunnya respon akibat aplikasi damper menunjukkan kinerja gedung yang lebih baik. Pemasangan damper ini bisa dilakukan untuk mengurangi deformasi sehingga meningkatkan kenyamanan oleh para pengguna struktur. 4. Respon gedung terhadap berbagai macam gempa Dari grafik yang ditampilkan, kita dapatkan gedung yang dikenakan beban gempa Chi-Chi yang diskalakan memiliki respon yang lebih jelas dibandingkan oleh beban gempa Kobe dan El Centro. Namun dapat kita lihat bahwa reduksi terbesar yang dialami oleh bangunan terjadi ketika bangunan tersebut dikenakan beban gempa El Centro pada gedung C, untuk perpindahan arah X sebesar 63%. Untuk reduksi percepatan maksimum dialami oleh gedung C pada arah Y pada beban gempa Kobe dengan nilai 48%. Nilai reduksi kecepatan maksimum dialami oleh gedung B dengan beban gempa Chi-Chi Irvan Ferdian-15012016

134

TUGAS AKHIR

pada arah X dengan nilai 48%. Akibat reduksi yang dialami gedung B dan gedung C, persyaratan story drift dan P-Delta yang sebelumnya di sengajakan agar tidak memenuhi menjadi terpenuhi. 5. Perbesaran pada percepatan Pada beberapa kasus diatas ditemukan suatu kejanggalan bahwa terjadi peningkatan dalam nilai maksimum percepatan meskipun secara keseluruhan mengalami reduksi. Hal ini bisa disebabkan oleh beban gempa yang bersifat stokastik dan karena prinsip dari Tuned Mass Damper yang memanfaatkan inersia sebagai penangkal respons struktur yang berlebih. 6. Perbesaran pada perioda bangunan Perbesaran perioda bangunan struktur dapat disebabkan oleh inersia dari bandul yang dipasang pada atap struktur. Besarnya massa pada bandul mengakibatkan pergerakan struktur relatif lebih pelan. Namun gerak yang pelan ini tidak berarti amplitudo dari bangunan meningkat, hal ini bisa terjadi karena respon struktur yang menurun (kecepatan dan percepatan). 6.2 SARAN 1. Pastikan bahwa elemen yang menanggung beban tuned mass damper

memenuhi kapasitas yang diperlukan. Hal ini dapat dilakukan dengan pembesaran profil balok (apabila ditumpukan pada balok) dimana damper tersebut digantung. 2. Perlu dilakukan analisis ekonomi sebagai bagian dari pertimbangan

desain yang akan diambil untuk tuned mass damper dalam pelaksanaan konstruksi di lapangan. 3. Sebaiknya dilakukan analisis dengan menggunakan bermacam-

macam beban gempa, mass ratio dan jumlah damper sehingga bisa


135

TUGAS AKHIR

melihat dengan lebih jelas lagi hubungan antara ketiga kriteria tersebut terhadap respon gedung.


136

TUGAS AKHIR

DAFTAR PUSTAKA Badan Standardisasi Nasional. 2012. Tata Cara Perencanaan Ketahaan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non-Gedung (SNI 1726-2012). Jakarta, Indonesia : BSN. Badan Standardisasi Nasional. 2002. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung (SNI 03-1729-2002). Jakarta, Indonesia : BSN. Mangkoesoebroto, Sindur P., Catatan Kuliah SI 3212 Struktur Baja. Bandung : Penerbit ITB. Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD. Jakarta : Erlangga Zulkifli, Ediansjah, dan Widarda, Dina Rubiana. 2013. Penerapan Sistem Kontrol Struktur pada Jembatan. Jakarta : Kementrian Pekerjaan Umum Farghaly, A. Abdelraheem. 2012. Optimu Design of TMD System for Tall Buildings. Egypt : Sohag University. Ambramson, Norman H. 1996. The Dynamics of Liquids in Moving Containers. Urbana : University of Illinois. Sun, L.M., Fujino, Y., Chaiseri, P., and Pacheco. 1995. The Properties of Tuned Liquid Damper Using a TMD Analogy, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, 23, 967-976. Weber Felix., Feltrin, Glauco., Huth, Olaf. 2006. Guidelines for Structural Control. Switzerland : SAMCO Final Report


137

TUGAS AKHIR

LAMPIRAN Data Penampang Kolom


138

TUGAS AKHIR


139

TUGAS AKHIR


140

TUGAS AKHIR

Cek Kekompakan


141

TUGAS AKHIR

Cek Kuat Lentur Tekuk Torsi Lateral


142

TUGAS AKHIR


143

TUGAS AKHIR

Cek Kuat Tekan Murni


144

TUGAS AKHIR

Perbesaran momen dan cek tahanan lentur


145

TUGAS AKHIR

Pengecekan Ketidakberaturan Torsi Arah X Story

Load

Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25

8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story25

8

Story25

14

Story25

8

Story25

14

Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25 Story25

8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

UX

UX max

Comb10 Max Comb10 Max Comb10 Min Comb10 Min Comb11 Max Comb11 Max Comb11 Min Comb11 Min Comb12 Max Comb12 Max Comb12 Min Comb12 Min Comb13 Max Comb13 Max Comb13 Min Comb13 Min Comb14 Max Comb14 Max Comb14 Min Comb14 Min Comb15 Max Comb15 Max Comb15 Min Comb15 Min Comb16 Max Comb16 Max Comb16 Min Comb16 Min Comb17 Max Comb17 Max Comb17 Min Comb17 Min Comb18 Max Comb18 Max Comb18 Min Comb18 Min Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Min Comb19 (ENVE) Min Comb3 Max Comb3 Max Comb3 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb5 Max Comb5 Max Comb5 Min Comb5 Min Comb6 Max Comb6 Max Comb6 Min Comb6 Min Comb7 Max Comb7 Max Comb7 Min Comb7 Min Comb8 Max Comb8 Max Comb8 Min Comb8 Min Comb9 Max Comb9 Max Comb9 Min Comb9 Min EQX Max EQX Max

0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121

Cek Keberatu ran

Ket

1

OK

-0.19121

1

OK

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

-0.19121 -0.19121

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

-0.19121 -0.19121

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

-0.19121 -0.19121

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

-0.19121 -0.19121

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

UX ave

Rasio

0.191208 0.191208 -0.191

0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 -0.19121

1

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.057362 0.057362

1

OK

-0.05736 -0.05736

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

-0.19121 -0.19121

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

-0.19121 -0.19121

1

OK

0.191208 0.191208

1

OK

-0.19121 -0.19121

1

OK

0.147083 0.147083

1

OK


Load


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story24

8

Story24

14

Story24

8

Story24

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.19121 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.057362 0.057362 -0.05736 -0.05736 0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 0.191208 0.191208 -0.19121 -0.19121 0.147083 0.147083

Story

UX

UX max

Comb10 Max Comb10 Max Comb10 Min Comb10 Min Comb11 Max Comb11 Max Comb11 Min Comb11 Min Comb12 Max Comb12 Max Comb12 Min Comb12 Min Comb13 Max Comb13 Max Comb13 Min Comb13 Min Comb14 Max Comb14 Max Comb14 Min Comb14 Min Comb15 Max Comb15 Max Comb15 Min Comb15 Min Comb16 Max Comb16 Max Comb16 Min Comb16 Min Comb17 Max Comb17 Max Comb17 Min Comb17 Min Comb18 Max Comb18 Max Comb18 Min Comb18 Min Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Min Comb19 (ENVE) Min Comb3 Max Comb3 Max Comb3 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb5 Max Comb5 Max Comb5 Min Comb5 Min Comb6 Max Comb6 Max Comb6 Min Comb6 Min Comb7 Max Comb7 Max Comb7 Min Comb7 Min Comb8 Max Comb8 Max Comb8 Min Comb8 Min Comb9 Max Comb9 Max Comb9 Min Comb9 Min EQX Max EQX Max

0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948

Cek Keberatu ran

Ket

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.056844 0.056844

1

OK

-0.05684 -0.05684

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.189479 0.189479

1

OK

-0.18948 -0.18948

1

OK

0.145753 0.145753

1

OK

UX ave

Rasio

0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.056844 0.056844 -0.05684 -0.05684 0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.189479 0.189479 -0.18948 -0.18948 0.145753 0.145753

146

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story23

8

Story23

14

Story23

8

Story23

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

UX Comb10 Max Comb10 Max Comb10 Min Comb10 Min Comb11 Max Comb11 Max Comb11 Min Comb11 Min Comb12 Max Comb12 Max Comb12 Min Comb12 Min Comb13 Max Comb13 Max Comb13 Min Comb13 Min Comb14 Max Comb14 Max Comb14 Min Comb14 Min Comb15 Max Comb15 Max Comb15 Min Comb15 Min Comb16 Max Comb16 Max Comb16 Min Comb16 Min Comb17 Max Comb17 Max Comb17 Min Comb17 Min Comb18 Max Comb18 Max Comb18 Min Comb18 Min Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Min Comb19 (ENVE) Min Comb3 Max Comb3 Max Comb3 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb5 Max Comb5 Max Comb5 Min Comb5 Min Comb6 Max Comb6 Max Comb6 Min Comb6 Min Comb7 Max Comb7 Max Comb7 Min Comb7 Min Comb8 Max Comb8 Max Comb8 Min Comb8 Min Comb9 Max Comb9 Max Comb9 Min Comb9 Min EQX Max EQX Max

UX max (m) 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687

Cek Keberatu ran

Ket

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 -0.18687

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story22

8

Story22

14

Story22

8

Story22

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.18687 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.056062 0.056062 -0.05606 -0.05606 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 0.186874 0.186874 -0.18687 -0.18687 0.143749 0.143749

Story

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.056062 0.056062

1

OK

-0.05606 -0.05606

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.186874 0.186874

1

OK

-0.18687 -0.18687

1

OK

0.143749 0.143749

1

OK


UX max (m) 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336

Cek Keberatu ran

Ket

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.055009 0.055009

1

OK

-0.05501 -0.05501

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.183364 0.183364

1

OK

-0.18336 -0.18336

1

OK

0.141049 0.141049

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.055009 0.055009 -0.05501 -0.05501 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.183364 0.183364 -0.18336 -0.18336 0.141049 0.141049

147

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story21

8

Story21

14

Story21

8

Story21

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902

Cek Keberatu ran

Ket

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 -0.17902

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story20

8

Story20

14

Story20

8

Story20

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.17902 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.053705 0.053705 -0.05371 -0.05371 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 0.179017 0.179017 -0.17902 -0.17902 0.137705 0.137705

Story

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.053705 0.053705

1

OK

-0.05371 -0.05371

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.179017 0.179017

1

OK

-0.17902 -0.17902

1

OK

0.137705 0.137705

1

OK


UX max (m) 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394

Cek Keberatu ran

Ket

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.052181 0.052181

1

OK

-0.05218 -0.05218

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.173936 0.173936

1

OK

-0.17394 -0.17394

1

OK

0.133797 0.133797

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.052181 0.052181 -0.05218 -0.05218 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.173936 0.173936 -0.17394 -0.17394 0.133797 0.133797

148

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story19

8

Story19

14

Story19

8

Story19

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869

Cek Keberatu ran

Ket

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 -0.16869

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story18

8

Story18

14

Story18

8

Story18

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.16869 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.050608 0.050608 -0.05061 -0.05061 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 0.168692 0.168692 -0.16869 -0.16869 0.129763 0.129763

Story

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.050608 0.050608

1

OK

-0.05061 -0.05061

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.168692 0.168692

1

OK

-0.16869 -0.16869

1

OK

0.129763 0.129763

1

OK


UX max (m) 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287

Cek Keberatu ran

Ket

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.04886

0.04886

1

OK

-0.04886 -0.04886

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.162867 0.162867

1

OK

-0.16287 -0.16287

1

OK

0.125283 0.125283

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.04886 0.04886 -0.04886 -0.04886 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.162867 0.162867 -0.16287 -0.16287 0.125283 0.125283

149

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story17

8

Story17

14

Story17

8

Story17

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645

Cek Keberatu ran

Ket

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 -0.15645

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story16

8

Story16

14

Story16

8

Story16

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.15645 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.046935 0.046935 -0.04694 -0.04694 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 0.156451 0.156451 -0.15645 -0.15645 0.120347 0.120347

Story

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.046935 0.046935

1

OK

-0.04694 -0.04694

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.156451 0.156451

1

OK

-0.15645 -0.15645

1

OK

0.120347 0.120347

1

OK


UX max (m) 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946

Cek Keberatu ran

Ket

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.044838 0.044838

1

OK

-0.04484 -0.04484

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.149458 0.149458

1

OK

-0.14946 -0.14946

1

OK

0.114968 0.114968

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.044838 0.044838 -0.04484 -0.04484 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.149458 0.149458 -0.14946 -0.14946 0.114968 0.114968

150

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story15

8

Story15

14

Story15

8

Story15

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188

Cek Keberatu ran

Ket

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 -0.14188

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story14

8

Story14

14

Story14

8

Story14

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.14188 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.042563 0.042563 -0.04256 -0.04256 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 0.141876 0.141876 -0.14188 -0.14188 0.109135 0.109135

Story

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.042563 0.042563

1

OK

-0.04256 -0.04256

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.141876 0.141876

1

OK

-0.14188 -0.14188

1

OK

0.109135 0.109135

1

OK


UX max (m) 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409

UX ave (m)

Rasio

Cek Keberatu ran

Ket

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.040227 0.040227

1

OK

-0.04023 -0.04023

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.13409

0.13409

1

OK

-0.13409 -0.13409

1

OK

0.103146 0.103146

1

OK

0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.040227 0.040227 -0.04023 -0.04023 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.13409 0.13409 -0.13409 -0.13409 0.103146 0.103146

151

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story13

8

Story13

14

Story13

8

Story13

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586

Cek Keberatu ran

Ket

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 -0.12586

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story12

8

Story12

14

Story12

8

Story12

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.12586 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.037757 0.037757 -0.03776 -0.03776 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 0.125856 0.125856 -0.12586 -0.12586 0.096812 0.096812

Story

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.037757 0.037757

1

OK

-0.03776 -0.03776

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.125856 0.125856

1

OK

-0.12586 -0.12586

1

OK

0.096812 0.096812

1

OK


UX max (m) 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716

Cek Keberatu ran

Ket

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.035148 0.035148

1

OK

-0.03515 -0.03515

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.117162 0.117162

1

OK

-0.11716 -0.11716

1

OK

0.090124 0.090124

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.035148 0.035148 -0.03515 -0.03515 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.117162 0.117162 -0.11716 -0.11716 0.090124 0.090124

152

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story11

8

Story11

14

Story11

8

Story11

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801

Cek Keberatu ran

Ket

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.032404 0.032404

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

UX ave (m)

-0.0324

Rasio

-0.0324

0.032404 0.032404 -0.0324

-0.0324

0.032404 0.032404 -0.0324

-0.0324

0.032404 0.032404 -0.0324

-0.0324

0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 -0.10801

1


0.032404 0.032404

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.108012 0.108012

1

OK

-0.10801 -0.10801

1

OK

0.083086 0.083086

1

OK

-0.0324

-0.0324

0.032404 0.032404 -0.0324

-0.0324

0.032404 0.032404 -0.0324

-0.0324

0.032404 0.032404 -0.0324

-0.0324

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story10

8

Story10

14

Story10

8

Story10

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.10801 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.032404 0.032404 -0.0324 -0.0324 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 0.108012 0.108012 -0.10801 -0.10801 0.083086 0.083086

Story


UX max (m) 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845

Cek Keberatu ran

Ket

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.029534 0.029534

1

OK

-0.02953 -0.02953

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.098447 0.098447

1

OK

-0.09845 -0.09845

1

OK

0.075728 0.075728

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.029534 0.029534 -0.02953 -0.02953 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.098447 0.098447 -0.09845 -0.09845 0.075728 0.075728

153

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story9

8

Story9

14

Story9

8

Story9

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895

Cek Keberatu ran

Ket

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 -0.08895

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story8

8

Story8

14

Story8

8

Story8

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.08895 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.026684 0.026684 -0.02668 -0.02668 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 0.088947 0.088947 -0.08895 -0.08895 0.068421 0.068421

Story

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.026684 0.026684

1

OK

-0.02668 -0.02668

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.088947 0.088947

1

OK

-0.08895 -0.08895

1

OK

0.068421 0.068421

1

OK


UX max (m) 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912

Cek Keberatu ran

Ket

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.023736 0.023736

1

OK

-0.02374 -0.02374

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.079118 0.079118

1

OK

-0.07912 -0.07912

1

OK

0.06086

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.023736 0.023736 -0.02374 -0.02374 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.079118 0.079118 -0.07912 -0.07912 0.06086 0.06086

0.06086

154

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story7

8

Story7

14

Story7

8

Story7

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893

Cek Keberatu ran

Ket

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.02068

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.02068

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.02068

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.02068

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 -0.06893

1


0.02068

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story6

8

Story6

14

Story6

8

Story6

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.06893 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.02068 0.02068 -0.02068 -0.02068 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 0.068934 0.068934 -0.06893 -0.06893 0.053026 0.053026

Story

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.02068

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.02068

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.02068

0.02068

1

OK

-0.02068 -0.02068

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.068934 0.068934

1

OK

-0.06893 -0.06893

1

OK

0.053026 0.053026

1

OK


UX max (m) 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839

Cek Keberatu ran

Ket

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.017516 0.017516

1

OK

-0.01752 -0.01752

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.058386 0.058386

1

OK

-0.05839 -0.05839

1

OK

0.044912 0.044912

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.017516 0.017516 -0.01752 -0.01752 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.058386 0.058386 -0.05839 -0.05839 0.044912 0.044912

155

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story5

8

Story5

14

Story5

8

Story5

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749

Cek Keberatu ran

Ket

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 -0.04749

1


Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story4

8

Story4

14

Story4

8

Story4

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.04749 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.014248 0.014248 -0.01425 -0.01425 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 0.047493 0.047493 -0.04749 -0.04749 0.036533 0.036533

Story

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.014248 0.014248

1

OK

-0.01425 -0.01425

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.047493 0.047493

1

OK

-0.04749 -0.04749

1

OK

0.036533 0.036533

1

OK


UX max (m) 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634

Cek Keberatu ran

Ket

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.010902 0.010902

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.010902 0.010902

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.036341 0.036341

1

OK

-0.03634 -0.03634

1

OK

0.027955 0.027955

1

OK

UX ave (m)

-0.0109

Rasio

-0.0109

0.010902 0.010902 -0.0109

-0.0109

0.010902 0.010902 -0.0109

-0.0109

0.010902 0.010902 -0.0109

-0.0109

0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.010902 0.010902 -0.0109 -0.0109 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.036341 0.036341 -0.03634 -0.03634 0.027955 0.027955

-0.0109

-0.0109

0.010902 0.010902 -0.0109

-0.0109

0.010902 0.010902 -0.0109

-0.0109

0.010902 0.010902 -0.0109

-0.0109

156

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story3

8

Story3

14

Story3

8

Story3

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516

Cek Keberatu ran

Ket

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 -0.02516

1


0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.007547 0.007547

1

OK

-0.00755 -0.00755

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.025156 0.025156

1

OK

-0.02516 -0.02516

1

OK

0.01935

1

OK

0.01935

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story2

8

Story2

14

Story2

8

Story2

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

OK

-0.02516 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.007547 0.007547 -0.00755 -0.00755 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 0.025156 0.025156 -0.02516 -0.02516 0.01935 0.01935

Story


UX max (m) 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445

Cek Keberatu ran

Ket

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.004334 0.004334

1

OK

-0.00433 -0.00433

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.014445 0.014445

1

OK

-0.01445 -0.01445

1

OK

0.011112 0.011112

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.004334 0.004334 -0.00433 -0.00433 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.014445 0.014445 -0.01445 -0.01445 0.011112 0.011112

157

TUGAS AKHIR

Story

Point


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14

Story1

8

Story1

14

Story1

8

Story1

14


8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14 8 14


UX max (m) 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531

Cek Keberatu ran

Ket

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.001593 0.001593

1

OK

-0.00159 -0.00159

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.005311 0.005311

1

OK

-0.00531 -0.00531

1

OK

0.004085 0.004085

1

OK

UX ave (m)

Rasio

0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.001593 0.001593 -0.00159 -0.00159 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.005311 0.005311 -0.00531 -0.00531 0.004085 0.004085


158

TUGAS AKHIR

Lampiran A2 Pengecekan Ketidakberaturan Torsi Arah Y Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story25

1 Comb19 (ENVE) Max

Comb10 Max Comb10 Max Comb10 Min Comb10 Min Comb11 Max Comb11 Max Comb11 Min Comb11 Min Comb12 Max Comb12 Max Comb12 Min Comb12 Min Comb13 Max Comb13 Max Comb13 Min Comb13 Min Comb14 Max Comb14 Max Comb14 Min Comb14 Min Comb15 Max Comb15 Max Comb15 Min Comb15 Min Comb16 Max Comb16 Max Comb16 Min Comb16 Min Comb17 Max Comb17 Max Comb17 Min Comb17 Min Comb18 Max Comb18 Max Comb18 Min Comb18 Min

UY max (m) 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063 0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063

UX ave (m)

Rasio

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

Ket

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

0.210003 0.210003 0.210003

Story25

8 Comb19 (ENVE) Max

0.210003

Story25

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.21

Story25

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.21


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

-0.21 Comb3 Max Comb3 Max Comb3 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb5 Max Comb5 Max Comb5 Min Comb5 Min Comb6 Max Comb6 Max Comb6 Min Comb6 Min Comb7 Max Comb7 Max Comb7 Min Comb7 Min Comb8 Max Comb8 Max Comb8 Min Comb8 Min Comb9 Max Comb9 Max Comb9 Min Comb9 Min EQY Max EQY Max

Cek Keberatu ran

0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.210003 0.210003 -0.21 -0.21 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063 0.063001 0.063001 -0.063 -0.063 0.161541 0.161541


-0.21

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.210003 0.210003 -0.21

-0.21

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

0.063001 0.063001 -0.063

-0.063

0.161541 0.161541

1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story24

1

Story24

8

Story24

1

Story24

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

Comb10 Max Comb10 Max Comb10 Min Comb10 Min Comb11 Max Comb11 Max Comb11 Min Comb11 Min Comb12 Max Comb12 Max Comb12 Min Comb12 Min Comb13 Max Comb13 Max Comb13 Min Comb13 Min Comb14 Max Comb14 Max Comb14 Min Comb14 Min Comb15 Max Comb15 Max Comb15 Min Comb15 Min Comb16 Max Comb16 Max Comb16 Min Comb16 Min Comb17 Max Comb17 Max Comb17 Min Comb17 Min Comb18 Max Comb18 Max Comb18 Min Comb18 Min Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Max Comb19 (ENVE) Min Comb19 (ENVE) Min Comb3 Max Comb3 Max Comb3 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb5 Max Comb5 Max Comb5 Min Comb5 Min Comb6 Max Comb6 Max Comb6 Min Comb6 Min Comb7 Max Comb7 Max Comb7 Min Comb7 Min Comb8 Max Comb8 Max Comb8 Min Comb8 Min Comb9 Max Comb9 Max Comb9 Min Comb9 Min EQY Max EQY Max

UY max (m) 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211

Cek Keberatura n

Ket

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.20703

UX ave (m)

Rasio

0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.20703 0.20703 -0.20703 -0.20703 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211 0.062109 0.062109 -0.06211 -0.06211 0.159254 0.159254

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.20703

0.20703

1

OK

-0.20703 -0.20703

1

OK

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.062109 0.062109

1

OK

-0.06211 -0.06211

1

OK

0.159254 0.159254

1

OK

159

TUGAS AKHIR

Story

Point

UY Comb10 Max Comb10 Max Comb10 Min Comb10 Min Comb11 Max Comb11 Max Comb11 Min Comb11 Min Comb12 Max Comb12 Max Comb12 Min Comb12 Min Comb13 Max Comb13 Max Comb13 Min Comb13 Min Comb14 Max Comb14 Max Comb14 Min Comb14 Min Comb15 Max Comb15 Max Comb15 Min Comb15 Min Comb16 Max Comb16 Max Comb16 Min Comb16 Min Comb17 Max Comb17 Max Comb17 Min Comb17 Min Comb18 Max Comb18 Max Comb18 Min Comb18 Min

UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078 0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078 0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078 0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078 0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078

Story23

1 Comb19 (ENVE) Max

0.202589

Story23

8 Comb19 (ENVE) Max

0.202589

Story23

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.20259

Cek Keberatu ran

Ket

0.060777 0.060777

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.060777 0.060777

1

OK

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.060777 0.060777

1

OK

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.060777 0.060777

1

OK

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.060777 0.060777

1

OK

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259 Story23

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.20259


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.202589 0.202589 -0.20259 -0.20259 0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078 0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078 0.060777 0.060777 -0.06078 -0.06078 0.155837 0.155837

Comb3 Max Comb3 Max Comb3 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb5 Max Comb5 Max Comb5 Min Comb5 Min Comb6 Max Comb6 Max Comb6 Min Comb6 Min Comb7 Max Comb7 Max Comb7 Min Comb7 Min Comb8 Max Comb8 Max Comb8 Min Comb8 Min Comb9 Max Comb9 Max Comb9 Min Comb9 Min EQY Max EQY Max


1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story22

1

Story22

8

Story22

1

Story22

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.202589 0.202589

1

OK

-0.20259 -0.20259

1

OK

0.060777 0.060777

1

OK

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.060777 0.060777

1

OK

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.060777 0.060777

1

OK

-0.06078 -0.06078

1

OK

0.155837 0.155837

1

OK


UY max (m) 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902

Cek Keberatura n

Ket

0.059016 0.059016

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.059016 0.059016

1

OK

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.059016 0.059016

1

OK

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.059016 0.059016

1

OK

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.059016 0.059016

1

OK

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.196719 0.196719 -0.19672 -0.19672 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902 0.059016 0.059016 -0.05902 -0.05902 0.151322 0.151322

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.196719 0.196719

1

OK

-0.19672 -0.19672

1

OK

0.059016 0.059016

1

OK

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.059016 0.059016

1

OK

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.059016 0.059016

1

OK

-0.05902 -0.05902

1

OK

0.151322 0.151322

1

OK

160

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689 0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689 0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689 0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689 0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689

Story21

1 Comb19 (ENVE) Max

0.189625

Story21

8 Comb19 (ENVE) Max

0.189625

Story21

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.18963

Cek Keberatu ran

Ket

0.056888 0.056888

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.056888 0.056888

1

OK

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.056888 0.056888

1

OK

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.056888 0.056888

1

OK

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.056888 0.056888

1

OK

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963 Story21

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.18963


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.189625 0.189625 -0.18963 -0.18963 0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689 0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689 0.056888 0.056888 -0.05689 -0.05689 0.145866 0.145866



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story20

1

Story20

8

Story20

1

Story20

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.189625 0.189625

1

OK

-0.18963 -0.18963

1

OK

0.056888 0.056888

1

OK

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.056888 0.056888

1

OK

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.056888 0.056888

1

OK

-0.05689 -0.05689

1

OK

0.145866 0.145866

1

OK


UY max (m) 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459

Cek Keberatura n

Ket

0.054589 0.054589

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.054589 0.054589

1

OK

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.054589 0.054589

1

OK

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.054589 0.054589

1

OK

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.054589 0.054589

1

OK

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.181964 0.181964 -0.18196 -0.18196 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459 0.054589 0.054589 -0.05459 -0.05459 0.139972 0.139972

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.181964 0.181964

1

OK

-0.18196 -0.18196

1

OK

0.054589 0.054589

1

OK

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.054589 0.054589

1

OK

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.054589 0.054589

1

OK

-0.05459 -0.05459

1

OK

0.139972 0.139972

1

OK

161

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528 0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528 0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528 0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528

Story19

1 Comb19 (ENVE) Max

0.175995

Story19

8 Comb19 (ENVE) Max

0.175995

Story19

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.176

UX ave (m)

Rasio

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.175995 0.175995

-0.176 Story19

8 Comb19 (ENVE) Min


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8


-0.176

Cek Keberatu ran

Ket

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1


0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.175995 0.175995 -0.176

-0.176

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.052799 0.052799 -0.0528

-0.0528

0.135381 0.135381

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story18

1

Story18

8

Story18

1

Story18

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

-0.176 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.175995 0.175995 -0.176 -0.176 0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528 0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528 0.052799 0.052799 -0.0528 -0.0528 0.135381 0.135381

Story

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK


UY max (m) 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084

Cek Keberatura n

Ket

0.050841 0.050841

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.050841 0.050841

1

OK

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.050841 0.050841

1

OK

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.050841 0.050841

1

OK

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.050841 0.050841

1

OK

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.169471 0.169471 -0.16947 -0.16947 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084 0.050841 0.050841 -0.05084 -0.05084 0.130363 0.130363

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.169471 0.169471

1

OK

-0.16947 -0.16947

1

OK

0.050841 0.050841

1

OK

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.050841 0.050841

1

OK

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.050841 0.050841

1

OK

-0.05084 -0.05084

1

OK

0.130363 0.130363

1

OK

162

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487 0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487 0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487 0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487 0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487

Story17

1 Comb19 (ENVE) Max

0.162337

Story17

8 Comb19 (ENVE) Max

0.162337

Story17

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.16234

UX ave (m)

Rasio

0.048701 0.048701 -0.0487

-0.0487

-0.16234


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.162337 0.162337 -0.16234 -0.16234 0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487 0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487 0.048701 0.048701 -0.0487 -0.0487 0.124874 0.124874



1

OK

1

OK

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.162337 0.162337

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.162337 0.162337

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.162337 0.162337

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.048701 0.048701

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

-0.0487

-0.0487

0.048701 0.048701 -0.0487

-0.0487

0.048701 0.048701 -0.0487

-0.0487

0.048701 0.048701 -0.0487

-0.0487

-0.16234 -0.16234 8 Comb19 (ENVE) Min

Ket

0.162337 0.162337

0.162337 0.162337

Story17

Cek Keberatu ran

1

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.162337 0.162337

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.162337 0.162337

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.162337 0.162337

1

OK

-0.16234 -0.16234

1

OK

0.048701 0.048701

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

-0.0487

0.048701 0.048701 -0.0487

-0.0487

0.048701 0.048701 -0.0487

-0.0487

0.124874 0.124874

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story16

1

Story16

8

Story16

1

Story16

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.162337 0.162337

-0.0487

Story


UY max (m) 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639

UX ave (m)

Rasio

Cek Keberatura n

Ket

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.154632 0.154632 -0.15463 -0.15463 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639 0.04639 0.04639 -0.04639 -0.04639 0.118948 0.118948

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.154632 0.154632

1

OK

-0.15463 -0.15463

1

OK

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.04639

0.04639

1

OK

-0.04639 -0.04639

1

OK

0.118948 0.118948

1

OK

163

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391 0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391 0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391 0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391 0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391

Story15

1 Comb19 (ENVE) Max

0.146362

Story15

8 Comb19 (ENVE) Max

0.146362

Story15

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.14636

Cek Keberatu ran

Ket

0.043909 0.043909

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.043909 0.043909

1

OK

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.043909 0.043909

1

OK

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.043909 0.043909

1

OK

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.043909 0.043909

1

OK

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636 Story15

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.14636


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.146362 0.146362 -0.14636 -0.14636 0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391 0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391 0.043909 0.043909 -0.04391 -0.04391 0.112586 0.112586



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story14

1

Story14

8

Story14

1

Story14

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.146362 0.146362

1

OK

-0.14636 -0.14636

1

OK

0.043909 0.043909

1

OK

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.043909 0.043909

1

OK

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.043909 0.043909

1

OK

-0.04391 -0.04391

1

OK

0.112586 0.112586

1

OK


UY max (m) 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146

UX ave (m)

Rasio

Cek Keberatura n

Ket

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.138201 0.138201

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

-0.1382

-0.1382

0.138201 0.138201 -0.1382

-0.1382

0.138201 0.138201 -0.1382

-0.1382

0.138201 0.138201 -0.1382

-0.1382

1

OK

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.138201 0.138201

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382

-0.1382

-0.1382 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.138201 0.138201 -0.1382 -0.1382 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146 0.04146 0.04146 -0.04146 -0.04146 0.106309 0.106309

0.138201 0.138201 -0.1382

-0.1382

0.138201 0.138201 -0.1382

-0.1382

0.138201 0.138201 -0.1382

-0.1382

0.138201 0.138201 -0.1382

-0.1382

1

OK

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.04146

0.04146

1

OK

-0.04146 -0.04146

1

OK

0.106309 0.106309

1

OK

164

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886 0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886 0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886 0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886 0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886

Story13

1 Comb19 (ENVE) Max

0.129547

Story13

8 Comb19 (ENVE) Max

0.129547

Story13

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.12955

Cek Keberatu ran

Ket

0.038864 0.038864

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.038864 0.038864

1

OK

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.038864 0.038864

1

OK

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.038864 0.038864

1

OK

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.038864 0.038864

1

OK

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955 Story13

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.12955


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.129547 0.129547 -0.12955 -0.12955 0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886 0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886 0.038864 0.038864 -0.03886 -0.03886 0.099651 0.099651



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story12

1

Story12

8

Story12

1

Story12

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.129547 0.129547

1

OK

-0.12955 -0.12955

1

OK

0.038864 0.038864

1

OK

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.038864 0.038864

1

OK

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.038864 0.038864

1

OK

-0.03886 -0.03886

1

OK

0.099651 0.099651

1

OK


UY max (m) 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613

Cek Keberatura n

Ket

0.036127 0.036127

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.036127 0.036127

1

OK

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.036127 0.036127

1

OK

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.036127 0.036127

1

OK

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.036127 0.036127

1

OK

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.120423 0.120423 -0.12042 -0.12042 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613 0.036127 0.036127 -0.03613 -0.03613 0.092633 0.092633

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.120423 0.120423

1

OK

-0.12042 -0.12042

1

OK

0.036127 0.036127

1

OK

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.036127 0.036127

1

OK

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.036127 0.036127

1

OK

-0.03613 -0.03613

1

OK

0.092633 0.092633

1

OK

165

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326 0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326 0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326 0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326 0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326

Story11

1 Comb19 (ENVE) Max

0.110854

Story11

8 Comb19 (ENVE) Max

0.110854

Story11

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.11085

Cek Keberatu ran

Ket

0.033256 0.033256

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.033256 0.033256

1

OK

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.033256 0.033256

1

OK

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.033256 0.033256

1

OK

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.033256 0.033256

1

OK

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085 Story11

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.11085


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.110854 0.110854 -0.11085 -0.11085 0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326 0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326 0.033256 0.033256 -0.03326 -0.03326 0.085273 0.085273



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story10

1

Story10

8

Story10

1

Story10

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.110854 0.110854

1

OK

-0.11085 -0.11085

1

OK

0.033256 0.033256

1

OK

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.033256 0.033256

1

OK

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.033256 0.033256

1

OK

-0.03326 -0.03326

1

OK

0.085273 0.085273

1

OK


UY max (m) 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029

Cek Keberatura n

Ket

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.10098

0.10098

1

OK

-0.10098 -0.10098

1

OK

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.030294 0.030294

1

OK

-0.03029 -0.03029

1

OK

0.077677 0.077677

1

OK

0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.10098 0.10098 -0.10098 -0.10098 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029 0.030294 0.030294 -0.03029 -0.03029 0.077677 0.077677

166

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753 0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753 0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753 0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753 0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753

Story9

1 Comb19 (ENVE) Max

0.091764

Story9

8 Comb19 (ENVE) Max

0.091764

Story9

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.09176

Cek Keberatu ran

Ket

0.027529 0.027529

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.027529 0.027529

1

OK

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.027529 0.027529

1

OK

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.027529 0.027529

1

OK

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.027529 0.027529

1

OK

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176 Story9

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.09176


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.091764 0.091764 -0.09176 -0.09176 0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753 0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753 0.027529 0.027529 -0.02753 -0.02753 0.070587 0.070587



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story8

1

Story8

8

Story8

1

Story8

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.091764 0.091764

1

OK

-0.09176 -0.09176

1

OK

0.027529 0.027529

1

OK

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.027529 0.027529

1

OK

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.027529 0.027529

1

OK

-0.02753 -0.02753

1

OK

0.070587 0.070587

1

OK


UY max (m) 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468

Cek Keberatura n

Ket

0.024676 0.024676

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.024676 0.024676

1

OK

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.024676 0.024676

1

OK

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.024676 0.024676

1

OK

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.024676 0.024676

1

OK

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.082255 0.082255 -0.08226 -0.08226 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468 0.024676 0.024676 -0.02468 -0.02468 0.063273 0.063273

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.082255 0.082255

1

OK

-0.08226 -0.08226

1

OK

0.024676 0.024676

1

OK

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.024676 0.024676

1

OK

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.024676 0.024676

1

OK

-0.02468 -0.02468

1

OK

0.063273 0.063273

1

OK

167

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172 0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172 0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172 0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172 0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172

Story7

1 Comb19 (ENVE) Max

0.072405

Story7

8 Comb19 (ENVE) Max

0.072405

Story7

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.07241

Cek Keberatu ran

Ket

0.021722 0.021722

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.021722 0.021722

1

OK

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.021722 0.021722

1

OK

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.021722 0.021722

1

OK

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.021722 0.021722

1

OK

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241 Story7

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.07241


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.072405 0.072405 -0.07241 -0.07241 0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172 0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172 0.021722 0.021722 -0.02172 -0.02172 0.055696 0.055696



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story6

1

Story6

8

Story6

1

Story6

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.072405 0.072405

1

OK

-0.07241 -0.07241

1

OK

0.021722 0.021722

1

OK

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.021722 0.021722

1

OK

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.021722 0.021722

1

OK

-0.02172 -0.02172

1

OK

0.055696 0.055696

1

OK


UY max (m) 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866

Cek Keberatura n

Ket

0.018659 0.018659

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.062198 0.062198

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

UX ave (m)

-0.0622

Rasio

-0.0622

0.062198 0.062198 -0.0622

-0.0622

0.062198 0.062198 -0.0622

-0.0622

0.062198 0.062198

1

OK

0.018659 0.018659

-0.0622

-0.0622

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.018659 0.018659

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.018659 0.018659

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.018659 0.018659

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.062198 0.062198

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

1

OK

0.018659 0.018659

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.018659 0.018659

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.018659 0.018659

1

OK

-0.01866 -0.01866

1

OK

0.047845 0.047845

1

OK

0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622

-0.0622

-0.0622 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.062198 0.062198 -0.0622 -0.0622 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866 0.018659 0.018659 -0.01866 -0.01866 0.047845 0.047845

0.062198 0.062198 -0.0622

-0.0622

0.062198 0.062198 -0.0622

-0.0622

0.062198 0.062198 -0.0622

-0.0622

0.062198 0.062198 -0.0622

-0.0622

168

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549 0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549 0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549 0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549 0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549

Story5

1 Comb19 (ENVE) Max

0.051622

Story5

8 Comb19 (ENVE) Max

0.051622

Story5

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.05162

Cek Keberatu ran

Ket

0.015487 0.015487

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.015487 0.015487

1

OK

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.015487 0.015487

1

OK

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.015487 0.015487

1

OK

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.015487 0.015487

1

OK

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162 Story5

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.05162


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.051622 0.051622 -0.05162 -0.05162 0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549 0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549 0.015487 0.015487 -0.01549 -0.01549 0.039709 0.039709



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story4

1

Story4

8

Story4

1

Story4

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.051622 0.051622

1

OK

-0.05162 -0.05162

1

OK

0.015487 0.015487

1

OK

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.015487 0.015487

1

OK

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.015487 0.015487

1

OK

-0.01549 -0.01549

1

OK

0.039709 0.039709

1

OK


UY max (m) 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221

Cek Keberatura n

Ket

0.012206 0.012206

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.012206 0.012206

1

OK

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.012206 0.012206

1

OK

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.012206 0.012206

1

OK

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.012206 0.012206

1

OK

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.040685 0.040685 -0.04069 -0.04069 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221 0.012206 0.012206 -0.01221 -0.01221 0.031297 0.031297

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.040685 0.040685

1

OK

-0.04069 -0.04069

1

OK

0.012206 0.012206

1

OK

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.012206 0.012206

1

OK

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.012206 0.012206

1

OK

-0.01221 -0.01221

1

OK

0.031297 0.031297

1

OK

169

TUGAS AKHIR

Story

Point


UY max (m)


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884 0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884 0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884 0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884 0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884

Story3

1 Comb19 (ENVE) Max

0.029455

Story3

8 Comb19 (ENVE) Max

0.029455

Story3

1 Comb19 (ENVE) Min

-0.02946

Cek Keberatu ran

Ket

0.008836 0.008836

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.008836 0.008836

1

OK

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.008836 0.008836

1

OK

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.008836 0.008836

1

OK

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.008836 0.008836

1

OK

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946 Story3

8 Comb19 (ENVE) Min

-0.02946


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.029455 0.029455 -0.02946 -0.02946 0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884 0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884 0.008836 0.008836 -0.00884 -0.00884 0.022658 0.022658



1

Story

Point

UY


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

Story2

1

Story2

8

Story2

1

Story2

8


1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.029455 0.029455

1

OK

-0.02946 -0.02946

1

OK

0.008836 0.008836

1

OK

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.008836 0.008836

1

OK

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.008836 0.008836

1

OK

-0.00884 -0.00884

1

OK

0.022658 0.022658

1

OK


UY max (m) 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545

Cek Keberatura n

Ket

0.005446 0.005446

1

OK

UX ave (m)

Rasio

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.005446 0.005446

1

OK

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.005446 0.005446

1

OK

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.005446 0.005446

1

OK

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.005446 0.005446

1

OK

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.018154 0.018154 -0.01815 -0.01815 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545 0.005446 0.005446 -0.00545 -0.00545 0.013965 0.013965

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.018154 0.018154

1

OK

-0.01815 -0.01815

1

OK

0.005446 0.005446

1

OK

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.005446 0.005446

1

OK

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.005446 0.005446

1

OK

-0.00545 -0.00545

1

OK

0.013965 0.013965

1

OK

170

TUGAS AKHIR

Story

Point

Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1


UY 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8 1 8


UY max (m) 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.007512 0.007512 -0.00751 -0.00751 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.002254 0.002254 -0.00225 -0.00225 0.005778 0.005778

Cek Keberatu ran

Ket

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.007512 0.007512

1

OK

-0.00751 -0.00751

1

OK

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.002254 0.002254

1

OK

-0.00225 -0.00225

1

OK

0.005778 0.005778

1

OK

UX ave (m)

Rasio

171

TUGAS AKHIR RMS Respon Bangunan


172

TUGAS AKHIR


173

TUGAS AKHIR


174

TUGAS AKHIR


175

TUGAS AKHIR

Inter-Story Drift


176

TUGAS AKHIR


177

TUGAS AKHIR

Total Story Drift


178

TUGAS AKHIR


179

Desain Gedung Struktur Baja 25 Lantai Menggunakan Peredam Pasif Tuned Mass Damper

Recommend Documents