مثال حساب إطفاء الحريق

‫اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﻷﻧﻈﻤﺔ اﻹﻃﻔﺎء اﻟﺘﻠﻘﺎﺋﻴﺔ‬ ‫‪---------------------------------------‬‬‫ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﻬﻨﺪس ﺗﺎﻣﺮ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ‬ ‫و هﺬﻩ اﻟﻤﻌﻠﻮﻣﺎت ﻣﺘﺎﺣﺔ ﻟﻜﺎﻓﺔ اﻟﻌﺮب و اﻟﻤﺴﻠﻤﻴﻦ ﻣﺠﺎﻧًﺎ‬ ‫اﻣﺰﻳﺪ ﻣﻦ اﻹﺳﺘﻔﺴﺎر ﻳﺮﺟﻰ ﻣﺮاﺳﻠﺘﻲ ﻋﺒﺮ اﻟﺒﺮﻳﺪ اﻹﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ ‪[email protected]‬‬ ‫و أﻧﺎ ﺟﺎهﺰ ﻟﺘﻠﺒﻴﺔ آﺎﻓﺔ اﻟﻄﻠﺒﺎت و اﻹﺟﺎﺑﺔ ﻋﻦ أي ﺗﺴﺎؤﻻت ف هﺬا اﻟﻤﺠﺎل‬ ‫آﻤﺎ ﻳﻤﻜﻨﻚ اﻹﺳﺘﺰادة ﻣﻦ هﺬة اﻟﻤﻌﻠﻮﻣﺎت ﻋﺒﺮ زﻳﺎرﺗﻚ ﻟﻤﻮﻗﻌﻲ ﻋﻠﻰ ﺷﺒﻜﺔ اﻹﻧﺘﺮﻧﺖ‬ ‫‪www.geocities.com/tamer_cd‬‬ ‫‪----------------------------------------‬‬‫ﻗﺒﻞ اﻟﻘﻴﺎم ﺑﺎﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﻳﺠﺐ ﻣﻌﺮﻓﺔ و ﺗﺤﺪﻳﺪ و ﺣﺴﺎب ﺑﻌﺾ اﻟﻌﻮاﻣﻞ اﻟﺘﻲ ﺗﺴﺎﻋﺪ ﻓﻲ إآﻤﺎل‬ ‫اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺎت‬

‫‪ -‬ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ‪Coverage Area per Sprinkler, As‬‬

‫‪:‬‬

‫و هﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﻐﻄﻴﻬﺎ اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ و هﻲ ﻣﺒﻴﻨﺔ ﻓﻲ اﻟﺮﺳﻢ اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬

‫ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﻌﻴﺎرﻳﺔ ) ‪( Standard Pendent and Upright Sprinklers‬‬ ‫و ﻳﻤﻜﻦ ﺣﺴﺎﺑﻬﺎ آﻤﺎ ﻳﻠﻲ‪:‬‬

‫‪As = L * S‬‬ ‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ = As‬هﻲ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ )ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ(‬ ‫‪ = S‬هﻲ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش و اﻟﻤﺮش اﻟﺬي ﻳﻠﻴﻪ ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ )ﻗﺪم(‬ ‫‪ = L‬هﻲ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش و اﻟﻤﺮش اﻟﻤﻘﺎﺑﻞ ﻟﻪ ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ اﻟﺬي ﻳﻠﻲ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ ﻟﻠﻤﺮش‪.‬‬

‫ﺗﻜﻮن اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﻐﻄﻴﻬﺎ رأس اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ ﺣﺴﺐ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ ﺑﺤﻴﺚ ﻻ ﺗﺰﻳﺪ أآﺒﺮ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺑﺄي‬ ‫ﺣﺎل ﻣﻦ اﻷﺣﻮال ﻋﻦ ‪ 225‬ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ ) ‪ 21‬م‪(2‬‬

‫ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل ‪:‬‬‫و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل ﺑﺎﻟﺮﺟﻮع اﻟﻰ اﻟﻜﻮدات اﻟﻌﺎﻟﻤﻴﺔ أو اﻟﻤﺤﻠﻴﺔ اﻟﻤﻄﺒﻘﺔ ﻓﻲ أي ﺑﻠﺪ‪.‬‬

‫‪ -‬اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ‪AD :‬‬

‫‪Design Area‬‬

‫و هﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﺣﺴﺐ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل و اﻟﺘﻲ ﺗﻀﻢ آﺎﻓﺔ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﺘﻲ‬ ‫ﻳﻤﻜﻦ أن ﺗﻌﻤﻞ ﻓﻲ ﺁن واﺣﺪ‪ ,‬و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﻣﻦ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬

‫ﻃﺮﻳﻘﺔ إﺧﺘﻴﺎر اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ‪:‬‬ ‫ﻳﺘﻢ إﺧﺘﻴﺎر أﺑﻌﺪ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﻋ ﻦ اﻟﻤ ﻀﺨﺎت ﺑﺤﻴ ﺚ ﺗﻜ ﻮن ﻗ ﺪر اﻹﻣﻜ ﺎن ﻣ ﺴﺘﻄﻴﻠﺔ اﻟ ﺸﻜﻞ و ﻳ ﺘﻢ‬ ‫ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻃﻮل ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻋﻦ ﻃﺮﻳﻖ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬

‫‪LAD = 1.2 √ AD‬‬ ‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ = LAD‬ﻃﻮل ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ) ‪( ft‬‬ ‫‪ = AD‬ﻣﺴﺎﺣﺔ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ) ‪( ft2‬‬

‫و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺮض ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺑﻘﺴﻤﺔ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻋﻠﻰ ﻃﻮﻟﻬﺎ‪.‬‬ ‫ ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ‪:‬‬‫ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫]‪Number of Spr. = [AD/As‬‬ ‫ﺣﻴﺚ ﻳﺘﻢ ﺗﻘﺮﻳﺐ اﻟﺮﻗﻢ اﻟﻨﺎﺗﺞ اﻟﻰ أآﺒ ﺮ ﻋ ﺪد ﺻ ﺤﻴﺢ‪ ,‬و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻳﻜ ﻮن اﻟﻨ ﺎﺗﺞ ه ﻮ أﻗ ﻞ ﻋ ﺪد‬ ‫ﻟﻠﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ‪ ,‬و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ اﻟﻮاﺣﺪ ﻓ ﻲ ﻣﻨﻄﻘ ﺔ‬ ‫اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫‪No. of Spr. = (1.2 √ AD)/ S‬‬ ‫اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ‪Design Density Dd :‬‬

‫و هﻲ ﻣﻌﺪل ﺗﺪﻓﻖ رذاذ اﻟﻤﺎء ﻣﻦ اﻟﻤﺮش ﻟﻜ ﻞ وﺣ ﺪة ﻣ ﺴﺎﺣﺔ و اﻟﺘ ﻲ ﻳﺠ ﺐ أن ﺗﻄﺒ ﻖ ﻋﻠ ﻰ‬ ‫اﻟﻤ ﻮاد و اﻟ ﺴﺎواﺋﻞ اﻟﻘﺎﺑﻠ ﺔ ﻟﻺﺷ ﺘﻌﺎل و ﺑﺤﻴ ﺚ ﺗﻜ ﻮن ﻣ ﻦ ) ‪0.15 gpm /ft2 – 0.5‬‬ ‫‪ ( gpm/ft2‬أو ) ‪ ,( (6.1 l/min)/m2 – (20.4 l/min)/m2‬و ﻳ ﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪهﺎ ﺣ ﺴﺐ‬ ‫ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل ﻣﻦ اﻟﺠﺪول أﻋﻼﻩ‪.‬‬

‫اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت‪:‬‬ ‫ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش‪:‬‬‫ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻌﺪل اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻣﻦ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫‪Qst. = As * Dd‬‬

‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ =Qst.‬ﻣﻌﺪل اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻷﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) ‪( gpm‬‬ ‫‪ = As‬ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮش ) ‪(2 ft‬‬ ‫‪ = Dd‬اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ) ‪( gpm/ft2‬‬ ‫ اﻟﻀﻐﻂ اﻟﺘﺸﻐﻴﻠﻲ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش‪:‬‬‫و ﺑﻤﻌﺮﻓﺔ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻷﺑﻌ ﺪ ﻣ ﺮش ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب اﻟ ﻀﻐﻂ اﻟﺘ ﺸﻐﻴﻠﻲ ﻷﺑﻌ ﺪ ﻣ ﺮش ﺣ ﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟ ﺔ‬ ‫اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ )ﻣﻌﺎدﻟﺔ اﻟﻔﻮهﺔ(‬ ‫‪Qst. = K √Pst.‬‬

‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ = Pst.‬هﻮ اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) ‪( psi‬‬

‫‪K‬‬

‫= ﺛﺎﺑﺖ اﻟﻔﻮهﺔ ‪ Nozzle Factor‬و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪﻩ ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬ ‫‪K‬‬ ‫‪5.6 – 5.7‬‬ ‫‪8‬‬

‫)‪Sprinkler Inlet (inch‬‬ ‫‪1/2‬‬ ‫‪3/4‬‬

‫ﻳﺠ ﺐ أن ﻳﻜ ﻮن اﻟ ﻀﻐﻂ اﻟﻨ ﺎﺗﺞ ﺑﺤ ﺪﻩ اﻷدﻧ ﻰ ﻻ ﻳﻘ ﻞ ﻋ ﻦ ) ‪ ( 7 psi‬أو ) ‪ ( 0.5 bar‬و ه ﻮ‬ ‫أدﻧﻰ ﺿﻐﻂ ﺗﺸﻐﻴﻠﻲ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش‪.‬‬ ‫ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك‪:‬‬‫ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻋﺒﺮ اﻷﻧﺎﺑﻴﺐ ﺑﻤﻌﺮﻓﺔ آﻞ ﻣﻦ اﻟﻨﺪﻓﻖ و ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب و اﻟﻤ ﺎدة‬ ‫اﻟﻤﺼﻨﻊ ﻣﻨﻬﺎ اﻻﻧﺒﻮب و ذﻟﻚ ﻋﺒﺮ ﻣﻌﺎدﻟﺔ هﺎزال – وﻳﻠﻴﺎم اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬

‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ = P‬ﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜﺎك )‪(psi/ft‬‬ ‫‪ = Q‬اﻟﺘﺪﻓﻖ )‪(gpm‬‬ ‫‪ = D‬اﻟﻘﻄﺮ اﻟﺪاﺧﻠﻲ ﻟﻼﻧﺒﻮب )‪(inch‬‬

‫‪ = C‬ﻣﻌﺎﻣ ﻞ ﺧ ﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜ ﺎك ﻟﻠﻤ ﺎدة اﻟﻤ ﺼﻨﻮع ﻣﻨﻬ ﺎ اﻻﻧﺒ ﻮبو وه ﻮ ﻟﻠ ﺼﻠﺐ‬ ‫اﻟﻤﻌﻴﺎري ‪ Steel Schedual 40‬ﻳﺴﺎوي ‪120‬‬ ‫و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻄﻮل اﻟﻤﻜﺎﻓﻲء ‪ Lequ.‬ﻟﻸﻧﺒﻮب ﺑﺠﻤﻊ اﻟﻄﻮل اﻟﺤﻘﻴﻘﻲ ﻟﻸﻧﺒﻮب ﻳﻀﺎف إﻟﻴﻪ اﻟﻄﻮل‬ ‫اﻟﻤﻜﺎﻓﻲء ﻟﻠﻘﻄﻊ و اﻟﻮﺻﻼت اﻟﺘﻲ ﻳﻤﺮ ﻋﺒﺮهﺎ اﻟﺘﺪﻓﻖ‪ ,‬و ﻳﺘﻢ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻷﻃﻮال اﻟﻤﻜﺎﻓﺌﺔ ﻟﻠﻘﻄﻊ ﻣﻦ اﻟﺠﺪول‬ ‫اﻟﺘﺎﻟﻲ‪ ) :‬ﻟﻠﺼﻠﺐ اﻟﻤﻌﻴﺎري ﻓﻘﻂ ﻋﻴﺎر ‪(40‬‬

‫ﻟﻠﻘﻄﻊ و اﻟﻮﺻﻼت ﻣﻦ اﻟﻤﻮاد اﻷﺧﺮى ﻳ ﺘﻢ ﺿ ﺮب اﻟﻘﻴﻤ ﺔ اﻟﻤ ﺴﺘﺨﺮﺟﺔ ﻣ ﻦ اﻟﺠ ﺪول أﻋ ﻼﻩ‬ ‫ﺑﻤﻌﺎﻣﻞ ﺿﺮب ﺣﺴﺐ ﻧﻮع اﻟﻤﺎدة و ﻳﻤﻜﻦ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﻣﻌﺎﻣﻞ اﻟﻀﺮب ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬ ‫‪100 130 140 150‬‬ ‫‪0.713 1.16 1.33 1.51‬‬

‫‪Value of C‬‬ ‫‪Multiplying‬‬ ‫‪factor‬‬

‫ﺑﻌ ﺪ اﻟﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ ﻗﻴﻤ ﺔ آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﻄ ﻮل اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء و ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ اﻟ ﻀﻐﻂ ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب هﺒ ﻮط‬ ‫اﻟﻀﻐﻂ ﻓﻲ اﻷﻧﺒﻮب ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻋﺒﺮ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫‪Pressure Drop = P * Lequ.‬‬ ‫ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع‪:‬‬‫ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ و اﻟﺘ ﻲ ﺗﻌﺒ ﺮ ﻋ ﻦ وزن ﻋﻤ ﻮد‬ ‫اﻟﻤﺎء‪:‬‬ ‫‪Pressure Drop by Elevation = H / 10.3‬‬

‫ﺣﻴ ﺚ ‪ H‬ه ﻲ اﻹرﺗﻔ ﺎع ﺑ ﻴﻦ رأس اﻟﻤ ﺮش و ادﻧ ﻰ ﻧﻘﻄ ﺔ ﻓ ﻲ اﻟﻨﻈ ﺎم ) ﻋ ﺎدة ﻣ ﺎ ﺗﻜ ﻮن ﻣﻮﻗ ﻊ‬ ‫اﻟﻤﻀﺨﺎت ( اﻟﻤﻘﺎس ﺑﺎﻟﻤﺘﺮ‪.‬‬ ‫ ﻧﻘﺎط اﻹﺗﺰان ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ‪Balancing Nodes :‬‬‫ﻋﻨﺪ إﺟﺮاء ﻋﻴﻨﺔ ﻣﻦ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت ﻋﻠﻰ ﻧﻘﻄﺔ ﻣﻌﻴﻨﺔ ﻓﻲ اﻟﻨﻈﺎم و اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺿﻐﻄﻴﻦ‬ ‫ﻣﺨﺘﻠﻔﺎن ﻋﻨﺪ ﺗﻠﻚ اﻟﻨﻘﻄﺔ آﻤﺎ ﻓﻲ اﻟﺸﻜﻞ أدﻧﺎﻩ‪ ,‬ﻓﺈﻧﻪ ﻳﺠﺐ ﻋﻤﻞ إﺗﺰان ﻋﻨﺪ ﺗﻠﻚ اﻟﻨﻘﻄﺔ ﻟﻠﺤﺼﻮل‬ ‫ﻋﻠﻰ ﺿﻐﻂ واﺣﺪ ﻓﻘﻂ ﻋﻨﺪهﺎ‪.‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪P3‬‬ ‫‪Q3‬‬

‫‪3‬‬

‫‪2‬‬

‫‪Pf 3-4‬‬ ‫‪Q Total‬‬

‫‪4‬‬

‫‪P2‬‬ ‫‪Q2‬‬

‫‪Pf 2-4‬‬

‫ﻋﻠﻰ ﻓﺮض أن اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ 1‬هﻮ ‪ 89‬ﺟﺎ‪/‬د و آﺎن اﻟﻀﻐﻂ ‪ 24‬ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻺﻧﺶ اﻟﻤﺮﺑﻊ‪,‬‬ ‫ﻓﺈن اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ 2‬ﻟﻬﺎ ﻧﻔﺲ اﻟﺘﺪﻓﻖ و ﻟﻜﻦ ﺑﻀﻐﻂ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺴﺒﺐ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ) إﺣﺘﻜﺎك و إرﺗﻔﺎع(‬ ‫ﺑﻤﻌﻨﻰ ﺁﺧﺮ‪:‬‬ ‫‪Q2 = Q1‬‬ ‫‪P2 = P1 +Pf + Pe‬‬ ‫‪Q3 = Q4‬‬ ‫‪P4' = P3 +Pf + Pe‬‬ ‫‪P4 = P2 + Pf + Pe‬‬ ‫ﻋﻠﻰ ﻓﺮض أن ﻗﻴﻤﺔ ‪ P4‬ﻣﻦ ﺟﻬﺔ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ 2‬اﻋﻠﻰ ﻣﻦ ﻗﻴﻤﺔ '‪ P4‬ﻣ ﻦ ﺟﻬ ﺔ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ ‪ ,3‬ﻳﺠ ﺐ‬ ‫هﻨﺎ ﻋﻤﻞ إﺗﺰان ﻟﻠﻨﻘﻄﺔ ‪ , 4‬ﺣﻴﺚ ﻧﻌﺘﺒﺮ أن اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻮاﺻﻞ ﻟﻬﺎ هﻮ اﻷآﺒﺮ و هﻮ هﻨ ﺎ اﻟﻮاﺻ ﻞ ﻣ ﻦ‬ ‫اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ ,2‬و ﺑﻤﺎ أﻧﻪ ﻋﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻖ اﻟ ﻀﻐﻂ '‪ P4‬ﻓﺈﻧ ﻪ ﻳﻌﻄ ﻲ ﺗ ﺪﻓﻖ ﻗﻴﻤﺘ ﻪ ‪ , Q4‬ﻓﻌﻨ ﺪ ﺗﻄﺒﻴ ﻖ اﻟ ﻀﻐﻂ‬ ‫‪ P4‬اﻷآﺒﺮ ﻣﻦ '‪ P4‬ﺳﻮف ﻧﺤﺼﻞ ﻋﻠﻰ ﺗﺪﻓﻖ '‪ Q4‬و اﻟﺬي هﻮ أﻋﻠﻰ ﻣﻦ اﻟﺘﺪﻓﻖ ‪Q4‬‬ ‫ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﺠﺪﻳﺪ '‪ Q4‬ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫)'‪Q4' = Q4 * √ (P4/P4‬‬ ‫و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻳﻜ ﻮن اﻟ ﻀﻐﻂ ﻋﻨ ﺪ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ ‪ 4‬ه ﻮ ‪ P4‬و اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ه ﻮ '‪ , Q4‬ﺣﻴ ﺚ ﻳ ﺘﻢ إﺿ ﺎﻓﺘﻪ‬ ‫ﻟﻠﺘﺪﻓﻖ اﻟﻘﺎدم ﻣﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ 2‬و هﻮ ‪ Q2‬ﻟﻨﺤﺼﻞ ﻋﻞ ﻗﻴﻤﺔ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠﻴﺔ ﺑﻌﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪. 4‬‬

‫‪-----------------------------------‬‬‫ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﻬﻨﺪس ﺗﺎﻣﺮ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ‬ ‫و هﺬﻩ اﻟﻤﻌﻠﻮﻣﺎت ﻣﺘﺎﺣﺔ ﻟﻜﺎﻓﺔ اﻟﻌﺮب و اﻟﻤﺴﻠﻤﻴﻦ ﻣﺠﺎﻧًﺎ‬ ‫اﻣﺰﻳﺪ ﻣﻦ اﻹﺳﺘﻔﺴﺎر ﻳﺮﺟﻰ ﻣﺮاﺳﻠﺘﻲ ﻋﺒﺮ اﻟﺒﺮﻳﺪ اﻹﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ ‪[email protected]‬‬ ‫و أﻧﺎ ﺟﺎهﺰ ﻟﺘﻠﺒﻴﺔ آﺎﻓﺔ اﻟﻄﻠﺒﺎت و اﻹﺟﺎﺑﺔ ﻋﻦ أي ﺗﺴﺎؤﻻت ف هﺬا اﻟﻤﺠﺎل‬ ‫آﻤ ﺎ ﻳﻤﻜﻨ ﻚ اﻹﺳ ﺘﺰادة ﻣ ﻦ ه ﺬة اﻟﻤﻌﻠﻮﻣ ﺎت ﻋﺒ ﺮ زﻳﺎرﺗ ﻚ ﻟﻤ ﻮﻗﻌﻲ ﻋﻠ ﻰ ﺷ ﺒﻜﺔ اﻹﻧﺘﺮﻧ ﺖ‬ ‫‪www.geocities.com/tamer_cd‬‬

‫‪------------------------------------‬‬

‫ﻣﺜﺎل ﺗﻮﺿﻴﺤﻲ ﻳﺒﻴﻦ ﻃﺮﻳﻘﺔ ﻋﻤﻞ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﻟﺸﺒﻜﺔ ﻣﺮﺷﺎت ﻣﺎﺋﻴﺔ ﻣﻦ اﻟﻨﻮع اﻟﺮﻃﺐ ﺷﺒﻜﺔ‬ ‫) ‪( Wet Riser Sprinkler – Tree Network‬‬ ‫إﻋﺪاد‬ ‫اﻟﻤﻬﻨﺪس‬ ‫ﺗﺎﻣﺮ ﻋﻠﻲ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ‬ ‫ﻋﻤﺎن – اﻷردن‬ ‫ﺑﺮﻳﺪ إﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ ‪[email protected]‬‬ ‫‪www.geocities.com/tamer_cd‬‬ ‫ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﺆﻟﻒ ‪JordanFire.Net ٢٠٠٦‬‬ ‫ﻳﺒﻴﻦ اﻟﺮﺳﻢ اﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻣ ﺴﻘﻂ رأﺳ ﻲ و أﻣ ﺎﻣﻲ ﻟﻬﻨﺠ ﺮ ﻣ ﺴﺘﻮدع ﻓﺨﺎرﻳ ﺎت ﻣﻐﻠﻔ ﺔ ﺑ ﺎﻟﻜﺮاﺗﻴﻦ و اﻟﺘﺨ ﺰﻳﻦ ﻋﻠ ﻰ اﻷرض ﻓ ﻮق‬ ‫ﻃﺒﺎﻟﻲ ﺧﺸﺒﻴﺔ ﻋﻠﻰ ﺷﻜﻞ ﺻﻔﻮف و إرﺗﻔﺎع اﻟﺘﺨﺰﻳﻦ ‪ ٣٫٥‬ﻣﺘﺮ ‪:‬‬

‫‪5.5 m‬‬

‫‪6m‬‬

‫‪24 m‬‬

‫‪20 m‬‬ ‫‪Pumps‬‬ ‫‪Room‬‬

‫ﻳﺮاد هﻨﺎ ﺗﺼﻤﻴﻢ ﺷﺒﻜﺔ ﻣﺮﺷﺎت ﻣﺎﺋﻴﺔ ﻟﻠﻬﻨﺠﺮ‪.‬‬ ‫ﺣﺴﺐ آﻮد ‪ NFPA 13‬ﻓﺈن اﻟﺨﻄﻮرة هﻨﺎ ه ﻲ ﺧﻄ ﻮرة ﻋﺎدﻳ ﺔ ﻣﺠﻤﻮﻋ ﺔ ﺛﺎﻧﻴ ﺔ و ﺣ ﺴﺐ اﻟﺠ ﺪول اﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻓ ﺈن اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ‬ ‫اﻟﺘﻲ ﻳﺠﺐ أن ﻳﻐﻄﻴﻬﺎ رأس اﻟﻤﺮش اﻟﻤﻌﻴﺎري هﻲ ‪ ١٣٠‬ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ ) ‪ 12.1‬ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ( آﺤﺪ أﻗﺼﻰ‪.‬‬

‫و ﺗﻜﻮن أﻗﺼﻰ ﻣﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت هﻲ ‪ ١٥‬ﻗﺪم‬ ‫و آﻮن ﻣﻮﻗﻊ اﻟﻤﻀﺨﺔ ﻣﺤﺪد ﻓﻲ اﻟﺮﺳﻢ ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻣﻮﻗﻊ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﺎﺋﻴﺔ ﻋﻠﻰ اﻟﻤ ﺴﻘﻂ اﻟﺮأﺳ ﻲ ﺑﺤﻴ ﺚ ﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ‬ ‫اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت ﻋ ﻦ ‪ ١٥‬ﻗ ﺪم ) ‪ ٤٫٥٦‬ﻣﺘ ﺮ ( و ﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت و اﻟﺠ ﺪار ﻋ ﻦ‬ ‫ﻧﺼﻒ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ‪:‬‬ ‫ﻃﻮل اﻟﻬﻨﺠﺮ ﻳﺴﺎوي ‪ ٢٤‬ﻣﺘﺮ‬ ‫ﻋﺮض اﻟﻬﻨﺠﺮ ﻳﺴﺎوي ‪ ٢٠‬ﻣﺘﺮ‬ ‫اذا اﺧﺘﺮﻧﺎ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻧﻬﺎ ‪ ٣‬ﻣﺘﺮ ﻓﺈن اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش و اﻟﺠﺪار هﻲ ﻧﺼﻔﻬﺎ ‪ ١٫٥‬ﻣﺘﺮ‬ ‫و ﻟﻤﻌﺮﻓﺔ ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ ﻃﻮل اﻟﻬﻨﺠﺮ ‪ ٧ = ٣ \٢٤ :‬ﻣﺮﺷﺎت‬ ‫و ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ ﻋﺮض اﻟﻬﻨﺠﺮ ‪ ٥ = ٤ \٢٠ :‬ﻣﺮﺷﺎت‬ ‫آﻤﺼﻤﻢ ﻳﻤﻜﻨﻚ أن ﺗﺨﺘﺎر أي ﻣﺴﺎﻓﺔ ﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ ﻋ ﻦ ‪ ٤٫٥٦‬ﻣﺘ ﺮ ﺑ ﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت و ﻧ ﺼﻔﻬﺎ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و‬ ‫اﻟﺠﺪار ﻋﻠ ﻰ أﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﻤﻐﻄ ﺎة ﺑ ﺮأس اﻟﻤ ﺮش اﻟﻮاﺣ ﺪ ﻋ ﻦ ‪ ١٣٠‬ﻗ ﺪم ) ‪١٢٫١‬ﻣﺘ ﺮ ﻣﺮﺑ ﻊ( ﻟﻠﺨﻄ ﻮرة اﻟﻌﺎدﻳ ﺔ‬ ‫ﺣ ﺴﺐ اﻟﺠ ﺪول أﻋ ﻼﻩ‪ ,‬و ﻣ ﻦ اﻟﻤﻤﻜ ﻦ ان ﻻ ﺗﺘ ﺴﺎوى آ ﻞ ﻣ ﻦ ‪ L‬و ‪ S‬ﺑ ﺸﺮط ﺗﺤﻘﻴ ﻖ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﻘ ﺼﻮى اﻟﺘ ﻲ ﺗﻌ ﺮف‬ ‫ﺑﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش ‪.ASP‬‬

‫‪L/2‬‬ ‫‪L‬‬

‫‪S‬‬

‫رأس اﻟﻤﺮش‬ ‫‪S/2‬‬

‫‪ S‬اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و‬ ‫اﻟﻤ ﺮش اﻟ ﺬي ﻳﻠﻴ ﻪ و‬ ‫ﺗﺴﺎوي ‪ ٤‬ﻣﺘﺮ‬ ‫‪ L‬اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و‬ ‫اﻟﻤ ﺮش اﻟﺠ ﺎﻧﺒﻲ و‬ ‫ﺗﺴﺎوي ‪ ٣‬ﻣﺘﺮ‬ ‫‪ ASP‬ﻣ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴ ﺔ‬ ‫ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ‬ ‫‪ASP = S * L‬‬ ‫‪= 4* 3‬‬ ‫‪= 12 m2‬‬

‫‪15 m‬‬ ‫‪Pumps‬‬ ‫‪Room‬‬

‫و اﻵن ﺑﻌﺪ ان ﺗﻢ ﺗﻮزﻳﻊ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﺣ ﺴﺐ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ و اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺎت اﻟﻤ ﺴﻤﻮﺣﺔ آﻤ ﺎ ﺟ ﺎء ﻓ ﻲ اﻟﺠ ﺪول اﻟ ﺴﺎﺑﻖ‪ ,‬ﻳ ﺘﻢ‬ ‫اﻵن إﺧﺘﻴﺎر ﻃﺮﻳﻘﺔ رﺑﻂ اﻟﻤﺮﺷﺎت و ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻃﺒﻴﻌﺔ اﻟﺸﺒﻜﺔ و هﻨﺎك ﻋﺪة أﻧﻮاع ﻟﻠﺸﺒﻜﺎت‪:‬‬ ‫ ﺷﺒﻜﺔ اﻟﺸﺠﺮة ‪Tree Network‬‬‫ اﻟﺸﺒﻜﺔ ﺷﺒﻪ اﻟﻤﻐﻠﻘﺔ ‪Grid Network‬‬‫ اﻟﺸﺒﻜﺔ اﻟﻤﻐﻠﻘﺔ ‪Loop Netwrok‬‬‫ﻓﻲ هﺬا اﻟﻤﺜﺎل ﺳﻮف ﻧﺴﺘﺨﺪم ﺷﺒﻜﺔ اﻟﺸﺠﺮة ﻟ ﺴﻬﻮﻟﺔ اﻟﺤ ﺴﺎﺑﺎت ﻓﻴﻬ ﺎ آﻮﻧ ﻪ ﻣﺜ ﺎل ﺗﻌﻠﻴﻤ ﻲ‪ ,‬و ﻳﻤﻜﻨ ﻚ اﻹﻃ ﻼع ﻋﻠ ﻰ ﺗﻠ ﻚ‬ ‫اﻷﻧﻮاع و ﻃﺮﻳﻘﺔ رﺑﻄﻬﺎ ﻓﻲ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺔ ‪.NFPA 13‬‬ ‫ﻳﻮﺿﺢ اﻟﺸﻜﻞ أدﻧﺎﻩ اﻟﺸﺒﻜﺔ اﻟﺸﺠﺮة‪.‬‬

‫‪Cross Main‬‬

‫ﻣﻊ ﻣﻼﺣﻈﺔ أن اﻟ ﺼﺎﻋﺪ ﻳﺨ ﺮج ﻣ ﻦ ﻏﺮﻓ ﺔ اﻟﻤ ﻀﺨﺎت‬ ‫و ﻳﻌﻤﻞ ﻋﻠﻰ ﺗﻮزﻳﻊ اﻟﻤﺎء ﻟﻜﻞ ﺟﻬﺔ‬ ‫ﻃﺮﻳﻘ ﺔ رﺑ ﻂ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت ﻣ ﻊ اﻟﺨﻄ ﻮط اﻟﻔﺮﻋﻴ ﺔ‬ ‫ﻳﻜﻮن آﻤﺎ ﻳﻠﻲ‬

‫‪Branch Line‬‬ ‫‪Rising Nipple‬‬ ‫‪Cross Main‬‬

‫‪Main Riser‬‬ ‫‪Pumps‬‬ ‫‪Room‬‬

‫ﺑﻌ ﺪ ذﻟ ﻚ ﻳ ﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪ أﻗﻄ ﺎر آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﺨﻄ ﻮط اﻟﻔﺮﻋﻴ ﺔ ‪ Branch Lines‬و اﻟﺨ ﻂ اﻟﺮﺋﻴ ﺴﻲ ‪ Cross Main‬و‬ ‫اﻟﺼﺎﻋﺪ ‪ Riser‬ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺎت ﺑﺤﻴﺚ ‪ ) :‬ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎدﻳﺔ (‬ ‫‬‫‬‫‬‫‪-‬‬

‫ﻻ ﻳﻘﻞ ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب اﻟﺬي ﻳﺨﺪم رأس ﻣﺮش واﺣﺪ ﻋﻦ ‪ ١‬اﻧﺶ‬ ‫ﻻ ﻳﻘﻞ ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب اﻟﺬي ﻳﺨﺪم رأﺳﻲ ﻣﺮﺷﻴﻦ ﻋﻦ ‪ ١٫٢٥‬اﻧﺶ‬ ‫ﻻ ﻳﻘﻞ ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب اﻟﺬي ﻳﺨﺪم ‪ ٤‬رؤوس ﻣﺮﺷﺎت ﻋﻦ ‪ ١٫٥‬اﻧﺶ‬ ‫ﻳﺘﻢ ﻣﺮاﻋﺎة أن ﻻ ﻳﻜﻮن اﻟﻬﺒﻮط اﻟﻜﻠﻲ ﺑﺎﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك و اﻹرﺗﻔﺎع و اﻟﺴﺮﻋﻪ أن ﻻ ﻳﺰﻳ ﺪ ﻋ ﻦ ﻧ ﺼﻒ ﺑ ﺎر‬ ‫) ‪ ٧‬ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻜﻞ اﻧﺶ ﻣﺮﺑﻊ ‪( 7 psi‬‬ ‫'' ‪1‬‬ ‫'' ‪1 1/4‬‬ ‫'' ‪1 1/2‬‬

‫''‪1 '' 1 1/4‬‬ ‫'' ‪1‬‬

‫'' ‪1 1/2‬‬

‫'' ‪1‬‬ ‫'' ‪1 1/4‬‬ ‫'' ‪1 1/2‬‬

‫'' ‪2‬‬

‫'' ‪1 3/4‬‬

‫''‪2 1/2‬‬

‫'' ‪2‬‬

‫‪3 ''Cross Main‬‬

‫'' ‪2 1/2‬‬

‫''‪1 1/4‬‬ ‫'' ‪3‬‬

‫'' ‪1‬‬

‫'' ‪3‬‬

‫'' ‪1‬‬ ‫'' ‪3 1/2‬‬

‫‪Branch Line‬‬

‫'' ‪4‬‬

‫‪Main Riser‬‬

‫‪Pumps‬‬ ‫‪Room‬‬

‫ﺗﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ اﻷﻗﻄﺎر ﻣﺒﺪﺋﻴًﺎ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺔ و ﻳﻤﻜﻦ ﺗﻐﻴﻴﺮهﺎ ﻻﺣﻘﺎ ﺣﺴﺐ ﺧﺴﺎرة اﻟﻀﻐﻂ‪.‬‬ ‫اﻵن ﻳﺘﻢ اﻟﻌﻤﻞ ﻋﻠﻰ ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ‪Design Area AD‬‬ ‫و هﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﺣﺴﺐ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل و اﻟﺘﻲ ﺗﻀﻢ آﺎﻓﺔ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﺘﻲ ﻳﻤﻜﻦ أن ﺗﻌﻤﻞ‬ ‫ﻓﻲ ﺁن واﺣﺪ‪ ,‬و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﻣﻦ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬

‫ﺑﻤﺎ أن اﻟﺨﻄ ﻮرة ﻟﻠﻬﻨﺠ ﺮ ﻋﺎدﻳ ﺔ ﻧﺨﺘ ﺎر اﻟﺨ ﻂ اﻟ ﺬي ﻳﻤﺜ ﻞ اﻟﺨﻄ ﻮرة اﻟﻌﺎدﻳ ﺔ اﻟﻤﺠﻤﻮﻋ ﺔ اﻟﺜﺎﻧﻴ ﺔ ‪Ordinary Hazard‬‬ ‫‪Group 2‬‬ ‫ﻳﻤﻜﻦ أن ﻧﺨﺘﺎر ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ آﺒﻴﺮة ﻟﻜﻲ ﻧﻘﻠﻞ ﻣﻦ اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ و ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ ﻧﺰﻳﺪ ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت‬ ‫اﻟﺘﻲ ﺗﻌﻤ ﻞ ﻓ ﻲ ﺁن واﺣ ﺪ و ﻧﻘﻠ ﻞ ﻣ ﻦ ﻗ ﺪرة اﻟﻤ ﻀﺨﺔ‪ ,‬و ﻳﻤﻜ ﻦ أن ﻧﺨﺘ ﺎر ﻣ ﺴﺎﺣﺔ ﺗ ﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﺻ ﻐﻴﺮة ﺑﺤﻴ ﺚ ﺗﺰﻳ ﺪ آﺜﺎﻓ ﺔ‬ ‫اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ و ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ ﺗﺰﻳﺪ ﻗﺪرة اﻟﻤﻀﺨﺔ‪ ,‬و ﻟﻜﻦ ﺛﺒﺖ ﻋﻤﻠﻴﺎ أن إﺧﺘﻴﺎر أﻗﻞ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ و ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ اﺧﺘﻴﺎر أآﺒ ﺮ آﺜﺎﻓ ﺔ‬ ‫ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ هﻲ اﻷﻓﻀﻞ آﻮن زﻳﺎدة ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻳﺆدي أﻳﻀﺎ اﻟﻰ زﻳﺎدة ﻗﺪرة اﻟﻤ ﻀﺨﺔ و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻻ ﻧﻌﻤ ﻞ اﻟ ﻰ‬ ‫ﺗﻘﻠﻴﻞ ﻗﺪرة اﻟﻤﻀﺨﺔ ﺑﺈﺧﺘﻴﺎر أﻗﻞ آﺜﺎﻓﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ‪.‬‬ ‫ﻣﻦ اﻟﺸﻜﻞ اﻋﻼﻩ ﻓﺈن أﻗﻞ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎﻟﻴﺔ هﻲ ‪ ١٥٠٠‬ﻗ ﺪم ﻣﺮﺑ ﻊ ﺗﻘﺮﻳﺒ ﺎ ‪ ١٤٠‬ﻣﺘ ﺮ ﻣﺮﺑ ﻊ و‬ ‫ﺗﻘﺎﺑﻞ آﺜﺎﻓﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ‪ ٠٫٢٠‬ﺟﺎﻟﻮن ﺑﺎﻟﺪﻗﻴﻘﺔ ﻟﻜﻞ ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ‪.‬‬ ‫ﻳﺘﻢ إﺧﺘﻴﺎر أﺑﻌﺪ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﻋﻦ اﻟﻤﻀﺨﺎت ﺑﺤﻴﺚ ﺗﻜﻮن ﻗﺪر اﻹﻣﻜ ﺎن ﻣ ﺴﺘﻄﻴﻠﺔ اﻟ ﺸﻜﻞ و ﻳ ﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪ ﻃ ﻮل ﻣ ﺴﺎﺣﺔ‬ ‫اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻋﻦ ﻃﺮﻳﻖ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫‪LAD = 1.2 √ AD = 1.2 * √ 140 = 14.2 m‬‬ ‫ﻣﻼﺣﻈﺔ‪ :‬ﻃﻮل اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻳﻜﻮن ﻋﻠﻰ ﻃﻮل اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ ‪ Branch Line‬و ﻟﻴﺲ ﻋﻠﻰ ﻃﻮل اﻟﺨ ﻂ‬ ‫اﻟﻤﻐﺬي ‪.Cross Main‬‬ ‫ﻋﺮض ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻳﺴﺎوي اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ ﻋﻠﻰ اﻟﻄﻮل ‪:‬‬ ‫‪140/14.2 = 9.86 m‬‬ ‫اﻵن ﺗﻢ ﻣﻌﺮﻓﺔ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ و ﻃﻮﻟﻬﺎ و ﻋﺮﺿﻬﺎ‪ ,‬ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ اﻟﻤﻮﻗﻊ ﻓﻲ أﺑﻌﺪ ﻣﻜ ﺎن ﻋ ﻦ اﻟﻤ ﻀﺨﺎت ) اﻟﻤﻜ ﺎن اﻟ ﺬي‬ ‫ﻳﺘﻢ ﻓﻴﻪ أآﺒﺮ ﻓﻘﺪان ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ و اﻟﺘﺪﻓﻖ ( و هﻮ ﺣﺴﺐ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬

‫ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺑﻘﺴﻤﺔ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻋﻠﻰ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ ‪:‬‬

‫‪No. of sprinklers in design area = AD / ASp = 140 / 12 = 11.67 Î 12 Sprinkler Heads‬‬

‫إذن ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ هﻮ ‪ 12‬رأس ﻣﺮش‬

‫‪Cross Main‬‬ ‫‬‫‬‫‪-‬‬

‫ﻻ ﻳﺘﻢ اﻟﺘﻌﺎﻣﻞ ﻣﻊ أﺟﺰاء ﻣ ﻦ ﻣ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴ ﺔ ﻟ ﺮأس‬ ‫اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ‪ ,‬ﻋﻨ ﺪ إﺿ ﺎﻓﺔ رأس ﻣ ﺮش ﻳ ﺘﻢ إﺿ ﺎﻓﺔ‬ ‫آﺎﻣﻞ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻪ و هﻲ هﻨﺎ ‪ ١٢‬ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ‪.‬‬ ‫و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﺳ ﻮف ﻧﺤ ﺼﻞ ﻋﻠ ﻰ زﻳ ﺎدة ﻓ ﻲ ﻣ ﺴﺎﺣﺔ‬ ‫اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ و هﻲ ﺑﺈﻋﺘﺒﺎر ﻣﻌﺎﻣﻞ أﻣﺎن ﻟﻠﺘﺼﻤﻴﻢ‪.‬‬ ‫ﺗﻢ اﺧﺘﻴﺎر اﻟﻤﺮش اﻟﻘﺮﻳﺐ ﻣﻦ ﺧﻂ اﻟﺘﻐﺬﻳﺔ آﻮﻧ ﻪ ﻳﻤ ﺮ‬ ‫ﺑﻪ أﻋﻠ ﻰ ﺗ ﺪﻓﻖ ﻣ ﻦ اﻟ ﺬي ﻗﺒﻠ ﻪ و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ أﻋﻠ ﻰ ﻓﻘ ﺪان‬ ‫ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ‪.‬‬ ‫أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش‬

‫‪..........‬‬

‫ﺣﺪود اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎدﻳﺔ‬

‫‪Sprinkler Head‬‬ ‫‪Coverage Area‬‬

‫‪Main Riser‬‬ ‫‪Pumps‬‬ ‫‪Room‬‬

‫ﺑﻌ ﺪ أن ﺗ ﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘ ﺼﻤﻴﻤﻴﺔ و رﺳ ﻤﻬﺎ و ﺗﺤﺪﻳ ﺪ اﻟﻜﺜﺎﻓ ﺔ اﻟﺘ ﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ) ‪ Design Density (Dd‬ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب‬ ‫اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش آﻤﺎ هﻮ ﻣﻮﺿﺢ ﻋﻠﻰ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺴﺎﺑﻖ ﻣﻦ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫‪Qst. = ASp * Dd‬‬ ‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ =Qst.‬ﻣﻌﺪل اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻷﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) ‪(gpm‬‬ ‫‪ = ASp‬ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮش )‪( ft2‬‬ ‫‪ = Dd‬اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ) ‪( gpm/ft2‬‬

‫‪Qst. = ( 12 * 3.28 * 3.28 ) * 0.20‬‬ ‫‪= 129.1 * 0.20‬‬ ‫‪= 25.82 gpm‬‬ ‫و هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش‪ ,‬و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش آﻤﺎ ﻳﻠﻲ‪:‬‬ ‫‪Qst. = K √Pst.‬‬ ‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ = Pst.‬هﻮ اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) ‪( psi‬‬ ‫‪ = K‬ﺛﺎﺑﺖ اﻟﻔﻮهﺔ ‪ Nozzle Factor‬و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪﻩ ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬ ‫‪K‬‬ ‫‪5.6 – 5.7‬‬ ‫‪8‬‬

‫)‪Sprinkler Inlet (inch‬‬ ‫‪1/2‬‬ ‫‪3/4‬‬

‫ﻟﺮؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﻌﻴﺎرﻳﺔ ﻳﺘﻢ أﺧﺬ اﻟﻤﻌﺎﻣﻞ ﻋﻠﻰ أﻧﻪ ‪5.65‬‬ ‫ﻣﻼﺣﻈﺔ‪ :‬ﻳﺠﺐ أن ﻳﻜﻮن اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻨﺎﺗﺞ ﺑﺤﺪﻩ اﻷدﻧﻰ ﻻ ﻳﻘﻞ ﻋ ﻦ ) ‪ ( 7 psi‬أو ) ‪ ( 0.5 bar‬و ه ﻮ أدﻧ ﻰ ﺿ ﻐﻂ ﺗ ﺸﻐﻴﻠﻲ‬ ‫ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش‪.‬‬ ‫‪Qst. = K √Pst.‬‬ ‫‪Pst. = (Qst. / K)2‬‬ ‫‪= (25.82 / 5.65)2‬‬ ‫‪= 20.88 psi‬‬ ‫ﻻﺣﻆ آﻢ ﻳﻠﺰم ﺗﻄﺒﻴﻖ ﺿﻐﻂ ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺗﺪﻓﻖ ﻣﻌﻴﻦ ﻟﻠﻮﺻﻮل اﻟﻰ أﻗﻞ آﺜﺎﻓﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﻨﻈﺎم ) ‪ 1.4‬ﺑﺎر (‬ ‫ﺳﺆال ‪ :‬ﻣﺎ هﻮ اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻼزم ﺗﻄﺒﻴﻘﻪ ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎﻟﻴﺔ ) ‪ 0.40‬ﺟ ﺎﻟﻮن ﺑﺎﻟﺪﻗﻴﻘ ﺔ ﻟﻜ ﻞ‬ ‫ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ ( ﻟﻨﻔﺲ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮش ‪ ٩‬ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ؟!؟!؟ اوﺟﺪ ذﻟﻚ و ﻻﺣﻆ اﻟﻔﺮق‪.‬‬ ‫و اﻵن ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻼزم ﺗﻄﺒﻴﻘﻪ ﻋﻠﻰ اﻟﻤﺮش اﻟﺬي ﻳﺴﺒﻖ ﺁﺧﺮ ﻣﺮش‪ ,‬ﻟﺘﺴﻬﻴﻞ ذﻟﻚ ﻧﺮﻗﻢ اﻟﻤﺮﺷﺎت آﺎﻟﺘﺎﻟﻲ ‪:‬‬

‫‪-‬‬

‫‪A‬‬ ‫‪B‬‬ ‫‪C‬‬ ‫‪D‬‬

‫‪3‬‬

‫‪2‬‬

‫‪1‬‬

‫‪6‬‬

‫‪5‬‬

‫‪4‬‬

‫‪9‬‬

‫‪8‬‬

‫‪7‬‬

‫‪12‬‬

‫‪11‬‬

‫‪10‬‬

‫‪13‬‬ ‫‪14‬‬ ‫‪Main Riser‬‬ ‫‪Pumps‬‬ ‫‪Room‬‬

‫‪15‬‬ ‫‪16‬‬

‫اﻵن ﻟﺤﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﺑﻴﻦ ‪ ١‬و ‪ ٢‬ﻳﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ اﻹﺣﺘﻜ ﺎك ﻋﺒ ﺮ اﻷﻧﺎﺑﻴ ﺐ ﺑﻤﻌﺮﻓ ﺔ آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ و ﻗﻄ ﺮ‬ ‫اﻷﻧﺒﻮب و اﻟﻤﺎدة اﻟﻤﺼﻨﻊ ﻣﻨﻬﺎ اﻻﻧﺒﻮب و ذﻟﻚ ﻋﺒﺮ ﻣﻌﺎدﻟﺔ هﺎزال – وﻳﻠﻴﺎم اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬

‫ﺣﻴﺚ‬ ‫‪ = P‬ﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜﺎك )‪(psi/ft‬‬ ‫‪ = Q‬اﻟﺘﺪﻓﻖ )‪(gpm‬‬ ‫‪ = D‬اﻟﻘﻄﺮ اﻟﺪاﺧﻠﻲ ﻟﻼﻧﺒﻮب )‪(inch‬‬ ‫‪ = C‬ﻣﻌﺎﻣ ﻞ ﺧ ﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜ ﺎك ﻟﻠﻤ ﺎدة اﻟﻤ ﺼﻨﻮع ﻣﻨﻬ ﺎ اﻻﻧﺒ ﻮب وه ﻮ ﻟﻠ ﺼﻠﺐ اﻟﻤﻌﻴ ﺎري ‪Steel‬‬ ‫‪ Schedual 40‬ﻳﺴﺎوي ‪١٢٠‬‬ ‫ﻟﻸﻧﺒ ﻮب ﺑﺠﻤ ﻊ اﻟﻄ ﻮل اﻟﺤﻘﻴﻘ ﻲ ﻟﻸﻧﺒ ﻮب ﻳ ﻀﺎف إﻟﻴ ﻪ اﻟﻄ ﻮل‬ ‫و ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب اﻟﻄ ﻮل اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء ‪Lequ.‬‬ ‫اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء ﻟﻠﻘﻄ ﻊ و اﻟﻮﺻ ﻼت اﻟﺘ ﻲ ﻳﻤ ﺮ ﻋﺒﺮه ﺎ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ‪ ,‬و ﻳ ﺘﻢ اﻟﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ اﻷﻃ ﻮال اﻟﻤﻜﺎﻓﺌ ﺔ ﻟﻠﻘﻄ ﻊ ﻣ ﻦ اﻟﺠ ﺪول‬ ‫اﻟﺘﺎﻟﻲ‪ ) :‬ﻟﻠﺼﻠﺐ اﻟﻤﻌﻴﺎري ﻓﻘﻂ ﻋﻴﺎر ‪(٤٠‬‬

‫ﻟﻠﻘﻄ ﻊ و اﻟﻮﺻ ﻼت ﻣ ﻦ اﻟﻤ ﻮاد اﻷﺧ ﺮى ﻳ ﺘﻢ ﺿ ﺮب اﻟﻘﻴﻤ ﺔ اﻟﻤ ﺴﺘﺨﺮﺟﺔ ﻣ ﻦ اﻟﺠ ﺪول أﻋ ﻼﻩ ﺑﻤﻌﺎﻣ ﻞ ﺿ ﺮب‬ ‫ﺣﺴﺐ ﻧﻮع اﻟﻤﺎدة و ﻳﻤﻜﻦ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﻣﻌﺎﻣﻞ اﻟﻀﺮب ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ‪:‬‬ ‫‪150‬‬ ‫‪1.51‬‬

‫‪140‬‬ ‫‪1.33‬‬

‫‪130‬‬ ‫‪1.16‬‬

‫‪100‬‬ ‫‪0.713‬‬

‫‪Value of C‬‬ ‫‪Multiplying factor‬‬

‫ﺑﻌﺪ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﻗﻴﻤ ﺔ آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﻄ ﻮل اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء و ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ اﻟ ﻀﻐﻂ ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب هﺒ ﻮط اﻟ ﻀﻐﻂ ﻓ ﻲ اﻷﻧﺒ ﻮب‬ ‫ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻋﺒﺮ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫‪Pressure Drop = P * Lequ.‬‬ ‫ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع‪:‬‬‫ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ و اﻟﺘﻲ ﺗﻌﺒﺮ ﻋﻦ وزن ﻋﻤﻮد اﻟﻤﺎء‪:‬‬ ‫‪Pressure Drop by Elevation = H / 10.28‬‬ ‫ﺣﻴﺚ ‪ H‬هﻲ اﻹرﺗﻔﺎع اﻟﻤﻘﺎس ﺑﺎﻟﻤﺘﺮ‪.‬‬

‫و ﻟﺤﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش ‪ ١‬و اﻟﻤﺮش ‪: ٢‬‬ ‫اﻟﻄﻮل اﻟﻤﻜﺎﻓﻲء ﻟﻠﻄﻮل اﻟﻔﻌﻠﻲ ‪ ٤‬ﻣﺘ ﺮ و ﻃ ﻮل اﻟﻮﺻ ﻠﺔ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و اﻟﺨ ﻂ اﻟﻔﺮﻋ ﻲ ‪ ١‬ﻗ ﺪم و آ ﻮع و اﻟﻜ ﻞ ﺑﻘﻄ ﺮ ‪1‬‬ ‫اﻧﺶ و اﻟﺘﺪﻓﻖ ‪ 25.82‬ﺟﺎﻟﻮن ﺑﺎﻟﺪﻗﻴﻘﺔ‪:‬‬

‫‪A‬‬ ‫‪B‬‬

‫'' ‪1‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪3‬‬

‫‪C‬‬

‫'' ‪1‬‬ ‫‪D‬‬

‫'' ‪1 1/4‬‬ ‫'' ‪1 1/2‬‬

‫‪3‬‬

‫‪2‬‬

‫‪1‬‬

‫‪6‬‬

‫‪5‬‬

‫‪4‬‬

‫‪9‬‬

‫‪8‬‬

‫‪7‬‬

‫‪12‬‬

‫‪11‬‬

‫‪10‬‬

‫‪Elbow‬‬ ‫‪90‬‬

‫‪A‬‬

‫‪T‬‬ ‫‪Connection‬‬

‫‪13‬‬ ‫‪14‬‬ ‫‪Main Riser‬‬ ‫‪Pumps‬‬ ‫‪Room‬‬

‫‪15‬‬ ‫‪16‬‬

‫‪P2 = P1 + Pdrp12‬‬ ‫‪Pdrp12 = P * Lequ‬‬ ‫‪L12 = (4*3.28) ft + 1 ft +1E = 9.84 + 1 + 2 = 16.12 ft‬‬ ‫‪P = 0.301 psi/ft‬‬ ‫و هﻮ أﻗﻞ ﻣﻦ ‪ 7 psi‬و ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ هﻮ ﻣﻘﺒﻮل‪.‬‬ ‫إذا آﺎن اﻟﻔﺎﻗﺪ أآﺒﺮ ﻣﻦ ‪ 7 psi‬ﻳﺠﺐ أن ﻳﺘﻢ زﻳﺎدة اﻟﻘﻄﺮ و إﻋﺎدة اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت‪.‬‬

‫‪Pdrp12 = 0.301 * 16.12 = 4.85 psi‬‬

‫و اﻵن ﺑﻌﺪ أن ﺗﻢ ﻣﻌﺮﻓﺔ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ ‪ ١‬و ‪ ٢‬ﻳﺘﻢ ﺟﻤﻊ اﻟﻤﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻰ ﻣﻘﺪار اﻟ ﻀﻐﻂ ﻋﻨ ﺪ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ ‪ ١‬ﻟﻠﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ‬ ‫ﻗﻴﻤﺔ اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪: ٢‬‬ ‫‪P2 = p1 + pdrop12‬‬ ‫‪= 20.88 + 4.85‬‬ ‫‪= 25.73 psi‬‬ ‫ﺑﻌﺪ إﻳﺠﺎد اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ اﻟﻤﺮش رﻗﻢ ‪ ٢‬ﻳﺘﻢ إﻳﺠﺎد اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ اﻟﻤﺮش آﻤﺎ ﻳﻠﻲ‪:‬‬ ‫‪Q2=5.65 * √ P2‬‬ ‫‪= 5.6.5 * √25.73‬‬ ‫‪= 28.66 gpm‬‬ ‫ﻻﺣﻆ أن اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻟﺮأش اﻟﻤ ﺮش رﻗ ﻢ ‪ ٢‬أﻋﻠ ﻰ ﻣ ﻦ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ﻟﻠﻤ ﺮش رﻗ ﻢ ‪ ١‬آ ﻮن اﻟ ﻀﻐﻂ ﻋﻨ ﺪﻩ أﻋﻠ ﻰ و ه ﻮ ﻣ ﺎ ﻳﺠ ﺐ أن‬ ‫ﻳﺘﺤﻘﻖ‪.‬‬ ‫و اﻵن ﺑﻨﻔﺲ اﻟﺨﻄﻮات ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش ‪ ٢‬و اﻟﻤﺮش ‪ ٣‬ﻣﻊ ﻣﻌﺮﻓﺔ أن اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﺬي ﻳﻤﺮ ﺑ ﺎﻷﻧﺒﻮب‬ ‫ﺑﻴﻨﻬﻤﺎ هﻮ ﻣﺠﻤﻮع اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻟﻜﻞ ﻣﻦ اﻟﻤﺮﺷﻴﻦ ‪ ١‬و ‪.٢‬‬ ‫‪Q23=28.66 + 25.82‬‬ ‫‪= 54.48 gpm‬‬ ‫‪P2 = 25.73 psi‬‬ ‫‪P3 = P2 + Pdrop23‬‬ ‫‪Pdrop23 = Leq23 * P‬‬ ‫‪P = 0.22 psi/ft ….. Calculated at 1 1/4 inch and 54.48 gpm‬‬ ‫‪Leq23 = 9.84 ft‬‬ ‫ﻻﺣﻆ أﻧﻪ هﻨﺎ ﻻ ﻳﺘﻢ إدﺧﺎل ﻗﻴﻢ أي ﻣﻦ اﻟﻘﻄﻊ و اﻟﻮﺻﻼت آﻮﻧﻪ اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻤﺤﺴﻮب هﻮ ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ ﻧﻔﺴﻪ‪.‬‬ ‫‪Pdrop23 = 9.84 * 0.22‬‬ ‫‪= 2.165 psi‬‬ ‫‪P3 = 25.73 + 2.165‬‬ ‫‪= 27.9 psi‬‬ ‫‪Q3 = 5.65 * √27.9‬‬ ‫‪= 29.84 gpm‬‬ ‫ﻣﻼﺣﻈﺔ ‪ :‬ﻗﺪ ﺗﻌﺘﻘﺪ ﺑﺄﻧﻪ آﻮن اﻟﺘﺪﻓﻖ ازداد ﻓﻲ اﻷﻧﺒﻮب ﻗﺪ ﺗﺰداد ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜ ﺎك‪ ,‬و ﻟﻜ ﻦ ﺗ ﻢ اﻟﺤ ﺴﺎب ﻋﻠ ﻰ ﻗﻄ ﺮ أآﺒ ﺮ‬ ‫ﻣﻤﺎ أدى اﻟﻰ ﺗﻘﻠﻴﻞ اﻟﻤﻔﺎﻗﻴﺪ آﺬﻟﻚ‪.‬‬

‫و اﻵن ﺑﻌﺪ أن ﻋﺮﻓﻨﺎ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻓ ﻲ آ ﻞ رأس ﻣ ﺮش ﻟﻜ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﻤ ﺮش ‪ ١‬و ‪ ٢‬و ‪ : ٣‬ﻳ ﺘﻢ ﺟﻤﻌﻬ ﺎ ﻟﺘﻜ ﻮن ﻣﻘ ﺪار اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ﻓ ﻲ‬ ‫اﻟﺨﻂ ‪.A‬‬ ‫‪QA = Q1 + Q2 + Q3‬‬ ‫‪= 84.32 gpm‬‬ ‫هﻨﺎﻟﻚ أﻧﺒﻮب ﻳﺼﻞ ﺑﻴﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ A‬ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﺮﺋﻴﺴﻲ و ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش ‪ ٣‬ﻃﻮﻟﻬﺎ ‪:‬‬ ‫‪ ١٫٥‬ﻣﺘﺮ ) ‪ ٤٫٨٦‬ﻗﺪم( و ﻳﻮﺟﺪ آﻮع و وﺻﻠﺔ ﺑﻄﻮل ‪ ١‬ﻗﺪم و آﻠﻬﺎ ﺑﻘﻄﺮ )‪ ١٫٥‬اﻧﺶ( ‪:‬‬ ‫)‪Leq3A = 4.86 + 4 + 1 (from the table above‬‬ ‫‪= 8.86 ft‬‬ ‫‪QA = 84.32 gpm‬‬ ‫‪PA = P3 + Pdrop3A‬‬ ‫‪Pdrop3A = Leq3A * P3A‬‬ ‫و هﻲ ﺑﺘﻄﺒﻴﻖ ﻣﻌﺎدﻟﺔ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك أﻋﻼﻩ‬

‫‪P3A = 0.233 psi/ft‬‬ ‫‪Pdrop3A = 0.233 * 8.86‬‬ ‫‪= 2.06 psi‬‬ ‫‪PA = 2.06 + 27.9‬‬ ‫‪= 29.96 psi‬‬ ‫‪Î QA = 84.32 gpm @ PA = 29.96 psi‬‬

‫و هﻮ ﻣﺎ ﻧﺮﻳﺪ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻴﻪ و آﻮن آﻞ ﻣﻦ اﻟﺨﻄﻮط ‪ D, C , B , A‬ﻣﺘﺸﺎﺑﻬﺔ ﻓﻲ ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت و اﻷﻗﻄ ﺎر‬ ‫ﻓﺈن آﻞ اﻟﺨﻄﻮط ﻟﻬﺎ ﻧﻔﺲ اﻟﻘﻴﻢ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﺎط ‪ A‬و ‪ B‬و ‪.D, C‬‬ ‫ﻋﻨﺪ إﺧﺘﻼف اﻷﻧﺎﺑﻴ ﺐ اﻟﻔﺮﻋﻴ ﺔ ﻓ ﻲ اﻷﻗﻄ ﺎر و ﻋ ﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب آ ﻞ ﺧ ﻂ ﻋﻠ ﻰ ﺣ ﺪﻩ ﻟﻠﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ‬ ‫اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠﻲ ﻟﻠﺨﻂ و اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ ﻣﺪﺧﻞ اﻟﺨﻂ و ﻣﻦ ﺛﻢ ﻣﺘﺎﺑﻌﺔ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت آﻤﺎ ﻓﻲ اﻷﺳﻔﻞ‪.‬‬ ‫و ﻟﻜﻦ هﻨﺎك ﻓﺮق ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ آﻞ ﻣﻦ ‪ A‬و ‪ B‬و ‪ C‬و ‪: D‬‬ ‫ﻋﻨ ﺪ اﻟﺮﺟ ﻮع ﻣ ﻦ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ ‪ A‬اﻟ ﻰ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ ‪ B‬هﻨ ﺎك ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ إﺣﺘﻜ ﺎك ﻋﻠ ﻰ اﻟﺨ ﻂ ﺑﻘﻄ ﺮ )‪ ١٫٥‬إﻧ ﺶ( و اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ه ﻮ ﺗ ﺪﻓﻖ‬ ‫اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪: A‬‬ ‫‪QB = 84.32 gpm @ 29.96 psi‬‬ ‫‪B‬‬

‫‪PB = PA + PdropAB‬‬ ‫‪B‬‬

‫‪PdropAB = LeqAB *PAB‬‬ ‫‪LeqAB = 4 * 3.28 = 13.12 ft No fittings‬‬

‫‪PAB = 0.233 @ 84.23 gpm and 1 1/2 inch diameter‬‬ ‫‪PdropAB = 13.12 * 0.233‬‬ ‫‪= 3.06 psi‬‬ ‫‪PB = 29.96 + 3.06‬‬ ‫‪= 33.02 psi‬‬ ‫‪B‬‬

‫ﻓﻌﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻖ ﺿﻐﻂ ﻳﺴﺎوي ‪ ٢٩٫٩٦‬ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻜﻞ اﻧﺶ ﻣﺮﺑﻊ ﻳﺘﻢ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺗﺪﻓﻖ ﻣﻘﺪارﻩ ‪ ٨٤٫٢٣‬ﺟﺎﻟﻮن ﻟﻜﻞ دﻗﻴﻘﺔ‬ ‫و ﻟﻜﻦ اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻤﻄﺒﻖ ﺣﺎﻟﻴﺎ هﻮ ‪ ٣٣٫٠٢‬ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻜﻞ اﻧﺶ ﻣﺮﺑﻊ ‪ ,‬ﻓﻤﺎ هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻨﺎﺗﺞ ﻋﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻘﻪ ؟؟؟؟‬ ‫ﻳﻤﻜﻦ ﻣﻌﺮﻓﺔ ذﻟﻚ ﻣﻦ ﺧﻼل اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ‪:‬‬ ‫)‪QNew = Q * √ (PNew / P‬‬ ‫ﺣﻴﺚ ‪ QNew‬هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﺠﺪﻳﺪ اﻟﺬي ﻧﺤﺼﻞ ﻋﻠﻴﻪ ﻋﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻖ ‪PNew‬‬ ‫)‪QNew = 84.23 * √ (33.02 / 29.96‬‬ ‫‪= 88.43 gpm‬‬ ‫‪QB = 88.43 gpm‬‬ ‫‪B‬‬

‫أي أن ﻣﺠﻤﻮع اﻟﺘﺪﻓﻘﺎت ﻟﺮؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ ‪ B‬أآﺒﺮ ﻣﻦ ﻣﺠﻤﻮع اﻟﺘﺪﻓﻘﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ ‪ A‬و هﻮ ﺻﺤﻴﺢ آﻮﻧ ﻪ‬ ‫أﻗﺮب اﻟﻰ اﻟﻤﻀﺨﺎت‪.‬‬ ‫اﻵن ﻳ ﺘﻢ ﺟﻤ ﻊ ﺗ ﺪﻓﻖ اﻟﺨ ﻂ ‪ A‬و ﺗ ﺪﻓﻖ اﻟﺨ ﻂ ‪ B‬ﻟﻴ ﺘﻢ اﻟﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ اﻟﻤ ﺎر ﺑ ﺎﻟﺨﻂ اﻟﻮاﺻ ﻞ ﺑ ﻴﻦ ‪ B‬و ‪ C‬ﻟﻴ ﺘﻢ‬ ‫ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك و ﺟﻤﻌﻬﺎ اﻟﻰ ﺿﻐﻂ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ B‬ﻟﻴﺘﻢ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺿﻐﻂ ﺟﺪﻳ ﺪ ﻟﻠﻨﻘﻄ ﺔ ‪ C‬و ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب ﺗ ﺪﻓﻖ‬ ‫اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ ) C‬ﺗﺪﻓﻘﺎت اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ ‪ (C‬و آﺬﻟﻚ اﻷﻣﺮ ﺑﺎﻟﻨﺴﺒﺔ ﻟﻠﺨﻂ ‪. D‬‬ ‫‪QBC = 88.43 + 84.23‬‬ ‫‪= 172.66 gpm‬‬ ‫‪QC = 84.32 gpm @ 29.96 psi‬‬ ‫‪PC = PB + PdropBC‬‬ ‫‪B‬‬

‫‪PdropBC = LeqBC *PBC‬‬ ‫‪LeqBC = 4 * 3.28 = 13.12 ft No fittings‬‬ ‫‪PBC = 0.257 @ 172.66 gpm and 2 inch diameter‬‬ ‫‪PdropBC = 13.12 * 0.257‬‬

‫‪= 3.37 psi‬‬ ‫‪PC = 33.02 + 3.37‬‬ ‫‪= 36.39 psi‬‬ ‫)‪QNew = 84.23 * √ (36.39 / 29.96‬‬ ‫‪= 92.83 gpm‬‬ ‫‪QC = 92.83 gpm‬‬ ‫و هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻓﻲ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ ‪. C‬‬ ‫ﻳﺘﻢ ﺟﻤﻌﻪ ﻟﻠﺘﺪﻓﻘﺎت اﻟﺴﺎﺑﻘﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮط ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﺑﻴﻦ اﻟﺨﻂ ‪ C‬و ‪:D‬‬ ‫‪QCD = 92.83 + 172.66‬‬ ‫‪= 265.49 gpm‬‬ ‫‪QD = 84.32 gpm @ 29.96 psi‬‬ ‫‪PD = PC + PdropCD‬‬ ‫‪PdropCD = LeqCD *PCD‬‬ ‫‪LeqCD = 4 * 3.28 = 13.12 ft No fittings‬‬ ‫‪PCD = 0.084 @ 265.49 gpm and 3 inch diameter‬‬ ‫‪PdropCD = 13.12 * 0.084‬‬ ‫‪= 1.1 psi‬‬ ‫‪PD = 36.39 + 1.1‬‬ ‫‪= 37.49 psi‬‬ ‫)‪QNew = 84.23 * √ (37.49 / 29.96‬‬ ‫‪= 94.22 gpm‬‬ ‫‪QC = 94.22 gpm‬‬ ‫ﻻﺣﻆ اﻟﻔﺮق ﻓﻲ زﻳﺎدة اﻟﻀﻐﻂ آﻮن ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻗﻠﻴﻠﺔ ﻋﻠﻰ ﻗﻄﺮ ‪ ٣‬اﻧﺶ رﻏﻢ أن اﻟﺘﺪﻓﻖ أآﺒﺮ‬ ‫و اﻵن ﺑﻌﺪ أن ﺗﻢ ﺣﺴﺎب آﺎﻓﺔ اﻟﺘﺪﻓﻘﺎت ﻳﺘﻢ ﺟﻤﻌﻬﺎ ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻨﻬﺎﺋﻲ ﻟﻠﻨﻈﺎم‪:‬‬ ‫‪QTOTAL = 94.22 + 265.49‬‬ ‫‪= 359.71 gpm‬‬

‫‪PD = 37.49 psi‬‬ ‫ﻣﻼﺣﻈﺔ ﻣﻬﻤﺔ‪ :‬ﻳﻤﻜﻦ ﻟﻠﻤﻬﻨ ﺪس اﻟﻤ ﺼﻤﻢ أن ﻳﺘﺄآ ﺪ ﻣ ﻦ ﺻ ﺤﺔ ﺣ ﺴﺎﺑﺎﺗﻪ اﻵن و ذﻟ ﻚ ﺑﻘ ﺴﻤﺔ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠ ﻲ ﻋﻠ ﻰ ﻣ ﺴﺎﺣﺔ‬ ‫اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺑﺤﻴﺚ ﺑﻜﻮن اﻟﻨﺎﺗﺞ ﻣﺎ ﻳﺴﻤﻰ ﺑﺎﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ اﻟﻤﻌﺪّﻟﺔ ‪:Adjusted Design Density‬‬ ‫‪DAD = QTOTAL / AD‬‬ ‫‪= 359.71/1500‬‬ ‫‪= .2398 gpm/ft2‬‬ ‫و هﻲ ﻓﻌﻠﻴًﺎ اآﺒﺮ ﻣﻦ اﻟﻘﻴﻤﺔ اﻟﻨﻈﺮﻳﺔ ﻟﻬﺎ‪ ,‬و هﻮ اﻟﻤﻄﻠﻮب‪.‬‬ ‫اﻵن ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻣﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ D‬اﻟﻰ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ ١٣‬و هﻲ ﻋﻠﻰ اﻷﻧﺒ ﻮب ذو ﻗﻄ ﺮ ‪ ٣‬اﻧ ﺶ و ه ﻮ ﺑﻄ ﻮل ‪١٥‬‬ ‫ﻣﺘﺮ و ﻳﻮﺟﺪ ﻋﻠﻴﻪ آﻮع‬ ‫)‪LeqD13 = 13 * 3.28 + 7 ( from the table above, 1 elbow 90 deg.‬‬ ‫‪= 42.64 ft‬‬ ‫‪PdropD13 = 0.149 psi/ft @ 359.71 gmp and 3 inch‬‬ ‫‪PD13 = 0.149 * 42.64‬‬ ‫‪= 6.35 psi‬‬ ‫ﻻﺣﻆ أن اﻟﺨﺴﺎرة ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ ﻗﺮﻳﺒﺔ ﻣﻦ ﻧﺼﻒ ﺑﺎر ) ‪ ( 7 psi‬و ﻟﻮ ﺗﻌﺪﺗﻬﺎ ﻳﺘﻢ زﻳﺎدة اﻟﻘﻄﺮ ﻟﺘﻘﻠﻴﻞ اﻟﻤﻔﺎﻗﻴﺪ‪.‬‬ ‫‪P13 = 37.49 + 6.35‬‬ ‫‪= 43.84 psi‬‬ ‫و اﻵن اﻟﺤﺴﺎب ﺑﻴﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ ١٣‬و ‪ ١٤‬ﻋﻠﻰ ﻗﻄﺮ ) ‪ (3 1/2 inch‬و ﺗﺪﻓﻖ ) ‪:(359.71 gpm‬‬ ‫‪P14 = P13 + Pdrop13-14‬‬ ‫‪Pdrop13-14 = P13-14 * Leq13-14‬‬ ‫)‪Leq13-14 = 15 m * 3.28 + 8 (from the table above , 1 elbow 90 deg.‬‬ ‫‪= 57.2 ft‬‬ ‫‪P13-14 = 0.073 psi/ft @ 359.71 gpm and 3 1/2 inch‬‬ ‫‪Pdrop13-14 = 0.073 * 57.2‬‬ ‫‪= 4.18 psi‬‬ ‫‪P14 = 43.84 + 4.18‬‬ ‫‪= 48.02 psi‬‬ ‫و اﻵن ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ ‪ ١٥‬و اﻟﺘﻲ هﻲ ﻋﻨﺪ ﻣﺨﺮج اﻟﻤﻀﺨﺎت و ﻃ ﻮل اﻷﻧﺒ ﻮب ه ﻮ ‪ ١٢‬ﻣﺘ ﺮ و إرﺗﻔ ﺎع‬ ‫رأﺳﻲ ﺑﻴﻦ اﻟﺸﺒﻜﺔ و اﻟﻤﻀﺨﺎت هﻮ ‪ ٥‬ﻣﺘﺮ آﻮن ﻣ ﺴﺘﻮى اﻟﻤ ﻀﺨﺎت ادﻧ ﻰ ﻣ ﻦ ﻣ ﺴﺘﻮى اﻟ ﺸﺒﻜﺔ‪ :‬ﻗﻄ ﺮ اﻟﺨ ﻂ ‪ ٤‬اﻧ ﺶ و‬ ‫اﻟﺘﺪﻓﻖ هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠﻲ و ﺑﻮﺟﻮد ﺻﻤﺎم ﺑﻮاﺑﻲ ﻋﺪد ‪ ٢‬و ﺻﻤﺎم ﺻﺪ ﻋﺪد ‪ ٢‬و آﻮع ﻋﺪد ‪: ٣‬‬

‫‪P15 = P14 + Pdrop14-15 + Pelevation‬‬ ‫‪Pelevation = 5 /10.28 * 14.5 = 7.05 psi‬‬ ‫‪Pdrop14-15 = P14-15 * Leq14-15‬‬ ‫)‪Leq14-15 = 12 m * 3.28 + 10 * 3 + 2*2 + 2*22 (from the table above , 1 elbow 90 deg.‬‬ ‫‪= 39.36 + 30 + 4 + 44‬‬ ‫‪= 117.36 ft‬‬ ‫‪P14-15 = 0.0382 psi/ft @ 359.71 gpm and 4 inch‬‬ ‫‪Pdrop14-15 = 0.0382 * 117.36‬‬ ‫‪= 4.46 psi‬‬ ‫‪P15 = 48.02 + 4.46 + 7.05‬‬ ‫‪= 59.53 psi‬‬ ‫إذًا اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻤﻄﻠﻮب ﻋﻨﺪ ﻣﺨﺮج اﻟﻤﻀﺨﺎت هﻮ ‪:‬‬ ‫‪PPump = 59.53 psi‬‬ ‫‪PPump = 4.11 bar‬‬ ‫و اﻟﺘﺪﻓﻖ هﻮ ‪:‬‬ ‫‪Q = 359.71 gpm‬‬ ‫و هﺬا اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻟﻠﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﺎﺋﻴﺔ ‪ ,‬ﻳﺘﻢ إﺿﺎﻓﺔ أي ﺗﺪﻓﻖ ﺁﺧﺮ ﻷﻧﻈﻤﺔ اﻹﻃﻔﺎء ﻣﺜﻞ اﻟﻬﺎﻳﺪراﻧﺖ و اﻟﺨﺮاﻃﻴﻢ اﻟﻤﻄﺎﻃﻴﺔ‪:‬‬ ‫‪QPump = 359.71 + 250 + 15‬‬ ‫ﻋﺎدة ﻻ ﻳﺘﻢ ﺷﻤﻮل ﺗﺪﻓﻖ اﻟﺨﺮاﻃﻴﻢ اﻟﻤﻄﺎﻃﻴﺔ ﻓﻲ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت آﻮﻧﻬﺎ ﻻ ﺗﺆﺛﺮ ﺑﺸﻜﻞ ﻓﻌﺎل ﻋﻠﻰ ﺳﻌﺔ اﻟﻤﺨﺰون‬ ‫‪QPump = 624.71 gpm‬‬ ‫‪QPump = 2361.5 LPM‬‬ ‫‪QPump = 2.3615 m3 / min.‬‬ ‫و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﺳﻌﺔ ﻣﺨﺰون اﻟﻤﻴﺎﻩ اﻟﻼزم ﻟﻌﻤﻞ هﺬﻩ اﻷﻧﻈﻤﺔ ﻟﻤﺪة ﺳﺎﻋﺔ واﺣ ﺪة ﻓ ﻲ ﺣﺎﻟ ﺔ اﻟﺨﻄ ﻮرة اﻟﻌﺎدﻳ ﺔ آﻤ ﺎ ه ﻮ ﻓ ﻲ‬ ‫اﻟﻤﺜﺎل‪:‬‬ ‫‪Water Capacity = 2.3615 m3 / min. * 60 min.‬‬ ‫‪= 141.7 m3‬‬

‫إﻋﺪاد‬ ‫اﻟﻤﻬﻨﺪس‬ ‫ﺗﺎﻣﺮ ﻋﻠﻲ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ‬ ‫ﻋﻤﺎن – اﻷردن‬ ‫ﺑﺮﻳﺪ إﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ ‪[email protected]‬‬ ‫‪www.geocities.com/tamer_cd‬‬ ‫ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﺆﻟﻒ ‪JordanFire.Net ٢٠٠٦‬‬