اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﻷﻧﻈﻤﺔ اﻹﻃﻔﺎء اﻟﺘﻠﻘﺎﺋﻴﺔ ---------------------------------------ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﻬﻨﺪس ﺗﺎﻣﺮ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ و هﺬﻩ اﻟﻤﻌﻠﻮﻣﺎت ﻣﺘﺎﺣﺔ ﻟﻜﺎﻓﺔ اﻟﻌﺮب و اﻟﻤﺴﻠﻤﻴﻦ ﻣﺠﺎﻧًﺎ اﻣﺰﻳﺪ ﻣﻦ اﻹﺳﺘﻔﺴﺎر ﻳﺮﺟﻰ ﻣﺮاﺳﻠﺘﻲ ﻋﺒﺮ اﻟﺒﺮﻳﺪ اﻹﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ
[email protected] و أﻧﺎ ﺟﺎهﺰ ﻟﺘﻠﺒﻴﺔ آﺎﻓﺔ اﻟﻄﻠﺒﺎت و اﻹﺟﺎﺑﺔ ﻋﻦ أي ﺗﺴﺎؤﻻت ف هﺬا اﻟﻤﺠﺎل آﻤﺎ ﻳﻤﻜﻨﻚ اﻹﺳﺘﺰادة ﻣﻦ هﺬة اﻟﻤﻌﻠﻮﻣﺎت ﻋﺒﺮ زﻳﺎرﺗﻚ ﻟﻤﻮﻗﻌﻲ ﻋﻠﻰ ﺷﺒﻜﺔ اﻹﻧﺘﺮﻧﺖ www.geocities.com/tamer_cd ----------------------------------------ﻗﺒﻞ اﻟﻘﻴﺎم ﺑﺎﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﻳﺠﺐ ﻣﻌﺮﻓﺔ و ﺗﺤﺪﻳﺪ و ﺣﺴﺎب ﺑﻌﺾ اﻟﻌﻮاﻣﻞ اﻟﺘﻲ ﺗﺴﺎﻋﺪ ﻓﻲ إآﻤﺎل اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺎت
-ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ Coverage Area per Sprinkler, As
:
و هﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﻐﻄﻴﻬﺎ اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ و هﻲ ﻣﺒﻴﻨﺔ ﻓﻲ اﻟﺮﺳﻢ اﻟﺘﺎﻟﻲ:
ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﻌﻴﺎرﻳﺔ ) ( Standard Pendent and Upright Sprinklers و ﻳﻤﻜﻦ ﺣﺴﺎﺑﻬﺎ آﻤﺎ ﻳﻠﻲ:
As = L * S ﺣﻴﺚ = Asهﻲ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ )ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ( = Sهﻲ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش و اﻟﻤﺮش اﻟﺬي ﻳﻠﻴﻪ ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ )ﻗﺪم( = Lهﻲ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش و اﻟﻤﺮش اﻟﻤﻘﺎﺑﻞ ﻟﻪ ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ اﻟﺬي ﻳﻠﻲ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ ﻟﻠﻤﺮش.
ﺗﻜﻮن اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﻐﻄﻴﻬﺎ رأس اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ ﺣﺴﺐ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ ﺑﺤﻴﺚ ﻻ ﺗﺰﻳﺪ أآﺒﺮ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺑﺄي ﺣﺎل ﻣﻦ اﻷﺣﻮال ﻋﻦ 225ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ ) 21م(2
ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل :و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل ﺑﺎﻟﺮﺟﻮع اﻟﻰ اﻟﻜﻮدات اﻟﻌﺎﻟﻤﻴﺔ أو اﻟﻤﺤﻠﻴﺔ اﻟﻤﻄﺒﻘﺔ ﻓﻲ أي ﺑﻠﺪ.
-اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔAD :
Design Area
و هﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﺣﺴﺐ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل و اﻟﺘﻲ ﺗﻀﻢ آﺎﻓﺔ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﺘﻲ ﻳﻤﻜﻦ أن ﺗﻌﻤﻞ ﻓﻲ ﺁن واﺣﺪ ,و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﻣﻦ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺘﺎﻟﻲ:
ﻃﺮﻳﻘﺔ إﺧﺘﻴﺎر اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ: ﻳﺘﻢ إﺧﺘﻴﺎر أﺑﻌﺪ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﻋ ﻦ اﻟﻤ ﻀﺨﺎت ﺑﺤﻴ ﺚ ﺗﻜ ﻮن ﻗ ﺪر اﻹﻣﻜ ﺎن ﻣ ﺴﺘﻄﻴﻠﺔ اﻟ ﺸﻜﻞ و ﻳ ﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻃﻮل ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻋﻦ ﻃﺮﻳﻖ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ:
LAD = 1.2 √ AD ﺣﻴﺚ = LADﻃﻮل ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ) ( ft = ADﻣﺴﺎﺣﺔ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ) ( ft2
و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺮض ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺑﻘﺴﻤﺔ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻋﻠﻰ ﻃﻮﻟﻬﺎ. ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ:ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: ]Number of Spr. = [AD/As ﺣﻴﺚ ﻳﺘﻢ ﺗﻘﺮﻳﺐ اﻟﺮﻗﻢ اﻟﻨﺎﺗﺞ اﻟﻰ أآﺒ ﺮ ﻋ ﺪد ﺻ ﺤﻴﺢ ,و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻳﻜ ﻮن اﻟﻨ ﺎﺗﺞ ه ﻮ أﻗ ﻞ ﻋ ﺪد ﻟﻠﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﻨﻄﻘﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ,و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ اﻟﻮاﺣﺪ ﻓ ﻲ ﻣﻨﻄﻘ ﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: No. of Spr. = (1.2 √ AD)/ S اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔDesign Density Dd :
و هﻲ ﻣﻌﺪل ﺗﺪﻓﻖ رذاذ اﻟﻤﺎء ﻣﻦ اﻟﻤﺮش ﻟﻜ ﻞ وﺣ ﺪة ﻣ ﺴﺎﺣﺔ و اﻟﺘ ﻲ ﻳﺠ ﺐ أن ﺗﻄﺒ ﻖ ﻋﻠ ﻰ اﻟﻤ ﻮاد و اﻟ ﺴﺎواﺋﻞ اﻟﻘﺎﺑﻠ ﺔ ﻟﻺﺷ ﺘﻌﺎل و ﺑﺤﻴ ﺚ ﺗﻜ ﻮن ﻣ ﻦ ) 0.15 gpm /ft2 – 0.5 ( gpm/ft2أو ) ,( (6.1 l/min)/m2 – (20.4 l/min)/m2و ﻳ ﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪهﺎ ﺣ ﺴﺐ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل ﻣﻦ اﻟﺠﺪول أﻋﻼﻩ.
اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت: اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش:ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻌﺪل اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻣﻦ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: Qst. = As * Dd
ﺣﻴﺚ =Qst.ﻣﻌﺪل اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻷﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) ( gpm = Asﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮش ) (2 ft = Ddاﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ) ( gpm/ft2 اﻟﻀﻐﻂ اﻟﺘﺸﻐﻴﻠﻲ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش:و ﺑﻤﻌﺮﻓﺔ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻷﺑﻌ ﺪ ﻣ ﺮش ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب اﻟ ﻀﻐﻂ اﻟﺘ ﺸﻐﻴﻠﻲ ﻷﺑﻌ ﺪ ﻣ ﺮش ﺣ ﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟ ﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ )ﻣﻌﺎدﻟﺔ اﻟﻔﻮهﺔ( Qst. = K √Pst.
ﺣﻴﺚ = Pst.هﻮ اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) ( psi
K
= ﺛﺎﺑﺖ اﻟﻔﻮهﺔ Nozzle Factorو ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪﻩ ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ: K 5.6 – 5.7 8
)Sprinkler Inlet (inch 1/2 3/4
ﻳﺠ ﺐ أن ﻳﻜ ﻮن اﻟ ﻀﻐﻂ اﻟﻨ ﺎﺗﺞ ﺑﺤ ﺪﻩ اﻷدﻧ ﻰ ﻻ ﻳﻘ ﻞ ﻋ ﻦ ) ( 7 psiأو ) ( 0.5 barو ه ﻮ أدﻧﻰ ﺿﻐﻂ ﺗﺸﻐﻴﻠﻲ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش. ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك:ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻋﺒﺮ اﻷﻧﺎﺑﻴﺐ ﺑﻤﻌﺮﻓﺔ آﻞ ﻣﻦ اﻟﻨﺪﻓﻖ و ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب و اﻟﻤ ﺎدة اﻟﻤﺼﻨﻊ ﻣﻨﻬﺎ اﻻﻧﺒﻮب و ذﻟﻚ ﻋﺒﺮ ﻣﻌﺎدﻟﺔ هﺎزال – وﻳﻠﻴﺎم اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ:
ﺣﻴﺚ = Pﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜﺎك )(psi/ft = Qاﻟﺘﺪﻓﻖ )(gpm = Dاﻟﻘﻄﺮ اﻟﺪاﺧﻠﻲ ﻟﻼﻧﺒﻮب )(inch
= Cﻣﻌﺎﻣ ﻞ ﺧ ﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜ ﺎك ﻟﻠﻤ ﺎدة اﻟﻤ ﺼﻨﻮع ﻣﻨﻬ ﺎ اﻻﻧﺒ ﻮبو وه ﻮ ﻟﻠ ﺼﻠﺐ اﻟﻤﻌﻴﺎري Steel Schedual 40ﻳﺴﺎوي 120 و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻄﻮل اﻟﻤﻜﺎﻓﻲء Lequ.ﻟﻸﻧﺒﻮب ﺑﺠﻤﻊ اﻟﻄﻮل اﻟﺤﻘﻴﻘﻲ ﻟﻸﻧﺒﻮب ﻳﻀﺎف إﻟﻴﻪ اﻟﻄﻮل اﻟﻤﻜﺎﻓﻲء ﻟﻠﻘﻄﻊ و اﻟﻮﺻﻼت اﻟﺘﻲ ﻳﻤﺮ ﻋﺒﺮهﺎ اﻟﺘﺪﻓﻖ ,و ﻳﺘﻢ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻷﻃﻮال اﻟﻤﻜﺎﻓﺌﺔ ﻟﻠﻘﻄﻊ ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ ) :ﻟﻠﺼﻠﺐ اﻟﻤﻌﻴﺎري ﻓﻘﻂ ﻋﻴﺎر (40
ﻟﻠﻘﻄﻊ و اﻟﻮﺻﻼت ﻣﻦ اﻟﻤﻮاد اﻷﺧﺮى ﻳ ﺘﻢ ﺿ ﺮب اﻟﻘﻴﻤ ﺔ اﻟﻤ ﺴﺘﺨﺮﺟﺔ ﻣ ﻦ اﻟﺠ ﺪول أﻋ ﻼﻩ ﺑﻤﻌﺎﻣﻞ ﺿﺮب ﺣﺴﺐ ﻧﻮع اﻟﻤﺎدة و ﻳﻤﻜﻦ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﻣﻌﺎﻣﻞ اﻟﻀﺮب ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ: 100 130 140 150 0.713 1.16 1.33 1.51
Value of C Multiplying factor
ﺑﻌ ﺪ اﻟﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ ﻗﻴﻤ ﺔ آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﻄ ﻮل اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء و ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ اﻟ ﻀﻐﻂ ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب هﺒ ﻮط اﻟﻀﻐﻂ ﻓﻲ اﻷﻧﺒﻮب ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻋﺒﺮ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: Pressure Drop = P * Lequ. ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع:ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ و اﻟﺘ ﻲ ﺗﻌﺒ ﺮ ﻋ ﻦ وزن ﻋﻤ ﻮد اﻟﻤﺎء: Pressure Drop by Elevation = H / 10.3
ﺣﻴ ﺚ Hه ﻲ اﻹرﺗﻔ ﺎع ﺑ ﻴﻦ رأس اﻟﻤ ﺮش و ادﻧ ﻰ ﻧﻘﻄ ﺔ ﻓ ﻲ اﻟﻨﻈ ﺎم ) ﻋ ﺎدة ﻣ ﺎ ﺗﻜ ﻮن ﻣﻮﻗ ﻊ اﻟﻤﻀﺨﺎت ( اﻟﻤﻘﺎس ﺑﺎﻟﻤﺘﺮ. ﻧﻘﺎط اﻹﺗﺰان ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂBalancing Nodes :ﻋﻨﺪ إﺟﺮاء ﻋﻴﻨﺔ ﻣﻦ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت ﻋﻠﻰ ﻧﻘﻄﺔ ﻣﻌﻴﻨﺔ ﻓﻲ اﻟﻨﻈﺎم و اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺿﻐﻄﻴﻦ ﻣﺨﺘﻠﻔﺎن ﻋﻨﺪ ﺗﻠﻚ اﻟﻨﻘﻄﺔ آﻤﺎ ﻓﻲ اﻟﺸﻜﻞ أدﻧﺎﻩ ,ﻓﺈﻧﻪ ﻳﺠﺐ ﻋﻤﻞ إﺗﺰان ﻋﻨﺪ ﺗﻠﻚ اﻟﻨﻘﻄﺔ ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺿﻐﻂ واﺣﺪ ﻓﻘﻂ ﻋﻨﺪهﺎ. 1 P3 Q3
3
2
Pf 3-4 Q Total
4
P2 Q2
Pf 2-4
ﻋﻠﻰ ﻓﺮض أن اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ 1هﻮ 89ﺟﺎ/د و آﺎن اﻟﻀﻐﻂ 24ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻺﻧﺶ اﻟﻤﺮﺑﻊ, ﻓﺈن اﻟﻨﻘﻄﺔ 2ﻟﻬﺎ ﻧﻔﺲ اﻟﺘﺪﻓﻖ و ﻟﻜﻦ ﺑﻀﻐﻂ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺴﺒﺐ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ) إﺣﺘﻜﺎك و إرﺗﻔﺎع( ﺑﻤﻌﻨﻰ ﺁﺧﺮ: Q2 = Q1 P2 = P1 +Pf + Pe Q3 = Q4 P4' = P3 +Pf + Pe P4 = P2 + Pf + Pe ﻋﻠﻰ ﻓﺮض أن ﻗﻴﻤﺔ P4ﻣﻦ ﺟﻬﺔ اﻟﻨﻘﻄﺔ 2اﻋﻠﻰ ﻣﻦ ﻗﻴﻤﺔ ' P4ﻣ ﻦ ﺟﻬ ﺔ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ ,3ﻳﺠ ﺐ هﻨﺎ ﻋﻤﻞ إﺗﺰان ﻟﻠﻨﻘﻄﺔ , 4ﺣﻴﺚ ﻧﻌﺘﺒﺮ أن اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻮاﺻﻞ ﻟﻬﺎ هﻮ اﻷآﺒﺮ و هﻮ هﻨ ﺎ اﻟﻮاﺻ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ ,2و ﺑﻤﺎ أﻧﻪ ﻋﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻖ اﻟ ﻀﻐﻂ ' P4ﻓﺈﻧ ﻪ ﻳﻌﻄ ﻲ ﺗ ﺪﻓﻖ ﻗﻴﻤﺘ ﻪ , Q4ﻓﻌﻨ ﺪ ﺗﻄﺒﻴ ﻖ اﻟ ﻀﻐﻂ P4اﻷآﺒﺮ ﻣﻦ ' P4ﺳﻮف ﻧﺤﺼﻞ ﻋﻠﻰ ﺗﺪﻓﻖ ' Q4و اﻟﺬي هﻮ أﻋﻠﻰ ﻣﻦ اﻟﺘﺪﻓﻖ Q4 ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﺠﺪﻳﺪ ' Q4ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: )'Q4' = Q4 * √ (P4/P4 و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻳﻜ ﻮن اﻟ ﻀﻐﻂ ﻋﻨ ﺪ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ 4ه ﻮ P4و اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ه ﻮ ' , Q4ﺣﻴ ﺚ ﻳ ﺘﻢ إﺿ ﺎﻓﺘﻪ ﻟﻠﺘﺪﻓﻖ اﻟﻘﺎدم ﻣﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ 2و هﻮ Q2ﻟﻨﺤﺼﻞ ﻋﻞ ﻗﻴﻤﺔ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠﻴﺔ ﺑﻌﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ . 4
-----------------------------------ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﻬﻨﺪس ﺗﺎﻣﺮ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ و هﺬﻩ اﻟﻤﻌﻠﻮﻣﺎت ﻣﺘﺎﺣﺔ ﻟﻜﺎﻓﺔ اﻟﻌﺮب و اﻟﻤﺴﻠﻤﻴﻦ ﻣﺠﺎﻧًﺎ اﻣﺰﻳﺪ ﻣﻦ اﻹﺳﺘﻔﺴﺎر ﻳﺮﺟﻰ ﻣﺮاﺳﻠﺘﻲ ﻋﺒﺮ اﻟﺒﺮﻳﺪ اﻹﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ
[email protected] و أﻧﺎ ﺟﺎهﺰ ﻟﺘﻠﺒﻴﺔ آﺎﻓﺔ اﻟﻄﻠﺒﺎت و اﻹﺟﺎﺑﺔ ﻋﻦ أي ﺗﺴﺎؤﻻت ف هﺬا اﻟﻤﺠﺎل آﻤ ﺎ ﻳﻤﻜﻨ ﻚ اﻹﺳ ﺘﺰادة ﻣ ﻦ ه ﺬة اﻟﻤﻌﻠﻮﻣ ﺎت ﻋﺒ ﺮ زﻳﺎرﺗ ﻚ ﻟﻤ ﻮﻗﻌﻲ ﻋﻠ ﻰ ﺷ ﺒﻜﺔ اﻹﻧﺘﺮﻧ ﺖ www.geocities.com/tamer_cd
------------------------------------
ﻣﺜﺎل ﺗﻮﺿﻴﺤﻲ ﻳﺒﻴﻦ ﻃﺮﻳﻘﺔ ﻋﻤﻞ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت اﻟﻬﻴﺪروﻟﻴﻜﻴﺔ ﻟﺸﺒﻜﺔ ﻣﺮﺷﺎت ﻣﺎﺋﻴﺔ ﻣﻦ اﻟﻨﻮع اﻟﺮﻃﺐ ﺷﺒﻜﺔ ) ( Wet Riser Sprinkler – Tree Network إﻋﺪاد اﻟﻤﻬﻨﺪس ﺗﺎﻣﺮ ﻋﻠﻲ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ ﻋﻤﺎن – اﻷردن ﺑﺮﻳﺪ إﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ
[email protected] www.geocities.com/tamer_cd ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﺆﻟﻒ JordanFire.Net ٢٠٠٦ ﻳﺒﻴﻦ اﻟﺮﺳﻢ اﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻣ ﺴﻘﻂ رأﺳ ﻲ و أﻣ ﺎﻣﻲ ﻟﻬﻨﺠ ﺮ ﻣ ﺴﺘﻮدع ﻓﺨﺎرﻳ ﺎت ﻣﻐﻠﻔ ﺔ ﺑ ﺎﻟﻜﺮاﺗﻴﻦ و اﻟﺘﺨ ﺰﻳﻦ ﻋﻠ ﻰ اﻷرض ﻓ ﻮق ﻃﺒﺎﻟﻲ ﺧﺸﺒﻴﺔ ﻋﻠﻰ ﺷﻜﻞ ﺻﻔﻮف و إرﺗﻔﺎع اﻟﺘﺨﺰﻳﻦ ٣٫٥ﻣﺘﺮ :
5.5 m
6m
24 m
20 m Pumps Room
ﻳﺮاد هﻨﺎ ﺗﺼﻤﻴﻢ ﺷﺒﻜﺔ ﻣﺮﺷﺎت ﻣﺎﺋﻴﺔ ﻟﻠﻬﻨﺠﺮ. ﺣﺴﺐ آﻮد NFPA 13ﻓﺈن اﻟﺨﻄﻮرة هﻨﺎ ه ﻲ ﺧﻄ ﻮرة ﻋﺎدﻳ ﺔ ﻣﺠﻤﻮﻋ ﺔ ﺛﺎﻧﻴ ﺔ و ﺣ ﺴﺐ اﻟﺠ ﺪول اﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻓ ﺈن اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﺠﺐ أن ﻳﻐﻄﻴﻬﺎ رأس اﻟﻤﺮش اﻟﻤﻌﻴﺎري هﻲ ١٣٠ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ ) 12.1ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ( آﺤﺪ أﻗﺼﻰ.
و ﺗﻜﻮن أﻗﺼﻰ ﻣﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت هﻲ ١٥ﻗﺪم و آﻮن ﻣﻮﻗﻊ اﻟﻤﻀﺨﺔ ﻣﺤﺪد ﻓﻲ اﻟﺮﺳﻢ ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻣﻮﻗﻊ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﺎﺋﻴﺔ ﻋﻠﻰ اﻟﻤ ﺴﻘﻂ اﻟﺮأﺳ ﻲ ﺑﺤﻴ ﺚ ﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت ﻋ ﻦ ١٥ﻗ ﺪم ) ٤٫٥٦ﻣﺘ ﺮ ( و ﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت و اﻟﺠ ﺪار ﻋ ﻦ ﻧﺼﻒ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت : ﻃﻮل اﻟﻬﻨﺠﺮ ﻳﺴﺎوي ٢٤ﻣﺘﺮ ﻋﺮض اﻟﻬﻨﺠﺮ ﻳﺴﺎوي ٢٠ﻣﺘﺮ اذا اﺧﺘﺮﻧﺎ اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻧﻬﺎ ٣ﻣﺘﺮ ﻓﺈن اﻟﻤﺴﺎﻓﺔ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش و اﻟﺠﺪار هﻲ ﻧﺼﻔﻬﺎ ١٫٥ﻣﺘﺮ و ﻟﻤﻌﺮﻓﺔ ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ ﻃﻮل اﻟﻬﻨﺠﺮ ٧ = ٣ \٢٤ :ﻣﺮﺷﺎت و ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ ﻋﺮض اﻟﻬﻨﺠﺮ ٥ = ٤ \٢٠ :ﻣﺮﺷﺎت آﻤﺼﻤﻢ ﻳﻤﻜﻨﻚ أن ﺗﺨﺘﺎر أي ﻣﺴﺎﻓﺔ ﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ ﻋ ﻦ ٤٫٥٦ﻣﺘ ﺮ ﺑ ﻴﻦ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت و ﻧ ﺼﻔﻬﺎ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و اﻟﺠﺪار ﻋﻠ ﻰ أﻻ ﺗﺰﻳ ﺪ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﻤﻐﻄ ﺎة ﺑ ﺮأس اﻟﻤ ﺮش اﻟﻮاﺣ ﺪ ﻋ ﻦ ١٣٠ﻗ ﺪم ) ١٢٫١ﻣﺘ ﺮ ﻣﺮﺑ ﻊ( ﻟﻠﺨﻄ ﻮرة اﻟﻌﺎدﻳ ﺔ ﺣ ﺴﺐ اﻟﺠ ﺪول أﻋ ﻼﻩ ,و ﻣ ﻦ اﻟﻤﻤﻜ ﻦ ان ﻻ ﺗﺘ ﺴﺎوى آ ﻞ ﻣ ﻦ Lو Sﺑ ﺸﺮط ﺗﺤﻘﻴ ﻖ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﻘ ﺼﻮى اﻟﺘ ﻲ ﺗﻌ ﺮف ﺑﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش .ASP
L/2 L
S
رأس اﻟﻤﺮش S/2
Sاﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و اﻟﻤ ﺮش اﻟ ﺬي ﻳﻠﻴ ﻪ و ﺗﺴﺎوي ٤ﻣﺘﺮ Lاﻟﻤ ﺴﺎﻓﺔ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و اﻟﻤ ﺮش اﻟﺠ ﺎﻧﺒﻲ و ﺗﺴﺎوي ٣ﻣﺘﺮ ASPﻣ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴ ﺔ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ ASP = S * L = 4* 3 = 12 m2
15 m Pumps Room
و اﻵن ﺑﻌﺪ ان ﺗﻢ ﺗﻮزﻳﻊ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﺣ ﺴﺐ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ و اﻟﻤ ﺴﺎﻓﺎت اﻟﻤ ﺴﻤﻮﺣﺔ آﻤ ﺎ ﺟ ﺎء ﻓ ﻲ اﻟﺠ ﺪول اﻟ ﺴﺎﺑﻖ ,ﻳ ﺘﻢ اﻵن إﺧﺘﻴﺎر ﻃﺮﻳﻘﺔ رﺑﻂ اﻟﻤﺮﺷﺎت و ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻃﺒﻴﻌﺔ اﻟﺸﺒﻜﺔ و هﻨﺎك ﻋﺪة أﻧﻮاع ﻟﻠﺸﺒﻜﺎت: ﺷﺒﻜﺔ اﻟﺸﺠﺮة Tree Network اﻟﺸﺒﻜﺔ ﺷﺒﻪ اﻟﻤﻐﻠﻘﺔ Grid Network اﻟﺸﺒﻜﺔ اﻟﻤﻐﻠﻘﺔ Loop Netwrokﻓﻲ هﺬا اﻟﻤﺜﺎل ﺳﻮف ﻧﺴﺘﺨﺪم ﺷﺒﻜﺔ اﻟﺸﺠﺮة ﻟ ﺴﻬﻮﻟﺔ اﻟﺤ ﺴﺎﺑﺎت ﻓﻴﻬ ﺎ آﻮﻧ ﻪ ﻣﺜ ﺎل ﺗﻌﻠﻴﻤ ﻲ ,و ﻳﻤﻜﻨ ﻚ اﻹﻃ ﻼع ﻋﻠ ﻰ ﺗﻠ ﻚ اﻷﻧﻮاع و ﻃﺮﻳﻘﺔ رﺑﻄﻬﺎ ﻓﻲ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺔ .NFPA 13 ﻳﻮﺿﺢ اﻟﺸﻜﻞ أدﻧﺎﻩ اﻟﺸﺒﻜﺔ اﻟﺸﺠﺮة.
Cross Main
ﻣﻊ ﻣﻼﺣﻈﺔ أن اﻟ ﺼﺎﻋﺪ ﻳﺨ ﺮج ﻣ ﻦ ﻏﺮﻓ ﺔ اﻟﻤ ﻀﺨﺎت و ﻳﻌﻤﻞ ﻋﻠﻰ ﺗﻮزﻳﻊ اﻟﻤﺎء ﻟﻜﻞ ﺟﻬﺔ ﻃﺮﻳﻘ ﺔ رﺑ ﻂ رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت ﻣ ﻊ اﻟﺨﻄ ﻮط اﻟﻔﺮﻋﻴ ﺔ ﻳﻜﻮن آﻤﺎ ﻳﻠﻲ
Branch Line Rising Nipple Cross Main
Main Riser Pumps Room
ﺑﻌ ﺪ ذﻟ ﻚ ﻳ ﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪ أﻗﻄ ﺎر آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﺨﻄ ﻮط اﻟﻔﺮﻋﻴ ﺔ Branch Linesو اﻟﺨ ﻂ اﻟﺮﺋﻴ ﺴﻲ Cross Mainو اﻟﺼﺎﻋﺪ Riserﺣﺴﺐ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺎت ﺑﺤﻴﺚ ) :ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎدﻳﺔ ( -
ﻻ ﻳﻘﻞ ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب اﻟﺬي ﻳﺨﺪم رأس ﻣﺮش واﺣﺪ ﻋﻦ ١اﻧﺶ ﻻ ﻳﻘﻞ ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب اﻟﺬي ﻳﺨﺪم رأﺳﻲ ﻣﺮﺷﻴﻦ ﻋﻦ ١٫٢٥اﻧﺶ ﻻ ﻳﻘﻞ ﻗﻄﺮ اﻷﻧﺒﻮب اﻟﺬي ﻳﺨﺪم ٤رؤوس ﻣﺮﺷﺎت ﻋﻦ ١٫٥اﻧﺶ ﻳﺘﻢ ﻣﺮاﻋﺎة أن ﻻ ﻳﻜﻮن اﻟﻬﺒﻮط اﻟﻜﻠﻲ ﺑﺎﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك و اﻹرﺗﻔﺎع و اﻟﺴﺮﻋﻪ أن ﻻ ﻳﺰﻳ ﺪ ﻋ ﻦ ﻧ ﺼﻒ ﺑ ﺎر ) ٧ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻜﻞ اﻧﺶ ﻣﺮﺑﻊ ( 7 psi '' 1 '' 1 1/4 '' 1 1/2
''1 '' 1 1/4 '' 1
'' 1 1/2
'' 1 '' 1 1/4 '' 1 1/2
'' 2
'' 1 3/4
''2 1/2
'' 2
3 ''Cross Main
'' 2 1/2
''1 1/4 '' 3
'' 1
'' 3
'' 1 '' 3 1/2
Branch Line
'' 4
Main Riser
Pumps Room
ﺗﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ اﻷﻗﻄﺎر ﻣﺒﺪﺋﻴًﺎ ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻮاﺻﻔﺔ و ﻳﻤﻜﻦ ﺗﻐﻴﻴﺮهﺎ ﻻﺣﻘﺎ ﺣﺴﺐ ﺧﺴﺎرة اﻟﻀﻐﻂ. اﻵن ﻳﺘﻢ اﻟﻌﻤﻞ ﻋﻠﻰ ﺗﺤﺪﻳﺪ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ Design Area AD و هﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻲ ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﺣﺴﺐ ﺧﻄﻮرة اﻹﺷﻐﺎل و اﻟﺘﻲ ﺗﻀﻢ آﺎﻓﺔ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﺘﻲ ﻳﻤﻜﻦ أن ﺗﻌﻤﻞ ﻓﻲ ﺁن واﺣﺪ ,و ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪهﺎ ﻣﻦ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺘﺎﻟﻲ:
ﺑﻤﺎ أن اﻟﺨﻄ ﻮرة ﻟﻠﻬﻨﺠ ﺮ ﻋﺎدﻳ ﺔ ﻧﺨﺘ ﺎر اﻟﺨ ﻂ اﻟ ﺬي ﻳﻤﺜ ﻞ اﻟﺨﻄ ﻮرة اﻟﻌﺎدﻳ ﺔ اﻟﻤﺠﻤﻮﻋ ﺔ اﻟﺜﺎﻧﻴ ﺔ Ordinary Hazard Group 2 ﻳﻤﻜﻦ أن ﻧﺨﺘﺎر ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ آﺒﻴﺮة ﻟﻜﻲ ﻧﻘﻠﻞ ﻣﻦ اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ و ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ ﻧﺰﻳﺪ ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﺘﻲ ﺗﻌﻤ ﻞ ﻓ ﻲ ﺁن واﺣ ﺪ و ﻧﻘﻠ ﻞ ﻣ ﻦ ﻗ ﺪرة اﻟﻤ ﻀﺨﺔ ,و ﻳﻤﻜ ﻦ أن ﻧﺨﺘ ﺎر ﻣ ﺴﺎﺣﺔ ﺗ ﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﺻ ﻐﻴﺮة ﺑﺤﻴ ﺚ ﺗﺰﻳ ﺪ آﺜﺎﻓ ﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ و ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ ﺗﺰﻳﺪ ﻗﺪرة اﻟﻤﻀﺨﺔ ,و ﻟﻜﻦ ﺛﺒﺖ ﻋﻤﻠﻴﺎ أن إﺧﺘﻴﺎر أﻗﻞ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ و ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ اﺧﺘﻴﺎر أآﺒ ﺮ آﺜﺎﻓ ﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ هﻲ اﻷﻓﻀﻞ آﻮن زﻳﺎدة ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻳﺆدي أﻳﻀﺎ اﻟﻰ زﻳﺎدة ﻗﺪرة اﻟﻤ ﻀﺨﺔ و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﻻ ﻧﻌﻤ ﻞ اﻟ ﻰ ﺗﻘﻠﻴﻞ ﻗﺪرة اﻟﻤﻀﺨﺔ ﺑﺈﺧﺘﻴﺎر أﻗﻞ آﺜﺎﻓﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ. ﻣﻦ اﻟﺸﻜﻞ اﻋﻼﻩ ﻓﺈن أﻗﻞ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎﻟﻴﺔ هﻲ ١٥٠٠ﻗ ﺪم ﻣﺮﺑ ﻊ ﺗﻘﺮﻳﺒ ﺎ ١٤٠ﻣﺘ ﺮ ﻣﺮﺑ ﻊ و ﺗﻘﺎﺑﻞ آﺜﺎﻓﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ٠٫٢٠ﺟﺎﻟﻮن ﺑﺎﻟﺪﻗﻴﻘﺔ ﻟﻜﻞ ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ. ﻳﺘﻢ إﺧﺘﻴﺎر أﺑﻌﺪ ﻣﺴﺎﺣﺔ ﻋﻦ اﻟﻤﻀﺨﺎت ﺑﺤﻴﺚ ﺗﻜﻮن ﻗﺪر اﻹﻣﻜ ﺎن ﻣ ﺴﺘﻄﻴﻠﺔ اﻟ ﺸﻜﻞ و ﻳ ﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪ ﻃ ﻮل ﻣ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻋﻦ ﻃﺮﻳﻖ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: LAD = 1.2 √ AD = 1.2 * √ 140 = 14.2 m ﻣﻼﺣﻈﺔ :ﻃﻮل اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻳﻜﻮن ﻋﻠﻰ ﻃﻮل اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ Branch Lineو ﻟﻴﺲ ﻋﻠﻰ ﻃﻮل اﻟﺨ ﻂ اﻟﻤﻐﺬي .Cross Main ﻋﺮض ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻳﺴﺎوي اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ ﻋﻠﻰ اﻟﻄﻮل : 140/14.2 = 9.86 m اﻵن ﺗﻢ ﻣﻌﺮﻓﺔ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ و ﻃﻮﻟﻬﺎ و ﻋﺮﺿﻬﺎ ,ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪ اﻟﻤﻮﻗﻊ ﻓﻲ أﺑﻌﺪ ﻣﻜ ﺎن ﻋ ﻦ اﻟﻤ ﻀﺨﺎت ) اﻟﻤﻜ ﺎن اﻟ ﺬي ﻳﺘﻢ ﻓﻴﻪ أآﺒﺮ ﻓﻘﺪان ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ و اﻟﺘﺪﻓﻖ ( و هﻮ ﺣﺴﺐ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺘﺎﻟﻲ:
ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺑﻘﺴﻤﺔ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻋﻠﻰ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ :
No. of sprinklers in design area = AD / ASp = 140 / 12 = 11.67 Î 12 Sprinkler Heads
إذن ﻋﺪد اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻓﻲ اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ هﻮ 12رأس ﻣﺮش
Cross Main -
ﻻ ﻳﺘﻢ اﻟﺘﻌﺎﻣﻞ ﻣﻊ أﺟﺰاء ﻣ ﻦ ﻣ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴ ﺔ ﻟ ﺮأس اﻟﻤﺮش اﻟﻮاﺣﺪ ,ﻋﻨ ﺪ إﺿ ﺎﻓﺔ رأس ﻣ ﺮش ﻳ ﺘﻢ إﺿ ﺎﻓﺔ آﺎﻣﻞ ﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻪ و هﻲ هﻨﺎ ١٢ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ. و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ ﺳ ﻮف ﻧﺤ ﺼﻞ ﻋﻠ ﻰ زﻳ ﺎدة ﻓ ﻲ ﻣ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ و هﻲ ﺑﺈﻋﺘﺒﺎر ﻣﻌﺎﻣﻞ أﻣﺎن ﻟﻠﺘﺼﻤﻴﻢ. ﺗﻢ اﺧﺘﻴﺎر اﻟﻤﺮش اﻟﻘﺮﻳﺐ ﻣﻦ ﺧﻂ اﻟﺘﻐﺬﻳﺔ آﻮﻧ ﻪ ﻳﻤ ﺮ ﺑﻪ أﻋﻠ ﻰ ﺗ ﺪﻓﻖ ﻣ ﻦ اﻟ ﺬي ﻗﺒﻠ ﻪ و ﺑﺎﻟﺘ ﺎﻟﻲ أﻋﻠ ﻰ ﻓﻘ ﺪان ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ. أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش
..........
ﺣﺪود اﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎدﻳﺔ
Sprinkler Head Coverage Area
Main Riser Pumps Room
ﺑﻌ ﺪ أن ﺗ ﻢ ﺗﺤﺪﻳ ﺪ اﻟﻤ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘ ﺼﻤﻴﻤﻴﺔ و رﺳ ﻤﻬﺎ و ﺗﺤﺪﻳ ﺪ اﻟﻜﺜﺎﻓ ﺔ اﻟﺘ ﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ) Design Density (Ddﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش آﻤﺎ هﻮ ﻣﻮﺿﺢ ﻋﻠﻰ اﻟﺸﻜﻞ اﻟﺴﺎﺑﻖ ﻣﻦ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: Qst. = ASp * Dd ﺣﻴﺚ =Qst.ﻣﻌﺪل اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻷﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) (gpm = ASpﻣﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮش )( ft2 = Ddاﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ) ( gpm/ft2
Qst. = ( 12 * 3.28 * 3.28 ) * 0.20 = 129.1 * 0.20 = 25.82 gpm و هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش ,و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ رأس ﻣﺮش آﻤﺎ ﻳﻠﻲ: Qst. = K √Pst. ﺣﻴﺚ = Pst.هﻮ اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ أﺑﻌﺪ ﻣﺮش ) ( psi = Kﺛﺎﺑﺖ اﻟﻔﻮهﺔ Nozzle Factorو ﻳﺘﻢ ﺗﺤﺪﻳﺪﻩ ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ: K 5.6 – 5.7 8
)Sprinkler Inlet (inch 1/2 3/4
ﻟﺮؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﻌﻴﺎرﻳﺔ ﻳﺘﻢ أﺧﺬ اﻟﻤﻌﺎﻣﻞ ﻋﻠﻰ أﻧﻪ 5.65 ﻣﻼﺣﻈﺔ :ﻳﺠﺐ أن ﻳﻜﻮن اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻨﺎﺗﺞ ﺑﺤﺪﻩ اﻷدﻧﻰ ﻻ ﻳﻘﻞ ﻋ ﻦ ) ( 7 psiأو ) ( 0.5 barو ه ﻮ أدﻧ ﻰ ﺿ ﻐﻂ ﺗ ﺸﻐﻴﻠﻲ ﻟﺮأس اﻟﻤﺮش. Qst. = K √Pst. Pst. = (Qst. / K)2 = (25.82 / 5.65)2 = 20.88 psi ﻻﺣﻆ آﻢ ﻳﻠﺰم ﺗﻄﺒﻴﻖ ﺿﻐﻂ ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺗﺪﻓﻖ ﻣﻌﻴﻦ ﻟﻠﻮﺻﻮل اﻟﻰ أﻗﻞ آﺜﺎﻓﺔ ﺗﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﻨﻈﺎم ) 1.4ﺑﺎر ( ﺳﺆال :ﻣﺎ هﻮ اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻼزم ﺗﻄﺒﻴﻘﻪ ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮرة اﻟﻌﺎﻟﻴﺔ ) 0.40ﺟ ﺎﻟﻮن ﺑﺎﻟﺪﻗﻴﻘ ﺔ ﻟﻜ ﻞ ﻗﺪم ﻣﺮﺑﻊ ( ﻟﻨﻔﺲ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﻟﻤﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﻐﻄﻴﺔ ﻟﻠﻤﺮش ٩ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ؟!؟!؟ اوﺟﺪ ذﻟﻚ و ﻻﺣﻆ اﻟﻔﺮق. و اﻵن ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻼزم ﺗﻄﺒﻴﻘﻪ ﻋﻠﻰ اﻟﻤﺮش اﻟﺬي ﻳﺴﺒﻖ ﺁﺧﺮ ﻣﺮش ,ﻟﺘﺴﻬﻴﻞ ذﻟﻚ ﻧﺮﻗﻢ اﻟﻤﺮﺷﺎت آﺎﻟﺘﺎﻟﻲ :
-
A B C D
3
2
1
6
5
4
9
8
7
12
11
10
13 14 Main Riser Pumps Room
15 16
اﻵن ﻟﺤﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﺑﻴﻦ ١و ٢ﻳﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ اﻹﺣﺘﻜ ﺎك ﻋﺒ ﺮ اﻷﻧﺎﺑﻴ ﺐ ﺑﻤﻌﺮﻓ ﺔ آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ و ﻗﻄ ﺮ اﻷﻧﺒﻮب و اﻟﻤﺎدة اﻟﻤﺼﻨﻊ ﻣﻨﻬﺎ اﻻﻧﺒﻮب و ذﻟﻚ ﻋﺒﺮ ﻣﻌﺎدﻟﺔ هﺎزال – وﻳﻠﻴﺎم اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ:
ﺣﻴﺚ = Pﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜﺎك )(psi/ft = Qاﻟﺘﺪﻓﻖ )(gpm = Dاﻟﻘﻄﺮ اﻟﺪاﺧﻠﻲ ﻟﻼﻧﺒﻮب )(inch = Cﻣﻌﺎﻣ ﻞ ﺧ ﺴﺎرة اﻹﺣﺘﻜ ﺎك ﻟﻠﻤ ﺎدة اﻟﻤ ﺼﻨﻮع ﻣﻨﻬ ﺎ اﻻﻧﺒ ﻮب وه ﻮ ﻟﻠ ﺼﻠﺐ اﻟﻤﻌﻴ ﺎري Steel Schedual 40ﻳﺴﺎوي ١٢٠ ﻟﻸﻧﺒ ﻮب ﺑﺠﻤ ﻊ اﻟﻄ ﻮل اﻟﺤﻘﻴﻘ ﻲ ﻟﻸﻧﺒ ﻮب ﻳ ﻀﺎف إﻟﻴ ﻪ اﻟﻄ ﻮل و ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب اﻟﻄ ﻮل اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء Lequ. اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء ﻟﻠﻘﻄ ﻊ و اﻟﻮﺻ ﻼت اﻟﺘ ﻲ ﻳﻤ ﺮ ﻋﺒﺮه ﺎ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ,و ﻳ ﺘﻢ اﻟﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ اﻷﻃ ﻮال اﻟﻤﻜﺎﻓﺌ ﺔ ﻟﻠﻘﻄ ﻊ ﻣ ﻦ اﻟﺠ ﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ ) :ﻟﻠﺼﻠﺐ اﻟﻤﻌﻴﺎري ﻓﻘﻂ ﻋﻴﺎر (٤٠
ﻟﻠﻘﻄ ﻊ و اﻟﻮﺻ ﻼت ﻣ ﻦ اﻟﻤ ﻮاد اﻷﺧ ﺮى ﻳ ﺘﻢ ﺿ ﺮب اﻟﻘﻴﻤ ﺔ اﻟﻤ ﺴﺘﺨﺮﺟﺔ ﻣ ﻦ اﻟﺠ ﺪول أﻋ ﻼﻩ ﺑﻤﻌﺎﻣ ﻞ ﺿ ﺮب ﺣﺴﺐ ﻧﻮع اﻟﻤﺎدة و ﻳﻤﻜﻦ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﻣﻌﺎﻣﻞ اﻟﻀﺮب ﻣﻦ اﻟﺠﺪول اﻟﺘﺎﻟﻲ: 150 1.51
140 1.33
130 1.16
100 0.713
Value of C Multiplying factor
ﺑﻌﺪ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﻗﻴﻤ ﺔ آ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﻄ ﻮل اﻟﻤﻜ ﺎﻓﻲء و ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ اﻟ ﻀﻐﻂ ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب هﺒ ﻮط اﻟ ﻀﻐﻂ ﻓ ﻲ اﻷﻧﺒ ﻮب ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻋﺒﺮ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: Pressure Drop = P * Lequ. ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع:ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻧﺘﻴﺠﺔ اﻹرﺗﻔﺎع ﺣﺴﺐ اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ و اﻟﺘﻲ ﺗﻌﺒﺮ ﻋﻦ وزن ﻋﻤﻮد اﻟﻤﺎء: Pressure Drop by Elevation = H / 10.28 ﺣﻴﺚ Hهﻲ اﻹرﺗﻔﺎع اﻟﻤﻘﺎس ﺑﺎﻟﻤﺘﺮ.
و ﻟﺤﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش ١و اﻟﻤﺮش : ٢ اﻟﻄﻮل اﻟﻤﻜﺎﻓﻲء ﻟﻠﻄﻮل اﻟﻔﻌﻠﻲ ٤ﻣﺘ ﺮ و ﻃ ﻮل اﻟﻮﺻ ﻠﺔ ﺑ ﻴﻦ اﻟﻤ ﺮش و اﻟﺨ ﻂ اﻟﻔﺮﻋ ﻲ ١ﻗ ﺪم و آ ﻮع و اﻟﻜ ﻞ ﺑﻘﻄ ﺮ 1 اﻧﺶ و اﻟﺘﺪﻓﻖ 25.82ﺟﺎﻟﻮن ﺑﺎﻟﺪﻗﻴﻘﺔ:
A B
'' 1
1 2
3
C
'' 1 D
'' 1 1/4 '' 1 1/2
3
2
1
6
5
4
9
8
7
12
11
10
Elbow 90
A
T Connection
13 14 Main Riser Pumps Room
15 16
P2 = P1 + Pdrp12 Pdrp12 = P * Lequ L12 = (4*3.28) ft + 1 ft +1E = 9.84 + 1 + 2 = 16.12 ft P = 0.301 psi/ft و هﻮ أﻗﻞ ﻣﻦ 7 psiو ﺑﺎﻟﺘﺎﻟﻲ هﻮ ﻣﻘﺒﻮل. إذا آﺎن اﻟﻔﺎﻗﺪ أآﺒﺮ ﻣﻦ 7 psiﻳﺠﺐ أن ﻳﺘﻢ زﻳﺎدة اﻟﻘﻄﺮ و إﻋﺎدة اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت.
Pdrp12 = 0.301 * 16.12 = 4.85 psi
و اﻵن ﺑﻌﺪ أن ﺗﻢ ﻣﻌﺮﻓﺔ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ ١و ٢ﻳﺘﻢ ﺟﻤﻊ اﻟﻤﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻰ ﻣﻘﺪار اﻟ ﻀﻐﻂ ﻋﻨ ﺪ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ ١ﻟﻠﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ ﻗﻴﻤﺔ اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ : ٢ P2 = p1 + pdrop12 = 20.88 + 4.85 = 25.73 psi ﺑﻌﺪ إﻳﺠﺎد اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ اﻟﻤﺮش رﻗﻢ ٢ﻳﺘﻢ إﻳﺠﺎد اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻋﻨﺪ اﻟﻤﺮش آﻤﺎ ﻳﻠﻲ: Q2=5.65 * √ P2 = 5.6.5 * √25.73 = 28.66 gpm ﻻﺣﻆ أن اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻟﺮأش اﻟﻤ ﺮش رﻗ ﻢ ٢أﻋﻠ ﻰ ﻣ ﻦ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ﻟﻠﻤ ﺮش رﻗ ﻢ ١آ ﻮن اﻟ ﻀﻐﻂ ﻋﻨ ﺪﻩ أﻋﻠ ﻰ و ه ﻮ ﻣ ﺎ ﻳﺠ ﺐ أن ﻳﺘﺤﻘﻖ. و اﻵن ﺑﻨﻔﺲ اﻟﺨﻄﻮات ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش ٢و اﻟﻤﺮش ٣ﻣﻊ ﻣﻌﺮﻓﺔ أن اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﺬي ﻳﻤﺮ ﺑ ﺎﻷﻧﺒﻮب ﺑﻴﻨﻬﻤﺎ هﻮ ﻣﺠﻤﻮع اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻟﻜﻞ ﻣﻦ اﻟﻤﺮﺷﻴﻦ ١و .٢ Q23=28.66 + 25.82 = 54.48 gpm P2 = 25.73 psi P3 = P2 + Pdrop23 Pdrop23 = Leq23 * P P = 0.22 psi/ft ….. Calculated at 1 1/4 inch and 54.48 gpm Leq23 = 9.84 ft ﻻﺣﻆ أﻧﻪ هﻨﺎ ﻻ ﻳﺘﻢ إدﺧﺎل ﻗﻴﻢ أي ﻣﻦ اﻟﻘﻄﻊ و اﻟﻮﺻﻼت آﻮﻧﻪ اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻤﺤﺴﻮب هﻮ ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﻔﺮﻋﻲ ﻧﻔﺴﻪ. Pdrop23 = 9.84 * 0.22 = 2.165 psi P3 = 25.73 + 2.165 = 27.9 psi Q3 = 5.65 * √27.9 = 29.84 gpm ﻣﻼﺣﻈﺔ :ﻗﺪ ﺗﻌﺘﻘﺪ ﺑﺄﻧﻪ آﻮن اﻟﺘﺪﻓﻖ ازداد ﻓﻲ اﻷﻧﺒﻮب ﻗﺪ ﺗﺰداد ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜ ﺎك ,و ﻟﻜ ﻦ ﺗ ﻢ اﻟﺤ ﺴﺎب ﻋﻠ ﻰ ﻗﻄ ﺮ أآﺒ ﺮ ﻣﻤﺎ أدى اﻟﻰ ﺗﻘﻠﻴﻞ اﻟﻤﻔﺎﻗﻴﺪ آﺬﻟﻚ.
و اﻵن ﺑﻌﺪ أن ﻋﺮﻓﻨﺎ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻓ ﻲ آ ﻞ رأس ﻣ ﺮش ﻟﻜ ﻞ ﻣ ﻦ اﻟﻤ ﺮش ١و ٢و : ٣ﻳ ﺘﻢ ﺟﻤﻌﻬ ﺎ ﻟﺘﻜ ﻮن ﻣﻘ ﺪار اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ﻓ ﻲ اﻟﺨﻂ .A QA = Q1 + Q2 + Q3 = 84.32 gpm هﻨﺎﻟﻚ أﻧﺒﻮب ﻳﺼﻞ ﺑﻴﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ Aﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ اﻟﺮﺋﻴﺴﻲ و ﺑﻴﻦ اﻟﻤﺮش ٣ﻃﻮﻟﻬﺎ : ١٫٥ﻣﺘﺮ ) ٤٫٨٦ﻗﺪم( و ﻳﻮﺟﺪ آﻮع و وﺻﻠﺔ ﺑﻄﻮل ١ﻗﺪم و آﻠﻬﺎ ﺑﻘﻄﺮ ) ١٫٥اﻧﺶ( : )Leq3A = 4.86 + 4 + 1 (from the table above = 8.86 ft QA = 84.32 gpm PA = P3 + Pdrop3A Pdrop3A = Leq3A * P3A و هﻲ ﺑﺘﻄﺒﻴﻖ ﻣﻌﺎدﻟﺔ ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك أﻋﻼﻩ
P3A = 0.233 psi/ft Pdrop3A = 0.233 * 8.86 = 2.06 psi PA = 2.06 + 27.9 = 29.96 psi Î QA = 84.32 gpm @ PA = 29.96 psi
و هﻮ ﻣﺎ ﻧﺮﻳﺪ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻴﻪ و آﻮن آﻞ ﻣﻦ اﻟﺨﻄﻮط D, C , B , Aﻣﺘﺸﺎﺑﻬﺔ ﻓﻲ ﻋﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت و اﻷﻗﻄ ﺎر ﻓﺈن آﻞ اﻟﺨﻄﻮط ﻟﻬﺎ ﻧﻔﺲ اﻟﻘﻴﻢ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﺎط Aو Bو .D, C ﻋﻨﺪ إﺧﺘﻼف اﻷﻧﺎﺑﻴ ﺐ اﻟﻔﺮﻋﻴ ﺔ ﻓ ﻲ اﻷﻗﻄ ﺎر و ﻋ ﺪد رؤوس اﻟﻤﺮﺷ ﺎت ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب آ ﻞ ﺧ ﻂ ﻋﻠ ﻰ ﺣ ﺪﻩ ﻟﻠﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠﻲ ﻟﻠﺨﻂ و اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ ﻣﺪﺧﻞ اﻟﺨﻂ و ﻣﻦ ﺛﻢ ﻣﺘﺎﺑﻌﺔ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت آﻤﺎ ﻓﻲ اﻷﺳﻔﻞ. و ﻟﻜﻦ هﻨﺎك ﻓﺮق ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ ﺑﻴﻦ آﻞ ﻣﻦ Aو Bو Cو : D ﻋﻨ ﺪ اﻟﺮﺟ ﻮع ﻣ ﻦ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ Aاﻟ ﻰ اﻟﻨﻘﻄ ﺔ Bهﻨ ﺎك ﻣﻔﺎﻗﻴ ﺪ إﺣﺘﻜ ﺎك ﻋﻠ ﻰ اﻟﺨ ﻂ ﺑﻘﻄ ﺮ ) ١٫٥إﻧ ﺶ( و اﻟﺘ ﺪﻓﻖ ه ﻮ ﺗ ﺪﻓﻖ اﻟﻨﻘﻄﺔ : A QB = 84.32 gpm @ 29.96 psi B
PB = PA + PdropAB B
PdropAB = LeqAB *PAB LeqAB = 4 * 3.28 = 13.12 ft No fittings
PAB = 0.233 @ 84.23 gpm and 1 1/2 inch diameter PdropAB = 13.12 * 0.233 = 3.06 psi PB = 29.96 + 3.06 = 33.02 psi B
ﻓﻌﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻖ ﺿﻐﻂ ﻳﺴﺎوي ٢٩٫٩٦ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻜﻞ اﻧﺶ ﻣﺮﺑﻊ ﻳﺘﻢ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺗﺪﻓﻖ ﻣﻘﺪارﻩ ٨٤٫٢٣ﺟﺎﻟﻮن ﻟﻜﻞ دﻗﻴﻘﺔ و ﻟﻜﻦ اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻤﻄﺒﻖ ﺣﺎﻟﻴﺎ هﻮ ٣٣٫٠٢ﺑﺎوﻧﺪ ﻟﻜﻞ اﻧﺶ ﻣﺮﺑﻊ ,ﻓﻤﺎ هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻨﺎﺗﺞ ﻋﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻘﻪ ؟؟؟؟ ﻳﻤﻜﻦ ﻣﻌﺮﻓﺔ ذﻟﻚ ﻣﻦ ﺧﻼل اﻟﻤﻌﺎدﻟﺔ اﻟﺘﺎﻟﻴﺔ: )QNew = Q * √ (PNew / P ﺣﻴﺚ QNewهﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﺠﺪﻳﺪ اﻟﺬي ﻧﺤﺼﻞ ﻋﻠﻴﻪ ﻋﻨﺪ ﺗﻄﺒﻴﻖ PNew )QNew = 84.23 * √ (33.02 / 29.96 = 88.43 gpm QB = 88.43 gpm B
أي أن ﻣﺠﻤﻮع اﻟﺘﺪﻓﻘﺎت ﻟﺮؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ Bأآﺒﺮ ﻣﻦ ﻣﺠﻤﻮع اﻟﺘﺪﻓﻘﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ Aو هﻮ ﺻﺤﻴﺢ آﻮﻧ ﻪ أﻗﺮب اﻟﻰ اﻟﻤﻀﺨﺎت. اﻵن ﻳ ﺘﻢ ﺟﻤ ﻊ ﺗ ﺪﻓﻖ اﻟﺨ ﻂ Aو ﺗ ﺪﻓﻖ اﻟﺨ ﻂ Bﻟﻴ ﺘﻢ اﻟﺤ ﺼﻮل ﻋﻠ ﻰ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ اﻟﻤ ﺎر ﺑ ﺎﻟﺨﻂ اﻟﻮاﺻ ﻞ ﺑ ﻴﻦ Bو Cﻟﻴ ﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك و ﺟﻤﻌﻬﺎ اﻟﻰ ﺿﻐﻂ اﻟﻨﻘﻄﺔ Bﻟﻴﺘﻢ اﻟﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ ﺿﻐﻂ ﺟﺪﻳ ﺪ ﻟﻠﻨﻘﻄ ﺔ Cو ﻳ ﺘﻢ ﺣ ﺴﺎب ﺗ ﺪﻓﻖ اﻟﻨﻘﻄﺔ ) Cﺗﺪﻓﻘﺎت اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ (Cو آﺬﻟﻚ اﻷﻣﺮ ﺑﺎﻟﻨﺴﺒﺔ ﻟﻠﺨﻂ . D QBC = 88.43 + 84.23 = 172.66 gpm QC = 84.32 gpm @ 29.96 psi PC = PB + PdropBC B
PdropBC = LeqBC *PBC LeqBC = 4 * 3.28 = 13.12 ft No fittings PBC = 0.257 @ 172.66 gpm and 2 inch diameter PdropBC = 13.12 * 0.257
= 3.37 psi PC = 33.02 + 3.37 = 36.39 psi )QNew = 84.23 * √ (36.39 / 29.96 = 92.83 gpm QC = 92.83 gpm و هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻓﻲ رؤوس اﻟﻤﺮﺷﺎت ﻋﻠﻰ اﻟﺨﻂ . C ﻳﺘﻢ ﺟﻤﻌﻪ ﻟﻠﺘﺪﻓﻘﺎت اﻟﺴﺎﺑﻘﺔ ﻟﻠﺨﻄﻮط ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻟﺘﺪﻓﻖ ﺑﻴﻦ اﻟﺨﻂ Cو :D QCD = 92.83 + 172.66 = 265.49 gpm QD = 84.32 gpm @ 29.96 psi PD = PC + PdropCD PdropCD = LeqCD *PCD LeqCD = 4 * 3.28 = 13.12 ft No fittings PCD = 0.084 @ 265.49 gpm and 3 inch diameter PdropCD = 13.12 * 0.084 = 1.1 psi PD = 36.39 + 1.1 = 37.49 psi )QNew = 84.23 * √ (37.49 / 29.96 = 94.22 gpm QC = 94.22 gpm ﻻﺣﻆ اﻟﻔﺮق ﻓﻲ زﻳﺎدة اﻟﻀﻐﻂ آﻮن ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻟﻀﻐﻂ ﻗﻠﻴﻠﺔ ﻋﻠﻰ ﻗﻄﺮ ٣اﻧﺶ رﻏﻢ أن اﻟﺘﺪﻓﻖ أآﺒﺮ و اﻵن ﺑﻌﺪ أن ﺗﻢ ﺣﺴﺎب آﺎﻓﺔ اﻟﺘﺪﻓﻘﺎت ﻳﺘﻢ ﺟﻤﻌﻬﺎ ﻟﻠﺤﺼﻮل ﻋﻠﻰ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻨﻬﺎﺋﻲ ﻟﻠﻨﻈﺎم: QTOTAL = 94.22 + 265.49 = 359.71 gpm
PD = 37.49 psi ﻣﻼﺣﻈﺔ ﻣﻬﻤﺔ :ﻳﻤﻜﻦ ﻟﻠﻤﻬﻨ ﺪس اﻟﻤ ﺼﻤﻢ أن ﻳﺘﺄآ ﺪ ﻣ ﻦ ﺻ ﺤﺔ ﺣ ﺴﺎﺑﺎﺗﻪ اﻵن و ذﻟ ﻚ ﺑﻘ ﺴﻤﺔ اﻟﺘ ﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠ ﻲ ﻋﻠ ﻰ ﻣ ﺴﺎﺣﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻢ ﺑﺤﻴﺚ ﺑﻜﻮن اﻟﻨﺎﺗﺞ ﻣﺎ ﻳﺴﻤﻰ ﺑﺎﻟﻜﺜﺎﻓﺔ اﻟﺘﺼﻤﻴﻤﻴﺔ اﻟﻤﻌﺪّﻟﺔ :Adjusted Design Density DAD = QTOTAL / AD = 359.71/1500 = .2398 gpm/ft2 و هﻲ ﻓﻌﻠﻴًﺎ اآﺒﺮ ﻣﻦ اﻟﻘﻴﻤﺔ اﻟﻨﻈﺮﻳﺔ ﻟﻬﺎ ,و هﻮ اﻟﻤﻄﻠﻮب. اﻵن ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﻣﻔﺎﻗﻴﺪ اﻹﺣﺘﻜﺎك ﻣﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ Dاﻟﻰ اﻟﻨﻘﻄﺔ ١٣و هﻲ ﻋﻠﻰ اﻷﻧﺒ ﻮب ذو ﻗﻄ ﺮ ٣اﻧ ﺶ و ه ﻮ ﺑﻄ ﻮل ١٥ ﻣﺘﺮ و ﻳﻮﺟﺪ ﻋﻠﻴﻪ آﻮع )LeqD13 = 13 * 3.28 + 7 ( from the table above, 1 elbow 90 deg. = 42.64 ft PdropD13 = 0.149 psi/ft @ 359.71 gmp and 3 inch PD13 = 0.149 * 42.64 = 6.35 psi ﻻﺣﻆ أن اﻟﺨﺴﺎرة ﻓﻲ اﻟﻀﻐﻂ ﻗﺮﻳﺒﺔ ﻣﻦ ﻧﺼﻒ ﺑﺎر ) ( 7 psiو ﻟﻮ ﺗﻌﺪﺗﻬﺎ ﻳﺘﻢ زﻳﺎدة اﻟﻘﻄﺮ ﻟﺘﻘﻠﻴﻞ اﻟﻤﻔﺎﻗﻴﺪ. P13 = 37.49 + 6.35 = 43.84 psi و اﻵن اﻟﺤﺴﺎب ﺑﻴﻦ اﻟﻨﻘﻄﺔ ١٣و ١٤ﻋﻠﻰ ﻗﻄﺮ ) (3 1/2 inchو ﺗﺪﻓﻖ ) :(359.71 gpm P14 = P13 + Pdrop13-14 Pdrop13-14 = P13-14 * Leq13-14 )Leq13-14 = 15 m * 3.28 + 8 (from the table above , 1 elbow 90 deg. = 57.2 ft P13-14 = 0.073 psi/ft @ 359.71 gpm and 3 1/2 inch Pdrop13-14 = 0.073 * 57.2 = 4.18 psi P14 = 43.84 + 4.18 = 48.02 psi و اﻵن ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب اﻟﻀﻐﻂ ﻋﻨﺪ اﻟﻨﻘﻄﺔ ١٥و اﻟﺘﻲ هﻲ ﻋﻨﺪ ﻣﺨﺮج اﻟﻤﻀﺨﺎت و ﻃ ﻮل اﻷﻧﺒ ﻮب ه ﻮ ١٢ﻣﺘ ﺮ و إرﺗﻔ ﺎع رأﺳﻲ ﺑﻴﻦ اﻟﺸﺒﻜﺔ و اﻟﻤﻀﺨﺎت هﻮ ٥ﻣﺘﺮ آﻮن ﻣ ﺴﺘﻮى اﻟﻤ ﻀﺨﺎت ادﻧ ﻰ ﻣ ﻦ ﻣ ﺴﺘﻮى اﻟ ﺸﺒﻜﺔ :ﻗﻄ ﺮ اﻟﺨ ﻂ ٤اﻧ ﺶ و اﻟﺘﺪﻓﻖ هﻮ اﻟﺘﺪﻓﻖ اﻟﻜﻠﻲ و ﺑﻮﺟﻮد ﺻﻤﺎم ﺑﻮاﺑﻲ ﻋﺪد ٢و ﺻﻤﺎم ﺻﺪ ﻋﺪد ٢و آﻮع ﻋﺪد : ٣
P15 = P14 + Pdrop14-15 + Pelevation Pelevation = 5 /10.28 * 14.5 = 7.05 psi Pdrop14-15 = P14-15 * Leq14-15 )Leq14-15 = 12 m * 3.28 + 10 * 3 + 2*2 + 2*22 (from the table above , 1 elbow 90 deg. = 39.36 + 30 + 4 + 44 = 117.36 ft P14-15 = 0.0382 psi/ft @ 359.71 gpm and 4 inch Pdrop14-15 = 0.0382 * 117.36 = 4.46 psi P15 = 48.02 + 4.46 + 7.05 = 59.53 psi إذًا اﻟﻀﻐﻂ اﻟﻤﻄﻠﻮب ﻋﻨﺪ ﻣﺨﺮج اﻟﻤﻀﺨﺎت هﻮ : PPump = 59.53 psi PPump = 4.11 bar و اﻟﺘﺪﻓﻖ هﻮ : Q = 359.71 gpm و هﺬا اﻟﺘﺪﻓﻖ ﻟﻠﻤﺮﺷﺎت اﻟﻤﺎﺋﻴﺔ ,ﻳﺘﻢ إﺿﺎﻓﺔ أي ﺗﺪﻓﻖ ﺁﺧﺮ ﻷﻧﻈﻤﺔ اﻹﻃﻔﺎء ﻣﺜﻞ اﻟﻬﺎﻳﺪراﻧﺖ و اﻟﺨﺮاﻃﻴﻢ اﻟﻤﻄﺎﻃﻴﺔ: QPump = 359.71 + 250 + 15 ﻋﺎدة ﻻ ﻳﺘﻢ ﺷﻤﻮل ﺗﺪﻓﻖ اﻟﺨﺮاﻃﻴﻢ اﻟﻤﻄﺎﻃﻴﺔ ﻓﻲ اﻟﺤﺴﺎﺑﺎت آﻮﻧﻬﺎ ﻻ ﺗﺆﺛﺮ ﺑﺸﻜﻞ ﻓﻌﺎل ﻋﻠﻰ ﺳﻌﺔ اﻟﻤﺨﺰون QPump = 624.71 gpm QPump = 2361.5 LPM QPump = 2.3615 m3 / min. و ﻳﺘﻢ ﺣﺴﺎب ﺳﻌﺔ ﻣﺨﺰون اﻟﻤﻴﺎﻩ اﻟﻼزم ﻟﻌﻤﻞ هﺬﻩ اﻷﻧﻈﻤﺔ ﻟﻤﺪة ﺳﺎﻋﺔ واﺣ ﺪة ﻓ ﻲ ﺣﺎﻟ ﺔ اﻟﺨﻄ ﻮرة اﻟﻌﺎدﻳ ﺔ آﻤ ﺎ ه ﻮ ﻓ ﻲ اﻟﻤﺜﺎل: Water Capacity = 2.3615 m3 / min. * 60 min. = 141.7 m3
إﻋﺪاد اﻟﻤﻬﻨﺪس ﺗﺎﻣﺮ ﻋﻠﻲ اﻟﻘﺒﺎﻋﻲ ﻋﻤﺎن – اﻷردن ﺑﺮﻳﺪ إﻟﻜﺘﺮوﻧﻲ
[email protected] www.geocities.com/tamer_cd ﺟﻤﻴﻊ اﻟﺤﻘﻮق ﻣﺤﻔﻮﻇﺔ ﻟﻠﻤﺆﻟﻒ JordanFire.Net ٢٠٠٦