Diseño Plunger Lift

MODULO: SISTEMA DE ELEVACION ARTIFICIAL ART IFICIAL | PRACTICO #4

PRACTICO # 4 DISEÑO DE BOMBEO PLUNGER LIFT DATOS Profundidad

8890

Od. csg

ft

5.5 pulg

Od tubing Anular

2.375 pulg 0.034 pie2

A tubing

0.021 pie2

RGL Prom

107

Prod. De liquidos promedio

mpc/bbl

6 bbl/ dia

Prod de liq actual ºAPI

0 69.9

Presion de cabeza (Pwh)

280

psi(fluyente)

Presion de cabeza (Pwh)

480

psi(cerrado)

Presión en el casing

902

psi cerrado

Presion de Linea (Plinea) Temperatura de Linea (T linea) Corte de Agua (Cw) Graverda especifica agua (SGw)

90 psi

1.05 (asumido)

Graverda especifica gas (SGg)

0.65

Factor de compresibilidad (Z)

0.96 °a 80 ºF y 90 psi

Corte de Petroleo (Co)

0.86

80 ºF 0.14

(asumido) (asumido)

SOLUCIÓN DEL PROBLEMA DE PLUNGER LIFT Gravedad especifica del petróleo.

  .  =   141.5  = .  = .+º 131.5+69.9 Densidad de la mezcla

 = ( = ( ∗+ ∗) = 10.14 ∗0.7026 + 0.14∗1.05 = . Gradiente del fluido UNIV.. MANCILLA FUENTES LUIS ALBERTO UNIV

MODULO: SISTEMA DE ELEVACION ARTIFICIAL | PRACTICO #4

  = .∗ = 0.433∗0.752 = .  CALCULO DEL FACTOR DE COMPRESIBILIDAD SEGÚN LA RELACION DE THOMAS 

Presión y temperatura seudocriticas

 = 709.604  58.718 ∗  = 709.604  58.718 ∗ 0.65 = 671.44   = 170.491+ 307.344∗  = 170.491+ 307.344 ∗ 0.65 = 370.26 º 

Presión y temperatura seudoreducidas

  = 280  = 0.45  =  671.44   =  80 + 460  = 1.46  =  370.26 DE GRAFICA SE OBTIENE EL FACTOR DE COMPRESIBILIDAD Z= 0.96 DE GRAFICA

Calculo de la velocidad crítica del gas 

Asumiendo una Densidad de líquido = 62.3 lb/ft3

    5.3 ∗ 62.30.00279 ∗280    . ∗ .∗  = = = .     0.00279∗280 .∗ Calculo del caudal mínimo

 = . ∗∗ ∗  ∗  = 3.06∗16.79∗0.021∗280 80+460 ∗0.96 = . 

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MODULO: SISTEMA DE ELEVACION ARTIFICIAL | PRACTICO #4 Calculo de la presión de cañería mínima 

Calculo de la altura del bache

 = 902  280 =    =     0.326 

Calculo del volumen de líquido por ciclo

1   = . /  =  ∗  = 1908 ∗ 0.021 3 ∗ 5.6145 3 

Calculo de las sumatorias de presiones estáticas y del fluido

 =  +  +  +  +  ∗  DE TABLA (2-3/8) (Plw+Plf) k Pa Ppf

165 33500 14.7 10

Entonces tendremos:

 = 90 + 10 +14.7 + 165 ∗7.14 = .  La presión mínima será:

   =  ∗  +  = 1292.8 ∗ 1+  8890 33500 = .  Calculo de la presión de cañería máxima

+  =  0.021+0.034 = .  =    0.034   =   ∗  = 1635.9 ∗ 1.618 = .  UNIV. MANCILLA FUENTES LUIS ALBERTO

MODULO: SISTEMA DE ELEVACION ARTIFICIAL | PRACTICO #4 Calculo de presión promedio de la cañería

 =  +   = 1635.9+2 2646.9 = .  Calculo del volumen de gas producido por cada ciclo

 =  ∗  ∗    = 1.934− ∗8890 ∗ 2141.4 = .    Por lo tanto:

 = 36.8 = .   7.14  Condición para saber si el diseño requiere de gas adicional

 = . <  =    

NO REQUIERE GAS ADICIONAL

Calculo de los ciclos/dia maximo que el pozo puede hacer

 =   +   +  +  +  

CONSIDERACIONES A TOMAR EN CUENTA CONSIRERACIONES 1000 pie/min Vfg(1000-2000)pie/mi 172 pie/min Vfl(17-250)pie/min 1000 pie/min Vr(750-2000)pie/min

Calculo del tiempo de caída de del plunger por la fase gaseosa

  = 8890  1908 = .   =   1000

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MODULO: SISTEMA DE ELEVACION ARTIFICIAL | PRACTICO #4 Calculo del tiempo de caida de del plunger por la fase liquida

  =  1908 = .  =  172 Calculo del tiempo de subida promedio del plunger

 =   = 8890 1000 = .   1440  = 6.98+11.09+8.89+0+0  = .   Calculo de los tiempos de ascenso, descenso, cierre y disponible

    =   1440  = .    =  / 6∗7.14   =   = 8890 1000 = .    =   8890  = .    = + 1000 +172   =     = 33.46  8.89 = .  Calculo del caudal de gas producido

 53.4 ∗ 36.8 = .   =  ∗  =   

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