Diseño de Concreto Reforzado Completo

South Carolina United States

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Clemson University South Carolina

pdf 19

carga viva se mueve pag 106 pdf 119 problemas 4.23 y 4.24

considerar flujo plastico en acero a compresion pag 44 pdf 57

carga viva se mueve pag 239 pdf 252

pdf 179 fig 6.12

Ver ´pdf 665

The Bank of America Corporate Center es 263m y 60 pisos el rascacielos construido en 1992 por el Argentino Arq. Cesar Pelli (su obra mas famosa las torres Petronas en kuala Lumpur 1998) y HKS Architects

The Pyramid Sport Arena de 98 m 32 pisos de alto del Arq. Rosser Fabrap y el ingeniero en estructuras Walter P. Moore en el ano de 1991.

area de piso de 1400 m2.

resistencia a la tension adherencia quimica rugosidad sep. corrugacion proteccion: Temperatura =s coef. dilatacion termico.

ASCE IBC AASHTO CRSI AISC AREA AWS ACI ASTM LRFD=USD ASD=WSD

Arq. John C. Portman Jr. de 260 m.

65.55 y 71.11 0C

421k/c2

1335k/c2 1405k/c2

Es=2'038,552k/c2

144.83 k/h

pesos especificos de los materiales de construccion

732k/m2

cargas vivas segun uso

488k/m2 262km2 732k/m2 610k/m2 244k/m2 195k/m2

Structural engineer Horgan Lynch and Partners 1993 capacidad 83000 asistentes

=Ac/As

edicion 4th pag 44

ASD WSD

LRFD=USD

ver recquirements for structural concrete pdf 178

Ɛs≤Ɛy (Controla Compresion) Ɛs=Ɛy (Condicion Balanceada (Controla Compresion) 0.005≥ Ɛs≥ Ɛy (Transicion) Ɛs≥0.005 (Controla Tension)

ϱbal=0.0286

B

ϱɛt=0.004=0.0206

C

ϱɛt=0.005=0.0181

A

minimo recomendable maximo balanceado

ϱmin=0.0033

ϱrec=0.0138

ϱmax=0.0181

ϱbal=0.0286

Sistema ingles (0.8√(f'c)/fy)>(14/fy) Sistema MKS

2400k/M3

595.96K/M

0.5(0.75rho bal)

ACI 7.6.6.1

carga viva se mueve

evitando falla fragil

cumple que es mayor que el limite minimo

trabaja como rectangular

checando el limite maximo

trabaja como R esta en limites

cumple que es mayor que el limite minimo

trabaja como viga T

(58.6/14)=4.19

d

y


Metodo que considera todo el patin y calcula por debajo del patin. pdf 127 (ejemplo 5.2) Metodo que considera toda el alma y se suma lo restante del patin. pdf 129 (ejemplo 5.3)

Metodo que considera todo el patin y calcula por debajo del patin. pdf 127 (ejemplo 5.2) Metodo que considera toda el alma y se suma lo restante del patin. pdf 129 (ejemplo 5.3)


trabaja como rectangular R

checando limite minimo

checando limite maximo

hf/2

(54)(3)=162

trabaja como

213.6-162=51.6

T

viga T limites

checando limite minimo

Fe de errata correcto 9.51

ver 9th

checando limite maximo

pdf 128

pdf 671 trabaja como T si hubiera sido suponiendo R

SUPOSICION

pdf 672

0.005

trabaja como rectangular

0.005

fluye el acero

As(3#10)=3.79in2

As(4#10)=5.06in2 As(10#8)=7.85in2

22.86 cms

Ancho maximo de grietas que se consideran aceptables varian aproximadamente 0.1016 a 0.4064 mm

Arq. John Heinrich, George Schipporeit altura 197m.

tenacidad capacidad de completa energia

ACI 12.2.3 ec(12-1)

ψt=α

espesor=thickness

ψe=β

recubrimiento= envelope

ψs=λ

Glz Cuevas

sizes λ

McCormac y ACI

cb

Glz Cuevas pdf 274 ec(9.14)

alpha=α (a) beta=β (b) ψs=λ

(c)

Glz Cuevas

λ

(d)

cb

ACI 12.2.3 ec(12-2)

34.17k/cm2.

Glz Cuevas pdf 276 ec(9.17) pdf 277 arriba der.

ACI comentarios fig R12.5 Glz Cuevas pdf 276

ACI 12.3.2 Glz Cuevas pdf 275

ACI 12.16.1

separacion minima practica la mitad del critico entre 7 o 10 cms

7 o 10 cms

carga viva se mueve

Compresion Pura

flexion Pura

combinados

Ver figura 10.13

cargas nominales (curva) con excentricidad cargas ultimas (curva)

zona de rige flexion

Zona de transicion Diagrama de carga momento de interaccion para columnas ajustado a las modificaciones ACI 318 11

hay excentricidad pero concreto y acero esta a compresion

s/n excentricidad hay excentricidad y el concreto esta en tension pero no el acero

ningun acero trabaja a tension

carga maxima (considera la excentricidad) esfuerzo del acero en relacion al esfuerzo de fluencia desde sin esfuerzo de acero trabajando en tension=0 hasta balanceado =1 estan trabajando a tension el acero con diferentes porcentajes en relacion a la fluencia ɛt=0.002 balanceado




limite Maximo

Balanceado

Para la formula del ACI 318 ɛy=fy/ES=(4200/2'038,552.83)=0.002


qa=esfuerzo maximo admissible del suelo Conversion de inglesa a SI ((3.2808)2(9.81)/(2.205)) Conversion de inglesa a mks ((3.2808)2/(2.205)) ((3.3808)2)/ (1/ ((30.48)2)(2.205)) (2.205))

compacta o rigida

media o firme blanda muy blanda

Unidades mks (ton/m2) 39.05 29.29 19.53 14.64 9.76 4.88

Unidades mks (kg/cm2) 3,905 2.928 1.953 1.464 0.976 0.488

30.48cms

22318.64k/m

1.2192m

29758.18k/m

1601.57k/m3

1.952k/c2

Factores de modificacion Ψt= varillas altas Ψe=envolvente del refuerzo Ψs=calibre del refuerzo λ=concreto ligero cb=recubrimiento

24407.96k/m2

19530k/m2

24407.96k/m2

19,530k/m2

19530k/m2

19530k/m2

concrete reinforcement retaining wall

3.048 m a 3.65 m.

3.048 m. a 7.62 m.

retaining wall

stem

key

heel

toe

dentellon key

apuntalar riostra montante puntal apoyo buttress strut

counterforts

6.097 m. a 7.62 m.

stem

toe

heel

toe heel stem

3.658m

4.267m

3.962m

area requerida por pie area propuesta por pie 30.48cms

15.24cm s

53,910.85k.m

27.35cms2

35.56 y 60.96 cms

10.363m

7.315m

53,910.85k-m 2.44m

2.13m

15.24cms

15.24cms

Metodo del marco de la estructura equivalente

Algunos tipos de coeficientes de momentos se han usado satisfactoriamente por muchos años en el diseño de losas. Sin embargo, no conducen a resultados satisfactorios en losas con dimensiones y patrones de carga asimetricos

ACI 13.2.1 y 2

ACI 9.5.3.1 TABLA 9.5c

30.48cms 20.32cms .

fy=4,220k/c2

fig 13.2.4

ACI 13.6.1.6 ec(13-2)

longitud paño a paño interior ACI 9.5.3.1 TABLA 9.5c

608-(6.30)=567.36cms

16.95cms

ACI

12.5cms

17.78 cms

40.64 cms.

6.08 m

30.48 cms

4.88 m

x={[(20)(7)](7/2)+[(12)(8)](7+(8/2))}/ {[(20)(7)]+ [(12)(8)]}

y=7.677" y={[(42)(7)](7/2)+[(12)(15)]((15/2)+7)}/ {[(42)(7)]+ [(12)(15)]} I=((7.677)3(42)/3)-((0.677)3(30)/3)+((15-0.677)3(12)/3)

I=18,084.61in4

αm (medio en la losa)

coeficiente para momento estatico = Momento longitudinal

franja central la mitad de una losa y la otra mitad de la otra.

eje considerado son por ejes franja de columna = viga y losa son dos franjas orilleras o de borde

para M-

borde

para M- en borde

para M+

3.66 m

s/4

L-2(s/4) 30.48 cms

6.09 m

s/4

s/4

s/2

s/4

ACI 13.2.1 y 2

40.64 cms

4.87 m

ACI 13.6.3.2

ACI 13.6.4.1 para ACI 13.6.4.4 para +

momento longitudinal en franja de columna

momento longitudinal en franja de central

6.096 m.

4.876 m.

CV=588.77km2 cm= 488.14k/m2

tabla 16.2

(18/4)(12)

tabla 16.3,4 y 5 ecuaciones 0.85 f. de col 0.15 f. de col Mt-Mcol

[(18 /4)(12) -(beff /2)]

Factores de distribucion Factores de transporte Momento de Empotramiento Perfecto

secuencia x desequilibrio

distribucion

transporte

columna top

beam

torsion

columna bottom

Rigidez

Fixed end moment Factor de transporte

Rigideces de (franja columna y central) y (columnas)

Metodo de Distribucion de momento (Cross)

Glz Cueva ec(19.19) es la misma inversa

Cortante Estatico Cortante Hiperestatico Cortante Total

9.086

deformacion agrietamiento durabilidad vibracion

Trent bridge river the opening to traffic on 31st October 1979 dos claros extremos de 48.5m y otros dos centrales de 85m aprox. 180m crosses 5m altura

estribos #3 dos ramas

ϱb=(0.85(β1)f'c/fy)((0.003)/(0.003+(fy/Es)))=(rho balancedo) ϱɛt=(0.85(β1)f'c/fy)((0.003)/(0.003+(ɛt)))=(rho en función de la deformación unitaria) (14/fy)<ϱmin=(.8√(f'c))/fy sistema MKS

0.75ϱbal≈ϱɛt=0.004 ACI COMENTARIOS R10.3.5

0.5ϱbal≈ϱɛt=0.0075

Diseño de Concreto Reforzado Completo

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