El número máximo de fusibles de seccionamiento de línea que se permite emplear en serie varia según las distintas compañías, compañías, de uno a seis. uando los fusibles están adecuadamente adecuadamente coordinados, un defecto en cualquier parte de un circuito radial provocará la fusión del fusible más cercano al defecto en el lado de la subestación, aislando de esta forma la sección defectuosa. !inguno de los fusibles mas próximos a la subestación deberá fundirse o empe"ar a fundirse si los fusibles se han escogido correctamente. #ara determinar el calibre de los fusibles que deben coordinarse adecuadamente adecuadamente es necesario calcular la máxima corriente de cortocircuito en aquellos puntos del circuito donde van a instalarse los fusibles. $na ve" determinada la corriente máxima de cortocircuito en los diversos puntos donde van a instalarse fusibles, el paso siguiente es escoger el calibre adecuado de los fusibles que deben coordinarse entre sí cuando ocurra un defecto. La coordinación adecuada de los fusibles se hace necesaria cuando se usan fusibles en serie.
Las curvas de fusión tiempo%corriente o las tablas de coordinación de fusibles deben emplearse para determinar los calibres adecuados de los fusibles para su coordinación. $na curva tiempo&corriente muestra el tiempo requerido para que un determinado fusible funda o separe un circuito para el paso de distintas corrientes a trav's del fusible.
(bteniendo las dos series de curvas, una del tiempo de despe)e total * otra del tiempo mínimo de fusión, partiendo de la segunda serie, se confecciona una curva daño&tiempo, suponiendo que el umbral de deterioro corresponde a un +- del tiempo de fusión. uando se superponen estas dos series de curvas los fusibles se seleccionan de tal manera que la máxima separación del menor no se solape con el límite de daño del ma*or, los dos fusibles están coordinados adecuadamente es decir, el menor aislará el defecto antes de que el ma*or empiece a fundirse /0igura 12.
034$56 1
#$!7( 8E (57E
Las curvas de fusión mínimas son utili"adas en relación con el fusible protegido, puesto que estamos interesados en el tiempo de fusión probable mínimo. Las curvas de despe)e total son utili"adas en relación con el fusible protector, puesto que estamos interesados en el tiempo de interrupción probable ma*or.
El siguiente mas próximo a la fuente de suministro es llamado fusible protegido. En la figura 2 deben colocarse fusibles en los puntos 1, 2, 3 y 4 en serie.
034$56 9 836456:6 8E ((583!63;! 8E 0$<3=LE<
La máxima corriente de cortocircuito calculada para estos puntos se supone que es >?, +??, 11?? * 91?? 6 respectivamente, se empie"a con un fusible 1.@ 8$6L en el punto 1 determinado por el tamaño del transformador. La máxima corriente de cortocircuito es de >? 6 en el punto 1. ? 6. (bs'rvese que el fusible A< protegería solamente hasta 91? 6 * por lo tanto no se coordinaría con el fusible 1.@ 8$6L del transformador. 8eterminado *a el fusible + A< para el punto 9, donde el cortocircuito máximo es de +?? 6, se entra en la 7abla por la columna de fusible protector para fusible + A< * siguiendo hori"ontalmente a trav's de la tabla se selecciona el fusible 1 A< que protegerá para +?? 6. #or tanto, se escoge este fusible 1 A< para el punto >. 8e forma similar se escoge el fusible B? A< para el punto B que protegerá adecuadamente para 91?? 6 /0igura 92. 7abla 1 ((583!63;! 8E 0$<3=LE< L$C0
Proctecting Type "DUAL" Fuse Link Ampere Rating
PROTECTED TYPE "VS" FUSE L INK AMPERE RATING 2
3
5
7
10
15
20
25
30
0
50
!5
0
100
MAXIMUM CURRENTS (R.M.S. AMPERES) FOR SAFE CO-ORDINATION
0.4
84
182
0
4!0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $ 200 %10 000
0.!
0
182
0
4!0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $ 200 %10 000
0.
$2
182
0
4!0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $ 200 %10 000
1.0
182
0
4!0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
1.
1$0
2# 0
4!0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
1.4
122
2 0
4!0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
21 0
4!0
00
#! 0
100
1 80
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2$ 00
2220 80 0 $ 200 %10 000
2.1
4!0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
.1
2$0
00
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
.$
10
!$0
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
4.2
$1$
#! 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
$.2
10$
# 0
100
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
!4 0
110
1 80
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
!00
14 20
2100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
10 20
100
2$ 00
2220 80 0 $200 %10 000
1$00
2 80
2220 800 $200
1.!
!. .8 10.4
14.0
%100 0
21.0
2220 800 $200
%100 0
((583!63;! 8E 0$<3=LE< L$C0
Proctecting
PR#T$%T$D T&P$ "'(" FU($ L)*+ A,P$R$ RAT)*-
2
3
5
7
1
15
2
25
3
4
5
!5
"
1
,A.),U, %URR$*T( /R , ( A,P$R$( F#R (AF$ %##RD)*AT)#*
3 5 7
!4 #" 13 1!3 21 2! 325 42 53 !2 "4 #" 13 1!3 21 2! 325 42 53 !2 "4 "5 1! 21 2! 325 42 53 !2 "4
1 15 2
7" 1!5 2! 325 42 53 !2 "4 1 1# 325 42 53 !2 "4 12 225 4 53 !2 "4
25 3 4
14 3 53 !2 "4 215 3# !2 "4 2" 4# "4
5 !5 "
32 !2 14
1 A&OVE CO-ORDINATION C'ART &ASED ON MAXIMUM TOTAL CLEARING TIME OF T'E PROTECTING LINK AND T'E MINIMUM MELTING TIME OF T'E PROTECTED LINK.
Este mismo m'todo se sigue para el fusible de cada punto del sistema. En ciertos casos el calibre del fusible en un punto determinado puede colocarse ma*or que el necesario para una apropiada coordinación, con el fin de que pueda llevar la corriente de carga normal.
CURVA DE SOBRECARGA $os dispositi%os de protección tales como rele%adores y fusibles tienen las caracter&sticas de operación bien definidas, las 'ue relacionan la magnitud de la falla con el tiempo de operación. Estas cur%as caracter&sticas deber(n ser coordinadas con unas cur%as comparables aplicables a los transformadores, las 'ue relacionan la duración y la magnitud de la falla con la capacidad sostenida de resistencia. $a magnitud y duración de las corrientes de falla son de una importancia extrema estableciendo una pr(ctica coordinada de protección para los transformadores, tanto los efectos t)rmicos como mec(nicos de las corrientes de falla deber(n ser considerados. Para las magnitudes de las corrientes de falla cerca a la capacidad de dise*o del transformador, los efectos mec(nicos son m(s importantes 'ue los efectos t)rmicos. +on magnitudes baas de corriente de falla acerc(ndose al %alor de sobrecarga, los efectos mec(nicos asumen menos importancia, a menos 'ue la frecuencia de la ocurrencia de falla sea ele%ada. El punto de transición entre el inter)s mec(nico y el inter)s t)rmico no puede ser definido exactamente, aun'ue los efectos mec(nicos tienden a tener un papel m(s importante en las grandes capacidades nominales de -ilo%oltiamperios, a causa de 'ue los esfueros mec(nicos son ele%ados.
Carga con base en las sobrecargas de cora d!rac"#n s"n a$ecar la %"da es&erada nor'al del rans$or'ador $os transformadores pueden operarse por encima 11 /+, promedio de temperatura del punto m(s caliente, durante cortos periodos o durante periodos m(s largos con temperaturas inferiores a 11/+, debido a 'ue el en%eecimiento t)rmico es un proceso acumulati%o. $as cargas sugeridas para la %ida normal esperada est(n dadas en las tablas de
la norma 0EEE +57.#1 1#"1, basadas en una %ida m&nima de 2 a*os con una temperatura continua del punto mas caliente de 11 o+. $a determinación del porcentae de p)rdida de %ida est( basada en ciclos de carga de 24 6 y una m&nima duración de %ida de 2 a*os. $as m(ximas p)rdidas de %ida son de .137 d&a. $a caracter&stica de soporte de sobrecarga est( dada por los siguientes puntos, asumiendo una temperatura ambiente de 2 o+ y una precarga precedente 8 #, como se indica en la 9abla 7 de la norma 0EEE +57.#1 1#"1 :;igura 3, egmento +<.
Carga de cora d!rac"#n con sacr"$"c"o 'oderado de la %"da es&erada +uando el efecto de en%eecimiento de un ciclo de carga o el efecto de en%eecimiento acumulati%o de un n=mero de ciclos de carga es mayor 'ue el efecto de en%eecimiento de la operación continua con carga nominal sobre un periodo dado, el aislamiento se deteriora a una %elocidad mayor 'ue la normal, siendo esta una función del tiempo y de la temperatura expresada com=nmente como un porcentae de p)rdida de %ida. e considera raonable una p)rdida promedio de %ida adicional de 1 por a*o o 5 en una operación de emergencia.
7iempo /segundos2
Aeces de la corriente nominal
>@?? +9?? 1BB?? 9FF?? F@B??
9.?9 1.+B 1.? 1.>> 1.1@
T* L+,/ C* T*3 +5 !$+C R63 T56+57356 +5 N+57* , M+,353 S53 + L3 E93 (&63, + !$+C R63 T56+5735 C:53566; T*3 ) C+<+<6 E=<>*3 L+, E9*<6>3 + P3? L+, @ #0 + N73*3 R/ (U63 M3:+, D3653, $.2 +5 C+>35/ A<* L+, C*3 + E=<>*3 L+, C*3) A73 T3735<53 (+C)
Peak Loa Dura Tion /4
1
,ai mum Top #i; Temp era ture /c:
Peak Loa Per Unit
,ai mum 9ot test (pot Temp era ture /c:
,ai mum Top #i; Temp era ture /c:
Peak Loa Per Unit
,ai mum 4ost test (pot Temp era ture /c:
,ai mum Top #i; Temp era ture /c:
$tra6 Loss o Lie /8
Peak Loa Per Unit
,ai mum 9ot test (pot Temp eratur /c:
*orma;
231
155
7<
21!
15
5
202
153
<1
005
257
177
!
2
17!
<3
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175
<<
010
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15
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1
102
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10
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2
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17
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22
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117
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1<
122
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2!2
211
11
252
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122
*orma;
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10
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13!
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107
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15
111
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1!
10<
1<
1!
112
17<
1!!
11!
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122
20
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125
1<<
1<
12<
*orma;
153
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1
12<
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133
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1
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1!
10
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175
15!
107
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15!
110
157
155
113
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1<0
177
121
13
177
12
17
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127
*orma;
135
112
0
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112
3
11!
111
!
005
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<1
11
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<
132
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15
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17
13!
<<
13
135
102
050
1!<
155
10
1!1
15
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153
15
11
100
175
1!3
11
1!
1!3
117
1!0
1!3
120
C!r%a de ca&ac"dad (r'"ca $os transformadores deben estar dise*ados y construidos para soportar esfueros de tipo mec(nico y t)rmico resultantes de fallas externas. En general, el aumento de temperatura de este tipo de fallas es aceptable> sin embargo, los efectos mec(nicos son intolerables cuando las fallas externas tienen un car(cter repetiti%o, debido al efecto acumulati%o de los fenómenos de compresión, fatiga y desplaamientos internos en el material de aislamiento. El da*o resultante ocasionado por estos fenómenos es una función de la magnitud, duración y frecuencia de las fallas. $a caracter&stica de capacidad t)rmica limita la temperatura de los de%anados del transformador, bao el supuesto de 'ue todo el calor almacenado esta limitado a 2 o+ para el aluminio y 25 o+ para conductor de cobre en condiciones de cortocircuito. Esta condición satisface la ecuación descrita a continuación, asumiendo 'ue la temperatura m(xima ambiente es de 3 o+ promedio y la temperatura m(xima de ser%icio llega a 11 o+ antes del cortocircuito, seg=n lo descrito en la 9+ 27#7 :3.4.2.1<. ?t 8 125
@ondeA 8 corriente sim)trica de cortocircuito en %alor por unidad t 8 duración en segundos $a categor&a incluir( los transformadores de distribución de acuerdo con la norma +57.12.2 1##" del EEE 6asta 5 BC0, monof(sicos o trif(sicos. $a gu&a de la orma acional 0mericana 0 +57.#2 1#!2 para los transformadores de distribución de carga sumergidos en ba*o de aceite y de potencia, contiene una sección titulada dispositi%o de protección, la cual proporciona información indicando la capacidad de carga t)rmica de corta duración de los transformadores sumergidos en ba*o de aceite como se resume en la siguiente tabla :;igura 3, egmento D<.
7iempo /segundos2
Aeces de la corriente nominal
2 1 3 ! 3 1"
25. 11.3 !.3 4.75 3. 2.
C!r%a de corr"enes rans"or"as +uando un transformador se energia, existe una corriente de excitación cuya magnitud %iene definida por el fluo residual en el n=cleo del transformador y el punto de conexión en la cur%a de tensión. e 6a establecido una cur%a definida por los siguientes puntos seg=n la 9+ 27#7 :3.!< :;igura 3, egmento 0<
7iempo /segundos2
Aeces de la corriente nominal
.1 .1 1. 1.
25. 12 ! 3
GU)A * SELECCIÓN DE LOS ESLABONES O CINTAS FUSIBLES PARA LA PROTECCIÓN DE TRANSFOR+ADORES Pro&#s"o @eterminar el r)gimen del fusible 'ue sir%e para proteger un transformador, dentro de los l&mites de la cur%a de carga y el cual en forma segura pasar( la corriente de sobre tensión o perturbación el)ctrica transitoria, sin causar da*o al transformador.
Insr!cc"ones /bser%ar la cur%a de fusión tiempo corriente m&nima de los fusibles, graficada en el papel logar&tmico especificado E0, BFE o. 4" 525". +olocar la l&nea de referencia %ertical G0mperios ominalesG sobre la +//H@E0@0 de la corriente, correspondiente a la corriente de carga total del transformador :ntensidad primaria<. Iacer coincidir las l&neas 6oriontales de 1 y 1 segundos con las l&neas de 1 y 1 segundos del papel logar&tmico.
$a cur%a del fusible situada debao o a la i'uierda de la cur%a de carga del transformador y a la derec6a de la cur%a de HJI y de la intersección del %oltae primario del transformador y de la l&nea de referencia de .2 segundos, califica la capacidad del fusible. 1. $a cur%a de carga esta basada en 0 +57.#2 KLu&a para distribución de carga en ba*o de aceite y transformadores de potenciaM 2. El punto del da*o de sobre tensión o perturbación el)ctrica transitoria :intersección del %oltae primario del transformador y de la l&nea de referencia .2< basado en la fórmula semiemp&rica de Nabors-y :una fórmula semiemp&rica para el c(lculo de la capacidad del fusible del transformador con respecto a las sobre tensiones o perturbaciones el)ctricas transitorias de O6on Nabors-y, 0EE periódico o. 5433, 1#54<. FIGURA $
8espla"amiento de la característica 6!<3 de soporte t'rmico * mecánico /urve
T+ ,3 F**
T5B6
L3 - L3
L3 - L3
L3 - L3
L3 - 3<5+
P575+
S3<,5+
Eemplo de aplicación Q 1
@ondeA
Protección de un transformador trif(sico de 3 p 8 3 -C0 13.2 -C 8 1.31 0 BC0 y 132 C 2" C. +onexión estrella aterriado estrella aterriado :;actor de s 8 3 -C0 2" C 8 "3.27 0 desplaamiento 1.<. +orriente del primario 8 p8 1.31 0 $a corriente nominal est( dada por la fórmulaA +orriente del secundario 8 s8 "3.27 0 8 Potencia ominal 9ensión ominal :-C0< :-C< 034$56 @ 0actor de despla"amiento para la característica de soporte t'rmico * mecánico
Ta=;a > 1 %ur?a e capacia t@rmica para un transormaor e 30 k'A 13200 B 20 ' T37+ (63/<,+6) C+5533 (735+6)
2 1 3 ! 3 1"
32.75 14." "25 !22 3#3 2!2
Ta=;a > 2 %ur?a e so=recarga para un transormaor e 30 k'A 13200 B 20 ' T37+ (63/<,+6)
C+5533 (735+6)
3" 72 144 2"" "!4
2!4 227 1.#! 1.74 1.51
Ta=;a > 3 %ur?a e corrientes e coneiCn para un transormaor e 30 k'A 13200 B 20 ' C+5533 (735+6)
T37+ (63/<,+6)
.1 .1 1. 1.
32.75 15.72 7."! 3.#3
Eemplo de aplicación Q 2 Protección de un transformador trif(sico de 75 -C0 y 132 C 2" C. +onexión delta estrella aterriado :;actor de desplaamiento .5"<.
Ta=;a > %ur?a e so=recarga para un transormaor e 75 k'A 13200 B 20 ' T37+ (63/<,+6)
C+5533 (735+6)
3! 72 144 2"" "!4
2.2 1.74 1.5 1.33 1.1!
9abla Q 3. +ur%a de corrientes de conexión para un transformador de 75 -C0 132 2" C
9eniendo en cuenta las cur%as caracter&sticas del transformador :cur%a de capacidad t)rmica, de sobrecarga y de corriente de conexión< f 8 Potencia ominal 9ensión omina sobre las cur%as caracter&sticas de fusión :-C0< :-C< m&nima de los fusibles, se concluye 'ue el fusible 9ipo B de 2 0 en el eemplo Q1 y el @ondeA fusible 9ipo B de 3 0 en el eemplo Q 2, tiene f 8 25 -C0 13.2 -C 8 1.# 0 una protección del sistema y del transformador, con el incon%eniente de no $a corriente de l&nea est( dada por la fórmulaA poder sobrecargar al m(ximo el transformador. $a corriente de fase est( dada por la fórmulaA
l 8 +orriente de fase :0< R 1.732 @ondeA l 8 1.# 0 R 1.732 8 3.2" 0 +orriente de fase 8 f8 1.# 0 +orriente de l&nea 8 l8 3.2" 0
9abla Q 1. +ur%a de capacidad t)rmica para un transformador de 75 -C0 132 2" C T37+ (63/<,+6)
C+5533 (735+6)
2 1 3 !
47.5 21.4 11.# #.
3
5.7
El fusible $/S H0P@ 1.3 @J0$ del eemplo Q 1 y el fusible $/S H0P@ 1.! @J0$ del eemplo Q 2, presentan una meor cur%a caracter&stica tiempo corriente 'ue se asemea a la cur%a de capacidad t)rmica del transformador protegiendo el sistema y el transformador, permitiendo el uso m(ximo del transformador en su capacidad de sobrecarga. $as cur%as caracter&sticas de corrientetiempo de los fusibles $/S H0P@ 1.3 y 1.! @J0$, 'uedan al lado i'uierdo de la cur%a de capacidad t)rmica del transformador y al lado derec6o de la cur%a de conexión del transformador dando una completa protección :;iguras 7 y " y 9abla 2<.
1"
3."
;LJH0 7
El"'"nac"#n de los $!s"bles sec!ndar"os En el pasado fue necesario seleccionar los eslabones fusibles primarios para la protección del cortocircuito solamente, utiliando fusibles secundarios para proteger al transformador contra la sobrecarga.
Ca&ac"dad &ara so&orar las sobreens"ones &or descarga a'os$(r"ca
$a protección de los transformadores contra los c6o'ues directos de los rel(mpagos y sobretensiones es la función de un pararrayos, no de un eslabón fusible. El da*o puede ser producido antes de 'ue el eslabón fusible tenga +on la introducción de los Eslabones ;usibles tiempo para fundir. $as sobretensiones de los $JI;EH de elemento doble 9ipos C y c6o'ues distantes, sin embargo, a menudo $/S H0P@ los cuales proporcionan pasan inofensi%amente a tra%)s de un protección tanto para la sobrecarga como para transformador y seleccionando el eslabón el cortocircuito, los fusibles secundarios fusible adecuado para la protección de un instalados para este propósito pueden ser transformador eliminados.
;LJH0 "
+ontra las sobrecargas y cortacircuitos, Esta %ar&a con el tama*o y el %oltae del nosotros debemos tambi)n estar interesados en transformador, as& como tambi)n con el ni%el la capacidad del eslabón fusible para soportar b(sico de aislamiento del sistema. dic6as sobretensiones. +omo un %alor conocido la corriente de $os c6o'ues m=ltiples de descarga el)ctrica sobretensión puede ser con%ertido en un pueden durar un segundo o m(s. $a magnitud e'ui%alente t)rmico de corriente H ! I, de la corriente de sobretensión 'ue no da*ar( a el cual producir&a en el eslabón fusible la un transformador puede ser calculada. misma cantidad de calor 'ue producir&a la misma sobretensión.
;JD$E @E ETPJ$U $/SH0P@ 9P/ @J0$ 90D$0 @E +//H@0+U 9H0;/H0@/HE 9H;V+/ .200 VOLTIOS KVA
C5/ MB9. A7. L3
1.200 VOLTIOS
DUAL RECOMENDADO YY
Y
C5/ MB9. A7. L3
DUAL RECOMENDADO YY
Y
#
.73
.7
.!
.4
.3#
.4
15
1.2
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21.
14.
5
CARACTER)STICAS F)SICAS * EL,CTRICAS $os fusibles de un solo elemento manean temperaturas de fusión baas y altas con elementos como el esta*o, la plata y el cobre. $os fusibles tipo B son llamados fusibles con elemento r(pido y los fusibles tipo 9, fusibles con elemento lento de acuerdo con la relación de %elocidad 'ue manean unos y otros.
e tiene una protección del sistema desprotegiendo el transformador o se obtiene una protección del sistema y del transformador con el incon%eniente de no poder sobrecargar al m(ximo el transformador.
$os fusibles de doble elemento manean protecciones contra cortos y sobrecargas, $os primeros tienen una relación de %elocidad 'ue obteniendo cur%as caracter&sticas 'ue representan %ar&a de ! para reg&menes de ! amperios y " para los una excelente protección. $os fusibles tipo @J0$ de 2 amperios, mientras 'ue los segundos manean y C, manean relaciones de %elocidad de 2 y 3 para los mismos reg&menes de corriente relación de para los mismos reg&menes anterior. %elocidad de 1 y 13 respecti%amente. 9eniendo en cuenta la cur%a de seguridad t)rmica $os fusibles tipo I son llamados fusibles de elemento del transformador y sobreponiendo a )sta las extrar(pido y sus relaciones de %elocidad son 4 y ! cur%as caracter&sticas de fusibles de doble para los reg&menes de ! y 1 amperios. elemento :@J0$ y C<, se concluye 'ue la 9eniendo en cuenta la cur%a de seguridad t)rmica del protección es completa.e tiene una protección transformador y sobreponiendo a )sta las cur%as para el sistema y el transformador con la %entaa caracter&sticas de fusibles de un solo elemento :B, 9 de obtener el m(ximo pro%ec6o de capacidad de
y I<, se concluye 'ue la protección no es completa.
PRUEBAS DE LABORATORIO $os fusibles de expulsión marca $JI;EH fabricados por E$W+9H+/ 9EH0+/0$ $9@0., cumplen con la sección 4 de la norma 0 +37.42 1##! :;usibles para +ortacircuitos 9ipo Encapsulado, 0bierto y de ;usible @escubierto<. Para %erificar lo anterior a continuación se describen las pruebas 'ue se realian. Pr!ebas de F!s"#n Corr"ene - T"e'&o
$as caracter&sticas m&nimas de fusión corriente tiempo del fusible, no deben ser menores a los %alores m&nimos dados en las tablas ! y 7, mientras 'ue las caracter&sticas m&nimas de fusión corriente tiempo, m(s la tolerancia de fabricación no deben ser mayores a los %alores m(ximos dados en la tabla ! mencionada en la sección 4.2.1.3 de la norma 0 +34.72 1##!. Para e%idenciar los resultados de los numerales 4.2.1.1 y 4.2.1.3, la empresa cuenta con los siguientes e'uiposA •
•
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E'uipo de nyección de +orrientes Primarias dise*ado para generar corrientes 6asta de 3 amperios 0mper&metro digital /sciloscopio con memoria para mediciones de tiempo inferiores a 12 ciclos :.2 segundos< Hegistrador para medir la temperatura en dos puntos @inamómetro
$os fusibles son probados en el cortacircuito para el cual se 6an dise*ado :15 B% 3" B%< y a una tensión baa. Para fusibles de 1 a 1 amperios, los ensayos se 6acen a tiempos de .1, 1 y 3 segundos, a los cuales se les aplican dos corrientes, una m&nima y una m(xima. +uando se aplica la
sobrecarga del transformador. a probar. $as corrientes se sostienen durante toda la prueba :tiempos de fusión de 3 y 1 segundos< con un m(s o menos 1 del %alor re'uerido. Para pruebas de .1 segundos, debe garantiarse 'ue la corriente 'ue circula por el fusible durante la prueba, sea la indicada en la tabla correspondiente, lo cual es corroborado mediante un oscilograma. $os datos obtenidos de fusión corriente tiempo, corresponder(n a un punto ubicado sobre o entre las cur%as m&nimas y m(xima 'ue representa el comportamiento de un fusible en forma continua. Pr!ebas de Tracc"#n +ec.n"ca
$os fusibles de expulsión marca $JI;EH, son probados en una mesa de tracción mec(nica, la cual se 6a dise*ado para aplicar fueras de 6asta 25 Bg. $os fusibles tipo B, 9 y I de 1, 2 y 3 amperios, est(n dise*ado para soportar una fuera de 14 $bs. Esto es 1.4 %eces los re'uerimientos de la norma 0 :1 $bs<. $os fusibles de ! amperios en adelante, resisten una tracción de 2 $bs y m(s. $os fusibles tipo @J0$ y C resisten tracciones de 6asta 35 $bs. Pr!ebas de Ele%ac"#n de Te'&era!ra
$os fusibles de expulsión marca $JI;EH, son sometidos a una corriente nominal permanente e instalados en el cortacircuito para el cual fueron dise*ados, 6asta 'ue 3 lecturas consecuti%as de la temperatura tomadas a inter%alos de 3 minutos, muestren una %ariación m(xima de 1 /+ en el aumento y se %erifi'uen los resultados satisfactorios con la tabla de l&mites de temperatura de la norma EEE td +37.4 1##3. E$W+9H+/ 9EH0+/0$ $9@0. adem(s cuenta con un procedimiento 'ue tiene por obeto establecer los par(metros para realiar las acti%idades de seguimiento y medición a las materias primas 'ue se compran y a los productos a lo largo de su proceso de fabricación.
corriente m&nima se obtendr( un tiempo de fusión mayor 'ue el tiempo a probar. +uando se aplica la corriente m(xima se obtendr( un tiempo de fusión menor 'ue el tiempo
