3. ESTACIONE ESTACIONES S DE ENTREGA ENTREG A – CITY GATES Una estación estación de entrega entrega o city gate es un punto punto donde el gas pasa pasa de un sistema de de transmisión principal –Gasoducto Troncal o Ramal - a un sistema de distribución local –Red Domiciliaria o Industrial. En este punto el gas es sometido por procesos de filtración, calentamiento, calentamiento, regulación, medición y odoriación. !"ase figura #$
Figura 32. Etapas de un City Gate
!&+!U+& TI)/ 0/+&
2 ETA"A DE CA#ANTA%IENTO
! ETA"A DE FI#TRACI$N
! +!U+ +!U+& & DE *EGURID&D )/R &+T& )RE*I2%
E%TR&D& DE #'' & ($'' )*I
3 ETA"A DE REGACI$N
4 ETA"A ETA"A DE %EDIC %EDICII N
!&+!U+& TI)/ 0/+&
! +!U+& U+& 3&RI)/*&
3 ! +!U+ +!U+& & DE *EGURID&D )/R 0&4& )RE*I2%
ETA"A DE ODORI'ACI$N
*&+ID& DE ' & '' )*I
El Gas %atural %atural llega a los 5ity Gates Gates a una presión entre entre #'' psig a ($'' psig. Una 6e 7ue el gas entra a la estación, se 8ace pasar por un filtro, para retirar las part9culas sólidas y la 8umedad del gas, si es necesario se calienta para e6itar la formación de 8idratos, seguidamente se ba:a la presión de operación al ni6el contractual deseado 7ue oscila entre ' y '' psig, pasa por la etapa de medición, para finalmente odoriarlo y entregarlo al respecti6o remitente. /tros elementos asociados a un 5ity Gate son - Transmisores e indicadores de Temperatura: son utiliados para sensar la presión y
medir la temperatura dentro del 5ity Gate, los cuales pueden ser digitales o an;logos.
(
utiliadas para protección del sistema de medición medición y se - Válvul Válvulas as de seguridad: seguridad: *on utiliadas a:ustan a 6alores cercanos contra la m;
los l97uidos l97uidos y condensados 7ue 6ienen 6ienen en el gas, 7ue posteriormente posteriormente son 6aciados 6aciados y tirados. Estos l97uidos son necesarios retirarlos para 7ue el sistema de regulación no se da=e. computadores especialiados especialiados - Computadores de Flujo: *on como su nombre lo dice, computadores para realiar la corrección de 6ol>men despu"s de la etapa de medición, 7ue est;n en la capacidad de realiar c;lculos matem;ticos muy e
Figura 33. City Gate de un (uni)ipi*
$
+as ciudades y los municipios en general, son uno de los mas importantes clientes de las redes de transporte de gas natural del pa9s y constituyen el sentido social con el 7ue son construidos los gasoductos, en tal sentido, dic8os clientes deben recibir el gas natural en ciertas condiciones de presión y temperatura? función de entrega 7ue cumplen los denonimados 5IT@ G&TE*. +os 5ity Gates o estaciones de entrega a ciudad tienen entonces 6arias funciones espec9ficas, ellas son - 3edir el gas 7ue es entregado al distribuidor local - &:ustar el flu:o a las condiciones de presión y temperaturas re7ueridas por el distribuidor local, las cuales est;n reglamentadas por el Reglamento de Transporte. - /doriar el G% Agas naturalB para 7ue pueda ser detectado f;cilmente por los distribuidores locales yCo los usuarios En el desarrollo de estas funciones, el 5G A5ity GateB debe generalmente poseer dos funciones adicionales 7ue tienen ob:eti6os operati6os, ellos son - iltración - 5alentamiento Estas dos funciones adicionales, como se eltima act>a en ciertas condiciones anormales de - <a presión de salida - 0a:a temperatura de entrega @a en el dise=o del 5G encontramos cinco etapas importantes 7ue son - iltración - 5alentamiento - Regulación
#
- 3edición - /doriación.
3.! ETA"A DE FI#TRACI$N El filtrado del gas tiene por ob:eto eliminar las part9culas en 7ue este pol6o 6enga 8umedecido, presentando olor fuerte de 8idrocarburos, glicol Autiliado en las plantas de des8idratación, para pre6enir la formación de 8idratosB y aufre. El pol6o negro se genera por los procesos de corrosión de 6arias naturaleas, con el origen unido a las presencias de 5/$, $*, agua, bacterias anaeróbicas y p8 de tipo ;cidos. )or consiguiente, las substancias normalmente encontradas en el pol6o negro son los ó
3.2 ETA"A DE CA#ENTA%IENTO El gas natural contiene cierta cantidad de U3ED&D y en el caso de gas rico, tiene ciertas cantidades de 8idrocarburos condensables, estos dos componentes ,pueden cambiar a su fase l97uida , como consecuencia de la fuerte reducción de presión 7ue ocurrir; en las 6;l6ulas reguladoras , lo cual por el efecto 4oules-T8ompsom originar; una importante disminución de temperatura, 8aciendo 7ue estas fases l97uidas se
congelen dando origen a la formación de 8idratos, los 7ue se cristalian formando 8ielo o una especie de nie6eH al interior de las tuber9as, las cuales indudablemente representan un fenómeno no deseable por los da=os a e7uipos 7ue pueden llegar a causar y por supuesto las fallas en el flu:o de gas 7ue se presentar;n a ra9 de dic8o taponamiento. )or dic8o moti6o, es necesario en instalaciones donde se producan fuertes ca9das de presión, adoptar medidas tendientes a e6itar este problema, y pre6enir 7ue dic8os 8idratos afecten el normal funcionamiento de la instalación. El m"todo mas utiliado para e6itar las consecuencias del fenómeno 4-T es el de calentamiento, 7ue e6ita la condensación del gas ocurrida por el descenso de presión en la etapa de regulación gracias a 7ue el gas entra a la etapa de regulación a una temperatura tal, 7ue mantendr; la temperatura de salida dentro de unos l9mites permisibles para el proceso, es as9 7ue en sistemas 7ue operan con gas a ba:a presión Acity gatesB, se pueden utiliar tubos especiales 7ue lle6an adaptados tiras met;licas 8elicoidales o cilindros met;licos soldados, de:ando pe7ue=os espacios para el paso de gas? generalmente el coeficiente f9lmico del gas es basado, en el ;rea e
= ( peso) ( cambio
de
temperatur a )( capacidad calorífica)
)eso en Kg. C 8r. A+b. C 8rB Cambio
de
temperatur a
= temp
de
entrada − temp
de salida
+a capacidad calor9fica del agua es .(L K4CKg., la 8idrocarburos l97uidos gaseosos es de cerca de $.( K4 CKg. J 5, en unidades inglesas para el agua es ( 0TU C lb. J y para los 8idrocarburos apro
3.2.! C*e+i)iente de inter)a(,i* de )a-*r. En un intercambiador, el calor debe pasar del seno del fluido caliente al del fr9o pero 8aciendo el siguiente recorrido. - )asar el fluido caliente 8asta la pared del tubo - &tra6esar la pared del tubo - )asar de la pared del tubo al fluido fr9o +a 6elocidad a la cual se mue6e depende de las propiedades de los fluidos Aadem;s del ∆t y de la 6elocidad de los mismosB. Esta 6elocidad es muy alta en el metal,
relati6amente alta en el agua, ba:a en 8idrocarburos l97uidos y muc8o mas ba:a en gases. El coeficiente es una medida de la cantidad de calor 7ue se transfiere en una 8ora a tra6"s de un pie cuadrado de ;rea del intercambiador, por grado cent9grado de diferencia de temperatura e
Ta,-a 5. C*e+i)ientes t6pi)*s de trans+eren)ia de )a-*r COEFICIENTES T "COS DE TRANSFERENCIA DE CA#OR & &nidades SI &nidades Ing-esas En+riad*res )*n agua / 0 1r ( C tu 0 1r pie 2 F Gas a M'' K pa A (''' psiB N( ' a #'' K pa A '' psiB (($' a M''' K pa A (''' psiB (# N' 5$, 5#, 5 (N L' Gasolina natural (# N' %afta (# N' Kerosene (M#' N 5rudo ($$ ' &mina $N' (' &ire $' $' &gua #NM' (L'
En resumen el calor transferido en un intercambiador depende de tres factores - Diferencia de temperatura - 5oeficiente de intercambio de calor - 1rea e
Donde
O es el calor transferido K4 C 8r A0tu C 8rB U O coeficiente de transferencia de calor K4 C 8r pie O ;rea e
2
J
3.3 ETA"A DE REGACI$N Es la operación m;s importante dentro de un 5ity Gate, y consiste en utiliación de reguladores para lograr la uniformidad de la presión de la red de suministro interno, a pesar de la 6ariabilidad de las presiones de las redes de distribución o gasoductos. &dem;s, debe contemplar la discontinuidad de los ni6eles de consumos internos. Esta operación se cumple por medio de 6;l6ulas reguladoras de funcionamiento autom;tico. 5uando resulte impracticable la interrupción del suministro de gas se pre6ea la instalación de un sistema de regulación adicional de reser6a Ainstalado en bypassB. )ara a7uellas instalaciones en las 7ue el caudal 6ar9a notablemente, es aconse:able pre6er de un regulador para los periodos en 7ue los consumos resulten m9nimos. )ara la selección de reguladores, deben tenerse en cuenta los siguientes factores - )resión de suministro a la entrada Am9nima, normal, m;n las condiciones 7ue re7uiera la empresa local encargada de suministrar y entregar el gas a las residencias o industrias. En esta etapa encontramos 6;l6ulas de seguridad *lam – *8ut - ./ff, reguladores de tipo a
3.3.! 78-9u-a de seguridad :S-a( S1ut; *++<= Este tipo de 6;l6ula se coloca antes de iniciar la etapa de regulación y se usa para proteger el sistema en caso de sobrepresión. !"ase figura #
Figura 34. 78-9u-a de seguridad
M
uente !;l6ulas, selección, uso y mantenimiento. Ric8ard Greene
+a instalación de regulación debe contar en todos los casos con 6;l6ulas de seguridad, destinadas a proteger a la misma de e6entuales ele6aciones de presión, pro6enientes de posibles desperfectos de los reguladores. +os reguladores pueden trabarse por fallas mec;nicas, originando en tal caso, presiones ele6adas en la red de consumo *e utilian dos tipos de 6;l6ulas de seguridad o
)or blo7ueo Ablo7uean el paso de gas en caso de sobrepresiónB
o
)or ali6io Aen caso de sobrepresión 6entean gas a la atmósferaB
+a tendencia actual es, por cuestiones de seguridad y de cuidado ambiental, reducir al m9nimo la utiliación de 6;l6ulas de seguridad por ali6io. - Cálculo del flujo en las válvulas de seguridad. Inicialmente se debe determinar si se
est; en flu:o cr9tico o subcr9tico. El flu:o cr9tico se detiene cuando la 6elocidad del gas a tra6"s del orifico de la 6;l6ula es igual a la 6elocidad del sonido en el gas es
V c
= 68.1
K P
X
ρ X
Donde
N
A(B
V c
O 6elocidad cr9tica
K O relación de calores espec9ficos
C P
C v a condiciones de entrada.
O presión en la restricción al flu:o cr9tico ApsiaB o presión cr9tica de flu:o ρ x O densidad a las condiciones cr9ticas temperatura y presión, lb. Cpie P O presión antes de la 6;l6ula ApsiaB P O presión despu"s de la 6;l6ula ApsiaB P P P *e tiene flu:o subcr9tico y la 6elocidad es función de )( y )$ P Q P *e tiene flu:o cr9tico y la 6elocidad es función de )( y ) P x
1 2
x
2
x
2
)ara utiliar la ecuación A(B se debe conocer
P x
7ue se calcula as9
K
P X P 1
2 K − = K + 1
A$B
1
)or lo tanto, para calcular la rata para flu:o cr9tico es K
W
= 520 × K d × K b × A × P 1
M µ T 1
2 K × K K + 1
−1
A#B
Donde W O rata de flu:o, lb. C8 K d O coeficiente del orificio de descarga dada por los fabricantes, generalmente A'.L# para aire, 6apor de agua y gasesB y A'. para l97uidosB K b O
factor de corrección por contrapresión Adados por los manufacturerosB
O ;rea del orificio en pulgadas cuadradas.
A M
O peso molecular
µ O T 1
factor de compresibilidad
O temperatura de entrada
@ para calcular la rata para flu:o subcr9tico es k − k k 1 − P k P k − 1 P P 2
W
= 2404 × K d × K b × A
P 1 V 1
1
2
2
1
1
Donde
L
AB
V 1
O 6ol>men espec9fico
3.3.2 78-9u-as de F-u>* A?ia-. *e utilian en esta etapa y se llaman de flu:o a
Figura. 3 E-e(ent*s de una 98-9u-a de +-u>* a?ia-
('
uente 3anual T"cnico IG&. Internacional Gas &pparatus
Figura 3@. Desar(e de -a 98-9u-a de F-u>* A?ia-
uente 3anual T"cnico IG&. Internacional Gas &pparatus
Esta clase de 6;l6ula puede ser instalada en cual7uier posición, reduciendo las sobredimensiones en la estación reguladora de gas. Debido a 7ue sus componentes son totalmente intercambiables y re6ersibles, se asegura, 7ue la 6;l6ula de flu:o a
manga o acoplador >nico fleales se a:ustan en con:unto con el cuerpo de la misma. Un cuerpo cil9ndrico rodean a la :aula y a la manga ensambladas formando la forma de S!S, todas las cuatro partes se sostienen :unto con un solo perno a tra6"s del centro de las :aulas. El control se logra 6ariando la presión en la ca6idad a la parte de atr;s de la manga. !"ase figura #M
((
Figura. 3. %anga y >au-a ensa(,-adas >untas )*n un si(p-e pern*
uente 3anual T"cnico IG&. Internacional Gas &pparatus o
)osición 5errada *e obser6a 7ue cuando la presión de suministro de gas en la parte de atr;s de la manga es igual la presión de la entrada de la :aula de flu:o para la entrada de gas, esta permanece cerrada. +a presión diferencial sobre la parte de la manga en el lado aguas arriba es cero A'B psi, pero la precarga de la manga e:erce una fuera de cierre. El diferencial a tra6"s de la porción en el lado aguas deba:o de la manga es la diferencia entre las presiones aguas arriba y aguas aba:o. !"ase figura #N
Figura 35. "*si)iBn )errada
($
uente 3anual T"cnico IG&. Internacional Gas &pparatus o
)osición de estrangulamiento *e obser6a 7ue reduciendo la presión a la parte de atr;s de la manga, esta crea un dese7uilibrio de presión, 7ue ser; una presión de la entrada 7ue es muc8o mayor. )ara 7ue la 6;l6ula se abra, la presión de control debe reducirse. Un ligero descenso en la presión de control le permite a la presión de entrada le6antar la manga. & medida 7ue la presión continua descendiendo la presión de control, la precarga de la manga central se dese7uilibra Ase 6ence su fueraB y se separa "sta, en forma progresi6a de la :aula en el lado aguas arriba, al final se inicia el flu:o a tra6"s de la 6;l6ula cuando las aperturas crónicas de la :aula en el lado de la salida 7uedan al descubierto. !"ase figura #L
Figura 3. "*si)iBn se(ia,ierta * de estrangu-a(ient*
(#
)osición &bierta *e obser6a 7ue la 6;l6ula opera completamente abierta cuando la ca9da de presión de control es suficiente para de:ar a las ranuras en la :aula por el lado aguas aba:o e
flujo: )ara calcular el flu:o
cuaci!n para el cálculo de
7ue 6a a pasar a tra6"s de la 6;l6ula y seleccionar el dimensionamiento de la misma se deben utiliar las siguientes ecuaciones Flujo sub. Crítico
P 2 >
Q=
Flujo Crítico
P 1
P 2 ≤
2
25C" x
P 2∆ P ×
1
!
P 1 2
Q = 12.5C" xP 1×
×
(
1
!
×
Donde O lu:o en m# AstBC8 A(J5C(.'(#barB 5g O 5oeficiente de la 6;l6ula Ade las cartasB )( O )resión de entrada Abar absolutoB )$ O )resión de salida Abar absolutoB ∆ P O
Delta de presión diferencial A)( - )$B
G O Gra6edad espec9fica del gas O actor de dimensionamiento Ade la caracter9stica de la mangaB
3.3.3 Regu-ad*res "i-*t* tip* '. Este tipo de regulador, se usa para presionar el e7uilibrio del diafragma para el posicionamiento positi6o de la 6;l6ula de la l9nea principal con respecto al flu:o. Este regulador proporcionar; r;pidamente, la regulación con presión e
Figura 4!. Regu-ad*r pi-*t* tip* '
(
- cuaci!n para el cálculo de flujo del regulador tipo ": )ara el c;lculo de flu:o del
regulador se utilian dos ecuaciones importantes, una para cuando e
+a presión de salida P '.# < presión de entrada en psi Q
= C x
P 2 # × "
Flujo Crítico Q
= 0.5C × P 1 ×
Donde O lu:o en pies c>bicos por 8ora a #' pulgadas de g. @ ' J A*5B )( O )resión de entrada en psi )$ O )resión de salida en psi 8 O presión diferencial A)( - )$B 5 O 5oeficiente 7ue indica la constante de orificio (C( O . #C#$H
O ((.'
(
(CNH
O $'.M
g O actor de gra6edad espec9fica O
1
$p.!r
, tabla L
Ta,-a . 7a-*res de gra9edad espe)6+i)a de- gas FLUJO EN SCFH - 0,6 GRAVEDAD ESPECIFICA DEL GAS
ENTRADA
SA#IDA
TA%AO DE# ORIFICIO
!0!@
3032
!05
('
'-''
('
('#$(
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(((M
$$##
$'$
$''
'-LL
M$
($
$NM
(''
'-
'M
N(
(#$
uente &utor del )royecto
3.4 ETA"A DE %EDICI$N *e establece la necesidad de medición del consumo industrial o urbano, efectu;ndose la facturación del gas consumido sobre la base de la presión regulada y el r"gimen de consumo. Un medidor es un e7uipo 7ue permite conocer directamente el caudal de flu:o en un tiempo dado. E
(M
+a selección del instrumento de medición se establece en función de las siguientes pautas como consumo de gas, 6ariabilidad del consumo interno y condiciones de presión regulada interna. *e utilian distintos medidores, entre los 7ue se pueden mencionar - 3edidores de Diafragma - 3edidores de Desplaamiento positi6o - Rotación - 3edidores de /rificio - 3edidores de Turbina
3.4.! %edid*res de Dia+rag(a. +os medidores de diafragma, son utiliados para muy ba:as capacidades, m;
3.4.2 %edid*res R*tat*ri*s. +os medidores rotatorios, son usados para capacidades 8asta ''m#C8r, con una rango de (('. *on medidores de desplaamiento positi6o, pe7ue=os en tama=o, f;cil de adaptar en un sistema pe7ue=o de arreglo de tuber9a. <as ca9das de presión significan problemas internos en el medidor. *u des6enta:a radica 7ue re7uiere lubricación frecuente, se afecta su operación por el contenido de pol6os en el gas natural, se blo7uean cuando el medidor falla. !"ase figura #
(N
Figura 43. %edid*r R*tat*ri*
3.4.3 %edid*res )*n p-atina de Ori+i)i*. +os medidores con platina de orifico, son los m;s comunes para la medición de flu:o de gas, se basan en el principio de 7ue al pasar el flu:o por una restricción se incrementa la 6elocidad y se reduce la presión. De acuerdo con el principio de 0ernoulli la 6elocidad del flu:o es proporcional a la ra9 cuadrada del diferencial de presión en la restricción. +a presión diferencial a tra6"s del orificio esta determinada, por el di;metro del orificio, el di;metro de la tuber9a y la densidad del fluido sobre la cu;l influyen las condiciones de presión y temperatura. +os medidores de orificio son simples de 8acer y de instalar? sin embargo presentan una importante des6enta:a por7ue causan la mayor ca9da de presión 7ue los otros tipos de medidores. +os medidores de orificio re7uieren constante c8e7ueo y calibración del instrumento 7ue mide la diferencial de presión, principio en el cual se fundamenta este tipo de medidores. *u rangeabilidad no se 6e afectada por el incremento de presión en el sistema 7ue para un determinado di;metro de orificio, posee ba:a rangeabilidad. +a precisión del medidor de orificio es afectada si las condiciones se e
(L
Figura 4. Despie)e Gr8+i)* de- (edid*r de *ri+i)i*
uente 5at;logo Emerson )rocess D&%IE+
Figura 4@. "-atinas de- (edid*r de *ri+i)i*
$'
3.4.3 %edid*res de Tur,ina. +os medidores de turbina son muy utiliados en las estaciones de entrega del gas natural Acity-gateB. *u funcionamiento es muy sencillo, el flu:o 8ace 7ue las cuc8illas internas de la turbina roten sobre su e:e y la 6elocidad angular del rotor sea directamente proporcional a la 6elocidad del fluido. +a salida del medidor es un generador de pulsos el"ctricos de amplitud 6ariante 7ue se amplifica por preamplificador montado sobre el medidor y cuya frecuencia es proporcional al flu:o? la salida del preamplificador se transmite aun totaliador de flu:o, 7ue corrige los pulsos generados en el medidor con un factor de medición 7ue puede compensar los efectos de la temperatura y presión para entregar un 6ol>men total corregido. *u rangeabilidad se incrementa con la ra9 cuadrada de la presión A($'' a altas presionesB. *u m;
Figura 4. %edid*r de Tur,ina
$(
3.4. E)ua)i*nes para -a etapa de %edi)iBn. El medidor de orificio es mas utiliado en la medición de gas, para esto es necesario tener encuenta los datos de presión est;tica y diferencial, temperatura y si es posible gra6edad espec9fica. )ara calcular la cantidad medida se determina por la fórmula Q# = C ′ #% P f
Donde Q# O
lu:o de gas a condiciones base en pies c>bicos 8ora Apc8B
C ′ O 5onstante de flu:o del orificio. Es igual al flu:o en pies c>bicos por condiciones base cuando #% P f = 1000
8ora a las
#% O P f
diferencial en pulgadas de agua O presión est;tica en psia
- Constante de flujo del orificio C ′ : Tambi"n es llamada constante del orificio. *u 6alor
se obtiene multiplicando 6arios factores como se e
Donde O factor b;sico de flu:o del orificio o factor del orificio 7ue esta basada acuerdo a las siguientes condiciones o
b
o
)resión base
o
Temperatura base tb
P b
O (.M# psia O ' J
o
Gra6edad espec9fica G O (''' Temperatura de flu:o T f O ' J
o
%>mero de Reynolds infinito
o
actor de e
o
de
El 6alor del factor depende de la localiación de la toma Aentrada de gasB, del di;metro del orificio d y el de la tuber9a ' donde b =
2
338.17 K 0d
$$
##N.(M O constante medida acorde con las condiciones b;sicas estipuladas anteriormente. O 5oeficiente de descarga cuando el n>mero Reynolds es infinito.
K 0
O di;metro del orificio en pulgadas.
d
%ormalmente se dispone de tablas para bridas o en la tuber9a. pb
b
, seg>n donde las tomas est"n en las
O factor de presión base, puede encontrarse mediante la fórmula pb =
14.73
P b
O presión base de acuerdo al sitio, en psia
Pb
tb O
factor de temperatura base, 6iene dado en tablas para cuando la temperatura base no es de ' J y adem;s se puede obtener mediante la siguiente fórmula tb =
tb 520
O temperatura absoluta, de acuerdo a las condiciones de operación A'V JB factor de gra6edad espec9fica, e
" O
"
!
=
1
!
O gra6edad espec9fica del gas fluyendo aire y es igual (
tf O
factor de temperatura de flu:o? cuando la temperatura de flu:o es distinta de ' J se debe aplicar este factor. *e encuentra en tablas y tambi"n mediante esta fórmula tf =
T f
520
T f
O temperatura actual del flu:o
r O factor del n>mero de Reynolds, el c>al se debe obtener mediante la fórmula
$#
b
r = 1 +
#% P f
El factor b 6iene tabulado para di;metros distintos de tuber9a y di;metros de orificio 7ue 6ar9an en (CN de pulgada. 5uando el di;metro del orificio no es e
en las bridas o en la tuber9a y adem;s si la presión est;tica se tomó antes o despu"s del orificio o es una e
m
=
1
− peso.especif . "as peso.espec.mercurio
3.4.@ Deter(ina)iBn de- Fa)t*r de super)*(presi,i-idad. Este 6alor se toma generalmente por tablas, sin embargo, a continuación un m"todo para determinar este factor, cuando no se 8alle en tablas. +a presión es aceptable para los propósitos de li7uidación mientras no se eal se re7uiere el conocimiento de este 6alor, de la gra6ead espec9fica y del contenido de dió
=
1
+
pf × 9.16 × 10 5
× 10
1.188!
T f 3.285
Este m"todo fue desarrollado por la 5alifornia %atural Gasoline &ssociation, pero no es
$
seguro para altas presiones y temperaturas, tiene adem;s factores de corrección para cuando est;n presentes %$ y 5/$.
3. ETA"A DE ODORI'ACI$N 5omo el gas natural 7ue alimenta a los gasoductos carece pr;cticamente de olor, se e
Figura 45. Siste(a de *d*ria)iBn !;l6ula de estrangulación lu:o de gas
5argador de presión del odorante
!;l6ulas de aislamiento
Tan7ue odoriador !;l6ula de a:uste
$
+a odoriación se acostumbra para darle olor de identificación al gas, especialmente cuando el gas est; libre de compuestos de aufre, los mas empleados son disolfuros, tioteres compuestos anillados con enlace carbón-aufre y mercaptanos. +a concentración de odoriante se puede determinar por su presión de 6apor mediante la relación & =
p ρ
Donde @ O racción 3olar ) O )resión De 6apor a la temperatura de adición ρ O
)resión total del sistema
El l9mite de e
$
- *er de f;cil combustión dentro del rango recomendado por el fabricante. - 5ontar con un grado de penetrabilidad 7ue permita detectar las fugas de gas de una tuber9a enterrada por medio de la manc8a 7ue de:a en el suelo y as9 pre6enir a la población en el ;rea circundante del peligro. - Tener una solubilidad en agua menor a $, en masa. - 5ontar con un olor 7ue proporcione al gas natural el aroma caracter9stico y persistente. - *er mane:able para facilitar su adición al gas natural - +os productos de la combustión del odoriante no deben ser corrosi6os a los materiales e
$M