cinta magnetica , banda transportadora, usos y aplicaciones , modelosDescripción completa
Descripción: mantenimiento
Mejora Cinta Transportadora
Descripción: Ejercicio resuelto sobre cinta transportadora.
Discriminador de metales (Aluminio y Hierro) con Arduino [email protected]
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Manual Cinta TransportadoraDescripción completa
diseño para el mejoramiento de una cinta transportadora
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faja transportadoraFull description
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Memoria de Calculo Soporte de Faja TransportadoraDescripción completa
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articulo cientifico
Calculo de transportadora de bandasDescripción completa
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CÁLCULOS DE UNA CINTA TRANSPORTADORA PARA LAS SIGUIENTES CONDICIONES. − − − − − − − − − −
Material Capacidad Longitud entre centros Altura descarga Angulo rodillo Angulo abrazamiento Sistema impulsión Tipo de empalme Recubrimiento polea motriz Tipo de servicio
CARACTERÍSTICAS DEL MATERIAL A TRANSPORTAR Trigo: Densidad = 47 lb/pie3. Material Medianamente Abrasivo abrasivo. Explosivo Tamaño ≤ ½” DESARROLLO. 1) Buscando Ancho y velocidad de correa De tabla N°1 con: Peso especifico = 47 lb/pie3 Capacidad = 200 Ton/hr. Obtengo: Como no aparece en tabla directamente asumo que la capacidad es proporcional a la velocidad y el peso especifico del material. Asumo ancho de correa : 26” Velocidad de correa: 460 pie/min Con C= 260 Ton/hr y peso especifico = 47 lbs/pie3 C´= 260*(47/50) = 244.4 como es inferior a mi capacidad, modifico velocidad .·. mi velocidad real es: (250/244.4)*460 = 471 Pie/min Concluyendo: Ancho correa : 26” Velocidad correa: 471 Pie/min 2: COMPROBANDO VELOCIDAD MÁXIMA RECOMENDADA De tabla N°2 con
Ancho de la correa = 26 pulg. Material = Grano, trigo Se tiene: Velocidad Max. Recomendable = 600 pie/min.
Estamos bien!
3) Clasificacion Polines Y Rodillos De tabla N° 3 con: Tipo de servicio = Liviano Se tiene: Diámetro polín = 4 y 5 Tipo A ( serie C.E.M.A) Diámetro eje = Hasta 5/8” 4) SEPARACIÓN DE POLINES De tabla N°7 con: Ancho de la correa = 26 pulg. Densidad del material= 47 /pie3. (45-48 lb/ pie3.) Se tiene Separación rodillos de ida = 5 pies. Separación rodillos de retorno= 10 pies. 5) CALCULO CANTIDAD DE POLINES. Se utilizaran 3 polines de impacto a 0.5 mts. De separación entre ellos. Cantidad polines ida: n =
L∗ separación
Lc = 25 mts = 82.021 pies. Lt = b ∗ c ( Long. De transición) = 26´´ * 0.9 Lt = 26” * 0.9 = 23.4” 1.95 pies. Separación de polines de impacto = 0.5 mts. = 1.65 pies. L* = Lc – 2 Lt – (i – 1) * sep. Polines impacto. L* = 82.021 – 2* 1.95 – (3 – 1) * 1.65 L* = 74.8 pies. Cantidad de polines de Ida: n=
L∗ separación
=
74 .8 = 14 .96 ≈ 15 polines .ida 5
Cantidad de polines de retorno: n´=
Lc separación
Separación real:
=
82 .021 = 8.20 ≈ 9 polines .retorno 10
i = Nº polines de impacto
n=
Lc 82 .021 = = 9.11 pies n´ 5
6) : BUSCANDO PESO DE LOS COMPONENETES De tabla N°6 con Ancho de la correa = 26 pulg. Densidad = 47 lb/pie3. Se tiene: Peso polines de ida = 17 lb/conjunto. Peso polines de retorno = 11 lb/conjunto. 7) PESO APROXIMADO DE LA CORREA PARA CALCULO DE FACTOR “G” De tabla N°8 con: Ancho de la correa = 26 pulg. Servicio = Liviano Se tiene: 3.18 lb/pie.
8) CALCULO FACTOR “G”. G=
G=
( n + i ) ∗ peso . polin .ida + n´∗ peso . polin .retorno Lc
(15 + 3) ∗17 + 9 ∗11 + 2 ∗ 3.18 = 11.29 lb 82.021
G = 11.3 lb
+ 2 ∗ peso .correa
pies
pies
9) FACTORES A CONSIDERAR: F = Factor de fricción rodillo ⇒ de tabla N°4 ⇒ F = 0.0360 M = Factor de perdida ⇒ es 0 (sin repartidor). P = Perdidas por roce en correas auxiliares. para un ángulo 7º y Lc = 82.021 pies ⇒ P = 0.0693832 nt = n1 ∗ n 2 ∗ n3
nt = 0.95 * 0.95 * 0.85 nt = 0.77 % 10) POTENCIA NECESARIA EN EL MOTOR. Con: G: 11.3 lb/pie H: 3 Mts= 9.84252 Pies
F: 0.0360 S: 460 Pie/min L: 82.021 Pies
M: 0 P : 0.0693832 C : 250 Ton/hr
1 G ∗ F ∗ S ∗ L L ∗ F ∗C H ∗C N = + + ∗ (1 + M ) ∗ (1 + P ) ∗ [ HP ] 33000 884 884 nt N = ( 0.46098 + 0.83505 + 2.78 ) ∗ (1 + 0 ) ∗ (1 + 0.0693832 ) ∗ N = 4.9695 [ HP ]
1 [ HP ] 0.77
Con esta potencia seleccionamos un moto-reductor que proporcione dicha potencia. Por lo tanto se selecciono un moto-reductor con una potencia de 5.5 Cv = 4 Kw SELECCIÓN DE LA CORREA. TENSIÓN EFECTIVA:
Pot .Motor ∗ nt ∗ 33000 S 5.5 ∗ 0.77 ∗ 33000 Te = 460 Te = 303 .81lbs . Te =
TENSIÓN DE INCLINACIÓN (TS): TS = peso correa * h TS = 3.18*9.84252 TS = 31.29 lbs Comparación de TS con T2. TS < T2 ⇒ Tmax = 431.68 Lbs
P. Correa= 3.18 lbs/pie H = 9.84252 Pies
OBTENCIÓN DE LA CORREA ADECUADA T. selección: Tmax* Fseg. Factor de seguridad = 11 T selección: 431.68*11 = 4748.5 Lbs p.i.w =
Tmax . 4748 .5 = = 184 .019 lb pu lg Ancho .Correa 26
Con esto ingreso a la table de correas SEGÚN CATALOGO DE CAUCHO TÉCNICA Obtengo con: Empalme mecanico Piw:184.019 Lbs/pulg Con lo cual se selecciona la correa transportadora: Modelo : CAUTEC 220. N° de telas :2 Tensión max trabajo : 230 p.i.w. Empalme : mecanico Espesor de la carga : 3.0 mm. Peso de la carga : 3.0 Kg/m2. VERIFICANDO SELECCION RESISTENCIA AL IMPACTO: EMAX = h(m) *m(Kg) = 1 - 10 EMAX = 1 * 8.07*10-3 = por lo tanto se cumple la condición. SOPORTE DE CARGA: ( Ancho máximo) Densidad = 47 lb/pie3 = 0.752865 T/m3. ⇒ Ancho máximo de la correa para soportar la carga adecuadamente entre los rodillos es de 750 mm (30´´)
ACANALAMIENTO EN VACIO: Ancho mínimo de correa para conformar adecuadamente en vacio sobre los polines de carga. Con ángulo de polines ⇒ 20° y modelo CAUTEC 220 se tiene: ⇒ Ancho mínimo 400 mm (16´´)
DIAMETRO MINIMO DE LAS POLEAS: Tensión real: Es la tensión de trabajo a la que realmente está sometida la correa. Tensión nominal: Es aquella dada por las características propias de la correa.
Como:
T e .Rn a se l i 4ó 7.5n 4 8 = = .0 7 9 4 0 T e .nnmosa i l2ón *3n2 " 06
Ingresando a tabla obtengo A = 315mm (12´´) B = 250mm (10´´) C = 200mm (8´´)
Polea motriz Polea de cola polea deflectora
ESPESOR APROXIMADO DE CUBIERTAS: Espesor de cubiertas Tipo de Tamaño máximo material (mm) Superior (mm) Inferior (mm) Grano 75 1.5 – 3.0 1.5 Grado N: Normal Densidad: 1.15 Kg/m2/mm.esp. Temperatura operación: -20° a 80 °C. Polímero base: Caucho natural y SBR
PESO DE LA CORREA.
Tipo de cubierta N
P correa: ( Peso carcasa + Peso cubierta) * largo(m)
El peso de la correa real lo comparo con el peso propuesto. Peso real : 5.3912 Kg ; Peso propuesto: 4.73 Kg Me excedo , pero lo compenso con la diferencia de potencia del motor CALCULO SISTEMA MOTRIZ. Sea diámetro tambor motriz =14´´ = 35.56 Cm Velocidad de correa = 471 pie/min = 143.6 m/min Revolución tambor ⇒ n =
V 143 .6 = = 128 .5 ≈ 129 r. p.m π ∗ d π ∗ 0.254
MOTO-REDUCTOR SELECCIONADO: n Pot
= 400 rpm. = 4 Kw.
Z63KMR100L4 90
SISTEMA TRANSMISIÓN SEGÚN CATALOGO RENOLD. i=
n2 400 = =3 n1 129
Z1= 19 Z2= 57 Factor de selección = 1.25 Potencia selección = 4*1.25 = 5 Paso cadena =3/4´´ (19.05mm) Lubricación por goteo. CALCULO NUMERO DE ESLABONES Calculo del numero de eslabones y longitud de la cadena 2 Z 2 − Z1 ⋅P Z1 + Z 2 2 ⋅ C 2 ⋅ π ( L) = + + 2 P C Longitud = eslabones En la que
C = distancia entre centros propuesta ( mm ) . P = paso de cadena ( mm ) . Z 1 = número de dientes del piñón motriz. Z 2 = número de dientes del piñón conducido.
C = 900 ( mm ) distancia entre centros recomendada. 2
L = 134 eslabones La distancia entre centros real para la longitud de la cadena L, calculada por el método anterior, será en general superior a la contemplada originalmente. La nueva distancia entre centros se obtendrá mediante la siguiente fórmula:
C= En la que
P 2 ⋅ L − Z 2 − Z 1 + 8
( 2 ⋅ L − Z 2 − Z1 ) 2 −
2 ⋅ ( Z 2 − Z1 ) 3,88
π
L = número de eslabones. P = paso de cadena ( mm ) . Z 1 = número de dientes del piñón motriz. Z 2 = número de dientes del piñón conducido.
C=
19 .05 8
2 ⋅134 − 57 −19 +
2 ⋅ ( 57 −19 ) 3,88
( 2 ⋅134 − 57 −19 ) 2 − π
C =906.6 ( mm )
BUSCANDO PIÑÓN Y CADENA Para paso de ¾” según catalogo RENOLD obtengo: Z1= 19 dientes ; Diam. Eje motor: 60 mm Z2 =57 dientes Cadena Simple Nº 116066 de ¾” RENOLD Z1=213761 RENOLD Z2=213799 RENOLD
UNIVERSIDAD DE TALCA FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA DE INGENIERIA MECÁNICA