SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION. LA SELECCI SELECCI N POR CAIDA CAIDA DE TENSION TENSION SE SE DA DE LA SIGUIENT SIGUIENTE E MANERA: MANERA: Corriente Nominal I n = Voltaje de operacion V = Longitud del cond. L = Area del conductor A =
0 .0 0 0 10 0
e% =
1.7320*2*In*L V*A
e% = # # # # SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.
7. ALIMENTADOR DEL TABLERO B. 7.1 DESCRIPCION
EST ESTE TABLE ABLERO RO DENO DENOM MINAD INADO O 'TAB B', B', ES UN TABLE ABLERO RO QO-08, -08, DE 2 FASE FASES S TRES RES HILO HILOS, S, 240 240 VOLT VOLTS, S, 60 HZ., HZ.,SE SE ENCU ENCUEN ENTR TRA A EMPO EMPOTR TRAD ADO O EN MURO MURO Y ESTA ESTA INST INSTAL ALAD ADO O A UN UNA A ALTU ALTURA RA DE 1.80 1.80 METRO ETROS S SOBR SOBRE E EL NIVEL DE PISO TERMINADO, SE ENCUENTRA UBICADO EN EL CUARTO NUMERO 10. 7.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION
LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR CUATRO CONDUCTORES; DOS FASES, NEUTRO Y EL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA, LOS CONDUCTORES DEBERAN CUMPLIR CON EL CODIGO DE COLORES, DEBIENDO SER, BLANCO EL NEUTRO, DESNUDO O DE COLOR VERDE EL DE PUESTA A TIERRA Y DE COLOR DIFERENTE AL BLANCO Y AL VERDE EL DE LAS FASES. 7.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO
EL TIPO DE AISLAMIENTO USADO EN LOS CONDUCTORES SERA THW-LS A 60°C, 60°C, 600 VOLTS. 7.4 TIPO DE CANALIZACION Y LUGARES DE INS TALACION
SE USARA TUBERIA DE PVC O POLIDUCTO EMBEBIDO EN CONCRETO, POR LOSA O MURO, CUANDO LA INSTALACION SEA VISIBLE SE USARA TUBERIA METALICA. 7.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR
LA CARG CARGA A TOTAL A ALIM ALIMEN ENT TAR SERA SERA DE 8,76 8,7633 WAT WATTS, DEBI DEBIDO DO A QUE EL EQUI EQUIPO PO NO UTIL UTILIZ IZA A TODA LA CARGA AL MISM ISMO TIEMPO SE LE APLICA ICARA UN FAC ACT TOR DE DEMAN EMAND DA, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA: DATOS TECNICOS CAPACIDAD DE CARGA (KW) VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) DISTANCIA (MTS) F.P FD.
8.763 240 15 0.9 0.8
120
7.010
CARGA (KW) In =
1000 * 7.0104 *240*0.9
In =
7,010.40 216.00
DEMANDA DEL 100%
In =
32.46
3 2 .4 6
=
AMP.
AMP.
7.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR 7.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR CONDUCTO R POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.
SEGÚ SEGÚN N ARTI ARTICU CULO LO 220220-10 10 DE LA NOMNOM-00 0011-SE SEDE DE-2 -200 0055 EL TAMA TAMAÑO ÑO MINI MINIMO MO DE LOS LOS COND CONDUC UCTO TORE RES S DEL DEL ALIME ALIMENT NTAD ADOR OR DEB DEBE E PER PERMI MITI TIR R UN UNA A CAP CAPAC ACID IDAD AD DE COND CONDUC UCCI CION ON DE CORR CORRIE IENT NTE E IGUA IGUALL O MAYO MAYOR R QUE QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA 1
POR LO TANTO; Ic = 1.25In
Ic = 40.57 DE LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005, SELECCIONAMOS EL CONDUTOR CALIBRE No.6 AWG, UNO POR FASE, CON AISLAMIENTO THW-LS A 60ºC, EL CUAL PUEDE CONDUCIR UNA CORRIENTE (Ict) DE: Ict =
55 AMP
ESTA CORRIENTE DEBERA ESTAR AFECTADA POR LOS FACTORES QUE NOS MARCA LA NOM-001-SEDE2005, EN LA TABLA 310-16 Y LA SECCION 310-15 (G), QUE SON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA (FCT) Y FACTORES DE CORRECCION POR AGRUPAMIENTO (FCA), SI CONSIDERAMOS LOS SIGUIENTES VALORES: FCT (40ºC) = FCA =
0.82 1.00
LA CAPACIDAD DE CONDUCCION DEL CONDUCTOR (CCC) ESTA DADA POR: CCC= FCT*FCA*Ict CCC = 45.1 AMP. POR LO TANTO SIENDO CCC MAYOR QUE Ic, EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005. 7.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.
LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA: Corriente Nominal In = Voltaje de operacion V = Longitud del cond. L = Area del conductor A =
32.46 240 15 13.3
e%= 2*In*L V*A e%= 0.61
SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.
7.7 SELECCIÓN DE LA CANALIZACION.
EL DIAMETRO DE LA TUBERIA A UTILIZAR SE CALCULA EN BASE A LAS TABLAS 10-4 Y 10-5 DE LA NOM001-SEDE-2005 DE LA SIGUIENTE MANERA: SE TIENE PROYECTADO INSTALAR 3-6AWG FASES Y 1-10d AWG DESNUDO DE TIERRA. Area del conductor fase (ACF)= Area del conductor neutro (ACN)= Area del condustor de tierra (ACT) = Area del cond. de T. aislada (ACTA) = No. De cond. de fase (NCF) = No. De cond. por neutro (NCN) = No. de cond. de tierra (NCT) = No. de cond. de tierra (NCTA) = FR = ATC = ATC =
46.80 46.80 5.26 0.00 2.00 1.00 1.00 0.00 0.4
ATC = AREA TOTAL DE LOS CONDUCTORES FR = FACTOR DE RELLENO ST = SECCION DEL TUBO
(NCF*ACF)+(NCN*ACN)+(NCT*ACT)+(NCTA*ACTA) 146
ST =
ATC / FR
ST =
364
AREA INTERIOR EN MM. CUADRADOS.
CON ESTE VALOR DE ST SE OBTIENE UNA TUBERIA DE DIAMETRO DE 27 MM (1 "), CON UN AREA INTERIOR DE 557 MM CUADRADOS. 7.8 CALCULO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA.
LA SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA SE REALIZA EN BASE A LA TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005, DONDE SE TIENE QUE PARA UN DISPOSITIVO DE PROTECCION DE 100A SE DEBE SELECCIONAR UN CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA DE CALIBRE 8 AWG.
1]
6. ALIMENTADOR DEL TABLERO C. 6.1 DESCRIPCION
ESTE TABLERO DENOMINADO 'TAB C', ES UN TABLERO QO-04, DE 2 FASES TRES HILOS, 240 VOLTS, 60 HZ.,SE ENCUENTRA EMPOTRADO EN MURO Y ESTA INSTALADO A UNA ALTURA DE 1.80 METROS SOBRE EL NIVEL DE PISO TERMINADO, SE ENCUENTRA UBICADO EN LA CASETA DE VIGILANCIA. 6.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION
LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR CUATRO CONDUCTORES; DOS FASES, NEUTRO Y EL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA, LOS CONDUCTORES DEBERAN CUMPLIR CON EL CODIGO DE COLORES, DEBIENDO SER, BLANCO EL NEUTRO, DESNUDO O DE COLOR VERDE EL DE PUESTA A TIERRA Y DE COLOR DIFERENTE AL BLANCO Y AL VERDE EL DE LAS FASES. 6.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO
EL TIPO DE AISLAMIENTO USADO EN LOS CONDUCTORES SERA THW-LS A 60°C, 600 VOLTS. 6.4 TIPO DE CANALIZACION Y LUGARES DE INSTALACION
SE USARA TUBERIA DE PVC O POLIDUCTO EMBEBIDO EN CONCRETO, POR LOSA O MURO, CUANDO LA INSTALACION SEA VISIBLE SE USARA TUBERIA METALICA. 6.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR
LA CARGA TOTAL A ALIMENTAR SERA DE 857 WATTS, DEBIDO A QUE EL EQUIPO NO UTILIZA TODA LA CARGA AL MISMO TIEMPO SE LE APLICARA UN FACTOR DE DEMANDA, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA: DATOS TECNICOS CAPACIDAD DE CARGA (KW) VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) DISTANCIA (MTS) F.P FD.
0.857 240 15 0.9 1
120
0.857
CARGA (KW) In =
1000 * 0.857 *240*0.9
In =
857.00 216.00
DEMANDA DEL 100%
In =
3.97
3.97
=
AMP.
AMP.
6.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR 6.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.
SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005 EL TAMAÑO MINIMO DE LOS CONDUCTORES DEL ALIMENTADOR DEBE PERMITIR UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE IGUAL O MAYOR QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA POR LO TANTO; Ic = 1.25In Ic =
4.96
1] DE LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005, SELECCIONAMOS EL CONDUTOR CALIBRE No.10 AWG, UNO POR FASE, CON AISLAMIENTO THW-LS A 60ºC, EL CUAL PUEDE CONDUCIR UNA CORRIENTE (Ict) DE: Ict =
30 AMP
ESTA CORRIENTE DEBERA ESTAR AFECTADA POR LOS FACTORES QUE NOS MARCA LA NOM-001-SEDE2005, EN LA TABLA 310-16 Y LA SECCION 310-15 (G), QUE SON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA (FCT) Y FACTORES DE CORRECCION POR AGRUPAMIENTO (FCA), SI CONSIDERAMOS LOS SIGUIENTES VALORES: FCT (40ºC) = FCA =
0.82 1.00
LA CAPACIDAD DE CONDUCCION DEL CONDUCTOR (CCC) ESTA DADA POR: CCC= FCT*FCA*Ict CCC = 24.6 AMP. POR LO TANTO SIENDO CCC MAYOR QUE Ic, EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005. 6.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.
LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA: Corriente Nominal I n = Voltaje de operacion V = Longitud del cond. L = Area del conductor A =
3.97 240 15 5.26
e%= 2*In*L V*A e%= 0.19
SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.
6.7 SELECCIÓN DE LA CANALIZACION.
EL DIAMETRO DE LA TUBERIA A UTILIZAR SE CALCULA EN BASE A LAS TABLAS 10-4 Y 10-5 DE LA NOM001-SEDE-2005 DE LA SIGUIENTE MANERA: SE TIENE PROYECTADO INSTALAR 3-10AWG FASES Y 1-10d AWG DESNUDO DE TIERRA. Area del conductor fase (ACF)= Area del conductor neutro (ACN)= Area del condustor de tierra (ACT) = Area del cond. de T. aislada (ACTA) = No. De cond. de fase (NCF) = No. De cond. por neutro (NCN) = No. de cond. de tierra (NCT) = No. de cond. de tierra (NCTA) = FR = ATC = ATC =
15.70 15.70 5.26 0.00 2.00 1.00 1.00 0.00 0.4
ATC = AREA TOTAL DE LOS CONDUCTORES FR = FACTOR DE RELLENO ST = SECCION DEL TUBO
(NCF*ACF)+(NCN*ACN)+(NCT*ACT)+(NCTA*ACTA) 52.4
ST =
ATC / FR
ST =
131
AREA INTERIOR EN MM. CUADRADOS.
1] CON ESTE VALOR DE ST SE OBTIENE UNA TUBERIA DE DIAMETRO DE 21 MM (3/4 "), CON UN AREA INTERIOR DE 344 MM CUADRADOS. 6.8 CALCULO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA.
LA SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA SE REALIZA EN BASE A LA TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005, DONDE SE TIENE QUE PARA UN DISPOSITIVO DE PROTECCION DE 100A SE DEBE SELECCIONAR UN CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA DE CALIBRE 8 AWG.
5. ALIMENTADOR PRINCIPAL DE BAJA TENSION. 5.1 DESCRIPCION
ESTE ALIMENTADOR DOTARA DE ENERGIA ELECTRICA AL INTERRUPTOR GENERAL, Y DEBERA SOPORTAR LA CARGA EN WATTS DE LOS TABLEROS A, B Y C INSTALADOS EN EL INMUEBLE. 5.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION
LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR CUATRO CONDUCTORES; DOS FASES, NEUTRO Y EL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA, LOS CONDUCTORES DEBERAN CUMPLIR CON EL CODIGO DE COLORES, DEBIENDO SER, BLANCO EL NEUTRO, DESNUDO O DE COLOR VERDE EL DE PUESTA A TIERRA Y DE COLOR DIFERENTE AL BLANCO Y AL VERDE EL DE LAS FASES. 5.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO
EL TIPO DE AISLAMIENTO USADO EN LOS CONDUCTORES SERA THW-LS A 60°C, 600 VOLTS. 5.4 TIPO DE CANALIZACION Y LUGARES DE INS TALACION
SE USARA TUBERIA DE PVC O POLIDUCTO EMBEBIDO EN CONCRETO, POR LOSA O MURO, CUANDO LA INSTALACION SEA VISIBLE SE USARA TUBERIA METALICA. 5.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR
LA CARGA TOTAL A ALIMENTAR SERA DE 18,010 WATTS, QUE ES LA CARGA MAXIMA DEMANDADA POR LA MAQUINA PELTIZADORA Y LA COMPACTADORAS O AGLUTINADOR, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA: DATOS TECNICOS CAPACIDAD DE CARGA (KW) VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) DISTANCIA (MTS) F.P FD.
18.010 240 120 10 0.9 0.8 14.408
CARGA (KW) In = In = DEMANDA DEL 100%
1000 * 14.408 *240*0.9 14,408.00 216.00 In =
66.70
66.70
=
AMP.
AMP.
5.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR 5.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.
SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005 EL TAMAÑO MINIMO DE LOS CONDUCTORES DEL ALIMENTADOR DEBE PERMITIR UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE IGUAL O MAYOR QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA 1
POR LO TANTO; Ic = 1.25In Ic = 83.38
DE LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005, SELECCIONAMOS EL CONDUTOR CALIBRE No.2 AWG, UNO POR FASE, CON AISLAMIENTO THW-LS A 75ºC, EL CUAL PUEDE CONDUCIR UNA CORRIENTE (Ict) DE: Ict =
115 AMP
ESTA CORRIENTE DEBERA ESTAR AFECTADA POR LOS FACTORES QUE NOS MARCA LA NOM-001-SEDE2005, EN LA TABLA 310-16 Y LA SECCION 310-15 (G), QUE SON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA (FCT) Y FACTORES DE CORRECCION POR AGRUPAMIENTO (FCA), SI CONSIDERAMOS LOS SIGUIENTES VALORES: FCT (40ºC) = FCA =
0.82 1.00
LA CAPACIDAD DE CONDUCCION DEL CONDUCTOR (CCC) ESTA DADA POR: CCC= FCT*FCA*Ict CCC = 94.3 AMP. POR LO TANTO SIENDO CCC MAYOR QUE Ic, EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005. 5.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.
LA SELECCI N POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA: Corriente Nominal In = Voltaje de operacion V = Longitud del cond. L = Area del conductor A =
66.70 240 10 33.6
e%= 2*In*L V*A e%= 0.33
SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.
5.7 SELECCIÓN DE LA CANALIZACION.
EL DIAMETRO DE LA TUBERIA A UTILIZAR SE CALCULA EN BASE A LAS TABLAS 10-4 Y 10-5 DE LA NOM001-SEDE-2005 DE LA SIGUIENTE MANERA: SE TIENE PROYECTADO INSTALAR 3-2AWG FASES Y 1-8d AWG DESNUDO DE TIERRA. Area del conductor fase (ACF)= Area del conductor neutro (ACN)= Area del condustor de tierra (ACT) = Area del cond. de T. aislada (ACTA) = No. De cond. de fase (NCF) = No. De cond. por neutro (NCN) = No. de cond. de tierra (NCT) = No. de cond. de tierra (NCTA) = FR = ATC = ATC =
86.00 86.00 33.60 0.00 2.00 1.00 1.00 0.00 0.4
ATC = AREA TOTAL DE LOS CONDUCTORES FR = FACTOR DE RELLENO ST = SECCION DEL TUBO
(NCF*ACF)+(NCN*ACN)+(NCT*ACT)+(NCTA*ACTA) 292
ST =
ATC / FR
ST =
729
AREA INTERIOR EN MM. CUADRADOS.
CON ESTE VALOR DE ST SE OBTIENE UNA TUBERIA DE DIAMETRO DE 35 MM (1 1/4 "), CON UN AREA INTERIOR DE 965 MM CUADRADOS, PERO POR ESPECIFICACION DE CFE, SE UTILIZA UN TUBO METALICO DE 63MM.
5.8 CALCULO DEL DISPOSITIVO DE PROTECCION CONTRA FALLA A TIERRA.
SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005, EL DISPOSITIVO DE PROTECCION NO DEBE SER INFERIOR A LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA, POR LO TANTO; Ip = 1.25*In Ip = 83.4 AMP. CON ESTE VALOR DE Ip SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR COMERCIAL TERMOMAGNETICO DE LA 2P
X
100A
5.9 CALCULO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA.
LA SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA SE REALIZA EN BASE A LA TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005, DONDE SE TIENE QUE PARA UN DISPOSITIVO DE PROTECCION DE 100A SE DEBE SELECCIONAR UN CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA DE CALIBRE 8 AWG.
4. ALIMENTADOR DE MEDIA TENSION. 4.1 DESCRIPCION
ESTE ALIMENTADOR DOTARA DE ENERGIA ELECTRICA A LA SUBESTACION ELECTRICA TIPO POSTE DE 37.5 KVA, 1 FASE, TIPO COSTA, AUTOPROTEGIDA, LA CUAL PROPORCIONARA ENERGIA AL INMUEBLE DENOMINADO AUTOHOTEL EL CONQUISTADOR. 4.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION
LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR DOS CONDUCTORES; UNA FASE Y UN CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO, LOS CONDUCTORES SON DE ALUMINIO ACSR, DESNUDOS, AEREOS. 4.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO
LOS CONDUCTORES UTILIZADOS EN MEDIA TENSION SON DEL TIPO AEREO DESNUDOS, 15.000 VOLTS. 4.4 LUGARES DE INSTALACION
LA INSTALACION SERA AEREA, LOS CONDUCTORES ESTARAN SOPORTADOS POR MEDIO DE POSTES DE CONCRETO CON ESTRUCTURAS TS30/RD2N EN EL ENTRONQUE Y RD2N/1TR1B EN LA LLEGADA AL INMUEBLE. 4.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR
LA CARGA TOTAL A ALIMENTAR SERA DE 37,500 WATTS, QUE ES LA CARGA MAXIMA DEMANDADA POR LA MAQUINA PELTIZADORA Y LA COMPACTADORAS O AGLUTINADOR, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA: DATOS TECNICOS CAPACIDAD DE CARGA (KW) VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) DISTANCIA (MTS) F.P FD.
33.750 7620 40 0.9 1
(37.5KVA)
33.750
CARGA (KW) In =
1000 * 33.75 *7620*0.9 33,750.00 6,858.00
In = DEMANDA DEL 100%
In =
4.92
4.92
=
AMP.
AMP.
4.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR 4.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.
SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005 EL TAMAÑO MINIMO DE LOS CONDUCTORES DEL ALIMENTADOR DEBE PERMITIR UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE IGUAL O MAYOR QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA 1
POR LO TANTO; Ic = 1.25In Ic =
6.15
EL CONDUCTOR ALIMENTADOR EN MEDIA TENSION SERA SELECCIONADO DE ACUERDO A LAS BASES DE PROYECTO DE COMISION FEDERAL YA QUE AHI SE INDICA EL CONDUCTOR REQUERIDO POR LA COMPAÑIA SUMINISTRADORA, EL CONDUCTOR SELECCIONADO ES DE CALIBRE 1/0 ACSR CON UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE DE 175 AMPERES. Ict =
175 AMP
4.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.
LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA: Corriente Nominal I n = Voltaje de operacion V = Longitud del cond. L = Area del conductor A =
4.92 7620 40 53.5
e%=
2*In*L V*A
e%= 0.000966 SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 1% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LOS REQUERIMIENTOS DE LA COMISION FEDERAL DE ELECTRICIADAD.
4.7 CALCULO DEL DISPOSITIVO DE PROTECCION CONTRA FALLA A TIERRA.
SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005, EL DISPOSITIVO DE PROTECCION NO DEBE SER INFERIOR A LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA, POR LO TANTO; Ip = 1.25*In Ip = 6.15 AMP. CON ESTE VALOR DE Ip SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR COMERCIAL TIPO CORTACIRCUITO FUSIBLE DE LA 1P
X
10A
4.8 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO
EL CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO SE SELECCIONA EN BASE A LA SOLICITUD DE LA COMPAÑÍA SUMINISTRADORA COMISION FEDERAL DE ELECTRICIDAD QUIEN EN SUS BASES DE PROYECTO SOLICITA LA INSTALACION DE UN CONDUCTOR CALIBRE 1/0 ACSR DE ALUMINIO PARA EL CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO.
1. SELECCIÓN DEL TRANSFORMADOR PARA EL CALCULO DE LA SUBESTACION TOMAREMOS EN CUENTA LAS NECESIDADES Y DEMANDAS EN KILOWATTS TOTALES DE LA INSTALACION, CONSIDERANDO UN FACTOR DE DEMANDA SOBRE LA CARGA REALMENTE INSTALADA Y UN FACTOR PARA UN CRECIMIENTO FUTURO DE LA INSTALACION O INMUEBLE. 1.1.- CALCULO DE LA CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR DATOS TECNICOS
KW instalados = KW demandados = Factor de Potencia (fp)= Factor de demanda (fd)= Factor de crecimiento (fc)=
18.01 18.01 0.9 0.8 0.2
FORMULA: KW = V*I*fp*fd
SI
KVA = V*I
entonces KW = KVA*fp*fd
por lo tanto: KVA = KW demandados fp KVA =
18.01 0.9
KVA =
20.01
EL CALCULO NOS DICE QUE DEBEMOS TENER UNA SUBESTACION DE 20.01 KVA, POR LO TANTO SELECCIONAMOS UNA SUBESTACION DE 37.5 KVA, TIPO POSTE, CON VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 13200/7620 VOLTS Y UNA RELACION DE TRANSFORMACION DE 13200/7620-120/240 VOLTS, MONOFASICO, UNA BOQUILLA EN MEDIA TENSION CONEXION ESTRELLA - RETORNO POR TIERRA.
1.2.- CALCULO DE LA PROTECCION EN EL LADO PRIMARIO DEL TRANSFORMADOR DATOS TECNICOS
KVA = Vprimario = Vsecundario = Z%=
37.5 7.62 KV 0.24 KV 2.84 CALCULANDO LA CORRIENTE NOMINAL DEL TRANSFORMADOR I=
KVA VL
I=
37.5 7.62
I=
4.92
AMPERES
DE ACUERDO CON EL ARTICULO 450 SECCION 450-3 (a)(1), EL MAXIMO AJUSTE DE LA PROTECCION EN EL PRIMARIO NO DEBE SER MAYOR AL 300%, POR LO QUE I proteccion =
I*3
I proteccion =
14.76
AMPERES
EL ELEMENTO DE PROTECCION DEL LADO PRIMARIO DEL TRANSFORMADOR DEBE ESTAR PROVISTO DE UN ELEMENTO QUE NO EXCEDA DE 10 AMPERES.
1.3.- CALCULO DE LA PROTECCION EN EL LADO SECUNDARIO DEL TRANSFORMADOR
CALCULANDO LA CORRIENTE NOMINAL DEL TRANSFORMADOR I=
KVA Vf
I=
37.5 0.24
I=
156.25
AMPERES
DE ACUERDO CON EL ARTICULO 450 SECCION 450-3 (a)(2)(b), TABLA 450-3(a)(2)(b), EL MAXIMO AJUSTE DE LA PROTECCION EN EL SECUNDARIO NO DEBE SER MAYOR AL 125% POR LO QUE Iproteccion =
I * 1.25
Iproteccion =
195.31
AMPERES
EL ELEMENTO DE PROTECCION DEL LADO SECUNDARIO DEL TRANSFORMADOR DEBE ESTAR PROVISTO DE UN ELEMENTO QUE NO EXCEDA DE 125% LA CORRIENTE NOMINAL DEL TRANSFORMADOR. EL DISPOSITIVO DE PRTECION SE SELECCIONA EN BASE A LA CARGA INSTALADA POR LO TANTO, CONSIDERANDO LA CARGA INSTALADA SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DE: 2P X 100 AMP.
2. CACULO DE CORTOCIRCUITO SE REALIZA EL CALCULO DE CORTOCIRCUITO EN EL BUS GENERAL DE BAJA TENSION DE LA SUBESTACION DE 37.5 KVA, MONOFASICO; CON LA FINALIDAD DE PODER ELEGIR LA CAPACIDAD INTERRUPTIVA DEL DISPOSITIVO DE PROTECCION EN EL LADO SECUNDARIO. DATOS TECNICOS
Icc,cfe = 2346 AMP. Kvcfe = 7.62 V Pbase = 100 MVA Ptro = 0.0375 MVA Kvtro. = 0.24 V Z%= 2.84 0.0284
100,000 KVA
2.1.- CALCULANDO POTENCIA DE CORTOCIRCUITO
Pcc= Icc,cfe*Kvcfe Pcc=
17876.52
KVA
Pcc=
17.87652
MVA
2.2.- CALCULO DE IMPEDANCIAS
CALCULANDO IMPEDANCIA DEL SISTEMA Xs =
MVA base Pcc
Xs =
5.59
j
CALCULANDO IMPEDANCIA DEL TRO. Xt = X% [(MVAbase/MVAtro)((Kvtrobase/Kvtro))^(2)] Xt =
75.73
j
REDUCIENDO IMPEDANCIAS Xeq1= Xs + Xt Xeq1=
81.33
j
2.3.- CALCULO DE LA CORRIENTE DE THEVENIN EN P.U.
Ith =
1 Xeq1
Ith =
0.012296
P.U.
2.4.- CALCULO DE LA CORRIENTE DE BASE
Ibase =
KVAbase 0.24
Ibase = 416666.6667 AMP. 2.5.- CALCULO DE LA CORRIENTE DE FALLA TRIFASICA EN EL BUS DE BAJA TENSION
Icc =
Ith * Icc
Icc =
5,123.33
AMP.
CORRIENTE DE FALLA EN EL BUS PRINCIPAL.
3. SISTEMAS DE TIERRAS 3.1. DESCRIPCION DEL SISTEMA DE TIERRAS
EL SISTEMA DE TIERRAS SE DISEÑARA Y CALCULARA PARA LA PROTECCION CONTRA SOBRECORRIENTES, UTILIZANDO UNA RED DE TIERRAS ADECUADA PARA FORMAR UN CIRCUITO DE MUY BAJA IMPEDANCIA, PARA LA CIRCULACION DE LAS CORRIENTES DE FALLA Y EVITAR QUE DURANTE LA PRESENCIA DE ESTAS CORRIENTES, PUEDAN PRODUCIRSE DIFERENCIAS DE POTENCIAL ENTRE DISTINTOS PUNTOS DEL SISTEMA ELECTRICO QUE PONGAN EN RIESGO AL PERSONAL OPERATIVO Y/O ALOS PROPIOS EQUIPOS. EL SISTEMA ESTARA COMPUESTO POR UNA MALLA O ANILLO DE CONDUCTORES EN FORMA DE CABLE ELECTROLITICO DESNUDO, TEMPLE SEMIDURO,TRENZADO, CLASE B, ESPECIFICACION ASTM B8, MCA. VIAKON O EQUIVALENTE, ENTERRADOS A UNA PROFUNDIDAD MINIMA DE 0.60 MT. DEL NIVEL NATURAL DEL TERRENO O PISO TERMINADO, CONECTADOS ENTRE SI Y CON LOS ELECTRODOS. LA RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRAS DEBERA SER COMO MAXIMA DE 10 OHMS. EL CALIBRE MINIMO DE LA MALLA PRINCIPAL DE TIERRAS SERA DEL 4/0 AWG. TODAS LAS CONEXIONES, UNIONES Y DERIVACIONES DE LA MALLA DE TIERRAS, SERAN HECHAS CON CONECTORES DEL TIPO SOLDABLES POR FUSION EXOTERMICA "CADW ELD", EXCEPTO EN AQUELLOS EQUIPOS QUE POR MANTENIMIENTO DEBAN SER DESMONTABLES, COMO: MOTORES, TABLEROS DE ALUMBRADO, ETC., LOS CUALES SERAN ATERRIZADOS CON CONECTORES MECANICOS ATORNILLABLES A LA SUPERFICIE METALICA DEL EQUIPO. LOS CONECTORES MECANICOS SERAN DE ALEACION DE COBRE Y DE DIMENSIONES ADECUADAS PARA EL CALIBRE DEL CONDUCTOR Y TAMAÑO DEL TORNILLO DE FIJACION, PUDIENDO SER DEL TIPO MECANICO O DE COMPRESION. LOS ELECTRODOS SERAN DEL TIPO COOPERWELLD DE ACERO REVESTIDO CON UNA CAPA DE COBRE DE 16MM. DE DIAMETRO (5/8") Y DE 3048 MM (10") DE LONGITUD. LA CAPA DE COBRE DEBERA TENER UN ESPESOR MINIMO DE 0.254 MM. (0.01"). TODOS LOS ELECTRODOS INSTALADOS EN REGISTROS DE CONEXIÓN Y PRUEBAS, SERAN CONECTADOS A LA MALLA DE TIERRAS MEDIANTE CONECTORES MECANICOS DE ALEACION DE COBRE RESISTENTE A LA CORROSION GALVANICA CON TORNILLERIA DE BRONCE AL SILICIO COMO LOS TIPOS GARP, GKP, GD Y GP DE LA MARCA BURNDY O EQUIVALENTE. LOS ELECTRODOS QUE NO SEAN COLOCADOS EN REGISTROS DE CONEXIÓN Y PRUEBAS (AHOGADOS EN EL TERRENO NATURAL O EMBEBIDOS EN CONCRETO NATURAL) SERAN CONECTADOS A LA MALLA DE TIERRAS MEDIANTE SOLDADURA EXOTERMICA CADWELD. LOS REGISTROS DE CONEXIÓN Y PRUEBA DEL SISTEMA DE TIERRAS SERAN EN TUBERIA DE ALBAÑAL DE CONCRETO DE 200 MM. (8") MINIMO Y DE 305 MM. (10") DE DIAMETRO MAXIMO Y 600 MM. (2') DE LONGITUD, CON CAMPANA EN UN EXTREMO (EXTREMO SUPERIOR EN POSICION VERTICAL). LA TAPA DEL REGISTRO (TUBO) SERA PRECOLADA DE CONCRETO Y QUEDARA A NIVEL DE PISO TERMINADO O NIVEL NATURAL EL TERRENO. SU LOCALIZACION DEBERA SER ACCESIBLE.
C.6.1 CALCULO DEL SISTEMA DE TIERRAS
DATOS
Icc = 12,200.00 AMP. t= 0.1 SEG. RESIST DEL TERRENO 2.5 OHMS.M RESIST DE LA SUPERFICIE 7500 OHMS.M h= 0.6 M d= 0.0158 diametro del conductor propuesto (1/0 AW G) D= 3 espaciamiento horizontal Km = numero de conductores en paralelo Ki = factor de corrección por irregularidades dimensionamiento vertical 3 separacion vertical 3 dimensionamiento horizontal 3 separacion horizontal 3 No electrodos = 8 long. de electrodos = 3.05 RAIZ DE t = 0.3162 calculando numero de conductores verticales n1 = dimensionamiento vertical mas 1 = separacion entre conduct.
2
calculando numero de conductores horizontales n2 = dimensionamiento horiz mas 1 = separacion entre conduct.
2
long. total =
(n1*dimensionamiento horiz) + (n2*dimensionamiento vertical) + (No. electrodo*log.)
long. total =
36.4
M.
CALCULANDO LA LONGITUD MINIMA DEL CONDUCTOR
L = Km*Ki*Icc*RAIZ t*Resistividad terreno 165 + 0.25*Resistividad superficial L=
3.05
M.
Km = (1/2*3.1416)ln (D*D/16*h*d) + (1/3.1416) ln(3/4*5/6*7/8*9/10....n) con
n= dos veces menos que el numero menor de cond. Paralelos
entonces
n= n2 - 2
=
0
por lo tanto
Km = (1/(2*3.1416)) ln ((3*3)/(16*0.60*0.0158))+(1/3.1416)ln(0) Km =
0.6499 con n= numero menor de cond. Paralelos.
Ki = 0.65 + (0.172)*(n) Ki = 0.99 longitud total 36.4
> >
longitud minima 3.05
POR LO TANTO LA RED QUEDA DE ACUERDO A LA DISE ADO YA QUE LA LONGITUD MINIMA ES MENOR QUE LA EMPLEADA.
CALCULANDO RESISTENCIA DE LA RED DE TIERRA DATOS
AREA Q OCUPA LA MALLA = A=
(B * H)/2 4.5
M2.
PARA CALCULAR EL RADIO TENEMOS RADIO = (A / 3.1416)^(1/2) r= 1.20 M
CALCULANDO RESISTENCIA MALLA R = RESIST. DEL TERRENO/(4*r) + (RESIST DEL TERRENO/L) R=
0.59
OHMS
SEGÚN ARTICULO 921-18 EL VALOR MAXIMO DEBE SER 10 OHMS EN TERRENOS CON ALTA RESISTIVIDAD. CALCULO DE POTENCIAL DE CONTACTO
Vc = (Km*Ki*Resist del terreno*Icc)/L Vc =
541.26
VOLTS
CALCULO DEL POTENCIAL PERMISIBLE POR EL CUERPO HUMANO
Etn = 165 + 0.25*Resist superficial raiz t Etn = Vc
6451.61 <
541.26
VOLTS Etn 6451.61
EL POTENCIAL DE CONTACTO ESTA POR DEBAJO DEL POTENCIAL PERMISIBLE POR EL CUERPO HUMANO, POR LO TANTO LA MALLA DE TIERRA SE CONSIDERA SEGURA. CALCULO DEL POTENCIAL DE PASO
Vp = Ks*Ki*Resist del terreno*Icc L Vp =
370.44
VOLTS
Ks = 1/3.1416((1/(2*h))+(1/(D+h))+(1/(2*D))+(1/(3*D))+(1/(4*D))+(1/(5*D)))+(1/(5*n)) con
n= numero menor de cond. Paralelos entonces Ks = (1/3.1416)*(1/(2*0.60))+(1/(3+0.60))+(1/(2*D))+(1/(3*D)) Ks =
0.4421
Ki = 0.656 + 0.172*menor numero de conductores paralelos. Ki = 1
CALCULO DE POTENCIAL DE PASO PERMISIBLE EN EL CUERPO HUM ANO
Ep = 165 + Resist superficial raiz de t Ep =
23884.17
Vp
VOLTS
<
370.44
Ep 23884.17
EL POTENCIAL DE PASO ESTA POR DE BAJO DEL POTENCIAL DE PASO PERMISIBLE POR EL CUERPO HUMANO, POR LO TANTO LA MALLA DE TIERRA SE CONSIDERA SEGURA CALCULO DEL CONDUCTOR MINIMO DE LA MALLA
A=
Icc [log[[((Tm + 234)/234 + Ta) + 1] / (33*t)]]^1/2
donde Temp. De fusion del cobre Tm= 450 Temp. Que circun al cond. Ta= 30 Tiempo de falla t = 0.1 entonces
SOLD. 450; CON. MEC.250
A=
12200 [log[[((450+234)/(234+30)+1] / (33*0.1)]] ^ (1/2)
A=
12200 [log( 3.59) / (3.3)]^ (1/2)
A=
12200 0.41
A=
29,746.33
CM AREA MINIMA EN CM QUE DEBE TENER EL CONDUCTOR DE LA MALLA DE TIERRA
EL CONDUCTOR 1/0 AWG DE COBRE DESNUDO TIENE 105,500 CM,POR LO TANTO PUEDE CONDUCIR CON GRAN FACILIDAD ESTA CORRIENTE. POR CUESTIONES GALVANICAS SE USARA CALIBRE 4/0 AWG
