Calculo de teoria de cargas de una nave Industrial

PRACTICA #2 Una nave industrial se proyecta mediante pórticos según el siguiente esquema.

La modulados entre pórticos es cada 7.2 m. El cerramiento de la cubierta y las fachadas es soportado por correas de cubierta y de fachada Las cargas que actúan sobre la estructuras son las siguientes: Cargas permanentes: o Peso propio de cubierta con correas: 0,30 KN/m² o Peso propio del pórtico: 1,00KN/m Cargas variables: o Sobrecarga de Uso: 0,40 KN/m² o Sobrecarga de Nieve: 0,618 KN/m² ·

·

Determinar para el siguiente caso: 1. La combinación de acciones que provoque las mayores cargas sobre el pórtico por metro lineal. 2. Las imperfecciones de verticalidad iniciales o sus fuerzas equivalentes. 3. Comprobar si el pórtico es traslacional en el plano de la estructura considerando que la compresión axil en el dintel no es significativa, y que la deformación máxima en la cabeza del  pilar provocada provocada por las las cargas cargas horizontales horizontales es de 1,6 mm

RESOLUCION 1. COMPROBACION DE ACCIONES PESIMAS Ÿ

Cargas permanentes:

 PP cc ≔ 0.3

2

 PP  p ≔ 1  ―

2

Ÿ

Cargas variables:

Su ≔ 0.4  ―

2

  0.618 Sn ≔

2

 M ep ≔ 7.2

Calculo de CP:  PP ≔  PP cc + PP  p ⋅ M ep =  9.36  ―

En Cubierta y Hastiales - Peso Propio

Calculo de SQ: SQ1 ≔ Su ⋅ M ep =  2.88  ―

En Cubierta - Sobrecarga de uso

SQ2 ≔ Sn ⋅ M ep =  4.45  ―

En Cubierta - Carga de Nieve

Calculo de la inclinacion: l1 ≔ 15 α≔5 x≔

 f ≔

l1

cos α

= 15.057

2 2  ‾‾‾‾‾ x − l1 = 1.312

Parametros: RESISTENCIA  γgr ≔ 1.35

ESTABILIDAD  γge ≔ 1.1

 γqr ≔ 1.5

Hipotesis 1:

 γqe ≔ 1.5

φ0 ≔ 0

SQ1  PP    17.021  ―  P 1 ≔ γgr ⋅ ―― + γqr ⋅ ―― + φ0 ⋅ γqr ⋅ SQ1 = cos α cos α

Hipotesis 2:

φ0 ≔ 0.7

SQ1  PP   P 2 ≔ γgr ⋅ ―― + γqr ⋅ SQ2 + φ0 ⋅ γqr ⋅ ―― = 22.394  ― cos α cos α

PORTICOS SIMPLES BIARTICULADOS A LA MISMA ALTURA Datos: l ≔ 30 h≔6⋅  p ≔ P 2 =  22.394  ―

Carga Repartida Vertical sobre el Dintel: Reacciones:  H a ≔ 0.319 p ⋅ l =  214.313

Momentos:  M a ≔ 0 2  M b ≔ 0.0638 ⋅ p ⋅ l = 1285.876 2  M c ≔ 0.0293 ⋅ p ⋅ l = 590.536

⋅ ⋅

2. COMPROBACION DE IMPERFECCIONES: IMPERFECCIONES GLOBALES: Φ≔

1 =  0.005 200

ALCULO DEL COEFICIENTE REDUCTOR ∝h EN FUNCION A LA ALTURA

  7.132 ht ≔ 2 ∝h ≔ ― = 0.749  ‾ht

2 ≤ ∝h ≤ 1 donde: 3

CALCULO DEL COEFICIENTE REDUCTOR ∝m EN FUNCION Al NUMERO DE SOPORTES m≔2

 ‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ⎛ 1⎞ 0.5 ⋅ 1 + = 0.866 ⎝ m⎠

∝m ≔

DESPLOME INICIAL: θ ≔ Φ ⋅ ∝h ⋅ ∝m =  0.003

FUERZA EQUIVALENTE:  N ed ≔ H a  H td ≔ θ ⋅ N ed =  0.695

DETERMINACION ESTRUCTURAL TRASLACIONAL: DESPLOME INICIAL: Datos:

 H ed ≔ H td =  0.695 ht ≔ h = 6 V ed ≔ H a =  214.313 δhed ≔ 1.6 αcr ≔

 H ed ⋅ ht V ed ⋅ δhed

= 12.161

>10

Estructura Intaslacional