PROPIEDADES DE LOS MA MATERIALES TERIALES Fy = ACERO : Arcos metali Fu =
SOLDADURA:
Electrodos:
50 KSI 58 KS KSI Fexx = Fexx =
c = u= 60 KSI 70 KSI
7.85 Tn/m3, 0.30
Ec =
2,000,000
(E70 XX - AWS, !"! !ce"# $%&#' (E70 XX - AWS, !"! !ce"# c#""ug.'
ANALISIS DE CARGA PUNTO
1 2 3 4 ( 6 7 % $ 10 11 12 13 14 1( 16 17 1% 1$ 20 21 22
ANGULO EN ANCHO NUDO INFLUENCIA
32.46 31.2047 2$.$1%1 2%.($74 27.2427 2(.%(42 24.4323 22.$776 21.4$0$ 1$.$732 1%.42(7 16.%4$% 1(.2473 13.61$$ 11.$6$% 10.2$$4 %.6111 6.$07( (.1$16 3.4664 1.734% 0
0.59 1.18 1.16 1.15 1.13 1.12 1.1 1.09 1.08 1.07 1.06 1.05 1.04 1.03 1.03 1.02 1.01 1.01 1.01 1 1 0.5
SEPARACION ENTRE PORTICOS
5.6 INFLUENCIA ARALE ARALE !E"#N 5.4 AREA DE INFLUENCIA 5.1 LA ELE&ACI'N 4.8 4.56 4.3 4.1 3.8 3.5 3.3 3 2.7 2.5 2.2 2 1.7 1.4 1.2 0.9 0.7 0.4 0.1
CARGA MUERTA Denominamos cargas muertas aquellas que permanecen constantes en magnitud y ubicación durante la vida útil de la estructura; para los modelos consideraremos dentro de cargas muertas a la Peso propio. Instalaciones. Peso propio Para este caso, la carga originada por el peso propio se determina con la ayuda del programa SAP2, tomando en cuenta el peso de todos los elementos estructurales. Instalaciones !as instalaciones que se presentan en una construcción var"an en torno a la #uncionalidad que vaya tener la construcción, y entre ellas podemos mencionar las de iluminación, aire acondicionado, cale#acción, desag$es, sistemas de monitoreo general, sistemas contra incendios entre otras.
Kg/cm2
CAR"A cierta A51.10m caL. 26 itada8 CAR"A de ILUINACI'N /+
) ) )
(.00 *+,m-2 (.00 *+ *+,m-3 10.00 *+,m-2
PESO CARGA MUERTA (D) PUNTO
1 2 3 4 ( 6 7 % $ 10 11 12 13 14 1( 16 17 1% 1$ 20 21 22
ANCHO INFLUENCIA
0.59 1.18 1.16 1.15 1.13 1.12 1.1 1.09 1.08 1.07 1.06 1.05 1.04 1.03 1.03 1.02 1.01 1.01 1.01 1 1 0.5
SEPARACION ENTRE PORTICOS
5.6 5.4 5.1 4.8 4.56 4.3 4.1 3.8 3.5 3.3 3 2.7 2.5 2.2 2 1.7 1.4 1.2 0.9 0.7 0.4 0.1
P (!)
33.04 63.72 59.16 55.20 51.53 48.16 45.10 41.42 37.80 35.31 31.80 28.35 26.00 22.66 20.60 17.34 14.14 12.12 9.09 7.00 4.00 0.5
P (!"#)
(.$0 11.%0 11.60 11.(0 11.30 11.20 11.00 10.$0 10.%0 10.70 10.60 10.(0 10.40 10.30 10.30 10.20 10.10 10.10 10.10 10.00 10.00 (.00
CARGAS $I$AS (L) Son cargas que dependen directamente de la actividad %umana &cargas de servicio' y se %an normali(ado dependiendo del tipo de estructura o la #unción que vaya a desempe)ar, en el caso de *.A. estas cargas est+n directamente relacionadas relacionadas con la utili(ación que se le dar+ a la estructura, as" como tambin el número de personas que esta albergue. Para el caso de las estructuras met+licas es necesario establecer que -unto con la resistencia, es necesario controlar su #uncionamiento ante las cargas de servicio &de#ormaciones ecesivas' /n el 0/021, se supone que las cargas vivas actúan de #orma vertical sobre el +rea %ori(ontal proyectada, para los modelos utili(ados, estas cargas son provocadas por los siguientes elementos antenimiento. 3rani(o. 0eni(a. 4emperatura. 4emperatura. Tem eratu ratura ra
/sta depende directamente de la variación clim+tica en la (ona de implantación, se determinó que la carga de temperatura actúe como permanente, con una variación cr"tica positiva de 1250, ya que al presentarse una dilatación en los elementos, se producen es#uer(os de compresión que en este caso son los m+s cr"ticos. CARGAS DE NIEVE, LLUVIA, GRANIZO !IELO" Para calcular la carga de grani(o asumimos una altura de acumulación de grani(o
G = Peso especifco del granizo * altura de acumulación CAR"A! DE NIE&E 9 "RANI' )40 cm 8 CAR"A A!ICA DE "RANI'
PUNTO
1 2 3 4 ( 6 7 % $ 10 11 12 13 14 1( 16 17 1% 1$ 20 21 22
ANGULO EN ANCHO NUDO INFLUENCIA
32.46 31.2047 2$.$1%1 2%.($74 27.2427 2(.%(42 24.4323 22.$776 21.4$0$ 1$.$732 1%.42(7 16.%4$% 1(.2473 13.61$$ 11.$6$% 10.2$$4 %.6111 6.$07( (.1$16 3.4664 1.734% 0
0.59 1.18 1.16 1.15 1.13 1.12 1.1 1.09 1.08 1.07 1.06 1.05 1.04 1.03 1.03 1.02 1.01 1.01 1.01 1 1 0.5
2(0.00 *+,m-2 SEPARACION ENTRE PORTICOS
5.6 5.4 5.1 4.8 4.56 4.3 4.1 3.8 3.5 3.3 3 2.7 2.5 2.2 2 1.7 1.4 1.2 0.9 0.7 0.4 0.1
GRANI%O (!)
230.179 488.354 495.692 503.013 508.332 512.257 515.335 506.760 493.691 490.942 469.479 443.366 429.761 395.041 378.012 334.282 285.855 256.490 201.032 161.520 96.145 12.500
ara otosi 8
GRANI%O (!"#)
41.103 $0.436 $7.1$4 104.7$4 111.476 11$.12$ 12(.6$2 133.3(% 141.0(( 14%.770 1(6.4$3 164.210 171.$04 17$.(64 1%$.006 1$6.637 204.1%2 213.741 223.36$ 230.742 240.362 12(.000
car#as $e %iento !a acción del viento sobre una estructura depende de la densidad y velocidad del aire, de la dirección del viento, de la #orma y rigide( de la estructura as" como de la rugosidad de su super6cie. !as #uer(as del viento actúan como presiones sobre las super6cies verticales a barlovento dependiendo de la pendiente y como succiones sobre super6cies planas y super6cies verticales o inclinadas a sotavento. !a acción del viento se traduce en una #uer(a est+tica equivalente, la cual se uede calcular mediante la si uiente e resión resión del 7iento de la ecuación
de 8ernoulli. Dónde9 ρ = densidad (se expresa en Kg/m ' : 1,2 g
/sta #uer(a equivalente, se trans#orma en las respectivas #uer(as a barlovento y sotavento a travs de las epresiones; las cuales consideran que el aire solo puede =uir por encima de la estructura, pues por deba-o se encuentra el suelo.
Donde > es el +ngulo de inclinación de la cubierta, estas presiones son colocadas en #orma distribuida en la super6cie donde e-erce la presión del viento
S&'*+&, -,*&/ !e cosidero a ;elocidad de ;ieto de 1(0 *m,r actado sore la estrctra. E las comiacioes de car+a se cosiderara el e
!ota;eto.
&elocidad ;ieto
) /;
) /;)
arlo;eto
1(0.00 *m,r 0.004%?1(0 *m,r8-2 10%.(1 *+,m-2
+'&-,*&(1.2,+0.4) T+#& &/
PUNTO
1 2 3 4 ( 6 7 % $ 10 11 12 13 14 1( 16 17 1% 1$ 20 21 22
ANGULO EN ANCHO NUDO INFLUENCIA
32.46 31.2047 2$.$1%1 2%.($74 27.2427 2(.%(42 24.4323 22.$776 21.4$0$ 1$.$732 1%.42(7 16.%4$% 1(.2473 13.61$$ 11.$6$% 10.2$$4 %.6111 6.$07( (.1$16 3.4664 1.734% 0
0.59 1.18 1.16 1.15 1.13 1.12 1.1 1.09 1.08 1.07 1.06 1.05 1.04 1.03 1.03 1.02 1.01 1.01 1.01 1 1 0.5
SEPARACION ENTRE PORTICOS
5.6 5.4 5.1 4.8 4.56 4.3 4.1 3.8 3.5 3.3 3 2.7 2.5 2.2 2 1.7 1.4 1.2 0.9 0.7 0.4 0.1
$IENTO (!)
$IENTO (!"#)
26.481 4.72$ 4.4(( 24.058 21.540 4.224 18.922 3.$42 3.((3 16.201 13.379 3.111 2.((0 10.454 7.427 1.$(4 4.299 1.22% 1.074 0.32( 2.247 50.74$ 5.660 52.0$6 9.160 53.664 5(.7$2 12.741 16.398 5%.1$$ 20.123 511.%37 23.907 517.076 27.743 523.11$ 31.621 53(.134 35.530 5(0.7(7 39.461 5$%.6(2 43.403 5434.02%
T+#& :&/ S&*+-,*& 0.40PPUNTO
1 2 3 4 (
ANGULO EN ANCHO NUDO INFLUENCIA
32.46 31.2047 2$.$1%1 2%.($74 27.2427
0.59 1.18 1.16 1.15 1.13
SEPARACION ENTRE PORTICOS
$IENTO (!)
5.6 113.29 5.4 110.86 5.1 108.35 4.8 105.73 4.56 103.01
$IENTO (!"#)
520.230 520.(30 521.244 522.027 522.(%$
6 7 % $ 10 11 12 13 14 1( 16 17 1% 1$ 20 21 22
2(.%(42 24.4323 22.$776 21.4$0$ 1$.$732 1%.42(7 16.%4$% 1(.2473 13.61$$ 11.$6$% 10.2$$4 %.6111 6.$07( (.1$16 3.4664 1.734% 0
1.12 1.1 1.09 1.08 1.07 1.06 1.05 1.04 1.03 1.03 1.02 1.01 1.01 1.01 1 1 0.5
4.3 100.18 523.2$$ 4.1 97.26 523.722 3.8 94.23 524.7$% 3.5 91.11 526.030 3.3 87.88 526.630 3 84.56 52%.1%6 2.7 81.15 530.0(4 2.5 77.65 531.0(% 2.2 74.06 533.666 2 70.41 53(.204 1.7 66.68 53$.22( 1.4 62.90 544.$27 1.2 59.06 54$.21$ 0.9 55.18 561.317 0.7 51.28 573.2(1 0.4 47.34 511%.362 0.1 43.40 5434.02%
Combinación de carga de diseño para las estructuras de Acero. El metodo LR! tiene como antecedente para "actores de ma#oracion de las cargas $ los valores dados en %&'2 por los estandares *+, !ic-os "actores estan relacionados con el tipo de carga # en especial con la comvinacion de carga a cosiderar, contin.acion se da .na a0la donde se m.estran las diversas convinaciones con la n.meracion +*1 respectiva , &A?.1' @ 1.? D &A?.2' @ 1.2 D 1.B! .C&S ó !r ó ' &A?.E' @ 1.2 D 1.B&lr ó S ó ' &.FG ó .C!' &A?.?' @ 1.2 D 1.EG .C! .C&S ó !r ó ' &A?.C' @ 1.2 D 1.C/ &.C! ó .2S' &A?.B' @ .H D &1.EG ó 1.C/' DOD!" D3 1R 56ER !6RE L 17*R611+7 #" 1R V+V $" 1R !E +EVE #r" 1R V+V *78RE EL E197 %" 1R ++1+L !E LL6V+ E E197* PL7* 16!7 LL EL !E*6E &" 1R !E V+E7 !" 1R !E *+*57
DISE;O DE CORREAS ++ <& PUNTO
1 2
ANGULO EN ANCHO NUDO INFLUENCIA
32.46 31.2047
0.($ 1.1%
SEPARACION ENTRE PORTICOS
(.6 (.4
P (!"#)
(.$0 11.%0
$IENTO (!"#)
4.73 4.46
GRANI%O (!"#)
41.103 $0.436
3 4 ( 6 7 % $ 10 11 12 13 14 1( 16 17 1% 1$ 20 21 22
2$.$1%1 2%.($74 27.2427 2(.%(42 24.4323 22.$776 21.4$0$ 1$.$732 1%.42(7 16.%4$% 1(.2473 13.61$$ 11.$6$% 10.2$$4 %.6111 6.$07( (.1$16 3.4664 1.734% 0
1.16 1.1( 1.13 1.12 1.1 1.0$ 1.0% 1.07 1.06 1.0( 1.04 1.03 1.03 1.02 1.01 1.01 1.01 1 1 0.(
(.1 4.% 4.(6 4.3 4.1 3.% 3.( 3.3 3 2.7 2.( 2.2 2 1.7 1.4 1.2 0.$ 0.7 0.4 0.1
11.60 11.(0 11.30 11.20 11.00 10.$0 10.%0 10.70 10.60 10.(0 10.40 10.30 10.30 10.20 10.10 10.10 10.10 10.00 10.00 (.00
4.22 3.$4 3.(( 3.11 2.(( 1.$( 1.23 0.33 50.7( 52.10 53.66 5(.7$ 5%.20 511.%4 517.0% 523.12 53(.13 5(0.76 5$%.6( 5434.03
$7.1$4 104.7$4 111.476 11$.12$ 12(.6$2 133.3(% 141.0(( 14%.770 1(6.4$3 164.210 171.$04 17$.(64 1%$.006 1$6.637 204.1%2 213.741 223.36$ 230.742 240.362 12(.000
$IENTO (!"#)
GRANI%O (!"#)
&,-,+&, ++
PUNTO
2
ANGULO EN ANCHO NUDO INFLUENCIA
31.20
1.1%
SEPARACION ENTRE PORTICOS
(.40
P (!"#)
11.%0
4.46
$0.44
E, '+ &, = Wuy
1 2 3 4 5 6
14.12$$1(( (0.7%7233$ 13%.$22632 ((.740$$2$ 27.(%17073 4.12$7(%12
kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m
la carga mayorada mas des#avorable coresponde a la combinacion @>
13%.$22632 kg/m
E, '+ &, > Wux
1 2 3 4 5
%.((%$6(31 30.763(366 %4.1(0112$ 33.7641$(1 16.70716%2
kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m
la carga mayorada mas des#avorable coresponde a la combinacion @
%4.1(0112$ kg/m
6
2.(01(3346 kg/m
Calculo del momento alrededor de los ejes X y Y: el momento alrededor de los ejes X
el momento alrededor de los ejes Y
1
para cumplir tansolo con el momento alrededor del e-e , es necesario utili(ar un per6l 0ECFE. mm con !@Bm y probablemente las ecuaciones de interaccion aumenten esta especi6cacion. Para obtener una seccion de per6l e6ciente se ubican templetes a l<2. /sto genera una distribucion de momentos distintos alrededor del e-e J y se disminuye la longitud no soportada para el e-e K aumentando la recistencia de dise)o a =eion del per6l.
/ara la e;a codicio co temles cada L,2: el momento alrededor de los ejes X
el momento alrededor de los ejes Y
Adotamos eras roiedades de la secciB so: A ) I ) L)
3.4% 3(.27 300
cm-2 cm-2 cm
) >)
(414 $1(
+5cm +5cm
! I>
<) ,! <>) >,!>
) )
F> ) 3(1(.(
%.%2 %.$
cm-3 cm-2
+,cm-2
F)0.66?F> F>)0.7(?F> <,F <>,F> ) 1.00
<,F <>,F> )
d ) (??L-4,3%4?E?I )
0.(10
E) I)
!> ) 3.1$ cm-3 r ) 3.1% cm
<) <>)
614 +,cm-2 2%7 +,cm-2
F) F>)
2320 +,cm-2 2637 +,cm-2
0.37
1.00
2.10E06
+,cm-2 cm-2
3(.27
o
+,cm
d )(?0.74%?+,cm4108-4cm-4,3%4?2.1E6+,cm-2?3(.27cm-2) dma.ermisile ) L,232 De
o ara las correas
C'N EL !'F@ARE !A/ 2000 &16 rosedemos al diseJo de la c;ierta tio domo imortamos la estrctra del AU'CAD > rocedemos al modelado
0.73
cm
rese demos a de ss roiedades
de
seccio adotada ara la rida i Dia+oales
las di
rocedemos al car+ado de las distitas <erKas e esta i;olcradas ara el aalisis se realiKo a car+a odal
car+ado del eso de +raiKo e cada do
ca+ado de la erKa e eerce el ;ieto sore la estrctra
determiamos las comiacioes ara el aalisis estrctral or esta raKo se oto or la com;iacio mas des
realiKado el aalisis estrctral oseramos e ara la comiacio de ser;icio eiste a de
oteemos las car+as aiales ara el diseJo de seccioes e se adece correctamete la rida serior mas solicitada a comrecio
la rida i
el dia+oal mas solicitado a comrecio
realisamos aalicis e <cio a la orma e esta de
oseramos e las arras e o cmle so las de la rida serior esto os idica e se dee camiar la seccio or a co area ma>or
DISEÑO DE ELEMENTOS A COMPRESION
φ Fcr K l
=
r F cr
=
50 Ksi
=
#ne
2
λ c
)
F y
" K1/60
e&)ue"*# !m%&%$e (K&%', y
= 0.85 (en c#m"e&%#n'
..(' ..(5'
acero A! A(72= "rados (0= A$$2= A (%% > A$138
e&e$+e& !m%&%$e
60
(0.658
E!/ECIFICACI'NE! AI!C 5 LRFD $$: e&)ue"*# c"%+%c# en c#m"e&%#n, !"!
λ c
..(6' F y
Kl =
π r
Ag =
E
Pu φ F cr
..(7'
DISEÑO DE BRIDA INFERIOR: Barra mas critica: N° 42
Se e$%ge e")%$
e (5'
PHR C 254!"2#5 mm
%ERIFICACION POR ESBELTES:
4u = 1= "
5353.80 Kg = .0 m = 0.728 u$g
Ag = " x = " y =
3.25 3.7 2.5
8.05 K% 3.70 u$
"eu%e"e Ag 2.623 u$g2
u$g2 Ag ... O$ u$g " ... O$ u$g " ... O$
e (7' e (6'
Lc @
Fc" =
0.5 .506
%ERIFICACION POR PANDEO LOCAL: b = 2 = λ = T T= 5/6 =
4u!m = M&Ncr'&Ag 3.5 K%& 4u O$
O$
.5 K&%
2.00 0.33
9 9
=
6.0
%ERIFICACION POR PANDEO FLE&OTORSIONAL: :e$ e")%$ Xcg = 2.638 u$g __ 2 2 2 2 r o 2 = xo + yo + r x + r y ;cg = 5.000 u$g = <= 200 = 2 = - T/2 =
,
50.82u$g
.8u$g
b
76
≤
t
= 0.78
F y
O$
(n# ex%&+e !ne# $#c!$'
2 2 xo + y o H = 1 − = __ r o 2 b1 t 13 + b2 t 32 = J =
0.88 u$g 0.075
3
λ c
=
Kl
Fy
r π
E
= 0.2635567
.5
S : λ c ≤ 15
Fcry = (0.658 λ c ) Fy
S : λ c > 15
Fcry =
0.877 λ c
F
$ueg#
crz
GJ
=
__
A r o
$ueg#
P n
=
= 0.006206
F crft =
φ c F crft Ag
Fy
2
Fc"
F crft + F crz 4 F cry F crz H 1 − 2 2 H ( f cry + F crz )
2
=
830.02
K%&
Fc" 8.572 K&%
=
633.20
K&%
32.5 K&%
4u = 8.05 O$ PHR C 254!"2#5 mm 'ara t()a *a +ri)a i,-.ri(r
DISEÑO DE BRIDA SUPERIOR: Barra mas critica: N° /5
PHR C 254!"2#5 mm
Se e$%ge e")%$
e (5'
4u = 1= "
60035.0 Kg = .0 m = 0.728 u$g Ag = " x = " y =
3.25 3.7 2.5
32.2 K% 3.70 u$
"eu%e"e Ag 3. u$g2
u$g2 Ag ... u$g " ... u$g " ...
O$ O$ O$
%ERIFICACION POR ESBELTES: e (7' e (6'
Lc @
Fc" =
0.5 .506
%ERIFICACION POR PANDEO LOCAL: b = 2 = λ = T= /6 = T
.5 K&% 2.00 0.250
4u!m = M&Ncr'&Ag 3.5 K%& 4u MAL
O$
9 9
=
8.00
λ c
=
$ueg#
r π
F
crz
Fy
= 0.50783
.5
E
=
GJ __ A r o 2
b
50.82u$g
.875u$g
J =
λ c
≤ 15
Fcry = (0.658
S :
λ c
> 15
Fcry =
0.877
F crft + F crz 2 H
2
λ c
O$
(n# ex%&+e !ne# $#c!$'
2 2 x + y o H = 1 − o __ r o 2 b1 t 13 + b2 t 32
S :
F crft =
= 0.78
F y
λ c
= 0.05832803
76
≤
t
%ERIFICACION POR PANDEO FLE&OTORSIONAL: __ e$ e")%$ Xcg = 2.638 u$g 2 2 2 2 2 ;cg = 5.000 u$g r o = xo + y o + r x + =r y <= 200 K&% = 2 = - T/2 = Kl
,
3
) Fy
= 0.88 u$g = 0.03
Fc" .506 K&%
Fy
4 F cry F crz H 1 − ( f cry + F crz ) 2
Fc"
87.2
= 25.2 K&%
K&%
$ueg#
P n
=
φ c F crft Ag
=
257.56
K%&
4u =
O$ PHR C 254!"2#5 mm 'ara t()a *a +ri)a s0'.ri(r
32.2
DISEÑO DE DIA1ONALES: Barra mas critica: N° //5
3065.3 Kg = .30 m = 0.87 u$g
PHR C 22 3 2 mm
Se e$%ge e")%$
e (5'
4u = 1= "
Ag = " x = " y =
67.0 K% 52.76 u$
"eu%e"e Ag .57 u$g2
u$g2 Ag ... u$g " ... u$g " ...
.85 3.36 .08
O$ O$ O$
%ERIFICACION POR ESBELTES: e (7' e (6'
Lc @
Fc" =
0.207 .0
%ERIFICACION POR PANDEO LOCAL: b = 2 = λ = T T= /6 =
.5 K&%
2.00 0.250
4u!m = M&Ncr'&Ag 77.03 K%& 4u O$
O$
9 9
=
%ERIFICACION POR PANDEO FLE&OTORSIONAL: __ e$ e")%$ Xcg = 0.887 u$g 2 2 2 2 2 ;cg = .33 u$g r o = xo + y o + r x + =r y <= 200 K&% = 2 = - T/2 = λ c
=
Kl r π
Fy E
= 0.2072026
.5
8.00
,
32.086u$g
.875u$g
S : λ c
≤
15
Fcry
=
S : λ c
>
15
Fcry
=
b
$ueg# $ueg#
crz
P n
=
=
GJ __ A r o 2
φ c F crft Ag
= 0.23028058
F crft =
7.73
K%&
4u =
= 0.78
F y
0.877 2
λ c
) Fy
= 0.8 u$g = 0.03
Fc" .0 K&% Fc"
020.5
= 50.76 K&%
67.0
O$
(n# ex%&+e !ne# $#c!$'
Fy
F crft + F crz 4 F cry F crz H 1 − 2 H ( f cry + F crz ) 2
=
76
≤
2 2 xo + y o H = 1 − __ r o 2 b1 t 13 + b2 t 32 J = 3
( 0 .658 λ c
F
t
O$ PHR C 22 3 2 mm 'ara t()a *a +ri)a s0'.ri(r
A>?IA:@S 1@S 4EFI1ES SE @?SEBA CDE1AS ?I:AS IFI@ ; SD4EI@ D>41E @ 1A DEBA SEI@ A@ , 4E@ E 1A SEI@ :E 1AS :IA<@A1ES AD>ETA 1A A@ SE @4SE?A
K&%
@ ESTA A@S D DEBA SEI@
DISEÑO DE DIA1ONALES: Barra mas critica: N° //5
332.60 Kg = .30 m = 0.87 u$g
PHR C 5 3 25 mm
Se e$%ge e")%$
e (5'
4u = 1= "
Ag = " x = " y =
75.58 K% 52.76 u$
"eu%e"e Ag .778 u$g2
u$g2 Ag ... u$g " ... u$g " ...
2.287 .53 .05
O$ O$ O$
%ERIFICACION POR ESBELTES: e (7' e (6'
Lc @
Fc" =
0.55 .503
.5 K&%
4u!m = M&Ncr'&Ag 6.23 K%& 4u O$
O$
%ERIFICACION POR PANDEO LOCAL: b = 2 = 2.00 9 = λ = T= /6 = 0.250 9 T %ERIFICACION POR PANDEO FLE&OTORSIONAL: __ e$ e")%$ Xcg = 0.887 u$g 2 2 2 2 2 ;cg = .33 u$g r o = xo + y o + r x + =r y <= 200 K&% = 2 = - T/2 = λ c
=
Kl r π
Fy E
= 0.55076
.5
8.00
,
.08u$g
.875u$g
S : λ c
≤
15
Fcry
=
S : λ c
>
15
Fcry
=
b t
$ueg# $ueg#
F
crz
P n
=
=
GJ __ A r o 2
φ c F crft Ag
= 0.3203255
0.877
=
.06
K%&
2
λ c
Fy
4u =
) Fy
= 0.88 u$g = 0.03
Fc" .503 K&% Fc"
55.2
= 72.78 K&%
75.58
O$
(n# ex%&+e !ne# $#c!$'
2 2 xo + y o H = 1 − __ r o 2 b1 t 13 + b2 t 32 J = 3
F crft + F crz 4 F cry F crz H F crft = 1− 2 H ( f cry + F crz ) 2
= 0.78
F y
(0.658 λ c
76
≤
O$ PHR C 5 3 25 mm 'ara t()a *a +ri)a s0'.ri(r
K&%
TE@IA>ETE 1A SEI@ A1D1A:A ATEI@>ETE SEIA A4TA 4AA 1AS :IA<@A1ES 4E@ 1A BEIFIAI@ E E1 4@<A>A S4200 SE @4SEBA E@ES E 1AS :IA<@A1ES
RESUMEN DE SECCIONES 4EFI1ES SD4EI@ES 4EFI1ES IFEI@ES :IA<@A1ES
PHR C 254!"2#5 mm PHR C 254!"2#5 mm PHR C 5 3 25 mm
POPI/DAD/S 3/O/4I0AS /S4A ADQR4AS / A/KO
CONCLUCIONES = RECOMENDACIONES La car+a de ;ieto solo secosidero el ado de arlo;eto >a e ese lado era el mas solicitate Las car+as sr cocideraro or cada do asitamie liealmemte Como los mometos e se oto <ero m> +rades se oto iclri temlate cada 3 m co esto se redo la districio de moetos e las correas > se oto or er otimo La searcio de serca es de a+lo de 1( > el mero de sercas es de 24 La car+a de la iee esta directamete relacioada a la ediete >a e cado la ediete se redce la car+a del ;ieto ameta las ma>ores car+as se oti;iero e la cima del domo La +eometria dela estrctra tio domo oedece aa ecacio de se+do +rado !e so dos cacioes de se+do +rado ara el arameto serior > otro ara el arameto i
C) PLANTA TECHO (N +19.80 )
Carga viva : CV (M Carga uerta : CM
a i u er a Co e 2 15 g2 40 rtu 60 g 2 2 ra g2 40 g 140 M g $%&CC&' : Coo no se onoe *a +ora de* te,o! -ara argar 0.07T 2
.142 Area
7 Area re !!ada "c# $ongitu% #igas
techada
$ongitu% #igas
/rea e,ada /rea tota* de *a "ona te,ada en $*anta e,os 10 %ongitud de Vigas %ongitud de *as vigas dentro de toda *a "ona te "c& 0.13 "c' ( 0.)*T +,
$or ra"ones de seguridad -ara introduir *os datos a* -rograa se as c' (
0.-0T +,
"'
nteniiento! nieve o grani"o)
en e* ode*o! se rea*i"a un a*u*o a-roiado de arga -ara ada viga de te,o:
5 2 ,ada 56.30
uen *as siguientes argas:
