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Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _

ESTRATEG ESTRATEGIA IA DE ANAL ANA L ISIS ISIS PARA L OG OGRAR RAR UN USO USO MÁ MÁ S EFICIENTE DE LA ENERGIA EN DEST DESTILERIAS ILERIAS DE AL A L CO COHO HOL L MSc. Osney Pérez Ones Dr. Osvald Osvaldo o Gozá León Dr. Héctor Héctor Pérez Pérez de Alejo Victori Vict oria a Departamento Departamento Ingeniería Químic Química a Facul Facultad tad de d e Ingeniería Químic Química a CUJAE


1.1.-Introducción Ahorrar la energía al máximo de las posibilidades significa aumentar la eficiencia de los sistemas consumidores, empleando solo la estrictamente necesaria para satisfacer una determinada necesidad, además situar el consumo energético dentro de los parámetros que permite la técnica actual y desarrollar nuevas tecnologías con el fin de aprovechar fuentes de energía no convencionales, son aspectos que requieren el esfuerzo de todos. Internacionalmente se han generalizado algunas indicaciones para ahorrar energía disminuyendo las pérdidas de vapor, ejemplo de algunas lo constituyen: Resolver las situaciones con los salideros que se detecten y revisar

o

continuamente todas las conductoras de vapor para encontrar de inmediato cualquier nuevo salidero que surja. o

Emplear el condensado para disminuir tanto el agua de alimentación, como la energía necesaria, puesto que este condensado lleva alguna energía que no es necesario volver a suministrar.

o

Comprobar de forma constante el funcionamiento de todas las válvulas que gobiernan la salida de vapor para los diferentes usuarios, de manera que su operación se encuentre siempre dentro de los parámetros establecidos, y fundamentalmente la hermeticidad, sobre todo de aquéllas que deben operar, con frecuencia, porque casi siempre pierden su capacidad de sellaje y permiten la

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ o

Utilizar al máximo toda la energía que se desecha en la industria, tanto por si misma, como por integrar algunos productos que también se desechan o que simplemente la portan de manera innecesaria. Para ello se pueden emplear intercambiadores de calor, bombas de calor y otros dispositivos similares para aprovechar estos residuos en el calentamiento de agua [Gon86]. [Gon86] .

Muchos y variados son los factores de interés que inciden directamente en el ahorro de energía en las destilerías de alcohol, pero un papel preponderante en la eficiencia termoenergética de la fábrica lo constituyen [Jim92]: [Jim92] : 

La eficiencia de generación de vapor.



La estructura del sistema de destilación.



La recuperación de condensados.

Todos los procesos de transferencia de energía se realizan con pérdidas. La generación de vapor al trasegar el calor al agua se incurre en las siguientes pérdidas: •

Pérdidas por calor latente del agua formada.

•

Pérdidas por calor sensible del agua que trae el bagazo.

•

Pérdidas por incombustión mecánica.


Como valor aproximado se plantea que cada 12-15 °C de caída de temperatura de los gases de escape en los procesos recuperativos se puede incrementar la eficiencia del generador en un por ciento. Es evidente, entonces, la importancia de disminuir la temperatura de los gases, sin embargo, esta reducción tendrá un límite que viene dado por la temperatura de rocío de los gases, donde se condensa la humedad presente en ellos que forman compuestos corrosivos que atacan a los aceros comunes que encuentran a su paso. En la producción de alcohol se determina un alto consumo de vapor de baja presión (0.37-0.45 t / Hlitros) en dependencia del tipo de alcohol producido y una demanda muy baja de energía eléctrica (3-6 Kwh/ Hlitros). En una destilería típica las medidas energéticas encaminadas al ahorro energético estarán centradas en: •

Aprovechamiento del calor en corrientes que salen del proceso.

•

Aumento de la concentración alcohólica de los vinos que se alimentan a la destilación.

•

Disminución de pérdidas de calor.


Todavía se reportan pérdidas apreciables de calor en los equipos por deficiente aislamiento fácilmente solubles. Existe la necesidad en la industria alcoholera de introducir técnicas tales como el análisis termodinámico topológico de sistemas multicomponentes, para llegar a columnas y sistemas óptimos de rectificación, usando modelos de equilibrio líquido-vapor, basados en el concepto de composición local y en el de contribución de grupos; introducir métodos exergéticos de análisis termodinámicos para reducir gastos energéticos; analizar técnicas bien conocidas de disminución de portadores de energía. Con vistas a lograr ahorro de los recursos energéticos en los últimos años se tiende a usar los recursos energéticos secundarios o residuales. Para ello se requiere usar tecnologías basadas en el método exergético de análisis termodinámico, o sea, no sólo usar aquellos datos que puedan brindar un balance energético; sino también con la segunda ley de la termodinámica paliar el mayor número de irreversibilidades en el proceso. Se han planteado numerosos esquemas de rectificación basados en el concepto de reflujos interdependientes de fracciones y de energía, capaces de reportar considerables


la eficiencia energética. En el campo del ahorro energético en los procesos existentes se impone la realización de balances energéticos globales cuyos componentes fundamentales sean: 

La energía incorporada con las materias primas naturales o sintéticas.



La energía consumida en el proceso de transformación de las materias primas en producto final.



La energía asociada a la fabricación y al montaje de piezas y componentes.



La energía consumida en el transporte u distribución de materias primas y productos.



El ahorro de energía asociado a producciones secundarias.



El efecto asociado al tiempo de vida de materiales, productos y equipos.



El consumo energético asociado a la destrucción de materiales nocivos para el ecosistema y que no puedan ser reciclados [Ola04].

1.2.-Factores qu e Influyen en l a Eficiencia Energética en las Destilerías de Alco hol En la fabricación del alcohol por fermentación la destilación provee los medios para separar el alcohol etílico del vino [Gra82]. De todos es conocido que la operación de destilación de forma general se caracteriza por consumir cantidades significativas de energía (vapor y agua). Para la industria


regímenes y de ciertos parámetros constructivos, están totalmente determinados por la termodinámica ([Par90], [Par92]). Ahorrar la energía al máximo de las posibilidades significa aumentar la eficiencia de los sistemas consumidores, empleando solo la estrictamente necesaria para satisfacer una determinada necesidad, situar el consumo energético dentro de los parámetros que permite la técnica actual, desarrollar nuevas tecnologías y aprovechar fuentes de energía renovables, lo que requiere del esfuerzo de todos. Internacionalmente se han generalizado algunas indicaciones para ahorrar energía y utilizar al máximo toda la energía que se desecha en la industria. En la industria alcoholera se han determinado diferentes factores que influyen en la eficiencia energética, de los que se derivan diferentes medidas energéticas estas son: [Gon86]: 

Aprovechamiento del calor en corrientes que salen del proceso.



Aumento de la concentración alcohólica de los vinos que se alimentan a la destilación.



Disminución de pérdidas de calor [Llo88].


momento de garantizar un máximo aprovechamiento del calor generado en la combustión del portador energético. Por otro lado de entre los muchos y variados factores que inciden directamente en el ahorro de energía, en la destilería de alcohol se ha observado que la eficiencia de generación de vapor, la estructura del sistema de destilación, la recuperación del condensado en el sistema termoenergético total de la planta, juegan un papel preponderante en la eficiencia termoenergética de las fábricas productoras de alcohol [Jim91]. Como el factor determinante esta el consumo de vapor, Grancelli [Gra82], plantea que la destilación alcohólica tiene tres grandes factores, que influyen sobre este: 

Riqueza alcohólica del vino a destilar.



Temperatura de dicho vino al entrar a la destiladora.



Sistema de destilación empleado.

Garrido [Gar04] plantea además de las variables mencionadas tener en cuentas las siguientes:


columnas destiladoras integradas a determinados esquemas, reportándose que un aumento de un 2% en volumen en la concentración de alcohol del vino fermentado representa una disminución de 32 kg vapor por hectolitro de alcohol a 100°GL. Esto equivalente aproximadamente a 1,1 galones de petróleo por hectolitro de alcohol a 100°GL [Jim91]. Grancelli [Gra82], plantea que una destilería de alcohol de 500 hl por 24 horas, tiene un consumo de vapor acorde a la riqueza alcohólica del vino, lo que se muestra en la tabla 1.3.1.1 a continuación. Tabla 1.3.1.1.- Vapor consumido (kg) por litro de alcohol a 96°GL en la columna

destiladora, relación con el grado alcohólico, alcohol producido y índice de consumo de combustible. Grado

Al co ho l Pr od uc id o

Consumo de

Índice de Consum o de

Al co hó li co (ºGl)

(hl/d)

Vapor (t/d)

Combusti ble (gal/hl)

4

484,29

245,37

21,11

5

498,25

252,49

15,43

6

512,21

191,75

11,72


1.2.2.-Temperatura del vino a la entrada de la dest iladora

El aumento de la temperatura del vino a la entrada de la columna de destilación reviste una gran importancia debido a que se requiere menos vapor para una separación determinada si la temperatura del fluido es más alta. Para analizar los resultados de esta variable se presenta a continuación la Tabla 1.3.2.1 de temperatura vs consumo de vapor e índice de consumo de combustible, para diferentes grados alcohólicos con el objetivo de analizar la variación de los mismos. Tabla 1.3.2.1.-Consumo de vapor por litro de alcohol a 96°GL en la destilación 50000 l/d.

Temperatura del Vino (ºC)

Consumo de Vapor (kg) Por Litro Alcohol 96°

Por Hora

7% Alc. Vol.

10% Alc. Vol.

7% Alc. Vol.

10% Alc. Vol.

50

6,74

5,07

16850

12679

60

6,38

4,82

15950

12054

70

6,3

4,57

15075

11429

80

5,67

4,32

14175

10804

90

5,31

4,07

13275

10179


Figura 1 la influencia que tiene la temperatura de entrada del vino a la columna sobre el consumo de vapor [Gra82]. Pruebas industriales reportan que disminuir la temperatura de alimentación del vino al proceso de destilación desde 80 °C hasta 60 °C significa un aumento en el consumo de vapor de la columna destiladora de 33 kg/hl de alcohol a 100 °GL equivalente a un sobreconsumo de petróleo de 0,51 gal/hl de alcohol a 100 °GL aproximadamente. Para una planta con una capacidad de producción de 400 hl/d de alcohol a 100 °GL al sobreconsumo anterior, por día de operación sería aproximadamente de 200 gal pet/d [Jim91]. Por ende un aumento de la temperatura de la alimentación a la columna destiladora puede lograrse si se precalienta la misma usándola como medio de enfriamiento en el primer condensador o calientavinos; que tiene la función de condensar los vapores alcohólicos provenientes de la columna rectificadora y/o usando intercambiadores de calor para recuperar energía de las vinazas [Nes04]. En nuestras destilerías, con pequeños cambios tecnológicos, se puede aprovechar el calor que se pierde actualmente en las vinazas, teniendo en cuenta que por cada grado centígrado que se aumenta en la temperatura de alimentación de las columnas se


kg/hl de alcohol a 100 ºGL, equivalente a 0,081 gal petrol/hl de alcohol 100ºGL. Suponiendo una planta con una capacidad de producción de 400 hl/d el sobreconsumo de petróleo por este concepto seria de 32 gal/d [Jim91]. 1.2.4.-Incrustaciones

La inmensa mayoría de las incrustaciones se deben a la insolubilidad de las sales de calcio, que vienen en la miel, el agua y el ácido sulfúrico y son responsables de la formación del sulfato de calcio principal compuesto encontrado en las muestras tomadas de las columnas. La destilación los cristales separados a causa de variaciones de temperatura y concentración alcohólica, se adhieren a la superficie metálica del plato cuando aun se encuentran en su estado naciente y continúan creciendo sobre esta, hasta formar una capa dura y quebradiza. El calor adicionado a la columna destiladora genera una corriente de vapor ascendente que atraviesa el flujo de líquido desciende a través de los platos, condensándose y entregando calor latente de vaporización, provocando una evaporación en el líquido en ese plato y generando una nueva corriente de vapor con mayor concentración alcohólica. Al incrustarse los platos de la columna destiladora y obstruirse parcialmente y muchas veces casi totalmente las perforaciones, el vapor ascendente se ve impedido de


paralizaciones periódicas para la remoción del material depositado, se puede aplicar anticrustrantes, que son sustancias químicas que previenen la formación de sólido o la adherencia de los mismos en la superficie [Aba99]. Las tupiciones, incrustaciones y caída de presión pueden perjudicar las condiciones de proceso, exigiendo mayores gastos de energía para así obtener el mismo grado de separación [Cam90]. 1.2.5.-Reflujos

Se han planteado numerosos esquemas de rectificación, basados en el concepto de reflujos de energía, capaces de reportar considerables ahorros energéticos. Otras técnicas conocidas, como los sistemas con múltiples intercambiadores de calor recuperadores de energía; columnas con compresor acoplado; el incremento del número de platos en columnas para reducir el reflujo y sistema de columnas a diferentes presiones. Se han podido lograr ahorros energéticos de un 37% y más, con el sistema de columnas a diferentes presiones en los procesos de rectificación de mezcla agua-etanol. Los balances de materiales y energía ponen de manifiesto que para una torre de destilación, en la que la velocidad de flujo de destilado sea constante, una disminución


separación especificada. El aumento de reflujo aumenta también los flujos de líquido y vapor dentro de la columna, lo que exige que la columna tenga mayor diámetro y espaciado entre platos, además de rehervidores y condensadores con áreas de intercambio más grande. Un reflujo mayor eleva los gastos relacionados con el consumo de vapor, agua de enfriamiento y energía eléctrica [Cam90]. 1.2.6.-Sist ema de d estilació n empleado

Las características estructurales que adopten los sistemas de destilación, es decir, la forma como se encuentran interconectados las diferentes columnas entre sí, tienen una influencia decisiva en la operación y juegan un papel decisivo en los consumos de vapor de calentamiento del sistema de destilación, y de hecho, en la eficiencia termoenergética de la planta en su conjunto ([Jim91], [Jim92]). Las destilerías tienen desde 2 hasta 6 columnas, trabajando a doble efecto o más, lo que acarrea un considerable ahorro de combustible. Una destilería típica de doble efecto consiste de un sistema de dos columnas, destiladora y rectificadora, que hace un alcohol industrial con una gran economía de vapor. Ya que con un vino de 10% de alcohol y 90°C, entrando a la columna destiladora, el consumo de vapor es de solo 2,2 a 2,3 kg por litro de alcohol a 96°.


Con esta adaptación se produce un excelente alcohol absoluto, completamente neutro, con un grado alcohólico entre 99,5 – 99,8 ºGL, con un consumo de vapor 3,30 a 3,50 kg por litro de alcohol absoluto partiendo directamente de los vinos [Gra82]. Camargo [Cam90] plantea para las mismas condiciones de riqueza alcohólica y temperatura del vino existen notables diferencia en el consumo de vapor entre el sistema de equipos clásico y el de varios efectos, mientras el clásico consume 4,07kg de vapor por litro de alcohol, el doble efecto sólo consume 3,00 kg. Esto significa una economía de un 1kg de vapor por litro de alcohol. 1.3.- Indicadores Técnico -Econó micos Los indicadores técnico-económicos son los que representan valor de los diferentes consumos que tiene una destilería referidos a unidad de producto u otra referencia. Jiménez [Jim92] y Pérez [Per03a] plantean que para valorar el comportamiento de una destilería se debe tener en cuenta los siguientes parámetros: 

Consumo de agua de enfriamiento (m3/hl).



Consumo de electricidad (kw.h/hl).



Consumo de vapor de calentamiento (kg/hl).


El consumo específico, es la energía consumida (propia o suministrada) en la fabricación por unidad de producto [Hor87]. Para el caso de las destilerías este se calcula como el: vapor consumido entre alcohol producido a 100ºGL, la norma para este índice es de 320 – 330 kg/hl [Ram03]. Este indicador va a depender en gran medida de: 

Grado alcohólico del vino.



Temperatura de alimentación del vino.



Temperatura del reflujo.



Relación de reflujo.

La influencia de estas variables se puede observar en el An exo No.3 [Gar04] . 1.3.2.-Indice de cons umo d e miel fin al

La miel puede representar el 53% del costo de producción, esta cifra es impresionante, de ahí la importancia de reducir al mínimo el consumo de la miel. Según la procedencia de la miel será el costo de la misma, si es miel propia del central el precio es de $ 21.90 y cuando se compra a otro central es $31.90 EL índice de insumo de miel final está en función de sus cualidades fermentativas: brix, carga de fermentadores, la eficiencia en destilación y de lo que cuesta producir un hectolitro de alcohol [Gar04].


cultivo, corte y mecanización. Los azúcares totales cifra básica para juzgar los valores de las mieles en la producción de alcohol y levadura [Ram03]. 

Pérdidas de miel en el área de fermentación por salideros debido al mal estado técnico de los fermentadores [Inf02].



Porcentaje de agua, si es más de 30 % existe peligro de fermentación espontánea [Ram03].

1.3.3.-Indice cons umo d e electri cidad

El indicador de consumo de electricidad quizás sea el renglón a considerar en detalle y varía notablemente de una destilería a otra. Debiendo tenerse en cuenta la diferencia existente entre las tarifas horarias con el objetivo de estimular la reducción del consumo en las horas pico. Iguales consideraciones deben hacerse en el caso de que el suministro de energía eléctrica provenga del central. En fermentación, generalmente se trabaja en un rango de 0.5 - 2 vvm (volumen de aire/volumen de fermentador por minuto). Para aire a 100 PSIA 1 vvm representa un consumo de energía de aproximadamente 5 kw/1000 l de fermentación. A 0.09 $/kw-h si es de red nacional, si es del central 0.05 $/kw-h [Per03].


o potabilizada, etc [Per03]. El consumo de agua en el proceso va desde 1.3 a 1.7 m 3/hl, y el agua de enfriamiento es mayor que 3.34 m3/hl. El consumo de agua de enfriamiento de los condensadores se calcula a partir de la ecuación del calor absorbido. La del proceso se basa en la consumida en los fermentadores a través de un balance de materiales. El consumo de agua de enfriamiento va a depender de la temperatura de entrada y salida de los condensadores, y la de proceso del brix de la miel que se demuestra gráficamente en el An exo 5, manteniendo el reflujo en 0.7 [Gar04]. 1.3.5.-Indice de cons umo d e nutri entes

Este indicador es la cantidad de nutrientes consumido por cada hectolitro de alcohol a 100 0Gl producido [Oqu99]. Los nutrientes que se utilizan en la fermentación alcohólica tienen como finalidad compensar las deficiencias de nitrógeno y fósforo en las mieles. La levadura es un organismo que necesita los elementos nutritivos de cualquier planta,


El factor económico es el de mayor importancia, al seleccionar el tipo de nutriente a emplear. A simple vista el fosfato de amonio parece ser el más apropiado pero es muy costoso (producto de importación). Queda por considerar el fosfato di-amónico con 50 % P 2O5 constituye una fuente de N 2 asimilable por la levadura pero, el índice de fósforo es muy bajo: 25 gramos P 2O5/Hl Alcohol (por problemas de presión osmótica no debe añadirse el fosfato di-amónico en exceso) [Per99]. El consumo de sulfato de amonio planteado por Horta [Hor87] es de 0,83 L/L de alcohol. A través de un análisis de laboratorio el exceso o defecto de nutrientes puede producir o no una cantidad de levadura y si es inconveniente para la obtención de alcohol por que la temperatura del fermentador aumenta y trae consigo la evaporación de vapores alcohólicos [Gar04]. 1.3.6.- Eficienci a en destil ación

Es la relación entre el alcohol a 100ºGL producido en el sistema de destilación y el alimentado. En una destilería eficiente debe estar en el orden del 97-99 %. Al evaluar las


1.3.8.- Indice del cons umo de petróleo

Se calcula como los galones de petróleo consumidos entre hectolitros de alcohol a 100ºGL producidos (gal/hl) [Oqu99]. El mismo se debe controlar diariamente debido a las afectaciones económicas que puede producir, teniendo en cuenta los precios actuales. Este va depender en gran medida de: 

Consumo de vapor



Eficiencia de la generación de vapor

Esto se reflejara gráficamente en el An exo 4 [Gar 04]. Este índice oscila entre 9 y 12 gal/hl [Jim04]. 2.2.- Balances de Materiales y Energía Como se conoce los balances de materiales y energía de los sistemas productivos tienen por finalidad determinar la eficiencia y el consumo de energía de las operaciones, conocer informaciones para el análisis de técnicas alternativas de un proceso y


introducir métodos exergéticos de análisis termodinámicos para reducir gastos energéticos y analizar técnicas bien conocidas de disminución de portadores de energía. Con vistas a lograr un ahorro de los recursos de energía en los últimos años se tiende a usar los recursos energéticos secundarios o residuales. Para esto se requiere usar tecnologías basadas en el método exergético de análisis termodinámico, o sea, no sólo usar aquellos datos que puedan brindar un balance energético; sino también con la segunda ley de la termodinámica definir como el mayor número de irreversibilidades en el proceso [Llo88]. A continuación se revisa críticamente las formas de realizar los balances por los diferentes autores. Todos los autores que tenemos en cuenta parten de una mezcla binaria alcohol – agua. La mayoría no tienen en cuenta la corriente de fusel excepto Pérez y Garrido [Gar04a] y asumen que los sistemas alcoholeros están formado por tres columnas: la destiladora, rectificadora y aguardiente ([Aba99], [Nap99], [Per99a]), como sucede generalmente en Cuba. Comienzan realizando primeramente un balance materiales incluyendo a parte de las columnas, los condensadores y el vapor que entra en la destiladora, y [Aba99] además el vapor suministrado a la rectificadora y las. pérdidas de vapores alcohólicos.


Despaigne [Des99] plantea que la relación de reflujo va ser 4 veces la producción de pasteurizado. Castillo [Cas99] y Ramírez [Ram00] plantean que el cálculo de la relación de reflujo para los balances del sistema de destilación alcohol- agua se estima por reflujo igual a 1,25 por el reflujo mínimo. Para la producción de alcohol técnico “B” el reflujo mínimo mayor de 2,2 y menor de 2,5; y en el caso de alcohol extra fino el reflujo mínimo menor que 4. Aballe [Aba99] plantea no dispone del instrumental necesario para la adquisición de datos, por lo que la relación de reflujo se debe hallar calculando el reflujo mínimo, haciendo el uso del método McCabe – Thiele. Según datos experimentales el intercepto es 0,33, y la composición en el destilado es 0,82 molar, con los que calcula el reflujo mínimo. Posteriormente asumiendo el reflujo es 1,5 veces el mínimo. En el caso de producir alcohol técnico “B” ese valor es 3 veces el mínimo. A continuación realiza el balances en la columna de aguardiente y otro por componentes . Otros autores hacen los mismos balances en la columna destiladora o en el tope de la columna. Esto depende de las incógnitas que tenga el proceso en el cual se este trabajando. En el balance de energía, Aballe [Aba99], Nápoles [Nap99], y Permy [Per99a], tienen en cuenta el calientavinos, el condensador total, el enfriador de cabezas y el intercambiador


Castillo [Cas99], plantea diferentes condiciones para el cálculo de su balance en particular: 

Que el flujo de alcohol es igual al flujo físico de la corriente por la composición del alcohol más el factor de corrección.



Para el cálculo se usa como base de cálculo en los balances un litro de alcohol a 100ºGL, con densidad 0.78 kg/l. Esto permite establecer que los flujos másicos de alcohol sean iguales los flujos volumétricos del alcohol por las densidades; se determinan para diferentes grados alcohólicos, a través del grafico Brown [Bro88], para cualquier estado físico- técnico.



Considera la eficiencia de la producción de un 96% y que las cabezas son un 10% de la producción.



Tiene en cuenta un 1% de perdidas en el consumo de agua de enfriamiento.

Pérez [Per03], concibió los balances en destilerías de alcohol a partir de módulos de cálculo. En todos los casos plantea primeramente un balance de materiales total, un balance por componente, donde toma el alcohol como sustancia de interés, y las


aguardiente, la relación de reflujo la define como reflujo entre flujo de aguardiente producido. El balance en los condensadores es igual para la destiladora que la rectificadora. Torres [Tor90] y Soto [Sot87] trabajan con sistemas de dos columnas una destiladora y una rectificadora. Realizan un balance de materiales donde tienen en cuenta el vapor que entra, la batición, las vinazas, el alcohol producido y las cabezas. A partir de esté, un balance por componentes donde el componente de interés es el alcohol, donde no interviene la corriente de vapor, que no trae consigo vapores alcohólicos. Realiza un balance de materiales y energía en los condensadores teniendo en cuenta la corriente de cabezas, el reflujo, vapores alcohólicos que salen por el tope de la columna, y el calor perdido. Torres [Tor90], no explica como calcula las entalpías. En cambio Soto [Sot87] tiene en cuenta que la alimentación es líquido subenfriado y el producto un líquido saturado, y el vapor de calentamiento es directo. Torres [Tor90], tiene en cuenta diferentes restricciones de reflujo, donde el reflujo es la corriente de reflujo entre las cabezas más el alcohol producido, la relación entre cabezas y alcohol producido se tiene en cuenta cono un factor.


donde se tiene en cuenta el reflujo, concentración del alcohol en la batición y la temperatura de alimentación. Márquez [Mar02], considera los tres condensadores de la rectificadora como un solo condensador. El balance de materiales total tiene en cuenta la batición, la recirculación, los vapores alcohólicos del tope de la columna y los mostos. No le presta atención a las cabezas. El balance de energía lo realiza a partir de la figuras 330, 345 y 547 del Brown [Bro88]. Garrido [Gar04a], no utiliza ecuaciones rigurosas del balance de materiales y energía sino correlaciones matemáticas para la obtención de los diferentes flujos. En la destiladora la correlación que da el flujo de vapor tiene en cuenta el grado alcohólico de la batición, temperatura de la alimentación, temperatura del reflujo, relación de reflujo y capacidad teórica de la destilería. La ecuación estadística del flujo de vinazas incluye los flujos de la batición, el vapor, la recirculación y los vapores alcohólicos. El flujo de los vapores alcohólicos se determina a través las pérdidas de alcohol con respecto al alcohol que entra en la batición, a partir de análisis estadísticos obtienen los diferentes flujos, el de la rectificadora que tiene en cuenta el flujo de los vapores alcohólicos que provienen de la destiladora y los vapores alcohólicos por el tope de la columna rectificadora. En la correlación para las cabezas y el fusel se tiene en cuenta la capacidad de la destilería. El


Sabadí ([Sab91], [Sab92]), considera dos columnas. El balance de energía en la destiladora se realiza teniendo en cuenta el flujo de la batición, flujo del vapor de calentamiento, flujo de vinazas y el flujo de tope. Las composiciones de los vapores alcohólicos de la rectificadora se calculan por una correlación que esta en función de la concentración del vino. No tiene en cuenta una posible recirculación de aguas hacia esta columna. El balance en la rectificadora tiene en cuenta el flujo alcohólico que viene de la destiladora, el reflujo, lo que sale por el fondo, la corriente de producto final y lo que sale por el tope. No tiene en cuenta el fusel. El reflujo es la relación entre los vapores alcohólicos de la rectificadora y el alcohol producido, además considera una relación entre las cabezas que se extraen. El autor no refleja los índices de consumo. Jais [Jai02], considera dos columnas, una destiladora y la otra rectificadora y dos condensadores, así como recirculación por el fondo de la primera columna. El valor de reflujo que puede variar de 1 a 5. Estévez [Est04a] presenta un sistema de dos columnas, la destiladora y la rectificadora. No hace referencia a los índices de consumo. Usa correlaciones para el cálculo de temperaturas, grados alcohólicos, densidades y entalpías de las diferentes corrientes.


Considera tres condensadores, el calientavinos; el primario y el secundario estos se toman como uno solo. El cálculo de concentración de alcohol y densidad depende del grado alcohólico. La entalpía va depender de la concentración de alcohol y de su temperatura. Plantea que el grado alcohólico del alcohol va ser igual al grado alcohólico de la batición por un factor y que la temperatura va ser igual a la temperatura de reflujo. Calcula los flujos de agua de enfriamiento a partir de un balance de energía total en condensadores. 2.3.- Cálculo de Indices de Consu mo Consumo de agua: Nápoles [Nap99] obtiene la cantidad de agua a partir del calor

absorbido en los condensadores, además del agua de la fermentación que no es más que flujo de la batición menos la miel consumida. Permy [Per99a] y Castillo [Cas99] además de lo anterior tienen en cuenta el agua de los enfriadores a la salida de la columna rectificadora. Castillo [Cas99] asume un 1% de pérdidas. En cambio Aballe [Aba99] considera un 1% entre limpieza y laboratorio, otro 1% en los condensadores porque hay que reponer agua en los enfriadores. Consumo de combustible: Nápoles [Nap99], Aballe [Aba99] y Castillo [Cas99], se

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ Consumo de miel: Nápoles [Nap99] y Permy [Per99a] Establece que se calcula partir de

los balances de materiales. La miel de la batición por su brix entre el brix de la miel sin diluir. Consumo de vapor: Se tiene en cuenta los consumos de vapores en destiladora, y la

depuradora. Estos autores ([Tor90], [Her73]) no calculan los diferentes índices consumos en sus balances. 3.2.- Estrategia General de Análisis Dada la necesidad, examinada en los anteriores epígrafes, de hacer un uso más eficiente de la energía en las destilerías, y de superar determinadas limitaciones que se han presentado en la evaluación del sistemas termoenergético en las destilerías en nuestro país, se decidió utilizar la estrategia de análisis de la tesis de doctorado de Gozá [Goz96], para adaptarla a las destilerías de alcohol. Esta se caracteriza por el uso riguroso de una gran cantidad de información disponible, y además, de un enfoque integral y sistémico, que considera los factores fundamentales que determinan la eficiencia energética de las destilerías de alcohol.


y en el que se apoya la estrategia de análisis. Una representación esquemática de la estrategia general de análisis, es la siguiente:


configuraciones, debiéndose considerar múltiples alternativas que permitan establecer las tendencias de comportamiento del sistema y que, en conjunción con el análisis económico, permitan definir las mejores vías para aumentar la eficiencia del STAlc. Este es un proceso con interacciones múltiples y por ende iterativo, no obstante, para evitar complicar el diagrama no se ha señalado con otras flechas. Los criterios de análisis de los sistemas termoenergéticos en las destilerías establecidos y comúnmente aceptados, son muy diversos y se fundamentan en indicadores calculados a partir de los balances de masa, energía y exergía, y criterios heurísticos. Dada la naturaleza jerárquica de los sistemas termoenergéticos en las destilerías, en la estrategia se utilizan indicadores globales, indicadores por áreas e indicadores por equipos, imprescindibles para considerar las diferentes interacciones y caracterizar lo más posible el sistema termoenergético. En la estrategia de análisis se tiene como concepción, otorgar a cada indicador una cualidad, al establecerse la comparación del mismo con un intervalo o valor. El intervalo o valor, dado su alto componente heurístico, debe ser establecido para las condiciones especificas de cada destilería y debe expresar lo que se considera deseable.


El uso de estos Rubros, en los que se agrupan los factores más significativos que influyen en la eficiencia energética de una destilería, hace que la estrategia se caracterice por un enfoque integral y sistémico en el análisis. El enfoque sistémico en el análisis permite, considerar las relaciones más significativas entre las partes del sistema, y definir cuáles son aquellos puntos del sistema que deben ser mejorados, para posteriormente profundizar el análisis en aquellas áreas o equipos que así lo ameriten. Antes de comenzar el estudio de alternativas de solución que se realiza, se debe conformar el “Caso Base”, que es aquel que generalmente representa las condiciones de operación más frecuentes de la fábrica. Una vez que el Caso Base ha sido validado con la operación real de la fábrica y se han identificado los problemas que afectan la eficiencia energética, es posible definir las alternativas de solución. La comparación de estas alternativas con el Caso Base, mediante métodos dinámicos de análisis económico, permite definir las alternativas económicamente ventajosas. Finalmente, una vez que se han seleccionado las alternativas de solución más ventajosas, se procede a su implementación y verificación.


Dada la potencialidad de la Simulación de Procesos como técnica de cálculo en Ingeniería Química, y las características específicas del programa de simulación TERMOAZUCAR analizadas en la tesis de Gozá [Goz96], éste se tomará como base de


la tarea, sobre la base de los resultados de los cálculos de sólo una corrida para las destilerías. Esto motiva, la necesidad de realizar múltiples corridas, que permitan conformar las distintas alternativas de solución. Los indicadores de comportamiento comúnmente aceptados, se refieren a flujos de vapor o de energía consumidos en cada área, en la destilería por cada hectolitro (hl) de alcohol producido. Entre indicadores globales, por áreas y por equipos, se presentan 115. Aunque estos indicadores no son todos los que se pueden utilizar, resultan de gran trascendencia para valorar la eficiencia del STAlc. El perfeccionamiento del método deberá necesariamente incluir, en el futuro, otros indicadores importantes, como son los económicos y los exergéticos, los que aún no están incorporados al programa TERMOAZUCAR. Considerando que los intervalos o valores de comparación de los indicadores, deben ser establecidos para las condiciones específicas de cada destilería, y deben expresar lo que se considera deseable, el método de análisis da la posibilidad de ajustarlos a criterio del cliente. Sobre la base del cálculo y la calificación de los indicadores, se realiza la detección de los problemas que afectan la eficiencia energética y el planteamiento de las recomendaciones de solución para esa corrida.

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ 

En el Rubro Electricidad: se entregue la mayor cantidad posible de electricidad a

la red nacional, hasta donde lo permita la cantidad de vapor de proceso. 

En el Rubro Capacidades instaladas: los equipos del STE operen lo más cercano

posible a sus capacidades nominales, sin detrimento de los Rubros anteriores. Se considera que existe un problema relativo a un Rubro, cuando existe un indicador, o varios indicadores, fuera del intervalo o valor de comparación seleccionado. Los problemas que afectan la eficiencia del sistema termoenergético en las destilerías y que se detectan, son fundamentalmente, los cuantificables mediante los balances de masa y energía a resolver con TERMOAZUCAR, de aquí que en esta implementación inicial no salgan a relucir problemas relacionados con malas prácticas de operación. Como los salideros en las tuberías de vapor, selección del plato de alimentación, extracción de fusel, incrustaciones, entre otras. Los problemas, constituyen factores que influyen desfavorablemente en el Rubro en cuestión. Las recomendaciones, constituyen el conjunto de acciones que se sugiere emprender para resolver los problemas detectados en el análisis, existiendo en general, una recomendación asociada a cada problema.


En el An exo 9, se presenta un resumen de los indicadores cuantitativos con la notación, los Rubros en que se usa y los intervalos o valores de comparación que fueron tomados para la implementación inicial del método de análisis. 3.3.1.1.- Indicadores globales

Los

indicadores

globales,

permiten

reflejar

el

comportamiento

del

sistema

termoenergético en su conjunto. Dada la complejidad de los sistemas termoenergéticos en las destilerías se hace necesario trabajar con un conjunto de ellos. •

Consumo de miel (kg/hl),{CM}

Miel consumida entre hectolitro de alcohol producido, va depender del porciento de azucares reductores. •

Consumo de vapor (kg/hl),{CV}

Vapor entre hectolitro de alcohol producido. •

Consumo de agua (m3/hl), {CH}

•

Consumo de electricidad (kw.h/hl), {CE}

Consumo de electricidad entre los hectolitros de alcohol producido. •

Consumo de petról eo (gal/hl), {CFO}

Consumo combustible entre hectolitro de alcohol producido


Va depender de la fermentación si usa enfriamiento. •

Rendimi ento alcohó lico (ºGL),{NA}

Cantidad de alcohol obtener a partir de la miel consumida. •

Vapor de esterilización % vapor total (%), {VEVT}

•

Relación de azúcar reducto res e in fermentables (-), {RARI}

• Azu cares i nferm entabl es en miel (%), {RAI} •

Perdid as de alcoho l en f ondaje (%), {PAI}

•

Pérdid as de alcohol por evaporación (%), {PAE}

•

Tiempo del cicl o fermentación (h), {SF}

•

Eficiencia de la sala de fermentación (%).{NSF}

•

Veloci dad específica de crecimiento media (h -1), {VEC}

•

Indice de aeración (vvm), {IA}

•

Consumo d e fosfato diamón ico (kg/hl), {CFD}

•

Consumo de urea (kg/hl), {CUR}

•

Consumo d e sulfato diamóni co (kg/hl), {CSD}

•

Tiempo de cambio de cult ivo (d), {SCC}

•

Consumo de antiespumante (kg/hl), {CAE}

•

Consumo de ácido sul fúric o (kg/hl), {CAS}

•

Consumo de hipoclorito sódico (kg/hl), {CHS} Consumo de bifl

o (kg/hl), {CBF}

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ •

Presión del v apor de secado (psig ), {PVS}

•

Temperatura de las vi nazas (ºC), {TV}

•

Temperatura del plato de extracción de fus el (ºC), {TPEF}

Es bien conocido que el fusel y el etanol son miscibles en todas proporciones pero tienen distintos puntos de ebullición a presión atmosférica alrededor de 92 a 135ºC el primero y 78.ºC el segundo, a presión atmosférica. Por otra parte el fusel es inmiscible con el agua. Como consecuencia de esto, el fusel tiende a elevarse en las columnas de rectificación junto con el etílico, pero como la temperatura en la columna decrece a medida que es mayor la altura es obligado a descender hasta las zonas inferiores donde la concentración de agua en el líquido en rectificación es alta. Imposibilitado de ascender por su elevado punto de ebullición y de descender por su inmiscibilidad con el agua, queda entrampado en una zona intermedia [Per03]. •

Grado alcohól ico d el agua lavado de fusel (ºGL), {GLF}

•

Eficiencia en destilación (%), {NDC}

•

Producción de vinazas por alcohol producido (m3/hl), {PVAP}

•

Consumo de vino por alcohol (m 3/hl), {CVPA}

•

Grado alcohó lico de vinazas (ºGL), {GLV}

•

Consumo de vapor de calentamiento (kg/hl), {CVCD}

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ 3.3.1.3.2.- Preferm entado res

•

Temperatura (0C), {TPF}

•

pH , {PPF}

•

Volumen del aire alimentado (vvm), {UAPF}

•

Capacidad prefermentador % capacidad f ermentador (%), {CPCF}

•

Tiempo de p refermentación (h), {SPF}

•

Brix inic ial (ºBx), {BIPF}

•

Conteo celular in icial (mill ones/ml), {CEI}

•

Conteo celular (millones/ml), {CEP}

•

Viabilidad celular (%), {VCP}

3.3.1.3.3.- Ferment adores

•

Temperatura del fermentador (0C), {TF}

•

pH, {PF}

•

Tiempo de fermentación (h), {SF}

•

Brix inic ial (ºBx), {BIF}

•

Brix final (ºBx), {BFF}

•

Conteo celular inici al (millon es/ml), {CEIF}

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ •

Humedad de la levadura a la salid a del secador (%), {DL}

•

Temperatura de la crema en el secado r (ºC), {TCS}

3.3.1.3.6.- Desti lado ra

•

Temperatura del to pe (ºC), {TTD}

•

Grado alcohól ico d e las flemas (ºGL), {GLF}

•

Consumo de vapor en l a destiladora (kg/hl), {CVC}

•

Espaciado entre pl atos (min), {EPD}

•

Número d e platos (-), {MPD}

3.3.1.3.7.- Rectif ic adora

•

Razón de reflujo (-), {RRR}

•

Grado alcohólico del alcohol técnico producido (ºGL), {GLAT}

•

Temperatura del plato de extracción del alcohol (ºC), {TPE}

• Al co ho l de cab ezas entr e alcoh ol pr od uc id o (%), {ZAT} •

Número d e platos (-), {MPR}

•

Espaciado entre lo s pl atos (mm), {EPR}

•

Grado alcohó lico de las f lemazas (ºGL), {GLF}


•

Temperatura en el tope (ºC), {TTI}

•

Consumo de vapor (kg/hl), {CVI}

•

Números de platos (-), {MPH}

•

Espaciado entre platos (mm), {EPCI}

•

Razón de reflujo (-), {RRI}

• Ag ua d e lavado ent re alco ho l al iment ado (%), {AAA} •

Espaciado entre pl atos perfo rados (mm), {EPPI}

•

Temperatura de refluj o (ºC), {TRI}

3.3.1.3.10.- Agu ardien te

•

Temperatura en el tope (ºC), {TTA}

•

Consumo de vapor (kg/hl), {CVA}

•

Números d e platos (-), {MPA}

•

Espaciado entre p latos cazoletas (mm), {EPCA}

•

Razón d e refluj o (-), {RRA}

• Al co ho les su per io res entre ag uar di ent e (%), {ASA} •

Espaciado entre platos perforados (mm), {EPPA}

•

Temperatura de reflujo (ºC), {TRA}


Se considera que existe un problema relativo a un Rubro, cuando uno o varios indicadores están fuera del intervalo o valor de comparación seleccionado. Por ejemplo, si el indicador temperatura del vino a la entrada de la destiladora es baja, por tener un valor por debajo del intervalo de comparación, en el Rubro Uso del vapor se detecta el problema debido a la temperatura de entrada es baja en la alimentación. Estos problemas, pueden o no causar que el indicador que caracteriza al Rubro en cuestión, se encuentre o no fuera del intervalo de comparación. En el primer caso, los problemas detectados constituyen posibles causas de que el comportamiento del Rubro no sea el adecuado; en el segundo caso, los problemas detectados constituyen alertas, que de atenderse pueden mejorar aún más el comportamiento de ese Rubro. De tal forma que, al analizarse cada Rubro, se plantean los problemas que lo afectan, independientemente de si el mismo presenta o no un comportamiento adecuado. Se considera, que no existe un comportamiento adecuado en el Rubro: 

Combustible, cuando el consumo es alto (cuando el indicador aumenta por

anomalías en el sistema). 

Uso del vapor : cuando el consumo de vapor de la fábrica sea alto (indicador

consumo del vapor mayor que el límite superior del intervalo de comparación).

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ 3.3.2.1.- Problemas en el Rubro Cons umo Com bust ible

Los nuevos precios del combustible a nivel mundial, traen consigo un ahorro eficiente de este Rublo y el uso total de su energía, por ende, este parámetro tiene ser evaluado periódicamente. Los factores de mayor incidencia son el consumo de vapor en el proceso de fabricación y la eficiencia térmica de la generación de vapor; de aquí que en este Rubro, se vean reflejados los problemas de los Rubros Uso del vapor y Generación de vapor. Teniendo en cuenta los factores analizados, los posibles problemas a detectar en este Rubro se representan esquemáticamente en la Figura 1 del An exo 10. 3.3.2.2.- Problemas en el Rubro Uso del vapor

El consumo de energía térmica en la producción de alcohol, es alto, debido fundamentalmente, a la gran cantidad de agua a evaporar por hectolitro de alcohol. No obstante, es posible lograr reducciones en el consumo de vapor de las destilerías. Este Rubro, no es caracterizado por uno o dos indicadores, sino por un conjunto de ellos, pues utiliza fundamentalmente indicadores por equipo, por áreas y, globales. Con el


La generación de vapor constituye, al igual que el proceso de fabricación, un área de gran potencialidad para un mejor uso de la energía en las destilerías de alcohol. Un análisis riguroso de los problemas que afectan la eficiencia térmica de un generador de vapor, debe partir de una solución completa de los balances de masa, energía y exergía, que deje definido el espectro de pérdidas energéticas y exergéticas en el equipo. Entre las pérdidas energéticas que se manifiestan en la operación de un generador de vapor, las de mayor peso son las pérdidas de calor sensible en los gases de combustión y las pérdidas por incombustión química y mecánica. Las pérdidas de calor sensible en los gases de chimenea, que son las de mayor magnitud, dependen de la temperatura de salida de los gases, el exceso de aire aplicado y la composición del combustible. El exceso de aire tiene una gran influencia, tanto en las pérdidas de calor sensible, como en las pérdidas por incombustión. De no determinarse el coeficiente en exceso de aire empleado, el porciento volumétrico de CO2 en los gases de combustión constituye un


temperatura del agua de alimentación y el flujo de vapor producido. El flujo de vapor entregado, en comparación con la capacidad nominal de generación, define la tasa de utilización del generador, siendo indeseable tanto tasas bajas como tasas superiores al 100%, pues ambas inducen bajos valores de rendimiento. Teniendo en cuenta los factores analizados, los posibles problemas a detectar en este Rubro se representan esquemáticamente en la Figura 3 del An exo 10, y se describen en el An exo 11. 3.3.2.4.- Problemas en el Rubro Agua

En una destilería el agua tiene diversos usos y calidades, son múltiples los factores que inciden en su consumo. La fábrica debe garantizar a las calderas agua, no sólo pura y con buen nivel entálpico, sino también en la cantidad requerida. Una alta calidad del agua se hace necesaria para evitar incrustaciones indeseadas en los condensadores y el generador de vapor. En este Rubro, se plantean como posibles problemas a detectar, la necesidad de utilizar


sincronización con ésta, se encuentra determinada por el balance entre generación y demanda eléctrica, siendo deseable bajos valores de demanda y altos valores de generación. En la vía de generación máxima de energía eléctrica hasta donde lo permita la cantidad de vapor de proceso y sin un consumo de combustible inadecuado, los turbogeneradores deben trabajar al mayor porciento de carga posible, sin que se expulse vapor de escape a la atmósfera, y con un flujo mínimo de vapor por reductora. Un alto porciento de vapor por reductora a escape, provoca pérdidas de exergía apreciables, y puede venir dado por un bajo aprovechamiento de los turbogeneradores, por una insuficiente capacidad de generación eléctrica instalada. Otro factor que puede afectar la generación eléctrica son, es la destilación horaria baja. Teniendo en cuenta los factores analizados, los posibles problemas a detectar en este Rubro se representan esquemáticamente en la Figura 5 del An exo 10, y se describen en el An exo 11. 3.3.2.6.- Probl emas en el Rubro Capacid ades ins taladas


equipos y por áreas, y no globales. Con el mismo, se pretende sólo señalar si es adecuado o no el comportamiento de determinados indicadores que constituyen un reflejo, en cierta medida, del grado de aprovechamiento de la capacidad instalada en el equipo. También, se indican aquellos valores ilógicos que pueden obtenerse en la simulación, para los indicadores en cuestión. Los posibles problemas a detectar en este Rubro se representan esquemáticamente en la Figura 6 del An exo 10, y se describen en el An exo 11. 3.3.3.- Recomendaciones que se Plantean en el Método de Análisis Una vez que se han definido los problemas que afectan la eficiencia del STE en los distintos Rubros, se procede al planteamiento de sus recomendaciones de solución. Se debe tener presente que, aunque las recomendaciones van dirigidas a mejorar el comportamiento de los Rubros, las que se plantean en esta implementación inicial del método de análisis. Se deberá formular, sobre la base de los resultados que se obtengan se harán varias corrida, que permitan conformar las distintas alternativas de solución y definir las mejores vías para incrementar la eficiencia energética. Como en general, todo problema tiene asociada una recomendación, se plantean


El menor consumo de vapor, favorecido por la temperatura del vino, guarda relación con el resto de los Rubros: Mientras menores sean éstas, mayor es el consumo de vapor en la columna destiladora. La generación de electricidad también depende de la cantidad de vapor de proceso. Como se tiene una dependencia directamente proporcional, existe la tendencia, considerando el precio de la electricidad, de incrementar el consumo de vapor del proceso volviéndolo ineficiente o provocando expulsión de vapor a la atmósfera. En cualquiera de los casos, si bien se ve mejorada la producción de electricidad y pudiera tenerse una ventaja económica, hay que tener en cuenta que resultan empeorados no sólo los Rubros Uso del vapor, Combustible, sino también el Rubro Agua, lo que resulta incompatible con la vía de alta eficiencia orientada hacia propósitos múltiples escogida en el presente trabajo. Teniendo en cuenta los posibles problemas a detectar, y las interacciones analizadas, se han formulado las recomendaciones que se plantean en cada uno de los Rubros. Las correspondientes a los Rubros Combustible, Rubro Capacidades instaladas y Uso del vapor, se describen en el An exo 12 (a cada recomendación se le ha dado la misma numeración que su problema respectivo).


3.4.- Análisis Econ ómico Para la evaluación económica de las alternativas se emplea el método del análisis del Valor Actual Neto (VAN) y en aquellas que conllevan inversión se utilizan como indicadores adicionales la Tasa Interna de Rendimiento (TIR) y el Plazo de Recuperación del Capital Descontado (PRCD).Para el cálculo de los flujos de caja en una destilería de alcohol se consideran los siguientes egresos e ingresos (Anexo 13): EGRESOS

Costo po r con cepto de electricid ad comprada a la red (CE) 3600 s ⎛ $ ⎞ × PEC ⎜ × ⎟ × 3.6 MW 1h ⎝ kW - h ⎠ ⎛ ⎞ día campaña ⎛ h ⎞ ⎟⎟ × 1 × HO ⎜ ⎟ × DO ⎜⎜ año ⎝ 1 día ⎠ ⎝ 1campaña ⎠

CE ($/año) = EC (M W) ×

1 k W - h/s

⎛ $ ⎞ ⎛ h ⎞ ⎟ × HO ⎜ ⎟ ⎝ kW - h ⎠ ⎝ 1 día ⎠

(1)

C E ($/año) = E C ( M W ) × P E C ⎜

⎛ × DO ⎜⎜

día

⎞ (campaña) (kW - h) ⎟⎟ × 1000

(2)


⎛ día ⎞ ⎛ $ ⎞ ⎛ h ⎞ ⎜⎜ ⎟⎟ HO DO × × ⎟ ⎜ ⎟ 3 m 1 día 1campaña ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠

CAR ($/año) = AR (lb/h) × C AT ⎜

× 0,000455

(campaña) (m3 )

(4)

(lb) (año)

AR - Agua de reposición. CAT - Costo del agua tratada de reposición. Costo po r con cepto de comp ra de agua para enfriamiento de con densadores (CAE) 3

1 k g 1m ⎛ $ ⎞ CAE ($/año) = AE (lb/h) × CAC ⎜ 3 ⎟ × × 3 2.2 l b 10 kg ⎝ m ⎠

⎛ día ⎞ campaña ⎛ h ⎞ ⎟⎟ × 1 × HO ⎜ ⎟ × DO ⎜⎜ año ⎝ 1 día ⎠ ⎝ 1campaña ⎠

⎛ día ⎞ ⎛ $ ⎞ ⎛ h ⎞ ⎜⎜ ⎟⎟ HO DO × × ⎟ ⎜ ⎟ 3 ⎝ m ⎠ ⎝ 1 día ⎠ ⎝ 1campaña ⎠

(5)

CAE ($/año) = AE (lb/h) × C AC ⎜

× 0,000455

3

(campaña) (m )

AE - Agua de enfriamiento. CAC - Costo del agua cruda.

(lb) (año)

(6)


⎛ día ⎞ ⎛ $ ⎞ ⎛ h ⎞ ⎟⎟ ⎟ × HO ⎜ ⎟ × DO ⎜⎜ ton 1 día 1campaña ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠

CP ($/año) = PC (l b/h) × PP ⎜

× 0,000455

(ton) (campaña)

(8)

(lb) (año)

INGRESOS

Ingreso por concepto de electricidad vendi da a la red (IE) 3600 s ⎛ $ ⎞ × P EV ⎜ ⎟ × 3.6 MW 1h ⎝ kW - h ⎠ ⎛ día ⎞ campaña ⎛ h ⎞ ⎟⎟ × 1 × HO ⎜ ⎟ × DO ⎜⎜ 1 día 1campaña año ⎝ ⎠ ⎝ ⎠

IE ($/año) = EV (M W) ×

1 k W - h/s

⎛ día ⎞ ⎛ $ ⎞ ⎛ h ⎞ ⎟⎟ ⎟ × HO ⎜ ⎟ × DO ⎜⎜ kW h 1 día 1campaña ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠

(9)

IE ($/año) = EV ( M W ) × P E V ⎜

× 1000

(campaña) (kW - h) (MW) (h ) (año)

EV - Electricidad vendida a la red. PEV - Precio de la electricidad vendida.

(10)


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An exo 1. Relació n en tr e el Grado Al co hó li co , el Consum o d e Vapor y el Índi ce de Consumo de Combustible.

30 e d . e b 25 c i d m o 20 n C I e e 15 p d a . 10 V s . n s o n C 5 o C 0 3

4

5

6

7

8

9

Grado alcoh ólico Nota: En la figura antes mostrada se puede observar que el consumo de vapor esta afectado por un factor de 10 -1 para que exista una uniformidad en la tabla.


An exo 2.- Pro bl ema Base para l os Cálcul os y Realizac ió n de lo s Gráfi co s. Para ello se plotean diferentes valores de los índices de consumos en una destilería de 500 HL/d para determinar su comportamiento utilizando como referencia alcohol técnico “A”. Cuya información se obtuvo a través del programa de simulación SIDEL desarrollado en el ICIDCA. Datos fundamentales:



Capacidad destilería:

500 Hl



Consumo de Miel al 52% AT



Brix Miel Final



Brix en la fermentación

390 kg/Hl

88 Bx

18 Bx .[Gar04]


An exo 3. Relació n en tr e el Cons um o de Vapo r y lo s Facto res qu e determ in an su Consumo.

Fig.No. 1.-Variación de co nsumo del Vapor , con respecto al Grado Alcoholico r o 350.00 p a 300.00 V e )250.00 d d / 200.00 o T150.00 ( m 100.00 u s 50.00 n o 0.00 C

0 5 . 3

0 5 . 4

0 5 . 5

0 5 . 6

0 5 . 7

0 5 . 8

0 5 . 9

Grado Alcoho lico (%)

Fig. No. 2.- Variación del Consumo de Vapor con respecto a la Temperatur a de


Fig. No. 3.- Variación del Consumo de Vapor , con respecto a la Temperatura de Reflujo r o p a V e ) d d / o T ( m u s n o C

154.25 154.2 154.15 154.1 154.05 154 153.95 40 45 50 55 60 65 70 75 78 80 Temperatura de Reflujo (ºC)

Fig. No. 4.-Variación del Consu mo d e Vapor , con r especto al Reflujo ) d

300


An exo 4. Relació n en tre el Cons umo d e Combu stib le, el Índic e de Consum o y lo s Factores qu e determin an su Consumo.

Fig. No.1.- Variación del Índice Consumo de Petróleo, con r especto al Grado Alcoho lico e 40 d ) o d / m T 30 u ( s o 20 n e o l C ó r 10 e t e c P i 0 d n Í

5 3 .

5 4 .

5 5 .

5 6 .

5 7 .

5 8 .

5 9 .

Grado Alcoholico (%)

Fig. No.2.- Variación del consumo de


Fig. No. 3.- Variació n del consumo d e Petróleo, con respecto a la Temperatur a de Alimentación o e l ó r t e P ) e d d / T o ( m u s n o C

20.6 20.55 20.5 20.45 20.4 20.35 20.3 20.25 40

45

50

55

60

65

70

75

Temperatura de Alimentación (ºC)

Fig. No. 4.- Variación del Índi ce de consumo de petróleo, con respecto a la Temperatura de Alimentación

80


Fig. No. 5.- Variación del Consumo de Petróleo, con respecto a la Temperatura de Reflujo o e l ó r t e P ) e d d / T o ( m u s n o C

20.495 20.49 20.485 20.48 20.475 40 45 50 55 60 65 70 75 78 80 Temperatura de Reflujo (ºC)

Fig. No. 6.-Variación del Índice d e Consumo Petróleo, con respecto a la Temperatura de Reflujo


Fig. No. 7.- Variación del Consumo de Petróleo, con resp ecto al Reflujo o e l ó r t e P ) e d d / T o ( m u s n o C

40 35 30 25 20 15 10 5 0 0.7

0.75

0.8

0.85

0.9

0.95

Reflujo

Fig. No. 8.- Variación del Índice de Consumo Petróleo , con respecto al Reflujo o

1


An exo 5. Relació n en tr e el Consum o de Ag ua, el Índic e de Cons um o y lo s Facto res que determinan su Consumo.

Fig. No. 1.- Variación del Consumo de Agua, con respecto a la Temperatura de Salida .

a u 2500 g a 2000 e ) d d / 1500 o 3 m1000 m u ( 500 s n o 0 C

56

50

45

Temperatura sali da (ºC)

Fig. No. 2.- Variacion del Indi ce de Consumo de Agua ,función Temperatura


Fig. No. 4.-Variación del consumo de agua , con respecto a la temperatura de entrada a la columna. a u 4000 g a e ) 3000 d d / o 3 2000 m m u ( 1000 s n 0 o C

25

30

33

35

Temperatura entr ada (ºC)

Fig. No. 5.- Variación del Ind ice d e Consumo de Agua, con respecto Temperatura Entrada. o ) m

7


An exo 9. Indicado res Cuan ti tativos ut il izad os en el Método de Anál is is Indicador

Rubro

Intervalo o valor de comparación

2,5,6

390-400

Consumo de vapor (kg/hl)

1,2,3,5,6

300-400

Consumo de agua (m3/hl)

4,5,6

6-8

Consumo de electricidad (kw.h/hl)

2,3,5,6

10-20

Consumo de petróleo (gal/hl)

1,2,3,6

8 -12

6

80-90

2,6

> 90

4,5,6

15-20

2,6

5-8

2,3,5,6

2-3

Relación de azúcar reductores e infermentables (-)

4,6

1-1,5

Azúcares infermentables en miel (%)

4,6

3-4

Pérdidas de alcohol en fondaje (%)

2,6

<0,05

Pérdidas de alcohol por evaporación (%)

2,6

< 0,8

6

16-24

2,6

75-80

Indicadores globales Consumo de miel (kg/hl)

Producción horaria % capacidad instalada (%) Eficiencia de la destilería (%) Indicadores po r áreas Brix de la miel (ºBx) Grado alcohólico del vino (ºGL) Vapor de esterilización % vapor total (%)

Tiempo del ciclo fermentación (h) Eficiencia de la sala de fermentación (%)


2,4,6

8-10

2,6

60-75

Consumo de agua de enfriamiento (m3/hl)

2,4,6

5-6

Temperatura del vapor de calentamiento (ºC)

2,3,6

115-121

Temperatura del agua de enfriamiento (ºC)

2,4,6

28-35

Pérdidas de alcohol en destilación (%)

2,6

2-3

Presión del vapor de calentamiento (psig)

2,6

4,5-5

2,3,6

50-70

Temperatura de las vinazas (ºC)

2,6

101 -106

Temperatura del plato de extracción de fusel (ºC)

2,6

78-90

Grado alcohólico del agua lavado de fusel (ºGL)

2,6

≤ 5

Eficiencia en destilación (%)

2,6

> 95

Producción de vinazas por alcohol producido (m 3/hl)

2,6

1-1,9

Consumo de vino por alcohol (m 3/hl)

2,6

13-20

Grado alcohólico de vinazas (ºGL)

2,6

< 0,02

Consumo de vapor de calentamiento en destilación (kg/hl)

2,6

300-340

Nivel del fondo de las columnas (%)

2,6

10-15

6

≥ 120

Brix del vino a fermentar (ºBx) Temperatura de entrada del vino a columna (ºC)

Presión del vapor de secado (psig)

Indicadores por equipos Conteo celular final en cultivadores (millones/ml)


Conteo celular final en prefermentadores (millones/ml)

6

80-180

Viabilidad celular en prefermentadores (%)

6

≥ 98

Temperatura del fermentador ( 0C)

6

33-35

pH en fermentadores

6

4,2-4,5

Tiempo de fermentación (h)

6

16-24

Brix inicial en fermentadores (ºBx)

4,6

18-20

Brix final en fermentadores (ºBx)

4,6

9-12

Conteo celular inicial en fermentadores (millones/ml)

6

85-90

Conteo celular final en fermentadores (millones/ml)

6

100-110

Levadura a la salida de la primera separadora (%)

6

12-14

Levadura a la salida de la segunda separadora (%)

6

55-60

2,3,5,6

8-10

6

90-92

6

2-7

Humedad de la levadura a la salida del secador (%)

2,6

≤ 8

Pérdidas de levaduras por arrastre en secador (%)

6

< 0,5

Temperatura de la crema en el secador (ºC)

2,6

≥ 70

Temperatura del tope de la destiladora (ºC)

2,4,6

95-98

Consumo de vapor de secado de levadura (kg vapor/ kg levadura) Porciento de materia seca en levadura a la salida del secador (%) Levadura seca por alcohol producido (kg/hl)


2,6

65-70

Consumo de vapor en depuradora (kg/hl)

2,3,6

145-150

Alcohol de cabezas entre alcohol fino (%)

6

<3

Razón de reflujo en la depuradora (-)

2,6

<3

Grado alcohólico del alcohol fino (ºGL)

2,6

95-96

Numero de platos en la depuradora (-)

2,6

42-45

Espaciado entre platos de la depuradora (mm)

2,6

200-300

Temperatura del reflujo a la depuradora (ºC)

2,6

65-70

Temperatura en el tope de la columna hidroselectora (ºC)

2,6

80-90

2,3,6

100-120

Números de platos de la columna hidroselectora (-)

2,6

37-40

Espaciado entre platos cazoletas de la columna de

2,6

540-600

Razón de reflujo en la columna hidroselectora (-)

2,6

3-6

Agua de lavado entre alcohol alimentado hidroselectora

2,6

1

2,6

540-600

Temperatura del reflujo a la columna hidroselectora (ºC)

2,6

78-80

Temperatura en el tope de la columna de aguardiente (ºC)

2,6

86-90

Temperatura del reflujo a la rectificadora (ºC)

Consumo de vapor en hidroselectora (kg/hl)

hidroselectora (mm)

(kg/hL) Espaciado entre platos perforados de la columna hidroselectora (mm)


Efectividad termodinámica de condensadores (-) Velocidad de vapores alcohólicos en condensadores (m/s)

4,6

0,6-0,9

6

8-10

Rubros: 1. Combu stibl e, 2. Uso del vapor , 3. Generación de vapor, 4. Agua, 5. Electricidad, 6. Capacidades instaladas


An exo 10. Probl emas qu e Detectan lo s Rubr os. Figura 1.- Problemas en el Rubro Comb usti ble.

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ Figura 2.- Probl emas en el Rubro Uso delVvapor

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ Figura 3.- Probl Probl emas en el Rubro Generación d e vapor.

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ Figura 4.- Problemas en el Rubro A gua

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ Figura 5.- Problemas en el Rubro Electri cidad

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ Figura 6.- Probl Probl emas en el Rubro Capacidad Inst alada


An exo 11. Pro bl emas qu e se Detectan en el Métod o de An áli si s RUBRO COMBUSTIBLE 1.- {Si el indicador CV es alto}: El consumo de vapor de la fábrica es alto. 2.- {Si el indicador NGV[I] o IG[I] es bajo}: Hay baja eficiencia en la generación del vapor. RUBRO USO DEL VAPOR Destiladora 3.- {Si el indicador CVC es alto}: Hay un consumo de vapor de la columna destiladora alto reflejados por los problemas 4, 5, 6 y 7. 4.- {Si el indicador BFF es bajo, el indicador RARI es bajo y el GLC es bajo}: El grado alcohólico de entrada del vino es bajo 5.- {Si el indicador TEV esta fuera de intervalo comparación}: {si es alta}: La temperatura de entrada del vino es alta, se evaporen impurezas. {si es baja} la temperatura de entrada del vino es baja, 6.- {Si el indicador TVC fuera de intervalo}: {si es alta}: La temperatura de entrada del vapor de calentamiento es alta. {si es baja}: La temperatura de entrada del vapor de calentamiento baja. 7.- {Si el indicador PV fuera de intervalo} {si es bajo}: La presión del vapor de calentamiento es baja, provoca goteo columna. {si es alta} La presión del vapor es alta

{si es baja}: La temperatura de reflujo es baja. 13.-{Si el indicador RRD esta fuera de intervalo de comparación}: {si es alta}: La razón de reflujo es alta. {si es baja}: La razón de reflujo es baja. 14.- {Si el indicador el GLAF es bajo}: El grado alcohólico de es bajo. Hidroselectora 15.- {Si el indicador CVI es alto}: Hay un consumo de vapor de la columna alto reflejado por los problemas 16, 17 y 18. 16.- {Si el indicador TRI esta fuera de intervalo de comparación}: {si es alta}: La temperatura de reflujo es alta. {si es baja}: La temperatura de reflujo es baja. 17.-{Si el indicador RRI esta fuera de intervalo de comparación}: {si es alta}: La razón de reflujo es alta. {si es baja}: La razón de reflujo es baja. Ag uardi ente 18.- .- {Si el indicador CVA es alto}: Hay un consumo de vapor de la columna es alto reflejados por los problemas 19 y 20. 19.- {Si el indicador TRA esta fuera de intervalo de comparación}: {si es alta}: La temperatura de reflujo es alta. {si es baja}: La temperatura de reflujo es baja. 20.-{Si el indicador RRA esta fuera de

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ 28.- {Si el indicador CO2 está fuera del intervalo de comparación}: {Si es alto}: El % volumétrico de CO2 en los gases de combustión es alto. {Si es bajo}: El % volumétrico de CO2 en los gases de combustión es bajo. 29.- {Si el indicador W es alto}: La humedad del combustible es alta. 30.- {Si el indicador TGC es alto}: La temperatura de salida de los gases de combustión es alta, lo que incrementa las pérdidas de calor sensible por chimenea. 31.- {Si el indicador NGVN es bajo}: El rendimiento térmico bruto nominal del generador de vapor es bajo. 32.- {Si el indicador TUGV está fuera de rango}: {Si es bajo}: La tasa de utilización de los generadores de vapor es baja. {Si es alto}: La tasa de utilización de los generadores de vapor es superior al 100% 33.- {Si el indicador TAA es bajo}: La temperatura del agua de alimentación a calderas es baja. RUBRO AGUA 34, 35.- {Si el indicador PAR está fuera del intervalo de comparación}: Es necesario utilizar agua fresca de reposición para alimentar las calderas. 36.- {Si el indicador AE es alta}: E consumo de agua de enfriamiento es alta ver los problemas 36 y 37. 37.- {Si existe algún valor del indicador FH

43.- {Si existe valor del indicador VRE alto y existe algún turbogenerador con el indicador PCT < 100%}: El turbogenerador I opera a un % de carga inferior al 100%. 44.- {Si existe valor del indicador VRE alto y para todos los turbogeneradores el indicador PCT = 100%}: Posible insuficiente capacidad de generación eléctrica instalada. RUBRO CAPACIDADES INSTALADAS Condensadores 45.- {Si existe algún valor del indicador UCAL fuera del intervalo de comparación}: {si es bajo} Los condensadores tiene un coeficiente de transferencia de calor bajo. {si es alto}: Los condensadores tiene un coeficiente de transferencia de calor alto. 46.- {Si existe algún valor del indicador ETO[I] fuera del intervalo de comparación }: {si es baja} Los condensadores tiene una efectividad baja. {si es alta}: Los condensadores tiene una efectividad ilógica. 47.- {Si existe algún valor del indicador VV] fuera del intervalo de comparación}: {si es baja} Los condensadores tienen una velocidad de los vapores baja. {si es alta }: Los condensadores tienen una velocidad de los vapores alta. Generador de vapor 48.- {Si el indicador CGN es bajo}: Existe una baja utilización de la capacidad de generación de vapor instalada. Turbogeneradores

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ 56.- {Si el indicador FAC fuera intervalo}: {si es alto} El flujo de vino es alto, perdidas de alcohol en las vinazas. {si es bajo} El flujo de vino es bajo, inestabilidad en el sistema. 57.- {Si el indicador RAC bajo}: El rendimiento alcohólico de la destilería es bajo. Fermentadores 58.- {Si el indicador NSF bajo}: La eficiencia de la sala de fermentación es baja ver problemas 59, 60 y 61. 59.- {Si el indicador SF esta fuera de intervalo de comparación}: {si es alto} El tiempo de fermentación es alto, perdidas de alcohol y aumenta el crecimiento de levaduras {si es bajo} El tiempo de fermentación es bajo, queda azucares reductores sin fermentar, perdidas de alcohol. 60.- {Si el indicador NA bajo}: Rendimiento en la sala de fermentación es bajo.


An exo 12. Algu nas Recomen dacio nes qu e se Plantean en el Métod o d e An áli sis RUBRO COMBUSTIBLE 1.- Disminuir el consumo de vapor de la fábrica (Ver Rubro Uso del vapor). 2.- Mejorar la eficiencia en la generación del vapor (Ver Rubro Generación de vapor). RUBRO USO DEL VAPOR 3,4.- Mantener el grado alcohólico del vino lo mas alto posible en correspondencia del alcohol a producir, para evitar las reflujaciones dentro la columna para subir el grado del mismo. ♦ También se debe controlar la razón de alimentación de la batición, para mantener una entrada constante de alcohol. ♦ El grado alcohólico bajo también puede ser provocado por un bajo grado brix de ser así se debe revisar primeramente el calculo del grado brix en función del contenido de azúcar en miel, revisar la operación del disolutor o deficiencias mecánicas, es posible que la densidad de la batición no sea permanente se debe homogenizar la misma. ♦ Fermentación incompleta, ver rubro capacidad instalada en

utiliza los calientavinos Si se alimenta por debajo de la temperatura de entrada hay que utilizar mas vapor para calentar el vino y llevarlo a la temperatura de entrada por el plato de alimentación 7.- El exceso de presión en la destiladora generalmente se reflejan generalmente en la columna rectificadora como arrastre con tendencia al pase de liquido conjuntamente con el vapor cuando ocurre incrementos mayores de 3lbs/pulg 2 este parámetro debe regularse lo mismo, si se alimenta y se mantiene los incrementos deberá analizarse el estado de limpieza del equipo En caso de la presión baja, se deberá controla porque influye directamente en el correcto funcionamiento de la columna, su deficiencia provoca el goteo se debe eliminar aumentando la presión. 8.- Si la temperatura de reflujo es baja hay que consumir mas vapor para mantener el equilibrio dentro de la columna. Se recomienda mantener la temperatura de reflujo regulando el agua de enfriamiento de manera tal que esta temperatura permanezca constante y no se valla vapores alcohólicos por las cabezas. 10.- El grado alcohólico de la columna se debe mantener constante, para garantizar que el alcohol a producir tenga las características deseadas. La caída de l mismo se debe a una

Estrategia de Análisis para lograr un Uso Más Eficiente de la Energía en Destilerías de Alcohol _ para obtener la máxima productividad y calidad. 24.- Se debe velar por que la presión no exceda de las 70lb/pulg 2, para que no dañe la levadura. 25.- Eliminar la expulsión de vapor de escape a la atmósfera, lo que representa un gasto tanto de masa (agua de calidad) como de energía (vapor que hubo que generar), y que es posible lograr mediante: ♦ Disminución de la carga en los turbos. Se debe tener presente que: • La producción eléctrica se verá disminuida {si se detectó comportamiento inadecuado del Rubro Electricidad (indicador PE bajo)}, lo que aumentará la cantidad de electricidad a consumir de la red nacional (Ver Rubro Electricidad). • Se debe disminuir la carga del turbogenerador de menor eficiencia (a iguales condiciones mecánicas el de menor capacidad nominal). • La disminución de la carga debe ser tal, que se elimine la expulsión de vapor a la atmósfera, pero que el flujo de vapor por reductora a escape tome el valor mínimo posible.

♦

Baja disponibilidad en la línea, al no poder ser abastecida con suficiente cantidad de vapor, pudiendo estar motivada por: ♦ Falta de capacidad de evaporación en el vaso que entrega vapor a la línea (Ver Rubro Capacidades instaladas), en cuyo caso, se debe valorar la posibilidad de incrementar el área de transferencia de calor del vaso. ♦ {Si no hay válvulas reductoras a escape}: La alimentación del vaso que entrega vapor a la línea, se encuentra limitada por la capacidad de los motores primarios, al no tenerse válvula reductora a escape instalada, en cuyo caso, se debe realizar la instalación de esta válvula. RUBRO CAPACIDAD INSTALADA 53.- Ver recomendación del rubro uso del vapor 10. Cuando el grado alcohólico se estabiliza dentro de la columna las válvulas no deben manipularse salvo en casos de variaciones de vapor, cambio de batición con diferente grado alcohólico y extracción externa. 54.- Las incrustaciones obligan a las paradas, se puede atenuar usando inhibidores de incrustaciones 55.- Este problema se ve influenciado por diferentes problemas en si, ver recomendaciones para, grado alcohólicos del vino y la columna etc. Otros colaterales como porciento de impureza del vino que entra la cual si alto exceso de compuesto volátiles, y en el producto final el exceso de alcohol amílico. 56.- Mantener el flujo de alimentación es

ahorro energetico en destilerias.pdf

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