T.C. SAKARYA ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNA MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ
TASARIM ÖDEVĠ
ISI DEĞĠġTĠRĠCĠSĠ TASARIMI
Proje Yöneticisi: Prof.Dr.Fethi Halıcı
Proje Grubu G080106096 Faruk Özdemir
Sakarya, 2011
ĠÇĠNDEKĠLER: ÖNSÖZ 1.ISI DEĞĠġTĠRĠCĠLER ……………………………………………………………………1 1.1 GĠRĠġ………………………………………………………………………………… …...1 1.2 ISI DEĞĠġTĠRĠCĠLERĠN SINIFLANDIRILMASI……………………………….…..1 1.2.1 Isı DeğiĢim ġekline Göre Sınıflandırma………………………………………….…....1 1.2.2 Isı GeçiĢ Yüzeyinin Isı GeçiĢ Hacmine Oranına Göre Sınıflandırma…………….....2 1.2.3 Farklı AkıĢkan Sayısına Göre Sınıflandırma………………………………………....2 1.2.4 Isı GeçiĢi Mekanizmasına Göre Sınıflandırma……………………………………….2 1.3 ISI DEĞĠġTĠRĠCĠLERĠNDE KĠRLENME……………………………………………3 1.3.1 Isı DeğiĢtiricilerinde Birikinti……………………………………………………….....3 1.3.2 Kirlenme Eğilimleri………………………………………………………………….....3 1.3.3 Muayene, Temizleme, Tamir ve Ġlave…………………………………………….…..4 1.3.4 AkıĢkanların Kirlenme Eğilimleri………………………………………………….…4 1.3.4 ISI DEĞĠġTĠRĠCĠSĠ TASARIMI.………………………………………………..…..6 1.3.4.1 ISIL HESAPLAR…………………………………………………………….……...6 1.3.4.1.1 Ortalama Sıcaklıkların Hesaplanması…………………………………….……...6 1.3.4.1.2 AkıĢkan Özellikleri…………………………………………………………….…...6 1.3.4.1.3 Gövdede DolaĢan AkıĢkan Debisi……………………………………….…...........7 1.3.4.1.4 Boruda DolaĢan AkıĢkan Debisi…………………………………………..............7 1.3.4.1.5 Logaritmik Ortalama Sıcaklık Farkının Hesaplanması…………………….…...7 1.3.4.1.6 Isı Transferi Yüzey Alanının Hesaplanması……………………………………...7 1.3.4.1.7 Boru Ġçindeki AkıĢkan Hızı…………………………………………......................8 1.3.4.1.8 Boru Ġçindeki Reynold Sayısı…………………………………………...................8 1.3.4.1.9 Boru Ġçindeki Nusselt Sayısı…………………………………………....................8 1.3.4.1.10 Boru Ġçindeki Isı TaĢınım Katsayısının Hesaplanması………………………...8 1.3.4.1.11 Gövdedeki AkıĢkan Hızının Hesaplanması……………………………………..8 1.3.4.1.12 Gövdedeki Reynold Sayısı…………………………………………......................9 1.3.4.1.13 Gövdedeki Nusselt Sayısı…………………………………………........................9 1.3.4.1.14 Gövdedeki Isı TaĢınım Katsayısının Hesaplanması………………………..…...9 1.3.4.1.15 Toplam Isı GeçiĢ Katsayısının Hesaplanması……………………………….....10
1.3.4.2 BASINÇ DÜġÜM HESAPLARI…………………………………………...............11 1.3.4.2.1 Boru Ġçindeki Basınç DüĢümü…………………………………………................11 1.3.4.2.2 Gövdedeki Basınç DüĢümü………………………………………….....................11 1.3.4.3 MUKAVEMET HESAPLARI…………………………………………..................12 1.3.4.3.1 Gövdenin Kontrolü…………………………………………..................................12 1.3.4.3.1.1 Çekme Gerilmesine Göre Kontrol……………………………………………...12 1.3.4.3.1.2 Cidar Kontrolü…………………………………………....……………………..12 1.3.4.3.2 Dip Levhası Kontrolü…………………………………………..............................12 1.3.4.4 GĠRĠġ-ÇIKIġ KESĠTLERĠNĠN HESAPLANMASI……………………….….…13 1.3.4.4.1 Sıcak AkıĢkanın Sisteme GiriĢ Kesidi…………………………………….….......13 1.3.4.4.2 Sıcak AkıĢkanın Sistemden ÇıkıĢ Kesidi…………………………………....…...13 1.3.4.4.3 Soğuk AkıĢkanın Sisteme GiriĢ Kesidi…………………………………….…......13 1.3.4.4.4 Soğuk AkıĢkanın Sistemden ÇıkıĢ Kesidi………………………………….…….13 KAYNAKÇA…………………………………………...……………………………….......14
ÖNSÖZ
Isı değiştiricileri, mühendislik biliminin çok önem arz eden araştırma konularından biri olup günümüzde hemen hemen her işletmede kullanılmaktadır.Bu durum göz önüne alınarak işletmelerde kullanılacak farklı kapasitelere sahip ısı değiştiricisi tasarlanmıştır. Bu çalışmada gövdesinden motor yağı,boruların içinden su akan bir gövde iki boru geçişli ısı eşanjörü tasarımı yapılmıştır.Tasarımda göz önüne alınan kapasitelerden dolayı boru ve gövde için ayrı standartlardan yararlanılması uygun görülmüştür.Çizimdeki boru dizilişi , yapılan hesaplardan elde edilen sonuçlardan biraz farklı çıkmaktadır.Bu da boru dizilişinin üretim standartlarına göre düzenlenmesinden meydana gelmektedir. Tasarım çalışması boyunca bilgilerini ve tecrübelerini paylaşan Sn.Prof.Dr.Fethi HALICI’ya , ilgi ve desteklerini esirgemeyen Sn.İbrahim BORUCU’ya ve Sn.Fatih İNCE’ye teşekkürlerimi sunarım. Hazırlanan
projenin
meslektaşlarıma,makine
mühendisliği
okuyan
öğrenci
arkadaşlarıma ve ilgili olan tüm bilim insanlarına yararlı olmasını temenni ederim.
Mak.Müh.Faruk ÖZDEMİR
1. ISI DEĞĠġTĠRĠCĠLER 1.1 GĠRĠġ Mühendislik uygulamalarının en önemli ve en çok karşılaşılan işlemlerinden birisi ,farklı sıcaklıklardaki iki veya daha fazla akışkan arasındaki ısı değişimidir.Bu değişimin yapıldığı cihazlar,genelde ısı değiştirici olarak adlandırılmakta olup,pratikte termik santralarda,kimya endüstrilerinde ,ısıtma ,iklimlendirme, soğutma tesisatlarında , taşıt araçlarında ,elektronik cihazlarda ,alternatif enerji kaynaklarının kullanımında, ısı depolaması vb. bir çok yerde bulunabilmektedir. Isı değiştiricileri içinde yoğuşma ve buharlaşma gibi bir faz değişimi yoksa,bunlara duyulur ısı değiştiricileri ,içinde faz değişimi olanlara ise gizli ısı değiştiricileri adı verilir.Diğer taraftan ,buhar kazanları,nükleer santralar veya elektrikli ısıtıcılar da içlerinde ısı üretimi olan birer ısı değiştiricisi olmasına rağmen , literatürde genelde ayrı konular olarak incelenir. Çoğunlukla ısı değiştiricilerinde akışkanlar, birbirleriyle karıştırılmadan ısı geçişinin doğrudan yapıldığı genelde metal malzeme olan katı bir yüzey ile birbirinden ayrılırlar.Bu tip ısı değiştiricileri yüzeyli veya reküparatif olarak adlandırılır.Dolgu maddeli veya rejeneratif olarak adlandırılan diğer tip ısı değiştiricilerinde ,ısı geçişi doğrudan olmayıp ,ısı önce sıcak akışkan tarafından döner veya sabit bir dolgu maddesine verilerek depo edilir,daha sonra bu dolgu maddesindeki bu ısı soğuk akışkana verilir.Genel olarak
reküparatif ısı
değiştiricilerindeki incelemeler zamandan bağımsız olmasına rağmen , rejenaratif ısı değiştiricilerinde incelemeler zamana bağlıdır. 1.2 ISI DEĞĠġTĠRĠCĠLERĠN SINIFLANDIRILMASI 1.2.1 Isı DeğiĢim ġekline Göre Sınıflandırma
Akışkanların doğrudan temasta olduğu ısı değiştiricileri :Bu tip ısı değiştiricileri içinde farklı sıcaklıklardaki akışkanlar veya bir akışkan ile katı maddeler birbirleriyle doğrudan doğruya karıştırılır veya temasa geçirilir. Akışkanlar arası doğrudan temasın olmadığı ısı değiştiricileri:Bu tiplerde ısı , önce sıcak akışkandan iki akışkana ayıran bir yüzeye veya bir kütleye geçer.Daha sonra bu ısı bu yüzden veya kütleden soğuk akışkana iletilir.
1.2.2 Isı GeçiĢ Yüzeyinin Isı GeçiĢ Hacmine Oranına Göre Sınıflandırma Bu sınıflama için ısı değiştiricilerinde
şeklinde yüzey alanı yoğunluğu adı verilen bir
büyüklük tanımlanır. = Isı geçiş yüzeyi (m2) / Isı değiştirici hacmi (m3) Bu tanıma göre literatürde
> 700 m2/m3 olan ısı değiştiricileri kompakt,
≤ 700 m2/m3
olan ısı değiştiriciler ise kompakt olmayan ısı değiştiriciler olarak göz önüne alınır.Kompakt ısı değiştiricileri ağırlıktan ,hacimden kazanç sağladığı ve daha esnek bir projelendirmeye olanak sağladığı için kompakt olmayan ısı değiştiricilerine göre tercih edilir.Buna karşılık akışkanlardan en az birinin gaz olması , yüzeyi kirleten,korozif olan akışkanların kullanılamaması ve akış esnasında oluşan aşırı yük kayıplarını yenebilmek için ilave vantilatör veya pompa gücüne ihtiyaç duyulması bu tip ısı değiştiricilerinin başlıca sakıncalarıdır. 1.2.3 Farklı AkıĢkan Sayısına Göre Sınıflandırma Pratikte birçok uygulamada , ısı değiştiricilerinde genellikle iki akışkan arasındaki ısı geçişi göz önüne alınır.Bununla birlikte az da olsa bazı kimyasal işlemlerde,soğutma tekniğinde ,havanın ayrıştırılmasında , hidrojenin saflaştırılması ve sıvılaştırılması gibi olaylarda üç akışkanlı ısı değiştiricileri ile karşılaşılabilir. 1.2.4 Isı GeçiĢi Mekanizmasına Göre Sınıflandırma İki tarafta da tek fazlı akış : Isı değiştiricilerinin iki tarafındaki tek fazlı akışlardaki ısı taşınımı bir pompa veya vantilatör ile tahrik edilen zorlanmış yada yoğunluk farkının doğurduğu doğal olarak olabilir. Bir tarafta tek fazlı,diğer tarafta çift taraflı akış: Bu ısı değiştiricilerinin tek taraflarında zorlanmış veya tek fazlı akış varken , diğer tarafta kaynamakta veya yoğuşmakta olan iki fazlı akış vardır. İki tarafta da çift fazlı akış: Bir taraflarında buharlaşma ve diğer taraflarında yoğuşma işlemi olan ısı değiştiricileridir. Taşınımla ve ışınımla beraber ısı geçişi: Özellikle bir tarafında yüksek sıcaklıkta gaz olan ısı değiştiricilerinde taşınılma ışınımla ısı geçişi bir arada görülür.
1.3 ISI DEĞĠġTĠRĠCĠLERĠNDE KĠRLENME 1.3.1 Isı DeğiĢtiricilerinde Birikinti
Birikinti,
ısı transferi
yüzeyindeki istenmeyen
ve akışkanın akışına karşı direnci artıran
tortulardır.
maliyetlerinde küçümsenemeyecek
Birikinti;
kadar
ekstra
yatırım, maliyet
enerji,
bakım
ısı transfer ve
oluşturmaktadır.
Sık
arıza sık
temizlenmesinden kaçınılmak isteniliyorsa, eşanjörler dizayn edilirken birikinti koşulları dikkate alınmak zorundadır. Servis esnasında birikintiyi en aza indirecek uygun çalışma koşullarında çalışılmalıdır. Bu çalışmada; birikinti mekanizmaları, birikinti artması, birikinti maliyeti,birikintinin boru çapı, eşanjör yüzey alanı, performansı ve basınçkaybı üzerindeki etkileri ile birikintiyi en aza indirgeyecek önlemler incelenmiştir .
1.3.2 Kirlenme Eğilimleri Kirlenme, sıvıların içinde bulunabilen katı cisimler ve kireçlenme ısı değiştirici seçiminde dikkate alınması gereken önemli faktörlerdir. Bir akışkanın belirli bir yüzey tipine göre kirlenme karakteristiklerine etki eden faktörler şunlardır: a- Akışkanın hızı: Isı değiştirici kanal sistemindeki en düşük hız, en önemli etkendir. b- Akışkan hızının kayma kuvveti, türbülans ve laminer-tabaka kalınlığına etkisi c- Yüzey civarında kalma süresi d- Kanallardaki hız veya akım dağılımı: Tüm kanal bölümlerinde iyi bir hız veya akım dağılımı olmalıdır. Eğer birden fazla kanal var ise çeşitli kanallar arasındaki akım dağılımının da iyi olması gerekir. Diğer tip ısı değiştiricilerinin kirlenme faktörleri gövde borulu ısı değiştiricilerine göre daha azdır. Kirli bir görevin gereklerinin en iyi karşılandığı ısı değiştirici tipi spiral plakalı ısı değiştiricisidir. Plakalı ısı değiştiricileri ve lamelli ısı değiştiricileri de kanallarda
ve kanal aralarında iyi bir akım dağılımı olduğundan ve akımın tümünün
türbülanslı olmasından dolayı kirli görevlere iyi uyum sağlarlar. Süspansiyon halinde elyaf içeren sıvılar için genellikle spiral plakalı ısı değiştiricileri en uygun ısı değiştirici tipidir.
1.3.3 Muayene, Temizleme, Tamir ve Ġlave
Proses akımlarının karakteristikleri, temizleme (mekanik veya kimyasal) ve ünitenin
tümünün veya bir
kısmının periyodik değiştirilmesi için
gereksinimleri
karşılayacak şekilde dikkatlice incelenmelidir. Eğer gövde borulu ısı değiştiricisindeki boru demeti, temizleme veya değiştirilme için sökülecek ise, yeterli yer hacmi mevcut olmalı ve gerekli cihazların ısı değiştiricisine girişi ve çıkışı göz önüne alınmalıdır.Eğer proses koşullarının değişimleri olasıysa, modifikasyon kolaylığı, ayrıca önemli faktör olabilir . Göz önüne alınması gereken diğer bir faktör, arıza sonucu akışkanların birbirine karışması ve/veya sızıntı yapmasıdır. Çok zehirleyici ve tutuşabilir akışkanlar için, arıza çok fazla önemli olabilir ve bu, ısı değiştirici tipini seçmeye karar verirken genellikle önemli faktör olabilir. Lamelli ve spiral ısı değiştiriciler akışkanların birbirine karışma olasılığını minimize eder. Zehirli akışkanların kullanılacağı yerlerde, dış bağlantılara özel dikkat gösterilmelidir, çünkübu bağlantıların yüksek bütünlük sağlaması gerekir.
ġekil 1 Gövde borulu ısı değiştiricisinin iç görünüşü
1.3.4 AkıĢkanların Kirlenme Eğilimleri Burada esas önemli olan, akışkan ve konstrüksiyon malzemeleri arasındaki uyumdur. Eğer akışkanların korozyon karakteristikleri özellikle önemliyse, grafit, cam veya teflon gibi korozyon direnci yüksek ısı değiştiricilerini tercih etmek düşünülmelidir. Bu ısı değiştiricilerin basınç, sıcaklık ve kapasite sınırlamaları olduğu için yüksek korozyon karakteristikleri nedeniyle bu ısı değiştiricilerini seçerken bu sınırlamalara dikkat etmek gereklidir. Örneğin contalı plakalı ısı değiştiricilerinde, akışkanla uyum sağlayacak conta
malzemesi bulmak mümkün olmayabilir. Eğer uygun plaka ve conta malzemeleri var ise ayrıca contalı-plakalı tip ısı değiştiricilerini kullanmak da düşünülebilir. Seçilen ısı değiştiricisinin konstrüksiyon malzemeleri,akışkanlarla aşırı korozyon oluşturmamalıdır. Kirlenmeye olan eğilim oldukça dikkatli bir şekilde değerlendirilmeli ve ısı değiştiricisi kirlenmeyi dikkate alarak, gerekli süre alışabilecek kapasitede olacak şekilde seçilmelidir. Isı değiştiricisi, akışkan basınç ve sıcaklık farkları (ısıl gerilmeler) nedeniyle oluşacak gerilmelere dayanacak şekilde dizayn ve imal edilme kapasitesinde olmalıdır.
1.3.4 ISI DEĞĠġTĠRĠCĠSĠ TASARIMI
Bir gövde iki boru geçişli ısı değiştiricisi tasarımı için verilenler; Sıcak akışkan girişi: T1g=120 oC Sıcak akışkan çıkışı: T1ç=110 oC Soğuk akışkan girişi: T2g=30 oC Soğuk akışkan çıkışı: T2ç=90 oC Isı miktarı: Q=125 kW Sıcak akışkan :Motor yağı Soğuk akışkan :Su
1.3.4.1 ISIL HESAPLAR 1.3.4.1.1 Ortalama Sıcaklıkların Hesaplanması: =115 oC
Tmg=
=60 oC
Tmç=
1.3.4.1.2 AkıĢkan Özellikleri: Ek B.3 ve B.4’deki tablolardan okundu. Motor yağı
Su
115
60
831,68
983,09
Özgül ısı cp (J/kg K)
2285
4185,2
Isı iletim katsayısı k (W/mK)
135,2x10-3
653,6x10-3
Dinamik viskozite
1,162x10-2
467,4x10-6
196,2
2,988
Sıcaklık (oC) Yoğunluk
(kg/m3)
Prandtl sayısı Pr
(Pa.s)
[Tablolar ve ekler Isı Değiştiricileri-Prof.Dr.Osman F.Genceli’ den alınmıştır.]
Q= m1 . cp1 .(T1g-T1ç)= m2 . cp2 .(T2ç-T2g) 1.3.4.1.3 Gövdede DolaĢan AkıĢkan Debisi: 125000= m1.2285.(120-110)
m1=5,47 kg/s
1.3.4.1.4 Boruda DolaĢan AkıĢkan Debisi: 125000= m2.4184,2.(90-30)
m1=0,498 kg/s
1.3.4.1.5 Logaritmik Ortalama Sıcaklık Farkının Hesaplanması: (∆Tm )ters=
= 50,98oC
=
Kapasite oranı: R=
Etkenlik: P=
=
=
= 0,17
= 0,67
Ek F.c’den düzeltme katsayısı F=0,97 bulunur. ∆Tm = F. (∆Tm )ters =0,97.50,98=49,45 oC bulunur. Seçilenler: Toplam ısı transferi katsayısı : K=330 W/m2 K Boru iç çapı: di=11 mm Boru dış çapı : do=16 mm Boru boyu : l= 5 m 1.3.4.1.6 Isı Transferi Yüzey Alanının Hesaplanması: Q=K.A. ∆Tm
125000=330.A.49,45
Boru Sayısının Hesaplanması: L= nt =
= =
= 152,48 m = 30,5 toplam boru adedi
A=7,66 m2
Bu değerlere göre ; Gövde anma çapı = 200 mm 1 m boru boyu için ısıtma yüzeyi = 1,7 m2/m Gövde dış çapı = 219 mm Gövde iç çapı=219-2.5 = 209 mm (Gövde malzemesi karbon çeliği seçildi.) Boru sayısı =32 Eksenler arası mesafe= 28 mm değerleri bulundu. 1.3.4.1.7 Boru Ġçindeki AkıĢkan Hızı: w2=
= 0,333 m/s
1.3.4.1.8 Boru Ġçindeki Reynold Sayısı: Re=
7704,45 > 2300 olduğundan türbülanslı akıştır.
1.3.4.1.9 Boru Ġçindeki Nusselt Sayısı: Nu=0,023.Re0,8.Pr0,4 =0,023.(7704,45)0,8.(2,988)0,4=45,84 1.3.4.1.10 Boru Ġçindeki Isı TaĢınım Katsayısının Hesaplanması: hi=
= 2723,73 W/ m2K
1.3.4.1.11 Gövdedeki AkıĢkan Hızının Hesaplanması:
ġekil 2 Üçgen Diziliş
Levhalar arası uzaklığın gövde çapının 0,3 ile 0,5 katı arasında seçilmesi ,ısı geçişi ve basınç kayıpları açısından uygundur.Bundan dolayı;
e=200.0,5=100 mm seçildi.
de=
= 37,76 mm
=0,009 m2
As=
wG =
= 0,73 m/s
1.3.4.1.12 Gövdedeki Reynold Sayısı: Ree =
=
= 1968,9
(ν@115oC =14.10-6 m/s )
1.3.4.1.13 Gövdedeki Nusselt Sayısı: Ts= (
) = 87,5 oC
+
Şaşırtma levhasının kesmesinin %25 kabulü ile boyutsuz çarpan J h,k = 13 .10-2 Şekil 4.9’dan elde edildi.
Nu= J h,k . Ree . Pr 1/3 .
(
)0,14 = 13.10-2.1968,9.(196,2)1/3.(
1.3.4.1.14 Gövdedeki Isı TaĢınım Katsayısının Hesaplanması: hG=
=
= 478,82 W/m2 K
)0,14=133,73
1.3.4.1.15 Toplam Isı GeçiĢ Katsayısının Hesaplanması: Borunun iç ve dış tarafındaki kirlilik faktörleri Tablo 4.1’den her iki taraf için de Rf1=2.10-4m2K/W ve Rf2=2.10-4m2 K/W ,çelik borunun ısı iletim katsayısı Ek B.1’den k =52 W/m2 K alındı.Buna göre ;
Kd=315,35 W/m2K olarak hesaplanır. 125000=315,35.A.49,45 Bu denklemden gerçek alan A=8 m2 olarak hesaplanır. L=
=
=4,7 m Bu eşitlikten gerçek boru boyu bulunur.
Elde edilen değerler başlangıçta kabul edilen değerlere yakın olduğundan hesapların doğru olduğu kabul edilir.
1.3.4.2 BASINÇ DÜġÜM HESAPLARI
1.3.4.2.1 Boru Ġçindeki Basınç DüĢümü : Boru tarafında yeni çelik çekme boru için ε’=0,1 mm , boyutsuz pürüzlülük ε = ε’/di=0,1/11 =9.10-3 ve Re= 7704,45 için Şekil 5.1’deki Moody diyagramından
=0,045
bulunur.Boru geçiş sayısı nb = 2 alınarak ; ∆pt,Boru
= 2389 Pa 1.3.4.2.2 Gövdedeki Basınç DüĢümü:
Ree=1968,9
ve şaşırtma levhası kesmesinin %25 olması durumu için
yönteminde boyutsuz basınç çarpanı Şekil 5.26’dan jf,k=6.10-2 bulunur. ∆pGövde,Kern= = = 32,75 kPa
Kern
1.3.4.3 MUKAVEMET HESAPLARI Gövde HIV çeliğinden silindirik olarak imal edildi.HIV çeliği için Tablo 6.6’dan çekme=470-560
MPa , f=150 MPa değerleri elde edilir.Gövde tarafında 5 bar basınç
bulunmaktadır.Kaynaklar %100 röntgen kontrollü olduğundan zayıflama katsayısı z=1’dir. .Bu bilgilere göre; Sistemin tasarım basıncı: P=(5-1).1,1=4,4 bar =0,44 MPa olarak bulunur. 1.3.4.3.1 Gövdenin Kontrolü: 1.3.4.3.1.1 Çekme Gerilmesine Göre Kontrol:
= 9,67 MPa olduğundan gövde çekmeye karşı emniyetlidir.
1.3.4.3.1.2 Cidar Kontrolü: s≤30mm için c=1
s=
+c =
+1 =1,3 mm olduğundan tasarımda seçilen 5 mm cidar
kalınlığı uygundur. 1.3.4.3.2 Dip Levhası Kontrolü: Dip levhası elipsoid olarak tasarlanmıştır.Buna göre; s=
+c =
+1=1,306 mm
1.3.4.4 GĠRĠġ-ÇIKIġ KESĠTLERĠNĠN HESAPLANMASI 1.3.4.4.1 Sıcak AkıĢkanın Sisteme GiriĢ Kesidi: T1g =120 oC ρ1g=828,96 kg/m3 c1=1m/s olsun. m1= ρ1g. c1.F
F=
= 65,98 .10-4 m2 d1g =
=
= 0,092 m
=
= 0,092 m
=
= 0,0205 m
=
= 0,0209 m
1.3.4.4.2 Sıcak AkıĢkanın Sistemden ÇıkıĢ Kesidi: T1ç=110 oC ρ1g=834,49 kg/m3 c1=1m/s olsun.
m1= ρ1ç. c1.F
F=
= 65,54 .10-4 m2 d1ç =
1.3.4.4.3 Soğuk AkıĢkanın Sisteme GiriĢ Kesidi: T2g=30 oC ρ2g=995,82 kg/m3 c2=1,5 m/s olsun. m2= ρ2g. c2.F
F=
= 3,33 .10-4 m2 d2g =
1.3.4.4.4 Soğuk AkıĢkanın Sistemden ÇıkıĢ Kesidi: T2ç=90 oC ρ2ç=964,88 kg/m3 c2=1,5 m/s olsun. m2= ρ2ç. c2.F
F=
= 3,44 .10-4 m2 d2g =
KAYNAKÇA: 1-Isı Değiştiricileri,Prof.Dr.Osman F.Genceli,Birsen Yayınevi,İstanbul,1999 2-Örneklerle Isı Geçişi,Isı Transferi,Prof.Dr.Fethi Halıcı,Yrd.Doç.Dr.Mehmet Gündüz,Birsen Yayınevi,İstanbul,2007 3- Örneklerle Isı Transferi, Prof. Dr. Sadık Kakaç , Middle East Technical University,1968 4- Buhar Kazanlarının Isıl Hesapları,Prof.Dr.Ahmet Arısoy,Prof.Dr.Kemal,Onat,Prof.Dr.Osman F.Genceli,Birsen Yayınevi,İstanbul,2007
