Dimensiones de la compuerta de limpia H = B = Caudal de Máxima Avenida Ancho del Azud Compuerta l impia Ancho del Vertedor Nº de contracciones laterales Altura de carga de l as aguas sobre el azud Coefi oefici c iente e nte de Gasto asto (Man (Manua uall de Hidraulica-J.L. Gomez Navarro) Altura de sedimentos Altura de l a ventana de captación
0.800 0.600 Q= B= b'= b= n= H1=
m m 8.070 4.000 0 .6 4.000 1 ?
c=
2.2 2.2
= = Ho
0 .5 0 0 0 .1 5 0 0 .6 5 0
m³/seg m m
(po (por su perf perfiil cimac macio y por ser ser de concr oncre eto) to) m m
* Cresta del Azud Agua Arriba Arriba (Ec. De Francis) Altura máx. de aguas sobre la cresta del Azud
nH1 Q2 Q c b H1 2 2 10 2gB H 0 H1
3
2
Tanteando:
H1 *
=
0.87
Q= Q=
m
8.070 8.070
m³/sg igual
Velocidad de acercamiento:
V
Ventana de Captación
Q B H 1 H 0 V
Canal de Limpia
=
1.33
m/seg
Q *
Cálculo de h
V 2 2g
h
*
B=4.00m
h = 0.09 Altura máxima sobre la cresta cresta del azud (Ataguia) H
T
H
0
HT
H
1
=
h
0 . 50
2.11
m
A
máximas crecidas (H+0.50) m
A
Cálculo de la velocidad al pie del azud HT
V
=
2
2.11 m
2 gH V2
Cálculo del tirante antes del resalto Por continuidad:
T
=
6.43 3.45
* Cálculo del Tirante aguas abajo
=
*
2
H2
0.31
X
Escarpe
4
m
Q Contraescarpe
(H3)
Ho
H 22 2 V 22 H 4 g
H2 2 H3
Cabeza
H1
Q A * V H2
3
Ataguia
m/seg
(H2) A=
H
(Condición mas crítica)
=
1.48
2
Frente AZUD
H3
m
H2
Nivel del perfil del azud aguas abajo
H
T2
H
3
0 . 50
HT2 * Cálculo de la longitud de Escarpe Según Schokolitsch:
=
1.98 m
(L)
L 0.612.C.H
1 2
Donde: H=Ho+H1+H2
L
=
4.14
m
Según Lindquist:
L
5 * (H 3 H 2 ) L
Según Becerril:
CORTE A-A
máximas crecidas (H+0.50)
L 10 L
=
* H =
5.82
m
3.14
m
2
C
=
5
H
=
1.832
Se tiene que hacer una verificación utilizando la formula de FROUDE, en el caso de que resulte F<=4, se escogerá el valor máximo de los anteriormente calculados, pero en el caso de que F>4, se hara uso de la fórmula: L 5 * H 3 Entonces, comprobando:
F
V2
g * H 2 F
=
L
=
1 2
3.67 < 4.00 (salto oscilante-régimen de transición) Por lo que escogemos el valor máximo de los calculados anteriormente, el que sería: 5.82
.
m
próximo
a
5.80 m
Y
Xc=0.283Hd
X
Yc=0.126Hd R1=0.530Hd
Y
R2=0.234Hd X l a c i t r e V
R1-R2=0.296Hd
Geometría del perfil aguas arriba de la cresta vertedora para paramento vertical ó con talud 1:3 Altura de agua en máxima avenida Hd = carga de diseño = R 1 0 . 530 Hd
R
0 . 234 Hd
Hd 0.46
=
0.20
Yc 0 . 126 Hd
=
0.11
Xc 0 . 283 Hd
=
0.25
2
R1 - R2 =
0.257
=
0.87
Y 0 .5 *
X 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.7 2 2.5 3 4.5
Hd
0 . 85
Línea de mamposteria cara superior
Y -0.126 -0.044 -0.029 -0.061 -0.104 -0.219 -0.373 -0.564 -0.790 -1.051 -1.505 -2.033 -3.073 -4.305 -9.115
-0.126 -0.036 -0.007 0.000 -0.006 -0.060 -0.147 -0.256 -0.393 -0.565 -0.873 -1.235 -1.960 -2.824 -6.460
CREAGER
0.100 0.000 -0.100 0
X 1 . 85
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
-0.200
cara inferior
-0.831 -0.803 -0.772 -0.740 -0.702 -0.620 -0.511 -0.380 -0.219 -0.030 0.305 0.693 1.500 2.500 6.540
-0.126 -0.036 -0.007 0.000 -0.007 -0.063 -0.153 -0.267 -0.410 -0.591 -0.918 -1.310 -2.110 -3.094 7.150
leyenda línea de mampostería cara superior cara inferior DETERMINACIÓN DEL PERFIL DEL AZUD
-0.300 -0.400 -0.500
-0.600 -0.700 -0.800 -0.900
l o r t n o c e d n ó i c c e S
0.87 H
1.2
5.80
dc
1
P
Cauce natural
0.80
1.48
8
Colchón
0.31
4
5 x
D
2
3
Piso de tanque Elev. Pt
6
l=Longitud del tanque
CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE PIEDRAS DE LA ESCOLLERA
7
V.CRIT k * 2 * g*
Wp Wa * D Wa
* Diseño Hidráulico Sviatoslav Krochin
Donde : k = coeficiente para piedras esféricas. Se considera igual a: 0.86 y 1.20 para la velocidad mínima y máxima de arrastre, respectivamente. g = aceleración de la gravedad Wa= peso volumétrico del agua (Kg/m³) Wp= peso volumétrico del material que forman las piedras (Kg/m³) D = Diámetro de una esfera equivalente a la piedra
v
D ³
6
v = volumen de la esfera Wa = 1000 Kg/m³ Wp = 2700 Kg/m³ D = 0.4 m g = 9.81 m/seg² Kmax= 0.86 Kmin = 1.20 V.CRIT min = 3.14
m/seg
V.CRIT max
m/seg
=
4.38
V.CRIT min > V. de acercamiento Ok!
CÁLCULO DE LAS ALAS DE LA CAPTACIÓN El ala de la captación dependen básicamente de la topografía y del régimen de flujo que tiene el río (turbulento, laminar). Para el caso del proyecto se adoptó una longitud de 1.5m, debido a que los muros de encauzamiento de la captación esta junto al talud, que viene hacer roca. L = 1.5 m al igual que el ángulo de inclinacion del ala, generalmente es 12º30', en éste caso también estará en función de la topografía del terreno; por lo cual asumimos un ángulo de 15º
CÁLCULO DE LA LONGITUD DE LA ESCOLLERA Para el cálculo de la escollera tomamos como referencia la fórmula empirica dada por: Escollera aguas arriba
Lesc = 3*H1
* Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jesús Ormachea C.
Lesc = Escollera aguas abajo
Lesc = donde:
2.60 m
Lt 0.67 * C * D b * q L c
1.8*D * Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jesús Ormachea C. D = diámetro del enrocado Db = altura comprendida entre la cota de la cresta del barraje y la cota del extremo aguas abajo q = caudal por metro lineal del vertedero C = coeficiente de Bligh C =9
asumidos
Lesc = Lesc =
0.72 1.00 m
Lt = Lt =
1.87 2.00 m
VERIFICACIÓN ESTRUCTURAL Y VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LA PRESA Peso específico del Concreto = a= 0.35 b= 0.60 c= 0.70 d= 0.50 e= 0.50 f= 0.60 g= 0.30
2.4
Diagrama de la Captación
Tn/m³
a A
0.60 0.50 0.30
d
0.504 1.980 0.504 0.360 3.348
MOMENTO Wi * X 0.088 1.634 0.294 0.054 2.070
0.18 0.83 0.58 0.15
W B
B
c
D
0.60 0.50
f
g
1.- Determinar el centro de Gravedad de la presa.
A B C D TOTAL
W C
C
e
MOMENTOS C/R A EXTREMO DER. SECCIÓN W (peso) DIST. c/r a O
W A
b
DISTANCIA VERTICAL 1.300 0.750 1.200 0.250
MOMENTO Wi * Y 0.6552 1.485 0.6048 0.09 2.835
Wi * Y W
0.85
PUNTO DE APLICACIÓN DE LA RESULTANTE:
Xc=
0.62
Wi * X W
m
Yc =
m
2.- Determinación de la excentricidad de la presa vacía si se produce un sismo. con una aceleración de la gravedad de 0.5 veces de la fuerza de gravedad. (a=0.05*g) Fs=W/g*a
(con el sentido de derecha a izquierda)
…..(a)
donde: Fs: W: g: a:
Fuerza originada por el sismo Peso del macizo en Tn Gravedad terrestre Aceleración de la gravedad Fs = 0.017
Si W.m1-Fs.Y = 0
= = = =
? 3.35 Tn 9.8 m/seg² 0.05 g
…(b)
Reemplazando (a) en (b): m1 = 0.05.Y
=
0.042
m
De la figura: Fs
Xe = e + b/2 Y
W
Fr
e = Xn - b/2
…( c ) m1
Donde "e" viene a ser la excentricidad Así mismo: XR = m1 + X
x
e
B/2
… (d) B/2
XR
=
0.661
Reemplazando (d) en ( c ) e = (m1+ X) - b/2 e = -0.16 m
m
L
Verificación B = 1.65 B/3 < B/2 - m1 < 0.550 < 0.783 < OK! pasa por el tercio central
2/3B 1.100
3.- Determinación de la resultante de la fuerza de la presa y del agua cuando se produce la máxima avenida del proyecto actuando verticalmente. 1 0.87 0.31 1.48
p.e. del Agua
H1 H2 H3
= = =
Tn/m³ m m m
MOMENTOS C/R A EXTREMO DER. SECCIÓN W (peso) DIST. c/r a O
MOMENTO Wi * X 0.088 1.634 0.294 0.054 0.053 0.181 0.752 3.056
A 0.504 0.175 B 1.980 0.825 C 0.504 0.583 D 0.360 0.150 1 0.304 0.175 2 0.414 0.438 3 0.537 1.400 TOTAL 4.602 PUNTO DE APLICACIÓN DE LA RESULTANTE:
Xc=
0.66
Wi * X W
m
DISTANCIA VERTICAL 1.300 0.750 1.200 0.250 2.034 1.772 1.429
MOMENTO Wi * Y 0.655 1.485 0.605 0.090 0.618 0.733 0.768 4.953
Wi * Y W
1.08
Yc=
m a
A
Verificación
0.87
1
H1
0.60
2
A W
b
W C
C 3
B
=
1.65
B/3 0.550
B
d
< <
Xc 0.664
< <
0.50
B W
c
2/3B 1.100
e
H2
H3 f
D
g
OK! pasa por el tercio central
0.30
4.-Cálculo de las subpresiones, valor total y punto de aplicación. Sección
Datos Área
A
H 2
B
H1 H2 H3 Xa Xb B
P1
H 1
= = = = = =
AGUA
P2
= =
B 2 3 2 3 H B 2
H
2
Sp
X
Sp.X
SPA
B/2
SPA-B/2
B . B 12 2 3 H SPB H
1.47 0.50 0.50 0.83 1.10 1.65 1.00 1.46779 0.50
1
2
m m m m m m Tn/m³ Tn / m² Tn / m²
2/3B
3
SPB-2/3B
1.47
Agua H1 Presa
P2=*H2
P1=*H1
H -H ) 1
S PA
2
Xa=B/2 X' 2 X b B 3
Sp
S PB B
Sección A B
Área 0.55275 1.069891845 1.622641845
Sp 0.55275 1.069891845
X' =
X 0.83 1.10
1.006
Sp.X 0.45601875 1.177 1.633
m
Lw =
5.-Cálculo de las Fuerzas horizontales Para el cálculo de la resultante de las fuerzas horizontales, se considera: 5.1 En el sentido del río a) El empuje Hidrostáti co (E1) (Aveni da del proyecto)
E1
Su linea de acción (L.A.)
1 2
L.A.
b) Empuje de aguas por sismo (E2) E2 = 0.555*a**(H1)^2 = a=aceleración sísmica de 0.05g a 0.07g
1.936 2
H1
H10.656 3 1.053
Tn m Con respecto a la base
Tn
Su línea de acción (L.A)
LA = (4/3 )*(H/g) = 0.841
m
c) Empuje adicional por sedimentos (E3)
E3
1
2
'* H 2=
2 ' 0 .5 ' p.e.
0.063
=
0.5
Tn Tn/m³
sedimento
La altura H2 del sedimento se mide con el muestreador
p . e . agua
H2 = altura de sedimento de asolves integrador de profundidades.
modelo VS - DH -48 E2
Su línea de acción L . A .
H 2
= 0.17 d) Empuje adicional del suelo (E4) 3
1= 0.1 E 4 " H 23 2= 0.8 " 0 .8
Wag H5 4/3*H1
E1
1/3*H1 E3
E''
E H4 E5 YRH Y'
Wlos
e
H6
E'
1/3*H2
" p.e.suelo 0.17 . A . p .e= .agua L H 3 e) Empuje adicional por la aceleración de la masa de concreto de la presa (Es) H 3 altura del suelo
E'''
3
1/3*H3
Es = 0.05*W LA = Y W = peso de la presa
E4
= 0.1674 = 0.85
5.2 Las fuerzas que se oponen al sentido del río En él, se consideran: a) Peso de la losa de contraescarpe (zampeado) WLCWLOSA CONTRA ESCARPE = *V = 6.960 V = (e.L)*1 = 2.900
H4 H5 H6
= = =
0.31 1.48 0.40
b) Peso del agua sobre el contraescarpe
H4 H0.895 5 * L * 1 * 2 7.855 Wac W losa contraescarpe agua * V H4 H
Wac W aguas sobre contraescarpe
Éste peso generará un empuje contrario donde considerando un coeficiente de fricción entre la losa y el material de relleno debajo de la losa es f=0.28
E ' f * Wac
El empuje será:
(cuña)
F = fN = 2.200
Empuje Hidrostático (E")
1 0.049 H4 2 21 0.105 L.A. * H4 3Empuje del suelo (E''') E"
E"
1
altura de agua después de la presa p.e. agua
0.064
' ' H62
0 .8 '' 2
*
0.8
Empuje contrario total (Ec)
Ec E ' E "=E ' ' '
2.313 Punto de aplicación de la resultante total: Empuje E1 E2 E3 E4 E5 - Ec YRH
Y 0.489 0.623 0.167 0.167 0.847 0.500
1.936 1.053 0.063 0.100 0.167 -2.313 1.006 =
E.Y 0.947 0.656 0.010 0.017 0.142 -1.156 0.616
0.612
6.- Determinación de la resultante, magnitud, ubicación de la excentricidad para la presa llena Se toma en cuenta la quinta verificación: Río
X E
c.g.
0.612
m
YRH
XR B/2
W'
e' SP C
O
FR
De la figura tomando momentos con respecto a "O" YRH = 0.612 E = 1.006 W = 4.602 Sp = 1.62264185 X = 0.62 X' = 1.006 Y' = 0.612 B = 1.65 XR = 0.661
X'
å Mo 0 e'
B 2
Sp .m
=
X R
0.16
B E Y RH W ' X e ' 0 2
pero X R
X ' m
e'
B 2
Sp .m Sp .m
X ' m
B 2
X ' m
B B E Y RH W ' X X ' m 2 2 m E Y RH W ' X X ' m
Realizando operaciones se obtiene "m" de (A)
=
e'
Luego:
0.81
B X'm.........( excent 2 0.62
e' = (B/2)-X'+m ……. (excentricidad) = B/3 0.55
< <
e' 0.62
0.81
< <
2/3B 1.10
Ok!
Por lo que la resultante debe estar dentro del tercio central y la presa será ESTABLE mas aún si se considera a todos los efectos desfavorables, o sea que en el mismo momento se produce la máxima avenida de proyecto. En este instante también se produce un sismo con el grado de aceleración de 0.05g, actuando de manera horizontal de derecha a izquierda o sea en el sentido del empuje horizontal máximo.
7.- Determinación del coeficiente de seguridad al volteo
momentode estabilidad momentode volteo 2.05 Me Cv Para el caso y recurriendo Mu a la figura anterior, se toman los momentos con respecto a la arista "P" Cv
4.60
Me W '* X W=peso de la presa mas agua X=distancia del punto de aplicación a "P" E
c.g.
X
YRH P W'
X'
Mv E.Y RH 2.25 Sp .X ' Donde: E YHR Sp X'
= = = =
Empuje total horizontal Distancia vertical del E c/r a "P" Empuje de Subpresión Distancia horizontal de Sp c/r a "P"
SP
Cv
W '. X E .Y RH Sp. X '
Si coeficiente de volteo esta entre: 1.5 < Cv < 3 No se producirá volteo 1.5 < 2.05
<
3
Ok!
8.- Coeficiente de seguridad al "Deslizamiento" Para la determinación de éste coeficiente se considera el caso más desfavorable o sea el efecto combinado de los esfuerzos de fricción y corte y esta dado por la fórmula:
Cd Donde: f'c W' Sp f q B L E
= = = = = = = =
W'Spf q.B.L 30.32
E
Resistencia del concreto (Kg/cm²) Peso de la presa + agua (Tn) Fuerza de la subpresión (Tn) Coeficiente de fricción
= = = = = = = =
0.1f'c (resistencia al corte con que se construye la presa) (Tn/m²)
Ancho total de la presa (m) 1.0 ml de la presa (m) Empuje horizontal total (Tn) Valores de Coeficientes de fricción (Valores del hormigón sobre suelo húmedo)
Apoyo Roca Grava Arena Limo Arcilla
F 0.6 - 0.7 0.5 - 0.6 0.4 - 0.5 0.3 - 0.4 0.2 - 0.3
E
Concreto
De acuerdo a ello se diseñan dientes de sujeción
Roca
W'
Sp
B
Sección o zona de deslizamiento
Si Cd>4 no se producirá deslizamiento Para bajar "q" se trabaja con f'c menor
9.- Determinación de los esfuerzos normales de compresión para la presa vacía Se determina con la siguiente fórmula:
P Donde:
1 6e B. L B W
W son los valores para la presa vac ía = B = ancho de la presa = 1.65 L = 1.0 ml de la presa = 1
3.348
e = -0.16
175 4.602 1.623 0.55 17.5 1.65 1 1.006
Pmax
0.8155 W 6e 1 .......... enTn/ m² BL B 3.2426
W 6e 1 .......... .enTn/ m² 10.- Los esfuerzos normales de compresión BL B con la presa llena Pmin
P' max =
P'
W' 6e' P' min = / cm²) 1 .......... ....(Kg BL B
9.13 (Tn/m²) 0.91 (Kg/cm²) -3.55 (Tn/m²) -0.35 (Kg/cm²)
En el presente caso se puede calcular los esfuerzos normales de corte con la e' max.
11.- Esfuerzos de compresión paralela a la cara aguas arriba d e la presa (n) vacía Para el caso la cara de aguas arriba de la presa, es perpendicular a la base y por ende:
Tn2 Tn (0ª ) 0 ; 0 0.082
n Pmax (1 Tn2 ) Asumir como valor próximo a
=
(Kg/cm²) 0º
= ángulo del nivel freático paramento mojado
12.- Esfuerzo principal de compresión paralelo a la cara aguas abajo de la presa (n') vacía n' = Pmax (1+tan ²θ)
=
1.83
(Kg/cm²)
generalmente θ = 45º Tan 45 = 1
13.- Esfuerzo horizontal de corte en la cara aguas abajo de la presa (t') vacias t = Pmax (tanθ)
=
0.000
(Kg/cm²)
generalmente θ = 0º Tan (0) = 0
14.- Esfuerzo horizontal de corte en la cara aguas abajo de la presa (t') vacias t' = Pmax (tanθ)
=
generalmente θ = 45º Tan (45) = 1
0.649 (Kg/cm²)
CÁLCULO DEL CANAL ADUCTOR AL DESARENADOR DATOS: b= Ht = h=
Cd = g=
0.15 m 2.11 m 0.15 m
Qdis =
0.088
m³/seg
0.6 para orificios 9.81 m/seg2
3 Qdis * b* Cd* 2 * g * HT h2 3
2
Pendiente del canal. Material del canal aductor. Concreto con
S n
= =
0.0035 0.021
m/m (Manning) Plan Meris
M.E.H z
=
0
m 2*
Talud (canal rectangular)
1 z 2 z 2
m =2
relación fondo altura
b =f
además
f = m * a = 2a A = 2a² P = 4a R = a/2
área perímetro mojado
2
Q
3
1
A *R n a=
2 los valores, calculamos el valor de "a" * Sreemplazando
0.25
Y = 0.25 b = 0.50 A = 0.13
reemplazando valores :
P = 1.00 R = 0.13 V = 0.70
m m m2
0.45
0.25 0.50
CANAL ADUCTOR DEL DESARENADOR
DISEÑO DEL DESARENADOR
m m m/s
DATOS Q=Caudal de diseño W (Velocidad de Sedimentación) según Arkhangelski
B' (Ancho del canal aductor) D (Diámetro de partícula a sedimentar) M (coeficiente de velocidad según Krochin y Rossel) B (Ancho del Desarenador) H (Altura del Desarenador) Área de la sección del desarenador área=B*H Velocidad crítica de flujo a sedimentar V= A*SQR(M) Velocidad en el desarenador Vd = Tiempo de sedimentación T = H/w COMPONENTE Normal de Turbulencia U= (0,132*V)/(RAIZ(H)) (según Velikanov) U= V/(5,7+2,3*H)(según I.V.Egiasarov) U= V/(6,6*H^0,75)(según F.F.Gubin) Longitud del Canal L = hV/(W-u) L1 L2 L3 Verificación del tiempo (TL)
Verificación del tiempo de caída(Tc)
Longitud de la cámara de Sedimentación L= K*(H*V/W) K (SOKOLOV) K (ISHIBASHI) K (KROCHIN) Por Arkagelski L=V*H/(W-0,04*V) Cálculo de la longitud de transición LT=(B-B')(2*Tan(12,5)) Longitud de transición= Longitud del sedimentador= Base del desarenador= Alto del desarenador=
UNIDAD m3/s m/s m mm m m
Diseño 0.088 0.054 0.50 0.500 1.800 1.500 1.000
m2
1.50
m/s
2.01 0.12
seg
18.52
m/seg m/seg m/seg
0.02 0.02 0.02
m m m seg seg seg seg seg seg
5.66 5.54 6.03 2.81 2.75 3.00 26.21 25.64 27.92
K 1.18 1.5 1.2
L 2.62 3.33 2.67 2.44
m m m m m
2.3 2.3 2.9 1.5 1.0
u < W Ok! Ok! Ok!
DISEÑO DE VERTEDOR DEL DESARENADOR
Qd
2 3
*
ecuación de Dominguez
3 2
2g * Cd* L * h
Donde: L = Longitud del vertedero lateral Q = Caudal de excedencias:
0.15
Q = 0.088 0.012 Q = 0.076 m³/seg g = aceleración de la gravedad g = 9.81 H = Altura de carga en el vertedor H = 0.05 Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64 El valor de C varía entre 0.45 - 0.7, dependiendo de las características de entrada
Qd =
H
bancho del vertedor 1.5
0.003
Q * Qd A
H=
A a h1 * b
2
Q *b
a = 0.6 h1 = 0.05
g * A2
A = 0.975
-0.00003
ITERANDO LOS VALORES SE TIENE:
n 1 2 3 4 5
Δh
-0.00003 -0.00003 -0.00003 -0.00003
H 0.05 0.0500 0.0499 0.0499 0.0499
A 0.975 0.97496 0.97492 0.97488 0.97483
ENTONCES AHORA TENEMOS :
ΔQ
0.076 0.0795 0.0827 0.0858 0.0890
Q 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003
ΔL
0.15 0.1500 0.1500 0.1500 0.1500
m m m2
Q d
3 2 * 2g * Cd * L * h 2 3 0.15 ΔL =
n =
L å n * L L' L =
0.75 m
H
L
= 0.75
= 0.20
4
DISEÑO DE VERTEDOR DEL DESARENADOR
Qd
3 2 * 2g * Cd * L * h 2 3
ecuacion de Dominguez
Donde: L = Longitud del vertedero lateral Q = Caudal de excedencias:
40.00
Q = 27.000 12 Q = 15.000 m³/seg g = aceleración de la gravedad g = 9.81 H = Altura de carga en el vertedor H = 0.10 Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64 El valor de C varía entre 0.45 - 0.7, dependiendo de las características de entrada
Qd =
bancho del vertedo 10
2.391
H
Q * Qd A
H n 1 2 3 4 5 6 7 8 9
=
g* A
A a h1 * b
2
Q *b
a =2 m h1 = 0.10 m
2
A = 21
-0.00850
H -0.00850 -0.00878 -0.00860 -0.00811 -0.00743 -0.00666
H 0.10 0.09150 0.08273 0.07412 0.06601 0.05858 0.05192
A 21 20.91501 20.82726 20.74122 20.66009 20.58580 20.51917
Q 15.000 17.391 19.483 21.282 22.807 24.089 25.161
-0.00589
0.04603
20.46030
26.055
-0.00515 -0.00448
0.04088 0.03639
20.40877 20.36393
26.802 27.427
Q 2.391
2.092 1.799 1.526 1.282 1.072 0.894 0.747 0.625 0.525
I 40.00 40.00 40.00 40.00 40.00 40.00 40.00 40.00
40.00 40.00
m2
ENTONCES AHORA TENEMOS : 3 2 * 2g * Cd * L * h 2 3 40.00 ΔL =
Qd
L
ån * L L' L =
n =
7
320 m
H
L
= 0.00
=
0.10
