Tabla Ilustrada de Diagnostico de Vibraciones

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Skf Analisis de Vibracion i

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Envolvente Aceleracion

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TABLA 1

LISTA ILUSTRADA DE DIAGNÓSTICO DE VIBRACIONES FUENTE DEL PROBLEMA DESEQUILIBRIO DE MASA

ESPECTRO TÍPICO

RELACIÓN DE FASE

1X RADIAL

El Desequilibrio Estático estará en fase y fijo. La amplitud debid elevará al cuadrado de la velocidad de giro debajo de la primer f rotor (un incremento de velocidad de 3X = vibración más al siempre está presente y por lo general domina al espectro. S colocar únicamente un peso de corrección de equilibrio en un p gravedad (CG) del Rotor. Debe existir una diferencia de fase d horizontales OB e IB, así como entre los verticales OB e IB. Ad existe una diferencia de fase de 90º aprox. entre las lec verticales en cada apoyo de rotor desequilibrado (±30º). El Desequilibrio Tipo Par origina un movimiento fuera de fase d eje. 1X RPM siempre se presenta y por lo general domina al es varía con el cuadrado de la velocidad en incremento debajo de crítica del rotor. Puede causar una alta vibración axial así co corrección se requiere colocar pesos de equilibrio en por l Observe que debe existir una diferencia de fase de 180 horizontales OB e IB, así como entre los verticales OB e IB. Ad existe una diferencia de fase de 90º aprox. entre las lec verticales en cada apoyo (±30º (±30º ). El Desequilibrio Dinámico es el más común y es una combinac de estático y de par. 1X RPM RPM domina el espectro, y rea corrección de 2 planos. Aquí, la diferencia de fase radial entre lo externos puede abarcar un rango de 0º a 180º . Sin embargo, de los apoyos horizontales será similar a la diferencia entre (±30º ). Así mismo, en caso de que predomine el desequilibri fase de 90º aprox. resultará entre las lecturas lecturas horizontal y ve (±40º). El Desequilibrio del Rotor En Cantilibre causa 1X RPM alto en axial y radial. Las lecturas axiales tienden a estar en fase mien radiales pueden ser inestables. Sin embargo, las diferencias d coincidirán por lo general con las diferencias de fase v desequilibrado (±30º). Estos rotores presentan desequilibrio tanto, los pesos de corrección siempre tendrán que colocars contrarrestarlos.

A. DESEQUILIBRIO ESTATICO B. DESEQUILIBRIO TIPO PAR

1X RADIAL

C. DESEQUILIBRIO DINÁMICO

1X RADIAL

D. DESEQUILIBRIO DE ROTORES EN CANTILIBRE

ROTO R EXCÉNTRICO EXCÉNTRICO

O C I N A B A

R O T O M

X 1 X 1

RADIAL

EJES FLEXIONADOS

DESA LINEA CIÓN CIÓN

A. DESALINEACIÓN ANGULAR B. DESALINEACIÓN

OBSERVACIONES

La excentricidad ocurre cuando el centro de rotación está fuer geométrica de una polea, un engrane, un rodamiento, una arma La vibración mayor ocurre en 1X RPM del componente excéntr a través de las líneas centrales de los dos rotores. Las lectur Abanico fase horizontal y vertical por lo general difieren en 0º o en 18 Motor cuales indica un movimiento rectilíneo). Con frecuencia, el in rotores excéntricos dará como resultado una reducción en l dirección radial, pero incrementa la vibración en la otr (dependiendo de la cantidad de excentricidad). Los problemas relacionados ejes flexionados causan una vibr diferencias de fase axial con tendencia hacia los 180º en el mi la máquina. La vibración dominante por lo general ocurre en cerca del centro del eje, pero en 2X en caso de que la fle acoplamiento. (Asegúrese de compensar las fases axiales en c invertido la dirección del sensor). Utilice indicadores de carátu flexión del eje. La Desalineación Angular se caracteriza por una vibración axia fase a través del acoplamiento. Tendrá una vibración  axial alta t 2X RPM. Sinup embargo, no on es inusual que 1X, 2X ó 3X domin Sign to vote this title también pueden indicar problemas de acoplamiento. Una de severa puede presentar muchas Useful Notarmónicas useful de 1X RPM. A dife Mecánica del Tipo 3, estas armónicas múltiples no cuentan c elevado en los espectros. La Desalineación Paralela tiene características de vibrac Desalineación Angular pero presenta una vibración radial alta

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TABLA I LISTA ILUSTRADA DE DIAGNÓSTICO DE VIBRACIONES

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FUENTE DEL PROBLEMA HOLGURA MECÁNICA

ESPECTRO TÍPICO RADIAL

RELACIÓN DE FASE

PLACA BASE

TIPO A

PATA DE LA MAQUINA BASE DE CONCRETO

TIPO B TIPO C OBSERVE EL PISO DE RUIDO ELEVADO QUE INDICA LA HOLGURA

ROZAMIENTOS DEL ROTOR ONDA APLANADA TRUNCADA

OBSERVACIONES

La Holgura Mecánica se indica a través de un espectro de vibración d El Tipo A se debe a una holgura/fragilidad Estructural de las bases placa base o del cimiento; también se debe a un mortero deteriorado sueltos en la base; y a la distorsión del armazón o de la base (i.e. p de fase puede revelar una diferencia de fase de aprox. 90º a 1 verticales en el perno, en la base de la máquina, en la placa base y e El Tipo B por lo general se debe a pernos de soporte flojos, a fractur armazón o en el pedestal del rodamiento. El Tipo C normalmente se genera a causa de un ajuste inadec componentes originando muchas armónicas debido a la respuesta n sueltas a las fuerzas dinámicas del rotor. Causa un truncamiento de piso de ruido mayor en el espectro. Con frecuencia el Tipo C se deb del rodamiento está flojo en su tapa, a un rodamiento suelto y que d un claro excesivo en cojinetes planos y rodamientos, o por un impu etc. Con frecuencia la Fase del Tipo C es inestable y puede variar sobre todo si el rotor cambia de posición en el eje de un arranque Holgura Mecánica es altamente direccional y puede provocar le diferentes si se comparan los niveles en incrementos de 30º en direc caja del rodamiento. Además, tenga en cuenta que la holgura co múltiples sub-armónicas a exactamente ½ó 1/3 RPM (.5X, 1.5X, 2.5X

Un rozamiento del rotor produce un espectro similar al de la Holgura partes rotativas tocan los componentes estacionarios. El contacto pu largo de toda la revolución del eje. Normalmente se genera una seri por lo general excitan una o más resonancias. Con frecuencia excitan (1/2, 1/3, ¼, 1/5, ..... 1/n), dependiendo de la ubicación de las frec rotor. El rozamiento puede excitar muchas altas frecuencias (simi ancha cuando un gis se pasa por el pizarrón). Puede ser muy serio se debe a un eje que toca el metal babbit del cojinete plano. En el ca el problema ser puede convertir en severo cuando se presenta r periferia del cojinete y el rotor se encuentra vibrando a la frecuencia d

RADIAL

Las últimas etapas de desgaste de los cojinetes planos por lo genera presencia de series completas de armónicas de la velocidad de gi A. PROBLEMAS DE menudo los cojinetes planos soldados permiten amplitudes verticales con las horizontales, pero pueden mostrar sólo un pico pronuncia DESGASTE/ cojinetes planos con un holguras excesivas tendrán mayores nivele OBSERVE EL PISO DE HOLGURAS se presenta un desequilibrio o desalineamiento. Estos niveles serán RUIDO ELEVADO QUE holguras entre eje y carcaza se encuentran dentro de las especificaci INDICA HOLGURAS La inestabilidad del Remolino de Aceite ocurre a .40 - .48X RPM y c B. INESTABILIDAD severo. Se considera excesivo cuando la amplitud excede el 40% POR REMOLINO DE (.40 - .48 X RPM) cojinetes. El Remolino de Aceite es una vibración excitada de pelícu ACEITE las desviaciones en condiciones de operación normales (ángu excentricidad) causan que la cuña de aceite “empuje” al eje dentro d desestabilizadora en dirección de la rotación resulta en un remolino RADIAL Unlock full access with ahacia freeadelante). trial. El remolino de Aceite es inestable ya que in centrífugas que aumentan las fuerzas del remolino. Pueden hacer soporte al eje y se vuelva inestable cuando la frecuencia del remo frecuencia natural del rotor. Los cambios en la viscosidad del ac lubricación y las precargas externas pueden afectar el remolino de ac mapa espectral que El Latigueo de Aceite puede ocurrir si la máquina opera en o por a C. INESTABILIDAD LATIGUEO DE ACEITE DESEQUILIBRIO DE LA MASA Un muestra un Remolino de crítica de rotor 2X. Cuando al rotor se eleva a una velocidad del Aceite convertirse en DE LATIGUEO DE inestabilidad del Latigueo remolino estará muy cerca del punto crítico del rotor y puede oc ACEITE de Aceite a medida que excesiva por lo que la película de aceite ya no será capaz d velocidad del remolino “se cerrará” en el punto crítico del rotor y e el eje alcanza su 2X crítica. través aunque a la máquina se lleve a velocidades más y más altas.

COJINETES PLA NOS

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VELOCIDAD DEL ROTOR

REMOLINO DE ACEITE

VELOCIDAD CRÍTICA

RODAMIENTOS (4 Et ap as d e d añ o) f = Frecuencias Naturales de Los

FRECUENCIA

PANORAMA DE AVERÍA DOMINANTE ZONA B

ZONA A

Región de frec. de defecto en rodamientos

ZONA C

Región de frec. naturales de comp. de rod.

ZONA D COMPONENTE ENERGIA DE PERNO (HFD)

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4 ETAPAS DE DAÑO DEL RODAMIENTO ETAPA 1 : Las primeras indicaciones de problemas en los rodamie

frecuencias ultrasónicas que oscilan entre 250,000 - 350,000 Hz; lu incrementa el desgaste, cae a aproximadamente 20,000 - 60,0 3,600,000 CPM). Éstas son frecuencias evaluadas por el filtro Spi HFD(g) y por el Pulso de Choque (dB). Por ejemplo, la energía de

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LISTA ILUSTRADA DE DIAGNÓSTICO DE VIBRACIONES FUENTE DEL PROBLEMA

ESPECTRO TÍPICO

OBSERVACIONES

BPF = # ALABES X RPM Frecuencia de Paso de Alabes (BPF por sus siglas en inglés) = Núm X RPM. Esta frecuencia es inherente en bombas, ventiladores y general no presenta problemas. Sin embargo, un BPF de amplitud 1XRPM puede generarse en una bomba en caso de que el espacio entre los A.PASO DE ALABES/ BPF BANDAS LATERALES estacionarios no sea igual en toda la periferia. Además, el BPF 1X PASO DE ASPAS coincidir algunas veces con una frecuencia natural del sistema causa BPF alto puede generarse en caso de que el anillo de desgaste del im 2X eje, o en caso de que fallen las soldaduras de los difusores. Así mism deberse a doblamientos abruptos en la tubería (o en el ducto), interrumpen el flujo, a los ajustes del amortiguador o si la bomba o e VIBRACIÓN posicionan de forma excéntrica dentro de la caja. ALEATORIA Con frecuencia la turbulencia del flujo ocurre en los sopladores debid B.TURBULENCIA DEL BPF = FRECUENCIA DEL presión o en la velocidad del aire que pasa a través del aban PASO DE ALABES O DE FLUJO conectados. Este trastorno de flujo causa una turbulencia que gene ASPAS 1X BPF baja frecuencia aleatoria, típicamente en el rango de 50 a 2000 C ocurra una sacudida dentro del compresor, puede haber una vibrac de banda ancha aleatoria. La turbulencia excesiva también puede g en la banda ancha. VIBRACI N DE ALTA La cavitación normalmente genera una energía de banda ancha de C. CAVITACIÓN aleatoria que algunas veces se sobrepone con las armónicas de f FRECUENCIA ALEATORIA álabes. Por lo general, indica presión insuficiente de succión. La destructiva en la parte interna de la bomba si no se corrige. Puede da BPF 1X álabes del impulsor. Cuando está presente, con frecuencia se oye co 120 K través de la bomba. Por lo general, la cavitación se debe a un flu CPM Puede ocurrir durante una inspección y desaparecer en la siguiente in cambios en los ajustes de la válvula de succión.) E El Espectro Normal muestra las Velocidades del Engrane y de N GMF = #TG X RPM G = #TP X RPMP ENGRANES A Frecuencia de engranaje de Engranes (GMF) y armónicas de GMF R N G O N armónicas GMF cuentan por lo general con bandas laterales de ve Ñ E I P X alrededor. Todos los picos son de amplitud baja, y no se alteran las A. ESPECTRO 1 X 1 de los engranes. Se recomienda F MAX en 3.25X GMF (mínimo) NORMAL número de dientes. Si no se conoce el número de dientes, fije el F cada eje. El indicador clave del Desgaste del Diente es la excitación de la F E B. DESGASTE N FRECUENCIA NATURAL DE LOS ENGRANES n A Engrane (f n), junto con las bandas laterales alrededor de ésta, espac f R N e G DEL DIENTE de giro del engrane defectuoso. La Frecuencia de Engranaje (GMF O n N Ñ a I E r P la amplitud, aunque las bandas laterales de amplitud alta y el númer g X 1 X n que rodean el GMF por lo general ocurren cuando se nota el d 1 E laterales pueden ser un mejor indicador del desgaste, que las fre Además, las altas amplitudes ocurren por lo general en (especialmente en 3XGMF), aun cuando la amplitud GMF sea acepta E Normalmente las Frecuencias de Engranaje son muy sensibles a N C. CARGA A R amplitudes GMF no necesariamente indican un problema, sobre tod N G O N DEL DIENTE Ñ las bandas lateral permanecen en un nivel bajo, y no se excitan las I E P X del engrane. Cada análisis debe realizarse a máxima carga para p 1 X 1 Unlock full access with acomparativos free trial.en un programa de monitoreo.

FUERZAS HIDRÁULICAS Y AERODINÁMICAS

2BPF


D. EXCENTRICIDAD DEL ENGRANE Y BACKLASH

E. DESALINEACIÓN DEL ENGRANE

F. DIENTE

E N A R N G O N Ñ E I P X 1 X 1

E N A R G N E N E N A O X R Ñ 1 I G P N E X 1 X 2

n f e n a r g n E

Las bandas laterales de amplitud relativamente alta alrededor de normalmente sugieren una excentricidad de engranes, un backlash i paralelos que permiten que la rotación de un eje “module” la amplitu de giro del otro engrane. Se puede diferenciar el engrane defectuos las frecuencias de las bandas laterales. Además, el nivel 1XRPM d por lo general será alto si la excentricidad es el problema princ backlash inapropiado excita a la armónica GMF y a la Frecuencia ambas tendrán bandas laterales de 1X RPM. En el caso de back amplitudes disminuirán al incrementar la carga del sistema. La Desalineación de Engranes casi siempre excita armónicas GMF  de giro más altas, las cuales tienen bandas laterales de la velocidad Sign up to vote ondethis titlepero niveles mucho m muestra una amplitud pequeña 1X GMF, GMF. Es importante fijar el F MAX lo suficientemente alto para captu armónica de 3 GMF. Además,Not las bandas laterales alrededor de 2X Useful useful serán espaciadas a 2X RPM. Observe que las amplitudes de las ba iguales en los lados izquierdo y derecho del GMF y de las armóni desalineación del diente. Causa un patrón de desgaste disparejo. Un Diente Quebrado o Agrietado generará una alta amplitud en 1X


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LISTA ILUSTRADA DE DIAGNÓSTICO DE VIBRACIONES FUENTE DEL PROBLEMA

ESPECTRO TÍPICO

A. EXCENTRICIDAD DEL ESTATOR, LAMINACIÓN EN CORTOCIRCUITO O ESTATOR SUELTO B. ROTOR EXCÉNTRICO

(Entrehierro variable giratorio) FL= Frec. de línea eléctrica Ns = Velocidad síncrona = 120 FL / P Fs = Frec. de deslizamiento = N s – RPM Fp = Frec. del paso de polos = Fs X P P = # de Polos

C. PROBLEMAS EN EL ROTOR Estator Barras del Rotor Rotor Motor de 2 Polos Entrehierro Conductores Campo Magnético

D. PROBLEMAS DE FASE (Conector suelto) MOTOR ES SINCRÓNICOS DE CA (Bobinas sueltas del Estator)

MOTORES DE C.D. Y SUS CONTROLES A. ESPECTRO NORMAL

B. EMBOBINADO DE LA ARMADURA PARTIDO, PROBLEMAS DE TIERRA O SISTEMA DE SINTONIZACIÓN

A C I N M P Ó R M R X 1 A

El huelgo excesivo de los rodamientos que sostienen los engranes n excitar las armónicas de velocidad de giro, sino que a menudo respuesta de amplitud alta en GMF, 2GMF y/o 3GMF. En realidad, e en GMF, responden a, y no son la causa de, la holgura dentro de sostienen a los engranes. Este huelgo excesivo puede ser causa de los rodamientos o por un ajuste inapropiado de un cojinete plano dur no se corrige, puede causar un desgaste excesivo en los eng componentes. LÍNEA FFT 3200 Los problemas en el estator generan una alta vibración a 2X la f eléctrica (2F L). La excentricidad del estator produce un entrehierro entre el rotor y el estator, lo cual produce una vibración muy direccio debe exceder más del 5% para motores de inducción y el 10% para FL = FREC. DE LÍNEA Las patas suaves y las bases torcidas pueden dar como resultado un estator suelto a su carcaza se debe a una holgura o debilidad en el s laminaciones del estator con cortocircuito pueden causar un calentam puede distorsionar al estator en sí. Esto produce una vibración térmicos que puede incrementarse significativamente con el ti causando una distorsión en el estator y problemas en el entrehierro. LÍNEA FFT 3200 El rotor excéntrico produce un entrehierro variable entre el rotor y una vibración pulsante (normalmente entre 2F L y la armónica de cercana). Por lo regular se requiere un espectro de “zoom” para sep BANDAS LATERALES Fp de velocidad de giro. Los rotores excéntricos generan 2F L, rodeado de frecuencia de Paso de Polos (F p), así como por bandas ALREDEDOR DE 2FL encuentran alrededor de la velocidad de giro. F p aparece por sí m baja (Frecuencia de Paso de Polo = Frecuencia de Deslizamiento valores comunes de F p oscilan entre 20 y 120 CPM (0.3 - 2.0 Hz). desalineamiento provoca a menudo un entrehierro variable debido fle hecho, es un problema mecánico; no eléctrico). LÍNEA FFT 3200 Las barras del rotor Rotas o agrietadas o anillos de corto circuit uniones en mal estado entre las barras del rotor y los anillo BANDAS LATERALES F p ALREDEDOR DE LAS ARMÓNICAS laminaciones del rotor en cortocircuito, producirán una alta vibración DE VELOCIDAD DE GIRO en 1X con bandas laterales de frecuencia del paso de polos (Fp). Ade a menudo generarán que las bandas laterales Fp estén alrededor de cuarta y quinta armónica de velocidad de giro. Las barras del rotor indican mediante bandas laterales de frecuencia de línea 2X (2F LÍNEA FFT 1600 RBPF = FREC. DE PASO DE LA BARRA DEL ROTOR = # BARRAS X RPM de paso de las barras del rotor (RBPF) y/o su armónica (RBPF = BANDAS LATERALES 2F L ALREDEDOR DE RBPF Y/O 2X RBPF RPM). A menudo causará niveles altos en 2X RBPF, con sólo una pe RBPF. La producción de chispas eléctricamente inducidas entre las b y los anillos de sujeción mostrarán niveles altos en 2X RBPF (con 360K CPM pero sin incremento o con un incremento muy pequeño en las amplitu Los problemas de fase debido a conectores sueltos o rotos pueden excesiva en la frecuencia de línea de 2X (2F L), la cual presen alrededor de ésta, con un espaciado de 1/3 de la frecuencia de líne BANDAS LATERALES en 2FL pueden exceder 1.0 pulg/seg. si no se corrigen. Éste es un ALREDEDOR DE 2FL el conector defectuoso sólo hace un contacto esporádico. Los conect deben reparar para prevenir un daño mayor. Unlock full access with asefree trial. LÍNEA FFT1600 Las bobinas sueltas del estator en motores sincrónicos generarán u alta en la Frecuencia de Paso de la Bobina (CPF) que equivale al n FREC. DE PASO DE LA BOBINA estator X RPM (# de bobinas del estator = # de Polos X # Bobinas/Po Paso de la Bobina estará rodeada por las bandas laterales 1X RPM. motores sincrónicos también pueden indicarse por picos de ampl BANDAS LATERALES 90,000 CPM aproximadamente, acompañadas por bandas laterales 2 espectro con Fmax mayor a 90,000 CPM en cada caja apoyo del mot

ENGRA NES (CONTINUACIÓN) 1. AJUSTE HOLGADO DEL COJINETE

MOTOR ES DE INDUCC IÓN A C

OBSERVACIONES



FREC. SCR = 6FL (Rectificado de onda completa) = 3FL (Rectificado de onda media) FREC. SCR

Varios Problemas en los Motores DC y sus controles pueden detecta vibración. Los motores DC rectificados de onda completa (6 SCR) pr la frecuencia de línea en 6X (6F L = 360 Hz = 21,600 CPM); en tant  rectificados de onda media (3 SCR) producen una frecuencia de lín Sign CPM). up toLavote on this titlede los SCR normalme Hz = 10,800 frecuencia de disparo espectro de los motores DC, pero en una amplitud baja. Note la ause los múltiples de F L. Useful Not useful Cuando los espectros del Motor CD están dominados por niveles alt esto por lo general indica que los Embobinados del Motor están rotos en el Sistema de Sintonización del control eléctrico. La sintonización reducir significativamente la vibración a SCR y a 2X SCR, en caso d

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FREC. SCR

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TABLA I LISTA ILUSTRADA DE DIAGNÓSTICO DE VIBRACIONES FUENTE DEL PROBLEMA

ESPECTRO TÍPICO

OBSERVACIONES

PROBLEMAS EN POLEAS Y CORREAS (BANDAS)

A. BANDAS DESGASTADAS, HOLGADAS O MAL ACOPLADAS PERPENDICULAR A LA TENSIÓN DE LA BANDA VERTICAL POLEA 1

E E D D S A I A A C D C N I E N N A U Ó B C M E R R A F

FREC. DE LA BANDA = S A D A X S 1 L U P M I

R O S X L 1 U P M I

FREC. DE LA BANDA DENTADA = FREC. DE LA BANDA X # DE DIENTES DE = RPM DE LA POLEA X # DIENTES DE LA PO

RADIAL EN LÍNEA CON LAS BANDAS

PARALELO A LA TENSIÓN DE LA BANDA HORIZ.

POLEA 2

3.142 X POLEA RPM X DIAM PASO LONGITUD DE LA BANDA

Las frecuencias de las bandas se encuentran debajo de las RPM del impulsada. Cuando están desgastadas, flojas o mal colocadas, por lo 4 múltiples de frecuencias de banda. A menudo la frecuencia de dominante. Por lo regular, las amplitudes son inestables, algunas vec por cercanía con frecuencias del motor y del equipo conducido. E dentadas, el desgaste o la desalineación de las poleas se man amplitudes altas en la frecuencia de la banda reguladora del tiem sprocket y cadenas los problemas se verán en la Frecuencia de Pa equivale al # de dientes de la Rueda X RPM.

DIAM. DEL PASO 1 X RPM1 = DIAM DEL PASO2 X RPM 2

B. DESALINEAMIENTO DE BANDAS / POLEAS 1X IMPULSOR O IMPULSADO PARALELO

ABIERTO

ÁNGULO

C. POLEAS EXCÉNTRICAS POLEA EXCÉNTRICA 1X RPM

D. RESONANCIA DE LA BANDA RESONANCIA DE LA BANDA

El desalineamiento de las poleas produce una alta vibración en 1X R dirección axial. La proporción de amplitudes entre los equipos dependerá del lugar donde se tomaron las lecturas, así como de la estructuras. A menudo con el desalineamiento de las poleas, la vibra el motor estará en las RPM del abanico o viceversa. Se puede confir con el filtro a las RPM de la polea con mayor nivel de vibració comparando las lecturas axiales en cada rotor.

Las poleas excéntricas causan una alta vibración en 1X RPM de Normalmente la amplitud es más alta cuando está en línea con l presentar tanto en los apoyos del equipo motriz como en el conduc posible equilibrar las poleas excéntricas, al colocar arandelas en los No obstante, aunque se equilibren, la excentricidad provocará una vi fatiga reversibles en la banda. La excentricidad de la polea se pue análisis de fase en donde se muestren diferencias en la fase vertical o 180º. La Resonancia de la Banda puede causar amplitudes altas si la fre banda se acerca, o coincide con el las RPM´s de los equipos m Frecuencia Natural de la Banda se puede alterar al cambiar la te longitud de la banda o la sección transversal. La frecuencia natural s método de prueba de impacto con el equipo fuera de operación. Sin encuentra en operación, la Frecuencia Natural de la Banda tiende a alta en la parte más tensada y a ser más baja en la parte más holgad

You're Reading a Preview VIBRA CIÓN D E PUL SAC IÓN

DOS FRECUENCIAS 180º FUERA DE FASE

DOS MOVIMIENTOS ARMÓNICOS SIMPLES DE FRECUENCIA DIFERENTE F1 Y F2

DOS FRECUENCIAS EN FASE Unlock full access

este pico (espectro inferior) en realidad presenta dos picos espa diferencia en estos dos picos (F2 - F1) es la frecuencia de la pulsació sí misma en el espectro. Por lo general la frecuencia de pulsación no lecturas de monitoreo periódico, ya que es una frecuencia inherentem regular se encuentra en el rango de 5 a 100 CPM aproximadamente.

Download With Free Trial FB = F2 - F1= FRECUENCIA DE PULSACIÓN

FRECUENCIA DE PULSACIÓN GENERADA POR DOS FRECUENCIAS ANTERIORES

Una Frecuencia de Pulsación es el resultado de dos frecuencias esp cuales entran y salen de sincronización la una respecto a la otra.

with aancha freenormalmente trial. mostrará un pico pulsando hacia arriba y hacia a

La vibración máxima se presenta cuando la onda de tiempo de una fr fase con la onda de otra frecuencia (F 2). La vibración mínima ocurre estas dos frecuencias se colocan a 180º fuera de fase. AMPLITUDES PULSANTES

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 LA VIBRACIÓN MÍNIMA OCURRE

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Tabla Ilustrada de Diagnostico de Vibraciones

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