Proyecto 2 - Diseño de Ademados

Estructuras Geotécnicas Geotécnicas Catedrático: Ing. Patricia de Hasbun

Proyecto 2 – Diseño de Ademados

Presentan: (00018408)

Flores Flores, Mauricio Eduardo

(00000908)

Marroquín Callejas, Mario Nelson

(00068010)

Portan Peña, David Eduardo

(00016211)

Portillo Machuca, José Amadeo

(00040810)

Recinos García, Rodrigo Benjamín

Sección 01

Fecha: 07 – 07 – 14

Universidad Centroamericana “José Simeón Cañas”

INDICE 1.

INTRODUCCION.......................... .......................... ......................... .......................... ............... 3

2.

MARCO TEÓRICO PARA EL PROCESAMIENTO DE LOS RESULTADOS...................... RESULTADOS......................................... ................... 4 2.1

Envolventes de presión de Peck ........................ .......................... ......................... ........... 4

ARENA.................................................................................................................................... 4 ARCILLA .................................................................................................................................. 4 ARCILLA SUAVE A MEDIA ........................................................................................................ 5 ARCILLA FIRME ....................................................................................................................... 6 2.2

Envolvente para suelo estratificado ........................... ......................... .......................... .. 6

2.3

Diseño de componentes .......................... .......................... ......................... .................... 8

PUNTALES .............................................................................................................................. 8 TABLESTACAS ......................................................................................................................... 9 LARGEROS .............................................................................................................................. 9 3.

CONSIDERACIONES CONSIDERACIONES DE DISEÑO Y MEMORIA DE CALCULO ................................................ .... 10 3.1

Creación de Anexo A - Tabla de propiedades de la madera salvadoreña........................ 10

3.2

Consideraciones Generales del Diseño........................... .......................... ..................... 10

3.3

Memoria de Calculo......................... ......................... .......................... .......................... 13

4.

CONCLUSIONES.......................... .......................... ......................... .......................... ............. 14

5.

RECOMENDACIONES RECOMENDACIONES ........................... ......................... .......................... .......................... .... 15

6.

BIBLIOGRAFÍA......................................... .......................... ........................... ......................... 17

ANEXO A: Tabla De Propiedades De La Madera Salvadoreña ........................... ......................... .... 19 ANEXO B: Tabla De Propiedades Del Acero y Calculo de Pn/Ωc..................................................... 23 ANEXO C: Tabla De Propiedades De La Madera Del Libro “Mecánica de Materiales” de James Gere .................................................................................................................................................... 26 ANEXO D: Información Tomada De La Tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La

Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores En El Salvador”....................... ..................... 28

Estructuras Geotécnicas 01/2014

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1. INTRODUCCION

En las construcciones se realizan excavaciones de diferente índole y para cada tipo de excavación existen maneras de protegerla para que el suelo no falle y pueda provocar algún accidente. Existe un tipo de excavación que se realiza a cierta profundidad debajo de la superficie del terreno con sus caras verticales, para las cuales es necesario ocupar el tipo de protección llamado ademado. El presente trabajo consta del diseño de ademados para diferentes tipos de suelos, los cuales constan de arena y arcilla. Se presenta información acerca de que metodología es ocupada para el diseño de este, en el cual se incluye la envolvente de presión para los distintos tipos de suelos así como la manera en que estas influyen en los distintos componentes del ademado así como también de las propiedades de los materiales ocupados para el diseño. Se expone el procedimiento tomado para el diseño de componentes del ademado, los cuales incluyen a los puntales, tablestacas y largueros; se incluye un apartado de todas las consideraciones tomadas en cuenta para la realización de los cálculos respectivos. En los cálculos se proponen cinco tipos de diseños para diferentes suelos en cada caso, arena, arcilla blanda, arcilla firme, arena con estrato de arcilla blanda, arena con estrato de arcilla firme. Se podrán visualizar los planos constructivos y una serie de conclusiones con respecto al diseño y recomendaciones a tomar tanto para próximos cálculos como para la elaboración de los ademados.


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2. MARCO TEÓRICO PARA EL PROCESAMIENTO DE LOS RESULTADOS. 2.1 Envolventes de presión de Peck Para la realización del diseño de elementos constructivos de un ademado, muchos investigadores han realizado muchas teorías sobre la distribución de presiones generadas por el muro de suelo. Uno de estos investigadores fue Ralph B. Peck (1969) quien presento las siguientes envolventes de presión según el tipo de suelo con el que se trabajaría: ARENA Peck describió la envolvente para arenas como una carga uniformemente distribuida.

Figura 2.1. Envolvente de presiones para cortes en arena La presión generada puede ser calculada como sigue:

σ = 0.65 γ H K Dónde: γ = Peso especifico

H = Altura del corte Ka = Coeficiente de presión activa [Ka = tan2 (45 - φ’/2)] φ’ = Angulo de fricción efectivo de la arena

ARCILLA Peck describió la envolvente para arcillas de dos formas, dependiendo del tipo de arcilla con la que se contaba, si eran arcillas de suaves a medias o si eran arcillas firmes. Las Estructuras Geotécnicas 01/2014

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envolventes presentan forma de carga distribuida en la parte central, con cargas distribuidas triangulares a uno o a ambos lados dependiendo de la clasificación de las arcillas. Las arcillas las podemos clasificar por medio de la siguiente ecuación.

 ≤ 4  Dónde: c = Cohesión no drenada

Si esta condición se puede decir que se está trabajando con una arcilla firme. En caso de no cumplirse se dice que se trabaja con una arcilla suave a media. ARCILLA SUAVE A MEDIA Para la arcilla suave a media se presenta la siguiente envolvente de presiones.

Figura 2.2. Envolvente de presiones para cortes en arcilla suave a media. La presión generada será el mayor valor obtenido de las siguientes ecuaciones:

 =   1 − 4   ó

 = 0.3   Estructuras Geotécnicas 01/2014

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ARCILLA FIRME Para la arcilla firme se presenta la siguiente envolvente de presiones.

Figura 2.3. Envolvente de presiones para cortes en arcilla firme.

La presión generada puede ser calculada como sigue:

 = 0.3   2.2 Envolvente para suelo estratificado Es común que a la hora de realizar un corte en el suelo encontremos más de un estrato; para estos casos Peck propuso realizar el cálculo de presiones usando parámetros de una arcilla equivalente.

Figura 2.4. Suelos estratificados Estructuras Geotécnicas 01/2014

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Para el caso en que tengamos dispuesto un estrato de arena sobre uno de arcilla, se determinaran los parámetros de la arcilla equivalente por medio de las siguientes ecuaciones:

 = 21 [    tan′ + ( −  )′ ]  = 1   + ( − )  Dónde: H = Altura de corte

γs = Peso específico de arena Hs = Altura de estrato de arena Ks = Coeficiente de presión lateral de tierra para arena (~1)

φ's = Angulo de fricción efectivo de arena qu =Resistencia a la compresión simple de arcilla

n’ =Coeficiente de falla progresiva (valor promedio de 0.75)

Para el caso en que tengamos dispuestos varios estratos de arcilla, se determinaran los parámetros de la arcilla equivalente por medio de las siguientes ecuaciones:

 = 1  +  + ⋯ +     = 1  +  + ⋯ +    Dónde: C1, C2,…,Cn = cohesión no drenada de estratos 1, 2, …, n H1, H2,…,Hn = espesor de estratos 1, 2, …, n

Posterior al cálculo de los parámetros de arcilla equivalente se debe disponer a clasificarla y observar la correspondiente envolvente como se realizaría para una arcilla con dichos parámetros. Estructuras Geotécnicas 01/2014

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2.3 Diseño de componentes PUNTALES Para realizar el cálculo de los requerimientos que deberá soportar un elemento utilizado para el apuntalamiento, se debe utilizar la envolvente correspondiente y pensar que está dispuesta sobre una viga; además se debe pensar que los apoyos serán precisamente los puntales. Para la determinación de las cargas sobre los puntales se deberá evaluar cada claro como una viga independiente tomando en cuenta que las vigas de los extremos serán evaluadas como voladizo. Al resolver cada claro nos dará como resultado acciones en los apoyos y al sumar las correspondientes reacciones de cada lado para cada apoyo nos resultara la fuerza por unidad de longitud correspondiente a cada puntal. Para evaluar la carga que llegara a cada puntal se deberán multiplicar los resultados obtenidos del análisis de vigas por la distancia horizontal entre puntales denominada con “s”.

Figura 2.5. Sección Transversal y vista en planta de un ademado

Figura 2.6. Analogía con vigas para análisis de carga Los valores de cargas en los puntales se calcularan de la siguiente forma: 

Para puntales laterales

 = ( )() Estructuras Geotécnicas 01/2014

8




Para puntales internos

 = ( + )() TABLESTACAS Para el cálculo de las acciones sobre la tabla estaca se debe auxiliar del mismo análisis que se realizó para los puntales, con la diferencia que el equivalente de la tablestaca será la viga. En este caso se debe determinar el valor del momento flector máximo y posteriormente con este realizar el cálculo del módulo de sección. El módulo de sección debe calcularse como sigue:

  =  Donde en valor de ( σperm) será el del material a utilizar para este elemento. LARGEROS Para el diseño de los largueros se debe realizar el cálculo del módulo de sección, tomando en cuenta que se someterá a momentos flexionantes producidos por las cargas producidas en los puntales; además se debe considerar que estas acciones serán diferentes para cada nivel de los puntales. Primeramente se debe calcular el momento máximo producido en cada nivel de los puntales: 

Para largueros de puntales laterales

) ( )(    = 8 

Para largueros de puntales internos

) ( )(  +      = 8 Posteriormente se debe calcular el módulo de sección al igual que para la tablestaca auxiliándose del valor de ( σperm) del material a utilizar.

  = 


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3. CONSIDERACIONES DE DISEÑO Y MEMORIA DE CALCULO 3.1 Creación de Anexo A - Tabla de propiedades de la madera salvadoreña Para la adecuada selección de los elementos de madera que conforman los ademados, era necesario poseer la información de los módulos de sección de las piezas de madera más comunes en el mercado nacional. Debido a esto se decidió crear una tabla de propiedades de la madera salvadoreña basándonos en el formato presentado el libro “Mecánica de Materiales” de James Gere en el apéndice F y utilizando la información de la Tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los

Principales Proveedores En El Salvador” de Manuel Guardado y Milton Meza presentada en el año 2009 en la Universidad Centroamericana “José Simeón Cañas”. Esta tabla de

autoría propia busca ser un equivalente para maderas nacionales de las tablas de propiedades presentadas en los manuales de diseño en acero, de manera que se pueda seleccionar la más adecuada a las solicitaciones. La tabla del libro de James Gere se puede consultar en el Anexo C de este documento y los ensayos realizados para la tesis se pueden consultar en el Anexo D donde también se presenta la información de contacto con los aserraderos considerados. 3.2 Consideraciones Generales del Diseño 

La determinación de las envolventes de presión aparente para el diseño del ademado se basó en lo presentado en el libro “Principios De Ingeniería De Cimentaciones” de Braja Das que fue resumido en el marco teórico de este

documento. Estas envolventes son las estimadas por Peck (1969) para el diseño de cortes en arena, arcilla blanda y arcilla firme. De la misma manera, se siguió las consideraciones del libro mencionado para la determinación de las acciones en los puntales, tablaestacas y largueros. 

Se tomaron en consideración 6 especies de madera para la selección de los elementos, estas especies son: Conacaste, Níspero, Bálsamo, Copinol, Cortes Blanco y Volador. Se tomaron en cuenta estas especies porque son de las que disponemos ensayos de laboratorio. A continuación se presentan las tablas comparativas de los esfuerzos de rupturas de las maderas que fueron consideradas para el diseño y los esfuerzos permisibles presentados en la “Norma Técnica para Diseño y Construcción de Estructuras de Madera”. Estas tablas fueron tomadas de la Tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida

Por Los Principales Proveedores En El Salvador” y muestran los factores de seguridad de cada especie de madera.


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Tabla 3.1 Compresión paralela a la fibra

Tabla 3.2 Flexión estática Al comparar estos esfuerzos permisibles y de falla se deduce que los diseños realizados con los esfuerzos especificados en la Norma Técnica serían excesivamente conservadores (por ejemplo, nótese que el esfuerzo permisible de la norma para flexión es 10 veces menor al reportado por la especie Copinol). La Norma Técnica deja la posibilidad de utilizar esfuerzos permisibles diferentes a los que contiene en ella con la única condición que existan ensayos de otras maderas consideradas y debido a que los factores de seguridad que se reportan en estas especies de madera consideradas son muy elevados, se decidió no tomar los esfuerzos permisibles de la norma y en su lugar considerar los de la tesis y de esta manera se lograrían diseños más eficientes y económicos porque se utilizarían secciones transversales menores con madera de mayor resistencia. 

La selección del parámetro “s” (espaciamiento de puntales) se terminó tomando

en cuenta que se necesita suficiente espacio para poder trabajar dentro del corte y Estructuras Geotécnicas 01/2014

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considerando además, la gran altura de éste (6.3 metros) y que las cargas transmitidas a los elementos del ademado son mayores mientras mayor sea el espaciamiento. Tomando en cuenta estos factores se definió el espaciamiento como de 3 metros medidos entre los centros de los puntales. 



La memoria de cálculo y por lo tanto el diseño final se realizó con la madera de la especie Copinol por ser la de mejor comportamiento estructural. Sin embargo, este diseño permite la utilización de otras especies de madera, las cuales se detallan para cada caso en la sección de RECOMENDACIONES de este documento para que de esta manera el diseño no esté limitado a una única especie de madera. Al determinar las cargas en los puntales se encontró que ninguna de las secciones consideradas en el Anexo A eran capaces de resistirlas por lo que se decidió utilizar perfiles HSS circulares de Acero con Fy de 36 ksi (por ser el más común) y con la filosofía de diseño ASD para ser conservadores. En el Anexo B se muestran las propiedades geométricas de los perfiles considerados tomados de la Décimo Tercera edición del “Steel Construction Manual” del AISC y además, los cálculos

para un acero de Fy igual a 36 ksi.


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3.3 Memoria de Calculo


13


4. CONCLUSIONES









La estratigrafía más desfavorable es la de la Arcilla Blanda pues las cargas que genera en el ademado son mayores por lo que es necesario que los elementos resistentes tengan dimensiones más grandes. En general, los resultados de las Arcillas son los más desfavorables debido probablemente a que se c onsideran en la condición más desfavorable, es decir, condición no drenada. Se concluye que la estratigrafía más favorable es la compuesta únicamente de Arena pues en ella se reportaron las cargas más pequeñas (alrededor de tres veces menos que en la estratigrafía de Arcilla Blanda). Para todas las estratigrafías se decidió utilizar madera de la especie Copinol para la tablaestaca y los largueros pues resulta ser un material satisfactorio desde el punto de vista estructural y es un material muy disponible en el mercado nacional; para los puntales se decidió utilizar perfiles HSS circulares de Acero pues todas las secciones de madera consultadas no eran capaces de resistir las cargas impuestas por la presión del suelo pues demandaban secciones transversales tan grandes que no resultaban económicamente viables, así que se decidió utilizar estos perfiles de acero para todos los puntales de todas las estratigrafías verificando que son perfiles existentes en el mercado nacional y que por ser de acero son altamente reutilizables. Al analizar la información de los ensayos de laboratorio de las maderas consideradas y comparar sus esfuerzos de falla con los esfuerzos admisibles de la “Norma Técnica para Diseño y Construcción de Estructuras de Madera”, se

concluye que debido a que la norma no toma en consideración la especie de la madera, sus esfuerzos admisibles resultan excesivamente conservadores por lo que se sobredimensionan los elementos y esto impacta de manera desfavorable e innecesaria en el aspecto económico del diseño.


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5. RECOMENDACIONES 

Debido a que los esfuerzos admisibles de la “Norma Técnica para Diseño y Construcción

de

Estructuras

de

Madera”

resultan

ser

excesivamente

conservadores para algunas especies de madera, se recomienda considerar los esfuerzos de falla obtenidos en los ensayos de la tesis “Determinaci ón De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores En El Salvador” para el diseño de elementos de madera de manera que resulten







diseños más económicos, verificando que en el diseño final se obtengan valores de factores de seguridad aceptables. Se recomienda realizar otros ensayos a otras especies de madera para ampliar la información disponible y lograr abarcar todas las especies de madera distribuidas en el mercado nacional para lograr que los elementos de madera se comporten de manera más efectiva y se logre aprovechar las propiedades mecánicas de cada especie resultando en diseños más económicos. Para la selección de los elementos de madera se recomienda utilizar los módulos de sección menores de cada pieza para que de esta manera se considere la condición más desfavorable para mantener los diseños conservadores tomando en cuenta que en la construcción se pueden cometer errores en la colocación de los elementos provocando que no sean capaces de resistir las cargas impuestas. En el anexo A se muestran los módulos de sección alrededor de los dos ejes principales y se deduce que el eje de menor inercia es el eje x, por lo que es ese módulo de sección el que se recomienda utilizar. Los diseños presentados en este documento se realizaron con madera de Copinol por ser la de mejor calidad por lo que es con esa madera con la que se recomienda construir el ademado. Pero, para evitar limitar el diseño una única especie de madera, se presenta a continuación las todas las especies capaces de resistir las cargas impuestas para cada estratigrafía, pudiéndose utilizar cualquiera de ellas en la construcción, recordando que la de mejor desempeño es la de Copinol.


Especie

Código

Conacaste Níspero Bálsamo Copinol Volador

CN N B CP V

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Estratigrafía: Arcilla Firme Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Sección Tabloncillo 1 1/4 * Pilarillo 5 1/2 * Pilar 6 * 6 Pilar 6 * 6 Seleccionada 11 5 1/2 Especie de N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP N, B, CP Madera

Larguero D Pilarillo 5 1/2 * 5 1/2 N, B, CP, V

Estratigrafía: Arcilla Blanda Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D Sección Tabloncillo 1 1/4 * Pilar 6 * 6 Pilar 8 * 8 Pilar 8 * 8 Pilar 8 * 8 Seleccionada 11 Especie de N, B, CP N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V Madera Estratigrafía: Arena Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D Sección Tabloncillo 1 1/4 * Pilarillo 5 1/2 Pilarillo 5 1/2 Pilarillo 5 1/2 Pilarillo 5 1/2 Seleccionada 11 * 5 1/2 * 5 1/2 * 5 1/2 * 5 1/2 Especie de CN, N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V Madera Estratigrafía: Arena – Arcilla Firme Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Sección Tabloncillo 1 1/4 * Pilar 6 * 6 Pilar 8 * 8 Pilar 8 * 8 Seleccionada 11 Especie de N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP, V Madera

Larguero D Pilar 6 * 6 CN, N, B, CP, V

Estratigrafía: Arcilla Blanda – Arcilla Firme Tablaestaca Larguero A Larguero B Larguero C Larguero D Sección Tabloncillo 1 1/4 * Pilarillo 5 1/2 Pilarillo 5 1/2 * 5 Pilar 6 * 6 Pilar 6 * 6 Seleccionada 11 * 5 1/2 1/2 Especie de N, B, CP, V N, B, CP, V N, B, CP N, B, CP N, B, CP, V Madera 

Se recomienda comprar la madera con menor humedad pues, según lo presentado en la tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores En El Salvador”, la humedad afecta las


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propiedades mecánicas de la madera. Los ensayos de humedad realizados a las especies de madera consideradas se presentan en el Anexo D de este documento.

6. BIBLIOGRAFÍA



Coduto, Donald. “Foundation Desing - Principles and Practices . Segunda Edicion. Pretince Hall, 2001.



Coduto, Donald. “Geotechnical Engineering” . Pretince Hall. 1999



Das, Braja. “Principios de Ingeniería de Cimentaciones” . Cuarta Edición. International Thomsom Editores, 1999.



Ministerio de Obras Públicas de El Salvador. “Norma técnica para diseño de estructuras de madera” . 1994



Gere, James y Goodno, Barry. “ Mecánica de Materiales ”. Séptima

Edición. Cengace Learning, 2009. 

Guardado, Manuel y Meza, Milton. “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores En El Salvador ”. Tesis presentada en el año 2009 en la Universidad

Centroamericana “José Simeón Cañas”.


17


ANEXOS


18


ANEXO A: Tabla De Propiedades De La Madera Salvadoreña


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Propiedades De La Madera Salvadoreña Especie

Esf. falla (kg/cm2)

Conacaste

364,17


Aserradero (Ubicados en S.S.)

Nombre Comercial

h(in)

b(in)

Area (cm2)

Sx (cm3/cm)

Sx (cm3)

Sy (cm3/cm)

Sy (cm3)

El triunfo El triunfo Los abetos Los abetos Los abetos Los abetos Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental La ceiba de oro La ceiba de oro La ceiba de oro La ceiba de oro La ceiba de oro El Pinar El Pinar

Tabloncillo Cuarton Tabloncillo cuarton Reglon Tabla Cuarton Tabloncillo Pilarillo Pilares Pilares Viga Viga Costanera Regla Pacha Tabloncillo Tabla Cuarton Costanera Riostra Tabloncillo Tabloncillo

1 1/4 2 1/2 1 1/4 2 1/2 2 1 2 1/2 1 1/4 5 1/2 8 6 4 4 2 1/2 1 1 1/4 1 3 3 1 1/5 1 1/4 1 1/4

10 5 10 5 4 16 5 1/2 11 5 1/2 8 6 8 10 2 1/2 3 11 16 6 3 1 1/5 10 11

78,13 78,13 78,13 78,13 50,00 100,00 85,94 85,94 189,06 400,00 225,00 200,00 250,00 39,06 18,75 85,94 100,00 112,50 56,25 9,00 78,13 85,94

1,628 6,510 1,628 6,510 4,167 1,042 6,510 1,628 31,510 66,667 37,500 16,667 16,667 6,510 1,042 1,628 1,042 9,375 9,375 1,500 1,628 1,628

40,690 81,380 40,690 81,380 41,667 41,667 89,518 44,759 433,268 1333,333 562,500 333,333 416,667 40,690 7,813 44,759 41,667 140,625 70,313 4,500 40,690 44,759

104,167 26,042 104,167 26,042 16,667 266,667 31,510 126,042 31,510 66,667 37,500 66,667 104,167 6,510 9,375 126,042 266,667 37,500 9,375 1,500 104,167 126,042

325,521 162,760 325,521 162,760 83,333 666,667 196,940 393,880 433,268 1333,333 562,500 666,667 1041,667 40,690 23,438 393,880 666,667 281,250 70,313 4,500 325,521 393,880

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El Pinar El Pinar El Pinar El Pinar

Tabloncillo Tabla Tabla Tabla

1 1/4 1 1 1

16 10 11 16

125,00 62,50 68,75 100,00

1,628 1,042 1,042 1,042

65,104 26,042 28,646 41,667

266,667 104,167 126,042 266,667

833,333 260,417 315,104 666,667

Níspero

1289,8

Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental

Cuarton Tabloncillo Pilarillo Pilares Pilares Viga Viga Costanera Regla Pacha

2 1/2 1 1/4 5 1/2 8 6 4 4 2 1/2 1

5 1/2 11 5 1/2 8 6 8 10 2 1/2 3

85,94 85,94 189,06 400,00 225,00 200,00 250,00 39,06 18,75

6,510 1,628 31,510 66,667 37,500 16,667 16,667 6,510 1,042

89,518 44,759 433,268 1333,333 562,500 333,333 416,667 40,690 7,813

31,510 126,042 31,510 66,667 37,500 66,667 104,167 6,510 9,375

196,940 393,880 433,268 1333,333 562,500 666,667 1041,667 40,690 23,438

Bálsamo

1124,4



2 1/2 1 1/4 5 1/2 8 6 4 4 2 1/2 1

5 1/2 11 5 1/2 8 6 8 10 2 1/2 3

85,94 85,94 189,06 400,00 225,00 200,00 250,00 39,06 18,75

6,510 1,628 31,510 66,667 37,500 16,667 16,667 6,510 1,042

89,518 44,759 433,268 1333,333 562,500 333,333 416,667 40,690 7,813

31,510 126,042 31,510 66,667 37,500 66,667 104,167 6,510 9,375

196,940 393,880 433,268 1333,333 562,500 666,667 1041,667 40,690 23,438

Copinol

1546,26

Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental Oriental

Cuarton Tabloncillo Pilarillo Pilares Pilares Viga

2 1/2 1 1/4 5 1/2 8 6 4

5 1/2 11 5 1/2 8 6 8

85,94 85,94 189,06 400,00 225,00 200,00

6,510 1,628 31,510 66,667 37,500 16,667

89,518 44,759 433,268 1333,333 562,500 333,333

31,510 126,042 31,510 66,667 37,500 66,667

196,940 393,880 433,268 1333,333 562,500 666,667


21


Volador

714,23


Oriental Oriental Oriental

Viga Costanera Regla Pacha

4 2 1/2 1

10 2 1/2 3

250,00 39,06 18,75

16,667 6,510 1,042

416,667 40,690 7,813

104,167 6,510 9,375

1041,667 40,690 23,438



2 1/2 1 1/4 5 1/2 8 6 4 4 2 1/2 1

5 1/2 11 5 1/2 8 6 8 10 2 1/2 3

85,94 85,94 189,06 400,00 225,00 200,00 250,00 39,06 18,75

6,510 1,628 31,510 66,667 37,500 16,667 16,667 6,510 1,042

89,518 44,759 433,268 1333,333 562,500 333,333 416,667 40,690 7,813

31,510 126,042 31,510 66,667 37,500 66,667 104,167 6,510 9,375

196,940 393,880 433,268 1333,333 562,500 666,667 1041,667 40,690 23,438

22


ANEXO B: Tabla De Propiedades Del Acero y Calculo de Pn/Ωc


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24


Determinación de Pn/Ωc para Perfiles HSS Circulares de Acero con Fy=36 ksi

Material

E (KPa)

D(in)

t (in)

Área (in2)

Radio de giro (in)

KL/r

Fe (KPa)

Fcr (KPa)

Pn (KN)

ASD: Pn/1,67 (KN)

Acero Fy=36 ksi

2,03E+08

4 1/2 4 3 1/2 3 2 7/8 2 1/2 2 3/8 1 8/9

0,349 0,291 0,291 0,233 0,233 0,233 0,233 0,174

4,55 3,39 2,93 2,03 1,93 1,66 1,57 0,94

1,47 1,32 1,14 0,982 0,938 0,806 0,762 0,613

61,22 68,18 78,95 91,65 95,95 111,66 118,11 146,82

534499,70 430983,51 321456,71 238526,03 217629,85 160687,79 143622,58 92946,65

206871,04 197294,76 181510,65 161941,55 155209,74 130716,90 120909,36 81514,21

588,29 418,02 332,39 205,46 187,22 135,62 118,64 48,04

352,27 250,31 199,04 123,03 112,11 81,21 71,04 28,77


25

ANEXO C: Tabla De Propiedades De La Madera Del Libro “Mecánica de Materiales” de James Gere



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ANEXO D: Información Tomada De La Tesis “Determinación De Las Propiedades Mecánicas De La Madera Distribuida Por Los Principales Proveedores En El Salvador”


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Proyecto 2 - Diseño de Ademados

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