PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1 PROJEKTOVANJE - WEHOTHERM ® Standard 7.1.1 Uvod Projektovanje cevovoda daljinskog grejanja uključuje niz brojnih procedura. U ovom pregledu nalazi se niz često korišćenih formula i pravila za ovu oblast. Ovde predstavljeni računi su najviše primereni sledećim uslovima korišćenja i specikacijama.
Prečnici: Nominalni prečnici od DN 20 do DN 600 (dijagrami su do DN 600 ali se formule mogu koristiti i za veće prečnike – za orjentacione potrebe). Pritisak: - Radni nadpritisak cevovoda (ventila i kompenzatora) 1.6 ili 2.5 MPa. - Ispitni nadpritisak cevovoda, maksimalno 1.5 puta od radnog nadpritiska. Temperature: - Stalna radna temperatura 142 °C za radni vek od 30 godina. Ako je projektovana temperatura veća, radni vek cevi (PUR izolacije) biće kraći, a ako je temperatura manja, vek cevi biće produžen. Materijal: - Šavne čelične cevi prema EN 10217 – 2 ili drugom važećem standardu. - Bešavne čelične cevi prema EN 10216 – 2 ili drugom važećem standardu. Pre početka projektovanja sledeći podaci moraju biti pribavljeni: 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9.
Ime i lokacija strukture i prečnici novog cevovoda. Dali je u pitanju novi cevovod cevovod ili zamena postojećeg cevovoda. Radne temperature (min. i maks.) za potisni i povratni cevovod. Radni nadpritisak (min. i maks.) za za potisni i povratni cevovod. cevovod. Ispitni nadpritisak za cevovod. Početna i krajnja tačka cevovoda, šahtovi, čvrste tačke i ventili. Specikacija svih prečnika i kućnih priključaka na cevovod. Da li je predviđeno korišćenje sistema za detekciju i koji je sistem korišćen u prošlosti. Mogućnost prethodnog grejanja cevovoda toplom vodom tokom instalacije.
7.1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.2 SI - jedinice Mehanički i toplotni pritisci: 1 Pa 1 MPa
= 1 N/m2 = 1 N/mm2
Pritisak: 1 Pa 1 Bar 1 atm 1 mm H2O 1 mm Hg
= = = = =
1 N/m2 100 kPa = 0,1 MPa 101,325 kPa 9,8067 Pa 133,322 Pa
Energija: 1J 1 kWh
= 1 Nm = 1 Ws = 3600 kJ = 3,6 MJ
Snaga: 1W 1 hp 1 kcal/h 1 kpm/s
= = = =
1 J/s 735,5 W 1,163 W 9,807 W
Specična toplota: 1 kcal/kg K
= 4,1868 kJ/kg K = 4,1868 . 103 Ws/kg.K
7.1.2
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.2 SI - jedinice Mehanički i toplotni pritisci: 1 Pa 1 MPa
= 1 N/m2 = 1 N/mm2
Pritisak: 1 Pa 1 Bar 1 atm 1 mm H2O 1 mm Hg
= = = = =
1 N/m2 100 kPa = 0,1 MPa 101,325 kPa 9,8067 Pa 133,322 Pa
Energija: 1J 1 kWh
= 1 Nm = 1 Ws = 3600 kJ = 3,6 MJ
Snaga: 1W 1 hp 1 kcal/h 1 kpm/s
= = = =
1 J/s 735,5 W 1,163 W 9,807 W
Specična toplota: 1 kcal/kg K
= 4,1868 kJ/kg K = 4,1868 . 103 Ws/kg.K
7.1.2
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.3 Iskop Upozoravajuća traka Zemlja - nabijena po potrebi Pesak (0-8 mm) - Nabijenost 94-98 % Cev Pesak (0-8 mm) - standardna nabijenost Dno iskopa Drenaža o100 (Drenaža se koristi samo u specijalnim slučajevima)
6 9 0
Preporučene dimenzije kanala za sve sastave sa termoskupljajućim spojnicama:
7.1.3
Prečnik D (mm) 90 110 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355 400 450 500 560 630 710 800 900
Amin (mm) 230 250 270 280 300 320 340 370 390 420 520 560 600 700 750 810 880 1000 1100 1200
Bmin (mm) 250 260 260 270 280 290 300 310 330 340 360 380 400 430 450 480 520 550 650 700
Smin (mm) 640 660 675 690 710 730 750 775 800 830 865 905 950 1000 1050 1110 1180 1260 1350 1450
emin (mm) 140 140 140 140 140 140 140 140 140 140 200 200 200 250 250 250 250 290 300 300
Ove vrednosti prestavljaju minimalne dimenzije, a sa povećanjem širine kanala za 100 do 300 mm olakšava se sama instalacija. 11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.4 Minimalna visina pokrivanja cevi Minimalna visina pokrivenosti cevi je 0,4 m. Minimalna pokrivenost se uvek meri od vrha spoljne cevi ili kod izdignutih račvi od vrha cevi račve. Ako je cev izložena silama od saobraćaja, minimalna pokrivenost traba da se izračuna po sledećoj formuli, ali nikada manje od 0,4 m.
h = 0,17 . F
[m]
F = Sila točkova, za jednu osovinu [ t ]
7 9 0
Minimalana pokrivenost (h) se meri od vrha spoljne cevi do donje granice pokrivača puta (asfalt ili beton). Ako nije moguće imati pokrivenost od 0,4 m, armirano-betonska ploča se može koristiti da rasporedi silu pritiska na veću površinu. U tom slučaju armiranobetonska ploča mora biti na udaljenosti od najmanje 150 mm do vrha spoljne cevi. Ako postoji ukrštanje sa drugom cevi između puta i cevovoda, prečnik ukrštajuće cevi treba da se doda visini minimalne pokrivenosti.
Ukrštanje kablova i cevi Sva ukrštanja paralelnih cevovoda i kablova ne bi trebalo da bude na distanci manjoj od 150 mm do PE-HD spoljne cevi. Minimalnu distancu od 150 mm takođe treba obezbediti tokom premeštanja cevovoda ili zemlje. Ako minimalnu distancu od 150 mm nije moguće obezbediti, spoljna cev se mora zaštititi sa PE-HD zaštitnom cevi u dužini od pet puta prečnika spoljne cevi ali ne manje od 1,5 m. Ukrštajuća cev takođe mora biti zaštićena sa zaštitnom cevi. Na sastavima, T-račvama ili blizu ventila ta vrsta ukrštanja sa distancama manjim od 150 mm nije dozvoljena. Minimalna distanca između visokonaponskog kabla ili tramvajske linije i cevovoda sa alarmnim sistemom je - 1,0 m (paralelno) - 0,4 m (unakrsno). Ukrštanja cevovoda sa drugim instalacijama podležu važećim nacionalnim standardima.
11 / 2010
Projektovanje
7.1.4
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.5 Toplotni gubitak
λ z
= toplotna provodljivost zemlje
Toplotni gubitak za sistem daljinskog grejanja sa jednakom debljinom izolacije na potisnoj i povratnoj grani može se izračunati po sledećoj formuli:
ΔP = G (tp + tv - 2tz) [W/m] ΔP = Gubitak toplote potisne i povratne cevi [W/m] G = Koecijent prolaza toplote cevi u zemlji [W/m K] tp = Temperatura potisne cevi cevi [°C] tv = Temperatura povratne cevi [°C] tz = Temperatura zemlje [°C] Koecijent prolaza toplote potisne i povratne cevi u zemlji može se izračunati pomoću vrednosti toplotnog otpora glavne cevi, izolacije, spoljne cevi, zemlje i razmene toplote između obe cevi:
G=
7.1.5
1 Rp + Rz + Rt
[W/mK]
G = Koecijent prolaza toplote cevi u zemlji [W/m K] Rp = Toplotni otpor cevi [mK/W] Rz = Toplotni Toplotni otpor zemlje [mK/W] Rt = Otpor razmene toplote između potisne i povratne cevi [mK/W]
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
Rp =
Rz =
Rt =
1 2πλ n 1 2πλ z 1 4πλ z
In
In
In
d di
+
WEHOTHERM ® Standard
1 2πλ PUR
In
4 (H + 0,0685 . λ z) D
[1 + (
Di d
+
1 2πλ PE
In
D Di
[mK/W]
[mK/W]
2 (H + 0,0685 . λ z) A
2
)]
[mK/W]
d di D Di H A
= Spoljni prečnik radne cevi [m] = Unutrašnji prečnik radne cevi [m] = Spoljni prečnik obložne cevi [m] = Unutrašnji prečnik obložne cevi [m] = Visina pokriva do centralne ose cevovoda [m] = Osovinski razmak između potisne i povratne cevi [m] λ n = Koecijent toplotne provodljivosti čelične cevi (53 W/mK za nisko ugljenični čelik) λ PUR = Koecijent toplotne provodljivosti za PUR izolaciju (vrednost određena od strane proizvođača ) λ PE = Koecijent toplotne provodljivosti za PE obložnu cev (0,43 W/mK) λ z = Koecijent toplotne provodljivosti zemlje suvi pesak = 1,5 W/mK vlažna zemlja = 2,5 W/mK Konstante 0,0685 m2 K/W je uobičajena vrednost za otpor toplote na površini zemlje.
7.1.5
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Tabela sadrži toplotnu otpornost R p za slobodnu ne zakopanu cev izračunato za sledeće vrednosti: λ n λ PUR λ PE
= = =
52 [W/mK] 0,026 [W/mK] 0,43 [W/mK]
Koecijent prelaza toplote između obloge izolacije i okolnim vazduhom nije računa.
DN
d.s (mm)
20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600
26,9 . 2,6 33,7 . 2,6 42,4 . 2,6 48,3 . 2,6 60,3 . 2,9 76,1 . 2,9 88,9 . 3,2 114,3 . 3,6 139,7 . 3,6 168,3 . 4,0 219,1 . 4,5 273,0 . 5,0 323,9 . 5,6 355,6 . 5,6 409,4 . 6,3 457,0 . 6,3 508,0 . 6,3 610,0 . 8,0
Izolacija klasa 1 D Rp (mm) (mK/W) 90 6,997 90 5,617 110 5,514 110 4,716 125 4,180 140 3,480 160 3,378 200 3,238 225 2,736 250 2,240 315 2,041 400 2,154 450 1,831 500 1,904 560 1,779 560 1,061 630 1,136 710 0,747
Izolacija klasa 2 D Rp (mm) (mK/W) 110 8,299 110 6,920 125 6,336 125 5,538 140 4,905 160 4,329 180 4,124 225 3,964 250 3,380 280 2,933 355 2,770 450 2,878 500 2,476 560 2,596 630 2,502 630 1,784 710 1,867 800 1,477
Izolacija klasa 3 D Rp (mm) (mK/W) 125 9,122 125 7,742 140 7,061 140 6,263 160 5,754 180 5,075 200 4,777 250 4,609 280 4,073 315 3,655 400 3,501 500 3,522 560 3,168 630 3,338 670 2,877 710 2,514 800 2,597 900 2,219
7.1.5
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Primer računa gubitka toplote: Cev:
2x DN 150/250 (Izolacija klasa 1) tp = 90°C tv = 70°C tz = 10°C L = 100 m
- Rp vrednost po prethodnoj tabeli - Visina pokriva do gornje ivice spoljne cevi h = 0,5 m - Razmak između površina spoljnih cevi u saglasnosti sa preporučenom minimalnom vrednošću emin – Rov za polaganje cevi, T. 7.1.3 - λ z = 1,5 W/mK
Tabela sadrži koecijente prolaza toplote za pokrivene cevi za date vrednosti
DN
d.s (mm)
20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600
26,9 . 2,6 33,7 . 2,6 42,4 . 2,6 48,3 . 2,6 60,3 . 2,9 76,1 . 2,9 88,9 . 3,2 114,3 . 3,6 139,7 . 3,6 168,3 . 4,0 219,1 . 4,5 273,0 . 5,0 323,9 . 5,6 355,6 . 5,6 409,4 . 6,3 457,0 . 6,3 508,0 . 6,3 610,0 . 8,0
Izolacija klasa 1 D G (mm) (W/mK) 90 0,133 90 0,163 110 0,166 110 0,192 125 0,215 140 0,254 160 0,262 200 0,275 225 0,321 250 0,384 315 0,425 400 0,411 450 0,480 500 0,468 560 0,501 560 0,783 630 0,749 710 1,079
Izolacija klasa 2 D G (mm) (W/mK) 110 0,114 110 0,135 125 0,147 125 0,166 140 0,186 160 0,210 180 0,220 225 0,230 250 0,267 280 0,305 355 0,326 450 0,320 500 0,370 560 0,355 630 0,370 630 0,505 710 0,489 800 0,610
Izolacija klasa 3 D G (mm) (W/mK) 125 0,104 125 0,122 140 0,133 140 0,149 160 0,161 180 0,182 200 0,193 250 0,201 280 0,226 315 0,252 400 0,265 500 0,266 560 0,295 630 0,283 670 0,326 710 0,371 800 0,362 900 0,423
Gubitak toplote cevovoda (potisna i povratna cev) je:
ΔP = G (tp + tv - 2tz) = 0,384 . (90 + 70 - 2 . 10) = 53,76 W/m ΔPuk = ΔP . L = 53,76 . 100 = 5 376 W 11 / 2010
Projektovanje
7.1.5
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.6 Dijagram protoka Ovaj dijagram se može koristiti kod sistema daljinskih toplovoda gde je unutrašnja cev od čelika. Dijagram je verodostojan na +80°C. Na +60°C maksimalna greška u gubitku pritiska je -10 %. Na +110°C maksimalna greška u gubitku pritiska je + 10 %. Dijagram je izračunat za temperaturu od + 80°C i za hrapavost površine unutar cevi od 0,03 mm .
Tabela konverzije: Snaga: 1,0 W 4186,8 W 1,163 W
= 0,2388 . 10-3 kcal/s = 1,0 kcal/s = 0,2778 . 10-3 kcal/s
= 0,8598 kcal/h = 3600 kcal/h = 1,0 kcal/h
= 0,2778 . 10-6 kWh = 1,0 kWh = 1,163 . 10-3 kWh
= 0,2388 . 10-3 kcal = 859,8 kcal = 1,0 kcal
Energija: 1,0 J 3,6 . 106 J 4186,8 J
Jedinice pritiska: Nove jedinice: Naziv Pascal Bar Milibar
Oznaka Pa bar mbar
Pretvaranje 1 Pa = 1 N/m2 1 bar = 100 kPa 1 mbar = 10-3 bar
kp/m2
1 kp/m2 = 9,80665 Pa
Technička atmosfera
at
1 at 1 at
= 1 kp/cm2 = 98066,5 Pa = 0,980665 bar
Fizička atmosfera
atm
1 atm 1 atm
= 101325 Pa = 1,01325 bar = 760 Torr
Torr (1 mm Hg)
torr
1 torr 1 torr
= 1/760 atm = 133,322 Pa = 1,333224 mbar
= 105 Pa = 100 Pa
Stare jedinice: 7.1.6
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE UNUTRAŽNJI PREČNIK
PROTOK VODE (PROTOK MASE)
WEHOTHERM ® Standard BRZINA DINAMIČKI PRITISAK
1 2
GUBITAK PRITISKA ev
2
7.1.6
Umanjena kopija SBI nomograma No.3 prestavljena uz dopuštenja Statens Byggeforskningsinstitut, Danska koji garantuje tačnost samo u originalnoj A3 kopiji.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.7 Napon u zidu cevi
P
σa 9 9 0
σt
Naponi u zidu cevi uzrokovani unutrašnjim pritiskom (σt i σa). Tangencijalni napon:
σt =
p.d 2 . Sef
[N/mm2]
Aksijalni napon:
σa =
σt σa
p d Sef
7.1.7
= = = = =
p.d 4 . Sef
[N/mm2]
tangencijalni napon aksijalni napon unutrašnji pritisak [MPa] spoljni prečnik radne cevi [mm] efektivna debljina zida (Nominalna debljina zida smanjena za uticaj korozije i negativnih odstupanja) [mm] (korozija se ne uvažava kada se koristi tretirana voda )
Napon u zidu cevi uzrokovan promenama temperature u poređenju sa instalacionom temperaturom ( σth): Toplotni aksijalni napon:
σth = αth . Δt . E αth =
Δt E
= =
[N/mm2]
Koecijent toplotnog istezanja (1,2 . 10-5 K-1, za nisko ugljenični čelik) Maksimalna razlika između temperature cevovoda i temperature pri instalaciji [°C] Youngov modul elastičnosti (za nisko ugljenični čelik je E=206000 N/mm2)
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Ravnomeran napon na zidu cevi: σeq =
(
σ + 2 t
σa - σth
z
)
2
(
- σt .
σa - σth
z
)
[N/mm2]
- σth = Napon pritiska ( povećanje temperature) + σth = Napon zatezanja (smanjenje temperature) z = Faktor vara za spojeve cevi Najveća apsolutna sila napona z σt, (σa ± σth) ili σeq koristi se kao ravnomeran napon σeq. Ovo treba uzeti u obzir kad god se koristi ili pomene ravnmeran napon u ovom upustvu.
Preporučena vrednost faktora vara zasnovana na učestalosti snimanja varova na terenu x-zrakom: Sile pritiska/napona (povećanje temperature): Ako je 10 - 100 % sastava testirano x-zrakom Ako je manje 10 % sastava testirano x-zrakom
z = 1,0 z = 0,9
Sila zatezanja/napona (smanjenje temperature): Ako je 100 % sastava testirano x-zrakom Ako je više od 10 % sastava testirano x-zrakom Ako je manje 10 % sastava testirano x-zrakom
z = 1,0 z = 0,8 z = 0,6
Zahtevi za utvrđivanje vrednosti sila napona: Ravnomeran napon mora biti upoređen sa dozvoljenim naponom:
σdoz =
σdoz
Re sf
Re sf
σeq
[N/mm2]
= Dozvoljeni napon zida radne cevi [N/mm2], = Tačka istezanja radne cevi [N/mm2] (235 N/mm2 za nisko ugljenični čelik) = Faktor sigurnosti (normalna vrednost sf = 1,5)
7.1.7
BELEŠKA: Kada je nadpritisak 1,6 MPa ili manje i dimenzija radne cevi DN 600 ili manje i nije ugrađen kompenzator, napon uzrokovan od nadpritiska može biti zanemaren. Samo se termalni napon računa. Maksimalna razlika je 6% ako izaberemo ovaj pojednostavljeni metod umesto potpune računske metode. Prestavljene računice su veoma osnovne. Zato preporučujemo računanje operacionog napona cevovoda u bliskoj kooperaciji sa prestavnicima Fintherm Praha i KWH Pipe kompanija.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.8 Sile trenja i frikciona dužina 7.1.8.1 Sile trenja
0 0 1
Pomeranja zakopanih cevi daljinskog grejanja su onemogućena silom trenja između zemlje i spoljne cevi.Prosečna sila trenja po metru dužnom može biti izračunata sledećom formulom:
Fμ = μ . ξ . g . H . π . D μ
ξ
g H D
[N/m]
= Koecijent trenja između zemlje i spoljne cevi. Tipična vrednost se nalazi između 0,25 i 0,5 i sledeće vrednosti se uobičajeno koriste μ = 0,40 za cevi (12 m dužine) μ = 0,45 za cevi (6 m dužine) μ = 0,35 za cevi spojene ekstrudiranim varovima = Gustina zemljišta oko cevi [kg/m3] = Sila gravitacije = 9,81 [m/s2] = Visina pokriva do centra cevi [m] = Spoljni prečnik spoljne cevi [m]
Frikcione dužine računate za određene vrednosti su prestavljene u tabeli u Dodatku No. 7.1/2,3.
7.1.8
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.8.2 Frikciona dužina – maksimalna dužina polaganja
b r s 1 0 1
Frikciona dužina ili maksimalna dužina polaganja može se izračunati pomoću formule:
Lmax = Lfr = Lmax = Lfr σdoz
A Fμ
σdoz . A
Fμ
[m]
= Maksimalna dužina polaganja i frikciona dužina [m] = Maksimalni dozvoljeni napon u čelilnoj cevi [N/mm2] = Površina preseka čelične cevi [mm2] Vidi Dodatak No. 7.1/2,3 = Sila trenja za jedan metar cevi [N/m] (za formulu pogledaj 7.1.8.1)
Lukovi sa uglovima jednakim ili ispod 15° se smatraju ravnim cevima. Zbog dodatne sile frikcije potrebno je ispuniti sledeći zahtev:
Lmax = Lfr
L1 +
L2 (1 - sin α)
[m]
7.1.8
b r s 2 0 1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.9 Termičko istezanje Pojednostavljen računski metod koji ne uzima u obzir sile trenja se uobičajeno koristi za određivanje termičkog istezanja. Tim računom se dobija oko 20% duže termičko istezanje u poređenju sa stvarnim radom cevi.
3 0 1
∆L
L
Teoretski slobodano istezanje (ΔL) je identično istezanju cevi u otvoronem kanalu i može biti izračunata pomoću sledeće formule:
ΔL = αth . L . Δt
[m]
ΔL = Teoretski slobodano istezanje αth = Koecijent toplotnog istezanja (1,2 . 10-5 K-1, za nisko ugljenični čelik) L = Dužina slobodne cevi koja se širi Δt = Maksimalna srednja razlika početne temperature cevi u poređenju sa instalacionom temperaturom [oC]
Ograničeno istezanje zatrpane cevi (ΔL red) može biti izračunato pomoću formule:
ΔLred = αth . L . Δt -
7.1.9
Fμ . L2 2.A.E
[m]
ΔLred = Ograničeno istezanje zatrpane cevi αth = Koecijent toplotnog istezanja (1,2 . 10-5 K-1, za nisko ugljenični čelik) Δt = Maksimalna srednja razlika početne temperature cevi u poređenju sa instalacionom temperaturom [°C] Fμ = Sila frikcije po metru dužnom cevi [N/m] A = Površina preseka čelične cevi [mm2] (vidi Dodatak 7.1/2,3) E = Youngov modul elastičnosti (206 000 N/mm2, za nisko ugljenični čelik)
Ako ekspanzija cevovoda prevazilazi 80% frikcione dužine, može se koristitisledeća pojednostavljena formula:
ΔLred = 0,8 . αth . L . Δt
[m]
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.10 Metode instaliranja cevovoda Instaliranje bez prethodnog zagrevanja Instaliranje sa prethodnim zagrevanjem Hladna instalacija
7.1.10.1 Instalacija bez prethodnog zagrevanja Instalacija bez prethodnog zagrevanja se koristi kod cevovoda (napravljenih od niskougljeničnih čelika) čija maksimalna temperaturna razlika (tmax - tmin) je jednaka ili ispod 60°C ili kada je razmak između čvrste tačake (prirodne ili stvarne) i ekspanzione komponente (lire ili kompenzatora) je jednaka ili manja od frikcione dužine Lfr (i.e. razmak između dve ekspanzione komponente ie kraći ili jednak zbiru dve frikcione dužine). Maksimalni napon u zidu cevi će onda biti 150 N/mm 2. Lire moraju imati segmente sa odgovarajućom dužinom slobodnih segmenata Lfr a kompezatori moraju imati odgovarjuću kompezacionu sposobnost. Slobodan segment je deo cevi iza lire koji je pod uticajem ekspanzije (koji se savija). To kretanje mora biti dopušteno od zemljišta pomoću kompenzacionih jastuka. Minimalni dužina slobodnog segmenta je bazirana na totalnom maksimumu istezanja cevi u liri. Ako je stvarna dužina kraća od traženog minimuma slobodnog segmenta, potrebno je poboljšati ekspanziju u liri da bi se potrebna slobodna dužina podudarala sa stvarnom dužinom. To se može postići pomoću čvrstih tačaka, drugih ekspanzionih tačaka, ili prethodnim zagrevanjem jednovremenih kompenzatora.
Kompenzacija pomoću ekspanzije Cev se kreće samo u pozitivnom smeru. Kretanje uzrokovano temperaturnim promenama može se kompenzirati ili sa ”L”, ”U” ili ”Z” lirama ili sa kompenzatorom.
Kompenzacija pomoću ekspanzije (lire ”L”, ”U”, i ”Z”) Cev se kreće samo u pozitivnom smeru. Znači da se moraju postaviti dilatacioni ulošci na istoj strani na koju se cev kreće (više od 5 mm).
Maksimalna kompenzacija sa dilatacionim prolima i jastucima kada je prečnik spoljašnje cevi manji ili jednak Ø250 mm: 7.1.10
Maksimalna kompenzacija sa dilatacionim jastucima kada je prečnik spoljne cevi veći ili jednak Ø280 mm:
4 0 1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Cevovod se deli u poznate elemente: prava cev, ”L”, ”Z”, i ”U-lukove”. Minimum tražene dužine slobodnog segmenta – je određen pomoću nomograma u Dodatku No. 7.1/1. Temeratura koja se koristi za određivanje dužine slobodnog segmenta je razlika između instalacione i maksimalne temperature. Stvarne i prirodne čvrste tačke su markirane na karti cevovoda. Prirodne čvrste tačke su tačke, gde se cev ne kreće, kada se temperatura u cevovodu menja, zato što sile trenja zadržavaju cev u obezbeđenom položaju. Kada je visina pokrova između tačaka 1 i 2 ista, prirodna čvrsta tačka biće osigurana na sredini između tih tačaka.
b r s 5 0 1
Kada se visina pokrova menja linearno, pozicija prirodne čvrste tačke se računa po sledećoj formuli:
X= H1 = H2 = L = X =
L 2H2 + H1 . 3 H1 + H2
[m]
Visina pokrova kod tačke 1, do centra cevi [m] Visina pokrova kod tačke 2, do centra cevi [m] Razmak između tačaka 1 i 2 [m] Razmak između tačke 1 i prirodne čvrste tačke [m]
Prirodna čvrsta tačka 1
7.1.10
H 2
H
b r s 6 0 1
X L
Razmak između čvrstih tačaka (prirodnih ili stvarnih) i kompenzujućeg uređaja ne sme biti veći od frikcione dužine.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
L-luk Zahtevi: L1 ≤ Lfr Primer: Cev: DN 100, spoljna cev prečnik 200 mm Pokrivenost do centra 0,8 m. L = 50 m Instalaciona temperatura +10°C Minimalna temperatura +10°C Maksimalna temperatura + 130°C
b r s 7 0 1
Zadatak: Denisati dužinu slobodnog segmenta i potrebe za dilatacionim jastucima. Procedura: 1.
Frikciona dužina u saglasnosti sa Dodatkom No. 7.1/2 izolaciona klasa 1, DN 100/200 Pokrivenost 0,8 m => Lfr = 53 m Zahtev: Lfr = 53 m > 50 m je u redu
2.
Računanje maksmuma krivine i dužine slobodnog segmenta pomoću nomograma Dužina 50 m i Δt = 130°C - 10°C = 120°C Pomeranje = 72 i min. dužina slobodnog segmenta 5,4 m.
7.1.10
8 0 1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE 3.
WEHOTHERM ® Standard
Određivanje količine dilatacionih jastuka i prola: a) Pošto je prečnik spoljne cevi manji od 280 mm, koristićemo jastuke i prole. b) Zadnjih 15 % od slobodnog segmenta ne mora se pokrivati bilo kakvim ulošcima. 5,4 x 0,15 = 0,8 m c) Iz nomograma možemo izvesti da je jedan prol potreban za dužine manje od 4,0 m. To znači da je jedan prol potreban od 0,8 m do 4,0 m. d) Od 4,0 m do 5,4 m (najveća kretanja) potreban nam je jedan prol i dilatacioni jastuk sa obe strane prola (dva kompenzaciona sloja). e) Dužina cevi od 5,4 m (slobodan segment) takođe se kreće, s toga su nam potrebni dilatacioni proli i za tu stranu krivine. Njihovu veličinu možemo računati na isti način kao i za duže slobodne segmente. Za slobodne segmente kraće od 10 m dovoljno je precizno da se koriste dilatacioni proli od 30 % dužine prola potrebnih za duže slobodne segmente (0,3 5,4 m = 1,6 m). Dobijena vrednost se zaokružuje na najbližu decimalu.
7.1.10
b r s 9 0 1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
U-luk U-luk radi najbolje kada ima otprilike istu dužinu cevi (L, i G) sa obe svoje strane.
L1 ≤ Lfr
L2 ≤ Lfr
1 l s
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka
b r s 0 1 1
L
2 l s
L
Zahtevi: L1 ≤ Lfr (Frikciona dužina) L2 ≤ Lfr (Frikciona dužina) Lx ≥ 0,5 x (Duži slobodan segment Lsl1 ili Lsl2) Lx ≤ 1,0 x (Duži slobodan segment L sl1 ili L sl 2)
0,5
L1 L2
2,0
Primer: Cev: DN 250/ 400 (Izolacija klasa 1) L1 = 65 m, L2 = 75 m Pokrov do centra cevi 0,9 m. Maksimalna razlika temperature između radne i instalacione temperature Δt = 110°C. Procedura: 1. Provera da li su maksimslne dužine polaganja 65 m i 75 m kraće od frikcione dužine od 79 m (Lfr = 79 m, kada je pokrov 0,9 m)
0,5 2.
65 75
7.1.10
2,0 je u redu
Račun temperaturnog istezanja Temperaturno istezanje se može izračunati prema nomogramu iz Dodatka No. 7.1/1 ili formule u Articlu 7.1.9 L1 = 65 m, Δt = 110°C, znači ΔL = 86 mm L2 = 75 m, Δt = 110°C, znači ΔL = 99 mm
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE 3.
Određivanje dužine slobodnog segmenta u saglasnosti sa nomogramom iz Dodatka No. 7.1/1
b r s 1 1 1
4.
WEHOTHERM ® Standard
“Z” i “U”
Dilatacioni jastuci / proli Proli u saglasnosti sa Nomogramom iz Dodatka No. 7.1/1. Pošto je prečnik spoljašne cevi ≥ Ø250 mm (400 mm), treba da koristimo dilatacione jastuke umesto prola.
Lsl1
Lsl2
Nomogram u Dodatku 7.1/1 Tri jastuka Dva jastuka
Jedan jastuk
7.1.10
1 l s
L
2 l s
L
“Z“ i “U“ b r s 2 1 1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Z - luk Z-luk radi najbolje kada su cevi oko nje otprilike iste dužine (L1 i L2).
fr
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka
sl
fr
g 3 1 1
Požadavky: L1 ≤ Lfr (Frikciona dužina) L2 ≤ Lfr (Frikciona dužina)
0,25
L1 L2
4,0
Primer: Cev: DN 250/400 (Izolacija klasa 1) L1 = 40 m, L2 = 60 m Pokrov do centra cevi 0,9 m. Maksimalna temperaturna razlika između početne i temperature pri instaliranju Δt = 110°C. Procedura: 1. Proverom maksimalne dužine cevi za instaliranje utvrđuje se da su obe (40 m i 60 m) kraće od frikcione dužine od 79 m (Lfr = 79 m, kada je pokrov 0,9 m)
0,25
40 60
4,0 je u redu 7.1.10
2.
Račun toplotnog istezanja Toplotno istezanje može se izračunati uz upotrebu nomograma Iz Dodatka No. 7.1/1. ili pomoću formule na strani 80. L1 = 40 m, Δt = 110°C, znači ΔL = 53 mm => dilatacioni prol / jastuk L2 = 60 m, Δt = 110°C, znači ΔL = 79 mm => dilatacioni prol / jastuk L1 + L2 = 100 m, Δt = 110°C, znači ΔL = 132 mm => Lsl
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE 3.
Određivanje dužine slobodnog segmenta u saglasnosti sa nomogramom u Dodatku No. 7.1/1
g 4 1 1
4.
WEHOTHERM ® Standard
“Z“ i “U“
Dilatacioni jastci / proli Proli u saglasnosti sa nomogramom iz Dodatka No. 7.1/1. Pošto je poprečni presek spoljne cevi ≥ Ø250 mm (400 mm), moramo koristiti dilatacione jastuke umesto prola.
Nomogram u dodatku No. 7.1/1
sl
Tri jastuka
Dva jastuka
2 l s
Jedan jastuk
L
“Z“ i “U“
7.1.10
sl
b r s 5 1 1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Kompenzacija pomoću trajnog kompenzatora Diagram sila trenja na cevovodu kada se koriste kompenzatore
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka
Stvarna čvrsta tačka
) N ( e j i c k i r f a l i S
Lmax
g 6 1 1
Lfr
Lmax
Lfr
Lmax
Lfr
Lmax
Lfr
Maksimalna razdaljina između dva kompenzatora jednaka je dvema frikcionim dužinama. Kada visina pokrivenosti varira srednja vrednost pokrivenosti se koristi za određivanje frikcione dužine za pojedinačne delove cevovoda. Dodatna aksialna sila na cevovodu od strane kompenzatora proizilazi od unutrašnjeg nadpritiska uzrokovanog većim poprečnim presekom kompenzatora.
(
Fc = p . Sv -
π
4
. di2
)
[N] 7.1.10
p SV di
= Unutršnji pritisak u cevovodu [MPa] = Efektivna površina kompenzatora [mm2] = Unutrašnji prečnik čelične cevi [mm]
Maksimalna kretanja se računaju po formuli iz Artikla 7.1.9 ili prema nomogramu iz Dodatka No. 7.1/1. Maksimalno kretanje za svaku dužinu mora biti manje od ekspanzione mogućnosti kompenzatora za dati nadpritisak. Ako je kretanje suviše veliko, dužina mora biti smanjena do maksimalno dozvoljenog kretanja za korišćeni kompenzator.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.10.2 Instalacija sa prethodnim zagrevanjem Prethodno zagrevanje (za cevi od niskougljeničnih čelika) se uobičajeno koristi za cevovode čija temperaturna razlika će premašiti 60°C (tmax - tmin) i gde će razdaljina između čvrste tačake ( prirodne ili stvarne) i ekspanzione komponente biti veća od frikcione dužine Lfr (pr., kada je razdaljina između dve ekspanzione komponente veća od sume dve frikcione dužine). Maksimalni napon u zidu cevovoda će tada biti veći do 150 N/mm2. Instalacija sa prethodnim zagrevanjem počinje sa grejanjem postavljenog cevovoda na otprilike 70 °C i odmah kada je temperatura postignuta, cevovod se zatrpava peskom i zemljom. Jednom napregnuti kompenzator može ili ne mora biti korišćen.
Upozorenje: Potrebno je napraviti protokol o toku prethodnog zagrevanja, npr. o inicijalnoj i temperaturi zagrevanja i o dostignutim ekspanzionim vrednostima. Blokirani deo Prave cevi su nepokretne između dve čvrste tačke ili su blokirane silama trenja u zemlji. Nema pomeran ja. Cevovod je pod uticajem napona ili u pozitivnom ili negativnom pravcu. Temperaturna razlika ±60°C predstavlja vrednost napona od ± 150 MPa. Vrednost od ± 150 MPa je vrednost dozvoljenog napona materijala za niskougljenični čelik ili njemu ekvivalentnog. Mesta sa kretanjima Cev između blokiranih delova i krivina se širi u pozitivnom i negativnom pravcu u odnosu na početnu poziciju. Ta kretnja zavisi od temperature prethodnog zagrevanja. Ali, treba imati na umu da se tokom procesa postizanja temperature prethodnog zagrevanja postiže i početno istezanje cevi. Ako je suma tog istezanja i istezanja tokom radne temperature cevovoda suviše velika za slobodne segmente, početno istezanje može biti ograničeno (ili potpuno sprečeno) pomoću jedno jednom napregnutog kompenzatora i dužina slobodnih segmenata. Minimalna dužina slobodnih segmenata će zavisiti od ukupne maksimalne ekspanzije cevi u lukovima. Slobodni segment je deo cevi iza luka koji je pod uticajem istezanja. To kretanje mora biti dopušteno od zemljišta pomoću dilatacionih uložaka. Stvarna dužina segmenta mora biti veća od slobodne dužine koja je jednaka ukupnom maksimalnom istezanju (pr. istezanje za ukupnu maksimalnu temperaturnu razliku) uvećanoj za koecijent 1,5. Ako je stvarna dužina kraća od potrebnog minimuma slobodnog segmenta, treba smanjiti izduženje luka da bi se dužina slobodnog segmenta podudarala sa stvarnom dužinom. To se može postići pomoću čvrste tačke, prethodnim zagrevanjem sa jednom napregnutim kompenzatorom, prethodnim savijanjem slobodnog segmenta, prethodnim savijanjem slobodnog segmenta u njegovu negativnu poziciju (u slučaju DN20-200) ili pomoću postavljanja dilatacionih uložaka kao u postupku bez prethodnog zagrevanja.
7.1.10
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
1. Računanje maksimalne dozvoljene temperaturne razlike Maksimalna temperaturna razlika računata pomoću temperature prethodnog zagrevanja:
±Δtmax =
σlimit . z αth . E
[°C]
Zahtevi:
I 2 . Δtmax I > tmax - tmin
± Δtmax σdoz
z αth
E tmin tmax
= maksimalna dozvoljena temperaturna razlika [°C] = maksimalni dozvoljeni napon u čeličnoj cevi [N/mm2] = faktor vara za spajane cevi (Tačka 7.1.7) = koecijent toplotnog izduženja (1,2 . 10-5 K-1, za nisko ugljenični čelik) = yungov modul elastičnosti (206,000 N/mm2, za nisko ugljenični čelik) = minimalna operativna temperatura [°C] = maksimalna operativna temperatura [°C]
Primer: Materijal = P 235 GH σlimit = 150 [N/mm2] E = 206000 [N/mm2] z =1
±Δtmax =
150 . 1 1,2 . 10-5 . 206000
= ± 60,7 °C 7.1.10
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
2. Računanje temperature prethodnog zagrevanja Temperatura prethodnog zagrevanja jednaka je srednjoj temperaturi između minimalne i maksimalne temperature. Tokom prethodnog zagrevanja potrebno izduženje mora biti postignuto ili sa povećanjem temperature mediuma ili sa umaljenjem trenja između baze kanala i cevi (pr. podizanjem cevi). Potrebno istezanje se računa na osnovu razlike između temperature prethodnog zagrevanja i temperature neposredno pre početka zagrevanja.
tpre =
tmax - tmin 2
+ tmin
[°C]
tpre = Temperatura prethodnog zagrevanja [°C] tmin = Minimalna radna temperature [°C] tmax = Maksimalna radna temperatura [°C] Takođe je moguće koristiti i drugu temperaturu prethodnog zagrevanja ali sledeći uslovi moraju biti ispoštovani:
+ Δtmax > tpre - tmin i
+ Δtmax > tmax - tpre
3. Računanje potrebnog istezanja Potrebno istezanje mora biti određeno za sve prave delove cevovoda. Za kretanje u otvorenom kanalu se računa po sledećoj formuli:
ΔLreq = αth . (tpre - tstart) . L . 1000 ΔLreq = αth = tpre = tstart = 7.1.10
L
=
[mm]
potrebno istezanje koecijent termičkog istezanja (1,2.10-5 K-1, za niskougljenične čelike) temperatura prethodnog zagrevanja [°C] temperatura čelične cevi neposredno pre početka postupka zagrevanja (na toj temperaturi istezanje cevi je nula) [°C] dužina dela cevovoda koji se prethodno zagreva, prav deo cevovoda između dve prirodne ili stvarne čvrste tačke [m] a) prav deo cevi između dva luka ili između luka i jednom napregnutog kompenzatora. Istezanje se dešava u ovim komponentama. b) prav deo cevi između dve stvarne ili prirodne čvrste tačke između kojih je postavljen jednom napregnuti kompenzator. Istezanje se dešava u jednom napregnutom kompenzatoru. c) prav deo cevi između dve stvarne čvrste tačke koje su urađene (zabetonirane) tokom procesa prethodnog zagrevanja. Istezanje se dešava dalje od betonskog bloka.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Metoda instalacije prethodno zagrevanih cevi U osnovi, ima četiri uobičajeno korišćena metoda: a) Pokrivanje prethodno zagrejanog cevovoda peskom i zemljom b) Pokrivanje prethodno zagrejanog cevovoda sa jednom napregnutim kompenzatorom postavljenim u kanal sa peskom i zemljom c) Upotreba jednom napregnutog kompenzatora i čvrstih tačaka d) Betoniranje čvrstih tačaka već zagrejanog cevovoda
a) Pokrivanje prethodno zagrejanog cevovoda peskom i zemljom
Sila
Organičeno kretanje g 7 1 1
Cevod u blokiranoj pozici bez kretanja
Frikciona dužina
Organičeno kretanje
Frikciona dužina
a1) Cevovod je okružen peskom a2) Cevovod je raširen do potrebnog izduženja pre zatrpavanja kanala. Potrebno izduženje treba da se postigne. Radi postizanja potrebnog izduženja cevovod ponekad mora biti i podignut i vučen da bi se prevazišle sile trenja. a3) Cevovod mora biti održavan na temperaturi prethodnog zagrevanja (raširenom stanju) sve dok se kanal propisno ne pokrije. a4) Kretanje kraja cevi je prikazan u formuli u tački 7.1.9
ΔLred = 0,8 . αth . Lfr . Δt
[m]
7.1.10
ΔLred = redukovaná změna délky αth = Koecijent termičkog istezanja (1,2 . 10-5 K-1, za nisko ugljenični čelik) Lfr = Frikciona dužina [m], pogledaj Dodatak No. 7.1/2,3 Δt = Maksimalna razlika u temperaturi cevovoda u poređenju sa temperaturom prethodnog zagrevanja [°C]
Upozorenje: Prethodno zagrevanje dela cevovoda. Dužina prethodno zagrejanog cevovoda pokrivenog zemljom smanjuje se radi opadanja temperature. Opadanje temperature mora se dodati potrebnom istezanju sledećeg dela cevovoda.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
a5) Krajevi cevi koji se šire moraju se kompenzovati sa slobodnim segmentima ili sa kompenzatorima. Takođe mogu se kompenzovati sa tradicionalnim slobodnim segmentima i prethodnim zagrevanjem. U slučaju kraćih segmenata cev mora prethodno da se savije (vidi diagram) pre početka prethodnog zagrevanja. Cev se mora zavariti i povezati bez kretanja pod uglom u sastavima a onda saviti u prednapregnutu poziciju. Ako je kretanje suviše veliko, potrebno je korišćenje jednom napregnutog kompenzatora, ili čvrste tačke, ili se cevovod mora podeliti u nekoliko pokretnih delova.
Prethodno savijeni slobodni segmenti Tokom zavarivanja i spajanja cevi:
Lfr Frikciona dužina
Lbl Cev u blokiranoj poziciji
Lfr Frikciona dužina
g 8 1 1
Posle savijanja u prednapregnutu poziciju
9 1 1
Račun kretanja na krajevima slobodnog segmenta: 7.1.10
ΔL´ = αth . (tpre - tstart) . (0,5 . Lbl + Lfr) . 1000 αth
tpre tstart Lbl Lfr
[mm]
= Koecijent termičkog istezanja (1,2 . 10-5 K-1, za nisko ugljenični čelik) = Temperatura prethodnog zagrevanja [°C] = Temperatura u čeličnoj cevi pre zagrevanja [°C] = Dužina cevovoda blokiranog silama trenja [m] = Frikciona dužina [m]
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
b) Pokrivanje prethodno zagrevanog cevovoda sa jednom napregnutim kompenzatorom postavljenog u kanal sa peskom i zemljom b1) Cevovod se postavlja na pesak. Preporučuje se da se prekrije peskom da bi se poboljšala konduktivnost. Pesak je posebno potreban u segmentima oko jednom napregnutog kompenzatora. Tokom procesa dodavanja peska potrebno je ispuniti zahteve za dužine slobodnih grana koji moraju odgovarati ukupnoj ekspanziji. Ovaj tip prethodnog zagrevanja je primeren time što skoro da i nema ostataka napona u zidu cevi posle prethodnog zagrevanja i povraćaja u prvobitno stanje i brojne komenzacije proističu iz njihovih ekspanzionih svojstava. Po potrebi, cevovod se može prekriti sa peskom i zemljom čak i pre prethodnog zagrevanja i samo bi jednom napregnuti kompenzator ostao otkriven. Ali, ovakav tip prethodnog zagrevanja je povezan sa ostacima napona između kompenzatora. Broj jednom napregnutih kompenzatora proističe iz njihovih kompenzatorskih sposobnosti i sila trenja koje deluju na cevovod. b2) Temperatura će dostići vrednost potrebnu da bi došlo do traženog izduženja cevi. Ukupno izduženje je određeno sumom kretanja u krivinama na početku i na kraju prave prethodno zagrejane sekcije i na jednom napregnutim kompenzatorima u toj sekciji. Nakon toga jednom napregnuti kompenzatori se zavaruju u ksirane pozicije. Cevovod se pokriva peskom i zemljom, sem jednom napregnutih kompenzatora. Posle toga temperatura se spušta na 10-40 °C. b3) Jednom napregnuti kompenzatori se izoluju i pokrivaju peskom i zemljom. Cevovod je spreman za upotrebu.
UPOZORENJE: 1. Jednom napregnuti kompenzatori se stabilizuju pomoću varova samo za potrebe transporta, zato treba uzeti u obzir uticaj: a) Hladne vode tokom proba pritiska dugih cevovoda koje može dovesti do pada temperature i skupljanja cevovoda, i širenja individualnih kompezatora. b) Ispitivanje nadpritiska može dovesti do širenja kompenzatora.
Uticaj hladne vode može se eliminisati privremenim varovima na kompenzatorima. Ovi varovi moraju se ukloniti pre postupka prethodnog zagrevanja. Uticaj ispitivanja nadpritiska može se eliminisati privremenim varovima na jednom napregnutim kompenzatorima ili pomoću prekrivanja cevovoda sa peskom i zemljom u potrebnoj dužini. Zemlja u pokrivenim delovima treba proizvesti sile trenja najmanje jednake silama kao rezultat pritiska u kompenzatora. 2. Moguće je korišćenje jednom napregnutih kompenzatora samo u potisnoj cevi, ako se obezbedi da se povratna cev u kanalu ne može pomerati u bilo kom pravcu tokom prethodnog zagrevanja ili kada povratna cev nije zagrevana.
11 / 2010
Projektovanje
7.1.10
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
c) Korišćenje jednom napregnutih kompenzatora i čvrstih tačaka c1) Cevovod se postavi na pesak. Preporučuje se da se pokrije peskom da bi se poboljšala konduktivnost. Pesak je posebno potreban u segmentima oko jednom napregnutih kompenzatora. Tokom procesa dodavanja peska potrebno je ispuniti zahteve za dužine slobodnih grana koji moraju odgovarati ukupnoj ekspanziji. Ovaj tip prethodnog zagrevanja je primeren time što skoro da i nema ostataka napona u zidu cevi posle prethodnog zagrevanja i povraćaja u prvobitno stanje i brojne kompenzacije proističu iz njihovih ekspanzionih svojstava. Po potrebi, cevovod se može prekriti sa peskom i zemljom čak i pre prethodnog zagrevanja i samo bi jednom napregnuti kompenzator ostao otkriven. Ali, ovakav tip prethodnog zagrevanja je povezan sa ostacima napona između kompenzatora. Broj jednom napregnutih kompenzatora proističe iz njihovih kompenzatorskih sposobnosti i sila trenja koji deluju na cevovod. c2) Temperatura cevovoda je jednaka početnoj temperaturi. Čvrste tačke se betoniraju. Posle očvršćavanja betona pokrivaju se zemljom koja je propisno nabijena.
Temperature = tstart Kretanje = 0 mm
c3) Temperatura se povećava na temperaturu koja će rezultirati u potrebnim pomeranjima cevovoda. Posle toga zavarivanjem se obezbeđuje jednom napregnuti kompenzator u ksnu poziciju. Temperatura se spušta na 10 - 40°C. c4) Posle izolacije jednom napregnutog kompenzatora cevovod se može prekriti peskom i zemljom. Može se pustiti u upotrebu.
Temperature ≥ tpre Kretanje = ΔLsoll
g 0 2 1
UPOZORENJE:
7.1.10
1. Jednom napregnuti kompenzatori se stabilizuju pomoću varova samo za potrebe transporta, zato, u slučaju dugih cevovoda treba uzeti u obzir uticaj hladne vode tokom testova pritiska koji može dovesti do pada temperature i skupljanja cevovoda, i širenja individualnih kompezatora. Uticaj hladne vode može se eliminisati privremenim varovima na kompenzatorima. Ovi i ostali varovi moraju se ukloniti pre postupka prethodnog zagrevanja. 2. Moguđe je korišćenje jednom napregnutih kompenzatora samo u potisnoj cevi, ako se obezbedi da se povratna cev u kanalu ne može pomerati u bilo kom pravcu tokom prethodnog zagrevanja ili kada povratna cev nije zagrevana.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
d) Betoniranje čvrstih tačaka prethodno zagrevanog cevovoda d1) Temperatura cevovoda je povećana na temperaturu prethodnog zagrevanja ili dovoljno visoku da bi došlo do potrebnog pomeranja.
Temperature ≥ tpre Kretanje = ΔLreq
d2) Čvrste tačke se betoniraju i čvrsnu dok je cevovod u napregnutom stanju. Beton ankernog bloka mora se pravilno negovati.
Temperature ≥ tpre Kretanje = ΔLreq
d3) Cevovod je konstantno u napregnutom stanju i čvrste tačke se pokrivaju dobro nabijenom peskom. d4) Posle zatrpavanja čvrstih tačaka možemo zatrpati ostatak cevovoda i početi sa korišćenjem.
Temperature ≥ tpre Kretanje = ΔLreq
1 2 1
7.1.10
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Kompenzacija istezanja pokretnih delova prethodno zagrejanog cevovoda Ako se prethodno zagrevanje koristi tokom instalacije cevovoda, cevovod se pomera u pozitivnom i negativnom pravcu sa promenama temperature. To znači da se dilatacioni jastuci i proli moraju postaviti simetrično na obe strane cevovoda koji će se pomerati za više od 5 mm. Kada je cevovod prethodno zagrejan dilatacioni ulošci ne smeju se uguravati u kanal. Zbog očekivane ekspanzije potrebno je proveriti širinu kanala u pojasu dilatacionih uložaka. Kretanja izazvana promenama temperature mogu se kompenzovati sa ”L”, ”U”, i ”Z”- kompenzatorima. Maksimalna kompenzacija sa dilatacionim jastucima kada je prečnik spoljne cevi manji ili jednak Ø 250 mm
Maksimalna kompenzacija sa dilatacionim jastucima kada je prečnik spoljne cevi veći ili jednak Ø 280 mm.
2 2 1
Potreban slobodni segment je uvek kraći kada koristimo prethodno zagrevanje. Kao projektovanu temperaturu za određivanje slobodnog segmenta koristimo maksimalnu temperaturnu razliku između temperature prethodnog zagrevanja i maksimalne ili minimalne radne temperature.
”L”- luk
7.1.10
Primer: Cev DN 150/250 Pokrov do centra cevi 0,8 m Temperatura zagrevanja + 70°C Minimalna temperatura + 10°C Maksimalna temperatura + 130°C
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka L1 Lfr
e e r f
L g 3 2 1
L1 = 50
Zadatak: Odrediti dužinu slobodnog segmenta i veličinu dilatacionog prola.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Procedure: 1. Frikciona dužina prema Dodatku 7.1/1, izolacija klase 1 DN150/250, pokrov 0,8 m => Lfr = 70 m Lfr = 70 m > 65 m OK Nomogram u Dodatku 7.1/1
4 2 1
2. Odrediti kretanje i dužinu slobodnih segmenata pomoću nomograma a) Ukupno kretanje Dužina 65 m, Δt = 130°C - 10°C = 120°C => Kretanje 94 mm i slobodan segment u otvorenom kanalu tokom prethodnog zagrevanja Dužina slobodnog segmenta prethodno zagrevanog cevovoda postavljenog u otvorenom kanalu, pr. razmak između krivine i zida ili čvrste tačke je najmanje 11,4 m. b) Kretanje prilikom eksploatacije Dužina 65 m, Δt = 130°C - 70°C = 60°C => Kretanje 47 mm i slobodan segment 5,4 m 3. Odrediti dilatacione prole i jastuke 7.1.10
a) Iz razloga što je prečnik spoljne cevi manji od 280 mm proli i jastuci će se koristiti. b) Preostalih 15 % dužine slobodnog segmenta može se postaviti bez dilatacionih prola. 5,4 . 0,15 = 0,8 m
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
c) Iz nomograma može se izvesti da je samo jedan kompenzacioni sloj potreban za dužine manje od 5,0 m (proli, u ovom slučaju). Znači da je jedan prol potreban za dužine od 0,8 m do 5,0 m. d) Od 5,0 m do 5,4 m (veća kretanja) potreban je prol i dilatacioni jastuk na obe strane krivine (dva kompenzaciona sloja). e) Istezanja u upravnom pravcu mora se takođe rešiti. Deo cevi sa dužinom od 11,4 m isto se kreće, zato su potrebni dilatacioni proli i sa te strane krivine. Možemo koristiti isti račun kao u prethodnom slučaju. Za slobodne segmente kraće od 10 m dovoljno je tačno koristiti prole u dužini od 30 % dužine dilatacionog prola potrebnog za istezanje prethodnog dužeg dela cevovoda koji se kreće.
5 2 1
7.1.10.3 Hladno instaliranje 7.1.10
Prave i dugačke sekcije cevovoda mogu se instalirati i bez prethodnog zagrevanja. Tokom te vrste instaliranja kada je Δt = 120°C, naponi u zidu cevi dostiće 300MPa. Dozvoljeni napon je 150Mpa. Dva puta veći napon od dozvolenog će dovesti do plastičnih deformacija. U slučaju dodatnog interesovanja za ovu vrstu instalacije, molimo vas obratite se prestavnicima FinTherm Praha - KWH Pipe.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.11 Upotreba nekih cevnih komponenti 7.1.11.1 Lukovi sa uglovime manjim od 90° 60° ≤ α ≤ 90° Kada je luk u slobodnom segmentu pod uglom od 60° do 90° slobodan segment mora se povećati faktorom od 1/sinα.
15° < α < 60° Luk sa uglovima između 15° i 60° se ne preporučuju kao kompenzacione komponente za termalnu ekspanziju. Ne preporučujemo korišćenje ovih krivina u projektima cevovoda zbog uvećanog napona u krivinama.
α ≤ 15° Lukovi sa uglovima manjim ili jednakim sa 15° i promene pravca u spojevima smatraju se pravim cevima. Uzmite u obzir, dodatne zahteve postavljene u tački 7.1.8.2.
45° ≤ α < 60° Lukovi sa uglovima između 45° i 60° mogu se koristiti za manje termalne ekspanzije u sledećim rešenjima: 1. Korišćenjem dve čvrste tačke
Dilatacioni ulošci
Nominalni unutrašnji prečnik DN 20 - 80 DN 100 - 125 DN 150 - 250 DN 300 - 600
Dužina L max. 14 m max. 8 m max. 6 m max. 4 m
Stvarna čvrsta tačka
7.1.11
g 6 2 1
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka
2. Korišćenjem nesimetričnog U-luka (45°-60°)
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka
3. Korišćenjem nesimetričnog Z-luka g 7 2 1
30° < α < 45° Korišćenje lukova sa uglom 30° < α < 45° obično se ne preporučuju za praktičnu upotrebu. Ako postoji potreba za ovim uglovima, preporučujemo podelu krivine na nekoliko uglova:
8 2 1
Uglovne promene u sastavima Maksimalna promena ugla kada se spajaju čelične cevi identičnih debljina:
7.1.11
Unutrašnji prečnik
Maksimalni ugao
DN 20 - 250 DN 300 - 350 DN ≤ 400 DN ≤ 500 DN ≤ 700
3,0° 2,5° 1,5° 1,0° 0,8°
Duge krivine Promena pravca u okviru do 35° može se rešiti pomoću dugih krivina, pogledati 1.2.2 Savijene cevi
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.11.2 Elastično savijanje cevi na terenu
9 2 1
Ovaj metod je primeren svim metodama postavljanja iznetim u ovom upustvu.
DN
Minimalni radijus R (m)
Visina y (m)
Dužina L (m)
20 25 32 40 50 65 80 100
15 18 23 26 33 41 48 62
1,18 0,99 3,06 2,72 2,16 1,74 1,49 1,16
6 6 12 12 12 12 12 12
7.1.11
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.11.3 Redukcije Korišćenje redukcija je predmet posebnih zahteva iz razloga primene cevi sa različitim poprečnim presecima pre i posle redukcije.
Primer: Pokrivenost do centra cevi H = 1m a = 10 m, DN50 b+c = 40 m, DN65 d+e = 40 m, DN80 f = 15 m, DN100
a
b Lfr1
g 0 3 1
Zadatak:
c
d Lbl
e
f Lfr2
L
Izračunati Δtmax dela sekcije sa redukcijama. 1. Utvrditi dali se redukcije nalaze u pokretnim ili blokiranim delovima. Izračunati sile frikcije (pokretni delovi) na strani sa manjim dimenzijama: Pretpostavka Δtmax = 60,7°C odgovara σbc = 150 MPa vidi 7.1.7
F = σbc . Sbc = 150. 667 = 100050 N b =
F - Fμa . a Fμbc
100050 - 2774 . 10 3107
=
= 23,3 m
(b je pozitivno => redukcija se nalazi u pokretnom delu) σbc = Dozvoljeni napon u poprečnom preseku Sbc [MPa] Sbc = DN65 površina poprečnog preseka [mm2] F = Maksimalna aksialna sila u pokretnom delu [N] Fμa = Sila frikcije u cevi DN 50 [N/m] Fμbc = Sila frikcije u cevi DN 65 [N/m]
Lfr1 = a+b = 10 + 23,3 = 33,3 m 7.1.11
2. Pronaći srazmeru aksialnog napona između individualnih redukcija lociranih u pokretnom delu. Napon na kraju u blokiranom delu jednak je maksimalnom naponu u pokretnom delu
σde =
σbc . Sbc
Sde
=
150 . 667 862
= 116,1 MPa
σde = Napon u cevi DN80 [MPa] σbc = Napon u cevi DN65 [MPa]
Sbc = DN65 površina poprečnog preseka [mm2] Sde = DN65 površina poprečnog preseka [mm2]
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
3. Izračunati sile trenja na drugom kraju sekcije L
e=
σde . Sde - Fμf . f
Fμdr
=
116,1 . 862 - 4438 . 15 3550
= 9,4 m
(e je pozitivno => redukcija se nalazi u pokretnom delu) σde = Napon u cevi DN80 [MPa] Sde = DN80 površina poprečnog preseka [mm2] Fμf = Sila trenja u cevi DN100 [N/m] Fμde = Sila trenja u cevi DN80 [N/m]
Lfr2 = e + f = 9,4 + 15 = 24,4 m 4. Izračunati povećanje aksialne sile u blokiranim delovima u zavisnosti od temperature Lbl = L - Lfr1 - Lfr2 = 105 - 33,3 - 24,4 = 47,3 m c = 40 - b = 40 - 23,3 = 16,7 m d = 40 - e = 40 - 9,4 = 30,6 m
F’=
αth . Lbl . E
c d + Sbc Sde
=
1,2 . 10-5 . 47300 . 2,06 . 10 5
(
)
16,7 30,6 + . 1000 667 862
= 1931,4 N/K
Sbc = DN65 površina poprečnog preseka [mm2] Sde = DN80 površina poprečnog preseka [mm2] αth = Koecijent termičkog istezanja (1,2.10-5 K-1 za nisko ugljenični čelik) E = Youngov modul elastičnosti (206 000 MPa za nisko ugljenični čelik)
7.1.11
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
5. Izračunati povećanje najviše očekivane aksijalne sile u blokiranim delovima (kod najmanje dimenzije) u zavisnosti od temperature.
σ´ =
F´ = Sbc
1931,4 667
= 2,896 MPa/K
6. Izračunati maksimalnu dozvoljenu razliku u temperaturi u blokiranim delovima.
Δtmax =
σdov σ´
=
150 2,896
= 51,8 K
7. U drugom krugu računanja vrati se na tačku 1 i preračunaj vrednosti za Δtmax = 51,8 K. Nakon toga nastavi sa računom do tačke 6. Nastavi sa ponavljanjem postupka dok Δtmax prestane da se menja čime je potrebna preciznost postignuta. U ovom slučaju nalna vrednost je Δtmax = 52,2 K. Lfr1 = 28,8 m, Lfr2 = 20,5 m. Maksimalna dozvoljena razlika u temperaturi Δtmax na proverenom delu cevovoda je 52 K (Maksimalna operativna temperatura u odnosu na instalacionu ili minimalnu temperaturu). Ako nije moguće ispuniti ovaj zahtev, promenite srazmer sile u delu cevovoda pomoću sledećih modikacija: • Pomeriti redukciju prema većem DN, • izbaciti redukciju i koristiti samo veće DN, • ubaciti čvrstu tačku, • ubaciti kompenzator, • ubaciti paralelni ogranak i luk na glavnom cevovodu umesto etažnog ogranka.
7.1.11 1 3 1
Jedno od mogućih rešenja
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.11.4 Etažni ili paralelni T - ogranak Etažni ili paralelni T-ogranak mora se obezbediti od uticaja kretanja glavnog cevovoda. Radi toga, slobodan segment grane mora biti dovoljno dug da bi apsorbovao kretanja glavnog cevovoda. Zbog različitih sila na etažnu T-granu i L-luk dužina slobodnog segmenta mora se dobiti iz nomograma u Dodatku No. 7.1/1 za L-krivine mora biti koecijent 1,25. Dužina segmenta paralelne T-grane se računa kao slobodna dužina L-luka, s toga se dobija iz nomograma u Dodatku No. 7.1/1. Ali, treba uzeti u obzir činjenicu da 1m glavne cevi nema dilatacioni uložak.
Primer: Etažni ogranak, cev grane DN 250/400. Razmak između čvrste tačke i grane L1 = 40 m. Maksimalna temperaturna razlika radne i instalacione temperature Δt= 110 K
Prirodna ili stvarna čvrsta tačka
Lsl L1
2 3 1
Procedura: 1. Račun termičkog istezanja Termičko istezanje može se izračunati prema nomogramu iz Dodatka No. 7.1/1 ili pomoću formule u Artiklu No. 7.1.9. L1 = 40 m, Δt = 110°C, izvedeno ΔL = 53 mm 2. Određivanje dužine slobodnog segmenta - Dužina slobodnog segmenta dobija se iz nomograma u Dodatku No. 7.1/1 i prema primeru za L-luk - Istezanje od 53 mm daje dužinu slobodnog segmenta od 7,2 m (na skali ”L”) - Zbog različitih opterećenja na T-granu i L-luk dužina slobodnog segmenta se mora povećati za koecijent od 1,25. Finalna dužina je znači (1,25 . 7,2) = 9,0 m. 3. Dilatacioni jastuci/proli - Dilatacioni jastuci moraju se postaviti na isti način kao u slučaju L-luka - Ako je prečnik cevi grane veći od 40% prečnika glavne cevi, dilatacioni jastuci/proli moraju se primeniti i na suprotnu stranu grane. 7.1.11
Preporuka za T-granu: Stvarna ili prirodna čvrsta tačka Stvarna ili prirodna čvrsta tačka
Paralelna grana
Max 1 cev (12 m)
Etažna grana
Stvarna ili prirodna čvrsta tačka
Max 2 cevi (24 m)
Više od 1 cevi (12 m)
Stvarna ili prirodna čvrsta tačka
Lsl
g 3 3 1 sl
sl
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
7.1.12 Čvrsta tačka – blok za WEHOTHERM ® Standard
4 3 1
Dimenzije betonskog ankernog bloka: 1. Za standardne debljine zida cevi dxs (mm) x (mm) 26,9 x 2,6 33,7 x 2,6 42,4 x 2,6 48,3 x 2,6 60,3 x 2,9 76,1 x 2,9 88,9 x 3,2 114,3 x 3,6 139,7 x 3,6 168,3 x 4,0 219,1 x 4,5 273,0 x 5,0 323,9 x 5,6
Ftatal (kN) 120 120 120 140 200 230 280 420 520 690 1050 1450 1900
A (m) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,7 0,7 0,7 0,8 0,9 1,0 1,4 1,5 2,0
B (m) 0,7 0,7 0,7 0,7 1,0 1,0 1,1 1,5 1,5 1,9 2,5 3,4 4,2
C (m) 0,5 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3 1,4 1,4
Fuk - ukupna osovinska sila koja deluje na betonski blok 2.1. Za ne-standardne debljine zida cevi
7.1.12
dxs (mm) x (mm)
Ftatal (kN)
A (m)
B (m)
C (m)
26,9 x 2,9 33,7 x 2,9 42,4 x 2,9 48,3 x 2,9 60,3 x 3,2 76,1 x 3,6 88,9 x 4,0 114,3 x 4,0 133,0 x 4,5 159,0 x 5,0 219,1 x 6,3 273,0 x 7,1 323,9 x 7,1
120 120 120 140 200 260 340 450 580 790 1400 2000 2400
0,5 0,5 0,5 0,5 0,7 0,9 1,0 1,1 1,1 1,3 1,5 1,9 2,0
0,7 0,7 0,7 0,7 1,0 1,0 1,2 1,4 1,6 2,0 3,3 4,5 5,5
0,5 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,4 1,4 1,4
Fuk - ukupna osovinska sila koja deluje na betonski blok
Projektovanje
11 / 2010
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
2.2. Bešavne cevi za povišene rizike od korozije dxs (mm) x (mm) 26,9 x 4,5 33,7 x 4,5 42,4 x 4,5 48,3 x 4,5 60,3 x 5,0 76,1 x 7,1 88,9 x 7,1 114,3 x 8,0 133,0 x 8,0 159,0 x 10,0 219,1 x 10,0 273,0 x 11,0 323,9 x 11,0
Ftatal (kN) 100 130 170 200 280 490 560 850 1000 1450 2100 2900 3500
A (m) 0,7 0,8 0,8 0,8 0,9 1,0 1,0 1,2 1,2 1,2 2,0 2,0 2,0
B (m) 0,6 0,6 0,7 0,9 1,0 1,6 1,9 2,2 2,7 4,3 5,1 7,0 8,6
C (m) 0,4 0,5 0,6 0,6 0,8 1,0 1,0 1,3 1,3 1,3 1,3 1,4 1,4
Fuk - ukupna osovinska sila koja deluje na betonski blok Dimenzije čvrste tačke za velike DN moraji se računati pomoću preciznih statističih proračuna.
Svi ankerni blokovi su računati sa sledećim parametrima: Unutrašnji nadpritisak u potisnom i povratnom vodu: 1,6 MPa Visina pokrova do centra cevovoda: 0,8 m Otpornost tla: 150 kN/m2 Koecijent frikcije između zemlje i betona: 0,8 Relativno kretanje ankernog bloka manje od: 2% Minimalna marka betona: 25 MN/m2 Blok je opterećen potisnim i povratnim vodom sa dužinama jednakim frikcionim dužinama.
Minimalne dimenzije betona i željeza 7.1.12
Čelična ploča (prsten) na predizolovanoj čvrstoj ksnoj tački mora imati minimalni sloj betona na svakoj strani prednjeg lica: Dimenzija cevi DN 20 - DN 40 DN 50 - DN 125 DN 150 - DN 300
Minimalna debljina betonskog sloja 200 mm 300 mm 400 mm
Beleška: Beton ankernog bloka se mora propisno odnegovati pre izlaganja silama.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Betonska armatura Dimenzija cevi DN 20 - DN 40 DN 50 - DN 125 DN 150 - DN 300
Dimenzija armature ø 8 mm ø 12 mm ø 20 mm
Zaštitni sloj betona oko armature mora biti najmanje 35 mm.
5 3 1
Promena dimenzija bloka pri različitim dužinama cevi Ako imamo različite dužine cevi na stranama bloka, preporučujemo prilagođavanje dimenzija ankernog bloka. Račun odnosa relativne frikcione dužine rμ:
6 3 1
7.1.12
r μ =
I L1 - L2 I Lfr
. 100
[%]
L1 = Dužina cevi na levoj strani ankernog bloka [m] L2 = Dužina cevi na desnoj strani ankernog bloka [m] Lfr = Frikciona dužina prema pokrivenosti [m] (vidi Dodatak No. 7.1/2,3)
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
Pomoću koecijenta rμ možemo prilagoditi visinu C ili širinu B betonskog bloka:
B´=
B´ B ili C´ C
r μ
100
.B
[m]
ili
C´=
r μ
100
.C
[m]
= Nova širina ankernog bloka [m] = Širina ankernog bloka prema tabeli [m] = Nova visina ankernog bloka [m] = Visina ankernog bloka prema tabeli [m]
Promena dimenzija bloka pri različitim visinama pokrova U slučaju visine pokrova druoj od 0,8 m predlažemo prilagođavanje dimenzija ankernog bloka.
7 3 1
A´=
0,8 . A H
[m]
A´ = Nova dužina ankernog bloka [m] A = Dužina ankernog bloka prema tabeli [m] H = Nova visina pokrova [m] 7.1.12
Beleška: Sva doterivanja A, B, i C moraju se izvesti u saglasnosti sa merama iznetim na strani i minimalnoj debljini betonskog sloja prikazanoj u poglavlju 7.1.3 i 7.1.4.
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
DODATAK No.7.1/1 Izduženje (mm)
) m ( a d o v o v e c g e ć u j a r i d n e p s k e o n d o b o l s a n i ž u D
m m 0 8 2 ø < v e c a n j l o p S
m m 0 8 2 ø ≥
v e c a n j l o p S
) m ( a n i ž u d “ L “ t n e m g e s n a d o b o l S
7.1.12
E V O K U L U i Z , L A Z M A R G O M O N
) m ( a n i ž u d “ U “ i “ Z “ t n e m g e s n a d o b o l S
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
DODATAK No.7.1/2 r ) f 0 m L m 1 ( 4 , 1 ) 6 = μ m 9 H F / 7 N ( 2
r ) f 1 m L m 1 ( 2 , 1 ) 7 = μ m 9 H F / 3 N ( 2
r f
L a n i ž u d a n o i c k i r d , μ F e j i c k i r f a l i S
1 A S A L K A J I C A L O Z I
4 4 6 0 3 6 0 3 0 7 1 0 9 8 7 6 1 1 1 2 2 2 3 3 4 4 5 6 5 6 7 7 6 7 9 1 7 4 2 3
7 1 4 3
3 9 8 4 8 3 3 4
1 7 9 4
3 0 1 9 2 9 6 6
7 6 7 7
6 6 8 2 7 4 9 2 1
0 8 9 3 1
3 7 3 9 5 3 5 7 1 1
7 9 3 7 1
2 7 5 9 1
6 7 9 4 7 0 5 9 7 4 9 0 9 0 0 9 1 1 1 2 2 3 3 3 4 5 5 7 6 8 9 8 7 9 9 2 3 9 2 2
9 2 9 2
9 8 2 7 3 2 3 3
0 6 2 4
6 1 2 9 3 9 5 5
7 5 6 6
8 1 8 5 3 6 8 0 1
3 8 9 1 1
4 2 1 1 3 9 3 4 1 1
2 1 9 4 1
6 7 7 6 1
r ) f 3 m L m 1 ( 0 , 1 ) 7 = μ m 9 H F / 9 N ( 1
7 9 0 3 8 2 6 2 6 6 5 1 4 3 6 8 0 1 2 2 2 3 3 4 4 5 6 7 8 8 9 0 1 1
r ) 5 f m L m 1 ( 9 , 0 ) 7 = μ m 9 H F / 7 N ( 1
0 8 1 2 5 1 6 0 7 1 2 2 9 3 2 6 2 1 2 2 2 3 3 4 4 5 6 7 7 9 9 0 1 1 1
r ) 7 f m L m 1 ( 8 , 0 ) 8 = μ m 9 H F / 5 N ( 1
4 9 5 3 4 5 9 5 0 5 3 8 0 1 9 5 0 1 3 3 2 2 2 3 4 4 5 5 7 8 8 0 1 1 1 1 1
7 1 9 4 9 4 1 2
7 7 9 9 7 1 1 2
8 3 9 5 5 9 1 1
1 4 4 2
7 9 1 2
3 5 9 1
4 7 7 0 7 1 2 3
6 6 9 9 4 7 2 2
9 5 1 8 2 4 2 2
0 5 5 3
5 9 1 3
0 4 8 2
8 3 3 9 4 9 4 4
4 3 9 9 9 4 3 4
0 4 5 9 5 9 3 3
8 4 5 5
3 9 9 4
8 3 4 4
0 6 9 7 9 8 6 8
1 8 9 8 2 9 6 7
2 1 9 0 5 1 5 7
6 8 9 9
7 8 9 8
8 8 9 7
5 6 9 2 0 4 0 2 1 1
6 4 8 8 9 1 9 1 1
6 1 7 4 8 9 8 9
6 2 4 2 1
4 8 1 1 1
1 4 9 9
0 8 9 3 1
2 8 5 2 1
4 8 1 1 1
) 9 m L ( m 1 7 , 0 ) 8 = μ m 9 H F / 3 N ( 1
0 9 7 4 7 9 3 0 6 2 0 6 0 3 2 2 1 3 5 X 2 2 3 4 4 5 6 6 8 9 0 1 1 1 1 1
r ) f 2 m L m 2 ( 6 , 0 ) 8 = μ m 9 H F / 1 N ( 1
9 2 3 8 7 4 1 1 7 3 9 1 X X X X X 3 3 3 4 5 6 7 7 9 0 1 1
r f
8 9 9 0 3 7 1 1
8 5 9 6 1 4 1 1
9 0 7 1
5 6 4 1
2 5 4 7 9 1 1 2
4 4 6 6 6 8 1 1
5 8 4 2
0 3 1 2
7 5 0 9 1 4 3 3
3 6 6 9 6 9 2 2
3 8 8 3
9 2 3 3
3 3 9 1 8 2 4 6
0 9 9 6
7 8 6 9 7 6 7 8
8 9 X 6 8
6 6 9 2 X X X X X 1 3 4 5
) 5 0 0 0 5 0 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 2 4 6 0 2 5 1 0 5 0 6 6 3 D m 0 9 9 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 4 4 5 5 5 6 m ( ) 2 5 8 4 5 3 3 7 2 2 9 3 6 A m 7 5 2 7 2 6 6 5 2 5 0 m 1 2 3 3 5 6 8 1 1 2 (
4 0 3 1 0 2 3 4
0 0 6 5
8 9 5 1 1 9 6 7
0 2 9 8
0 3 9 9
) , 6 , 6 , 6 , 9 , 9 , 2 , 6 , 6 , 0 , 5 , 0 , 6 , 6 , 3 , 3 , 3 , s m 3 2 2 2 2 2 2 3 3 3 4 4 5 5 5 6 6 6 m ( ) 9 , 7 , 4 , 3 , d m 6 3 2 8 m 2 3 4 4 ( N D
3 , 1 , 0 6 6 7
9 , 8 8
3 , 7 , 4 9 1 3 1 1
3 , 8 6 1
1 , 0 , 9 3 1 7 2 2
9 , 3 2 3
6 , 4 , 5 9 5 0 3 4
0 , 7 5 4
0 , 8 0 5
i v e i c a v e n e i c n ž a e i ž u l o d i n a v l s e d d i c b a a a r z a o n n o i o k n k i i i a i n c c š i n n j r č k k č l v i i e r r e o r r b F e p p F p d = - - - - = r μ f d s A D L F
2
a m / d g o k v e 0 c 0 2 8 a r 1 m t e m n j / l e c m N o e 4 , 0 d z 0 5 a e 1 a n j i k v i o c a t r s k s k i i u r t g f i r o p a t p a i n n e t i n č i s c a i n i c u V e e č p o a S K R H : n u č a r o r p a z i c a d o P
7.1.12
e s e j u č u r o p e r p e n X
5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 2 0 0 5 0 0 2 5 0 5 0 5 0 5 0 2 2 3 4 5 6 8 0 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
DODATAK No.7.1/3 r ) f 1 m L m 8 1 ( 4 , 1 ) 7 7 = μ m 1 1 H F / 4 4 N ( 3 3
r ) f 3 m L m 9 1 ( 2 , 1 ) 9 9 = μ m 2 2 H F / 9 9 N ( 2 2
r f
L a n i ž u d a n o i c k i r d , μ F e j i c k i r f a l i S
7.1.12
2 A S A L K A J I C A L O Z I
3 4 8 0 3 7 0 6 1 5 4 3 1 8 8 1 1 1 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 6 8 3 8 8 3
3 9 8 4 8 3 3 4
1 7 9 4
2 0 9 9 5 9 5 6
7 6 7 7
8 8 9 2 6 0 8 1 1
0 8 9 3 1
3 7 3 9 5 3 5 7 1 1
2 7 5 9 1
2 7 7 5 5 0 9 2 1 2
3 5 8 4 2
5 7 1 3 7 1 5 2 3 3 3 2 1 0 9 5 1 1 2 2 2 3 3 4 4 5 6 6 7 8 7 9 9 2 3 3
9 8 2 2 3 7 3 3
0 6 2 4
3 1 9 9 7 9 4 5
7 5 6 6
6 3 5 6 4 5 7 9
3 8 9 1 1
4 2 1 1 3 9 1 4 1 1
6 7 7 6 1
6 6 7 0 7 9 6 8 1 1
2 0 3 1 2
r ) f 1 6 m L m 1 1 ( 0 , 1 ) 1 1 = μ m 4 4 H F / 4 4 N ( 2 2
8 0 5 8 2 8 2 0 8 3 6 4 5 6 5 4 1 2 2 2 3 3 4 5 5 6 7 7 8 9 9 1 1
r ) f 2 7 m L m 1 1 ( 9 , 0 ) 7 7 = μ m 9 9 H F / 1 1 N ( 2 2
5 6 0 2 8 1 6 2 6 5 4 0 4 3 4 6 0 2 2 2 2 3 3 4 4 5 6 7 8 8 9 0 1 1 1
r ) f 4 0 m L m 1 2 ( 8 , 0 ) 3 3 = μ m 5 5 H F / 9 9 N ( 1 1
0 8 2 2 5 2 5 0 7 2 2 2 9 5 3 6 2 1 4 2 2 3 3 4 4 5 6 7 7 9 9 0 1 1 1 1
4 7 7 2
6 9 4 2
9 1 2 2
4 7 7 0 7 1 2 3
6 6 9 9 4 7 2 2
9 9 1 8 2 4 2 2
0 5 5 3
5 9 1 3
0 4 8 2
4 3 9 9 9 9 3 4
5 3 9 9 5 4 3 4
5 4 9 9 1 9 3 3
8 4 5 5
3 9 9 4
8 3 4 4
3 7 1 7 2 8 6 7
2 0 9 9 5 0 5 7
1 2 7 0 9 3 4 6
6 8 9 9
7 8 9 8
8 8 9 7
5 8 9 2 0 4 1 2 1 1
6 4 8 8 9 1 9 1 1
6 1 7 4 8 9 8 9
0 8 9 3 1
2 8 5 2 1
4 8 1 1 1
0 5 8 5 9 7 3 5 1 1
2 9 8 7 5 1 2 4 1 1
4 4 8 0 1 6 1 2 1 1
2 5 7 7 1
7 7 9 5 1
i v e i c a v e n e i c n ž a e i ž u l o d i n a v l s e d d i c b a a a z o r n n a o o k n k i i i a i n š n c i c n i č k k č j l r i i v e r r e o r F F r b e p p p d = - - - - = r μ f d s A D L F
2 0 2 4 1 2
) 6 2 m L ( m 1 2 7 , 0 ) 9 9 = μ m 0 0 H F / 7 7 N ( 1 1 r f
r ) 8 6 f m L m 1 2 ( 6 , 0 ) 5 5 = μ m 6 6 H F / 4 4 N ( 1 1
6 5 9 6 0 6 4 9 1 3 0 8 0 X X X X 2 2 3 4 4 5 5 7 8 9 0 1 1 2 4 9 1
2 5 4 7 9 1 1 2
5 8 4 2
6 5 9 9 7 4 2 3
3 8 8 3
9 4 4 1 3 5 4 5
0 9 9 6
7 8 6 9 X X X X 7 6 7 8
9 4 2 7 4 3 9 3 6 X X X X X X X 2 3 4 4 5 6 6 8 9 4 6 6 1
4 4 6 6 6 8 1 1
0 3 1 2
7 6 9 9 3 9 2 2
9 2 3 3
8 8 2 2 X X X X X X X 7 7 3 4
) 0 0 5 5 0 0 0 5 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 D m 1 1 2 2 4 6 8 2 5 8 5 5 0 6 3 3 1 0 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 4 5 5 6 6 7 8 m ( ) 2 5 4 8 4 5 3 3 7 2 2 9 3 6 3 A m 7 5 2 7 2 6 6 5 2 5 0 0 m 1 2 3 3 5 6 8 1 1 2 3 (
0 1 2 4
0 8 0 5 6 1 5 6
9 1 9 7
0 0 2 3 9 9 8 9
7 4 4 3 1
) , 3 , 3 , 1 , , 6 , 6 , 6 , 9 , 9 , 2 , 6 , 6 , 0 , 5 , 0 , 6 , 6 , 3 s m 6 2 2 2 2 2 2 3 3 3 4 4 5 5 5 6 6 6 7 m ( ) 9 , 7 , 4 , 3 , 3 , d m 6 3 2 8 0 m 2 3 4 4 6 ( N D
1 , 6 7
3 9 , , 8 4 8 1 1
7 , 9 3 1
3 , 1 , 8 9 6 1 1 2
0 , 3 7 2
9 , 6 , 3 5 2 5 3 3
4 , 9 0 4
0 , 0 , 7 8 5 0 4 5
0 , 0 1 6
a m / d g o k v e 0 0 2 c a 8 r 1 m t e m n j / e l N c m o e 4 , 0 d z 0 5 a e 1 a n j i k v i o c a t r s k s k i i u r t g f i r o p p a t a i n n e t n č i i a s c i n i c e u V e č p o a S K R H : n u č a r o r p a z i c a d o P
e s e j u č u r o p e r p e n X
5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 2 0 0 5 0 0 2 5 0 5 0 5 0 5 0 0 2 2 3 4 5 6 8 0 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 6
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Standard
DODATAK No.7.1/4 r ) f 0 m L m 7 1 ( 4 , 1 ) 3 3 = μ m 8 8 H F / 8 8 N ( 3 3
r ) f 1 m L m 8 1 ( 2 , 1 ) 9 9 = μ m 2 2 H F / 3 3 N ( 3 3
r f
L a n i ž u d a n o i c k i r d , μ F e j i c k i r f a l i S
3 A S A L K A J I C A L O Z I
1 3 6 8 1 4 7 2 7 5 4 3 1 8 8 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 4 5 5 6 6 6 8 9 4 3 4
9 1 4 7 3 9 4 4
2 9 5 5
3 7 1 6 2 7 6 7
8 9 6 8
6 6 8 2 7 4 9 2 1
0 8 9 3 1
3 7 3 9 5 3 5 7 1 1
2 7 5 9 1
2 7 7 5 5 0 9 2 1 2
3 5 8 4 2
3 5 8 1 4 8 1 7 3 3 3 2 1 0 9 5 1 1 1 2 2 2 3 3 4 5 6 6 7 8 7 9 8 2 7 3
8 0 2 6 7 2 3 4
3 9 7 4
6 7 2 5 3 6 5 6
6 5 4 7
8 1 8 5 3 6 8 0 1
3 8 9 1 1
4 2 1 1 3 9 1 4 1 1
6 7 7 6 1
6 6 7 0 7 9 6 8 1 1
2 0 3 1 2
r ) f 0 4 m L m 1 1 ( 0 , 1 ) 4 4 = μ m 7 7 H F / 7 7 N ( 2 2
6 8 2 5 9 4 7 4 1 3 6 4 5 6 5 4 1 1 2 2 2 3 3 4 5 6 7 7 8 9 9 1 1
r ) f 1 5 m L m 1 1 ( 9 , 0 ) 6 6 = μ m 9 9 H F / 4 4 N ( 2 2
5 6 7 0 5 8 2 8 1 9 7 0 4 3 4 6 0 2 1 2 2 2 3 3 4 4 5 7 8 8 9 0 1 1 1
r ) f 2 7 m L m 1 1 ( 8 , 0 ) 9 9 = μ m 1 1 H F / 2 2 N ( 2 2
0 8 2 0 3 8 1 6 2 6 5 4 9 5 3 6 2 1 4 2 2 2 3 3 4 4 5 6 7 9 9 0 1 1 1 1
) 4 0 m L ( m 1 2 7 , 0 ) 2 2 = μ m 4 4 H F / 9 9 N ( 1 1
6 2 6 2 6 2 8 3 3 3 0 8 0 X X X X 2 2 3 3 4 4 5 6 7 9 0 1 1
r f
r ) 6 3 f m L m 1 2 ( 6 , 0 ) 4 4 = μ m 6 6 H F / 6 6 N ( 1 1
7 0 1 3
6 9 7 2
9 8 4 2
7 0 0 5 1 5 3 3
6 5 9 9 7 1 2 3
9 0 8 4 4 8 2 2
4 9 9 3
5 9 5 3
5 9 1 3
8 8 3 4 4 5 4 5
4 3 9 9 9 9 3 4
0 8 5 3 5 4 3 4
3 1 2 6
2 9 5 5
1 7 9 4
0 6 9 7 9 8 6 8
1 8 9 8 2 9 6 7
2 1 9 0 5 1 5 7
6 8 9 9
7 8 9 8
8 8 9 7
5 6 9 2 0 4 1 2 1 1
6 4 8 8 9 1 9 1 1
6 1 7 4 8 9 8 9
0 8 9 3 1
2 8 5 2 1
4 8 1 1 1
0 5 8 5 9 7 3 5 1 1
2 9 8 7 5 1 2 4 1 1
4 4 8 0 1 6 1 2 1 1
2 5 7 7 1
7 7 9 5 1
2 0 2 4 1 2
5 7 1 2
5 5 7 8 1 4 2 2
6 9 7 2
7 3 0 8 1 8 3 3
9 4 3 4
3 3 9 1 8 2 4 6
0 9 9 6
7 8 6 9 X X X X 7 6 7 8
6 0 7 2 9 6 2 4 5 X X X X X X X 2 3 3 4 4 5 6 7 8 4 6 8 1
4 0 6 3 8 1 1 2
9 7 3 2
3 9 6 2 6 3 2 3
8 2 7 3
4 6 9 2 X X X X X X X 1 3 4 5
) 5 5 0 0 0 0 0 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 0 D m 2 2 4 4 6 8 0 5 8 1 0 5 0 6 3 3 1 0 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 4 4 5 5 6 6 7 8 m ( ) 2 5 4 8 4 5 3 3 7 2 2 9 3 6 3 A m 7 5 2 7 2 6 6 5 2 5 0 0 m 1 2 3 3 5 6 8 1 1 2 3 (
0 1 2 4
0 8 0 5 6 1 5 6
9 1 9 7
0 0 2 3 9 9 8 9
7 4 4 3 1
) , 3 , 3 , 1 , , 6 , 6 , 6 , 9 , 9 , 2 , 6 , 6 , 0 , 5 , 0 , 6 , 6 , 3 s m 6 2 2 2 2 2 2 3 3 3 4 4 5 5 5 6 6 6 7 m ( ) 9 , 7 , 4 , 3 , 3 , d m 6 3 2 8 0 m 2 3 4 4 6 ( N D
i v e i c a v e n e i c n ž a e i ž u l o d i n a v l s e d d i c b a a a z o r n n a o o k n k i i i a i n š n c i c n i k č k č j l r i i v e r r e r F r b e o p p = F p d = - - - - f r μ d s A D L F
1 , 6 7
3 9 , , 8 4 8 1 1
7 , 9 3 1
3 , 1 , 8 9 6 1 1 2
0 , 3 7 2
9 , 6 , 3 5 2 5 3 3
4 , 9 0 4
0 , 0 , 7 8 5 0 4 5
0 , 0 1 6
a m / d g o k v e 0 0 2 c a 8 r 1 m t e m n j / e l N c m o e 4 , 0 d z 0 5 a e 1 a n j i k v i o c a t r s k s k i i u r t g f i r o p p a t a i n n e t n č i i a s c i n i c e u V e č p o a S K R H : n u č a r o r p a z i c a d o P
7.1.12
e s e j u č u r o p e r p e n X
5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 2 0 0 5 0 0 2 5 0 5 0 5 0 5 0 0 2 2 3 4 5 6 8 0 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 6
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTEK Spiro obloga
7.2 PROJEKTOVANJE - WEHOTEK Spiro obloga 7.2.1 Uvod Projektovanje cevovodnog sistema WEHOTEK Spiro-obloga praktično odgovara projektovanju klasičnog nadzemnog cevovoda sa odvojivom izolacijom.
Prečnici: Nazivni prečnici od DN 20 do DN 600. Pritisak: - Radni nadpritisak cevovodne trase 1,6 ili 2,5 MPa - Ispitni nadpritisak armatura – najviše 1,5x radnog nadpritiska Temperatura: - Trajna radna temperatura 142 °C sa vekom trajanja od 30 godina. Prekoračenjem navedene temperature vek trajanja cevovoda (PUR izolacija) se skraćuje, međutim, smanjenjem radne temperature vek trajanja cevovoda se produžava. Materijal: - Zavarene cevi prema standardu EN 10217-2 ili drugom odgovarajućem standardu. - Bešavne cevi prema standardu EN 10216-2 ili drugom odgovarajućem standardu. Pre početka radova na projektovanju neophodno je pribaviti najmanje sledeće podatke: 1. Naziv i lokacija mesta ugradnje i prečnici novog cevovoda. 2. Da li se radi o novom cevovodu ili zameni starog cevovoda. 3. Radna temperatura (min. i maks.) za potisni i povratni cevovod. 4. Radni nadpritisak (min. i maks.) za potisni i povratni cevovod. 5. Ispitni nadpritisak cevovoda. 6. Početna i krajnja tačka cevovoda, šahtovi, čvrste tačke i armature. 7. Specikacija svih prečnika i kućnih priključaka od glavnog cevovoda. 8. Da li treba da bude instaliran detekcioni sistem i koji je sistem prethodno korišćen.
7.2
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
WEHOTEK Spiro obloga
7.2.2 Pričvršćivanje cevi Cevovod može pričvrstiti oslanjanjem ili vešanjem pomoću obujmica. Obujmice se stavljaju na izolovanu cev preko gumeno-tekstilnog uloška. Maksimalna udaljenost između pričvršćivanja cevovoda
klasa izolacije 1
DN 20 25 32 40 50 65 80 108 / 100 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600
oslanjanje/vešanje rastojanje širina obujmice (m) (mm) 1,9 30 2,4 40 2,8 50 3,2 50 3,9 70 4,6 80 5,3 100 6,2 120 6,3 130 7,3 160 8,4 200 9,0 280 9,8 340 9,5 380 10 390 10,5 400 10,9 440 11,4 460 11,9 500
Maksimalna udaljenost između pričvršćivanja uzima u obzir nosivost medijske čelične cevi, nagib cevovoda od 2 ‰ i nosivost PUR izolacije na koju se pričvršćuju obujmice.
11 / 2010
Projektovanje
7.2
PROJEKTOVANJE
WEHOTHERM ® Twins i WEHOMINT PPR
7.3. PROJEKTOVANJE WEHOTHERM Twins i WEHOMINT PPR Pri projektovanju sistema WEHOTHERM Twins i WEHOMINT PPR savetujemo da se konsultujete sa zastupnicima rme Fintherm.
7.3
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE 7.4 Projektovanje sistema za detekciju propuštanja 7.4.1 Raspodela sistema Projektovani detekcioni sistem treba da obezbedi maksimalnu tačnost lokalizacije mesta kvara cevovoda. Nije prikladno pospajati ceo sistem i nadzirati sve deonice sistema zajedno. Takav način monitoringa nije pregledan i ne omogućava niti približno lokalizovati deonicu cevovoda na kojoj je došlo do nastanka kvara, a posebno znatno otežava okvirnu lokalizaciju i neophodnu naknadnu lokalizaciju mesta kvara pomoću mobilnog reektometra. Sistem treba da bude raspodeljen u pojedinačne sekcije kako bi bila omogućena lokalizacija mesta kvara na kraćim udaljenostima. Pored toga, ovo rešenje ne ograničava proizvoljno proširivanje sistema dodavanjem daljih sekcija cevovoda. Preporučena maksimalna dužina pojedinačnih sekcija je 1000 m. Duže sekcije smanjuju tačnost reektometrijske lokalizacije mesta kvara. Dopušteni višak vlažnosti u pojedinačnim spojevima dugačkih sekcija cevovoda može povećati ukupnu vrednost struje curenja i time prikriti kvar na cevovodu.
7.4.2 Priključenje sistema Pojedinačne sekcije sistema počinju na polaznoj tačci koja se nalazi u objektu prikladnom za instalaciju detektora. Spajanje sistema izvršeno je tako da levi provodnik signalizira leve, a desni provodnik desne ogranke cevovoda. Treći „donji“ provodnik predstavlja čeličnu cev. Završne tačke dve sekcije treba da se nalaze u odgovarajućem objektu (odgovarajućem ogranku) tako da dužina obe sekcije bude otprilike identična. Spoj dovodnog i povratnog cevovoda je identičan.
Objekat 1
Uređaj za detekciju
Objekat 2
Izmenjivač toplote
7.4 g 7 4 1
Objekat 3
11 / 2010
Projektovanje
PROJEKTOVANJE
Objekat 1 - Pristupno mesto
Uređaj za detekciju - Polazna tačka
Objekat 2
- Krajnja tačka
Izmenjivač toplote
g 8 4 1
Objekat 3
Priključivanje detektora u polaznim tačkama i priključivanje krajnjih elemenata u krajnjim tačkama vrši se prema uputstvima proizvođača detektora. Za spajanje provodnika za uzemljenje na medijsku cev preporučljivo je navariti na kraj cevi zavrtanj ili ugaoni prol sa otvorom za zavrtanj. Detekcioni provodnici i provodnici za uzemljenje obično se priključuju na stezaljke u razvodnoj kutiji smeštenoj u blizini završetka predizolovanog cevovoda. Kutija može da bude pričvršćena zavrtnjima izravno na izolovanu cev. Detektor se onda spaja na stezaljke odgovarajućim kablovima, završni elementi se smeštaju izravno u kutiju.
7.4
11 / 2010
Projektovanje
