Plocasti betonski mostovi

КОЛОВОЗНА КОНСТРУКЦИЈА БЕТОНСКИХ МОСТОВА 1

др Снежана Машовић

Школска 2017/18

Типови попречног пресека коовоне конс!р"к#и$е 2 

И%&ор !ипа поречног пресека %ависи о' ( 

  

Распона коово%не конс!р"к#ие Распоо)иве висине Начина и%во*е+а

,ос!о$е(   

,очас!и Ре&рас!и Сан'"час!и



,оо)а$ коово%не поче 3



И%&ор попречног пресека -распон. 4

Плочаста проста греда !" #$%& '1()0 $ П*" #$%& '2()0 $


+е,раста проста греда !" #$%& '2()0 $ П*" #$%& '4()0 $


,ре'нос!и и /ане ( Тип пресека

Предности •

,очас!

Ре&рас!и и%во*ени на и#" /ес!а

•

•

•

•

Ре&рас!и пре0а&риковани

• •

• •

Сан'"час!и

• •

Је'нос!вно и%во*е+е Погодан за косе закривљњне и промењиве ширине коловоза ,

,ого'ни %а кон!ин"ане носаче сре'+и1 распона ,ри/ена ко' коси1 /ос!ова Ре'"ковани ра'ови на гра'ии2!" У&р%ано и%во*е+е Ве3и кваи!е! &е!она носача Е0икасан пресек ,о'есан %а ко/пексн" гео/е!ри$" Ес!е!ски %а'ово4ава$"3и ,окрива сре'+е 'о веики1 распона

Мане • •

• •

• • •

•

•

Нее0икасан пресек Маи распони И%во*ачки %а1!евни Спори$е и%во*е+е Неоп1о'ан прис!"п и опре/а Ма+а ес!е!ска вре'нос! Ограничена /ог"3нос! 1ори%он!ане кривине ,ове3ани %а1!еви при и%во*е+" Спори$е и%во*е+е



,ресе#и и распони коово%не конс!р"к#и$е -



У!ро2ак /а!ери$аа 7



,очас!и /ос!ови 8



. ,оче с" посе&но пого'не %а косе и %акрив4ене /ос!ове и /ос!ове про/е+иве 2ирине Ако су слободно ослоњене, могу савладати распон до око 20 m, а континуалне и до 30 m.

Кон%они 'ео /о)е &и!и и конс!ан!не 'е&4ине -око 5678. "коико $е кра3и о' 9 :678 Уо&иче$ене ви!кос!и -о'нос висине и распона; <=>. и%/е*" ?(?5 и ?(5@A -нека' с" &ие с/еи$е ?(?6B?([email protected]

Пресек пуне плоче



О&икова+е " по'")но/ прав#" 10

систем

Армирани бетон

Претходно напрегнуте

D -8.

E=D -7FGHI.

D -8.

E=D -7FGHI.

,рос!а гре'а

?5B?6

?5B?J

5@B56

?6B56

Кон!ин"ана гре'а

?6B5@

?6B55

5@BC@

?JB5J

АБ( 5@=?68 ,Н(C@=5@8

АБ( 56=5@8 ,Н(C6=5@8 Вуте у подужном правцу – благо повећање распона , али сложеније извођење. Школска 2017/18


K>LMNO7PQ RG K88QG


,рорач"н почас!и1 /ос!ова 12

Аналитичка решења у затвореном облику могућа само у малом броју случајева. Табулисане утицајне побршине. Користе се упрошћења: Модел греде Модел роштиља МК • • •



У!и#а$не повр2ине 13

*еричко одреивае апреине испод површине аваћене оптерећее



,рорач"н поча " $е'но/ прав#" по !еори$и гре'а 14

!азматра се трака ширине 1m у правцу ношења lx "вичне траке су оптерећеније од средњег дела плоче (занемарено у прибли#ном прорачуну) – појачава се арматура у ивичном делу плоче и то у ивични тракама ширине 0,2 ly се поставља 10-20% више главне поду#не – главне арматуре

$д једнако подељеног сталног оптерећења $д повременог оптерећења Школска 2017/18


,рорач"н поча по !еори$и ро2!и4а 1( %овољна je и релативно ретка мре#а иако је увртање (као последица торзије) није слично у два ортогонална правца што је стварни случај код плоча. $бично су довољне 4 поду#не греде, док се размак попречни& греда мо#е усвојити сличан размаку поду#ни& греда како би се добила што реалнија расподела спољног оптерећења. ' околини средњи& ослонаца континуални& плоча потребно је роштиљ прогустити



,репор"ке %а /о'е ро2!и4а 1-



Карак!ерис!ике 2!апова 17



И"с!ра!ивни при/ер 18



Ивичне кон%ое 1.

' попречном правцу греде се моделирају са својом дебљином око сопствене неутралне осе . Торзиона крутост се усваја као двострука крутост на савијање. Ако се разматра ортотропија ( различите крутости на савијање у поду#ном и попречном правцу):

по јединичној ширини



Нано2е+е оп!ере3е+а 20 




Во'и!и рач"на 'а се сопс!вена !е)ина не апи#ира ви2ес!р"ко

Тачкас!о оп!ере3е+е на$&о4е ра%о)и!и " чворове ро2!и4а


Ме!о' коначни1 ее/ена!а 21 









'потрба плочасти& или Shell елемената (ови други урачунавају и менбранско стање напона). Потреба за прогушћењем мре#е у околини ослонаца. Користити елементе регуларног облика $днос страна елемента не већи од 1:2 нити углови већи од 135 "збегавати чворове ду# ивице елемента Треба имати у виду непоузданост резултата по питању трансверзални& сила у околини ослонаца које су нереално велике.



Wood - Armer ираи - димениониса!е 22 

Uор+а ар/а!"ра

Ако је лева страна у оба израза мања од 0, није потребна горња арматура ни у једном правцу

Ако је једна мања од 0 користе се други изрази , и ако је лева страна модификоване једначине негативна не треба горње арматуре ни у том правцу




Vо+а ар/а!"ра

Ако је лева страна у оба израза мања од 0, није потребна доња арматура ни у једном правцу

Ако је једна мања од 0 користе се други изрази , и ако је лева страна модификоване једначине негативна не треба доње арматуре ни у том правцу


,равиа %а ар/ира+е п"ни1 поча 23 











Поду#на арматура најчешће од дебели& шипки (Ø ( 22mm), често и у два реда Попречну арматуру (Ø 12)16 mm) поставити у најни#и ред ради убла#авања утицаја поду#ни& прслина ' угловима плоче је неоп&одно поставити и горњу и доњу арматуру у оба правца за пријем момената торзије ' горњу зону се поставља прибли#но половина рачунске арматуре из доње зоне При линијском ослонцу попречне силе нису критичне. При тачкастом ослањању треба контролисати смицање у плочи



Оса+а+е почас!ог /ос!а W скривена гре'а 24

Прорачунска скривена греда (Т пресек зависно од тога која је страна затегнута) Школска 2017/18


,ре'напре%а+е почас!и1 /ос!ова 2( 













*иле преднапрезања уносе де+ормације у равни плоче која се не мо#е исказати моделом роштиља, али се мо#е једноставно употребити на гредама роштиља. $пција је коришћење shell елемената у МК анализи. Прет&одно напрезање мо#е бити поду#но и попречно. Могуће је варирати поду#не каблове по ширини плоче. Поду#ни каблови се сидре на доњој трећини дебљине плоче код крајњи& ослонаца. Поду#ни каблови континуални& плоча се поди#у над средњим ослонцима. Попречни каблови се постављају око средине у распона изнад поду#ни&, а над средњим ослонцима испод поду#ни&



,ре!1о'но напре%а+е скривене гре'е 2-



Упо!ре&а HEQ>> ее/ена!а B Мо'е 27



Оп!ере3е+е о' пре!1о'ног напре%а+а 28



Кон!роа напона -UСУ. 2.



Сен'вич /о'е -UСН W fib;KX5. 30



Кон!рое и 'и/ен%иониса+е 31



О2"п4ене поче 32

Армирани бетон


Претходно напрегнуте

D -8.

E=D -7FGHI.

D -8.

E=D -7FGHI.

?6B56

?6B5@

56BC@

?6B56


,рорач"н о2"п4ени1 поча 33 





Кад је пречник отвора мањи од 60% дебљине плоче мо#е се прибли#но рачунати на исти начин као и пуна плоча. Али шупљине се морају узети у обзир кад се одре,ују е+екти попречног савијања $ртотропна плоча



О&икова+е и ар/ира+е о2"п4ени1 поча 34

РQ&ра се ар/ира$" "%енги$а/а на @AC< -8YZ [email protected]



,ре!1о'но напре%а+е о2"24ени1 поча 3(



Оак2ана ви2е3еи$ска поча -3еи$ас!и пресе#и. 3





Крутост на савијање попречни& греда ( по јединичној ширини):

Торзиона крутост у оба правца прибли#но 2 пута већа од крутости на савијање Површина смицања Поду#ни& елемената је површина ребара  Попречни& елемената : 



,ре/а XA [QGGB" 37



,реа%не 0ор/е спрегн"!а п"на=оак2ана поча 38



,ре0а&риковани по'")ни ее/ен!и 3.



,ара/е!арске анаи%е B /о'еи 40



Испи!ива+а о2"п4ени1 !еа 41



Сег/ен!не пре0а&риковане о2"п4ене поче 42



Косе поче 43



,она2а+е косе поче 44



Е0ека! 2ирине поче на гавне /о/ен!е 4(



Карак!ерис!ични пресе#и 4-



Коси ро2!и4 47

Широке плоче

5ске плоче

6начаан тиа оената $&9 при одреива транверални сила :што е анеарено код прави рошти;а<=



Uавни напони " гор+о$ %они косе поче МКЕ 48



Е0ека! 8Z\ 'о+а %она 4.

!е $&9

ратра правно на права ослааа

Са $&9



Wood - Armer ираи ако"ена арматура (0



Реак#и$а !"пог "га и &ро$ е)и2!а (1



,репор"чен распоре' е)и2!а Леон1ар! (2



Ар/ира+е коси1 поча (3



,ре!1о'но напре%а+е коси1 поча (4

5ске плоче Школска 2017/18


,ре!1о'но напре%а+е " 'ва прав#а Леон1ар! ((



,ре!1о'но напре%а+е Мен (-



Кон!ин"ане косе поче Мен (7



Plocasti betonski mostovi

Recommend Documents