NORMA TÉCNICA COLOMBIANA
NTC 2797 1990-12-05
ELECTROTECNIA. GUÍA PARA LA SELECCIÓN DE FUSIBLES PARA TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN
E:
ELECTROTECHNICS. GUIDE FOR FUSES SELECTION FOR DISTRIBUTION TRANSFORMERS.
CORRESPONDENCIA:
DESCRIPTORES:
fusible eléctrico; transformador de distribución, dispositivo de protección; transformador.
I.C.S.: 29.120.50 Editada por el Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación (ICONTEC) Apartado 14237 Santafé de Bogotá, D.C. - Tel. 6078888 - Fax 2221435
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PRÓLOGO
El Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación, ICONTEC, es el organismo nacional de normalización, según el Decreto 2269 de 1993. El ICONTEC es una entidad de carácter privado, sin ánimo de lucro, cuya Misión es fundamental para brindar soporte y desarrollo al productor y protección al consumidor. Colabora con el sector gubernamental y apoya al sector privado del país, para lograr ventajas competitivas en los mercados interno y externo. La representación de todos los sectores involucrados en el proceso de Normalización Técnica está garantizada por los Comités Técnicos y el período de Consulta Pública, este último caracterizado por la participación del público en general. La NTC 2797 fue ratificada por el Consejo Directivo el 90-12-05. Esta norma está sujeta a ser actualizada permanentemente con el objeto de que responda en todo momento a las necesidades y exigencias actuales. A continuación se relacionan las empresas que colaboraron en el estudio de esta norma a través de su participación en el Comité Técnico 383101 Transformadores eléctricos. ANDINA DE TRANSFORMADORES S.A. ASEA BROWN BOVERI LTDA. BOBITEC Y/O JULIO CÉSAR CUADROS SALAZAR CORPORACIÓN AUTÓNOMA REGIONAL DEL CAUCA CORPORACIÓN ELÉCTRICA DE LA COSTA ATLÁNTICA ELECTRIFICADORA DE CUNDINAMARCA ELECTRIFICADORA DE SANTANDER S.A. ELECTRIFICADORA DEL ATLÁNTICO ELECTRIFICADORA DEL TOLIMA S.A. ELECTROPORCELANA GAMMA S.A. EMPRESA COLOMBIANA DE PETRÓLEOS S.A. EMPRESA DE ENERGÍA DE BOGOTÁ EMPRESAS MUNICIPALES DE CALI EMPRESAS PÚBLICAS DE MEDELLÍN FBM LTDA. FORJAS INDUSTRIALES DE COLOMBIA LTDA. FORJAS TÉCNICAS LTDA. INDUSTRIAS ELKA LTDA. INDUSTRIAS TÉCNICAS RISARALDA
INDUSTRIAS TYF S.A. INTERCONEXIÓN ELÉCTRICA S.A. MOTORES MVA DE COLOMBIA NAVARRO GONZÁLEZ Y CÍA. PROTECVOLT LTDA. RYMEL INGENIERÍA ELÉCTRICA LTDA. SERVICIOS ELECTROINDUSTRIALES LKS LTDA. SERVICIOS TECNOELECTROINDUSTRIALES RBT BARRETO SIEMENS SOCIEDAD ANÓNIMA SUPERINTENDENCIA DE INDUSTRIA Y COMERCIO TESLA TRANSFORMADORES LTDA. TRANSFORMADORES B Y S TRANSFORMADORES C.D.M. LTDA. TRANSFORMADORES HOKAYA LTDA. TRANSFORMADORES SIERRA LTDA. UNIVERSIDAD DE ANTIOQUIA UNIVERSIDAD DEL VALLE UNIVERSIDAD NACIONAL DE COLOMBIA UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA DE PEREIRA
El ICONTEC cuenta con un Centro de Información que pone a disposición de los interesados normas internacionales, regionales y nacionales. DIRECCIÓN DE NORMALIZACIÓN
NORMA TÉCNICA COLOMBIANA
NTC 2797
ELECTROTECNIA. GUÍA PARA LA SELECCIÓN DE FUSIBLES PARA TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN
1.
OBJETO
Esta norma establece las reglas básicas y prácticas para la selección, aplicación y coordinación de los hilos fusibles aplicables a transformadores con tensión de serie menor o igual a 34,5 kV. 2.
DEFINICIONES, CLASIFICACIÓN Y DESIGNACIÓN
2.1
DEFINICIONES
Para efectos de esta norma, además de las indicadas en la NTC 317, se establecen las siguientes: 2.1.1 Fusible: elemento térmicamente débil cuya función principal es la de aislar un equipo cuando una corriente de falla o sobrecarga pasa a través de éste. 2.1.2 Característica corriente-tiempo de fusión mínima: relación entre la magnitud de la corriente que pasa a través de un hilo fusible y el tiempo requerido para la fusión del mismo. 2.1.3 Característica corriente-tiempo de disrupción total: relación entre la magnitud de la corriente que pasa a través de un hilo fusible y el tiempo total requerido para la fusión del fusible y la extinción del arco. 2.1.4 Relación de fusión: relación entre la corriente mínima de fusión y la corriente nominal del transformador que define el mínimo en por unidad de la corriente nominal que causa la operación del fusible. 2.1.5 Relación de velocidad: relación entre la corriente de fusión a 0,1 s y la corriente de fusión a 300 s para fusibles de capacidad menor o igual que 100 A. Para fusibles de capacidad mayor que 100 A es la relación entre la fusión a 0,1 s y 600 s. 2.2
CLASIFICACIÓN
Este numeral no es aplicable para efectos de la presente norma.
1
NORMA TÉCNICA COLOMBIANA 2.3
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DESIGNACIÓN
Este numeral no es aplicable para efectos de la presente norma. 3.
CONDICIONES GENERALES
Los principales parámetros que determinan los valores nominales de un fusible para un punto específico del sistema son:
3.1
a)
Corriente de carga.
b)
Tensión del sistema.
c)
Relación X/R y máxima corriente de falla posible en el punto de aplicación.
SELECCIÓN DE LA CORRIENTE NOMINAL
La corriente nominal del fusible debe ser mayor o igual a la máxima corriente de carga continua que éste requiere para conducir. En la determinación de la corriente de carga del circuito se debe tener en cuenta la posible corriente de sobrecarga y corrientes transitorias como son la corriente de conexión del transformador (corriente de inrush) y de arranque de motores. 3.2
SELECCIÓN DE LA TENSIÓN NOMINAL
La tensión apropiada del fusible se determina a partir de las siguientes características del sistema: a)
Tensión máxima del sistema fase-fase o fase-tierra
b)
Sistema de puesta a tierra
c)
Si el circuito es monofásico o trifásico.
Estas características determinan la tensión de recuperación a 60 Hz vista por el cortocircuito cuando interrumpe corrientes de falla. Generalmente, esta tensión debe ser menor o igual a la tensión nominal máxima del cortocircuito. Con base en lo anterior se presentan las siguientes reglas de selección: 3.2.1 En sistemas no puestos a tierra, la máxima tensión nominal debe ser mayor o igual a la máxima tensión fase-fase del sistema.
3.2.2
En sistemas trifásicos sólidamente puestos a tierra: -
Para cargas monofásicas en líneas en derivación, la tensión nominal máxima del fusible debe ser mayor o igual al máximo valor fase-tierra del sistema. 2
NORMA TÉCNICA COLOMBIANA -
3.3
NTC 2797
Para aplicaciones trifásicas, la tensión nominal se debe basar en la tensión fasefase del sistema.
SELECCIÓN DE LA CAPACIDAD DE INTERRUPCIÓN
El valor nominal de la capacidad de interrupción simétrica de un fusible debe ser mayor o igual a la máxima corriente de falla calculada sobre el lado de carga del fusible. 3.4
CARACTERÍSTICA DE SOPORTE TÉRMICO, MECÁNICO Y DE SOBRECARGA
3.4.1 Los transformadores deben estar diseñados y construidos para soportar esfuerzos de tipo mecánico y térmico resultantes de fallas externas. En general, el aumento de temperatura de este tipo de fallas es aceptable; sin embargo, los efectos mecánicos son intolerables cuando las fallas externas tienen un carácter repetitivo, debido al efecto acumulativo de los fenómenos de compresión, fatiga y desplazamiento internos en el material del aislamiento. El daño resultante ocasionado por estos fenómenos es una función de la magnitud, duración y frecuencia de las fallas. 3.4.2 Cada categoría de transformadores(1) posee una característica de soporte térmico y mecánico definida por los siguientes tres segmentos: a)
Capacidad de soporte mecánico en caso de cortocircuito (segmento 1 - 2 de la Figura 1)
b)
Línea de transición (segmento 2 - 3 de la Figura 1)
c)
Capacidad de soporte térmico en caso de cortocircuito (segmento 3 - 4 de la Figura 1).
__________________________________________________ (1)
La norma ANSI C57.12.00 (1980) "General requeriments for liquid - inmersed distribution, power and regulating transformers" define las siguientes categorías : Categoría I II III IV
Monofásicos (kVA)
Trifásicos (kVA)
5 a 500 501 a 1 667 1 668 a 10 000 más de 10 000
15 a 500 501 a 5 000 5 001 a 30 000 más de 30 000
3
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NTC 2797
3.4.2.1 La característica de capacidad térmica limita la temperatura de los devanados del transformador, bajo el supuesto que todo el calor almacenado está limitado a 200 °C para el aluminio y 250 °C para conductor de cobre en condiciones de cortocircuito. Esta condición satisface la ecuación, descrita a continuación, asumiendo que la temperatura máxima ambiente es de 30 °C promedio y la temperatura máxima de servicio llega a 110 °C antes del cortocircuito. I²t = 1 250
Donde: I
=
corriente simétrica de cortocircuito en valor por unidad.
t
=
duración en segundos.
3.4.2.2 La característica de capacidad térmica típica para transformadores categoría I está dada por los siguientes puntos: 111,8
In
a
0,1 s
25,0
In
a
2 s
11,3
In
a
10 s
6,3
In
a
30 s
4,75 In
a
60 s
3,0
In
a
300 s
2,0
In
a
1 800 s
3.4.2.3 Para los transformadores de las categorías II, III y IV, la característica de capacidad térmica sufre algunos desplazamientos dependiendo de la magnitud de la corriente, la impedancia del transformador y el tipo de conexión (véase el numeral 4.1.2 (1)). 3.4.3 Con el fin de cubrir todo el intervalo posible de sobrecorriente, a continuación de la característica de soporte mecánico y térmico de cortocircuito se debe incluir la característica de soporte de sobrecarga (segmento 4 - 5 de la Figura 1), especificada en la NTC 2482. Nota. La característica de sobrecarga es la misma para las diferentes categorías de transformadores (I hasta IV).
La selección del fusible se efectúa superponiendo a la curva característica de corriente-tiempo de fusión mínima del fusible, la curva de capacidad térmica, mecánica y de sobrecarga del transformador, seleccionando aquel fusible cuya curva de máximo tiempo de fusión quede totalmente al lado izquierdo de la curva de capacidad térmica (véase la Figura 2a y la Figura 2b)
4
NORMA TÉCNICA COLOMBIANA 3.5
NTC 2797
PROTECCIÓN CONTRA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO
El tiempo de operación del fusible para la interrupción de la corriente simétrica de cortocircuito del transformador, calculada según su impedancia, debe ser inferior al tiempo establecido para que el transformador soporte el cortocircuito según lo descrito en la NTC 532. 3.6
CAPACIDAD PARA SOPORTAR CORRIENTE DE CONEXIÓN DEL TRANSFORMADOR (CORRIENTE DE INRUSH)
Cuando un transformador se energiza, existe una corriente de excitación cuya magnitud viene definida por el flujo residual en el núcleo del transformador y el punto de conexión en la curva de tensión. Se ha establecido una curva definida por los siguientes puntos: 25
In
a
0,01 s
12
In
a
0,1 s
6
In
a
1,0 s
3
In
a
10,0 s
La curva característica de corriente-tiempo de fusión mínima del fusible debe estar localizada en todo su intervalo, al lado derecho de la curva de corriente de conexión del transformador. Se debe asegurar que la curva característica corriente-tiempo del fusible no corte la curva de conexión del transformador en la región por debajo de 0,1 s (véase la Figura 2a y la Figura 2b) 4.
APÉNDICE
4.1
INDICACIONES COMPLEMENTARIAS
4.1.1
A manera de ilustración se presentan las siguientes referencias:
AMERICAN NATIONAL STANDARD. Guide for Transformer Through - Fault - Current Duration. Estados Unidos. 1985 (ANSI/IEEE C57.109). AMERICAN NATIONAL STANDARD. Guide for Protective Relay Applications to Power Transformers. Estados Unidos. 1985 (ANSI/IEEE C37.91). AMERICAN NATIONAL STANDARD. General Requeriments for Liquid Inmersed Distribution, Power and Regulating Transformers. Estados Unidos. 1980 (ANSI/IEEE C57.12.00). 4.1.2
A manera de información se presentan las siguientes indicaciones complementarias. 1)
Desplazamiento de la característica de soporte térmico y mecánico (curve shift). La magnitud de las corrientes de cortocircuito, reflejadas en el lado primario del transformador, cuando se presente una falla en el secundario depende del tipo de falla y del tipo de conexión del transformador (Figuras 3 y 4 y Tabla 1). 5
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2)
Criterios de selección del fusible. Debido a que las curvas dejan vacíos en los criterios de selección del fusible, generalmente, cada usuario establece una práctica o filosofía para realizar esta selección. Cuando se tiene una relación alta de fusión, los fusibles se escogen con el fin de proteger el sistema de un transformador dañado, para que la protección del transformador por sobrecarga presente muy poco esfuerzo. Cuando se tiene una relación de fusión baja, los fusibles son escogidos tan pequeños, como sea posible, de tal forma que suministren la máxima protección contra sobrecarga, pero sacrificando la capacidad térmica y mecánica del transformador para sobrecorrientes de corta duración.
3)
Ventajas y desventajas de la selección de un fusible de alta o baja relación. Cuando se determina el uso de un fusible con relación de fusión alta o baja, existen ventajas y desventajas que deben ser consideradas dentro de la filosofía de esta protección (véase la Tabla 2). La importancia relativa de diferentes tipos de factores (por ejemplo: continuidad del servicio y costos de mantenimiento, entre otros) dentro de la operación particular de un sistema de distribución determina la selección del fusible. Entre los factores que dependen del conocimiento del sistema están, la curva de carga de los transformadores y el conocimiento del nivel ceráunico, entre otros. De acuerdo con lo anterior, el fusible ideal es aquél del cual se obtiene el máximo beneficio con mínimo sacrificio del sistema. En general, los fusibles que presentan una relación de fusión baja protegen al transformador contra sobrecarga, pero se funden muy fácilmente con corrientes de conexión o sobrecorrientes de corta duración; los fusibles con relación de fusión alta soportan descargas y protegen adecuadamente contra corriente de cortocircuito, pero no protegen al transformador contra sobrecarga. Los fusibles tipo dual, que presentan una relación de fusión alta para sobrecorrientes de corta duración y una relación de fusión baja para la zona de sobrecorrientes de larga duración, protegen al transformador no solamente contra las corrientes de sobrecarga sino también contra cortocircuito, debido a que su curva característica de corriente-tiempo de fusión mínima se adapta mejor a la curva característica del transformador de soporte térmico, mecánico y de sobrecarga.
4.1.3
Ejemplo de aplicación. Protección de un transformador trifásico de 75 kVA y 11 400 V/214 V.
6
NORMA TÉCNICA COLOMBIANA
NTC 2797 Tabla 1. Características de soporte térmico y mecánico
Categoría
kVA Monofásico
kVA Trifásico
Soporte mecánico (1-2) de la Figura 1 Ecuación
5 - 25
K
Transición (2-3) de la Figura 1 Ecuación
ISYN
Ecuación
1
I2t=1 250
15 - 75
-----
I
Soporte térmico (34) de la Figura 1
Punto 1
I1 (p.u.)
Punto 2
t1 (s)
I2 (p.u.)
Punto 3
t2 (s)
Punto 4
I3 (p.u.)
t3 (s)
1/ZT ó 40
1 250 --------
I4 (p.u.)
t4 (s)
5
50
I32
ZT 37,5 - 100
112,5-300
1/ZT ó 30
167 - 500
500
1/ZT ó 25
II
501 - 1 667
501-5 000
I2t = K
2 -----Z2T
I=0,7 ISYN
1 ----ZT
I2t=1 250
1 ----ZT
2
0,7 -----ZT
K ----I22
0,7 -----ZT
1 250 -------I32
5
50
III y IV
1 668 ó mayor
5 001 ó mayor
I2t = K
2 ----(ZT+Zs)2
I=0,5 ISYN
1 ------ZT+Zs
I2t=1 250
1 ------ZT+ZS
2
0,5 ------ZT+ZS
K ----I22
0,5 ------ZT+ZS
1 250 -------I32
5
50
Donde: ZT
=
impedancia del transformador en por unidad con base en los kVA del transformador con ventilación natural.
ZS
=
impedancia del sistema externo en por unidad (utilizando la misma base de ZT).
ZS
=
MVA del transformador con ventilación natural --------------------------------------------------------------MVA de cortocircuito aportados por el sistema
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NTC 2797
Tabla 2. Comparación de las ventajas y desventajas del uso de fusibles con relación de fusión alta y baja Relación de fusión Alta
Baja
- Número de fusibles quemados por descargas.
Ventaja
Desventaja
- Inventario y sobrecostos de fusibles.
Ventaja
Desventaja
- Coordinación entre fusibles de transformadores y seccionadores.
Ventaja
Desventaja
- Número de transformadores en falla por sobrecarga.
Desventaja
Ventaja
- Habilidad para carga en el arranque en frío.
Desventaja
Ventaja
- Continuidad en el servicio.
Desventaja
Ventaja
- Coordinación entre fusibles de línea y de protección de transformadores.
Desventaja
Ventaja
La corriente nominal del transformador se calcula por medio de la fórmula: I=
S 3V
Donde : S
=
potencia nominal en kVA
V
=
tensión nominal en kV
Obteniéndose: Corriente del primario
=
I1
=
3,8 A
Corriente del secundario
=
I2
=
202,3 A
Debido a que este transformador pertenece a la categoría 1, solamente tiene las curvas características de soporte térmico y de sobrecarga, las cuales se indican en las Tablas 3 y 4 respectivamente.
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NTC 2797
Tabla 3. Curva de capacidad térmica para un transformador trifásico de 75 kVA Y 11 400 V/214 V Tiempo (s)
Corriente (A)
0,1 2 10 30 60 300 1 800
424,6 94,9 42,9 23,9 18,0 11,4 7,6
Tabla 4. Curva de sobrecarga para un transformador trifásico de 75 kVA Y 11 400 V/214 V
Tiempo (h)
Corriente (A)
1 2 4 8 24
7,41 6,42 5,62 5,05 4,40
Adicionalmente, la curva característica de corriente de conexión debe ser la establecida en la Tabla 5. Tabla 5. Curva de corriente de conexión para un transformador trifásico de 75 kVA Y 11 400 V/214 V
Tiempo (s)
Corriente (A)
0,01 0,10 1,00 10,00
94,96 45,58 22,80 11,40
Nota. Estas tablas se obtienen de acuerdo con lo especificado en los numerales 3.4 a 3.6 y con base en la corriente nominal del transformador.
Una vez obtenidos estos resultados, se elabora una gráfica de tiempo contra corriente, en papel logarítmico, utilizando el eje Y para indicar el tiempo y el eje X para la corriente. Se señala con una línea vertical el valor de corriente nominal del transformador, ver las Figuras 2a y 2b. Para seleccionar el fusible adecuado para la protección del transformador, se procede de la siguiente manera:
1)
Se calculan las curvas características del transformador (curva de capacidad térmica, de sobrecarga y de corriente de conexión) sobre la característica de 9
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fusión mínima del tipo de fusible seleccionado (fusible tipo K, H, T o dual). Esta curva característica de fusión mínima es dada por el fabricante del fusible. 2)
Se selecciona el fusible cuya curva característica de fusión mínima quede totalmente al lado derecho de la curva de conexión del transformador y al lado izquierdo de la curva de capacidad térmica y de la de sobrecarga.
De acuerdo con lo anterior, se deduce lo siguiente : Fusible 6T: este fusible es el que mejor protege al transformador dentro del tipo T, pero corta la curva de capacidad térmica en los 300 s que corresponden a una corriente de 12 A (3,15 In). Esto implica que el transformador no quede protegido contra corrientes inferiores a 12 A y que tengan una duración superior a 300 s (véase la Figura 5, parte superior al punto 1). Si se selecciona un fusible tipo T inferior, por ejemplo 4T, la curva característica de éste corta la curva de conexión del transformador, lo cual significa que en el momento en el que se energice el transformador, se quema el fusible. Fusible 8K: este fusible es el que mejor protege al transformador dentro del tipo K, pero corta la curva de capacidad térmica en los 100 s que corresponden a una corriente de 15 A (3,94 In). Esto implica que el transformador no quede protegido contra corrientes inferiores a 15 A que tengan una duración superior a 100 s (véase la Figura 5, parte superior al punto 2). Si se selecciona un fusible tipo K inferior, por ejemplo 6K, la curva característica de éste, corta la curva de conexión del transformador lo cual significa que en el momento en el que se energice el transformador, se queme el fusible. Pero si se selecciona un fusible de mayor capacidad (10K punto 3 de la Figura 5), la curva corta la curva de capacidad térmica a los 50 s que corresponden a una corriente de 22 A (5,78 In). Fusible 10H: este fusible corta la curva de corriente de conexión del transformador en el punto 4 de la Figura 6, lo cual significa que el fusible se funde en el momento en que se energice el transformador. Fusible 15H: este fusible es el que mejor protege al transformador dentro del tipo H, pero corta la curva de capacidad térmica a los 50 s que corresponden a una corriente de 20 A (5,26 In). Esto implica que el transformador no quede protegido contra corrientes inferiores a 20 A que tengan una duración superior a 50 s, correspondiente a la parte superior al punto 5, indicado en la Figura 6. Fusible dual: fusible óptimo que protege al transformador debido a que la curva característica del fusible queda al lado izquierdo de la capacidad térmica y de la de sobrecarga y al lado derecho de la curva de conexión. Este fusible corta la curva de sobrecarga a las 6 h que corresponden a una corriente de 5,8 A (1,52 In), lo que implica que siempre va a proteger al transformador contra las sobrecargas normales a las cuales se ve sometido diariamente, ver punto 7 de la Figura 6. Adicionalmente, el comportamiento para la protección de la capacidad térmica es similar a cualquiera de los otros fusibles mencionados anteriormente.
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NORMA TÉCNICA COLOMBIANA 4.2
NTC 2797
NORMAS QUE DEBEN CONSULTARSE
Las siguientes normas contienen disposiciones que, mediante la referencia dentro de este texto, constituyen la integridad del mismo. En el momento de la publicación eran válidas las ediciones indicadas. Todas las normas están sujetas a actualización; los participantes, mediante acuerdos basados en esta norma, deben investigar la posibilidad de aplicar la última versión de las normas mencionadas. NTC 317: Electrotecnia. Transformadores de potencia y de distribución. Terminología. NTC 532: Transformadores. Aptitud para soportar el cortocircuito. NTC 2482: Electrotecnia. Transformadores de distribución sumergidos en líquido refrigerante con 65 °C de elevación de temperatura en los devanados. Guía de cargabilidad.
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NORMA TÉCNICA COLOMBIANA
NTC 2797
Figura 1. Características de soporte mecánico, térmico y de sobrecarga
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NORMA TÉCNICA COLOMBIANA
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Notas: 1)
En la categoría I sólo se tiene en cuenta la característica de soporte térmico.
2)
Estas características se deben usar para efectos de especificación y coordinación de las protecciones del transformador.
Figura 2a. Curva térmica de un transformador y curva de corriente de conexión (corriente de inrush)
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NORMA TÉCNICA COLOMBIANA
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Figura 2b. Curva de cargabilidad de un transformador Notas: 1)
La curva de cargabilidad está basada en la norma ANSI C57.12.90, "Guide for Loading Oil Inmersed. Distribution and PowerTransformers".
2)
El punto de daño por descargas atmosféricas (intersección de la tensión nominal del primario en la línea de referencia de 0,02 s) se basa en la fórmula semiempírica de Zaborszky (Semi-Empirical Formula for Calculing Distribution Transformer Fuse Rating With Respect to Lighthing Surges by John Zaborszky, AIEE Paper No. 54-303, 1954).
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NTC 2797
Figura 3. Desplazamiento de la característica de soporte térmico y mecánico
Nota. Las corrientes mostradas están en unidad tomando como corriente base la corriente de línea para falla trifásica en el lado secundario.
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Conexión del transformador
Factor de desplazamiento
Figura 4. Factor de desplazamiento para la característica de soporte térmico y mecánico
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Figura 5. Ejemplo de la selección de fusibles para la protección de un transformador de 75 kVA y 11 400 V/240 V
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NORMA TÉCNICA COLOMBIANA
NTC 2797
Figura 6. Ejemplo de la selección de fusibles para la protección de un transformador de 75 kVA y 11 400 V/240 V
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