mdp_03_s_03

PDVSA MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO SEPARACIÓN FÍSICA TAMBORES SEPARADORES

PDVSA N°

TÍTULO

SEPARADORES LÍQUIDO–VAPOR

MDP–03–S–03

1

ABR.05

0

JUN.95

REV.

FECHA

Revisión Sección 2 (ALCANCE)

APROB. Luis Tovar

PDVSA, 1983

73

L. T.

L. T.

E. V.

71 DESCRIPCIÓN FECHA ABR.05

PAG. REV. APROB. Ernesto Valery

APROB. APROB. FECHA ABR.05

ESPECIALISTAS

PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO

PDVSA

SEPARADORES LÍQUIDO – VAPOR

PDVSA MDP–03–S–03 REVISION

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Índice 1 OBJETIVO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 ALCANCE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2 2

3 REFERENCIAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3

4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9

Servicio a Prestar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Area de Flujo de Vapor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Niveles/Tiempos de Residencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Arrastre en la Superficie del Líquido . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Boquillas de Proceso . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Consideraciones para el Diseño y Uso de Mallas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Otros Internos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Consideraciones de Diseño para Algunos Servicios Típicos . . . . . . . . . . Información Complementaria en Otros Documentos Técnicos de PDVSA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3 4 5 8 13 16 19 22

5 METODOLOGÍA DE DISEÑO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

27

5.1 5.2

27

Procedimiento de Diseño para Tambores Separadores Horizontales . . . Procedimiento de Diseño para Tambores Separadores Verticales . . . . .

27 34

6 NOMENCLATURA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

40

7 APENDICE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

44

Tabla 1. Criterios de Diseño Tipicos para Algunos Servicios Especificos . . . . . Tabla 2. Datos de Recipientes Cilindricos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 3. Tipos de Internos de Entrada Recomendados para Algunos Servicios Específicos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 4. Dimensiones de Codos Estandar de 90° para Soldar en Funcion del Tamaño Nominal de la Tubería . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 5. Longitudes de Cuerdas y Áreas de las Secciones Circulares vs. Alturas de la Cuerda . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 1. Capacidades de Tambores Cilíndricos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 2. Dimensiones Tipicas de Tambores Verticales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 3. Dimensiones Tipicas de Tambores Horizontales . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 4. Dimensiones de Tambores Horizontales con Malla Vertical y Horizontal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 5. Tambor Separador de la Alimentacion del Depurador de MEA . . . . . . . Figura 6. Disipacion de la Velocidad en Chorros Incidentes . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 7. Tambores Separadores Verticales con Entrada Tangencial Horizontal Figura 8. Recolector de Gases . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 9. Distribuidores de Entrada en “T” . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 10. Tipos y Características de los Rompe–Vórtices . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 11. Identificación de los Niveles en un Tambor Separador Bifásico . . . .

45 50 52 53 54 55 56 58 60 62 64 65 67 68 70 72


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OBJETIVO Entregar suficiente información para el Diseño de Procesos completo de Tambores Separadores Líquido–Vapor cilíndricos, ya sean verticales u horizontales. El tema “Tambores separadores”, dentro del área de “Separación Física”, en el Manual de Diseño de Procesos (MDP), está cubierto por los siguientes documentos: PDVSA–MDP– Descripción de Documento 03–S–01 Tambores Separadores: Principios Básicos 03–S–03 Tambores Separadores, Procedimientos de Diseño: Separadores Líquido–Vapor (Este documento) 03–S–04 Tambores Separadores, Procedimientos de Diseño: Separadores Líquido–Líquido 03–S–05 Tambores Separadores, Procedimientos de Diseño: Separadores Líquido–Líquido–Vapor Este documento, junto con los demás que cubren el tema de “Tambores Separadores”, dentro del Manual de Diseño de Procesos (MDP) de PDVSA, son una actualización de la Práctica de Diseño “TAMBORES”, presentada en la versión de Junio de 1986 del MDP (Sección 5).

2

ALCANCE Se cubrirá el cálculo de proceso de tambores separadores vapor líquido horizontales y verticales, principalmente para operaciones de Refinación y manejo de Gas en la IPPCN, incluyendo el diseño/especificación de boquillas de proceso e internos necesarios para una operación confiable del equipo con respecto a la instalación donde está presente. Además, para ciertos servicios específicos, se presentarán lineamientos precisos para fijar el tiempo de residencia y/o volumen de operación por requerimientos de proceso, y tiempos de retención recesarios para el funcionamiento de alarmas y/o interruptores de nivel para proteger equipos y/o instalaciones aguas abajo del separador. Los criterios de diseño que aplican a Separadores de Producción, serán posteriormente incluidos en el MDP de tambores. Mientras tanto, usar la guía de Ingeniería PDVSA 90616.1.027 “Separadores Líquido – Vapor”, la cual forma parte del volumen 15 del Manual de Ingeniería de Diseño (MID) de PDVSA.


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REFERENCIAS Manual de Diseño de Proceso MDP Versión 1986, Sección 3 MDP Versión 1986, Sección 14 MDP Versión 1986, Sección 12 MDP Versión 1986, Sección 11 MDP Versión 1986, Sección 6 MDP Versión 1986, Sección 5 MDP Versión 1986, Sección 15D

Torres de Fraccionamiento Flujo de Fluidos Instrumentación Compresores Craqueo Catalítico en Lecho Fluidizado Tambores Separadores: Principios Básicos Sistemas de Manejo de Desechos

Manual de Ingeniería de Diseño PDVSA–MID–10603.2.302 PDVSA–MID–10603.2.306 PDVSA–MID–10603.2.308 PDVSA–MID–10603.2.309

Deflector de Entrada y Salida de Vapor Separador de Malla Metálica y Soporte Plancha típica rompe–vórtice Rompe vórtice–tipo rejilla

Otras Referencias 1. PDVSA, MANUAL DE DISEÑO DE PROCESOS, PRACTICAS DE DISEÑO, Vol 2, Sección 5: “TAMBORES”, Junio 1986. 2. García, S. y Madriz, J., “Evaluación de técnicas de separación Gas–petróleo, INT–EPPR–00019,94, Sep. 1994. 3. Svrcek. W.Y, Monmery, W.D., “Design two phase separators within the right limits”, Chemical Engineering Progress, Octubre 1993, pp 53 – 60

4

CONSIDERACIONES DE DISEÑO 4.1

Servicio a Prestar La necesidad de un tambor separador aparece para cumplir una etapa dentro de un proceso de refinación de petróleo, o de producción, etc. Para facilitar el uso de este procedimiento, se han identificado ciertos servicios normalmente requeridos en plantas de refinerías, que representan la mayoría de operaciones de separación vapor–líquido en la IPPCN. Tales servicios son: – Tambores de abastecimiento de líquido y tambores de destilado. – Tambores separadores para la succión e interetapas de compresores.


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– Separadores de aceite lubricantes para la descarga de compresores. – Tambores separadores de gas combustible localizados aguas arriba de hornos. – Tambores de recolección central de gases combustibles. – Tambores de vapor para servicios de calderas. – Tambores de separación de agua. – Tambores de descarga. – Tambores separadores de alimentación para depuradores de MEA. – Separadores de alta presión. – Tambores alimentados solamente de descargas de válvulas de alivio. Si el caso bajo estudio cae dentro de alguna de las descripciones ya presentadas, este documento ofrece un resumen de los criterios de diseño a aplicar en la Tabla 1 (Criterios de Diseño típicos para algunos servicios específicos), tales como: orientación del tambor, tiempo de residencia de operación, velocidad de diseño de la zona del vapor/gas, etc. Sin embargo, puede que el caso bajo estudio no esté dentro de los servicios específicos: a lo largo de este documento, se presentarán criterios, recomendaciones, figuras ilustrativas, etc., que permitirán el desarrollo de los criterios de diseño para el caso particular bajo escrutinio.

4.2

Area de Flujo de Vapor De acuerdo a lo presentado en el aparte 4.5.2, del documento PDVSA–MDP–03–S–01 (Tambores Separadores: Principios Básicos), la velocidad crítica es una velocidad de vapor calculada empíricamente que se utiliza para asegurar que la velocidad superficial de vapor, a través del tambor separador, sea lo suficientemente baja para prevenir un arrastre excesivo de líquido. Tal velocidad no está relacionada con la velocidad sónica. La velocidad crítica viene definida por la Ec. (11). V c + F 21

Ǹò

L

* òG ρG

Ec. (11)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ donde:

En unidades En unidades SI inglesas

Vc ρL

= =

ρG

=

F21

=

Velocidad crítica Densidad del líquido a condiciones de operación Densidad del vapor a condiciones de operación Factor cuyo valor depende de las unidades usadas

m/s kg/m3

pie/s lb/pie 3

kg/m3

lb/pie 3

0.048

0.157


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La velocidad de vapor permisible en el recipiente (VV), será un porcentaje de la velocidad crítica de acuerdo a lo indicado en la Tabla 1 en combinación con lo dicho en el aparte 4.6, para los servicios allí cubiertos. Si el caso bajo estudio no está cubierto en dicha tabla, consultar directamente el aparte 4.6. El área de flujo de vapor será calculada por la expresión (12): A V + Q VńǒVVǓ

Ec. (12)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ donde:

4.3

AV

=

QV VV

= =

En unidades SI

En unidades inglesas

m2

pie2

m3/s m/s

pie3/s pie/s

Area de sección transversal para el flujo de vapor, Flujo de descarga de vapor Velocidad de vapor permisible en el recipiente

Niveles/Tiempos de Residencia

A continuación se presentarán definiciones y comentarios sobre niveles de líquido, tiempos de residencia y temas relacionados, con el objetivo de justificar criterios de diseño que posteriormente serán presentados. 4.3.1

Identificación de los Niveles en un Recipiente De acuerdo a lo normalmente empleado en la IPPCN para hablar de niveles en un recipiente líquido–vapor, tenemos la siguiente tabla (Ver Fig. 11.)

ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Siglas típicas en español NAAL NAL NNL NBL NBBL

Descripción típica

Nivel alto–alto de líquido Nivel alto de líquido Nivel normal de líquido Nivel bajo de líquido Nivel bajo–bajo de líquido

Siglas típicas en inglés HHLL HLL NLL LLL LLLL

Para efectos de consistencia en la discusión en el MDP de tambores, se usarán las siglas típicas en español para identificar los diferentes niveles.

4.3.2

Volumen de Operación Es el volumen de líquido existente entre NAL y NBL. Este volumen, también conocido como volumen retenido de líquido, y en inglés como “surge volume” o “liquid holdup”, se fija de acuerdo a los requerimientos del proceso, para asegurar un control adecuado, continuidad de las operaciones durante perturbaciones operacionales, y para proveer suficiente volumen de líquido para una parada ordenada y segura cuando se suceden perturbaciones mayores de operación.


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4.3.3

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Tiempo de Residencia de Operación Es el tiempo correspondiente en el cual el flujo de líquido puede llenar el volumen de operación en el recipiente bajo estudio. La mayoría de las veces, cuando se quiere especificar el volumen de operación, lo que realmente se indica es cuantos minutos deben transcurrir entre NAL y NBL. También es conocido en inglés como “surge time”.

4.3.4

Tiempo de Respuesta o de Intervención del Operador Es el tiempo que tarda el operador (o grupo de operadores), en responder cuando suena una alarma de nivel en el panel y resolver la perturbación operativa que originó la alarma, antes que otros sistemas automatizados (interruptores o “switches” de nivel), originen paradas seguras de equipos aguas abajo y/o de la planta completa. Si de un tambor separador estamos alimentando a una bomba, sería muy engorroso que la bomba se quedara “seca”, es decir, que no tuviera líquido que bombear, ya que eso podría dañar al equipo; y si, a su vez, la bomba alimenta a un horno, se podría generar una emergencia mayor en la planta por rotura de un tubo del horno, ya que éste, a su vez, ha quedado “seco”. Por esa razón, el tambor alimentador de la bomba se equipa con alarmas de nivel de NAL y NBL, y con interruptores y/o alarmas de NAAL y NBBL: al sonar la alarma de NBL, los operadores investigarían y resolverían, en menos del llamado “tiempo de respuesta del operador”, el problema que originó la reducción de nivel; en el caso que no pudieran resolver el problema en el tiempo indicado, el interruptor de NBBL activaría una parada segura de la bomba y, seguramente, una parada segura del horno y de toda la planta. Debido a las diferentes tradiciones operativas que existen en la IPPCN, es díficil establecer un criterio uniforme acerca de cuál es el “tiempo promedio de respuesta del operador”; sin embargo, se usará, como criterio general, que el tiempo de respuesta de un operador es de cinco minutos: esto significa que el tiempo de retención de líquido entre NAL y NAAL (o entre NBL y NBBL), será de cinco minutos.

4.3.5

Volumen de Emergencia Es el volumen adicional que corresponde al líquido que debe satisfacer el llamado “tiempo de respuesta o de intervención del operador”: de acuerdo a lo expresado en 4.3.4, cuando se tengan interruptores y/o alarmas de NAAL o NBBL, se tendrán cinco minutos adicionales de tiempo de residencia de líquido por interruptor/alarma, lo que indica que, cuando se tiene NAAL y NBBL, se añaden 10 minutos de tiempo de residencia, a lo cual corresponde un volumen de líquido de emergencia de 10 minutos del máximo flujo de líquido.


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4.3.6

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Nivel Bajo–Bajo de Líquido (o Bajo, Cuando Aplique) La distancia mínima desde el nivel bajo–bajo de líquido, si se tiene un Interruptor y/o alarma de nivel bajo–bajo de líquido, (o nivel bajo, si no se tiene un interruptor y/o alarma de nivel bajo–bajo), hasta la boquilla de salida del líquido es 230 mm mínimo (9 pulg). Este criterio aplicará tanto para tambores verticales como horizontales.

4.3.7

Criterios para Fijar el Volumen de Operación/Tiempo de Residencia La Tabla 1 (anexa), presenta criterios para fijar el volumen de operación o volumen retenido de líquido, para ciertos servicios específicos plenamente identificados. Si el servicio escogido no coincide con lo presentado en la Tabla 1, usar como guía lo presentado en la lista anexa:

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Descripción

Tiempo de Residencia de Operación, min

Tambores de Alimentación a Unidades

Alimentación desde otra unidad (diferente cuarto de control) Alimentación desde otra unidad (mismo cuarto de control) Alimentación desde tanquería lejos del área de operación

20 15

15–20

Otros Tambores

Alimentación a una columna (diferente cuarto de control) Alimentación a una columna (mismo cuarto de control) Producto a tanquería lejos del área operativa o a otro tambor de alimentación, directo, sin bomba Producto a tanquería lejos del área operativa o a otro tambor de alimentación, directo, con bomba Producto a tanquería lejos del área operativa o a otro tambor de alimentación, con bomba, que pasa a través de un sistema de intercambio calórico Unica carga a un horno de fuego directo

7 5 2

5

3–5

10


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4.3.8

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Longitud Efectiva de Operación (Leff) Es la longitud (altura), de tambor requerida para que se suceda la separación vapor/gas–líquido, y se puedan tener los volúmenes requeridos de líquido, tanto de operación como de emergencia. Esta es la longitud que normalmente se obtiene por puros cálculos de proceso. En el caso de tambores horizontales de una sola boquilla de alimentación, corresponde a la distancia entre la boquilla de entrada y la de salida de gas, la cuale es la distancia horizontal que viaja una gota de líquido desde la boquilla de entrada, hasta que se decanta totalmente y se une al líquido retenido en el recipiente, sin ser arrastrada por la fase vapor que sale por la boquilla de salida de gas. Sin embargo, para obtener la longitud tangente–tangente del tambor horizontal, es necesario sumar los tamaños de las boquillas antes mencionadas, las tolerancias de construcción necesarias para soldar dichas boquillas, soldar los cabezales o extremos del tambor y cualquier otra cosa que obligue a aumentar la longitud del tambor. A criterio del diseñador de procesos, éste puede aproximar la longitud efectiva a la longitud tangente–tangente, y esperar que la especialidad mecánica complete el diseño del tambor, para luego verificar si se cumple la separación. Comentarios semejantes aplican para tambores verticales, excepto que los volúmenes a retener influyen sobre la altura (longitud) tangente–tangente de dichos equipos.

4.4

Arrastre en la Superficie del Líquido En muchas operaciones, especialmente a altas presiones y temperaturas, el líquido puede ser arrastrado de la superficie líquida y llevado hacia arriba. La proporción de arrastre depende de la velocidad del gas en la tubería de entrada, del tipo de boquilla de entrada, de la distancia entre la boquilla de entrada y el nivel de líquido o la superficie de choque, de la tensión superficial del líquido y de las densidades y viscosidades del líquido y del gas. A continuación se presentan los criterios para estimar la velocidad máxima de mezclas a la salida de la boquilla de entrada, de manera tal que no ocurra arrastre desde la superficie del líquido:


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4.4.1

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Tambores Verticales A.

Boquillas de Entrada simples (Flush Inlet Nozzles), Ec (2a) y (2b):

F2 s

VE + f

ƪ ƫ

ρ m G ρG L

F3 s

VE +

ƪ

d m G h–0.5P d P

f B.

para h v 2.5 d p

0.5

ƫ

0.5

–

ƪ ƫ ρG ρL

Ec. (2b)

Boquilla de Entrada con codo de 90°, Ec (2c):

F2 s

VE +

f mG

C.

para h 2.5 u d p

0.5

Ec. (2a)

ƪρρ ƫ

0.5

Ec. (2c)

G L

Distribuidores con Ranuras, Ec (2d) y (2e):

F2 s

VE +

mG

ƪρρ ƫ

para

0.5

G

mG

Ec. (2d)

L

F4 s

VE +

X v5 S ran

ƪρρ ƫ ƪSX ƫ 0.5

G L

ran

0.5

para

X u5 S ran

Ec. (2e)


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D.

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Distribuidor con Orificios

Use la ecuación (2d) para X v 5 dh y F5 s

VE + mG

ƪρρ ƫ ƪdX ƫ 0.5

G

h

0.5

para X u 5 dh

Ec. (2f)

L

ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ donde la nomenclatura para las ecuaciones de (2a) a (2f) es:

VE

=

f

=

h

=

dp dh Sran

= = =

X

=

mG

=

Velocidad máxima de la mezcla a la salida de la boquilla de entrada, tal que no ocurra arrastre en la superficie del líquido Factor de disipación de la velocidad del chorro (jet). Como se muestra en la Figura 6., f es una función de la distancia X (la cual es la distancia entre la boquilla de entrada y la superficie de choque), y del diámetro de la boquilla de entrada dp Distancia desde la parte inferior de la boquilla de entrada al nivel alto–alto de líquido (NAAL) diámetro de la boquilla de entrada diámetro del orificio Altura de la ranura. Usualmente, las ranuras son estrechas y largas. La altura de la ranura es la dimensión más estrecha Distancia desde la boquilla de entrada, hasta la superficie de choque (Ver Figura 6.). Para tambores verticales con boquillas de entrada simple, X es el diámetro del tambor. X es igual a h para tambores verticales con distribuidores ranurados (o con orificios), o codos de 90 °. Viscosidad del vapor a condiciones de operación

En unidades SI


m/s

pie/s

Adimensional

mm

pulg

mm mm mm

pulg pulg pulg

mm

pulg

mPa.s

cP


PDVSA



FECHA

1

ABR.05


Indice manual

Indice volumen

Indice norma

ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ρG

=

ρL

=

s

=

F2

=

F3

=

F4

=

F5

=

4.4.2

Densidad del vapor a condiciones de operación Densidad del líquido a condiciones de operación Tensión superficial del líquido a condiciones de operación Factor que depende de las unidades usadas Factor que depende de las unidades usadas Factor que depende de las unidades usadas Factor que depende de las unidades usadas

En unidades SI


kg/m3

lb/pie 3

kg/m3

b/pie 3

mN/m

mN/m

1.62x10 –4

5.3x10 –4

1.1x10 –4

3.6x10 –4

7.0x10 –5

2.3x10 –4

3.05x10 –5

1.0x10 –4

Tambores Horizontales A.

Boquilla de Entrada con Codo de 90° – Use la ecuación (2c). Sin embargo, para este caso, X (en la Figura 6.) es la distancia desde la boquilla hasta la tapa más cercana del tambor.

Con una combinación de malla vertical y horizontal, la velocidad máxima permisible de la mezcla es cinco veces el valor calculado usando la ecuación (2c). Sin malla vertical (con o sin malla horizontal), la velocidad de la mezcla máxima permisible es dos veces el valor calculado usando la ecuación (3c). B.

Distribuidores con ranuras u orificios – Use la ecuación que aplica entre las (2d), (2e) o (2f). Sin embargo, en este caso, X es la distancia desde el distribuidor hasta la tapa más cercana del tambor.

Con una combinación de malla vertical y horizontal, la velocidad de la mezcla máxima permisible es cinco veces el valor calculado usando la ecuación apropiada. Sin malla vertical (con o sin malla horizontal), la velocidad de la mezcla máxima permisible es dos veces el valor calculado usando la ecuación apropiada. 4.4.3

Tambores Separadores Verticales con Entradas Tangenciales Horizontales Para estos tambores se debería usar los siguientes criterios de diseño: a. Area de la sección transversal – El área de la sección transversal se debería dimensionar para 170% de la velocidad crítica, al flujo máximo de gas.


PDVSA



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1

ABR.05


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Indice volumen

Indice norma

b. Tamaño de la entrada – Para prevenir el arrastre de la película de líquido que se acumula en la pared del separador, la velocidad de la mezcla en la tubería de entrada no debería exceder el valor dado por la ecuación (3):

VS +

ƪ ƫ F6 rG

0.5

Ec. (3)

ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ donde:

Vs

=

ρG

=

F6

=

Velocidad superficial de la mezcla en la tubería de entrada, Densidad del vapor a condiciones de operación Factor que depende de las unidades usadas

En unidades SI


m/s

pie/s

kg/m3

lb/pie 3

3720

2500

c. Otras características – El resto de los factores de diseño se muestra en la Figura 7. La placa deflectora localizada encima del nivel de líquido limita la región de vórtices del gas y evita el arrastre en la superficie del líquido. La distancia mínima desde la parte inferior de la boquilla de entrada a la placa deflectora o parrilla debería estar entre 0.5 y 1.0 veces el diámetro del tambor, preferiblemente, una vez el diámetro. Las placas anti–vórtices localizadas encima de la boquilla de salida del líquido previenen el arrastre de gas en la corriente de líquido debido a la formación de vórtices y se deberían diseñar de acuerdo con los criterios dados en esta subsección. Debido a los efectos de los flujos secundarios de gas, el líquido acumulado en las paredes del separador puede deslizarse hacia arriba por las paredes y dirigirse a la boquilla de salida del gas y ser arrastrado con la corriente de salida. Esto puede prevenirse o minimizarse fijando una falda (Skirt) en la boquilla de salida de gas, como se muestra en la Figura 7.


PDVSA



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ABR.05


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Indice norma

El tamaño de gota más pequeño que puede ser separado en un tambor con una boquilla de entrada tangencial horizontal se puede estimar usando la ecuación (4): 0.5

ȱ d 3ȳ m GƪF ƫ ȧ ȧ 8 ȧ F7 ȧ ȧρL VS DHeȧ ȧ ȧ Ȳ ȴ p

d +

Ec. (4)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ donde:

d D He

= = =

F7

=

F8

=

Diámetro de la gota Diámetro del tambor Altura efectiva del ciclón: Esta es la distancia desde la parte superior de la boquilla de entrada hasta la superficie del líquido Factor que depende de las unidades usadas Factor que depende de las unidades usadas

En unidades SI


mm mm mm

pulg pie pie

3.009

0.936

1

12

Los otros términos ya han sido definidos con anterioridad.

La caída de presión para un tambor separador vertical diseñado con una boquilla de entrada tangencial horizontal, se puede estimar usando la expresión dada en PDVSA–MDP (Pendiente) (Consultar MDP versión 1986, sección 6C), para los ciclones primarios con el término de aceleración igual a cero.

4.5 4.5.1

Boquillas de Proceso Boquillas de Entrada Se pueden presentar diferentes regímenes de flujo en las tuberías de entrada de los tambores separadores. Estos regímenes de flujo se definen en la Norma PDVSA–MDP (Pendiente) (Consultar MDP versión 1986, sección 14D)


PDVSA



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1

ABR.05


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Indice norma

Los tambores separadores se diseñan normalmente con régimen de flujo anular/rocío o flujo tipo rocío en la tubería de entrada. Con este tipo de flujo, el arrastre de líquido aumenta al incrementar la velocidad del gas en la tubería de entrada. La presencia de flujo estratificado, flujo anular por debajo del comienzo inminente de arrastre de líquido, o de flujo ondulado en la tubería de entrada de los tambores separadores, incrementa la eficiencia de separación de líquido del tambor hasta 99.8%. Sin embargo, estos tipos de flujo no se encuentran usualmente en las operaciones de proceso, debido a que se requerirían diámetros de tubería relativamente grandes para lograrlos. A pesar de lo anterior, el diseño de la tubería de entrada para obtener estos regímenes de flujo se debe considerar para aquellos servicios especiales en los que es esencial minimizar el arrastre de líquido y el uso de malla u otros internos no se permite debido a que se trata de un servicio con ensuciamiento. Se debe evitar el flujo tipo tapón o el flujo tipo burbuja en la tubería de entrada de tambores separadores verticales. Estos regímenes de flujo resultan en arrastre excesivo de líquido y vibraciones. Si estos regímenes de flujo no se pueden evitar a la entrada del tambor, el arrastre de líquido se puede minimizar con un distribuidor con ranuras. En el caso que el flujo tipo tapón o el flujo tipo burbuja en la tubería de entrada, aparezca para tambores horizontales, se recomienda usar flujo dividido de alimentación, con dos boquillas de entrada en los extremos del tambor, y una boquilla central de salida de vapor/gas. Para prevenir la inundación de un tambor con corrientes líquidas, se deben evitar puntos bajos en la línea de entrada del tambor (drenaje libre hacia el tambor). 4.5.2

Boquillas de Proceso en General Son muchos los casos donde la información de las tuberías de interconexión no está disponible al momento de preparar la especificación de procesos del tambor, por lo que es necesario presentar un tamaño preliminar de boquillas para que sea considerado en la cotización del fabricante del tambor. Para todos los efectos, se presenta una tabla con recomendaciones para diseñar las boquillas de proceso:

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Descripción del Caso

En unidades SI


Alimentación líquida: Velocidad menor o igual que:

3.0 m/s

10 pie/s


PDVSA



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FECHA

1

ABR.05


Indice manual

Indice volumen

Indice norma

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Descripción del Caso

En unidades SI

Salida de líquido: Seguir los criterios (Pendiente) indicados en PDVSA–MDP (Pendiente) (Consultar MDP versión 1986, secciones 10D – Cabezal Neto de Succión Positiva –, y 14B – Flujo en fase líquida), para succión de bombas, drenajes por gravedad, etc Salida de vapor: Velocidad menor que: 73.2/( ρG)1/2, m/s Alimentación bifásica en tambores sin 54.9/( ρL)1/2, m/s malla: Velocidad de la mezcla menor o igual que: Alimentación bifásica en tambores con 73.2/( ρM)1/2, m/s malla: Velocidad de la mezcla menor o igual que:

En unidades inglesas (Pendiente)

60/(ρG)1/2, pie/s 45/(ρL)1/2, pie/s 60/(ρM)1/2, pie/s

donde (Ec. (7)):

l + Q LńǒQ L ) Q VǓ

Ec. (7)

ρ M + (1–l)ρ G ) lρ L

Ec. (8)

donde (Ec. (8)):

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ y donde:

l

=

ρG

=

ρL

=

ρM

=

Fracción volumétrica de líquido alimentado al tambor Densidad del vapor a condiciones de operación Densidad del líquido a condiciones de operación Densidad de la mezcla a condiciones de operación, promediada en volumen

En unidades SI


kg/m3

lb/pie 3

kg/m3

lb/pie 3

kg/m3

lb/pie 3

A menos que se indique lo contrario, las recomendaciones presentadas en la tabla anterior se consideran firmes, excepto cuando: – Se tienen tambores verticales con entradas tangenciales horizontales: en este caso usar la ecuación (3) (aparte 4.4), para el cálculo de la boquilla de entrada. – Se tienen los tamaños de las tubería de interconexión, y éstos son más grandes que los obtenidos por estas recomendaciones.


PDVSA



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1

ABR.05


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Indice volumen

Indice norma

– Debido a limitaciones en los internos que se puedan usar en el tambor, y debido al tipo de fluido alimentado, se requiera de tener flujo bifásico anular en la entrada.

4.6

Consideraciones Para el Diseño y Uso de Mallas De acuerdo a lo presentado en el documento PDVSA–MDP–03–S–01 (Tambores Separadores: Principios Básicos), párrafo 4.7.4, se usará el genérico “malla” para describir las mallas separadoras de gotas o “demisters”.

4.6.1

Tambores Separadores Verticales con y sin Malla Para servicios en los cuales se permite un arrastre moderado de líquido de hasta 5 kg de líquido por 100 kg de gas (5 lb por cada 100 lb de gas), las mallas no son necesarias y el espacio de vapor en el tambor debería ser dimensionado para 100% de la velocidad crítica, a caudales normales de flujo de gas. Para servicios críticos en los que el arrastre de líquido se debe reducir a menos de 1 kg de líquido por 100 kg de gas (1 lb por cada 100 lb de gas), se recomienda una Malla de 80 kg/m3 (5 lb/pie3), con espesor de 150 mm (6 pulg). Los criterios de diseño para el uso de una malla de 80 kg/m3 (5 lb/pie3) son una función de la carga del líquido, según se muestra a continuación: 1. Para cargas líquidas (flujo de alimentación líquida dividido por el área de sección transversal del tambor) menores de 0.34 E–3 m3/s.m2 (30 gal/h.pie2) de área horizontal del tambor, el área de la sección transversal horizontal del tambor y de la malla se debería dimensionar para 150% de la velocidad crítica, al caudal normal de flujo de gas. 2. Para cargas líquidas comprendidas entre 0.34 y 0.68 E–3 m3/s.m2 (30 a 60 gal/h.pie2) de área horizontal del tambor, éste y la malla se deberían dimensionar para 120% de la velocidad crítica, al caudal normal de flujo de gas. 3. Para cargas líquidas mayores de 0.68 E–3 m3/s.m2 (60 gal/h.pie2) de área horizontal del tambor, éste y la malla se deberían dimensionar para 100% de velocidad crítica al caudal normal de flujo de gas. Para los casos en los que la relación de reducción de alimentación (Turndown ratio) esté entre tres y seis, se deberían usar dos mallas en serie. El área de sección transversal de la malla localizada en el fondo del tambor se debería basar en el porcentaje de la velocidad crítica especificada anteriormente y en el caudal normal de flujo de gas. El área de sección transversal de la malla localizada en el tope se debería basar en el porcentaje de la velocidad crítica especificada anteriormente y usando un tercio de la tasa de flujo normal de gas. La distancia crítica entre las dos malla debería ser de 600 mm (2 pie) aproximadamente. Algunos criterios adicionales de diseño se presentan en la Figura 2.


PDVSA



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1

ABR.05


4.6.2

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Indice volumen

Indice norma

Tambores Separadores Horizontales con y sin Malla Horizontal Para servicios en los que se permite una cantidad moderada de arrastre (es decir, hasta 5 kg de líquido por 100 kg de gas (5 lb por cada 100 lb de gas), no se requieren malla y el espacio de vapor en el tambor debería ser dimensionado para 100% de velocidad crítica, al caudal normal de flujo de gas. La(s) boquilla(s) de entrada debería(n) terminar en un codo de 90° o en un distribuidor con ranuras, orientado direccionalmente hacia la tapa del cabezal más cercano del tambor. Para servicios limpios y críticos, se debería instalar en el espacio de vapor una malla horizontal de 150 mm de espesor (6 pulg), con 80 kg/m3 (5 lb/pie3) de densidad aparente, para reducir el arrastre líquido a menos de 1 kg de líquido por 100 kg de gas (1 lb por cada 100 lb de gas). Además, para los tambores de diámetros mayores de 900 mm (3 pie), se debería tener una boquilla de entrada en cada extremo y una sola boquilla de salida central. El área del tambor y de la malla para flujo de vapor se debería dimensionar usando el 100% de la velocidad crítica, a un caudal normal de flujo de gas. Algunos criterios de diseño adicionales se presentan en la Figura 3.

4.6.3

Tambores Separadores Horizontales con Mallas Verticales y Horizontales Para servicios limpios en los que el arrastre de líquido debería ser reducido a menos de 1 kg de líquido por 100 kg de gas (1 lb por cada 100 lb de gas), la velocidad del vapor en el espacio de vapor del tambor se puede incrementar en 25% (hasta 125% de Vc), si se instalan dos malla verticales y uno horizontal en el espacio de vapor (Ver Figura 4.). El tambor debería tener una boquilla de entrada en cada extremo, terminando en un codo de 90° o un distribuidor ranurado, y una sola boquilla central de salida. Se debería colocar una malla vertical de 150 mm (6 pulg) de espesor y 80 kg/m3 (5 lb/pie3), en la mitad del espacio existente entre cada boquilla de entrada y la malla horizontal de 150 mm (6 pulg) de espesor y 80 kg/m3 (5 lb/pie3). La malla vertical debería cubrir el área para el flujo de vapor y se debería extender por lo menos 150 mm (6 pulg) por debajo del nivel de líquido bajo. El área del flujo de vapor (en el tambor y a través del malla) se debería dimensionar para el 125% de la velocidad crítica, a un caudal normal flujo de gas. Los tambores horizontales con mallas verticales y horizontales son más pequeños que los tambores horizontales con malla horizontales. Sin embargo, para tambores pequeños de baja presión, los ahorros logrados al usar un diámetro menor podrían ser compensados por el costo adicional de usar una malla vertical.

4.6.4

Distancia del Tope de la Malla a la Boquilla de Salida del Gas/Vapor Para tambores horizontales, la distancia del tope del malla a la boquilla de salida del gas debería ser adecuada para prevenir una mala distribución del flujo a través de la malla. La distancia mínima para este propósito se presenta en la ecuación (5a):


PDVSA



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ho +

Indice volumen

F 8 DMalla – d o 2

Indice norma

Ec. (5a)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁ donde:

ho

=

DMalla

=

do F8

= =

Distancia mínima del tope de la malla a la boquilla de salida del gas Lado más largo de una malla rectangular Diámetro de boquilla de salida Factor cuyo valor depende de las unidades usadas

En unidades SI


mm

pulg

mm

pie

mm 1

pulg 12

Si la distancia es impráctica, se debería usar un recolector de gas con ranuras. Con un recolector de gas con ranuras, se debería usar una malla rectangular (Figura 8.). Las ranuras se dimensionarán usando la ecuación de caída de presión presentada en PDVSA–MDP (Pendiente: usar antigua sección 14 del MDP), con un coeficiente de descarga de 0.6, con una caída de presión permisible de 1 a 7 plg de agua (3.4 a 23.7 kPa). La distancia vertical mínima permisible entre el tope de la malla y la abertura de la ranura más cercana a la malla viene dada por el valor mayor entre los dos calculados por las ecuaciones (5b) y (5c):

ho +

ho +

ǒF 8 LMalla ńNSǓ– Sran

Ec. (5b)

2

F 8 SMalla – (L ran N r) 2

Ec. (5c)


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ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ donde:

En En unidades unidades SI inglesas

ho

=

LMalla NS SMalla lran Sran Nr

= = = = = =

Distancia mínima desde el tope de la malla hasta el borde más cercano de a ranura en el recolector externo Lado más largo de la malla rectangular Número de ranuras por fila Lado más corto de la malla rectangular Lado más largo de la ranura rectangular Lado más corto de la ranura rectangular Número de filas de ranuras en el recolector de gas

mm

pulg

mm

pie

mm mm mm

pie pulg pulg

Para tambores verticales, la distancia desde la parte superior de la malla, hasta la línea tangente superior, será el valor mayor entre 0.15 veces el diámetro del tambor y 400 mm (16”).

4.6.5

4.7

Detalles de Instalación de las Mallas Consultar el estándar de Ingeniería PDVSA–MID–10603.2.306: “SEPARADORES DE MALLA METÁLICA Y SOPORTES”.

Otros Internos

4.7.1

Codos de 90° como Deflectores de Entrada De acuerdo a las recomendaciones que se presentan a lo largo de este documento, pueden usarse codos de 90° como deflectores de entrada de la mezcla bifásica al tambor separador. La Tabla 1 presenta criterios de utilización de codos de 90° para ciertos servicios específicos. La Tabla 3 presenta criterios más generalizados, basados en la orientación del tambor (vertical u horizontal), y otras características del tambor bajo estudio. La información de medidas de los codos de 90°, se encuentra en la Tabla 4. En el aparte 4.4, ecuación (2c), se presenta el criterio de máxima velocidad permisible para que no exista arrastre en la superficie de líquido: si, al aplicar la ecuación, se tiene que la velocidad de flujo es mayor que la máxima velocidad permisible, se tendrá que usar un distribuidor en la boquilla de entrada.

4.7.2

Distribuidores en Forma de “T” (Fig. 9.) De acuerdo a las recomendaciones que se presentan a lo largo de este documento, pueden usarse distribuidores de flujo, en forma de “T”, como deflectores de entrada de la mezcla bifásica al tambor separador.


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La Tabla 1 presenta criterios de utilización de distribuidores de flujo para ciertos servicios específicos. La Tabla 3 presenta criterios más generalizados, basados en la orientación del tambor (vertical u horizontal), y otras características del tambor bajo estudio. Los distribuidores pueden ser de ranuras o de orificios; siempre serán más costosos que un codo de 90° en la boquilla de entrada, pero pueden soportar velocidades más altas sin que se suceda arrastre en la superficie de líquido. Para efectos de especificación de un distribuidor ranurado se tiene (Fig. 9.) (Ver nomenclatura en sección 6): – Se construirán del mismo diámetro que la boquilla de entrada. – El ancho de la ranura (Sran), será de 15 mm (0.6”). – La separación entre ranuras será de 25 mm mínimo (1” min). – Sólo se tendrá una fila de ranuras en el distribuidor. – Los lados de la “T” del distribuidor serán simétricos. De acuerdo al detalle señalado en la Fig. 9., la longitud o altura de la ranura corresponde a un tercio de la longitud de la circunferencia interna del tubo distribuidor, es decir (Ec. (13)): l ran + pd pń3

Ec. (13)

donde dp es el diámetro interno de la boquilla de entrada. El área de una ranura es (Ec. (14)): a ran + l ran x Sran

Ec. (14)

El número de ranuras en el distribuidor se calculará por (Ec. (15)): N s + F 20 QMńǒa ran x V EǓ

Ec. (15)

(para cálculo de VE, referirse al aparte 4.4, ecuaciones (2d) y (2e)) La longitud requerida del distribuidor será (Ec. (16)): l dis + N s ƪSran ) F 23ƫ ) 2F 23 ) d p

Ec. (16)

Otros detalles se presentan en la Fig. 9. 4.7.3

Rompe–Vórtices Los estándares PDVSA a seguir para la inclusión de rompe–vórtices en los recipientes, son los siguientes (Ver Fig. 10.): PDVSA–MID–10603.2.308

PLANCHA TÍPICA ROMPE–VÓRTICE


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PDVSA–MID–10603.2.309

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ROMPE–VóRTICES TIPO REJILLA

Placa Rompe Vórtice Es una placa circular plana horizontal, que se instala sobre la boquilla de salida de líquido, segun lo mostrado en la Figura 10. Es el rompe vórtice más económico de los usados por PDVSA, y en la mayoría de los casos puede utilizarse. Deberá localizarse, al menos, medio diámetro de boquilla de salida por debajo del mínimo nivel de líquido (NBL o NBBL, cuando aplique), y la altura desde el fondo del recipiente deberá ser un tercio del diámetro de boquilla de salida. Cuando el diámetro de la boquilla de salida de líquido es más grande que un 15–20% del diámetro del recipiente, o cuando se tienen salidas múltiples de líquido, la placa rompe vórtice puede no ser práctica, y se recomienda usar el rompe–vórtice tipo rejilla. Rompe–Vórtice Tipo Rejilla El rompe–vórtice tipo rejilla, consiste en tres láminas horizontales cuadradas de rejilla, del mismo tipo que se usa en plataformas de acceso en plantas, y es el más efectivo disponible: se recomienda cuando es difícil colocar una placa rompe–vórtice (boquilla muy grande de salida de líquido), o cuando se tienen salidas múltiples de líquido. Es más costoso que el rompe–vórtice tipo placa, y sus dimensiones típicas se presentan en la Fig. 10. 4.7.4

Recolectores de Gas (Fig. 8.) De acuerdo a lo mencionado en 4.5.4, los recolectores de gas pueden requerirse cuando el resultado de la Ec (5a) indica que la separación entre la malla y la boquilla de salida es impráctica. El brazo lateral del recolector deberá tener el mismo diámetro que el de la boquilla de salida, y se deberá extender sobre el lado más largo de la malla. Como se muestra en la Figura 8., las ranuras se deberán localizar en la sección de tope del tubo recolector, por lo menos a 30° por encima de la horizontal. Las ranuras se deberán dimensionar usando la ecuación de caída de presión en orificios, presentada en el documento PDVSA–MDP (Pendiente)(Consultar MDP versión 1986, sección 14C), con un coeficiente de descarga de 0.6. La caída normal de presión a través de las ranuras está en el rango de 3.4 a 23.7 kPa (1 a 7 pulg. de agua). En el mismo aparte 4.5.4, las Ecs. (5b) y (5c) presentan la distancia vertical mínima permisible entre el tope de la malla y la abertura de la ranura más cercana del recolector.


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4.8 4.8.1

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Consideraciones de Diseño para Algunos Servicios Típicos Tambores de Abastecimiento de Líquido y Tambores de Destilado Los tambores separadores horizontales con malla se usan para servicios limpios; los filtro/separadores o los ciclones múltiples patentados son recomendados para servicios en los que están presentes sólidos o materiales que forman depósitos sólidos.

4.8.2

Tambores de Succión de Compresores y Tambores Separadores entre Etapas de Compresión Tambores separadores verticales con malla se usan para servicios limpios; los filtros/separadores o los ciclones múltiples patentados son recomendados para servicios en los que están presentes sólidos o materiales que forman depósitos sólidos. A veces es económico combinar el servicio del tambor de succión del compresor con otro servicio para el tambor, tal como sucede en el tambor de destilado del fraccionador primario de una unidad de craqueo catalítico. En estos casos, los requerimientos de abastecimiento de líquido de emergencia para el servicio de succión del compresor se suman a los requerimientos del otro servicio. Tambores horizontales con malla son comunes en este tipo de servicio combinado.

4.8.3

Separadores de Aceite Lubricante para la Descarga de Compresores Los aceites que lubrican los compresores reciprocantes y los compresores de alabes deslizantes pueden ser transportados en la corriente gaseosa de descarga del compresor, en la forma de gotas extremadamente pequeñas. Separadores de aceites lubricantes se deben especificar para aire de instrumentos y para procesos que no puedan tolerar la presencia de este aceite.

4.8.4

Tambores Separadores de Gas Combustible Localizados Aguas Arriba de Hornos Se deberían colocar tambores separadores en el gas combustible antes de los hornos, a fin de recolectar las porciones condensadas durante las perturbaciones del proceso y para prevenir un arrastre excesivo de líquido en el gas combustible. Para servicio de gas combustible limpio, se debería usar un tambor separador vertical con malla y dimensionado para 100% de la velocidad crítica a un caudal normal de flujo de gas. Para servicios de gases combustibles agrios y corrosivos, se recomienda el uso de tambores separadores con ciclones múltiples patentados, como el depurador seco Peerless o los multiciclones U.O.P., con la finalidad de minimizar el ensuciamiento y el taponamiento de los quemadores.


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4.8.5

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Tambores de Recolección Central de Gases Combustibles Un tambor central de recolección del sistema de gas combustible, se diseña para remover el líquido arrastrado. Para este servicio se recomienda un tambor separador vertical u horizontal sin malla. La velocidad permisible de vapor en el tambor es el 100% de la velocidad crítica a caudales normales de flujo de gas. Se estipula que el volumen retenido de líquido tarde 5 minutos en ser desalojado, al flujo máximo de líquido.

4.8.6

Tambores de Vapor para Servicios de Calderas Cuando el vapor es alimentado a una turbina de vapor sobrecalentado, o a un reformador, los tambores de vapor se deberían diseñar como sigue: Calderas recuperadoras de calor de desecho (Waste Heat Boilers) 1. Para calderas recuperadoras de calor de desecho del tipo de rehervidor tubo y carcaza, o marmitas (Kettle Reboiler) con presión del vapor inferiores a 4800 kPa man. (700 psig), se deberían usar tambores separadores verticales u horizontales con malla. A.

Para tambores separadores verticales, la malla y el espacio de vapor del tambor se dimensionan para 100% de la velocidad crítica a un caudal normal de flujo de vapor. La malla debería estar compuesta de dos capas de 150 mm (6 pulg) de espesor de un material de 160 kg/m3 (10 lb/pie3) en la capa superior y de 80 kg/m3 (5 lb/pie3) en la capa inferior.

B.

Para tambores horizontales, se prefiere una combinación de malla vertical y horizontal como se muestra en la Figura 4. Sin embargo, las áreas del espacio de vapor y de la malla se deberían basar en 100% de la velocidad crítica a flujo normal de vapor. La densidad de las mallas vertical y horizontal debería ser 80 kg/m3 (5 lb/pie3) y 160 kg/m3 (10 lb/pie3), respectivamente. Debido al potencial de formación de espuma del agua de la caldera, la distancia mínima permisible entre la parte inferior de la malla y el nivel de agua es 450 mm (18 pulg). Cuando estos criterios se satisfacen en la ausencia de espuma, el arrastre de líquido en el tope del tambor debería ser menor que 150–300 mg/kg (150–300 ppm en peso).

C.

Para ambos tambores separadores, el horizontal y el vertical, la velocidad máxima permisible en la tubería de entrada depende de la presión del vapor como se muestra a continuación:


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ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ Presión del vapor

kPa man. 600 1200 2400 3600

psig 87 174 348 522

Velocidad de mezcla en la tubería de entrada m/s 10 6.5 5.0 2.3

pie/s 33 21 16 8

2. Los tambores de vapor para cualquier otro tipo de caldera, por ejemplo, calderas de llama, o para otras condiciones de operación, es decir, generación de vapor a presiones superiores a los 4800 kPa man. (700 psig), debería diseñarlos el suplidor de las calderas. 4.8.7

Tambores de Separación de Agua Los tambores separadores de agua se instalan para remover los hidrocarburos líquidos y los vapores contaminantes, de los efluentes acuosos de las plantas. Esto permite descargar estos efluentes acuosos al desagüe sin ningún problema de seguridad. Las bases de diseño para estos tambores separadores se describe en las normas PDVSA–MDP–08–SD–01 “Sistemas de Disposición”. El espacio de vapor del tambor se debería dimensionar para no exceder el 100% de la velocidad crítica, basada en la cantidad más grande de vapor resultante de una sola contingencia.

4.8.8

Tambores de Descarga (Blowdown Drums) El propósito principal de un tambor de descarga es separar las corrientes de fluido provenientes de la abertura de válvulas de seguridad y de drenajes de descargas, y convertirlos en corrientes líquidas y vapor que puedan ser enviadas con seguridad a los almacenamientos apropiados y a los sistemas de mechurrios. Los criterios para la selección y el diseño de tambores de descarga se presentan en las normas PDVSA–MDP–08–SD–01 “Sistemas de Disposición”.

4.8.9

Tambores de Descarga de o–Condensables Para servicios de gases no–condensables se recomienda el uso de un tambor separador horizontal sin malla, ya que no se permiten internos en estos tambores porque podrían taponar el sistema. La velocidad en el espacio de vapor no debería exceder el 100% de la velocidad crítica basada en la mayor descarga que emitirían las válvulas de seguridad como resultado de una sola contingencia. Los criterios adicionales de diseño para estos casos se presentan en las normas PDVSA–MDP–08–SD–01 “Sistemas de Disposición”.


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4.8.10

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Tambores de Descarga de Condensables Los tambores de descarga de gases condensables se utilizan como un método de prevención de condensación de hidrocarburos en los sistemas de mechurrios, con la finalidad de reducir los requerimientos de capacidad de los mechurrios, o para prevenir la descarga de hidrocarburos condensables a la atmósfera. Para este tipo de servicio se recomienda un tambor separador vertical sin malla. La velocidad del espacio de vapor no debería exceder 100% de la velocidad crítica basada en la mayor descarga de las válvulas de seguridad como resultado de una sola contingencia. Ver normas PDVSA–MDP–08–SD–01 “Sistemas de Disposición”. El cabezal de la válvula de seguridad que contiene los hidrocarburos condensables entra al tambor lateralmente por encima del nivel del agua y termina en un codo de 90° que descarga el fluido por debajo del nivel del agua. También se colocan ranuras verticales equidistantemente espaciadas y con un área total equivalente a aquélla correspondiente a la tubería de entrada. La parte superior de las ranuras deberían sumergirse dentro del líquido, de manera tal que el volumen de agua localizado entre el nivel del agua y la parte superior de las ranuras sea igual al volumen de 3 m (10 pies) de tubería de entrada. Cuando por razones de proceso los tambores que operan a presión atmosférica deben ser continuamente ventilados al tambor de descarga, se coloca una boquilla de entrada adicional para la línea de ventilación. Esta es una boquilla simple (flush nozzle) localizada lateralmente en el tambor vertical, entre el tope del nivel de agua y la placa anti–vórtice del fondo. La velocidad del agua más allá de la placa de rebose del líquido no debería exceder 0.1 m/s (0.33 pie/s). La sección de pantallas deflectoras tipo discos y anillos se diseña de acuerdo con los principios presentados en la norma PDVSA–MDP (Pendiente) (Consultar MDP versión 1986, sección 3F).

4.8.11

Tambores Separadores de Alimentación para Depuradores de MEA El arrastre de hidrocarburos en la alimentación gaseosa a los depuradores de MEA puede causar espuma, con el subsiguiente arrastre excesivo hacia el tope de los depuradores. En las refinerías se usa un tambor separador integral en el fondo de los depuradores de MEA, para retirar gran parte del arrastre de líquido debido a condensación que ocurre en la línea. Un diagrama esquemático de este tambor se presenta en la Figura 5. Este separador debería contener una malla en su espacio de vapor y la velocidad del gas en el tambor y en la malla debería ser el 100% de la velocidad crítica a un flujo normal de gas. En las plantas químicas (craqueadores con vapor), se usa un sobrecalentador en lugar de un tambor separador para prevenir condensación en el depurador.


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4.8.12

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Separadores de Alta Presión Los separadores de alta presión, como por ejemplo, los separadores calientes de alta presión en las unidades de hidrodesulfurización, se diseñan para minimizar, tanto el arrastre de gas en la corriente de líquido, como el volumen de líquido retenido. Esto se justifica por las pérdidas económicas que acarrea el arrastre de gas y por el alto costo del tambor, respectivamente. Un tambor separador horizontal con una malla horizontal o una combinación de dos malla verticales y uno horizontal debería ser usado para servicios limpios (Ver Figura 4.). Cuando se deba reducir el arrastre de líquido a un valor igual a, o menor que 1 kilogramo de líquido por 100 kilogramos de gas (1 lb por cada 100 de lb de gas), no se puede usar una malla debido a la posibilidad de taponamiento por coque. La velocidad de la mezcla en la tubería de entrada no debería exceder 6 m/s (20 pies/s) a fin de prevenir la formación de gotas demasiado pequeñas. Además, el espacio de vapor se debería dimensionar para 100% de la velocidad crítica a flujo normal de gas, se debería instalar un distribuidor con ranuras en cada extremo del tambor, y el tambor debería tener una sola boquilla de salida. Los criterios de diseño para prevenir arrastre de gas en el flujo de la corriente de fondo de estos tambores se presentan en la Tabla 1 en “Separadores de Alta Presión”. Los siguientes criterios, los cuales dan un margen de permisibilidad para la formación potencial de espuma en líquidos, se recomiendan para el diseño de tambores separadores de plantas de tratamiento de residuos: Se debería usar un tambor separador horizontal con dos boquillas de entrada y una boquilla de salida. El área de espacio de vapor se debería dimensionar para 100% de velocidad crítica, a flujo normal de gas. Se debería prevenir el arrastre en la superficie del líquido, utilizando las ecuaciones apropiadas dadas en la sección 4.4.2. La velocidad máxima de la mezcla en la tubería de entrada debería ser de 5 m/s (16.4 pies/s). El tiempo mínimo de residencia del líquido, por debajo del nivel bajo de líquido, debería ser de dos minutos y la altura vertical mínima, por debajo del nivel bajo de líquido, debería ser de 450 mm (18 pulg). Se deberían suministrar equipos para la inyección de agentes antiespumantes en las alimentaciones a los tambores separadores. Se debería instalar en el tambor un visor para la observación de la altura y el nivel de la espuma.


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4.9

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Información Complementaria en Otros Documentos Técnicos de PDVSA Aún cuando el objetivo de los documentos que forman parte del MDP de tambores, es proveer la información necesaria para hacer diseño de procesos de tales equipos, normalmente esto no es suficiente para completar una especificación de procesos con miras al diseño mecánico y/o compra del equipo en cuestión. Es por eso que a continuación se presentará una lista de documentos técnicos de PDVSA, la cual ayudará a obtener información adicional para la completación de dicha especificación.

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ 5

Información Adicional

Fuente PDVSA

Presión y Temperatura de Diseño (Criterios a aplicar) Detalle de Mallas Separadoras de Gotas

(Pendiente) (Consultar MDP versión 1986, Sección 2), MID–D–211 MID–10603.2.306

Detalle de Rompe–vórtices

MID–10603.2.308,

Detalle de deflector a la entrada

MID–10603.2.302

Selección de Materiales

(Pendiente), MID–D–211

Aislamiento térmico

MID–L–212

MID–10603.2.309

METODOLOGÍA DE DISEÑO 5.1

Procedimiento de Diseño para Tambores Separadores Horizontales Para refrescar conocimientos básicos, consultar PDVSA–MDP–03–S–01 (Tambores separadores: Principios básicos), en especial, las subsecciones 4.6.1, 4.6.2 y 5. Ver Figuras 3. y/o 4., para orientación y seguimiento de ciertas tolerancias de diseño, Figura 11. para identificación de áreas, alturas y niveles. (Ver nomenclatura en Sección 6). Paso 1.– Información mínima requerida. Ubicar la información mínima requerida según la siguiente tabla.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Información Densidad Viscosidad Tensión Superficial Flujo (másico o volumétrico)

Vapor/gas X X

Líquido(s) X X X

X

X

General


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ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Información

Vapor/gas

Líquido(s)

Presión de Operación Temperatura de Operación Material pegajoso? Arrastre de Sólidos? Variaciones fuertes en el flujo de vapor/gas? Variaciones fuertes en el flujo de líquido(s)?

General X X X X X X

Paso 2.– Defina el tipo de servicio. De acuerdo a lo presentado en el aparte 4.1, identificar el tipo de servicio específico según lo presentado en la Tabla 1: si allí se localiza el equipo, se tienen todos los criterios necesarios para ejecutar el diseño. En caso que no sea así, consultar detalladamente la información contenida en este documento. Paso 3.– Definición de los criterios de diseño. Si el servicio se encuentra entre los listados en la Tabla 1, localice en la misma los criterios de diseño para el servicio en cuestión, los criterios adicionales de diseño, la configuración del tambor, el tiempo de residencia, el número de boquillas de entrada, la relación F24 L/D. En caso que no sea así, consultar detalladamente la información contenida en este documento y las secciones 4.6.1, 4.6.2 y 5 del PDVSA–MDP–03–S–01. Paso 4.– Obtenga la distancia mínima permisible entre NBBL y el fondo del tambor. Se supone que el tambor tendrá un interruptor y/o alarma de nivel bajo–bajo. Si no es el caso, estaríamos hablando de hNBL. Esta distancia, hNBBL, se obtiene con la información del aparte 4.3.6. Paso 5.– Calcule la velocidad permisible del flujo de vapor. Usar la Ec. (11) (Ver aparte 4.2). Paso 6.– Calcule el área vertical requerida (Av), para el flujo de vapor por encima de NAAL. El área vertical para el flujo de vapor Av, por encima del NAAL, requerida para satisfacer los criterios de velocidad permisible, se calcula con la Ec. (12) (Ver aparte 4.2). Debe tomarse en cuenta que, si se tiene flujo dividido de la alimentación, el flujo volumétrico de gas a usar será la mitad de lo alimentado.


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Paso 7.– Dimensionamiento del tambor separador horizontal. El estimado del tamaño óptimo del tambor es un procedimiento de tanteo para tambores horizontales. Primero, se supone un tamaño de tambor, luego se verifica si el tambor es adecuado para el servicio. Este procedimiento se debería repetir hasta que se optimice el tamaño del tambor, ya que el objetivo es diseñar el tambor más pequeño adecuado para el servicio a.

Calcular el volumen de retención entre el NAAL y el NBBL (Vr) a.1. El volumen de retención de operación de líquido, entre el NAL y el NBL, se obtiene multiplicando el flujo de alimentación líquida por el tiempo de retención (Ec (17)): V r1 + Q L x tr

Ec. (17)

a.2. El volumen de retención de líquido por tiempo de respuesta del operador al accionarse una alarma (sea de alta o sea de baja), entre el NAAL y el NAL (o entre NBBL y NBL), se obtiene multiplicando el flujo de alimentación líquida por el tiempo de respuesta supuesto, el cual es 5 min (300 s), desde NAL hasta NAAL, y 5 min más (300 s), desde NBL hasta NBBL (Ver Fig. 11.) (Ec (18)): V r2 + Q L x (600s)

Ec. (18)

En el caso que no se tengan Interruptores y/o alarmas de NBBL y NAAL, este volumen adicional es nulo. a.3. El volumen de retención máximo de líquido, (Vr), entre el NAAL y el NBBL, se obtiene sumando los dos volúmenes anteriores (Ec (19)): V r + V r1 x Vr2

Ec. (19)

Primer Tanteo b.

Asumir un valor inicial de la relación F24 Leff/D, donde Leff es la longitud efectiva de operación, es decir, la requerida para que el proceso de separación se cumpla, la cual varía según la presión de operación en los siguientes rangos. De acuerdo al criterio del diseñador, éste puede aproximar la longitud efectiva a la longitud tangente–tangente.

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ P < 250 psig 250 < P< 500 P > 500

c.

1.5 < F24Leff/D < 3.0 3.0 < F24Leff/D <4.0 4.0 < F24Leff/D < 6.0

Asumir un diámetro y a partir de la relación F24 Leff/D calcular la longitud.


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d.

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Calcule el área vertical entre el NBBL y el NAAL (ANBBL–NAAL). d.1. El área vertical entre el NBBL y el NAAL se obtiene dividiendo el volumen de retención (Vr) entre la longitud (Leff) (Ec (20)). A NBBL–NAAL + V rńLeff

e.

Ec. (20)

Calcule el área fraccional (A1*) de la sección transversal localizada entre el fondo del tambor y el NBBL(Afon–NBBL), a la altura del NBBL (hNBBL). e.1. El término “área fraccional” se usará genéricamente como la razón de una área transversal sobre el área transversal total del tambor horizontal. e.2. Para calcular el área fraccional de la sección transversal (A1*), se utiliza la Tabla 5 en donde con el valor de R1*= hNBBL/D se lee el valor correspondiente a A1*. e.3. (Nota: La Tabla 5 se usará para todos los cálculos subsiguientes del diámetro de tambor y del área de la sección transversal). e.4. El término “altura fraccional” se usará genéricamente como la razón de una altura sobre el diámetro del tambor horizontal.

f.

Calcule el área vertical entre el NBBL y el fondo del tambor (Afon–NBBL). Esta área se calcula multiplicando el área fraccional de la sección transversal A1* por el área del tambor (Ecs (21), (22)): A TAMB + pń4 x ǒDńF 24Ǔ

2

A fon–NBBL + A *1 x ATAMB g.

Ec. (22)

Calcule el área vertical disponible para el flujo de vapor. El área de sección transversal vertical disponible para este flujo, AVD, es (Ec (23)): A VD + A TAMB– ǒAfon–NBBL ) A NBBL–NAALǓ

h.

Ec. (21)

Ec. (23)

Comparar el valor obtenido del área requerida (Av) con el área disponible para el flujo de vapor (AVD ). Si Av es igual a AVD, el diámetro asumido en el paso 7b es correcto. Si AVD es significantemente mayor que Av, el tamaño de tambor que se supuso es demasiado grande para el servicio, y si AVD es significativamente menor que Av, el tamaño de tambor que se supuso es demasiado pequeño.


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Siguientes Tanteos De acuerdo a lo expresado en el aparte h, se debe repetir el procedimiento desde 7b con un valor de diámetro mayor o menor según sea el caso, hasta encontrar el valor para el diámetro óptimo, cuando se obtenga tal diámetro, redondear al diámetro comercial, por arriba, más cercano. Al lograr esto, se obtendrá la longitud de operación o longitud efectiva del tambor (Leff). Paso 8.– Calcule el área vertical real de líquido entre NAAL y NBBL. El área vertical real se obtiene dividiendo el volumen de retención máximo (Vr) por la longitud efectiva del tambor (Leff) (Ec (24)): A NBBL–NAAL + V r ń Leff

Ec. (24)

Debe recordarse que Vr fue calculado en el paso 7. Paso 9.– Calcule el área vertical de líquido requerida entre el fondo del recipiente y NAAL (Afon–NAAL). Esta área se obtiene sumando el área vertical entre el NBBL y el fondo (Afon–NBBL) y el área vertical entre el NBBL y el NAAL (ANBBL–NAAL) (Ec (25)): A fon–NAAL + A fon–NBBL ) A NBBL–NAAL

Ec. (25)

además, se puede calcular el área fraccional correspondiente (A2*) (Ec (41)) A 2 * + A fon–NAAL ń A TAMB

Ec. (41)

Debe recordarse que Afon–NBBL fue calculado dentro de los tanteos realizados en el paso 7, y actualizado cuando se obtudo el diámetro correcto. Paso 10.– Calcule la distancia vertical entre el fondo del tambor y el NAAL (hfon – NAAL). La distancia vertical entre el fondo del tambor y el NAAL es (Ec (26)): h fon–NALL + R 2 * x D

Ec. (26)

Donde R2* se calcula a partir de la Tabla 5 con el valor de A2*, calculado en el paso 9. (Nota: si A2* es mayor que 0.5, la Tabla 5 deberá usarse de la siguiente manera: A. B.

Sea A’* = 1–A2* Leer en la Tabla 5, R’* como el valor correspondiente a A’*


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C.

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R2* = 1–R’*

Ejemplo: D. E. F. G.

A2* = 0.748 A’* = 1–0.748 = 0.252 R’* = 0.3 R2* = 1–0.3 = 0.7)

Paso 11.– Calcule otras áreas y distancias verticales dentro del tambor. El área vertical entre el NBBL y NBL(ANBBL–NBL), corresponde al volumen de líquido de cinco minutos (300 s), de tiempo de residencia del líquido, dividido por Leff (Ec (46)): A NBBL–NBL + Q L x (300) ń Leff

Ec. (46)

El área vertical entre el NAAL y NAL(ANAAL–NAL), es igual a ANBBL–NBL (Ec (47)): A NAAL–NAL + A NBBL–NBL

Ec. (47)

El área vertical entre el NAL y NBL(ANAL–NBL), corresponde al volumen de operación (Vr1) del líquido (calculado por la ecuación (17), en el paso 7), dividido por Leff (Ec (48)): A NAAL–NBL + V r1 ń Leff

Ec. (48)

El área vertical entre el fondo y NBL(Afon–NBL), se obtiene por (Ec (49)): A fon–NBL + A fon–NBBL ) A NBBL–NBL

Ec. (49)

El área vertical entre el fondo y NAL(Afon–NAL), se obtiene por (Ec (50)): A fon–NAL + A fon–NBL ) A NAL–NBL

Ec. (50)

La distancia vertical entre el fondo del tambor y el NBL es (Ec (51)): h fon–NBL + R 3 * x D

Ec. (51)

Donde R3* se calcula a partir de la Tabla 5 con el valor de A3*= Afon–NBL / ATAMB. La distancia vertical entre el fondo del tambor y el NAL es (Ec (51)): h fon–NAL + R 4 * x D

Ec. (51)

Donde R4* se calcula a partir de la Tabla 5 con el valor de A4*= Afon–NAL / ATAMB.


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Paso 12.– Dimensionamiento de la boquilla de entrada. A.

Estimación del diámetro de la boquilla (dp)

Si no se tiene el diámetro de la tubería de entrada, y la aplicación exige tener flujo bifásico anular, de acuerdo a lo expresado en el aparte 4.5, seguir lo indicado en PDVSA–MDP–(Pendiente) (Consultar con MDP versión 1986, sección 14D), para obtener un diámetro que produzca flujo anular a la entrada del recipiente. En la especificación de proceso del recipiente, se deberá exigir que la tubería de entrada a este tambor tenga el diámetro aquí obtenido, en una distancia de al menos cinco diámetros de boquilla medidos desde la brida de la boquilla de entrada. Si no se tiene el diámetro de la tubería de entrada, y la aplicación no exige tener flujo bifásico anular, de acuerdo a lo expresado en el aparte 4.5, usar la tabla mostrada en dicho aparte para estimar el diámetro de la boquilla de entrada. B.

Calcule la velocidad real de la mezcla a la entrada Vs (en el caso que aún no se conozca) (Ec (27))

Vs + C.

F 20 4 QM p d2p

Ec. (27)

Chequee el criterio de máxima velocidad en la boquilla, de acuerdo a lo presentado en el aparte 4.4, ecuaciones (2a) hasta (2f).

En caso que la boquilla seleccionada requiera de un distribuidor en “T” con ranuras, diseñe el distribuidor de acuerdo a lo presentado en el aparte 4.7.2 Paso 13.– Dimensionamiento de las boquillas de salida del gas y líquido. Usar las recomendaciones de la tabla presentada en el aparte 4.5 Paso 14.– Cálculo de la longitud tangente a tangente del tambor. Conociendo el tamaño de la(s) boquilla(s) de entrada y de salida de gas, se tiene que la longitud tangente a tangente del tambor (L) es la suma, en unidades consistentes, de Leff y todos los tamaños nominales de las boquillas de entrada y de salida de gas, más tolerancias mecánicas de construcción. Paso 15.– Diseño de la malla separadora de gotas. A.

Cálculo del área de la malla.

Si el caso bajo estudio pertenece a alguno de los servicios específicos presentados en la Tabla 1 (junto con las recomendaciones de los apartes 4.6.2 y 4.6.3), tomar de allí el valor de la velocidad permisible del vapor. Si este no es el caso, seguir las recomendaciones presentadas en los apartes 4.6.2 y 4.6.3. Conociendo el criterio a emplear, calcular la velocidad permisible de gas, VV,, como un porcentaje de la velocidad crítica. Luego, obtener el área requerida de malla con la Ec (28):


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A Malla + Q V ń VV B. C.

Seleccione el espesor y densidad de la malla, según los criterios de diseño ya seleccionados. Cálculo del ancho de la malla cuadrada (aMalla) (Ec (29)):

a Malla + F 25 ǒAMallaǓ D. E.

Ec. (28)

1ń2

Ec. (29)

Cálculo de la distancia mínima permisible ho entre el tope de la malla y la boquilla de salida del gas: usar la Ec.(5a), en el aparte 4.6.4 Calcule la distancia vertical disponible entre el fondo de la malla y NAAL (hMalla–NAAL) (Ec (30)):

h Malla–NAAL + D – ǒh fon–NAALǓ–ho–e Malla

Ec. (30)

Nota: el hMalla–NAAL mínimo requerido en de 300 mm (12 pulg), para prevenir un salpiqueo excesivo en la malla. F.

Verifique si el espacio de vapor es adecuado para montar una malla:

Calcule la distancia de la cuerda disponible para instalar la malla, usando la Tabla 5 o directamente por medio de la siguiente ecuación (Ec (31)):

ƪ

ǒ

Ǔ

h + D x sen cos –1 1– 2 x ǒD–h Malla–NAAL – h fon–NAAL Ǔ D

ƫ

Ec. (31)

Paso 16.– Especificación de rompe–vórtices. Siguiendo las recomendaciones del aparte 4.7.3, escoger el tipo de rompe–vórtice y anexar el estándar PDVSA aplicable.

5.2

Procedimiento de Diseño para Tambores Separadores Verticales Favor ver Figuras 2. y/o 7., para orientación y seguimiento de ciertas tolerancias de diseño, Figura 11. para identificación de áreas, alturas y niveles. (Ver nomenclatura en Sección 6). Paso 1.– Información mínima requerida. Ubicar la información mínima requerida según la siguiente tabla.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Información Densidad Viscosidad Tensión Superficial

Vapor/gas X X

Líquido(s) X X X

General


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ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ Información Flujo (másico o volumétrico)

Vapor/gas X

Líquido(s) X

Presión de Operación Temperatura de Operación Material pegajoso? Arrastre de Sólidos? Variaciones fuertes en el flujo de vapor/gas? Variaciones fuertes en el flujo de líquido(s)?

General

X X X X X X

Paso 2.– Defina el tipo de servicio.

De acuerdo a lo presentado en el aparte 4.1, identificar el tipo de servicio específico según lo presentado en la Tabla 1: si allí se localiza el equipo, se tienen todos los criterios necesarios para ejecutar el diseño. En caso que no sea así, nconsultar detalladamente la información contenida en este documento. Paso 3.– Definición de los criterios de diseño. Si el servicio se encuentra entre los listados en la Tabla 1, localice en la misma los criterios de diseño para el servicio en cuestión, los criterios adicionales de diseño, la configuración del tambor, el tiempo de residencia, el número de boquillas de entrada, la relación L/D. En caso que no sea así, consultar detalladamente la información contenida en este documento y las secciones 4.6.1, 4.6.2 y 5. del PDVSA–MDP–03–S–01. Paso 4.– Calcule la altura mínima permisible entre NBBL y el fondo del tambor. Se supone que el tambor tendrá un interruptor y/o alarma de nivel bajo–bajo. si no es el caso, estaríamos hablando de hNBL. Esta distancia, hNBBL, se calcula con la información del aparte 4.3.6. Paso 5.– Calcule la velocidad permisible del flujo de vapor. Usar la Ec. (11) (Ver aparte 4.2). Paso 6.– Calcule el área transversal requerida (AV), para el flujo de vapor y el diámetro del recipiente. El área transversal para el flujo de vapor AV, requerida para satisfacer los criterios de velocidad permisible, se calcula con la Ec. (12) (Ver aparte 4.2). El diámetro se obtiene del valor de AV, (Ec (32)): DȀ + F 24

ǒ

Ǔ

4 x AV p

1ń2

Ec. (32)


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y luego se redondea al diámetro comercial, por arriba, más cercano (D). En el caso que el tambor tenga una malla separadora de gotas, el diámetro (D’), aquí calculado, corresponde realmente al área libre para flujo de vapor/gas que tiene la malla. Como es bien sabido, la malla será soportada por un anillo que obstruye los bordes de la malla para efectos del flujo de vapor/gas. Por tanto, el diámetro del tambor con malla será el valor calculado más dos veces el ancho del anillo soporte, todo esto redondeado al tamaño comercial, por arriba, más cercano (D). Para información del ancho de dicho anillo de soporte, consultar PDVSA–MID–10603.2.306 (Separadores de malla metálica y soportes), p 4. Paso 7.– Calcule los volúmenes de operación y de emergencia. Si el caso analizado está descrito en la Tabla 1, seguir las indicaciones sobre el volumen de operación o tiempo de residencia; si no es el caso, seguir las recomendaciones del aparte 4.3.7. Si el tambor tiene NAAL y NBBL, usar 5 minutos de volumen de líquido entre NAL y NAAL, y 5 minutos más entre NBL y NBBL. El volumen de retención de operación de líquido, entre el NAL y el NBL, se obtiene multiplicando el flujo de alimentación líquida por el tiempo de retención (Ec (43)): V r1 + Q L x tr

Ec. (43)

El volumen de retención de líquido por tiempo de respuesta del operador al accionarse una alarma (sea de alta o sea de baja), entre el NAAL y el NBBL, se obtiene multiplicando el flujo de alimentación líquida por el tiempo de respuesta supuesto, el cual es 5 min (300 s), desde NAL hasta NAAL, y 5 min más (300 s), desde NBL hasta NBBL (Ver Fig.11.) (Ec (44)): V r2 + Q L x (600s)

Ec. (43)

En el caso que no se tengan interruptores y/o alarmas de NBBL y NAAL, este volumen adicional es nulo. El volumen de retención máximo de líquido, (Vr), entre el NAAL y el NBBL, se obtiene sumando los dos volúmenes anteriores (Ec (45)): V r + V r1 ) V r2

Ec. (45)

Paso 8.– Calcule la altura de líquido entre NAAL y NBBL. Conocido Vr, la altura de líquido entre NAAL y NBBL (hNBBL – NAAL), es (Ec (33)):

ǒ

2

h NBBL–NAAL + V r ń p ǒDńF25Ǔ ń4

Ǔ

Ec. (33)


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Paso 9.– Calcule la altura desde el fondo del tambor y el NAAL (hfon – NAAL). La distancia vertical entre el fondo del tambor y el NAAL es (Ec (34)): h fon–NAAL + h NBBL–NAAL ) h NBBL

Ec. (34)

Paso 10.– Fije la altura desde NAAL hasta la boquilla de entrada (hNAAL – boq). En el caso de tambores verticales con entrada tangencial (Ver Fig. 7.) (Ec (35)): h NAAL–boq + D ) 150mm (6”)

Ec. (35)

En el caso de tambores verticales sin entrada tangencial (Ver Fig. 2.) (Ec (36)): h NAAL–boq + d p

Ec. (36)

Ver paso siguiente para cálculo de dp. Paso 11.– Calcule la boquilla de entrada (dp). Si es un tambor vertical con entrada tangencial, usar la ecuación (3), del aparte 4.4, subsección 3, para calcular Vs: de aquí se obtendría el tamaño de la boquilla de entrada. Lo siguiente aplica solamente a tambores verticales sin entrada tangencial. A.

B.

C.

Si no se tiene el diámetro de la tubería de entrada, y la aplicación exige tener flujo bifásico anular, de acuerdo a lo expresado en el aparte 4.5, seguir lo indicado en PDVSA–MDP–(Pendiente) (Consutar MDP versión 1986, sección 14D), para obtener un diámetro que produzca flujo anular a la entrada del recipiente. En la especificación de proceso del recipiente, se deberá exigir que la tubería de entrada a este tambor deberá tener el diámetro aquí obtenido, en una distancia de al menos cinco diámetros de boquilla medidos desde la brida de la boquilla de entrada. Si no se tiene el diámetro de la tubería de entrada, y la aplicación no exige tener flujo bifásico anular, de acuerdo a lo expresado en el aparte 4.5, usar la tabla mostrada en dicho aparte para estimar el diámetro de la boquilla de entrada. Calcule la velocidad real de la mezcla a la entrada Vs, (en el caso que aún no se conozca) (Ec (42))

Vs + D.

F 20 4 QM p d2p

Ec. (42)

Chequee el criterio de máxima velocidad en la boquilla, de acuerdo a lo presentado en el aparte 4.4, ecuaciones (2a) hasta (2f).


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En caso que la boquilla seleccionada requiera de un distribuidor en T con ranuras, diseñe el distribuidor de acuerdo a lo presentado en el aparte 4.7.2 Paso 12.– Calcule las boquillas de salida del gas y líquido. Usar las recomendaciones de la tabla presentada en el aparte 4.5 Paso 13.– Fije la altura desde la boquilla de entrada y la Malla ó la línea tangente superior ( hboq–Malla o hboq–tan ). Para el caso de tambores verticales con entrada tangencial horizontal, usar un mínimo de 1200 mm (aprox. 4 pies), entre la boquilla de entrada y la línea tangente superior ( hboq–tan ). Para el caso de tambores verticales sin entrada tangencial horizontal y sin malla, usar un mínimo de 920 mm (aprox. 3.0 pies), o 0.5 veces el diámetro del tambor (lo que sea mayor), entre la boquilla de entrada y la línea tangente superior ( hboq–tan ). Para el caso de tambores verticales sin entrada tangencial horizontal y con malla, usar un mínimo de 610 mm (aprox. 2 pies), o 0.5 veces el diámetro del tambor (lo que sea mayor), entre la boquilla de entrada y el fondo de la malla ( hboq–Malla ). Paso 14.– Diseño de la malla separadora de gotas. Esta parte no aplica para tambores separadores con boquilla tangencial: A.

Cálculo del área de la malla.

En el paso 6 ya se calculó el área de flujo libre de la malla que, para todos los efectos, es el área de la malla B.

Seleccione el espesor( eMalla ) y densidad de la malla, según los criterios de diseño ya seleccionados.

C.

Cálculo del diámetro de la malla redonda (DMalla): De acuerdo a lo mostrado en el paso 6(Ec (37)):

D Malla + DȀ

Ec. (37)

Paso 15.– Cálculo de la distancia mínima permisible ho entre el tope de la malla y la línea tangente superior. Usar lo indicado en el aparte 4.6.4. Paso 16.– Cálculo de la altura efectiva de separación del tambor. Para el caso de tambores verticales sin entradas tangenciales horizontales y con malla, se tiene que la altura efectiva de separación del tambor (Leff) es (Ec (38)):


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L eff + ǒh fon–NAAL ) h NAAL–boq ) d p ) h Malla ) e Malla ) h oǓńF 24

Ec. (38)

Para el caso de tambores verticales sin entradas tangenciales horizontales y sin malla, se tiene que la altura efectiva de separación del tambor (Leff) es (Ec (39)): L eff + ǒh fon–NAAL ) h NAAL–boq ) d p ) h boq–tanǓńF 24

Ec. (39)

Para el caso de tambores verticales con entradas tangenciales horizontales, se tiene que la altura efectiva de separación del tambor (Leff) es (Ec (40)): L eff + ǒh fon–NAAL ) h NAAL–boq ) d p ) h boq–tanǓńF 24

Ec. (40)

Debe recordarse que la altura real del recipiente sumará a esta altura efectiva, todas las tolerancias de construcción necesarias. Paso 17.– Especificación de rompe–vórtices. Siguiendo las recomendaciones del aparte 4.7.3, escoger el tipo de rompe–vórtice y anexar el estándar PDVSA aplicable.


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ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ NOMENCLATURA

Afon–NBBL

=

AMALLA

=

ANAAL–NAL

=

ANAL–NBL

=

ANBBL–NAAL

=

ANBBL–NBL

=

ATAMB

=

AV

=

AVD

=

aran

=

D DMalla

=

d dh do dp

= = = =

eMalla

=

f

=

Area vertical entre el NBBL y el fondo del tambor, para tambores horizontales. Area requerida de malla separadora de gotas. Area vertical entre el NAAL y el NAL, para tambores horizontales. Area vertical entre el NAL y el NBL, para tambores horizontales. Area vertical entre el NBBL y el NAAL, para tambores horizontales. Area vertical entre el NBBL y NBL, para tambores horizontales. Area de sección transversal para tambores horizontales. Area de sección transversal para el flujo de vapor. Area Vertical Disponible para el Flujo de Vapor. Area de flujo de una ranura en el colector o distribuidor de gas. Diámetro del tambor. Diámetro de una malla circular, o lado más largo de una malla rectangular. Diámetro de la gota. Diámetro del orificio. Diámetro de la boquilla de salida. Diámetro de boquilla o tubo de entrada. Espesor de la malla separadora de gotas. Factor de disipación de la velocidad del chorro (jet). Como se muestra en la Figura 6., f es una función de la distancia X (la cual es la distancia entre la boquilla de entrada y la superficie de choque), y del diámetro de la boquilla de entrada dp.

En unidades SI


m2

pie2

m2

pie2

m2

pie2

m2

pie2

m2

pie2

m2

pie2

m2

pie2

m2

pie2

m2

pie2

mm2

pulg2

mm mm

pie pie

mm mm mm mm

pulg pulg pulg pulg

mm

pulg

Adimensional


PDVSA



REVISION

FECHA

1

ABR.05


Indice manual

Indice volumen

Indice norma

ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ He

=

h

=

hboq–Malla

=

hboq–tan

=

hfon – NAL

=

hfon – NAAL

=

hfon – NBL

=

hMalla–NAAL

=

hNAAL – boq

=

hNBBL

=

hNBBL – NAAL ho

= =

L

=

Leff

=

LMalla

=

l

=

ldis

=

lran

=

Altura efectiva del ciclón. Esta es la distancia del tope de la boquilla de entrada a la superficie del líquido. Distancia del fondo entre la boquilla de entrada y el nivel alto alto del líquido (NAAL). Distancia entre la boquilla de entrada y el fondo de la malla. Distancia entre la boquilla de entrada y la línea tangente superior. Distancia vertical entre el fondo del tambor y el NAL. Distancia vertical entre el fondo del tambor y el NAAL. Distancia vertical entre el fondo del tambor y el NBL. Distancia vertical disponible entre el fondo de la malla y NAAL. Altura desde NAAL hasta la boquilla de entrada. Altura mínima desde el nivel bajo bajo de líquido hasta la boquilla de salida de líquido Altura de líquido entre NAAL y NBBL. Distancia mínima permisible entre tope de la malla y la boquilla de salida del gas (o al borde cercano de la ranura en los colectores de salida). Longitud tangente a tangente del tambor horizontal. longitud efectiva de operación, es decir, la requerida para que el proceso de separación se cumpla. Longitud del lado más largo de la malla rectangular. Cuerda disponible para instalar la malla a la salida de gas, en tambores horizontales. Longitud requerida del distribuidor en forma de “T” en la boquilla de entrada. Lado más largo de las ranuras rectangulares.

En unidades SI


mm

pie

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg

mm mm

pulg pulg

m

pie

m

pie

mm

pie

mm

pulg

mm

pulg

mm

pulg


PDVSA



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FECHA

1

ABR.05


Indice manual

Indice volumen

Indice norma

ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ Nr

=

Ns

=

QL QM

= =

QV SMalla Sran

= = =

tr Vc VE

= = =

Vr

=

Vr1

=

Vr2

=

VS

=

VV

=

X

=

l

=

ρG

=

Número de filas de ranuras en el colector de gas. Número de ranuras por línea en el colector de gas o distribuidor. Flujo de descarga de líquido. Flujo de mezcla por boquilla de entrada. Flujo de descarga de vapor. Lado más corto de la malla rectangular. Lado más corto de la ranura rectangular. Tiempo de Retención de Operación Velocidad crítica. Velocidad máxima de mezcla a la salida de la boquilla de entrada, tal que no ocurra arrastre en la superficie del líquido. Volumen de retención máximo de líquido entre el NAAL y el NBBL. Volumen de retención de operación de líquido entre el NAL y el NBL. Volumen de retención de líquido por tiempo de respuesta del operador al accionarse una alarma. Velocidad superficial de la mezcla en la tubería de entrada. Velocidad de vapor permisible en el recipiente. Distancia desde la boquilla de entrada, hasta la superficie de choque (Ver Figura 6.). Para tambores verticales con boquillas de entrada simple, X es el diámetro del tambor. X es igual a h para tambores verticales con distribuidores ranurados (o con orificios), o codos de 90°. Fracción volumétrica de líquido alimentado al tambor. Densidad del vapor a condiciones de operación.

En unidades SI


m3/s m3/s

pie3/s pie3/s

m3/s mm mm

pie3/s pie pulg

s m/s m/s

s pie/s pie/s

m3

pie3

m3

pie3

m3

pie3

m/s

pie/s

m/s

pie/s

mm

pulg

Adimensional

kg/m3

lb/pie 3


PDVSA



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FECHA

1

ABR.05


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Indice volumen

Indice norma

ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁ ÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ρL

=

ρM

=

s

=

m

=

Densidad del líquido a condiciones de operación. Densidad de la mezcla a condiciones de operación, promediada en volumen. Tensión superficial del líquido a condiciones de operación. Viscosidad del vapor a condiciones.

En unidades SI


kg/m3

lb/pie 3

kg/m3

lb/pie 3

mN/m

dinas/cm

mPa.s

cP

Factores que dependen de las unidades usadas En En unidades unidades SI inglesas

F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8

= = = = = = =

F10 F11 F12 F13 F14 F15 F16 F17 F18 F20

= = = = = = = = = =

F21 F23 F24 F25

= = = =

Sub Sección 4.4.1, Ecs. (2a), (2c), (2d) Sub Sección 4.4.1, Ec.(2b) Sub Sección 4.4.1, Ec.(2e) Sub Sección 4.4.1, Ec.(2f) Sub Sección 4.4.1, Ec.(3) Sub Sección 4.4.1, Ec.(4) Sub Sección 4.4.1, Ec.(4), (5a), (5b), (5c) Sub Sección 4.4.1, Ec. (1) Sub Sección 4.4.1, Ec.(1) Sub Sección 4.4.1, Ec.(1a) Sub Sección 4.4.1, Ec.(1b) Sub Sección 4.4.1, Ec.(1c) Sub Sección 4.4.1, Ec.(2) Sub Sección 4.4.1, Ec.(3) Sub Sección 4.4.1, Ec.(6a) Sub Sección 4.4.1, Ec.(4) Sub sección 4.7.2, Ec.(15); Subsección 5.1, Ec (27); Subsección 5.2, Ec (42) Sub sección 4.2, Ec.(11) Sub sección 4.7.2, Ec.(16) Sub sección 5.1, 5.2 Sub sección 5.1, Ec.(29)

1.62x10 –4 1.1x10 –4 7.0x10 –5 3.05x10 –5 3720 3.009 1

5.3x10 –4 3.6x10 –4 2.3x10 –4 1.0x10 –4 2500 0.936 12

1.8x10 –4 655 0.545 5.62 172.3 0.001 100 100 1.77 106

5.9x10 –4 0.09 8.3x10 5 1.03x10 4 2.05x10 3 10.74 15 4 2.8 144

0.048 25 mm 1000 1000

0.157 1 plg 1 12


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1

ABR.05


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APENDICE Tabla 1. Criterios de diseño tipicos para algunos servicios especificos Tabla 2. Datos de recipientes cilindricos Tabla 3. Tipos de boquillas de entrada recomendadas para algunos servicios especificos Tabla 4. Dimensiones de codos estandar de 90° para soldar en funcion del tamaño nominal de la tuberia Tabla 5. Longitudes de cuerdas y areas de las secciones circulares vs. alturas de la cuerda Figura 1. Capacidades de los tambores cilindricos Figura 2. Dimensiones tipicas de los tambores verticales Figura 3. Dimensiones tipicas de tambores horizontales Figura 4. Dimensiones de los tambores horizontales con Malla vertical y horizontal Figura 5. Tambor separador de la alimentacion del Depurador de MEA(1) Figura 6. Disipacion de la velocidad en chorros incidentes Figura 7. Tambores separadores verticales con entrada tangencial horizontal Figura 8. Recolector de gases Figura 9. Distribuidores de entrada en “T” Figura 10. Tipos y características de los rompe–vórtices Figura 11. Identificación de los niveles en un tambor separador bifásico


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TABLA 1. CRITERIOS DE DISEÑO TIPICOS PARA ALGUNOS SERVICIOS ESPECIFICOS

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Velocidad de vapor permisible % de Vc sin Malla % de Vc con Malla(1) Volumen de operación / Tiempo de Residencia

Tambores de Alimentación de Líquidos, Tambores de Destilado

Tambores de Succión/Interetapas de Compresores

Separadores de Gas Combustible

–

–

–

100–125(2)

100–125(2)

100(2)

El mayor valor de: 1. Dimensiones mínimas de instrumento según PDVSA–MDP–(Pendie nte) (Consultar MDP versión 1986, Sección 12–C, Medida y Control de Nivel; 2. Requerimiento de retención para el control del proceso (normalmente, el volumen retenido de líquido en los niveles alto y bajo de líquido debería ser 2 minutos para productos que van a almacenamiento, 15 minutos para productos alimentando una torre subsiguiente o 5 minutos para productos a ser reciclados, tomando en todo caso el mayor valor). 3. Requerimientos de inventario para arranque, parada, reabastecimiento, etc.

Diez minutos de salida de líquido proveniente de la unidad productora mas grande localizada antes del compresor.(3) Para tambores separadores de interetapas, se deberían suministrar 10 minutos entre NAAL y un punto localizado a una distancia de un Diámetro de tubería, por debajo de la boquilla de entrada, basados en un caudal de producción máxima de condensado entre las etapas. Cuando la succión proviene de los absorbedores, tome 5 minutos basados el caudal de circulación. Para sistemas de refrigeración, use 5 minutos basados en el caudal de flujo normal de refrigerante a la unidad de enfriamiento más grande del sistema.(3)

Igual o mayor que el volumen equivalente a 15 m de flujo condensado en el cabezal adyacente de combustible.(3) 5 minutos al caudal de circulación total de aceite pobre(3), si el tambor está después de un absorbedor.


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Tambores de Alimentación de Líquidos, Tambores de Destilado

Tambores de Succión/Interetapas de Compresores

Separadores de Gas Combustible

Posición normal del tambor Tipo de boquilla de entrada Salida vapor Salida líquido

Horizontal

Vertical

Vertical

Codo de 90° o distribuidor en “T” con ranuras

Distribuidor en “T” con ranuras.

Distribuidor en “T” con ranuras.

Boquilla simple Boquilla simple o extensión recta Si hay requerimientos de decantación de agua, consultar PDVSA–MDP–03–S–05. Si el sistema alimenta un compresor o un sistema de gas combustible, se deberían suministrar 10 minutos adicionales de retención basado en el flujo del condensado entre NAAL y un punto 150 mm (6 pulg) del borde más bajo de la boquilla de entrada. El espacio de vapor en este caso se debería dimensionar de acuerdo con los criterios correspondientes a los tambores separadores para compresores.

Boquilla simple Boquilla simple


Ver 4.8.2

Ver 4.8.4 y 4.8.5 También ver PDVSA–MDP–08–S–01

Consideracion es especiales

Notas:

ata

(1) No se debería usar Malla en servicio sucio (2) Para cada tipo específico de tambor, refiérase a 4.6.1, 4.6.2, 4.6.3 y 4.8. (3) Medido entre la línea tangente del fondo del tambor y un punto localizado a una distancia equivalente a un Diámetro del tubo, por debajo de la boquilla de entrada.


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TABLA 1 CRITERIOS DE DISEÑO TIPICOS PARA ALGUNOS SERVICIOS ESPECIFICOS (Continuación)

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Velocidad de vapor permisible % de Vc sin Malla % de Vc con Malla(1) Volumen de operación / Tiempo de Residencia

Posición normal tambor Tipo boquilla entrada

Tambores de Vapor

Tambores de Separación de Agua

Tambores de Descarga (Blowndown Drums) de no – Condensables

–

100

100

100(2)

–

–

Un tercio del volumen del generador de vapor y su red de tuberías, ó 2 minutos basados en el caudal de alimentación de agua, tomando en todo caso el más grande de los dosvalores. Si existe el riesgo de algún daño debido a la pérdida del nivel de agua, estipule una retención mayor, dependiendo del proceso. En diseños recientes se han suministrado alrededor de 5 a 10 minutos de retención basado en el flujo de alimentación de agua. Vertical u Horizontal

La retención por debajo del nivel bajo de líquido se basa en un flujo ascendiente de 20 mm/s (50 pulg/min), para vapores de hidrocarburos ascendiendo a través del agua. El estimado del flujo ascendiente se basa en la ecuación de flujo de asentamiento / ascenso dada en PDVSA–MDP–03–S–01.

Ver PDVSA–MDP–08–SD–01

Horizontal

Horizontal

Un distribuidor en “T” con ranuras (tambor vertical). Dos distribuidores en “T” con ranuras o dos codos de 90° con flujo dividido (tambor horizontal) Boquilla simple Boquilla simple

Codo de 90°

Codo de 90°



Ver 4.8.6



del

de de

Salida vapor Salida líquido

Consideracion es especiales


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(1) No se debería usar Malla en servicio sucio (2) Para cada tipo específico de tambor, refiérase a 4.6.1, 4.6.2, 4.6.3 y 4.8


ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Parámetro de Tambores de Descarga Tambores Separadores Diseño (Blowdown Drums) de para Alimentación a condensables Depuradores de MEA Velocidad de vapor permisible % de Vc sin Malla % de Vc con Malla(1) Volumen de operación / Tiempo de Residencia

Separadores de Alta Presión

100

–

100

–

100(2)

100–125(2)

La retención de agua en el reservorio del fondo debería ser suficiente para absorber el calor de una descarga máxima de 2 minutos, sin exceder 90°C (200°F).

Use el mayor valor de: 1. Igual o mayor que el volumen equivalente a 15 m (50 pie) del líquido en la tubería 2. Una retención de diez minutos basados en la descarga combinada de líquidos provenientes de las unidades localizadas aguas arriba. Vertical

Adecuado para una separación completa de burbujas de 220 μm , basado en las ecuaciones de flujo de asentamiento (ascenso) dadas en PDVSA–MDP–03–S–01. Altura mínima a nivel bajo de líquido = 450 mm (18 pulg).

Codo de 90°

Distribuidor en “T” con ranuras

Distribuidor en “T” con ranuras (Flujo dividido)

Boquilla simple Boquilla simple Ver MDP de Transferencia de Calor por Contacto directo, y PDVSA–MDP–08–SD–01

Boquilla simple Boquilla simple Ver 4.8.11

Boquilla simple Boquilla simple Ver 4.8.12

Posición normal del tambor Tipo de boquilla de entrada Salida vapor Salida líquido Consideracio nes especiales

Vertical

Horizontal

Notas:

(1) No se debería usar Malla en servicio sucio (2) Para cada tipo específico de tambor, refiérase a 4.6.1, 4.6.2, 4.6.3 y 4.8


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ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ Parámetro de Diseño

Tambores alimentados por válvulas de seguridad solamente

Velocidad de vapor permisible

% de Vc sin Malla 170 % de Vc con – Malla(1) Volumen de La retención de líquido es operación / gobernada por el proceso Tiempo de aguas arriba y cada caso Residencia debe ser evaluado. Posición normal Vertical del tambor Tipo de boquilla Horizontal tangencial de entrada Salida vapor Boquilla simple Salida líquido Boquilla simple Consideracio Ver 4.4.3 nes especiales Notas:


PDVSA



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FECHA

1

ABR.05


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Indice volumen

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ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ TABLA 2. DATOS DE RECIPIENTES CILINDRICOS

PARTE CILINDRICA DEL RECIPIENTE Area de Area de Volumen Superficie (2) Sección Transversal

TAPA ELIPSOIDAL 2:1(1) Area de Volumen Superficie

Diámetro del Tambor mm 300 400 500 600

m2 0,94 1,25 1,57 1,88

m2 0,071 0,126 0,196 0,283

m3 0,071 0,126 0,196 0,283

m2 0,098 0,173 0,271 0,390

m3 0,004 0,008 0,016 0,028

700 800 900 1000

2,19 2,51 2,827 3,14

0,385 0,503 0,636 0,785

0,385 0,503 0,636 0,785

0,531 0,694 0,878 1,08

0,045 0,067 0,095 0,131

1100 1200 1300 1400 1500

3,46 3,77 4,08 4,40 4,71

0,950 1,13 1,33 1,54 1,77

0,950 1,13 1,33 1,54 1,77

1,31 1,56 1,83 2,12 2,44

0,174 0,226 0,288 0,359 0,442

1600 1700 1800 1900 2000

5,03 5,34 5,65 5,97 6,28

2,01 2,27 2,54 2,84 3,14

2,01 2,27 2,54 2,84 3,14

2,78 3,13 3,51 3,91 4,33

0,536 0,643 0,763 0,898 1,05

2100 2200 2300 2400 2500

6,80 6,91 7,23 7,54 7,85

3,46 3,80 4,15 4,52 4,91

3,46 3,80 4,15 4,52 4,91

4,78 5,25 5,73 6,24 6,77

1,21 1,39 1,59 1,81 2,05

2600 2700 2800 2900 3000

8,17 8,48 8,80 9,11 9,42

5,31 5,73 6,16 6,61 7,07

5,31 5,73 6,16 6,61 7,07

7,33 7,90 8,50 9,12 9,76

2,30 2,58 2,87 3,19 3,53


PDVSA



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FECHA

1

ABR.05


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Indice volumen

Indice norma

ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ TABLA 2. DATOS DE RECIPIENTES CILINDRICOS (Continuación) PARTE CILINDRICA DEL RECIPIENTE Area de Area de Volumen Superficie (2) Sección Transversal

Diámetro del Tambor mm

TAPA ELIPSOIDAL 2:1(1) Area de Volumen Superficie

m2

m2

m3

m2

m3

3200 3400 3600 3800 4000

10,05 10,68 11,31 11,94 12,56

8,04 9,08 10,18 11,34 12,56

8,04 9,08 10,18 11,34 12,56

11,10 12,53 14,05 15,65 17,34

4,29 5,14 6,11 7,18 8,38

4200 4400 4600 4800 5000

13,19 13,82 14,45 15,08 15,71

13,85 15,21 16,62 18,10 19,63

13,85 15,21 16,62 18,10 19,63

19,12 20,99 22,94 24,98 27,10

9,70 11,15 12,74 14,48 16,36

5200 5400 5600 5800 6000

16,34 16,96 17,59 18,22 18,85

21,24 22,90 24,63 26,42 28,27

21,24 22,90 24,63 26,42 28,27

29,31 31,61 34,00 36,47 39,02

18,41 20,61 22,99 25,54 28,27

6200 6400 6600 6800 7000

19,48 20,11 20,73 21,36 21,99

30,19 32,17 34,21 36,32 38,48

30,19 32,17 34,21 36,32 38,48

41,67 44,40 47,22 50,12 53,11

31,20 34,31 37,63 41,16 44,90

40,72 43,01 45,36 47,78 50,27 lado recto

40,72 43,01 45,36 47,78 50,27

56,19 59,36 62,61 65,95 89,38

48,86 53,04 57,46 62,12 67,02

7200 7400 7600 7800 8000 1. Cada tapa

22,62 23,25 23,88 24,50 25,13 2. Por metro de


PDVSA



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1

ABR.05


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TABLA 3. TIPOS DE INTERNOS DE ENTRADA RECOMENDADOS PARA ALGUNOS SERVICIOS ESPECIFICOS

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ TIPO DE TAMBOR SEPARADOR

Vertical

APLICACION

TIPO DE INTERNO DE ENTRADA

Todos los tambores con Malla

Distribuidor “T” con ranuras

Tambores sin Malla, siempre

Boquilla simple de entrada

y cuando el régimen de flujo en la boquilla de entrada no sea flujo tapón ni de burbuja

Cuando el régimen de flujo en

Distribuidor “T” con ranuras

la boquilla de entrada es flujo tapón o burbuja

Para un tambor alimentado

solamente durante el alivio de válvulas de seguridad

Horizontal

Boquillas horizontales tangenciales

Tambores con Malla

Un distribuidor “T” con ranuras o un codo de 90° a cada extremo del tambor. Estas entradas deberían apuntar hacia la tapa más cercana

Tambores sin Malla

Distribuidor (es) con ranuras o codo (s) de 90° apuntando hacia la tapa más cercana


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1

ABR.05


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Indice volumen

Indice norma

TABLA 4. DIMENSIONES DE CODOS ESTANDAR DE 90° PARA SOLDAR EN FUNCION DEL TAMAÑO NOMINAL DE LA

DISTANCIA DEL CENTRO AL EXTREMO

TUBERIA

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ Á ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁ TAMAÑO NOMINAL DE LA TUBERIA

DISTANCIA DEL CENTRO AL EXTREMO, mm

CODOS DE RADIO LARGO mm pulg 38 1 1/2 57 2 1/4 76 3 95 3 3/4 114 4 1/2

CODOS DE RADIO CORTO mm pulg 25 1 38 1 1/2 51 2 64 2 1/2 76 3

mm 25 40 50 65 80

pulg 1 1 1/2 2 2 1/2 3

90 100 125 150 200

3 1/2 4 5 6 8

133 152 191 229 305

5 1/4 6 7 1/2 9 12

89 102 127 152 203

3 1/2 4 5 6 8

250 300 350 400

10 12 14 16

381 457 533 610

15 18 21 24

254 305 356 406

10 12 14 16

450 500 550 600

18 20 22 24

686 762 838 914

27 30 33 36

457 508 559 610

18 20 22 24


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TABLA 5. LONGITUDES DE CUERDAS Y AREAS DE LAS SECCIONES CIRCULARES VS. ALTURAS DE LA CUERDA

SEGMENTO

ǒ

Ǔ

Long. de la cuerda R * + Altura de la cuerda + h L* + + l + Sen q + Sen Cos–1 1– 2 h Diámetro D 2 Diámetro D D Asegmento r 2 (q–Senq) A*+ + + q–Senq ; q + 2 Cos –1 1– 2 h , q en Radianes 2 p r2 2p ACirculo D

ƪ

ǒ

Ǔƫ


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Fig 1. CAPACIDADES DE TAMBORES CILINDRICOS

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PDVSA



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Fig 2. DIMENSIONES TIPICAS DE TAMBORES VERTICALES do

SIN MALLA

CON MALLA

0.15 D

( h boq–tan

400 mm o 16 pulg. min.

)

150 mm(6 pulg.)

(7) 0.5 D

(

610 mm o 24 pulg. min.

)

dp

dp NAAL (1) NAL VER TABLA 1

NBL

(1)

NBBL

(5)

D (2)


PDVSA



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NOTAS: 1. Si aplica: cinco minutos de flujo de líquido entre NAAL y NAL (igual para NBBL y NBL). Si no aplica, sólo hay NAL y NBL. 2. El % recomendado de Vc se presenta en la Tabla 1 y en 4.6.1. 3. El tipo de boquilla de entrada depende del servicio, ver Tablas 1 y 3. 4. La distancia mínima del fondo de la boquilla de entrada al NAAL debería ser adecuada para prevenir o minimizar el arrastre en la superficie del líquido (Ver 4.4.1 ). 5. La distancia mínima entre el nivel bajo bajo del líquido y la boquilla de salida del líquido se presenta en 4.3.6 6. La distancia mínima entre el tope de una boquilla de entrada y la línea tangente del tope del tambor debe ser de 900 mm (36 pulg.). 7. Ver 5.2, paso 13.


PDVSA



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BOQUILLA DE ROMPE VORTICE (7)

(2)

VER TABLA 1

(2) D

TIPO REJILLA

(6”)

(1)

(8)

(4)

MIN.

(5)

BOQUILLA DE ENTRADA

≥ 150 mm

(6)

L

SALIDA DEL LIQUIDO

NBBL

NBL

NAL

(12”)

≥ 300 mm

MALLA

BOQUILLA DE SALIDA DEL VAPOR

NAAL

(8)

BOQUILLA DE ENTRADA

Fig 3. DIMENSIONES TIPICAS DE TAMBORES HORIZONTALES


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NOTAS: 1. Los % recomendados de Vc se presentan en la Tabla 1, en 4.6.2, 4.6.3, y 4.8. El espacio de vapor mínimo debería ser dimensionado para 300 mm (12 pulg.) o el 20% del diámetro del tambor, escogiendo en todo caso el mayor de los dos. 2. Si aplica: cinco minutos de flujo de líquido entre NAAL y NAL (igual para NBBL y NBL). Si no aplica, sólo hay NAL y NBL. 3. Si existe drenaje de agua, consultar PDVSA–MDP–03–S–05. 4. Refiérase a la Tabla 3 y a 4.6.2, 4.6.3, y 4.8 para tambores separadores horizontales con y sin Malla horizontal; para la sección de la boquilla de entrada. Se pueden usar una o dos boquillas para los tambores sin Malla. Los criterios de diseño para las boquillas de entrada se presentan en 4.4.2 5. La distancia mínima entre la Malla y la boquilla de salida del gas se presenta en 4.6.4 6. La distancia mínima entre el nivel bajo bajo del líquido y la boquilla de salida del líquido se presenta en 4.3.6. 7. Se deberían instalar placas de choque, de frente a las boquillas de entrada, tipo codo de 90°, para proteger la pared del tambor. Las dimensiones recomendadas para tales placas son:

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ DIAMETRO DE LA BOQUILLA

Hasta 100 mm (4 pulg.) 150 mm (6 pulg.)

DIAMETRO DE LA PLACA

El doble del diámetro de la boquilla 1.5 veces el diámetro de la boquilla


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NBBL

NAL

NBL

150 mm (6”) min.

(6”)

≥ 150 mm

D

(7)

(2)

(2)

(8)

(4)

MIN.

BOQUILLA DE ENTRADA

TIPO REJILLA

(1)

ROMPE VORTICE

(6)

(1)

L

SALIDA DEL LIQUIDO

BOQUILLA DE

(12”)

≥ 300 mm

MALLA


(5)

NAAL

BOQUILLA DE ENTRADA

(8)

Fig 4. DIMENSIONES DE TAMBORES HORIZONTALES CON MALLA VERTICAL Y HORIZONTAL


PDVSA



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NOTAS: 1. Las áreas de las Mallas vertical y horizontal para el flujo de vapor se deberían dimensionar para 125% de la velocidad crítica al caudal de flujo de diseño. El espacio de vapor mínimo se debería dimensionar para 300 mm (12 pulg.) o el 20% del diámetro del tambor, escogiendose siempre el valor mayor. 2. Si aplica: cinco minutos de flujo de líquido entre NAAL y NAL (igual para NBBL y NBL). Si no aplica, sólo hay NAL y NBL.. 3. Si existe drenaje de agua, consultar PDVSA–MDP–03–S–05. 4. La distancia mínima considerando refuerzo y requerimientos de fabricación están dados en PDVSA–MID–10603.1.101 y 10603.2.002. 5. La boquilla de entrada debería consistir de un distribuidor con ranuras o de un codo de 90° en cada extremo del tambor. Los criterios de diseño de la boquilla de entrada se presentan en 4.4.2, 4.6.2 y 4.6.3 6. La distancia mínima entre la Malla y la boquilla de salida del gas se presenta en 4.6.4. 7. La distancia mínima entre el nivel bajo bajo del líquido y la boquilla de salida del líquido se presenta en 4.3.6. 8. Se debería instalar placas de choque frente a las boquillas de entrada, tipo codo de 90°, para proteger la pared del tambor. Las siguientes son las dimensiones recomendadas para tales placas


Hasta 100 mm (4 pulg.) 150 mm (6 pulg.) o más




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Fig 5. TAMBOR SEPARADOR DE LA ALIMENTACION DEL DEPURADOR DE MEA(1)

PLATO 1

DEPURADOR

PLATO DE CHIMENEA

SALIDA DE MEA ENRIQUECIDA ho

TAMBOR SEPARADOR

do

450 mm. (18”)

ENTRADA DE GAS

D MALLA

MALLA DE 150 mm. (6”)

NAL

DISTRIBUIDOR CON RANURAS (3)

NBL

ROMPE VORTICE TIPO REJILLA HIDROCARBUROS


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NOTAS: 1. Los criterios de diseño restantes se presentan en la Tabla 1, en la Figura 2. y en 4.8.11. 2. Ver 4.6.4. 3. Ver Figura 9. para detalles del distribuidor; además, consultar 4.7.2.


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Fig 6. DISIPACION DE LA VELOCIDAD EN CHORROS INCIDENTES


PDVSA



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Fig 7. TAMBORES SEPARADORES VERTICALES CON ENTRADA TANGENCIAL HORIZONTAL (1)

2 do

do ANILLO ANULAR DE 50 mm (2”)


FALDA PARA MINIMIZAR EL ARRASTRE CAUSADO POR DESLIZAMIENTO DE LIQUIDO EN LA PARED EXTERNA DEL TUBO

75 mm (3”) 1200 mm (4’)

BOQUILLA TANGENCIAL DE ENTRADA PLACA DEFLECTORA SOLIDA CIRCULAR (LA MAS PREFERIDA) O PLACA DE PARRILLA SUMERGIDA (2)

D D 50 mm (2”)

NAAL 150 mm (6”)

NBBL (3)

ROMPE VORTICE TIPO REJILLA

BOQUILLA DE SALIDA DEL LIQUIDO


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NOTAS: 1. Los criterios adicionales de diseño se presentan en 4.4.3. 2. Se recomienda una fila circular de placas de parrilla sumergida. El diámetro de la fila es igual al diámetro del tambor menos 100 mm (4 pulg.) el espaciado de la parrilla y el espesor de la fila se muestran en la Figura 10. 3. La colocación del NBBL se determina por la altura mínima requerida para prevenir arrastre de aire (Ver 4.3.6). Sin embargo, en ningún caso el NBBL debe estar debajo de la línea tangente del fondo.


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Fig 8. RECOLECTOR DE GASES BOQUILLA DE SALIDA DEL GAS

TOPE DEL TAMBOR

CADA RAMAL DEL COLECTOR DEBE TENER DOS FILAS DE RANURAS IGUALMENTE ESPACIADAS

≥ 50 mm (2”)

MIN

l ran

EXTREMO CERRADO

S ran

MIN

PERFORAR UN ORIFICIO DE DRENAJE DE 15 mm. (1/2”) f EN CADA EXTREMO DEL COLECTOR

MIN

ho

MALLA L MALLA

BOQUILLA DE SALIDA DEL GAS

≥ 25 mm (1”)

30°

30°min.

PARED DEL TAMBOR

ho

2 ORIFICIOS DE DRENAJE

PLACA SOLIDA VERTICAL DE SOPORTE LOCALIZADA EN LOS 4 LADOS DE LA MALLA

S MALLA

ANGULO DE ROCIADO (ESPACIO OCUPADO POR RANURAS)

30 °

dp

25 mm

(1”)

25 mm

15 mm (1”)

(.6”)

Indice volumen

(1”)

(1”)


25 mm

25 mm

(1”)

dp 25 mm

Indice manual

30 °

DISTRIBUIDOR DE ENTRADA EN ”T”

EN SEPARADOR HORIZONTAL

.Menú Principal

(1)

EN SEPARADOR VERTICAL

PDVSA

ANGULO DE ROCIADO

BOQUILLA DE ENTRADA

ANGULO DE ROCIADO

BOQUILLA DE ENTRADA

PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO PDVSA MDP–03–S–03

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Fig 9. DISTRIBUIDORES DE ENTRADA EN “T”


PDVSA



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NOTAS: 1. El ángulo de rociado es el mismo, tanto para el distribuidor de un tambor vertical, como para un horizontal: lo que cambia es la dirección del chorro. 2. Se debería instalar placas de choque frente a los distribuidores en “T”, para proteger la pared del tambor. Las siguientes son las dimensiones recomendadas para tales placas:


Hasta 100 mm (4 pulg.) 150 mm (6 pulg.) o más



DIAM. ORIFICIO 130 mm. MIN.

PLANCHA TIPICA ROMPE–VORTICE(1)

DIAMETRO DE BOQUILLA

ROMPE–VORTICE TIPO REJILLA(2)

SECCION B–B

dl

50 mm.

PARED DEL RECIPIENTE (CABEZAL DE FONDO)

Indice volumen

E INFERIOR

LAS REJILLAS SUPERIOR

RESPECTO A LAS DE

ROTADAS A 90 ° CON

BARRAS DE SOPORTE

REJILLA CENTRAL CON

50 mm.

50 mm.

INTERCONECTADAS BARRAS TRANSVERSALES A CADA 50 mm.

SEPARADAS 25 mm. ENTRE EJES E

FORMADA POR BARRAS PLANAS DE 25 x 6,


SECCION A–A

DIAMETRO DE BOQUILLA DE SALIDA DE LIQUIDO

dl+50mm.

”A” CUADRADO (3)

PLANTA

REJILLA SOLDADA DE 3 CAPAS,

Indice manual

dl

(230 mm.) MIN.

dl+150 mm.

5 dl (250 mm. MIN.)

B

.Menú Principal

PARED DEL RECIPIENTE (CABEZAL DE FONDO)

B

DEL RECIPIENTE

CIRCUNFERENCIA

PDVSA

PLANTA

A

BOQUILLA (DESCARGA UNICA) O CIRCULO ENVOLVENTE (DESCARGA MULTIPLE)


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Fig 10. TIPOS Y CARACTERISTICAS DE LOS ROMPE–VORTICES


PDVSA



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NOTAS: 1. Ver PDVSA–MID–10603.2.308 para más detalles. 2. Ver PDVSA–MID–10603.2.309 para más detalles. 3. Para el caso de descarga única, A=3D; para el caso de descarga múltiple, A=D1+2D2, 4. D1: diámetro del círculo envolvente de todas las descargas. 5. D2: diámetro de la boquilla mayor. La rejilla se centrrá en el circulo envolvente.

SEPARADOR VERTICAL

(3)

BOQUILLA SALIDA

EN TAMBORES HORIZONTALES

A: AREA DE SECCION TRANSVERSAL

(1)

(2)

Indice volumen

ROMPE VORTICE

FONDO

BOQUILLA NIVEL

(INTERRUPTOR Y/O ALARMA)

VOLUMEN DE EMERGENCIA

(ALARMA)


SEPARADOR HORIZONTAL

A FON–NBL

NBBL (LLLL)

NBL (LLL)

(4)

VOLUMEN DE OPERACION

Indice manual

A NBBL–NBL

ANAL–NBL

(ALARMA)

(2)

VOLUMEN DE EMERGENCIA

(INTERRUPTOR Y/O ALARMA)

.Menú Principal

NAL (HLL)

NAAL (HHLL)

PDVSA

A NAAL–NAL

AV


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Fig 11. IDENTIFICACION DE LOS NIVELES EN UN TAMBOR SEPARADOR BIFASICO


PDVSA



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NOTAS: 1. Para el cálculo de esta distancia, ver 4.3.6 2. Si aplica: cinco minutos de flujo de líquido entre NAAL y NAL (igual para NBBL y NBL). Si no aplica, sólo hay NAL y NBL. 3. Ver 4.7.3 4. Ver 4.3.2, y 4.3.3

mdp_03_s_03

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